JPH07107179B2

JPH07107179B2 - 超深絞り用冷延鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH07107179B2
Application number: JP63194566A
Authority: JP
Inventors: 才二松岡; 佐藤　　進; 俊之加藤; 浩三角山
Original assignee: 川崎製鉄株式会社
Priority date: 1988-08-05
Filing date: 1988-08-05
Publication date: 1995-11-15
Anticipated expiration: 2010-11-15
Also published as: JPH0247222A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、自動車用鋼板等の使途に有用な深絞り性に
優れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。

（従来の技術）自動車のパネル等に使用される冷延鋼板には、その特性
として優れた深絞り性が要求される。深絞り性向上のた
めには、鋼板の機械的特性として、高いランクフォード
値（ｒ値）と高い延性（El）が必要である。

ところで、従来自動車車体の組み立ては、多数のプレス
部品をそれぞれスポット溶接しているが、最近これらの
部品の幾つかを大型化、一体化することにより部品点
数、溶接数を減らしたいという要請が高まってきた。

たとえば、自動車のオイルパンは、その複雑な形状ゆえ
に、溶接を施して完成させているのが現状であるが、自
動車メーカーによる一体成形化の要求は強い。一方、多
様化するニーズに応ずるために車のデザインはより複雑
化し、そのため従来の鋼板では成形が困難な部品が増加
している。これらの要求に応ずるためには、従来よりも
格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板が必要となって
きた。

従来、深絞り性改善のために各種の方法が提案されてい
る。ところで、鋼板の深絞り性はその集合組織と密接な
関係があり、｛222｝方位が多い程、また｛200｝方位が
少ない程、高い値が得られることは既知である。この
高値を得る従来方法としては、たとえば特公昭44−17
268号広報、特公昭44−17269号公報あるいは特公昭44−
172270号公報に開示されているような、低炭素リムド鋼
板において冷間圧延を２回に分けて行う、いわゆる２段
冷延法が提案されている。

この２段冷延法によれば、最終製品は｛222｝方位粒が
多く、｛200｝方位粒が少ないものとなる。これは、一
時冷延−焼鈍処理により、冷延前の熱延鋼板に比べて
｛222｝方位粒が増加し、一方｛200｝方位粒が減少する
ため、次にまた冷延−焼鈍を行うと｛222｝方位粒がさ
らに増加するのに対し、｛200｝方位粒は一層減少する
ことになり、そのため、高値を有する鋼板が製造でき
るのである。

また一方、特開昭56−62926号公報では、C:0.008％,Si:
0.57％,Mn:0.35％,Al:0.43％,Nb:0.061％になる鋼を、
通常の熱延−冷延後、950℃−1hrの箱型焼鈍を施すこと
により、＝4.7のものを得る技術を提案している。

（発明が解決しようとする課題）例示した上記技術のうち、前者の２段冷延法は深絞り性
を改善するという点では優れているものの、従来工程に
比べて冷延−焼鈍工程を一回多く行わなければならず、
そのため要するエネルギーおよびコストが莫大なものに
なるという欠点があった。

また、上記従来技術のうちの後者のものは、変態集合組
織の形成機構を利用しているため、再結晶焼鈍温度をAr
₃変態点以上に上げなければならず、そのためAr₃変態点
未満の再結晶焼鈍に比べて、エネルギーコストの増大お
よび高温焼鈍による設備上および技術上の困難さも伴
う。さらに、SiあるいはAlを多量に添加しなくてはなら
ず、そのため鋼板表面性状が悪化するという問題もあっ
た。

この発明の目的は、２回の冷延を行う場合の上記問題な
らびに成分組成のみの対処によるときの上記問題を、主
として熱延条件と成分組成との絡みによる新規な方法の
採用により克服すると同時に、鋼板の深絞り性を有利に
改善できる製造方法を提案するところにある。

（課題を解決するための手段）この発明の基礎となった研究結果から述べる。C:0.001
〜0.008wt％（以下単に％で示す）,Si:0.01％,Mn:0.10
〜0.35％,P:0.008〜0.018％,Si:0.002〜0.02％,N:0.001
〜0.008％,Ti:0.01〜0.20％,Nb:0〜0.008％になる組成
の鋼を1150℃で加熱−均熱後、950℃〜Ar₃変態点の範囲
で粗圧延を終了し、引き続き全圧下率:90％の仕上圧延
を行った。この時、仕上圧延開始温度を調整することに
より、熱延仕上温度を700℃と一定にした。引き続き、7
00℃−1hrの巻取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧
延は潤滑圧延とした。さらに、得られた熱延板を酸洗
後、圧下率75％の冷間圧延を施した後、830℃−40sの再
結晶焼鈍を行った。

熱延板および冷延板の値におよぼす鋼成分の影響を第
１図に示す。値は鋼成分に強く依存し、1.2（C/12＋N
/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）でかつNb＝0.008％添加
することにより著しく向上した。

また、C:0.002％,Si:0.01％,Mn:0.15％,P:0.012％,S:0.
015％,N:0.002％,Ti:0.065％,Nb:0.007％になる組成の
鋼を1150℃で加熱−均熱後、上記と同様の粗圧延を行
い、引き続き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。この
時、粗圧延開始温度を調整することにより、粗圧延終了
温度（RDT）を1050〜880℃と変化させた。また、仕上圧
延は仕上圧延開始温度を調整することにより、熱延仕上
温度を700℃と一定にした。引き続き、700℃−1hrの巻
取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延と
した。さらに、得られた熱延板を酸洗後、圧下率75％の
冷間圧延を施した後、830℃−40sの再結晶焼鈍を行っ
た。

熱延板および冷延板の値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を第２図に示す。値はRDTに強く依存し、RDT≦95
0℃とすることにより著しく向上した。

また、C:0.002％,Si:0.01％,Mn:0.14％,P:0.012％,S:0.
009％,N:0.002％,Ti:0.067％,Nb:0.007％になる組成の
鋼を1150℃で加熱−均熱後、上記と同様の粗圧延を行
い、引き続き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。この
時、粗圧延開始温度を調整することにより、熱延仕上温
度を680℃〜750℃と変化させた。また、引き続き、650
℃〜750℃の温度域で1hrの巻取自己焼鈍処理を施した。
なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。さらに、得られた熱
延板を酸洗後、圧下率75％の冷間圧延を施した後、830
℃−40sの再結晶焼鈍を行った。

熱延板および冷延板の値におよぼす巻取り温度の影響
を第３図に示す。値は（FDT）−（CT）に強く依存
し、（FDT）−（CT）≦100℃とすることにより著しく向
上した。

発明者らは以上の実験結果もとに、その後研究を重ねた
結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を規制
することにより、深絞り性に優れた冷延鋼板が製造可能
となることを見出した。その要旨とするところは、 1.C:0.008％以下,Si:0.5％以下,Mn:1.0％以下,P:0.15％
以下,S:0.02％以下， Al:0.010〜0.10％,N:0.008％以下,Ti:0.035〜0.20％お
よびNb:0.001〜0.015％を含有しかつC,N,Sの量とTiおよ
びNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下600℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）と
が、（FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ の関係を満たす条件下で巻取り、その後50〜95％の圧下
率で冷間圧延を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする、超深絞り用冷延鋼板の製造方法、 2.C:0.008％以下,Si:0.5％以下,Mn:1.0％以下,P:0.15％
以下,S:0.02％以下， Al:0.010〜0.10％,N:0.008％以下,Ti:0.035〜0.20％,N
b:0.001〜0.015％およびB:0.0001〜0.0010％を含有しか
つC,N,Sの量とTiおよびNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下600℃以上の温度域で
循環を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）と
が、（FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ の関係を満たす条件下で巻取り、その後50〜95％の圧下
率で冷間圧延を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする、超深絞り用冷延鋼板の製造方法、 3.C:0.008％以下,Si:0.5％以下,Mn:1.0％以下,P:0.15％
以下,S:0.02％以下， Al:0.010〜0.10％,N:0.008％以下,Ti:0.035〜0.20％，
およびNb:0.001〜0.015％を含有しかつC,N,Sの量とTiお
よびNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下500℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで、再結晶焼鈍後50〜95％の圧下率で冷間圧延
を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、
超深絞り用冷延鋼板の製造方法、 4.C:0.008％以下,Si:0.5％以下,Mn:1.0％以下,P:0.15％
以下,S:0.02％以下， Al:0.010〜0.10％,N:0.008％以下,Ti:0.035〜0.20％,N
b:0.001〜0.015％およびB:0.0001〜0.0010％を含有しか
つC,N,Sの量とTiおよびNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下500℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで、再結晶焼鈍後50〜95％の圧下率で冷間圧延
を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、
超深絞り用冷延鋼板の製造方法である。

（作用）以下、この発明について詳細に説明する。

（１）鋼成分について、この発明において鋼成分は重要であり、 C:0.008％以下,Si:0.5％以下,Mn:1.0％以下,P:0.15％以
下,S:0.02％以下， Al:0.010〜0.10％,N:0.008％以下,Ti:0.035〜0.20％,N
b:0.001〜0.015％でかつC,N,Sの量とTiおよびNbの添加
量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係を満足するものでなければならない。また耐２次
加工脆性および値の異方性の改善のためにはB:0.0001
〜0.0010％添加する必要がある。

鋼成分が上記の条件を満たさなければ、優れた深絞り性
を得ることができない。以下、各々の成分の限定理由に
ついて説明する。

（ａ）C:0.008％以下、Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.008％以下に限定した。

（ｂ）Si:0.5％以下、 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.5％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.5％以下に限定した。

（ｃ）Mn:1.0％以下、 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が1.0％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので1.0％以下に限定した。

（ｄ）P:0.15％以下、Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.15％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.15％以下に限定した。

（ｅ）S:0.02％以下、Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.02％以下ではさほど悪影響をお
よぼさないので0.02％以下に限定した。

（ｆ）Al:0.010〜0.10％、 Alは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の保留向上のために
必要に応じて添加されるが、0.010％以下では添加効果
がなく、一方0.10％を越えて添加してもより一層の脱酸
効果は得られないため、0.010〜0.10％に限定した。

（ｇ）N:0.008％以下、Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.008％以下に限定した。

（ｈ）Ti:0.035〜0.20％、 Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（C,N）を低
減させ、深絞り性に有利な｛111｝包囲を優先的に形成
させるために添加されるが、その添加量が0.035％以下
では効果がなく、一方、0.20％を超えて添加してもそれ
以上の効果が望めず、逆に表面品質の低下につながるの
で0.035〜0.20％に限定した。

（ｉ）Nb:0.001〜0.015％、 Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる
効果があるとともに、仕上熱間圧延前組織の微細化に有
効である。すなわち、たとえ鋼中の固溶（C,N）がなく
ても、仕上圧延前組織が粗大であると、熱延板に｛11
1｝方位が形成されにくくなる。一方、仕上圧延前組織
が微細であると、ひずみが蓄積されやすくなり、熱延板
に｛111｝方位が形成される。さらに、固溶Nbは圧延時
のひずみを蓄積する効果があることも明らかになった。
その含有量が0.001％未満では効果がなく、一方、0.015
％超えて添加してもそれ以上の効果は望めず、再結晶温
度が高くなるため0.001〜0.015％に限定した。

（ｊ）B:0.0001〜0.0010％、Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、値
の異方性の改善にも有効である。すなわち、NbとＢが共
存した場合には、Nb添加材に比べて結晶粒が微細にな
り、その結果、熱延板の値の異方性（Δｒ）が小さく
なる。そして、そのようなΔｒ値の小さい熱延板を冷延
母材とした時には、冷延板のΔｒ値もやはり小さくな
る。その添加量が0.0001％未満では効果がなく、一方、
0.0010％を超えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.
0010％に限定した。

（ｋ）1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）仕上圧延前に固溶（C,N）が存在しない場合、熱間圧延
−焼鈍後に｛111｝方位が優先的に形成され、熱延板の
深絞り性が向上する。この発明では、1.2（C/12＋N/14
＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）とＣおよびＮに対して当量
以上のTiおよびNbを添加することにより、仕上圧延前に
固溶（C,N）が存在しなくなることを見出した。さらに
その時、熱延板の値が向上することを明らかにした。
そして、そのような熱延板の値が高いときには、冷延
−焼鈍後の値が格段に向上することを見出した。

（２）熱間圧延工程について、熱間圧延工程はこの発明において重要であり、950℃以
下Ar₃変態点以上の温度域で熱間粗圧延を終了した後、A
r₃変態点以下600℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、圧
下率が80％以上の仕上圧延を施した後、熱延仕上温度
（FDT）と巻取り温度（CT）とが（FDT）−（CT）≦100
℃かつ（CT）≧600℃となる関係を満たす条件下で巻取
るか、あるいは950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で熱間
粗圧延を終了した後、Ar₃変態点以下500℃以上の温度域
で潤滑を施しつつ、圧下率が80％以上の圧延を施した
後、再結晶焼鈍を行うことが必要である。

粗圧延を950℃以上の温度域にて終了した場合には、粗
圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、仕
上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、そ
の結果｛111｝方位が形成されにくくなる。また、Ar₃変
態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧延時に
｛100｝方位が形成されるため、深絞り性が劣化する。
一方、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域にて粗圧延を終
了した場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕
上圧延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、そ
の結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向
上する。なお、粗圧延時の圧下率は、組織微細化のため
50％以上が望ましい。

また、仕上圧延をAr₃変態点以上の温度域にて終了する
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃以下に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであり、圧延温度をAr₃変態点以下500
℃以上とした。

また、仕上圧延時の合計圧下率は80％以上にしないと、
圧延時｛111｝方位が形成されないため、深絞り性が劣
る。

さらに、仕上圧延時に潤滑圧延を行わないと、ロールと
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り性
が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。

なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取り自己焼鈍材で
は、巻取り温度が600℃以上でないと再結晶が完了しな
いため、CT≧600℃とした。また、付加絞り性の向上に
は圧延温度は低い方が、また巻取り温度は高い方が有利
である。そのため、熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度
（CT）とが（FDT）−（CT）≦100℃を満たす条件下で圧
延を施す必要がある。なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を
施すものについては、巻取り自己焼鈍は必要ないため、
熱延終了温度を500℃以上とし、さらに、巻取り温度も
低温でよい。

熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は、550〜950℃の範囲が適す
る。また加熱速度も10℃/hr〜50℃/sの範囲でよい。

（３）冷間圧延工程について、この工程は、高い値を得るために必須であり、冷間圧
下率は50〜95％とすることが不可欠である。かかる冷延
圧下率が50％未満または95％を超えると、優れた深絞り
性を得ることができない。

（４）焼鈍工程について、冷間圧延工程を経た冷延鋼帯は、再結晶焼鈍を施す必要
がある。焼鈍方法は、箱型焼鈍法および連続型焼鈍法の
いずれでもよいが加熱温度は再結晶温度（約600℃）か
ら950℃の範囲とする。

焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面粗度等の調整のために
10％以下の調質圧延を加えてもよい。

なお、この発明で得られた冷延鋼板は、加工用表面処理
鋼板の原板にも適用できる。表面処理としては、亜鉛め
っき（合金系含む）、すずめっき、ほうろうなどがあ
る。

（実施例）表１に示す組成になる鋼スラブを1150℃で加熱−均熱
後、表２に示す条件の下に、粗圧延次いで仕上圧延を行
い引き続き酸洗を経て、冷間圧延を施し、さらに830℃
−40sの焼鈍処理をほどこした。

冷延−焼鈍後の材料特性を表２に併せて示す。なお引張
特性はJIS5号引張試験片を使用して、測定し、また値
は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ
方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45゜方向）およ
びＣ方向（圧延方向90゜方向）の平均値および異方性＝（r_L＋2r_D＋r_C）/4, Δｒ＝（r_L−2r_D＋r_C）/2 として求めた。また、耐２次加工脆性の評価としては、
限界絞り比3.8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に
冷却した後、圧漬試験を行い、脆性割れの発生の有無に
て評価した。

この発明に従って製造した冷延鋼板は、比較例に比べて
優れた深絞り性と耐２次加工脆性を有することが分か
る。

また、表１に示す組成になる鋼スラブを1150℃で加熱−
均熱後、表３に示す条件の下に粗圧延、次いで仕上圧延
を行い、引き続き酸洗を経てからNo.11〜15については8
30℃−60sの急速加熱焼鈍を、またNo.16〜20については
750℃−5hrの箱型焼鈍を施し、引き続き酸洗さらに、冷
間圧延を施した後、830℃−40sの焼鈍を施した。

冷延−焼鈍後の冷延板の材料特性を表３に併せて示す。

この発明に従って製造した冷延鋼板は深絞り性、耐２次
加工脆性共に良好であることが確かめられた。

（発明の効果）この発明によれば製造コストの上昇等を招くことなしに
従来よりも格段に優れた深絞り性を有する冷延板の製造
が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は熱延板および冷延板の値におよぼす鋼成分の
影響を示すグラフ、第２図は熱延板および冷延板の値におよぼす粗圧延終
了温度の影響を示すグラフ、第３図は熱延板および冷延板の値におよぼす巻取り温
度の影響を示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者角山浩三千葉県千葉市川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献特開昭63−145720（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−121623（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−86819（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−76848（ＪＰ，Ａ) 実開昭61−119621（ＪＰ，Ｕ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】C:0.008wt％以下,Si:0.5wt％以下， Mn:1.0wt％以下,P:0.15wt％以下， S:0.02wt％以下,Al:0.010〜0.10wt％， N:0.008wt％以下,Ti:0.035〜0.20wt％およびNb:0.001〜
0.015wt％を含有しかつC,N,Sの量とTiおよびNbの添加量
とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下600℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）と
が、（FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ の関係を満たす条件下で巻取り、その後50〜95％の圧下
率で冷間圧延を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする、超深絞り用冷延鋼板の製造方法。
【請求項２】C:0.008wt％以下,Si:0.5wt％以下， Mn:1.0wt％以下,P:0.15wt％以下， S:0.02wt％以下,Al:0.010〜0.10wt％， N:0.008wt％以下,Ti:0.035〜0.20wt％， Nb:0.001〜0.015wt％およびB:0.0001〜0.0010wt％を含
有しかつC,N,Sの量とTiおよびNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下600℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）と
が、（FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ の関係を満たす条件下で巻取り、その後50〜95％の圧下
率で冷間圧延を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを
特徴とする、超深絞り用冷延鋼板の製造方法。
【請求項３】C:0.008wt％以下,Si:0.5wt％以下， Mn:1.0wt％以下,P:0.15wt％以下， S:0.02wt％以下,Al:0.010〜0.10wt％， N:0.008wt％以下,Ti:0.035〜0.20wt％，およびNb:0.001〜0.015wt％を含有しかつC,N,Sの量とTi
およびNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下500℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで、再結晶焼鈍後50〜95％の圧下率で冷間圧延
を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、
超深絞り用冷延鋼板の製造方法。
【請求項４】C:0.008wt％以下,Si:0.5wt％以下， Mn:1.0wt％以下,P:0.15wt％以下， S:0.02wt％以下,Al:0.010〜0.10wt％， N:0.008wt％以下,Ti:0.035〜0.20wt％， Nb:0.001〜0.015wt％およびB:0.0001〜0.0010wt％を含
有しかつC,N,Sの量とTiおよびNbの添加量とが、 1.2（C/12＋N/14＋S/32）＜（Ti/48＋Nb/93）の関係になる鋼を、950℃以下Ar₃変態点以上の温度域で
熱間粗圧延した後、Ar₃変態点以下500℃以上の温度域で
潤滑を施しつつ、80％以上の圧下率にて仕上圧延を行
い、次いで、再結晶焼鈍後50〜95％の圧下率で冷間圧延
を施し、引き続き再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、
超深絞り用冷延鋼板の製造方法。