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JPH0663900A - ウォータージェットノズル - Google Patents

ウォータージェットノズル

Info

Publication number
JPH0663900A
JPH0663900A JP4245496A JP24549692A JPH0663900A JP H0663900 A JPH0663900 A JP H0663900A JP 4245496 A JP4245496 A JP 4245496A JP 24549692 A JP24549692 A JP 24549692A JP H0663900 A JPH0663900 A JP H0663900A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
mainly composed
compound
hard phase
water jet
jet nozzle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP4245496A
Other languages
English (en)
Inventor
Katsuhiko Kojo
勝彦 古城
Masayuki Gonda
正幸 権田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Proterial Ltd
Original Assignee
Hitachi Metals Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi Metals Ltd filed Critical Hitachi Metals Ltd
Priority to JP4245496A priority Critical patent/JPH0663900A/ja
Publication of JPH0663900A publication Critical patent/JPH0663900A/ja
Pending legal-status Critical Current

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  • Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 超硬合金、アルミナよりも強く、サファイ
ヤ、ダイヤモンドよりも安価な、コスト・パフォーマン
スに優れたウォータージェットノズルを提供する。 【構成】 粒度が０.５〜１０μｍのＷＣを用い、同じ
く粒度が１.０〜５.０μｍのＷＢ及び同５〜１０μｍの
Ｃｏを混合した混合物を１，５００ｋｇｆ／ｃｍ2（約
１４７×１０Ｐａ）の圧力にてプレス成形し、直径１０
ｍｍ×高さ５ｍｍの成形体を得た。この成形体を真空中
にてそれぞれ１４５０℃、１５００℃及び１５５０℃に
て１時間焼結してウォータージェットノズルとした。 【効果】 硬度が高く、しかも緻密で靱性にも優れるサ
ーメット合金を用いたので、従来のサファイヤ、ダイヤ
モンドを用いたものに比べ、安価でしかも耐久性に優れ
たものとなった。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、岩石やコンクリート等
を粉砕するために超高圧水の噴射を用いるウォータージ
ェット切断装置に用いられるウォータージェットノズル
に関するものであり、特に焼結が容易であり、硬度及び
靱性が極めて高く、良好な特性を有するサーメット合金
を用いたウォータージェットノズルに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来から岩石やコンクリート等を粉砕す
るために超高圧水の噴射を用いるウォータージェット切
断装置が用いられている。かかるウォータージェット切
断装置によれば図１３に示すように、Ｘ軸及びＹ軸上に
二次元的に自動制御されるホルダー部１に操作ハンドル
２を持つＺ軸上の昇降装置３を介してノズルヘッド４を
把持し、該ノズルヘッド４の下部に、下端に噴出口５を
持ち、側部に研磨剤の供給ホース６を接続したウォータ
ージェットの噴出ノズル７を設け、研磨剤を含んだ超高
圧のウォータージェットによりワーク（Ｗ）が平面的な
所定形状に切断される。
【０００３】かかる従来のウォータージェット切断装置
に用いられるウォータージェットの媒体としては、水だ
けの場合と、図１３に示される装置のように水にザクロ
石等の研磨剤を入れる場合がある。研磨剤を含む水の場
合に使用されるノズルの材質としては、特性として硬さ
の因子が最も重要であり、超硬合金、Ｂ4Ｃ、ダイヤモ
ンド等が用いられている。また、水だけの場合には、研
磨剤を含む場合ほどの硬さは求められず、Ａｌ2Ｏ3、超
硬合金が利用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、以上の従来の
ウォータージェットノズルについては次のような問題が
あった。すなわち媒体が水だけの場合は、水圧が５００
kg/cm2以下では、Ａｌ2Ｏ3、超硬合金でも十分な期間使
用できるが、５００kg/cm2を越えると両材料とも気泡が
つぶれる時の水の衝撃で、粒子が剥離しやすく、十分な
耐久性が得られない。そのため従来、５００kg/cm2を越
える水圧の場合、サファイヤ、ダイヤモンド等がノズル
に使用されていた。
【０００５】したがって、研磨剤を含む場合も含まない
場合もダイヤモンド等が利用され、特に媒体が水だけの
場合にも一定以上の高圧水を用いる場合にはダイヤモン
ドを適用する必要があり、かかるダイヤモンド等は高価
であり、特に寸法の大きいノズルの場合は極めて高価な
ものとなり工業的な適用が採算を考慮した場合困難とな
るという問題があった。
【０００６】本発明は以上の従来技術における問題に鑑
みてなされたものであって、５００kg/cm2以上の高圧水
によるエロージョン摩耗に対して、超硬合金、アルミナ
よりも強く、サファイヤ、ダイヤモンドよりも安価な、
コスト・パフォーマンスに優れたウォータージェットノ
ズルを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記目的を
達成するために種々検討した結果、ウォータージェット
ノズルにおいて、良好な耐エロージョン摩耗を得るため
に強度と靱性の両因子が一定値以上必要であることが判
明した。本発明者はかかる観点から一定値以上の強度と
靱性を備え得る材料としてサーメット合金に着目してさ
らに研究を進め、ＷＢ粉末、Ｃｏ粉末および／またはＭ
ｏＢ粉末、及びＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
以上（Ｍは周期率表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属元
素の１種または２種以上−以下の説明において同様）の
粉末を混合、焼結したサーメット合金はＭＣ、ＭＮ及び
ＭＣＮの１種または２種以上及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物お
よび／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相、並びにＣｏを主体とする結合相とからなり、このサ
ーメット合金は高い靱性と硬度を兼備し、ウォータージ
ェットノズルとしての硬度及び靱性の両特性を満足する
ものであることを知見するに至った
【０００８】また、前述のＷＢ粉末および／またはＭｏ
Ｂ粉末、Ｃｏ粉末、及びＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種ま
たは２種以上の粉末を混合、焼結したサーメット合金を
さらに調査したところ、以下のことが判明した。 ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上を主体
とする硬質相は、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２
種以上及び（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｍ，
Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）
および／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）および／または
（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，ＣＮ）からなり、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種ま
たは２種以上が芯部に、また（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）およ
び／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または
（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｎ）および／または（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）およ
び／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）が外周部に存在し
て有芯構造体を形成する場合がある。 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＷ
Ｂ及びＣｏＷ2Ｂ2からなり、ＣｏＷ2Ｂ2の芯部およびＣ
ｏＷＢの外周部からなる有芯構造体を形成することがあ
り、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃｏ
ＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなり、ＣｏＭｏＢの芯部お
よびＣｏＭｏ2Ｂ2の外周部からなる有芯構造体を形成す
ることが多い。
【０００９】本出願の発明のウォータージェットノズル
は以上の知見に基づきなされたものであり、本出願の発
明によればＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上
及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ
化合物を主体とする硬質層、並びにＣｏを主体とする結
合相とからなるサーメット合金を用いたウォータージェ
ットノズルが提供される。
【００１０】前記結合相の金属Ｃｏは７重量％以下とす
るのが良い。Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／またはＭｏ−
Ｃｏ−Ｂ化合物形成に寄与しない金属Ｃｏが７重量％を
越えると硬さの低下を引き起こすからである。
【００１１】また本出願の発明によればＭＣ，ＭＮ，及
びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及び
Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合
物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相
よりなる焼結体であって、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種
または２種以上を主体とする硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及び
ＭＣＮの１種または２種以上、並びに（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，
Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）
の１種または２種以上および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上からなるサーメット
合金を用いたウォータージェットノズルが提供される。
【００１２】さらに本出願の発明によればＭＣ，ＭＮ及
びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及び
Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合
物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相
よりなる焼結体であって、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／
またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃ
ｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2および／またはＣｏＭｏＢ及びＣ
ｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメット合金を用いたウォーター
ジェットノズルが提供される。
【００１３】加えて本出願の発明によれば、ＭＣ，ＭＮ
及びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相及
びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化
合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合
相よりなる焼結体であって、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１
種または２種以上を主体とする硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及
びＭＣＮの１種または２種以上、並びに（Ｍ，Ｗ）
（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｗ）
（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上および／または
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）及び
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上からな
り、からなり、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
は、ＣｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ
化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ
2Ｂ2からなるサーメット合金を用いたウォータージェッ
トノズルが提供される。
【００１４】またさらに本発明によればＴｉＣを主体と
する硬質相及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる焼結体であ
って、ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ及び（Ｔ
ｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｔｉ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｃ）からなるサーメット合金を用いたウォーター
ジェットノズルが提供される。
【００１５】さらにまた本出願によればＴｉＣを主体と
する硬質相及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
相、並びにＣｏを主体とする結合相よりなる焼結体であ
って、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃｏ
ＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を
主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2から
なるサーメット合金を用いたウォータージェットノズル
が提供される。
【００１６】加えて本出願によればＴｉＣを主体とする
硬質相及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相およ
び／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、
並びにＣｏを主体とする結合相よりなる焼結体であっ
て、ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ及び（Ｔｉ，
Ｗ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，
Ｃ）からなり、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
は、ＣｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ
化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ
2Ｂ2からなるサーメット合金を用いたウォータージェッ
トノズルが提供される。
【００１７】さらにまた本出願によればＷＣ及びＷ−Ｃ
ｏ−Ｂ化合物および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主
体とする硬質相、並びにＣｏを主体とする結合相とから
なるサーメット合金を用いたウォータージェットノズル
が提供される。この結合相の金属Ｃｏは３.５重量％以
下とするのが好ましい。
【００１８】本出願の発明のウォータージェットノズル
に適用されるサーメット合金は原料粉末でＷＢおよび／
またはＭｏＢをを１５〜４５体積％、Ｃｏを５〜２０体
積％、残部ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上
（Ｍは周期率表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属元素の
１種または２種以上）を混合・成形した後、焼結温度１
３００〜１６００℃、焼結時間１０〜１２０分の条件で
焼結して製造される。
【００１９】また本出願の発明のウォータージェットノ
ズルに適用されるサーメット合金は原料粉末でＷＢおよ
び／またはＭｏＢを１５〜４５体積％、Ｃｏを５〜２５
体積％、残部ＴｉＣを混合・成形した後、焼結温度１３
００〜１６００℃、焼結時間１０〜１２０分の条件で焼
結して製造される。さらに加えて本出願の発明のウォー
タージェットノズルに適用されるサーメット合金は原料
粉末でＷＢおよび／またはＭｏＢを１０〜４０体積％、
Ｃｏを５〜２０体積％、残部ＷＣを混合・成形したの
ち、焼結温度１３００〜１６００℃、焼結時間１０〜１
２０分の条件で焼結して製造される。
【００２０】さらに本発明のウォータージェットノズル
に適用されるサーメット合金を製造するためには、Ｍ
Ｃ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上の粉末、ＷＢ
および／またはＭｏＢ及びＣｏの粉末を混合及び成形
し、非酸化性雰囲気で焼結すれば良い。
【００２１】このＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２
種以上の粉末及びＷＢおよび／またはＭｏＢ、Ｃｏの粉
末を混合するにあたってその混合配合比は、各々の成分
について表１の範囲とするのが好ましい。
【００２２】
【表１】
【００２３】この配合比においてＷＢおよび／またはＭ
ｏＢが４５体積％を超えると、均一な焼結が困難になる
傾向が認められる。また、Ｃｏが５体積％より少ない
と、強度及び靱性が低下する。これは、Ｃｏが少なくな
るとＷＢおよび／またはＭｏＢとＣｏの反応により生成
するＷ−Ｃｏ−Ｂ複合層および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ
複合層が形成され難くなるためであると推察される。さ
らに、Ｃｏが２５体積％より多いと結合相が過剰となり
サーメット合金の硬度が低下する。なお、配合比のうち
重量％はＭＣとしてＴｉＣを選択した場合の値を示して
いる。
【００２４】以上の配合比による本発明のウォータージ
ェットノズルに用いられるサーメット合金のうちＭＣと
して例えばＴｉＣを選択した合金の組成は表２または表
３に示す範囲となる。
【００２５】
【表２】
【００２６】粉末粒度が小さすぎると粉末の酸素量が多
くなり焼結体中にポアが生じ易くなり、逆に粉末粒度が
大きくなると粉末の活性度が小さくなり焼結が進行しに
くくなる。以上の観点より配合されるＭＣ、ＭＮ及びＭ
ＣＮの１種または２種以上の粉末の粒度は０.５−４５
μｍ、とりわけ０.７−１０μｍ程度がよい。ＷＢおよ
び／またはＭｏＢの粒度は０.８−１０μｍ、とりわけ
１.０−５.０μｍ程度がよい。Ｃｏは１０.０μｍ以下
程度であれば良い。
【００２７】この成形体は非加圧焼結法により焼結でき
る。雰囲気は窒素、アルゴン、真空等の非酸化性雰囲気
が好適である。もちろん、ホットプレスやＨＩＰによっ
ても焼結できるが、そのような加圧焼結法を採用しなく
ても高密度の焼結体とすることができる。非加圧焼結法
による場合、焼結温度は１３００−１６００℃、とりわ
け１４００−１５００℃が好適であり、焼結時間は１０
−１２０分、とりわけ３０−９０分が好適である。特に
焼結温度が１３００℃未満では焼結が十分進行せずポア
が残留し易く、一方１６００℃を越えると硬質相の粒成
長が著しくなり好ましくない。焼結時間が１０分未満で
はポアが残留する傾向にあり、逆に１２０分を越える場
合には硬質相の粒成長を引き起こし易く好ましくない。
【００２８】
【作用】本発明のウォータージェットノズルに用いられ
るサーメット合金おいてＣｏは焼結時に溶融し、焼結を
促進して緻密化が達成され、硬質粒子がＣｏと強固に結
合された複合材料となる。しかも、本発明等による研究
の結果、このＣｏは単にＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子及び
Ｗ−Ｂ化合物粒子および／またはＭｏ−Ｂ化合物粒子の
間隙を埋めるだけではなく、Ｃｏの一部はＷＢおよび／
またはＭｏＢと反応しＷＢおよび／またはＭｏＢ粒子の
内部に入り込み、ＣｏＷ2Ｂ2および／またはＣｏＭｏＢ
を形成し、さらにこのＣｏＷ2Ｂ2粒子の表面部分にＣｏ
ＷＢ相を、ＣｏＭｏ2Ｂ2粒子の表面部分にＣｏＭｏＢ相
を形成することが認められた。かかるＷ−Ｃｏ−Ｂ系複
合相および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＷＢ単相
および／またはＭｏＢ単相に比べ、Ｃｏマトリックス相
との親和性が高いので、本出願の発明のウォータージェ
ットノズルに用いられるサーメット合金においてはＷ−
Ｃｏ−Ｂ相および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ相とＣｏ相と
の結合強度が高い。なお、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＷＢ
粒子がＣｏと焼結過程で反応し、ＣｏＷ2Ｂ2よりなる芯
部とＣｏＷＢよりなる外皮部とを有した有芯構造となる
ことが多く、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ系複合相はＭｏＢ粒子がＣ
ｏと焼結過程で反応し、ＣｏＭｏ2Ｂ2よりなる芯部とＣ
ｏＭｏＢよりなる外皮部とを有した有芯構造となること
がある。
【００２９】加えて、上記焼結により、ＷＢおよび／ま
たはＭｏＢの一部はＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮとも反応し、
ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子の少なくとも表面部分に
（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，
Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）の複合相および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，ＣＮ）の複合相を形成し、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ
粒子を芯部と外皮部とからなる有芯構造とする。この外
皮相はＷおよび／またはＭｏ及びＢを芯部よりも多量に
含む相である。かかる｛ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ−（Ｍ，
Ｗ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｗ）
（Ｂ，ＣＮ）｝有芯構造および／または（ＭＣ、ＭＮ及
びＭＣＮ−（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ））有芯構造はＭ
Ｃ、ＭＮ及びＭＣＮ相よりもＣｏとの親和性が高いの
で、ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ粒子とＣｏとが（Ｍ，Ｗ）
（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）および
／または（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）相および／または
（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）
（Ｂ，Ｎ）および／または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）相
を介して結合し、その組成がＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮ芯部
からＣｏ側に向かって徐々に変化したいわゆる傾斜機能
組織となり結合力が高いものとなる。
【００３０】また、上記焼結中にＣｏとＷＢおよび／ま
たはＭｏＢの一部とが反応溶融することにより、融点が
低下し、加圧焼結法によらなくても充分に緻密な焼結体
を構成することができると考えられる。
【００３１】このように硬質粒子同士あるいは硬質粒子
とＣｏマトリックス相との結合力が極めて高いので、本
発明のウォータージェットノズルに用いられるサーメッ
ト合金は靱性に優れたものとなる。また、硬質粒子とし
て高硬度のＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮを使い、また、焼結後
に低硬度のＣｏの一部がＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／ま
たはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を形成するため、本発明のウ
ォータージェットノズルに用いられるサーメット合金は
硬度も高いものとなる。種々の研究の結果、本発明のウ
ォータージェットノズルに用いられるサーメット合金は
１８００以上の高いビッカース硬さＨｖを有することが
認められた。
【００３２】
【実施例】
実施例１ 前記ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮとして粒度が０.５〜１０μ
ｍのＷＣを用い、同じく粒度が１.０〜５.０μｍのＷＢ
及び同５〜１０μｍのＣｏを表３に示す配合（体積％）
で混合した。これらの混合物を１，５００ｋｇｆ／ｃｍ
2（約１４７×１０Ｐａ）の圧力にてプレス成形し、直
径１０ｍｍ×高さ５ｍｍの成形体を得た。この成形体を
真空中にてそれぞれ１４５０℃、１５００℃及び１５５
０℃にて１時間焼結して本発明のウォータージェットノ
ズルに用いられるサーメット合金とした。表３に上記焼
結温度に対応するビッカース硬度Ｈｖ（１４５０）、Ｈ
ｖ（１５００）およびＨｖ（１５５０）ならびにクラッ
ク抵抗ＣＲ（１４５０）、ＣＲ（１５００）およびＣＲ
（１５５０）の値を併記する。なおＩＣＰ−Ｃｏはプラ
ズマ発光分析による結合相のＣｏの値である。すなわち
焼結体を３２５メッシュ以下に粉砕して分析用試料と
し、酸液中で金属相のみを選択的に溶解させ、溶解液か
ら非溶解粉末をフィルタによってろ過除去し、溶解液中
のＣｏを分析したものである。これにより、焼結体の結
合相に残留する金属Ｃｏ量を分析することができる。な
お、表中のNo.に（ ）を付したものは本発明のウォー
タージェットノズルに用いられるサーメット合金の特性
と対比して本発明のウォータージェットノズルに用いら
れるサーメット合金の特性を明らかにするための比較例
である。
【００３３】
【表３】
【００３４】図１は焼結体のＸ線回折結果を模式的に示
す図であり、ＷＣ−３０ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃ
ｏのものを１５００℃で焼結したときの例である。図１
から明らかなように焼結によりＣｏの多くはＷＢと反応
し、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物であるＣｏＷ2Ｂ2及びＣｏＷＢ
を形成していることが分かる。
【００３５】実施例２ 前記ＭＣとして粒度が０.７μｍのＴｉＣを用い、０.８
μｍのＷＢ及び３.０μｍのＣｏを表４に示す配合にて
混合した。なお、表４には混合の結果の配合元素量を併
せて示す。
【００３６】
【表４】
【００３７】以上の表４に示す混合物を１５００ｋｇ／
ｃｍ（約１４７×１０６Ｐａ）の圧力にてプレス成形
し、直径１０ｍｍ×厚さ５ｍｍの成形体を得た。この成
形体を真空中にて１４５０℃にて６０分間焼結してウォ
ータージェットノズルに用いられるサーメット合金とし
た。
【００３８】このサーメット合金の焼結体断面の電子顕
微鏡による組織写真を図２から図５」に示す。各図の組
織写真の倍率は図２が２４００倍、図３が１６０００
倍、図４が２００００倍、図５が７５０００倍である。
【００３９】図２、３に示す通り、このサーメット合金
は極めて緻密な焼結体である。ビッカース硬度Ｈｖは２
０１０であった。
【００４０】図４、５に示す箇所１〜８の部分のＴｉ、
Ｃｏ、Ｗの含有量をエネルギー分散型Ｘ先検出器付き電
子顕微鏡で分析した値を表５に示す。
【００４１】図６には上記サーメット合金のＸ線解折結
果を示す。表５及び図２〜６よりこの実施例のウォータ
ージェットノズルに用いられるサーメット合金の各相の
構成は次の通りであることが判明した。 ＴｉＣ粒子はＴｉＣの芯と（Ｔｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）外
皮相を有する有芯構造体になっている。なお、（Ｔｉ，
Ｗ）（Ｂ，Ｃ）はＴｉＣと同じ面心立方構造であり、図
９中でＴｉＣと（Ｔｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）の回折ピークは
重なっている。 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物は一部ＣｏＷＢの芯とＣｏＷ2Ｂ2
外皮相を有する有芯構造体になっている。
【００４２】
【表５】
【００４３】実施例３ 表６、表７の配合としたほかは実施例２と同じ方法でウ
ォータージェットノズルに用いられるサーメット合金を
製造し、ビッカース硬度及びクラック抵抗を測定した。
測定結果をこのサーメット合金の配合組成と共に表６、
表７に示す。クラック抵抗（ＣＲ）の単位はｋｇ／ｍｍ
である。
【００４４】
【表６】
【００４５】
【表７】
【００４６】表６、表７より、この実施例のウォーター
ジェットノズルに用いられるサーメット合金は硬度及び
靱性が高いことが認められる。また、添加したＷＢが多
くなるほど、ビッカース硬度Ｈｖは増大するが、クラッ
ク抵抗ＣＲは低下する。Ｃｏが多くなるほど、クラック
抵抗ＣＲは若干向上するが、ビッカース硬度が低下す
る。そして、Ｃｏ／ＷＢ比を限定するのは、ＣｏがＷＢ
に比べ多すぎると金属Ｃｏとして残留するＣｏが多くな
り、またＷ−Ｃｏ−Ｂの有芯構造が少なくなるため、ク
ラック抵抗の向上の割合に対して、硬度の低下の方が著
しくなり、靱性向上より硬度低下の方が激しくなる。ま
た、ＷＢがＣｏに対して多くなると、ＷＢと反応しない
金属Ｃｏが少なくなりすぎ、緻密化焼結が困難になるた
めである。
【００４７】実施例４ 表８の配合量とした他は実施例３と同じ方法でウォータ
ージェットノズルに用いられるサーメット合金を製造
し、ビッカース硬度及びクラック抵抗を測定した。測定
結果をこのサーメット合金の配合組成と共に表８に示
す。表８に示すように高硬度・高靱性を示している。
【００４８】
【表８】
【００４９】実施例５ 前記ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮとして粒度が０.５〜１０μ
ｍのＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ
を用い、同じく粒度が１.０〜５.０μｍのＭｏＢ、ＷＢ
及び同５〜１０μｍのＣｏ、Ｎｉを表９に示す配合（体
積％）で混合した。これらの混合物を１，５００ｋｇｆ
／ｃｍ2（約１４７×１０Ｐａ）の圧力にてプレス成形
し、直径１０ｍｍ×高さ５ｍｍの成形体を得た。この成
形体をそれぞれ１５００℃、１５２５℃及び１５５０℃
にて１時間焼結してウォータージェットノズルに用いら
れるサーメット合金とした。表９に上記焼結温度に対応
するビッカース硬度Ｈｖ（１５００）、Ｈｖ（１５２
５）およびＨｖ（１５５０）ならびにクラック抵抗ＣＲ
（１５００）、ＣＲ（１５２５）およびＣＲ（１５５
０）の値を併記する。なおＩＣＰ−Ｃｏはプラズマ発光
分析による結合相のＣｏの値である。すなわち焼結体を
３２５メッシュ以下に粉砕して分析用資料とし、酸液中
で金属相のみを選択的に溶解させ、溶解液から非溶解粉
末をフィルタによってろ過除去し、溶解液中のＣｏを分
析したものである。これにより、焼結体の結合相中に残
留する金属Ｃｏ量を分析することができる。なお、表中
のNo.１〜２１が本発明のウォータージェットノズルに
用いられるサーメット合金の実施例である。
【００５０】
【表９】
【００５１】本発明の実施例のウォータージェットノズ
ルに用いられるサーメット合金はいずれもビッカース硬
さが１８００をこえ、クラック抵抗ＣＲの値も大である
ことが認められる。
【００５２】図７は本発明のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の実施例における焼結体の
Ｘ線回析結果を模式的に示す図であり、ＷＣ−３０ｖｏ
ｌ％ＭｏＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏのものを１５００℃で焼
結したときの例である。図１０から明らかなように焼結
によりＣｏの多くはＭｏＢと反応し、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化
合物であるＣｏＭｏ2Ｂ2及びＣｏＭｏＢを形成している
ことが分かる。
【００５３】次に表９のＮｏ.２のＷＣ−５ｖｏｌ％Ｍ
ｏＢ−２５ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏの配合組成
であって１５２５℃で焼結した焼結体の組織をＸ線回折
を用いて観察した。図８にその結果を示すが、この焼結
体はＷＣ相、Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）2Ｂ2相Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）
Ｂ相、およびＣｏ相からなる複相組織を有することが確
認された。
【００５４】また、表９のＮｏ.９のＴｉＣ−１５ｖｏ
ｌ％ＭｏＢ−１５ｖｏｌ％ＷＢ−１０ｖｏｌ％Ｃｏの配
合組成であって１５２５℃で焼結した焼結体の組織をＸ
線回折を用いて観察した。その結果、この焼結体はＴｉ
Ｃ相、｛Ｔｉ，（Ｍｏ，Ｗ）｝（Ｂ，Ｃ）相、Ｃｏ（Ｍ
ｏ，Ｗ）2Ｂ2相、Ｃｏ（Ｍｏ，Ｗ）Ｂ相、およびＣｏ相
からになる複相組織を有することが確認された。しか
も、ＴｉＣに関しては、ＴｉＣ相が芯部となり、その外
周を｛（Ｔｉ，（Ｍｏ，Ｗ）｝（Ｂ，Ｃ）相が取り囲む
いわゆる有芯構造体を形成していることが判明した。
【００５５】図９〜図１２は、表１中のＮｏ.１，Ｎｏ
２の配合組成であって１５２５℃で焼結した焼結体の金
属ミクロ組織写真を示す（図９Ｎｏ.１の２４００倍、
図１０Ｎｏ.１の１６０００倍、図１１Ｎｏ.２の２４０
０倍、図１２Ｎｏ.２の１６０００倍）。図から本合金
は微細かつ緻密な組織を有することがわかる。
【００５６】以上の本発明のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の実施例１〜５及び各種の
セラミックスと超硬合金につき、機械的特性とエロージ
ョン摩耗の評価を行った。機械的特性として、坑折強
度、硬さ、破壊靱性を下記の方法で測定した。
【００５７】坑折強度は、ＪＩＳ Ｒ１６０１に従って
測定した。破壊靱性は、ビッカース圧痕法による下記の
新原の式を用いて計算した。 ＫIC＝０.０４２・ａ0.8・Ｐ0.6・Ｅ0.4／Ｃ1.5 ＫIC：破壊靱性，ａ：圧痕長さの１／２，Ｐ：荷重（２
０kg），Ｅ：ヤング率，Ｃ：クラック長さの１／２ 硬さはビッカース硬度計で荷重５００ｇで測定した。
【００５８】次にエロージョン摩耗の評価方法として
は、ウォータージェットノズルの摩耗メカニズムにでき
るだけ近い方法として、平板の試験片にウォータージェ
ットノズルから噴射した水を衝突させ、その時に摩耗し
た部分で最も近い位置を測定し、基準面からの深さで評
価を行った。水圧：１０００kg/cm2、ノズルから平板ま
での距離：２５０mm、噴射時間：１分、ノズルの内径：
１.５mmφの条件でテストした。その結果を表１０に示
す。
【００５９】
【表１０】
【００６０】表１０に示されるようにNo.１〜５の本発
明のウォータージェットノズルの用いられるサーメット
合金は強度、靱性に優れ良好な耐摩耗性を示す。これに
対し、各種セラミックス及び超硬合金は摩耗が過大であ
ることがわかる。
【００６１】
【発明の効果】以上のように本発明のウォータージェッ
トノズルによれば、硬度が高く、しかも緻密で靱性にも
優れるサーメット合金を用いたので、従来のサファイ
ヤ、ダイヤモンドに比べ、安価でしかも耐久性に優れた
ウォータージェットノズルを提供することができるとい
う優れた効果が奏される。
【００６２】また本発明のウォータージェットノズルに
用いられるサーメット合金は特にＨＩＰやホットプレス
等によらなくても減圧または常圧焼結で高密度な焼結が
可能であるという利点がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例１における焼結体のＸ線回折
結果を模式的に示す図である。
【図２】 本発明の実施例のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属ミ
クロ組織写真である（倍率２４００倍）。
【図３】 本発明の実施例のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属ミ
クロ組織写真である（倍率１６０００倍）。
【図４】 本発明の実施例のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属ミ
クロ組織写真である（倍率２６０００倍）。
【図５】 本発明の実施例のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属ミ
クロ組織写真である（倍率７５０００倍）。
【図６】 本発明の実施例のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金のＸ線回折結果である。
【図７】 本発明の実施例における焼結体のＸ線回折結
果を模式的に示す図である。
【図８】 本発明の実施例における他の焼結体のＸ線回
折結果を模式的に示す図である。
【図９】 本発明の実施例のウォータージェットノズル
に用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属ミ
クロ組織写真である（倍率２４００倍）。
【図１０】 本発明の実施例のウォータージェットノズ
ルに用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属
ミクロ組織写真である（倍率１６０００倍）。
【図１１】 本発明の実施例のウォータージェットノズ
ルに用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属
ミクロ組織写真である（倍率２４００倍）。
【図１２】 本発明の実施例のウォータージェットノズ
ルに用いられるサーメット合金の電子顕微鏡による金属
ミクロ組織写真である（倍率１６０００倍）。
【図１３】 ウォータージェット切断装置の概略構成を
示す図である。

Claims (19)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ＭＣ、ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
    以上（Ｍは周期率表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属元
    素の１種または２種以上）及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主
    体とする硬質層および／またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を
    主体とする硬質層、並びにＣｏを主体とする結合相とか
    らなるサーメット合金を用いたことを特徴とするウォー
    タージェットノズル。
  2. 【請求項２】 結合相の金属Ｃｏが７重量％以下である
    請求項１に記載のウォータージェットノズル。
  3. 【請求項３】 ＭＣ，ＭＮ，及びＭＣＮの１種または２
    種以上（Ｍは周期率表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属
    元素１種または２種以上）を主体とする硬質相及びＷ−
    Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相および／またはＭｏ
    −Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
    体とする結合相よりなる焼結体であって、ＭＣ、ＭＮ及
    びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相は、
    ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上、並びに
    （Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）、（Ｍ，
    Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上および／または
    （Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）、
    （Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）からなるサーメット合金を用
    いたことを特徴とするウォータージェットノズル。
  4. 【請求項４】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
    以上を主体とする硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１
    種または２種以上の芯部、並びに（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，
    Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ
    Ｎ）の１種または２種以上の外周部および／または
    （Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）及び
    （Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上の外周
    部からなる請求項３記載のウォータージェットノズル。
  5. 【請求項５】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
    以上（Ｍは周期率表第４ａ、５ａ、６ａ族の遷移金属元
    素の１種または２種以上）を主体とする硬質相及びＷ−
    Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相および／またはＭｏ
    −Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
    体とする結合相よりなる焼結体であって、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ
    化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2
    からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
    は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメット合
    金を用いたことを特徴とするウォータージェットノズ
    ル。
  6. 【請求項６】 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
    は、ＣｏＷ2Ｂ2の芯部及びＣｏＷＢの外周部からなる有
    芯構造体を主体とし、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とす
    る硬質相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周
    部からなる有芯構造体を主体とする請求項５記載のウォ
    ータージェットノズル。
  7. 【請求項７】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
    以上（Ｍは周期率表第４ａ、５ａ，６ａ族の遷移金属元
    素の１種または２種以上）を主体とする硬質相及びＷ−
    Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相および／またはＭｏ
    −Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主
    体とする結合相よりなる焼結体であって、ＭＣ，ＭＮ及
    びＭＣＮの１種または２種以上を主体とする硬質相は、
    ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種以上、並びに
    （Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）及び
    （Ｍ，Ｗ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上および／
    または（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，
    Ｎ）及び（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以
    上からなり、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
    は、ＣｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を
    主体とする硬質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2から
    なるサーメット合金を用いたことを特徴とするウォータ
    ージェットノズル。
  8. 【請求項８】 ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１種または２種
    以上を主体とする硬質相は、ＭＣ，ＭＮ及びＭＣＮの１
    種または２種以上の芯部、並びに（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，
    Ｃ）、（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ
    Ｎ）の１種または２種以上および／または（Ｍ，Ｍｏ）
    （Ｂ，Ｃ）、（Ｍ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｎ）及び（Ｍ，Ｍｏ）
    （Ｂ，ＣＮ）の１種または２種以上からなる請求項７記
    載のウォータージェットノズル。
  9. 【請求項９】 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相
    は、ＣｏＷ2Ｂ2の芯部及びＣｏＷＢの外周部からなる有
    芯構造体を主体とし、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とす
    る硬質相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周
    部からなる有芯構造体を主体とする請求項７または８記
    載のウォータージェットノズル。
  10. 【請求項１０】 ＴｉＣを主体とする硬質相及びＷ−Ｃ
    ｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相および／またはＭｏ−
    Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体
    とする結合相よりなる焼結体であって、ＴｉＣを主体と
    する硬質相は、ＴｉＣ及び（Ｔｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）およ
    び／または（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）からなるサーメッ
    ト合金を用いたことを特徴とするウォータージェットノ
    ズル。
  11. 【請求項１１】 ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
    の芯部及び（Ｔｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）の外周部および／ま
    たは（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）の外周部からなる請求項
    １０記載のウォータージェットノズル。
  12. 【請求項１２】 ＴｉＣを主体とする硬質相及びＷ−Ｃ
    ｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相および／またはＭｏ−
    Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体
    とする結合相よりなる焼結体であって、Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化
    合物を主体とする硬質相は、ＣｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2か
    らなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、
    ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメット合金を
    用いたことを特徴とするウォータージェットノズル。
  13. 【請求項１３】 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
    相は、ＣｏＷ2Ｂ2の芯部及びＣｏＷＢの外周部からなる
    有芯構造体を主体とし、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体と
    する硬質相は、ＣｏＭｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外
    周部からなる有芯構造体を主体とする請求項１２記載の
    ウォータージェットノズル。
  14. 【請求項１４】 ＴｉＣを主体とする硬質相及びＷ−Ｃ
    ｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相および／またはＭｏ−
    Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並びにＣｏを主体
    とする結合相よりなる焼結体であって、ＴｉＣを主体と
    する硬質相は、ＴｉＣ及び（Ｔｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）およ
    び／または（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）からなり、Ｗ−Ｃ
    ｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、ＣｏＷＢ及びＣｏ
    Ｗ2Ｂ2からなり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬
    質相は、ＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2からなるサーメッ
    ト合金を用いたことを特徴とするウォータージェットノ
    ズル。
  15. 【請求項１５】 ＴｉＣを主体とする硬質相は、ＴｉＣ
    の芯部及び（Ｔｉ，Ｗ）（Ｂ，Ｃ）の外周部および／ま
    たは（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｂ，Ｃ）の外周部からなる請求項
    １４記載のウォータージェットノズル。
  16. 【請求項１６】 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
    相は、ＣｏＷ2Ｂ2の芯部及びＣｏＷＢの外周部からな
    り、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相は、Ｃｏ
    Ｍｏ2Ｂ2の芯部及びＣｏＭｏＢの外周部からなる請求項
    １４または１５記載のウォータージェットノズル。
  17. 【請求項１７】 ＷＣ及びＷ−Ｃｏ−Ｂ化合物および／
    またはＭｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相、並び
    にＣｏを主体とする結合相とからなるサーメット合金を
    用いたことを特徴とするウォータージェットノズル。
  18. 【請求項１８】 結合相の金属Ｃｏを３.５重量％以下
    とする請求項１７に記載のウォータージェットノズル。
  19. 【請求項１９】 Ｗ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質
    相が、ＣｏＷＢ、またはＣｏＷＢ及びＣｏＷ2Ｂ2とから
    なり、Ｍｏ−Ｃｏ−Ｂ化合物を主体とする硬質相が、Ｃ
    ｏＭｏＢ、またはＣｏＭｏＢ及びＣｏＭｏ2Ｂ2とからな
    る請求項１７または１８記載のウォータージェットノズ
    ル。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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US7832481B2 (en) 2008-08-20 2010-11-16 Martindale James G Fluid perforating/cutting nozzle

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