JPH0663606A - 金属箔の圧延方法 - Google Patents
金属箔の圧延方法Info
- Publication number
- JPH0663606A JPH0663606A JP22033192A JP22033192A JPH0663606A JP H0663606 A JPH0663606 A JP H0663606A JP 22033192 A JP22033192 A JP 22033192A JP 22033192 A JP22033192 A JP 22033192A JP H0663606 A JPH0663606 A JP H0663606A
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- JP
- Japan
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- foil
- rolling
- metal foil
- coil
- wrinkles
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 熱間及び冷間圧延にて板クラウン率を０．１
〜０．７％に調整した箔地を、箔圧延する。 【効果】 金属箔コイルにおけるシワの発生は、金属箔
の板クラウン率に依存する。本発明では、板クラウン率
を０．１〜０．７％に調整した箔地を、箔圧延して得ら
れる金属箔をコイル状に巻き取るので、金属箔コイルに
おけるシワの発生がほとんどない。
〜０．７％に調整した箔地を、箔圧延する。 【効果】 金属箔コイルにおけるシワの発生は、金属箔
の板クラウン率に依存する。本発明では、板クラウン率
を０．１〜０．７％に調整した箔地を、箔圧延して得ら
れる金属箔をコイル状に巻き取るので、金属箔コイルに
おけるシワの発生がほとんどない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ箔等の金属箔の
圧延方法に関する。
圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】アルミ
箔等の金属箔は、一般に熱間圧延及び冷間圧延を経て板
厚０．２〜０．５ｍｍの箔地とした後、箔圧延機にて目
標の厚みまで圧延して製造される。図６に示すように、
箔圧延機の上下一対の圧延ロール１、１にて圧延された
金属箔４は、次いで巻取り装置によりスプール２に巻き
付けられて、アルミ箔コイル５とされる。なお、図６に
おいて、３はデフレクタロール、５はスプール２に巻き
付けられた金属箔コイルである。
箔等の金属箔は、一般に熱間圧延及び冷間圧延を経て板
厚０．２〜０．５ｍｍの箔地とした後、箔圧延機にて目
標の厚みまで圧延して製造される。図６に示すように、
箔圧延機の上下一対の圧延ロール１、１にて圧延された
金属箔４は、次いで巻取り装置によりスプール２に巻き
付けられて、アルミ箔コイル５とされる。なお、図６に
おいて、３はデフレクタロール、５はスプール２に巻き
付けられた金属箔コイルである。
【０００３】ここで、圧延された金属箔４は一般に板ク
ラウン率が１．０〜１．５％と大きいので、このような
金属箔４をスプール２にコイル状に巻き取ってゆくと、
巻取り初期はともかくとして、スプール２への巻き数が
増加するに従い、金属箔コイル５はタイコ形状となる。
このようにタイコ形状となるのは、コイル５の軸方向中
央部と両端部とでは直径に差が生じて胴径の差として表
れるため、コイル５直前の巻取り部分に位置する金属箔
４に、図４に示すような張力分布が生じる。すなわち、
タイコ形状の金属箔コイル５直前の巻取り部分の金属箔
４がタイコ形状の外径が最大となる部分であるコイル５
の軸方向中央部で張力（σｆ）が最大となる。
ラウン率が１．０〜１．５％と大きいので、このような
金属箔４をスプール２にコイル状に巻き取ってゆくと、
巻取り初期はともかくとして、スプール２への巻き数が
増加するに従い、金属箔コイル５はタイコ形状となる。
このようにタイコ形状となるのは、コイル５の軸方向中
央部と両端部とでは直径に差が生じて胴径の差として表
れるため、コイル５直前の巻取り部分に位置する金属箔
４に、図４に示すような張力分布が生じる。すなわち、
タイコ形状の金属箔コイル５直前の巻取り部分の金属箔
４がタイコ形状の外径が最大となる部分であるコイル５
の軸方向中央部で張力（σｆ）が最大となる。
【０００４】これを、さらに具体的に図５で説明する。
図５は、板厚０．１３ｍｍ、板幅１５００ｍｍ、板クラ
ウン率１％の金属箔を出側張力４ｋｇ／ｍｍ2 で巻取っ
た場合の、金属箔コイル直前の巻取り部分の金属箔で生
じた張力分布を示し、横軸は金属箔の幅方向中央部から
の距離（ｍｍ）を示し、縦軸は当該部分での張力（ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 ）を示している。このグラフからわかるよう
に、コイルの両側に対応する巻取り部分では張力が０と
なり、中央部へ行くに従って順次増加し、中央部で張力
が最大となっている。
図５は、板厚０．１３ｍｍ、板幅１５００ｍｍ、板クラ
ウン率１％の金属箔を出側張力４ｋｇ／ｍｍ2 で巻取っ
た場合の、金属箔コイル直前の巻取り部分の金属箔で生
じた張力分布を示し、横軸は金属箔の幅方向中央部から
の距離（ｍｍ）を示し、縦軸は当該部分での張力（ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 ）を示している。このグラフからわかるよう
に、コイルの両側に対応する巻取り部分では張力が０と
なり、中央部へ行くに従って順次増加し、中央部で張力
が最大となっている。
【０００５】ところで、金属箔（例えば、アルミ箔）の
圧延において、高圧下率及び高速で圧延を行うと、図６
に示すように、箔圧延機の圧延ロール１、１の出側で金
属箔４に局部的な縦波６が生ずる。この縦波６が起こる
主原因は、ロール接触弧内に生じる幅（軸）方向の応力
によるものであるが、圧延装置の精度や圧延条件、圧延
ロールの冷却条件などによっても生ずる。この際、前記
のように金属箔に局部的な縦波６を生じた程度のもの
は、従来より、品質としては特に問題がない。
圧延において、高圧下率及び高速で圧延を行うと、図６
に示すように、箔圧延機の圧延ロール１、１の出側で金
属箔４に局部的な縦波６が生ずる。この縦波６が起こる
主原因は、ロール接触弧内に生じる幅（軸）方向の応力
によるものであるが、圧延装置の精度や圧延条件、圧延
ロールの冷却条件などによっても生ずる。この際、前記
のように金属箔に局部的な縦波６を生じた程度のもの
は、従来より、品質としては特に問題がない。
【０００６】しかしながら、前記したように図５に示す
ような張力分布を示す結果、コイル形状によっては中央
部に大きな張力が生じ、前記縦波６を助長し、ついに
は、図６に示すように縦波６が座屈してシワ７となる
と、品質の点で問題になり、不良品となる。本発明は、
上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的とする
ところは、圧延された金属箔をコイル状に巻き取る際に
生ずるシワを防止する金属箔の圧延方法を提供すること
にある。
ような張力分布を示す結果、コイル形状によっては中央
部に大きな張力が生じ、前記縦波６を助長し、ついに
は、図６に示すように縦波６が座屈してシワ７となる
と、品質の点で問題になり、不良品となる。本発明は、
上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的とする
ところは、圧延された金属箔をコイル状に巻き取る際に
生ずるシワを防止する金属箔の圧延方法を提供すること
にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、金属箔コイ
ルにおけるシワの発生と、圧延された金属箔の板クラウ
ン率との間に相関関係があることを見出し、本発明を完
成した。すなわち、本発明の金属箔の圧延方法は、熱間
及び冷間圧延にて板クラウン率を０．１〜０．７％に調
整した箔地を、箔圧延することを特徴とする。
ルにおけるシワの発生と、圧延された金属箔の板クラウ
ン率との間に相関関係があることを見出し、本発明を完
成した。すなわち、本発明の金属箔の圧延方法は、熱間
及び冷間圧延にて板クラウン率を０．１〜０．７％に調
整した箔地を、箔圧延することを特徴とする。
【０００８】ここで、板クラウン率とは、図１に示す金
属箔１０の断面において、（ｈｃ−ｈｅ）／ｈｃの百分
率（％）で示される値をいう。ｈｃは板幅中央部の板
厚、ｈｅは板端部の板厚であり、大半は熱間圧延工程で
決定される。
属箔１０の断面において、（ｈｃ−ｈｅ）／ｈｃの百分
率（％）で示される値をいう。ｈｃは板幅中央部の板
厚、ｈｅは板端部の板厚であり、大半は熱間圧延工程で
決定される。
【０００９】
【作用】金属箔コイルのシワの発生は、金属箔の板クラ
ウン率に依存する。よって、箔地の板クラウン率が０．
１〜０．７％となるように熱間及び冷間圧延を行った
後、目標厚みにまで箔圧延を行って得られる金属箔をコ
イル状に巻き取ると、金属箔コイルにおけるシワの発生
が抑制される。
ウン率に依存する。よって、箔地の板クラウン率が０．
１〜０．７％となるように熱間及び冷間圧延を行った
後、目標厚みにまで箔圧延を行って得られる金属箔をコ
イル状に巻き取ると、金属箔コイルにおけるシワの発生
が抑制される。
【００１０】
【実施例】金属箔（例えばアルミ箔）は、一般に熱間圧
延及び冷間圧延を経て、板厚０．２〜０．５ｍｍの箔地
を形成した後、箔圧延機にて目標の厚みまで圧延して製
造される。本発明は、前記従来公知の箔圧延機を使用す
るのであるが、金属箔４の板クラウン率が０．１〜０．
７％に調整された箔地を、所定厚みに箔圧延した金属箔
を巻き取るものである。
延及び冷間圧延を経て、板厚０．２〜０．５ｍｍの箔地
を形成した後、箔圧延機にて目標の厚みまで圧延して製
造される。本発明は、前記従来公知の箔圧延機を使用す
るのであるが、金属箔４の板クラウン率が０．１〜０．
７％に調整された箔地を、所定厚みに箔圧延した金属箔
を巻き取るものである。
【００１１】以下、具体的実施例を掲げて、上記数値限
定理由を併せて言及する。 〔具体的実施例〕熱間圧延及び冷間圧延にて、板クラウ
ン率を０〜１．５％に調整した板厚０．３ｍｍのアルミ
箔地を作成し、このアルミ箔地を１工程で、且つ同一圧
延条件で箔圧延して、板厚０．１３ｍｍ、板幅１５００
ｍｍのアルミ箔を作成し、スプールに巻き取って、アル
ミ箔コイルを製造した。
定理由を併せて言及する。 〔具体的実施例〕熱間圧延及び冷間圧延にて、板クラウ
ン率を０〜１．５％に調整した板厚０．３ｍｍのアルミ
箔地を作成し、このアルミ箔地を１工程で、且つ同一圧
延条件で箔圧延して、板厚０．１３ｍｍ、板幅１５００
ｍｍのアルミ箔を作成し、スプールに巻き取って、アル
ミ箔コイルを製造した。
【００１２】アルミ箔の各板クラウン率に対して、得ら
れた金属箔コイルの縦波の発生及びシワの発生の結果を
表１に示す。
れた金属箔コイルの縦波の発生及びシワの発生の結果を
表１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】表１からわかるように、箔地の板クラウン
率の上昇に伴って縦波の発生が増加している。しかし、
板クラウン率が０．１〜０．７％の場合には、アルミ箔
コイルのシワの発生が抑制され、板クラウン率が０．８
％以上ではシワの発生頻度が高くなっている。ただし、
縦波は圧延初期から発生するが、シワはアルミ箔をコイ
ル状に半分以上巻き取った後に発生する。
率の上昇に伴って縦波の発生が増加している。しかし、
板クラウン率が０．１〜０．７％の場合には、アルミ箔
コイルのシワの発生が抑制され、板クラウン率が０．８
％以上ではシワの発生頻度が高くなっている。ただし、
縦波は圧延初期から発生するが、シワはアルミ箔をコイ
ル状に半分以上巻き取った後に発生する。
【００１５】上記結果より、板クラウン率を小さくすれ
ば、アルミ箔コイルのシワの発生を抑制でき、板クラウ
ン率が０．７％を超えると、アルミ箔コイルにおけるシ
ワの発生頻度が高くなる。一方、板クラウン率が０．１
％未満では、アルミ箔コイルにシワは発生しないが、図
２に示すような断面形状を有するアルミ箔１１となり、
形状不良となる。
ば、アルミ箔コイルのシワの発生を抑制でき、板クラウ
ン率が０．７％を超えると、アルミ箔コイルにおけるシ
ワの発生頻度が高くなる。一方、板クラウン率が０．１
％未満では、アルミ箔コイルにシワは発生しないが、図
２に示すような断面形状を有するアルミ箔１１となり、
形状不良となる。
【００１６】従って、板クラウン率が０．１〜０．７％
の箔地を箔圧延して得られる金属箔を巻き取ると、形状
不良もなく、シワがほとんど発生しない金属箔コイルを
製造できる。なお、箔地の板クラウン率を上記範囲内に
調整する方法としては、ロールクラウン調整の他、ロー
ルベンディング力の調整、ロール次数の制御など、従来
公知の種々の板クラウン制御方法が適用される。
の箔地を箔圧延して得られる金属箔を巻き取ると、形状
不良もなく、シワがほとんど発生しない金属箔コイルを
製造できる。なお、箔地の板クラウン率を上記範囲内に
調整する方法としては、ロールクラウン調整の他、ロー
ルベンディング力の調整、ロール次数の制御など、従来
公知の種々の板クラウン制御方法が適用される。
【００１７】
【発明の効果】本発明は、熱間及び冷間圧延にて箔地の
板クラウン率を０．１〜０．７％に調整し、該箔地を目
標厚みにまで箔圧延を行って得られる金属箔をコイル状
に巻き取るので、金属箔に縦波が生じていても、金属箔
コイルにおいて縦波が座屈してシワになることはほとん
どない。よって、本発明の圧延方法によれば、従来より
も金属箔コイルの不良品発生率を低減できる。
板クラウン率を０．１〜０．７％に調整し、該箔地を目
標厚みにまで箔圧延を行って得られる金属箔をコイル状
に巻き取るので、金属箔に縦波が生じていても、金属箔
コイルにおいて縦波が座屈してシワになることはほとん
どない。よって、本発明の圧延方法によれば、従来より
も金属箔コイルの不良品発生率を低減できる。
【図１】圧延された金属箔のクラウン形状を示す模式図
である。
である。
【図２】板クラウン率が小さいときの金属箔の断面形状
を示す模式図である。
を示す模式図である。
【図３】金属箔コイルの問題点を説明するための図であ
る。
る。
【図４】金属箔コイルの問題点を説明するための図であ
る。
る。
【図５】図４の張力分布を示すグラフである。
【図６】金属箔コイルの製造方法を説明するための図で
ある。
ある。
【符号の説明】 １０ 金属箔 １１ 金属箔
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間及び冷間圧延にて板クラウン率を
０．１〜０．７％に調整した箔地を、箔圧延することを
特徴とする金属箔の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22033192A JPH0663606A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 金属箔の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22033192A JPH0663606A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 金属箔の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0663606A true JPH0663606A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16749476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22033192A Pending JPH0663606A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 金属箔の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663606A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987000650A1 (fr) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Fanuc Ltd | Procede d'usinage de region |
| WO1987000648A1 (en) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Fanuc Ltd | Region machining method |
| WO1987000649A1 (fr) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Fanuc Ltd | Procede d'usinage de regions |
| JP2009208082A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-17 | Kobe Steel Ltd | 平面性が優れたアルミニウム条材の製造方法 |
| US9746174B2 (en) | 2012-01-17 | 2017-08-29 | General Electric Technology Gmbh | Flow control devices and methods for a once-through horizontal evaporator |
| CN108723088A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-11-02 | 昆山铝业有限公司 | 铝箔高速轧制中消除起鼓的方法 |
| CN111748710A (zh) * | 2019-03-27 | 2020-10-09 | Ｊｘ金属株式会社 | 钛铜箔及钛铜箔的制造方法 |
-
1992
- 1992-08-19 JP JP22033192A patent/JPH0663606A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987000650A1 (fr) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Fanuc Ltd | Procede d'usinage de region |
| WO1987000648A1 (en) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Fanuc Ltd | Region machining method |
| WO1987000649A1 (fr) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Fanuc Ltd | Procede d'usinage de regions |
| JP2009208082A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-17 | Kobe Steel Ltd | 平面性が優れたアルミニウム条材の製造方法 |
| US9746174B2 (en) | 2012-01-17 | 2017-08-29 | General Electric Technology Gmbh | Flow control devices and methods for a once-through horizontal evaporator |
| CN108723088A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-11-02 | 昆山铝业有限公司 | 铝箔高速轧制中消除起鼓的方法 |
| CN111748710A (zh) * | 2019-03-27 | 2020-10-09 | Ｊｘ金属株式会社 | 钛铜箔及钛铜箔的制造方法 |
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