JPH0532645B2 - - Google Patents
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- JPH0532645B2 JPH0532645B2 JP60238224A JP23822485A JPH0532645B2 JP H0532645 B2 JPH0532645 B2 JP H0532645B2 JP 60238224 A JP60238224 A JP 60238224A JP 23822485 A JP23822485 A JP 23822485A JP H0532645 B2 JPH0532645 B2 JP H0532645B2
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- Japan
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- flame
- flame hole
- holding wall
- hole surface
- distance
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ガス瞬間湯沸器等のガス器具におい
て使用される高負荷燃焼装置（ガスバーナ）に関
するものである。
て使用される高負荷燃焼装置（ガスバーナ）に関
するものである。
ガス器具に多く利用されているブンゼン式ガス
バーナは燃焼を完結させるために二次空気を必要
としていると共に炎長が比較的長いという特徴を
有している。このため、ガスバーナの上部には大
きな燃焼空間が必要となり、器具が大型化すると
いう欠点がある。
バーナは燃焼を完結させるために二次空気を必要
としていると共に炎長が比較的長いという特徴を
有している。このため、ガスバーナの上部には大
きな燃焼空間が必要となり、器具が大型化すると
いう欠点がある。
そこで、このような欠点を改善する手段とし
て、予混合ガスバーナの使用も提案されている。
しかし、予混合ガスバーナの場合でも、バーナの
上部にはある程度の燃焼空間が必要であると共に
バーナ自体の大きさはブンゼン式とそれ程変わら
ないため、ガス器具の小型化には限度がある。
て、予混合ガスバーナの使用も提案されている。
しかし、予混合ガスバーナの場合でも、バーナの
上部にはある程度の燃焼空間が必要であると共に
バーナ自体の大きさはブンゼン式とそれ程変わら
ないため、ガス器具の小型化には限度がある。
又、ガス器具を小型化する手段として、セラミ
ツクガスバーナを使用し、かつ単位面積当たりの
燃焼量を増加させてその分ガスバーナを小型化す
るという提案（高負荷燃焼法）がある。
ツクガスバーナを使用し、かつ単位面積当たりの
燃焼量を増加させてその分ガスバーナを小型化す
るという提案（高負荷燃焼法）がある。
しかし、この手段の場合でも、燃焼量を増加す
ると、火炎が不安定となり、又ある程度以上にす
ると振動燃焼を発生するようになり、やはり小型
化には限度がある。又、炎孔の直径は１mm程度と
小径であり、これを炎孔面に多数設け、炎孔面の
赤熱作用で火炎を安定させていることから、この
場合にも、リフト現象が発生しやすくなり、燃焼
量の増加にも限界がある。
ると、火炎が不安定となり、又ある程度以上にす
ると振動燃焼を発生するようになり、やはり小型
化には限度がある。又、炎孔の直径は１mm程度と
小径であり、これを炎孔面に多数設け、炎孔面の
赤熱作用で火炎を安定させていることから、この
場合にも、リフト現象が発生しやすくなり、燃焼
量の増加にも限界がある。
又、上記のように炎孔面を赤熱させて火炎の安
定を図るようにすると、残熱が多くなり、ガス瞬
間湯沸器の場合には所謂後沸き現象が顕著化する
という欠点がある。
定を図るようにすると、残熱が多くなり、ガス瞬
間湯沸器の場合には所謂後沸き現象が顕著化する
という欠点がある。
又、前記のように炎孔面を赤熱化させた場合、
各炎孔に形成される火炎は独立せず、複数の炎孔
にまたがつた火炎を形成するようになり、火炎長
が長くなつて熱交換器との適正な距離が保てなく
なるという欠点がある。
各炎孔に形成される火炎は独立せず、複数の炎孔
にまたがつた火炎を形成するようになり、火炎長
が長くなつて熱交換器との適正な距離が保てなく
なるという欠点がある。
本発明は、上記欠点を有しない高負荷燃焼装置
を提案することが目的である。
を提案することが目的である。
本発明は、上記目的を達成する手段として、次
の如き構成を採用する。
の如き構成を採用する。
方形状の炎孔面の周囲に保炎壁を形成すると共
に炎孔面の裏側に開口付の整流板を挿入した整圧
空間を形成し、予混合ガスをブロワーによりこの
整圧空間内に供給するように構成した高負荷燃焼
装置において、炎孔面の厚さは８mm以上であるこ
と、炎孔の直径は1.2〜2.0mmの範囲であること、
各炎孔の中心の間隔は３〜５mmの範囲であるこ
と、炎孔面の周囲に存在する各炎孔の外周と保炎
壁との距離は２mm以内であること、保炎壁の高さ
は８〜15mmの範囲であること、整圧空間内に挿入
した整流板の開口はバーナ炎孔の総面積と同程度
であつて、整流板と炎孔面との間隔は３〜10mmの
範囲であること、を特徴とする高負荷燃焼装置。
に炎孔面の裏側に開口付の整流板を挿入した整圧
空間を形成し、予混合ガスをブロワーによりこの
整圧空間内に供給するように構成した高負荷燃焼
装置において、炎孔面の厚さは８mm以上であるこ
と、炎孔の直径は1.2〜2.0mmの範囲であること、
各炎孔の中心の間隔は３〜５mmの範囲であるこ
と、炎孔面の周囲に存在する各炎孔の外周と保炎
壁との距離は２mm以内であること、保炎壁の高さ
は８〜15mmの範囲であること、整圧空間内に挿入
した整流板の開口はバーナ炎孔の総面積と同程度
であつて、整流板と炎孔面との間隔は３〜10mmの
範囲であること、を特徴とする高負荷燃焼装置。
上記構成において、保炎壁はその角部すなわち
四隅において互いに密着させないことが必須であ
り、この間隔の決定は、熱膨張率による。
四隅において互いに密着させないことが必須であ
り、この間隔の決定は、熱膨張率による。
保炎壁の材質はセラミツクが好適である。
次に、バーナの炎孔の径が概略２mmを超える
と、燃焼速度の大なるガスにおいては逆火を生ず
る場合があり、また1.2mmよりも小なる場合には
後述する如き各炎孔間の距離に関する制約から炎
孔の総面積が過少となり、バーナ単位面積当たり
の燃焼量を大きくできない。
と、燃焼速度の大なるガスにおいては逆火を生ず
る場合があり、また1.2mmよりも小なる場合には
後述する如き各炎孔間の距離に関する制約から炎
孔の総面積が過少となり、バーナ単位面積当たり
の燃焼量を大きくできない。
次に、各炎孔の中心間の距離は、３mm以上５mm
以下が良好である。３mm以下の場合はバーナ面の
赤熱を生じやすく、更に２mm以下になると各炎孔
の火炎は連なつて一枚のシート状の火炎となる場
合がある。また、５mm以上の場合には隣接する火
炎が相互に安定化作用を及ぼす効果が低下し、リ
フトが生じやすくなる。
以下が良好である。３mm以下の場合はバーナ面の
赤熱を生じやすく、更に２mm以下になると各炎孔
の火炎は連なつて一枚のシート状の火炎となる場
合がある。また、５mm以上の場合には隣接する火
炎が相互に安定化作用を及ぼす効果が低下し、リ
フトが生じやすくなる。
次に、バーナ面周囲に、高さ８mm以上15mm以内
の保炎壁を設けることにより、火炎のリフトを防
止することができる。高さ８mm以下では保炎能力
が低下し、15mm以上では保炎壁上部が火炎で赤熱
する。
の保炎壁を設けることにより、火炎のリフトを防
止することができる。高さ８mm以下では保炎能力
が低下し、15mm以上では保炎壁上部が火炎で赤熱
する。
次に、保炎壁に最も近接して設けられる炎孔の
位置ならびに配置は、リフト防止上極めて重要で
ある。前記炎孔の最も保炎壁に近い外周と保炎壁
との距離は２mm以下でなければならず、２mm以上
では前記炎孔上の火炎はリフトしやすく、その結
果炎孔面全域にわたつて消炎してしまう。また、
炎孔の配置は碁盤目配列にし、保炎壁に隣接する
炎孔列はすべて保炎壁から等距離に配置すること
により、リフトを効果的に防止できる。
位置ならびに配置は、リフト防止上極めて重要で
ある。前記炎孔の最も保炎壁に近い外周と保炎壁
との距離は２mm以下でなければならず、２mm以上
では前記炎孔上の火炎はリフトしやすく、その結
果炎孔面全域にわたつて消炎してしまう。また、
炎孔の配置は碁盤目配列にし、保炎壁に隣接する
炎孔列はすべて保炎壁から等距離に配置すること
により、リフトを効果的に防止できる。
次に、振動燃焼を防止するためには、バーナ炎
孔面の上流側であつて、バーナ炎孔面底部から３
mm以上10mm以下の位置に、バーナ炎孔の総面積と
同程度の開口面積を有する整流板を置くことが効
果的である。整流板の開口は、適当な大きさの多
数の炎孔でよいが、バーナ炎孔面底部との距離が
３mm以下となると、整流板上の開口部に対向する
炎孔上の火炎が互いに連なつてしまい、各炎孔に
独立した火炎を形成できず、火炎が長くなる。
孔面の上流側であつて、バーナ炎孔面底部から３
mm以上10mm以下の位置に、バーナ炎孔の総面積と
同程度の開口面積を有する整流板を置くことが効
果的である。整流板の開口は、適当な大きさの多
数の炎孔でよいが、バーナ炎孔面底部との距離が
３mm以下となると、整流板上の開口部に対向する
炎孔上の火炎が互いに連なつてしまい、各炎孔に
独立した火炎を形成できず、火炎が長くなる。
一方10mm以上の場合は整流板とバーナ炎孔面間
の空間の容積が大きくなり、振動燃焼抑制効果が
低下する。前記整流板上の開口の総面積は、炎孔
総面積と同程度であればよく、また複数設置して
もよい。
の空間の容積が大きくなり、振動燃焼抑制効果が
低下する。前記整流板上の開口の総面積は、炎孔
総面積と同程度であればよく、また複数設置して
もよい。
次に、振動燃焼ならびに逆火の抑制のために、
バーナ炎孔面の厚みは８mm以上とすることが効果
的である。
バーナ炎孔面の厚みは８mm以上とすることが効果
的である。
予混合ガスは、ブロワーにより整圧空間に供給
され、この整圧空間に供給された予混合ガスは更
に整流板の開口を介して炎孔から噴出し、燃焼す
る。
され、この整圧空間に供給された予混合ガスは更
に整流板の開口を介して炎孔から噴出し、燃焼す
る。
第１図は本発明に係わる高負荷燃焼装置（ガス
バーナ）の斜視図、第２はＡ−A′線断面図にし
て、符号の１は方形、厚さ８mmのバーナ炎孔面で
あつて、直径1.5mmの炎孔２が碁盤目状に設けら
れており、各炎孔２の中心間の距離は３mmであ
る。バーナ炎孔面１は高さ８mmの保炎壁３によつ
て取り囲まれており、保炎壁３に最も近接する炎
孔２の外周と保炎壁３との距離は２mmであつて、
すべて保炎壁３から等距離にある。なお、中央部
の炎孔を千鳥配列とする場合には、保炎壁３に近
接する過大な間隔を有する炎孔２″のほぼ中央部
に、あらたに保炎用炎孔２を、保炎壁３と該保
炎用炎孔２の外周との距離が２mm以下となるよ
うに設けて保炎能力を向上させる。炎孔面１の裏
側の整圧空間２ａには整流板５が挿入されてお
り、この整流板５には開口４が形成されている。
開口４の総面積は炎孔２の総面積と同程度であ
る。前記開口４の直径は、炎孔２の直径よりも大
であつてよいが、その場合でも炎孔面１の裏面か
ら３mm以上離すことにより各炎孔２に独立した火
炎を形成することができる。第４図は整流板５と
バーナ炎孔面１の裏面との距離が１mmの場合の火
炎形状をしめしたものであるが、整流５の開口４
に対抗する炎孔２上の火炎は互いに連なつてひと
つの火炎６となり、独立に形成される火炎７より
も長くなる。これに対し、前記距離を３mm以上に
すると、第５図に示す如く、整流板５の開口４に
対向する炎孔２を含めて各炎孔に独立な火炎７が
形成され、全体に短炎の燃焼が得られる。
バーナ）の斜視図、第２はＡ−A′線断面図にし
て、符号の１は方形、厚さ８mmのバーナ炎孔面で
あつて、直径1.5mmの炎孔２が碁盤目状に設けら
れており、各炎孔２の中心間の距離は３mmであ
る。バーナ炎孔面１は高さ８mmの保炎壁３によつ
て取り囲まれており、保炎壁３に最も近接する炎
孔２の外周と保炎壁３との距離は２mmであつて、
すべて保炎壁３から等距離にある。なお、中央部
の炎孔を千鳥配列とする場合には、保炎壁３に近
接する過大な間隔を有する炎孔２″のほぼ中央部
に、あらたに保炎用炎孔２を、保炎壁３と該保
炎用炎孔２の外周との距離が２mm以下となるよ
うに設けて保炎能力を向上させる。炎孔面１の裏
側の整圧空間２ａには整流板５が挿入されてお
り、この整流板５には開口４が形成されている。
開口４の総面積は炎孔２の総面積と同程度であ
る。前記開口４の直径は、炎孔２の直径よりも大
であつてよいが、その場合でも炎孔面１の裏面か
ら３mm以上離すことにより各炎孔２に独立した火
炎を形成することができる。第４図は整流板５と
バーナ炎孔面１の裏面との距離が１mmの場合の火
炎形状をしめしたものであるが、整流５の開口４
に対抗する炎孔２上の火炎は互いに連なつてひと
つの火炎６となり、独立に形成される火炎７より
も長くなる。これに対し、前記距離を３mm以上に
すると、第５図に示す如く、整流板５の開口４に
対向する炎孔２を含めて各炎孔に独立な火炎７が
形成され、全体に短炎の燃焼が得られる。
保炎壁３は方形の炎孔面１の周囲に各辺ごとに
独立したセラミツクで構成され、各接合部におい
ては突き合わせとなり、多少の遊び間隔を持つて
いる。
独立したセラミツクで構成され、各接合部におい
ては突き合わせとなり、多少の遊び間隔を持つて
いる。
図中８は予混合ガスを前記整圧空間２ａ内に圧
送するためのブロワーにして、一例として理論空
気比の予混合ガスを炎孔総面積18cm2のときに600
／min送給している。
送するためのブロワーにして、一例として理論空
気比の予混合ガスを炎孔総面積18cm2のときに600
／min送給している。
９は保炎壁３を固定している金具にして、保炎
壁３と金具９及びバーナ本体１ａとの間にはガス
シールのために耐熱パツキン１０が挿入されてい
る。
壁３と金具９及びバーナ本体１ａとの間にはガス
シールのために耐熱パツキン１０が挿入されてい
る。
本発明は以上のように、炎孔面の周囲に保炎壁
を形成し、炎孔に形成される火炎の特に根元を保
護するようにしたので、火炎はこの保炎壁により
囲まれた炎孔面において安定して燃焼する。この
結果、燃焼量を増やしてもリフトの心配がない。
を形成し、炎孔に形成される火炎の特に根元を保
護するようにしたので、火炎はこの保炎壁により
囲まれた炎孔面において安定して燃焼する。この
結果、燃焼量を増やしてもリフトの心配がない。
次に、上記保炎壁はその高さを８mm以上、15mm
以下とすることにより、保炎効果と共に高すぎて
上部が赤熱することもないので、本発明に係わる
燃焼装置をガス瞬間湯沸器に使用した場合に、後
沸きが少ない。
以下とすることにより、保炎効果と共に高すぎて
上部が赤熱することもないので、本発明に係わる
燃焼装置をガス瞬間湯沸器に使用した場合に、後
沸きが少ない。
次に、保炎壁と周囲の炎孔との距離を２mm以下
とすることにより、通常であると周囲の火炎は周
囲空気の渦流により不安定になるが、周囲火炎は
保炎壁との距離が小さく、渦流の発生が抑制され
るので安定する。
とすることにより、通常であると周囲の火炎は周
囲空気の渦流により不安定になるが、周囲火炎は
保炎壁との距離が小さく、渦流の発生が抑制され
るので安定する。
次に、炎孔面の厚さを８mm以上、各炎孔の中心
の間隔を３〜５mm、整圧空間の間隔を３〜10mmと
したことにより、燃焼量を増加してもリフトや振
動が発生しなくなり、より以上の高負荷燃焼が可
能となる。したがつて、この分ガスバーナー、ガ
ス器具を小型化できる。
の間隔を３〜５mm、整圧空間の間隔を３〜10mmと
したことにより、燃焼量を増加してもリフトや振
動が発生しなくなり、より以上の高負荷燃焼が可
能となる。したがつて、この分ガスバーナー、ガ
ス器具を小型化できる。
第１図は本発明に係わる高負荷燃焼装置（ガス
バーナ）の斜視図、第２図はＡ−A′線断面図、
第３図は炎孔面の一部を示す比較平面図、第４
図、第５図は燃焼状態を示す炎孔面の一部断面図
である。 １……炎孔面、２……炎孔、３……保炎壁、４
……開口、５……整流板、６，７……火炎、８…
…ブロワー、９……金具、１０……耐熱パツキ
ン。
バーナ）の斜視図、第２図はＡ−A′線断面図、
第３図は炎孔面の一部を示す比較平面図、第４
図、第５図は燃焼状態を示す炎孔面の一部断面図
である。 １……炎孔面、２……炎孔、３……保炎壁、４
……開口、５……整流板、６，７……火炎、８…
…ブロワー、９……金具、１０……耐熱パツキ
ン。
Claims (1)
- １ 方形状の炎孔面の周囲に保炎壁を形成すると
共に炎孔面の裏側に開口付の整流板を挿入した整
圧空間を形成し、予混合ガスをブロワーによりこ
の整圧空間内に供給するように構成した高負荷燃
焼装置において、炎孔面の厚さは８mm以上である
こと、炎孔の直径は1.2〜2.0mmの範囲であるこ
と、各炎孔の中心の間隔は３〜５mmの範囲である
こと、炎孔面の周囲に存在する各炎孔の外周と保
炎壁との距離は２mm以内であること、保炎壁の高
さは８〜15mmの範囲であること、整圧空間内に挿
入した整流板の開口はバーナ炎孔の総面積と同程
度であつて、整流板と炎孔面との間隔は３〜10mm
の範囲であること、を特徴とする高負荷燃焼装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23822485A JPS6298110A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 高負荷燃焼方法及びその燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23822485A JPS6298110A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 高負荷燃焼方法及びその燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6298110A JPS6298110A (ja) | 1987-05-07 |
| JPH0532645B2 true JPH0532645B2 (ja) | 1993-05-17 |
Family
ID=17026989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23822485A Granted JPS6298110A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 高負荷燃焼方法及びその燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6298110A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014228164A (ja) * | 2013-05-20 | 2014-12-08 | 公立大学法人首都大学東京 | ガス燃焼器の設計方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62185318U (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-25 | ||
| JPS62185319U (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-25 | ||
| JPS63290311A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ガスバ−ナ |
| CA2005415C (en) * | 1989-01-10 | 1994-03-01 | Willie H. Best | High efficiency gas burner assembly |
| JPH04129611U (ja) * | 1991-05-08 | 1992-11-27 | サンデン株式会社 | 燃焼装置 |
| BE1006201A3 (nl) * | 1992-09-16 | 1994-06-07 | Bekaert Sa Nv | Gasverbrandingsinrichting. |
| JP5451458B2 (ja) * | 2010-03-05 | 2014-03-26 | ダイニチ工業株式会社 | 燃料電池用水素供給装置の燃焼装置 |
| CN102269406B (zh) * | 2010-06-07 | 2013-06-12 | 浙江帅康电气股份有限公司 | 一种鼓风式红外线燃烧器及安装该燃烧器的灶具 |
| JP5723327B2 (ja) * | 2012-07-03 | 2015-05-27 | リンナイ株式会社 | 管状バーナ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51133836U (ja) * | 1975-04-21 | 1976-10-28 |
-
1985
- 1985-10-24 JP JP23822485A patent/JPS6298110A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014228164A (ja) * | 2013-05-20 | 2014-12-08 | 公立大学法人首都大学東京 | ガス燃焼器の設計方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6298110A (ja) | 1987-05-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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