JPH05203876A - Real image variable magnification finder - Google Patents
Real image variable magnification finderInfo
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- JPH05203876A JPH05203876A JP4227568A JP22756892A JPH05203876A JP H05203876 A JPH05203876 A JP H05203876A JP 4227568 A JP4227568 A JP 4227568A JP 22756892 A JP22756892 A JP 22756892A JP H05203876 A JPH05203876 A JP H05203876A
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- negative
- objective lens
- lens system
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、コンパクトカメラ等
に使用される実像式変倍ファインダーに関し、特にファ
インダー内で物体側に位置する対物レンズ系に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a real image type variable power viewfinder used in a compact camera or the like, and more particularly to an objective lens system located on the object side in the viewfinder.
【０００２】[0002]
【従来の技術】実像式変倍ファインダーは、一般に対物
レンズ系、像を反転させるプリズム系、接眼レンズ系か
ら構成されている。従来の実像式変倍ファインダーの対
物レンズ系は、一般に、物体側から負、正の順に配列し
た２つのレンズ群から構成され、負レンズ群が１枚の負
レンズのみで構成されている。2. Description of the Related Art A real image type variable magnification finder generally comprises an objective lens system, a prism system for inverting an image, and an eyepiece lens system. The objective lens system of a conventional variable magnification finder of a real image type is generally composed of two lens groups arranged in the order of negative and positive from the object side, and the negative lens group is composed of only one negative lens.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の実像式変倍ファインダーは、対物レンズ系の短
焦点側の半画角が２５°〜２７°であり、対物レンズ系
の半画角をより大きく設定したいという要望に応じるこ
とができない。However, in the above-mentioned conventional real image type variable power finder, the half field angle on the short focus side of the objective lens system is 25 ° to 27 °, and the half field angle of the objective lens system is We cannot meet the demand for larger settings.
【０００４】[0004]
【発明の目的】この発明は、上述した従来技術の課題に
鑑みてなされたものであり、ファインダー全体の大きさ
を小さく抑えつつ、対物レンズ系の短焦点側の半画角を
より大きくすることができる実像式変倍ファインダーを
提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and makes it possible to increase the half-angle of view on the short focus side of the objective lens system while keeping the size of the entire finder small. It is an object to provide a real image type variable power viewfinder capable of performing.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】この発明にかかる実像式
変倍ファインダーは、上記の目的を達成させるため、物
体側から順に、対物レンズ系と、対物レンズ系による物
体像を接眼側に導くンデンサレンズと、物体像を向きを
反転させるプリズム系と、物体側から負、正の順に配列
したレンズ群から構成される接眼レンズ系とを備え、対
物レンズ系は、２つのレンズ群を移動させて倍率を変化
させ、対物レンズ系を構成する負レンズ群は、少なくと
も２枚の負レンズを有することを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION In order to achieve the above object, a real image type variable magnification finder according to the present invention includes an objective lens system and a condenser for guiding an object image by the objective lens system to an eyepiece side in order from the object side. The objective lens system includes a lens, a prism system that reverses the direction of an object image, and an eyepiece lens system that is composed of lens groups arranged in the order of negative and positive from the object side. The negative lens group which changes the magnification and constitutes the objective lens system is characterized by having at least two negative lenses.
【０００６】[0006]
【実施例】以下、この発明の実施例を説明する。実施例
１−３、５−９のファインダーは、対物レンズ系が負、
正の２つのレンズ群から構成され、実施例４のファイン
ダーは、対物レンズ系が負、負、正の３つのレンズ群か
ら構成される。Embodiments of the present invention will be described below. In the viewfinders of Examples 1-3 and 5-9, the objective lens system is negative,
The objective lens system of the finder of the fourth embodiment is composed of three lens groups of negative, negative, and positive.
【０００７】実像式変倍ファインダーにおいて、対物レ
ンズ系の画角を大きくするためには、対物レンズ系を物
体側から負、正の順に配列した２群、あるいは負、負、
正の順に配列した３群で構成されるレトロタイプのズー
ム方式が適している。また、対物レンズ系の短焦点側で
の半画角が３０°を越える場合には、２群方式では物体
側の負レンズ群を少なくとも２枚の負レンズで構成する
必要があり、かつ、前群のレンズ径を小さくするために
は最も物体側の負レンズを両面非球面にすることが望ま
しい。In the real image type variable power viewfinder, in order to increase the angle of view of the objective lens system, two objective lens systems are arranged in the order of negative and positive from the object side, or negative, negative, and
A retro-type zoom system composed of three groups arranged in a positive order is suitable. Further, when the half angle of view on the short focus side of the objective lens system exceeds 30 °, it is necessary to configure the negative lens group on the object side with at least two negative lenses in the two-group system, and In order to reduce the lens diameter of the group, it is desirable that the negative lens closest to the object side has both aspheric surfaces.
【０００８】また、対物レンズ系を２群構成とすると、
第１負レンズ群のパワーが大きくなるため、対物レンズ
系のピント調整（対物レンズの変倍時に発生する結像点
のズレの修正）のための移動量が小さいが、焦点距離を
変化させるために移動されるレンズをピント調整のため
にも移動することとなり、調整機構が複雑となる。３群
構成の場合には、第１負レンズ群は固定されるため調整
機構は複雑にはならないが、ピント調整のために移動さ
れるレンズのパワーが小さいため、ピント調整のための
レンズ移動量が大きくなる。If the objective lens system is composed of two groups,
Since the power of the first negative lens group becomes large, the amount of movement for adjusting the focus of the objective lens system (correction of the deviation of the image forming point that occurs during the magnification change of the objective lens) is small, but the focal length is changed. The lens that is moved to is also moved for focus adjustment, which complicates the adjustment mechanism. In the case of the three-group configuration, the adjustment mechanism does not become complicated because the first negative lens group is fixed, but the lens movement amount for focus adjustment is small because the power of the lens moved for focus adjustment is small. Will grow.
【０００９】そこで、実施例の実像式変倍ファインダー
は、例えば図１に示すように、物体側から順に、第１面
から第１２面で示される対物レンズ系と、第１３面と第
１４面とで表され、対物レンズ系による物体像を接眼側
に導くコンデンサレンズと、第15面及び第16面で展開し
て示された物体像の反転のための正立光学系としてのプ
リズム系と、第１７面から第２０面で表された正レンズ
と負レンズとから構成され、反転された像を眼に導く接
眼レンズ系とを備える。対物レンズ系は、少なくとも２
枚の負レンズを有している。Therefore, as shown in FIG. 1, for example, the real image type variable magnification finder of the embodiment has an objective lens system shown by the first to twelfth surfaces in order from the object side, a thirteenth surface and a fourteenth surface. And a condenser lens that guides the object image by the objective lens system to the eyepiece side, and a prism system as an erecting optical system for reversing the object image developed on the 15th and 16th surfaces. , And an eyepiece system that is composed of a positive lens and a negative lens represented by the seventeenth to twentieth surfaces and guides the inverted image to the eye. The objective lens system should be at least 2
It has a negative lens.
【００１０】実施例１−３のファインダーは、対物レン
ズ系を構成する負レンズ群の物体側の負レンズは、両面
が非球面で構成され、以下の式１の条件を満たす。In the finder of Example 1-3, both surfaces of the negative lens on the object side of the negative lens group constituting the objective lens system are aspherical surfaces, and the condition of the following expression 1 is satisfied.
【００１１】[0011]
【数１】 ０．０７ ＜ ΔＸ1／ｆOS ＜ ０．５ …（１） ０．０５ ＜ ΔＸ2／ｆOS ＜ ０．４ …（２） ΔＸ1：非球面負レンズの物体側面の近軸球面からの非
球面最大量 ΔＸ2：非球面負レンズの瞳側面の近軸球面からの非球
面最大量 ｆOS ：低倍率状態における対物レンズ系の焦点距離## EQU1 ## 0.07 <ΔX1 / fOS <0.5 (1) 0.05 <ΔX2 / fOS <0.4 (2) ΔX1: A non-spherical surface of the aspherical surface of the negative lens from the paraxial spherical surface. Maximum amount of spherical surface ΔX2: Maximum amount of aspherical surface from the paraxial spherical surface on the pupil side of the aspherical negative lens fOS: Focal length of objective lens system in low magnification state
【００１２】条件（１），（２）は、第１負レンズの第
１面と第２面の非球面形状を規定しており、両面共に近
軸球面からプラス側に変位する形状が収差補正上好まし
い。条件の下限を下回る場合には、非球面変位量が小さ
く、非点収差、歪曲収差の補正が困難となる。上限を越
える場合には、非球面変位量が過大となり、非球面の作
製が困難で、かつ、誤差に対する性能劣化が顕著とな
る。The conditions (1) and (2) define the aspherical shapes of the first surface and the second surface of the first negative lens, and the shape in which both surfaces are displaced from the paraxial spherical surface to the plus side is aberration-corrected. Above all preferred. When the value goes below the lower limit of the condition, the amount of aspherical surface displacement is small, and it becomes difficult to correct astigmatism and distortion. If the value exceeds the upper limit, the amount of displacement of the aspherical surface becomes excessively large, making the aspherical surface difficult, and the performance deterioration due to errors becomes significant.
【００１３】実施例４の対物レンズ系を構成する負レン
ズ群は、物体側から負、負、正の順に配列した３枚のレ
ンズにより構成され、以下の式２の条件を満たす。The negative lens group constituting the objective lens system of Example 4 is composed of three lenses arranged in the order of negative, negative, and positive from the object side, and satisfies the condition of the following expression 2.
【００１４】[0014]
【数２】ν1P ＜ ４５ …（３） ν1P ：対物レンズ系の負レンズ群の正レンズのアッベ
数[Equation 2] ν1P <45 (3) ν1P: Abbe number of the positive lens in the negative lens group of the objective lens system
【００１５】対物レンズ系の全長を小さくすると、色収
差が大きくなるが、物体側の負レンズ群において２枚の
負メニスカスレンズの瞳側に条件（３）を満足する正レ
ンズを配することにより、色収差を補正することができ
る。When the total length of the objective lens system is reduced, chromatic aberration increases, but by disposing a positive lens element satisfying the condition (3) on the pupil side of the two negative meniscus lenses in the negative lens group on the object side, It is possible to correct chromatic aberration.
【００１６】実施例１、２の対物レンズ系を構成する正
レンズ群は、物体側から正、負の順に配列した２枚のレ
ンズにより構成され、以下の式３の条件を満たす。The positive lens group constituting the objective lens system of Examples 1 and 2 is composed of two lenses arranged in the order of positive and negative from the object side, and satisfies the condition of the following expression 3.
【００１７】[0017]
【数３】ν2P ＜ ν2N …（４） ν2P ：対物レンズ系の正レンズ群の正レンズのアッベ
数 ν2N ：対物レンズ系の正レンズ群の負レンズのアッベ
数[Equation 3] ν2P <ν2N (4) ν2P: Abbe number of positive lens of positive lens group of objective lens system ν2N: Abbe number of negative lens of positive lens group of objective lens system
【００１８】条件（４）を満足することにより、色収差
を補正することができ、対物レンズ系の全長を小さく抑
えつつ、変倍時の色収差の変化を小さく抑えることがで
きる。By satisfying the condition (4), it is possible to correct chromatic aberration, and it is possible to suppress the change in chromatic aberration during zooming while suppressing the total length of the objective lens system to be small.
【００１９】実施例４のファインダーは、対物レンズ系
を構成する負レンズ群の物体側の負レンズは、両面が非
球面で構成され、以下の式４の条件を満たす。In the finder of the fourth embodiment, the negative lens on the object side of the negative lens group constituting the objective lens system has aspherical surfaces on both sides and satisfies the condition of the following expression 4.
【００２０】[0020]
【数４】０ ＜ ΔＸ1／ｆOS ＜ ０．４ …（５） ０ ＜ ΔＸ2／ｆOS ＜ ０．３ …（６）[Expression 4] 0 <ΔX1 / fOS <0.4 (5) 0 <ΔX2 / fOS <0.3 (6)
【００２１】条件５、６は、実施例１−３における条件
１、２に対応し、対物レンズ系が３群構成の場合には、
数値範囲を上記のように設定することにより諸収差を良
好に補正することができる。Conditions 5 and 6 correspond to conditions 1 and 2 in Example 1-3, and when the objective lens system has a three-group configuration,
By setting the numerical range as described above, it is possible to excellently correct various aberrations.
【００２２】対物レンズ系とコンデンサレンズとの間に
物体像の反転のための正立光学系の少なくとも一部を配
置する場合、対物レンズ系の最終レンズ群とコンデンサ
レンズとの間に所定のスペースを確保する必要がある。When at least a part of the erecting optical system for inverting the object image is arranged between the objective lens system and the condenser lens, a predetermined space is provided between the final lens group of the objective lens system and the condenser lens. Must be secured.
【００２３】また、このスペースに像面湾曲補正用レン
ズを配置すると、物体像の平面性が良好となる。像面湾
曲補正用レンズを正レンズとすると、コンデンサレンズ
の作用を一部を負担させることができ、コンデンサレン
ズのパワーを小さく抑え、コンデンサレンズで発生する
収差を容易に補正することができる。さらに、像面湾曲
補正用レンズに非球面を用いることにより、非点収差を
良好に補正し、物体像の平面性をさらに向上させること
ができる。When the field curvature correction lens is arranged in this space, the flatness of the object image becomes good. If the lens for correcting field curvature is a positive lens, the action of the condenser lens can be partly borne, the power of the condenser lens can be suppressed to a small value, and the aberration generated in the condenser lens can be easily corrected. Furthermore, by using an aspherical surface for the field curvature correction lens, it is possible to satisfactorily correct astigmatism and further improve the flatness of the object image.
【００２４】なお、実施例では正立光学系としてプリズ
ム系を用いているが、複数のミラーを組み合せて構成す
ることもできる。Although the prism system is used as the erecting optical system in the embodiment, a plurality of mirrors may be combined together.
【００２５】[0025]
【実施例１】図1は実施例1の実像式変倍ファインダーの
高倍率時のレンズ図、図2はそのd線、g線、e線、C線にお
ける色収差、倍率色収差、非点収差(S:サジタル、M:メ
リディオナル)、歪曲収差を示している。また、図3及び
図4は、実施例1の低倍率時のレンズ図及び諸収差図であ
る。[Embodiment 1] FIG. 1 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Embodiment 1 at a high magnification, and FIG. 2 is a chromatic aberration, a chromatic aberration of magnification, and an astigmatism at the d line, g line, e line and C line ( S: sagittal, M: meridional), and distortion. 3 and 4 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 1 at a low magnification.
【００２６】実施例1の具体的な数値構成は表1から表3
に示した通りである。表中および図中の記号は、EPが最
終レンズの極からアイポイントまでの距離(アイレリー
フ)、rがレンズ各面の曲率半径、dがレンズ厚もしくは
レンズ間隔(以上単位はmm)、nが各レンズのd線の屈折
率、νが各レンズのd線のアッベ数、E.Rがアイリングで
ある。Specific numerical configurations of Example 1 are shown in Tables 1 to 3
As shown in. In the table and symbols, EP is the distance from the pole of the final lens to the eye point (eye relief), r is the radius of curvature of each surface of the lens, d is the lens thickness or lens interval (the unit is mm), n Is the refractive index of the d-line of each lens, ν is the Abbe number of the d-line of each lens, and ER is Eyring.
【００２７】なお、第１面、第２面はカバーガラスであ
り、対物レンズ系のレンズ群としてはカウントしない。The first and second surfaces are cover glasses and are not counted as a lens group of the objective lens system.
【００２８】実施例1のレンズは、第3,4,5,6,7,10,11,1
3,18面が非球面である。非球面は、光軸からの高さがY
となる非球面上の座標点の非球面頂点の接平面からの距
離をX、非球面頂点の曲率(1／r)をC、円錐係数をK、4
次、6次、8次の非球面係数をA4,A6,A8として、式5のよ
うに表される。The lens of Example 1 is the third, fourth, fifth, sixth, seventh, tenth, eleventh, first
Surfaces 3 and 18 are aspherical. The height of the aspherical surface from the optical axis is Y
X is the distance from the tangent plane of the aspherical vertex of the coordinate point on the aspherical surface, the curvature (1 / r) of the aspherical vertex is C, the conic coefficient is K, 4
The aspherical coefficients of the 6th order, the 6th order and the 8th order are A4, A6 and A8, respectively, and are expressed as in Expression 5.
【００２９】[0029]
【数５】 X= (CY2／(1+√(1-(1+K)C2Y2))) + A4Y4 + A6Y6 + A8Y8 [Equation 5] X = (CY 2 / (1 + √ (1- (1 + K) C 2 Y 2 ))) + A4Y 4 + A6Y 6 + A8Y 8
【００３０】各非球面の円錐係数、非球面係数は、表2
に示す通りである。なお、表1における非球面の曲率半
径は、非球面頂点の曲率半径である。また、倍率M、半
画角ω、間隔d2,d6,d10は変倍に伴って表3に示すように
変化する。Table 2 shows the conical coefficient and aspherical surface coefficient of each aspherical surface.
As shown in. The radius of curvature of the aspherical surface in Table 1 is the radius of curvature of the aspherical vertex. Further, the magnification M, the half angle of view ω, and the intervals d2, d6, d10 change as shown in Table 3 with the change in magnification.
【００３１】[0031]
【表１】 [Table 1]
【００３２】[0032]
【表２】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.13304085×10-2 A4 = 0.20042032×10-2 A4 =-0.15509821×10-3 A6 = 0.50187403×10-4 A6 = 0.65821787×10-4 A6 = 0.52784354×10-4 A8 =-0.10191957×10-5 A8 = 0.48330579×10-5 A8 =-0.73439660×10-6 第６面 第７面 第10面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.60380727×10-3 A4 = 0.45866792×10-3 A4 = 0.78514644×10-3 A6 = 0.10815769×10-4 A6 = 0.36680910×10-4 A6 = 0.61706389×10-4 A8 =-0.99348329×10-6 A8 =-0.78931843×10-6 A8 =-0.23187680×10-6 第11面 第13面 第18面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.73107130×10-5 A4 =-0.82148229×10-3 A4 = 0.16076273×10-3 A6 = 0.14307795×10-5 A6 = 0.13529496×10-4 A6 =-0.54013387×10-6 A8 = 0 A8 =-0.54305623×10-6 A8 = 0TABLE 2 third surface fourth surface fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.13304085 × 10 -2 A4 = 0.20042032 × 10 -2 A4 = -0.15509821 × 10 -3 A6 = 0.50187403 × 10 - 4 A6 = 0.65821787 × 10 -4 A6 = 0.52784354 × 10 -4 A8 = -0.10191957 × 10 -5 A8 = 0.48330579 × 10 -5 A8 = -0.73439660 × 10 -6 6th surface 7th surface 10th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.603 80727 x 10 -3 A4 = 0.45866792 x 10 -3 A4 = 0.78514644 x 10 -3 A6 = 0.10815769 x 10 -4 A6 = 0.36680910 x 10 -4 A6 = 0.61706389 x 10 -4 A8 = -0.99348329 × 10 -6 A8 = -0.78931843 × 10 -6 A8 = -0.23187680 × 10 -6 11th surface 13th surface 18th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.73107 130 × 10 -5 A4 = -0.82148229 × 10 -3 A4 = 0.16076273 × 10 -3 A6 = 0.14307795 × 10 -5 A6 = 0.13529496 × 10 -4 A6 = -0.54013387 × 10 -6 A8 = 0 A8 = -0.54305623 × 10 -6 A8 = 0
【００３３】[0033]
【表３】 [Table 3]
【００３４】[0034]
【実施例２】図5は実施例2の実像式変倍ファインダーの
高倍率時のレンズ図、図6はその諸収差図である。ま
た、図7及び図8は、実施例2の低倍率時のレンズ図及び
諸収差図である。[Embodiment 2] FIG. 5 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Embodiment 2 at a high magnification, and FIG. 6 is a diagram showing various aberrations thereof. 7 and 8 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 2 at low magnification.
【００３５】実施例2の具体的な数値構成は表4から表6
に示した通りである。実施例2のレンズは、第3,4,5,6,
7,10,11,13,18面が非球面である。各非球面の円錐係
数、非球面係数は、表5に示す通りである。倍率M、半画
角ω、間隔d2,d6,d10は変倍に伴って表6に示すように変
化する。Specific numerical configurations of Example 2 are shown in Tables 4 to 6
As shown in. The lens of Example 2 includes the third, fourth, fifth, sixth,
The 7,10,11,13,18 surfaces are aspherical surfaces. The conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface are as shown in Table 5. The magnification M, the half angle of view ω, and the intervals d2, d6, and d10 change as shown in Table 6 as the magnification changes.
【００３６】[0036]
【表４】 [Table 4]
【００３７】[0037]
【表５】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.17051129×10-2 A4 = 0.24651572×10-2 A4 =-0.19387819×10-3 A6 = 0.38794797×10-4 A6 = 0.58617588×10-4 A6 = 0.62659412×10-4 A8 =-0.91553313×10-6 A8 = 0.60768468×10-5 A8 =-0.11950801×10-5 第６面 第７面 第10面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.65345396×10-3 A4 = 0.27172307×10-3 A4 = 0.54174898×10-3 A6 = 0.11935420×10-4 A6 = 0.30741844×10-4 A6 = 0.53299616×10-4 A8 =-0.97281825×10-6 A8 =-0.96741706×10-6 A8 =-0.10735978×10-5 第11面 第13面 第18面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.80959032×10-5 A4 =-0.79193576×10-3 A4 = 0.15199043×10-3 A6 =-0.66949927×10-5 A6 = 0.24307185×10-4 A6 =-0.41551814×10-6 A8 = 0 A8 =-0.10043613×10-5 A8 = 0TABLE 5 third surface fourth surface fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.17051129 × 10 -2 A4 = 0.24651572 × 10 -2 A4 = -0.19387819 × 10 -3 A6 = 0.38794797 × 10 - 4 A6 = 0.58617588 × 10 -4 A6 = 0.62659412 × 10 -4 A8 = -0.91553313 × 10 -6 A8 = 0.60768468 × 10 -5 A8 = -0.11950801 × 10 -5 6th surface 7th surface 10th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.65345396 × 10 -3 A4 = 0.27172307 × 10 -3 A4 = 0.54174898 × 10 -3 A6 = 0.11935420 × 10 -4 A6 = 0.30741844 × 10 -4 A6 = 0.53299616 × 10 -4 A8 = -0.97281825 × 10 -6 A8 = -0.96741706 × 10 -6 A8 = -0.10735978 × 10 -5 11th surface 13th surface 18th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.80959032 × 10 -5 A4 = -0.79193576 x 10 -3 A4 = 0.15199043 x 10 -3 A6 = -0.66949927 x 10 -5 A6 = 0.24307185 x 10 -4 A6 = -0.41551814 x 10 -6 A8 = 0 A8 = -0.10043613 x 10 -5 A8 = 0
【００３８】[0038]
【表６】 [Table 6]
【００３９】[0039]
【実施例３】図9は実施例3の実像式変倍ファインダーの
高倍率時のレンズ図、図10はその諸収差図である。ま
た、図11及び図12は、実施例3の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Third Embodiment] FIG. 9 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of a third embodiment at a high magnification, and FIG. 10 is a diagram showing various aberrations thereof. 11 and 12 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 3 at a low magnification.
【００４０】実施例3の具体的な数値構成は表7から表9
に示した通りである。実施例3のレンズは、第3,4,8,9,1
2,13,15,20面が非球面である。各非球面の円錐係数、非
球面係数は、表8に示す通りである。倍率M、半画角ω、
間隔d2,d8,d12は変倍に伴って表9に示すように変化す
る。Specific numerical configurations of Example 3 are shown in Tables 7 to 9
As shown in. The lens of Example 3 includes the third, fourth, eighth, ninth, and first lenses.
The 2,13,15,20 surface is aspherical. Table 8 shows the conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface. Magnification M, half angle of view ω,
The intervals d2, d8, and d12 change as shown in Table 9 with zooming.
【００４１】[0041]
【表７】 [Table 7]
【００４２】[0042]
【表８】 第３面 第４面 第８面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.21720825×10-2 A4 = 0.49047491×10-2 A4 =-0.54274263×10-3 A6 = 0.78226062×10-4 A6 =-0.62741871×10-4 A6 =-0.12822498×10-3 A8 =-0.18709068×10-5 A8 = 0.74095626×10-4 A8 = 0.12490262×10-4 第９面 第12面 第13面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.28204214×10-3 A4 = 0.19233201×10-2 A4 = 0.42123353×10-3 A6 =-0.49880450×10-4 A6 = 0.96361351×10-4 A6 =-0.43568062×10-5 A8 = 0.84861394×10-6 A8 =-0.10335280×10-4 A8 = 0 第15面 第20面 K = 0 K = 0 A4 =-0.21919968×10-2 A4 = 0.10685156×10-3 A6 = 0.19395481×10-4 A6 = 0.76527936×10-6 A8 =-0.13455724×10-5 A8 = 0TABLE 8 third surface fourth surface 8th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.21720825 × 10 -2 A4 = 0.49047491 × 10 -2 A4 = -0.54274263 × 10 -3 A6 = 0.78226062 × 10 - 4 A6 = -0.62741871 × 10 -4 A6 = -0.12822498 × 10 -3 A8 = -0.18709068 × 10 -5 A8 = 0.74095626 × 10 -4 A8 = 0.12490262 × 10 -4 9th surface 12th surface 13th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.28204214 × 10 -3 A4 = 0.19233201 × 10 -2 A4 = 0.42123353 × 10 -3 A6 = -0.49880450 × 10 -4 A6 = 0.96361351 × 10 -4 A6 = -0.43568062 × 10 - 5 A8 = 0.84861394 × 10 -6 A8 = -0.10335 280 × 10 -4 A8 = 0 15th surface 20th surface K = 0 K = 0 A4 = -0.21919968 × 10 -2 A4 = 0.10685156 × 10 -3 A6 = 0.19395481 × 10 -4 A6 = 0.76527936 x 10 -6 A8 = -0.134555 24 x 10 -5 A8 = 0
【００４３】[0043]
【表９】 [Table 9]
【００４４】[0044]
【実施例４】図13は実施例4の実像式変倍ファインダー
の高倍率時のレンズ図、図14はその諸収差図である。ま
た、図15及び図16は、実施例4の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Embodiment 4] FIG. 13 is a lens diagram of a real image type variable power finder of Embodiment 4 at a high magnification, and FIG. 14 is a diagram showing various aberrations thereof. 15 and 16 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 4 at a low magnification.
【００４５】実施例4の具体的な数値構成は表10から表1
2に示した通りである。実施例4のレンズは、第3,4,5,7,
10,11,15面が非球面である。各非球面の円錐係数、非球
面係数は、表11に示す通りである。倍率M、半画角ω、
間隔d4,d6,d10は変倍に伴って表12に示すように変化す
る。Specific numerical configurations of Example 4 are shown in Table 10 to Table 1
As shown in 2. The lens of Example 4 includes the third, fourth, fifth, seventh,
Surfaces 10, 11, and 15 are aspherical surfaces. Table 11 shows the conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface. Magnification M, half angle of view ω,
The intervals d4, d6, and d10 change as shown in Table 12 as the magnification changes.
【００４６】[0046]
【表１０】 [Table 10]
【００４７】[0047]
【表１１】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.83398200×10-4 A4 =-0.98585200×10-5 A4 = 0.37014500×10-3 A6 = 0.32426000×10-4 A6 = 0.17042500×10-4 A6 =-0.12791000×10-4 A8 =-0.24729400×10-6 A8 = 0.19647000×10-5 A8 = 0.10359900×10-5 第７面 第10面 第11面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.67100900×10-4 A4 = 0.32668600×10-3 A4 = 0.25805500×10-2 A6 = 0.75037100×10-5 A6 =-0.12012400×10-5 A6 =-0.21509200×10-3 A8 = 0.99663000×10-8 A8 = 0.29549700×10-6 A8 = 0.45708500×10-5 第15面 K = 0 A4 =-0.85650900×10-4 A6 = 0.33133300×10-7 A8 = 0[Table 11] Third surface Fourth surface Fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.83398 200 × 10 -4 A4 = -0.98585 200 × 10 -5 A4 = 0.37014500 × 10 -3 A6 = 0.32426000 × 10 -4 A6 = 0.17042500 × 10 -4 A6 = -0.12791000 × 10 -4 A8 = -0.24729400 × 10 -6 A8 = 0.19647000 × 10 -5 A8 = 0.10359900 × 10 -5 7th surface 10th surface 11th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.67 100900 x 10 -4 A4 = 0.32668600 x 10 -3 A4 = 0.25805500 x 10 -2 A6 = 0.75037 100 x 10 -5 A6 = -0.12012400 x 10 -5 A6 = -0.21509200 x 10 -3 A8 = 0.99663000 × 10 -8 A8 = 0.29549700 × 10 -6 A8 = 0.45708500 × 10 -5 Fifth surface K = 0 A4 = -0.85650900 × 10 -4 A6 = 0.33133300 × 10 -7 A8 = 0
【００４８】[0048]
【表１２】 [Table 12]
【００４９】[0049]
【実施例５】図17は実施例5の実像式変倍ファインダー
の高倍率時のレンズ図、図18はその諸収差図である。ま
た、図19及び図20は、実施例5の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Embodiment 5] FIG. 17 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Embodiment 5 at high magnification, and FIG. 18 is a diagram showing various aberrations thereof. 19 and 20 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 5 at low magnification.
【００５０】実施例5の具体的な数値構成は表13から表1
5に示した通りである。実施例5のレンズは、第3,4,5,6,
7,10,11,16面が非球面である。各非球面の円錐係数、非
球面係数は、表14に示す通りである。倍率M、半画角
ω、間隔d2,d6,d10は変倍に伴って表15に示すように変
化する。Specific numerical configurations of Example 5 are shown in Table 13 to Table 1.
As shown in 5. The lens of Example 5 includes the third, fourth, fifth, sixth,
The 7,10,11,16 surfaces are aspherical surfaces. Table 14 shows the conical coefficient and the aspherical coefficient of each aspherical surface. The magnification M, the half angle of view ω, and the intervals d2, d6, and d10 change as shown in Table 15 along with the magnification change.
【００５１】[0051]
【表１３】 [Table 13]
【００５２】[0052]
【表１４】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.48696527×10-3 A4 = 0.33563204×10-3 A4 =-0.18346250×10-2 A6 = 0.47800406×10-4 A6 = 0.55758065×10-4 A6 = 0.11751226×10-3 A8 =-0.53602476×10-6 A8 = 0.41814929×10-5 A8 =-0.12386343×10-5 第６面 第７面 第10面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.12659367×10-2 A4 =-0.77171759×10-3 A4 = 0.72323597×10-3 A6 = 0.57233484×10-4 A6 =-0.31552902×10-4 A6 =-0.55079160×10-5 A8 =-0.25340844×10-6 A8 = 0.37181436×10-6 A8 =-0.16031890×10-5 第11面 第16面 K = 0 K = 0 A4 = 0.11728471×10-3 A4 = 0.10114791×10-3 A6 =-0.46239682×10-5 A6 =-0.13207013×10-6 A8 = 0 A8 = 0[Table 14] the third surface fourth surface fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.48696527 × 10 -3 A4 = 0.33563204 × 10 -3 A4 = -0.18346250 × 10 -2 A6 = 0.47800406 × 10 - 4 A6 = 0.55758065 × 10 -4 A6 = 0.11751226 × 10 -3 A8 = -0.53602476 × 10 -6 A8 = 0.41814929 × 10 -5 A8 = -0.12386343 × 10 -5 6th surface 7th surface 10th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.12659367 x 10 -2 A4 = -0.77171759 x 10 -3 A4 = 0.72323597 x 10 -3 A6 = 0.57233484 x 10 -4 A6 = -0.31552902 x 10 -4 A6 = -0.55079160 x 10 -5 A8 = -0.25340844 × 10 -6 A8 = 0.37181436 × 10 -6 A8 = -0.16031890 × 10 -5 11 surface 16 surface K = 0 K = 0 A4 = 0.11728471 × 10 -3 A4 = 0.10114791 × 10 - 3 A6 = -0.46239682 x 10 -5 A6 = -0.13207013 x 10 -6 A8 = 0 A8 = 0
【００５３】[0053]
【表１５】 [Table 15]
【００５４】[0054]
【実施例６】図21は実施例6の実像式変倍ファインダー
の高倍率時のレンズ図、図22はその諸収差図である。ま
た、図23及び図24は、実施例6の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Sixth Embodiment] FIG. 21 is a lens diagram of a real image type variable power finder of a sixth embodiment at a high magnification, and FIG. 22 is a diagram showing various aberrations thereof. 23 and 24 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 6 at low magnification.
【００５５】実施例6の具体的な数値構成は表16から表1
8に示した通りである。実施例6のレンズは、第3,4,5,6,
7,10,11,13,18面が非球面である。各非球面の円錐係
数、非球面係数は、表17に示す通りである。倍率M、半
画角ω、間隔d2,d6,d10は変倍に伴って表18に示すよう
に変化する。Specific numerical configurations of Example 6 are shown in Table 16 to Table 1.
As shown in 8. The lens of Example 6 is the third, fourth, fifth, sixth,
The 7,10,11,13,18 surfaces are aspherical surfaces. Table 17 shows the conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface. The magnification M, the half angle of view ω, and the intervals d2, d6, d10 change as shown in Table 18 as the magnification changes.
【００５６】[0056]
【表１６】 [Table 16]
【００５７】[0057]
【表１７】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.93324675×10-3 A4 = 0.90455194×10-3 A4 =-0.20794531×10-2 A6 = 0.18433007×10-4 A6 = 0.70627924×10-4 A6 = 0.94284521×10-4 A8 =-0.30157890×10-6 A8 =-0.51958348×10-6 A8 =-0.21366980×10-5 第６面 第７面 第10面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.22098978×10-2 A4 =-0.36067190×10-3 A4 = 0.18557237×10-3 A6 = 0.72579298×10-4 A6 =-0.83711849×10-5 A6 = 0.80469356×10-5 A8 =-0.19858908×10-5 A8 =-0.64414696×10-6 A8 =-0.11070386×10-5 第11面 第13面 第18面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.11752820×10-3 A4 =-0.33307966×10-2 A4 = 0.81399525×10-4 A6 =-0.15426801×10-4 A6 = 0.18300226×10-3 A6 =-0.28696544×10-6 A8 = 0 A8 =-0.33900935×10-5 A8 = 0[Table 17] Third surface Fourth surface Fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.93324675 × 10 -3 A4 = 0.90455194 × 10 -3 A4 = -0.20794531 × 10 -2 A6 = 0.18433007 × 10 - 4 A6 = 0.70627924 × 10 -4 A6 = 0.94284521 × 10 -4 A8 = -0.30157890 × 10 -6 A8 = -0.51958348 × 10 -6 A8 = -0.21366980 × 10 -5 6th surface 7th surface 10th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.22098978 × 10 -2 A4 = -0.306067190 × 10 -3 A4 = 0.18557237 × 10 -3 A6 = 0.72579298 × 10 -4 A6 = -0.83711849 × 10 -5 A6 = 0.80469356 × 10 -5 A8 = -0.19858908 × 10 -5 A8 = -0.64414696 × 10 -6 A8 = -0.11070386 × 10 -5 11 surface 13 surface 18 surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.11752820 × 10 - 3 A4 = -0.33307966 x 10 -2 A4 = 0.81399525 x 10 -4 A6 = -0.15426801 x 10 -4 A6 = 0.18300226 x 10 -3 A6 = -0.28696544 x 10 -6 A8 = 0 A8 = -0.33900 935 x 10 -5 A8 = 0
【００５８】[0058]
【表１８】 [Table 18]
【００５９】[0059]
【実施例７】図25は実施例7の実像式変倍ファインダー
の高倍率時のレンズ図、図26はその諸収差図である。ま
た、図27及び図28は、実施例7の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Seventh Embodiment] FIG. 25 is a lens diagram of a real image type variable power finder of a seventh embodiment at a high magnification, and FIG. 26 is a diagram showing various aberrations thereof. 27 and 28 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 7 at low magnification.
【００６０】実施例7の具体的な数値構成は表19から表2
1に示した通りである。実施例7のレンズは、第3,4,5,6,
7,10,11,13,18面が非球面である。各非球面の円錐係
数、非球面係数は、表20に示す通りである。倍率M、半
画角ω、間隔d6,d10は変倍に伴って表21に示すように変
化する。Specific numerical configurations of Example 7 are shown in Table 19 to Table 2
As shown in 1. The lens of Example 7 includes the third, fourth, fifth, sixth,
The 7,10,11,13,18 surfaces are aspherical surfaces. Table 20 shows the conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface. The magnification M, the half angle of view ω, and the intervals d6 and d10 change as shown in Table 21 as the magnification changes.
【００６１】[0061]
【表１９】 [Table 19]
【００６２】[0062]
【表２０】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.11894340×10-2 A4 = 0.14455307×10-2 A4 =-0.14194920×10-2 A6 =-0.16465858×10-5 A6 = 0.14253204×10-4 A6 = 0.35202729×10-5 A8 = 0.84510254×10-7 A8 = 0.45924602×10-6 A8 = 0.37447599×10-6 第６面 第７面 第10面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.17219345×10-2 A4 =-0.36067190×10-3 A4 = 0.18557237×10-3 A6 = 0.53309818×10-5 A6 =-0.83711849×10-5 A6 = 0.80469356×10-5 A8 = 0.81192110×10-6 A8 =-0.64414696×10-6 A8 =-0.11070386×10-5 第11面 第13面 第18面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.11752820×10-3 A4 =-0.33307966×10-2 A4 = 0.81399525×10-4 A6 =-0.15426801×10-4 A6 = 0.18300226×10-3 A6 =-0.28696544×10-6 A8 = 0 A8 =-0.33900935×10-5 A8 = 0[Table 20] Third surface Fourth surface Fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.11894340 × 10 -2 A4 = 0.14455307 × 10 -2 A4 = -0.14194920 × 10 -2 A6 = -0.16465858 × 10 -5 A6 = 0.14253204 × 10 -4 A6 = 0.35202729 × 10 -5 A8 = 0.84510254 × 10 -7 A8 = 0.45924602 × 10 -6 A8 = 0.37447599 × 10 -6 6th surface 7th surface 10th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.17219345 x 10 -2 A4 = -0.30667190 x 10 -3 A4 = 0.18557237 x 10 -3 A6 = 0.53309818 x 10 -5 A6 = -0.83711849 x 10 -5 A6 = 0.80469356 x 10 -5 A8 = 0.81192110 × 10 -6 A8 = -0.644146696 × 10 -6 A8 = -0.11070386 × 10 -5 11th surface 13th surface 18th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.11752820 × 10 -3 A4 = -0.33307966 x 10 -2 A4 = 0.81399525 x 10 -4 A6 = -0.15426801 x 10 -4 A6 = 0.18300226 x 10 -3 A6 = -0.28696544 x 10 -6 A8 = 0 A8 = -0.33900935 x 10 -5 A8 = 0
【００６３】[0063]
【表２１】 [Table 21]
【００６４】[0064]
【実施例８】図29は実施例8の実像式変倍ファインダー
の高倍率時のレンズ図、図30はその諸収差図である。ま
た、図31及び図32は、実施例4の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Embodiment 8] FIG. 29 is a lens diagram of a real image type variable power finder of Embodiment 8 at a high magnification, and FIG. 30 is a diagram showing various aberrations thereof. 31 and 32 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 4 at a low magnification.
【００６５】実施例8の具体的な数値構成は表22から表2
4に示した通りである。実施例8のレンズは、第3,4,5,6,
7,10,11,13,18面が非球面である。各非球面の円錐係
数、非球面係数は、表23に示す通りである。倍率M、半
画角ω、間隔d2,d6,d10は変倍に伴って表24に示すよう
に変化する。Specific numerical configurations of Example 8 are shown in Table 22 to Table 2
As shown in 4. The lens of Example 8 includes the third, fourth, fifth, sixth,
The 7,10,11,13,18 surfaces are aspherical surfaces. Table 23 shows the conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface. The magnification M, the half angle of view ω, and the intervals d2, d6, d10 change as shown in Table 24 with the change in magnification.
【００６６】[0066]
【表２２】 [Table 22]
【００６７】[0067]
【表２３】 第３面 第４面 第５面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.14976894×10-2 A4 = 0.15857079×10-2 A4 =-0.52884380×10-2 A6 = 0.25977485×10-4 A6 = 0.10468463×10-3 A6 = 0.32149309×10-3 A8 =-0.51104385×10-6 A8 = 0.23705531×10-5 A8 =-0.89057325×10-5 第６面 第７面 第10面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.73605553×10-2 A4 = 0.20012475×10-4 A4 = 0.37204494×10-3 A6 = 0.37675450×10-3 A6 = 0.40581101×10-4 A6 = 0.21635942×10-4 A8 =-0.16713831×10-4 A8 =-0.93440578×10-6 A8 = 0.51862788×10-6 第11面 第13面 第18面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.65604440×10-4 A4 =-0.28313026×10-2 A4 = 0.84839627×10-4 A6 =-0.77682462×10-5 A6 = 0.12174047×10-3 A6 =-0.12225598×10-6 A8 = 0 A8 =-0.22515717×10-5 A8 = 0[Table 23] Third surface Fourth surface Fifth surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.14976894 × 10 -2 A4 = 0.15857079 × 10 -2 A4 = -0.52884380 × 10 -2 A6 = 0.25977485 × 10 - 4 A6 = 0.10468463 × 10 -3 A6 = 0.32149309 × 10 -3 A8 = -0.51104385 × 10 -6 A8 = 0.23705531 × 10 -5 A8 = -0.89057325 × 10 -5 6th surface 7th surface 10th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.73605553 × 10 - 2 A4 = 0.20012475 × 10 -4 A4 = 0.37204494 × 10 -3 A6 = 0.37675450 × 10 -3 A6 = 0.40581101 × 10 -4 A6 = 0.21635942 × 10 -4 A8 = -0.16713831 × 10 -4 A8 = -0.93440578 × 10 -6 A8 = 0.51862788 × 10 -6 11th surface 13th surface 18th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.65604440 × 10 -4 A4 = -0.28313026 x 10 -2 A4 = 0.84839627 x 10 -4 A6 = -0.77682462 x 10 -5 A6 = 0.12174047 x 10 -3 A6 = -0.12225598 x 10 -6 A8 = 0 A8 = -0.22515717 x 10 -5 A8 = 0
【００６８】[0068]
【表２４】 [Table 24]
【００６９】[0069]
【実施例９】図33は実施例9の実像式変倍ファインダー
の高倍率時のレンズ図、図34はその諸収差図である。ま
た、図35及び図36は、実施例9の低倍率時のレンズ図及
び諸収差図である。[Embodiment 9] FIG. 33 is a lens diagram of a real image type variable power finder of Embodiment 9 at a high magnification, and FIG. 34 is a diagram showing various aberrations thereof. 35 and 36 are a lens diagram and various aberration diagrams of Example 9 at low magnification.
【００７０】実施例9の具体的な数値構成は表25から表2
7に示した通りである。実施例9のレンズは、第3,4,6,7,
10,11,16面が非球面である。各非球面の円錐係数、非球
面係数は、表26に示す通りである。倍率M、半画角ω、
間隔d2,d6,d10は変倍に伴って表27に示すように変化す
る。Specific numerical configurations of Example 9 are shown in Tables 25 to 2
As shown in 7. The lens of Example 9 is the third, fourth, sixth, seventh,
The 10, 11, and 16 surfaces are aspherical surfaces. Table 26 shows the conical coefficient and aspherical coefficient of each aspherical surface. Magnification M, half angle of view ω,
The intervals d2, d6, and d10 change as shown in Table 27 with zooming.
【００７１】[0071]
【表２５】 [Table 25]
【００７２】[0072]
【表２６】 第３面 第４面 第６面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.14395499×10-2 A4 = 0.17289019×10-2 A4 =-0.18272497×10-3 A6 = 0.66191269×10-5 A6 = 0.40004633×10-4 A6 =-0.24391092×10-4 A8 = 0.43410326×10-8 A8 = 0.25275607×10-5 A8 = 0.56056403×10-6 第７面 第10面 第11面 K = 0 K = 0 K = 0 A4 =-0.83060514×10-3 A4 = 0.50187460×10-3 A4 = 0.41050257×10-3 A6 =-0.22185483×10-4 A6 = 0.18080908×10-4 A6 =-0.11104580×10-4 A8 =-0.39762888×10-6 A8 =-0.39768757×10-5 A8 = 0 第16面 K = 0 A4 = 0.96054430×10-4 A6 =-0.51280855×10-6 A8 = 0[Table 26] Third surface Fourth surface Sixth Surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = 0.14395499 × 10 -2 A4 = 0.17289019 × 10 -2 A4 = -0.18272497 × 10 -3 A6 = 0.66191269 × 10 - 5 A6 = 0.40004633 × 10 -4 A6 = -0.24391092 × 10 -4 A8 = 0.43410326 × 10 -8 A8 = 0.25275607 × 10 -5 A8 = 0.56056403 × 10 -6 7th surface 10th surface 11th surface K = 0 K = 0 K = 0 A4 = -0.83060514 x 10 -3 A4 = 0.50187460 x 10 -3 A4 = 0.41050257 x 10 -3 A6 = -0.22185483 x 10 -4 A6 = 0.18080908 x 10 -4 A6 = -0.11104580 x 10 -4 A8 = -0.39762888 × 10 -6 A8 = -0.39768757 × 10 -5 A8 = 0 16th surface K = 0 A4 = 0.96054430 × 10 -4 A6 = -0.51280855 × 10 -6 A8 = 0
【００７３】[0073]
【表２７】 [Table 27]
【００７４】表２８は、各実施例と前述した条件式との
関係を示す。Table 28 shows the relationship between each embodiment and the above-mentioned conditional expressions.
【００７５】[0075]
【表２８】 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ ΔＸ1／ｆOS 0.270 0.277 0.209 0.065 ΔＸ2／ｆOS 0.230 0.231 0.162 0.035 実施例５ 実施例６ 実施例７ 実施例８ 実施例９ ΔＸ1／ｆOS 0.145 0.188 0.212 0.290 0.161 ΔＸ2／ｆOS 0.085 0.134 0.141 0.239 0.103Table 28 Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 ΔX1 / fOS 0.270 0.277 0.209 0.065 ΔX2 / fOS 0.230 0.231 0.162 0.035 Example 5 Example 6 Example 7 Example 8 Example 9 ΔX1 / fOS 0.145 0.188 0.212 0.290 0.161 ΔX2 / fOS 0.085 0.134 0.141 0.239 0.103
【００７６】[0076]
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、ファインダー全体の大きさを小さく抑えつつ、対物
レンズ系の短焦点側の半画角をより大きくすることがで
きる。As described above, according to the present invention, it is possible to increase the half-angle of view on the short focus side of the objective lens system while keeping the size of the entire finder small.
【図１】 実施例1の実像式変倍ファインダーの高倍率
時のレンズ図である。FIG. 1 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 1 at a high magnification.
【図２】 実施例1のファインダーの高倍率時の諸収差
図である。FIG. 2 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 1 at high magnification.
【図３】 実施例1の実像式変倍ファインダーの低倍率
時のレンズ図である。FIG. 3 is a lens diagram of the real image type variable power viewfinder of Example 1 at a low magnification.
【図４】 実施例1のファインダーの低倍率時の諸収差
図である。FIG. 4 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 1 when the magnification is low.
【図５】 実施例2の実像式変倍ファインダーの高倍率
時のレンズ図である。FIG. 5 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 2 at a high magnification.
【図６】 実施例2のファインダーの高倍率時の諸収差
図である。FIG. 6 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 2 at high magnification.
【図７】 実施例2の実像式変倍ファインダーの低倍率
時のレンズ図である。FIG. 7 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 2 at a low magnification.
【図８】 実施例2のファインダーの低倍率時の諸収差
図である。FIG. 8 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 2 when the magnification is low.
【図９】 実施例3の実像式変倍ファインダーの高倍率
時のレンズ図である。FIG. 9 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 3 at a high magnification.
【図１０】 実施例3のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。FIG. 10 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 3 at high magnification.
【図１１】 実施例3の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。FIG. 11 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 3 at a low magnification.
【図１２】 実施例3のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 12 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 3 when the magnification is low.
【図１３】 実施例4の実像式変倍ファインダーの高倍
率時のレンズ図である。FIG. 13 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 4 at high magnification.
【図１４】 実施例4のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。FIG. 14 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 4 at high magnification.
【図１５】 実施例4の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。FIG. 15 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 4 at a low magnification.
【図１６】 実施例4のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 16 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 4 when the magnification is low.
【図１７】 実施例5の実像式変倍ファインダーの高倍
率時のレンズ図である。FIG. 17 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 5 at high magnification.
【図１８】 実施例5のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。FIG. 18 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 5 at high magnification.
【図１９】 実施例5の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。FIG. 19 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 5 at a low magnification.
【図２０】 実施例5のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 20 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 5 when the magnification is low.
【図２１】 実施例6の実像式変倍ファインダーの高倍
率時のレンズ図である。FIG. 21 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 6 at high magnification.
【図２２】 実施例6のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。FIG. 22 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 6 at high magnification.
【図２３】 実施例6の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。FIG. 23 is a lens diagram of a real image type variable power viewfinder of Example 6 at a low magnification.
【図２４】 実施例6のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 24 is a diagram of various types of aberration of the viewfinder of Example 6 when the magnification is low.
【図２５】 実施例7の実像式変倍ファインダーの高倍
率時のレンズ図である。FIG. 25 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 7 at high magnification.
【図２６】 実施例7のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。FIG. 26 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 7 at high magnification.
【図２７】 実施例7の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。27 is a lens diagram of the real image type variable power viewfinder of Example 7 at a low magnification. FIG.
【図２８】 実施例7のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 28 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 7 when the magnification is low.
【図２９】 実施例8の実像式変倍ファインダーの高倍
率時のレンズ図である。FIG. 29 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 8 at high magnification.
【図３０】 実施例8のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。FIG. 30 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 8 at high magnification.
【図３１】 実施例8の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。FIG. 31 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 8 at a low magnification.
【図３２】 実施例8のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 32 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 8 when the magnification is low.
【図３３】 実施例9の実像式変倍ファインダーの高倍
率時のレンズ図である。FIG. 33 is a lens diagram of the real image type variable power finder of Example 9 at high magnification.
【図３４】 実施例9のファインダーの高倍率時の諸収
差図である。34 is an aberration diagram of the finder of Example 9 at high magnification. FIG.
【図３５】 実施例9の実像式変倍ファインダーの低倍
率時のレンズ図である。FIG. 35 is a lens diagram of the real image type variable power viewfinder of Example 9 at a low magnification.
【図３６】 実施例9のファインダーの低倍率時の諸収
差図である。FIG. 36 is a diagram of various types of aberration of the finder of Example 9 when the magnification is low.
Claims (9)
レンズ系による物体像を接眼側に導くコンデンサレンズ
と、物体像を向きを反転させるプリズム系と、接眼レン
ズ系とを備え、前記対物レンズ系は、物体側から負、正
の順に配列した２つのレンズ群から構成されると共に、
これらの２つのレンズ群を移動させて倍率を変化させ、
前記対物レンズ系を構成する負レンズ群は、少なくとも
２枚の負レンズを有することを特徴とする実像式変倍フ
ァインダー。1. An objective lens system, a condenser lens for guiding an object image by the objective lens system to an eyepiece side, a prism system for reversing the direction of the object image, and an eyepiece lens system in order from the object side. The objective lens system is composed of two lens groups arranged in the order of negative and positive from the object side, and
Moving these two lens groups to change the magnification,
The real image type variable power viewfinder, wherein the negative lens group constituting the objective lens system has at least two negative lenses.
物体側の負レンズは、両面が非球面で構成され、以下の
条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の実像式
変倍ファインダー。 ０．０７ ＜ ΔＸ1／ｆOS ＜ ０．５ ０．０５ ＜ ΔＸ2／ｆOS ＜ ０．４ ΔＸ1：非球面負レンズの物体側面の近軸球面からの非
球面最大量 ΔＸ2：非球面負レンズの瞳側面の近軸球面からの非球
面最大量 ｆOS ：低倍率状態における対物レンズ系の焦点距離2. The real image type variable lens according to claim 1, wherein the negative lens on the object side of the negative lens group constituting the objective lens system has aspherical surfaces on both sides and satisfies the following conditions. Double viewfinder. 0.07 <ΔX1 / fOS <0.5 0.05 <ΔX2 / fOS <0.4 ΔX1: Maximum amount of aspheric surface from paraxial spherical surface of object side surface of aspherical negative lens ΔX2: pupil side surface of aspherical negative lens Maximum amount of aspherical surface from paraxial sphere fOS: Focal length of objective lens system in low magnification state
は、物体側から負、負、正の順に配列した３枚のレンズ
により構成され、以下の条件を満たすことを特徴とする
請求項１に記載の実像式変倍ファインダー。 ν1P ＜ ４５ ν1P ：対物レンズ系の負レンズ群の正レンズのアッベ
数3. The negative lens group constituting the objective lens system is composed of three lenses arranged in the order of negative, negative, and positive from the object side, and satisfies the following condition. The real-image variable magnification finder described in. ν1P <45 ν1P: Abbe number of the positive lens in the negative lens group of the objective lens system
は、物体側から正、負の順に配列した２枚のレンズによ
り構成され、以下の条件を満たすことを特徴とする請求
項１に記載の実像式変倍ファインダー。 ν2N ＜ ν2P ν2N ：対物レンズ系の正レンズ群の負レンズのアッベ
数 ν2P ：対物レンズ系の正レンズ群の正レンズのアッベ
数4. The positive lens group constituting the objective lens system is composed of two lenses arranged in the order of positive and negative from the object side, and satisfies the following condition. Real image variable magnification finder. ν2N <ν2P ν2N: Abbe number of negative lens in positive lens group of objective lens system ν2P: Abbe number of positive lens in positive lens group of objective lens system
との間に、像面湾曲補正用レンズが配置されていること
を特徴とする請求項１に記載の実像式変倍ファインダ
ー。5. The real-image variable magnification finder according to claim 1, further comprising a lens for correcting curvature of field disposed between the objective lens system and the condenser lens.
レンズ系による物体像を接眼側に導くンデンサレンズ
と、物体像を向きを反転させるプリズム系と、接眼レン
ズ系とを備え、前記対物レンズ系は、物体側から負、
負、正の順に配列した３つのレンズ群から構成されると
共に、第１レンズ群を固定し、他の２つのレンズ群を移
動させて倍率を変化させ、前記対物レンズ系を構成する
物体側の負レンズ群は、両面非球面の負レンズから構成
され、以下の条件を満たすことを特徴とする実像式変倍
ファインダー。 ０ ＜ ΔＸ1／ｆOS ＜ ０．４ ０ ＜ ΔＸ2／ｆOS ＜ ０．３ ΔＸ1：非球面負レンズの物体側面の近軸球面からの非
球面最大量 ΔＸ2：非球面負レンズの瞳側面の近軸球面からの非球
面最大量 ｆOS：低倍率状態における対物レンズ系の焦点距離6. An objective lens system, a condenser lens for guiding an object image by the objective lens system to an eyepiece side, a prism system for reversing the direction of the object image, and an eyepiece lens system, in order from the object side. The objective lens system is negative from the object side,
In addition to being composed of three lens groups arranged in the order of negative and positive, the first lens group is fixed, and the other two lens groups are moved to change the magnification, thereby changing the magnification. The negative lens group is a real image type variable power finder that is composed of negative lenses having aspherical surfaces on both sides and satisfies the following conditions. 0 <ΔX1 / fOS <0.4 0 <ΔX2 / fOS <0.3 ΔX1: maximum aspherical surface from the paraxial spherical surface of the object side surface of the aspherical negative lens ΔX2: paraxial spherical surface of the pupil side surface of the aspherical negative lens Aspherical maximum amount from fOS: Focal length of objective lens system in low magnification state
との間に、像面湾曲補正用レンズが配置されていること
を特徴とする請求項６に記載の実像式変倍ファインダ
ー。7. The real image type variable power viewfinder according to claim 6, wherein a field curvature correction lens is arranged between the objective lens system and the condenser lens.
ンズであることを特徴とする請求項７に記載の実像式変
倍ファインダー。8. The real-image variable magnification finder according to claim 7, wherein the field curvature correction lens is a single positive lens.
１面の非球面を有することを特徴とする請求項７に記載
の実像式変倍ファインダー。9. The real image type variable power viewfinder according to claim 7, wherein the field curvature correction lens has at least one aspherical surface.
Priority Applications (12)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22756892A JP3306110B2 (en) | 1991-11-25 | 1992-08-26 | Real image type zoom finder |
| US07/981,544 US5410430A (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder |
| DE4245030A DE4245030B4 (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | zoom finder |
| GB9422928A GB2282459B (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Optical system having a biaspheric lens and an aspheric lens |
| GB9224736A GB2261744B (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder with aspheric lens surfaces |
| GB9422931A GB2283106A (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder |
| DE4239603A DE4239603B4 (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder for camera - has condenser lens between objective lens and image erector assembly |
| GB9422936A GB2282462B (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder |
| GB9422929A GB2282460B (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder |
| GB9422930A GB2282461A (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder |
| GB9422927A GB2282458A (en) | 1991-11-25 | 1992-11-25 | Variable power view finder |
| US08/356,623 US5541768A (en) | 1991-11-25 | 1994-12-15 | Variable power view finder having aspheric lens surfaces |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35542391 | 1991-11-25 | ||
| JP3-355423 | 1991-11-25 | ||
| JP22756892A JP3306110B2 (en) | 1991-11-25 | 1992-08-26 | Real image type zoom finder |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05203876A true JPH05203876A (en) | 1993-08-13 |
| JP3306110B2 JP3306110B2 (en) | 2002-07-24 |
Family
ID=26527754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22756892A Expired - Fee Related JP3306110B2 (en) | 1991-11-25 | 1992-08-26 | Real image type zoom finder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3306110B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018060041A (en) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 株式会社ニコン | Eyepiece optical system, optical apparatus and method for manufacturing eyepiece optical system |
-
1992
- 1992-08-26 JP JP22756892A patent/JP3306110B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018060041A (en) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 株式会社ニコン | Eyepiece optical system, optical apparatus and method for manufacturing eyepiece optical system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3306110B2 (en) | 2002-07-24 |
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