JPH05156408A

JPH05156408A - 溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法

Info

Publication number: JPH05156408A
Application number: JP31702091A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Tento; 雅之天藤; Takanori Nakazawa; 崇徳中澤; Yuichi Sato; 雄一佐藤; Yutaka Tadokoro; 裕田所; Hideo Sakurai; 英夫桜井; Kazuhiro Suetsugu; 和広末次
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-11-29
Filing date: 1991-11-29
Publication date: 1993-06-22

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は、板厚方向の靱性および溶接性に優
れた高強度マルテンサイトステンレス鋼とその製造方法
を提供する。【構成】重量％でＣが０．０３％以下、Ｓｉが１．０
％以下、Ｍｎが２．０％以下、Ｃｒが１３〜１７％、Ｎ
ｉが３．５〜７．０％、Ｎが０．０２％以下、Ａｌが
０．００１〜０．０５％、Ｃａが０．０００５〜０．０
０５％を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からな
り、さらに上記成分から計算されるＣｒｅｑとＮｉｅｑ
の和が２３．０以下、Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑｇが１１．０
以下を満足し、フェライト相を含まないことを特徴とす
る高強度マルテンサイトステンレス鋼。必要に応じてＭ
ｏ０．１〜２．０％またはＮｂ０．０１〜０．５％のい
ずれか１種または２種を添加し、耐食性、強度をさらに
改善できる。また上記鋼を熱間圧延終了後、９００〜１
１００℃の温度範囲から１００℃以下まで焼入れし、５
００℃から７００℃に焼戻すことを特徴とする溶接性に
優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は溶接構造物用、例えば建
築構造物あるいは船舶構造物など溶接を必要とする部位
に使用できる溶接性に優れた高強度マルテンサイトステ
ンレス鋼とその製造方法に関するものである。特に大型
構造物に適用できる厚肉の高強度鋼材を供給することを
目的とする。

【０００２】

【従来の技術】マルテンサイトステンレス鋼は焼入れ熱
処理によって容易に強度を上げることができるため、刃
物やバネ材として広く使用されている。しかしこれらマ
ルテンサイトステンレス鋼は靱性が他のステンレス鋼に
比べると低く、また溶接性も極めて悪いため、溶接構造
用としては使用できなかった。近年、ＣおよびＮ含有量
を低減し、さらにＮｉを添加することにより靱性および
溶接性を向上させた鋼材が特公昭５１−１３４６３号公
報および特開昭６１−１３６６６１号公報などに提唱さ
れている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】厚肉のマルテンサイト
ステンレス鋼を溶接構造物に適用する場合、母材ならび
に溶接熱影響部の靱性、特に板厚方向の靱性が問題とな
る。この板厚方向の靱性が不十分であると構造体として
の機械的性質が低下するだけでなく、溶接時に低温割れ
をおこす。この板厚方向の靱性、延性を確保するには、
単にＣおよびＮ含有量の低減とＮｉの添加だけでは不十
分である。すなわち靱性に影響をおよぼすデルタ・フェ
ライト相および介在物を制御する必要がある。特に板厚
方向の靱性に著しい悪影響をおよぼす圧延方向に伸展し
たデルタ・フェライト相とクラスター状の介在物を消失
させなければならない。本発明は、このデルタ・フェラ
イト相および介在物を制御することによって、大型溶接
構造物に適用できる厚肉の高強度マルテンサイトステン
レス鋼とその製造方法を提供することを目的とするもの
である。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明では上記従来技術
の問題点を克服し、溶接熱影響部の靱性に優れ、かつ溶
接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼を実現
させるための成分およびその含有量の限定を行い、さら
にその成分範囲で最も有効な製造方法を見出したもので
ある。

【０００５】本発明の第一の対象は、重量％でＣ０．０
３％以下、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ
１３〜１７％、Ｎｉ３．５〜７．０％、Ｎ０．０２％以
下、Ａｌ０．００１〜０．０５％、Ｃａ０．０００５〜
０．００５％を含有し、さらにＭｏ０．１超〜２．０
％、および／またはＮｂ０．０１〜０．５％を含有し、
残部はＦｅならびに不可避的不純物からなり、さらに下
の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表されるＮ
ｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足することに
より、その金属組織がフェライト相を含まないマルテン
サイト相からなることを特徴とする溶接性に優れた高強
度マルテンサイトステンレス鋼である。

【０００６】Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）（３）式は靱性に有害なデルタ・フェライト相を熱間圧
延後の金属組織中に残留させないための条件式であり、
（４）式は焼入れ熱処理によって組織をマルテンサイト
相に変態させ、高強度を実現させるための条件式であ
る。鋼中のＡｌは靱性に有害なＳ、Ｏを安定的に低減す
るのに有効であり、Ｃａは非金属介在物の形状制御に効
果を有する。つまりＡｌの添加は溶鋼段階でのＳおよび
Ｏ含有量を低減し、一部はＡｌ₂Ｏ₃系介在物としてＯ
を固定する。しかしＡｌ₂Ｏ₃系介在物はクラスター状
に分布しやすく、板厚方向の靱性を低下させる。Ｃａは
鋼中のＡｌとともにＳおよびＯと結合し、Ｃａ−Ａｌ−
Ｏ−Ｓ系介在物を形成する。この非金属介在物はＭｎＳ
のように圧延によって伸展せず、またＡｌ₂Ｏ₃系介在
物のようにクラスター状に分布しない。このＡｌとＣａ
の複合添加により、板厚方向の靱性を損なうことなく、
鋼中に残留するＳおよびＯを固定することができる。

【０００７】本発明の第二の対象は、上記成分に限定さ
れた鋼材を熱間圧延終了後、９００〜１１００℃の温度
範囲から１００℃以下まで焼入れ処理を施し、さらにそ
の後５００〜７００℃に焼戻し処理を施すことを特徴と
する溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼
の製造方法である。

【０００８】

【作用】本発明の成分限定理由を詳細に説明する。Ｃ：マルテンサイト相を硬くして、強度を上昇させるの
に有効な元素であるが、靱性および溶接性を著しく劣化
させるため、その含有量を０．０３％以下とした。

【０００９】Ｓｉ：脱酸元素として鋼中に不可避的に含
有されるが、過剰に添加されると靱性および溶接性を劣
化させるため、その含有量を１．０％以下とした。Ｍｎ：デルタ・フェライト相を抑制し、また鋼中のＳを
固定する効果も有するが、過剰に添加すると靱性が低下
するため、その含有量を２．０％以下とした。Ｃｒ：ステンレス鋼の基本元素であり、優れた耐食性を
得るためには少なくとも１３％以上の含有量が必要であ
る。しかし１７％を超えて添加するとマルテンサイト相
中にデルタ・フェライト相が残存し、靱性および溶接性
を劣化させる。

【００１０】Ｎｉ：マルテンサイト相の靱性を向上さ
せ、溶接性を改善する重要な添加元素である。十分な靱
性を確保し、厚肉材の溶接性を良好に維持するためには
３．５％以上の含有量が必要である。しかし７．０％を
超えて添加すると残留オーステナイト相が急激に増加
し、強度が低下する。Ｍｏ：耐食性を向上させるとともに、焼戻し後の強度、
靱性を改善させるのに有効な添加元素である。０．１％
以上添加するとその効果は十分発揮されるが、過剰に添
加するとデルタ・フェライト相が消失しにくくなるた
め、その上限を２．０％とした。

【００１１】Ｎｂ：焼戻し処理での耐食性の低下と強度
低下を抑制し、溶接熱影響部の耐粒界腐食性を改善する
のに有効な元素である。その効果を発揮させるためには
０．０１％以上の含有量が必要であるが、０．５％を超
えて添加すると溶接時あるいは熱間圧延時に割れが生じ
やすくなる。Ｎ：Ｃと同様にマルテンサイト相を硬くして、強度を上
昇させるのに有効な元素であるが、靱性および溶接性を
著しく劣化させるため、その含有量を０．０２％以下と
した。

【００１２】Ａｌ：靱性に有害なＳ、Ｏを溶鋼段階で低
減し、また鋼中に残留するＯをＡｌ ₂Ｏ₃介在物とし
て、ＮをＡｌＮとして固定する。そのためには０．００
１％以上の含有量が必要であるが、０．０５％を超えて
含有するとＣａを添加してもＡｌ₂Ｏ₃介在物がクラス
ター状に形成し、板厚方向の靱性が劣化する。Ｃａ：本発明鋼の介在物の形状を制御し、板厚方向の靱
性改善と良好な溶接性を得るためには重要な添加元素で
ある。Ｃａの添加は靱性に有害なＳおよびＯをＣａ−Ａ
ｌ−Ｏ−Ｓ系の介在物として固定し、この介在物自身は
ＭｎＳのように圧延により伸展せず、またＡｌ₂Ｏ₃の
ようにクラスター状に分布しないため靱性に悪影響をお
よぼさない。またＣａはＡｌ₂Ｏ₃の一部を還元し、Ａ
ｌがＡｌＮとしてＮを固定する効果を促進する。このよ
うな効果を発揮させるためには少なくとも０．０００５
％以上の含有量が必要であるが、０．００５％を超えて
含有させると、前記介在物が粗大となるため、逆に靱
性、溶接性を低下させる。

【００１３】その他の元素としてＣｕは、焼戻し処理後
の強度を上昇させる効果を有するが、過剰に添加すると
溶接熱影響部が著しく硬くなり溶接割れが発生しやすく
なるため、その上限は２％とすることが望ましい。鋼中
に不可避的に含有されるＰ、Ｓ、Ｏは鋼材の靱性を低下
させ、溶接性を劣化させるため、その含有量は各々で
０．０３％以下、０．００５％以下、０．００５％以下
とすることが望ましい。Ｌａ、Ｃｅなどのランタノイド
系希土類元素の添加もＳおよびＯの固定に有効である
が、その酸化物あるいは硫化物は比重が大きく、精錬中
に浮上しにくいため鋼中に残存しやすい。従って、その
添加量は０．０５％以下に抑えることが望ましい。

【００１４】次に上記成分範囲に限定した鋼材の最適製
造方法を説明する。熱間圧延後の焼入れ温度を高くする
とデルタ・フェライト相が生成し、また焼入れ温度が低
すぎると炭化物あるいは窒化物が析出し、いずれの場合
も靱性および溶接性を低下させる。従って焼入れ温度は
９００℃以上、１１００℃以下とする。焼入れ時の冷却
速度は毎分５０℃以上とすることが望ましい。また焼入
れ処理は熱間圧延終了後直ちに実施するか、一旦冷却し
た後に上記温度範囲に再加熱するかいずれの方法によっ
ても有効である。

【００１５】焼入れ処理ままではマルテンサイト相が不
安定であること、また焼入れ処理時に熱ひずみによる残
留応力が導入されることから十分な靱性が得られず、ま
た溶接部の遅れ破壊の原因となる。従って焼戻し熱処理
が必要である。焼戻し温度が５００℃未満では残留応力
除去には不十分であり、また７００℃超では冷却時に再
び不安定なマルテンサイト相が生成するため焼戻し効果
が減少する。この焼戻し熱処理は溶接施工後も実施する
ことが望ましい。

【００１６】本発明では、靱性および溶接性を向上させ
るためにデルタ・フェライト相を生成しない成分の限
定、製造条件の限定を行っているが、溶製・凝固時の成
分偏析によって部分的にデルタ・フェライト相が生成す
る場合は、熱間圧延前あるいは熱間圧延後に均質化焼鈍
することが望ましい。また本発明鋼の鋼板製造時あるい
は溶接施工時には、溶接性を著しく害する水素の混入を
極力さける必要がある。水素の影響がある場合は、６０
０℃以下で拡散焼鈍を実施することが望ましい。

【００１７】

【実施例】表１に供試鋼の化学成分を示す。

【００１８】

【表１】

【００１９】表中の記号Ａ〜Ｉの供試鋼は実験室の３０
０ｋｇ真空溶解炉で溶製後、５５ｍｍまで熱間圧延した
ものである。また表中の記号Ｊは、大型電気炉で溶製
後、インゴットに鋳造し、分塊圧延で２００ｍｍ厚さの
スラブを製造し、その後に８０ｍｍまで熱間圧延したも
のである。供試鋼Ａ〜Ｉは熱間圧延後再加熱し、１００
０℃で１時間保持した後に室温まで空冷した。焼戻し処
理は６００℃で４時間保持した後に空冷した。母材の板
厚方向からシャルピー試験片および引張試験片を切り出
し、その機械的性質を調べた。シャルピー試験片のノッ
チ位置および引張試験片の評点間中央は板厚中心とし
た。０．２％耐力、引張強度、破断伸びおよび０℃での
シャルピー吸収エネルギーを表２に示す。同様な焼入れ
・焼戻し処理を施した鋼板Ａ〜ＩにＨ形狭開先（幅１５
ｍｍ）を切り出し、溶接を実施した。溶接はＴＩＧ溶接
で、供試鋼Ａと同じ化学成分の溶接棒を使用し、溶接電
流２５０Ａ、溶接速度は毎分５ｃｍで片側１６層ずつと
した。予熱は行わなかった。溶接完了２４時間後に５箇
所断面を切り出し、溶接割れ発生の有無を確認した。溶
接割れが発生した断面の数も併せて表２に示す。

【００２０】

【表２】

【００２１】供試鋼Ｊは表３に示す各種温度で焼入れ、
焼戻し熱処理を実施した。保持時間および冷却方法は上
記供試鋼Ａ〜Ｉで実施した条件と同じとした。その後、
上記と同様にシャルピー試験片および引張試験片を切り
出し、母材の機械的性質を調べるとともに上記と同条件
で溶接試験を行い、割れ発生の有無を確認した。但し溶
接は片側２４層ずつ行った。それらの結果も表３に併せ
て示す。

【００２２】

【表３】

【００２３】以上の実施例から本発明鋼は板厚方向の強
度が高く、靱性も優れており、厚肉材での溶接において
も割れが生じないことがわかる。また上記本発明鋼は、
強度、靱性の他に耐食性、疲労特性にも優れ、応力比
０．１、繰り返し数５×１０⁶回の疲労試験で、大気中
および海水中のいずれにおていも４０ｋｇ／ｍｍ²以上
の疲労強度が得られた。

【００２４】

【発明の効果】本発明の高強度マルテンサイトステンレ
ス鋼は靱性に優れ、厚肉材においても優れた溶接性を示
すことから、強度を要する溶接構造物に最適であり、産
業上寄与するところは極めて大である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者田所裕千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者桜井英夫千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者末次和広福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｎ０．０２％以下、Ａｌ０．００１
〜０．０５％、Ｃａ０．０００５〜０．００５％を含有
し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元素からなり、
さらに下の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表
されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足す
ることにより、その金属組織にフェライト相を含まない
マルテンサイト相からなることを特徴とする溶接性に優
れた高強度マルテンサイトステンレス鋼。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項２】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｍｏ０．１〜２．０％、Ｎ０．０２
％以下、Ａｌ０．００１〜０．０５％、Ｃａ０．０００
５〜０．００５％を含有し、残部はＦｅならびに不可避
的不純物元素からなり、さらに下の（１）式で表される
Ｃｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式な
らびに（４）式を満足することにより、その金属組織に
フェライト相を含まないマルテンサイト相からなること
を特徴とする溶接性に優れた高強度マルテンサイトステ
ンレス鋼。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項３】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｎｂ０．０１〜０．５％、Ｎ０．０
２％以下、Ａｌ０．００１〜０．０５％、Ｃａ０．００
０５〜０．００５％を含有し、残部はＦｅならびに不可
避的不純物元素からなり、さらに下の（１）式で表され
るＣｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式
ならびに（４）式を満足することにより、その金属組織
にフェライト相を含まないマルテンサイト相からなるこ
とを特徴とする溶接性に優れた高強度マルテンサイトス
テンレス鋼。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項４】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｍｏ０．１〜２．０％、Ｎｂ０．０
１〜０．５％、Ｎ０．０２％以下、Ａｌ０．００１〜
０．０５％、Ｃａ０．０００５〜０．００５％を含有
し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元素からなり、
さらに下の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表
されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足す
ることにより、その金属組織にフェライト相を含まない
マルテンサイト相からなることを特徴とする溶接性に優
れた高強度マルテンサイトステンレス鋼。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項５】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｎ０．０２％以下、Ａｌ０．００１
〜０．０５％、Ｃａ０．０００５〜０．００５％を含有
し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元素からなり、
さらに下の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表
されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足す
ることにより、その金属組織にフェライト相を含まない
鋼材を、熱間圧延終了後、９００〜１１００℃の温度範
囲から１００℃以下まで焼入れ処理を施し、さらにその
後５００〜７００℃に焼戻し処理を施すことを特徴とす
る溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼の
製造方法。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項６】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｍｏ０．１〜２．０％、Ｎ０．０２
％以下、Ａｌ０．００１〜０．０５％、Ｃａ０．０００
５〜０．００５％を含有し、残部はＦｅならびに不可避
的不純物元素からなり、さらに下の（１）式で表される
Ｃｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式な
らびに（４）式を満足することにより、その金属組織に
フェライト相を含まない鋼材を、熱間圧延終了後、９０
０〜１１００℃の温度範囲から１００℃以下まで焼入れ
処理を施し、さらにその後５００〜７００℃に焼戻し処
理を施すことを特徴とする溶接性に優れた高強度マルテ
ンサイトステンレス鋼の製造方法。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項７】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｎｂ０．０１〜０．５％、Ｎ０．０
２％以下、Ａｌ０．００１〜０．０５％、Ｃａ０．００
０５〜０．００５％を含有し、残部はＦｅならびに不可
避的不純物元素からなり、さらに下の（１）式で表され
るＣｒｅｑと（２）式で表されるＮｉｅｑが、（３）式
ならびに（４）式を満足することにより、その金属組織
にフェライト相を含まない鋼材を、熱間圧延終了後、９
００〜１１００℃の温度範囲から１００℃以下まで焼入
れ処理を施し、さらにその後５００〜７００℃に焼戻し
処理を施すことを特徴とする溶接性に優れた高強度マル
テンサイトステンレス鋼の製造方法。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。
【請求項８】重量％でＣ０．０３％以下、Ｓｉ１．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ１３〜１７％、Ｎｉ
３．５〜７．０％、Ｍｏ０．１〜２．０％、Ｎｂ０．０
１〜０．５％、Ｎ０．０２％以下、Ａｌ０．００１〜
０．０５％、Ｃａ０．０００５〜０．００５％を含有
し、残部はＦｅならびに不可避的不純物元素からなり、
さらに下の（１）式で表されるＣｒｅｑと（２）式で表
されるＮｉｅｑが、（３）式ならびに（４）式を満足す
ることにより、その金属組織にフェライト相を含まない
鋼材を、熱間圧延終了後、９００〜１１００℃の温度範
囲から１００℃以下まで焼入れ処理を施し、さらにその
後５００〜７００℃に焼戻し処理を施すことを特徴とす
る溶接性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼の
製造方法。Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋０．５［Ｍｎ］＋３０［Ｃ＋Ｎ］（１）Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５［Ｓｉ］（２）Ｃｒｅｑ−Ｎｉｅｑ≦１１．０（３）Ｃｒｅｑ＋Ｎｉｅｑ≦２３．０（４）なお式中の［］は、各成分の鋼中含有量（重量％）を
示す。