JPH0456725A - 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0456725A JPH0456725A JP16806890A JP16806890A JPH0456725A JP H0456725 A JPH0456725 A JP H0456725A JP 16806890 A JP16806890 A JP 16806890A JP 16806890 A JP16806890 A JP 16806890A JP H0456725 A JPH0456725 A JP H0456725A
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- Japan
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- rolled steel
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- heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は加工性に優れた熱延鋼板、詳しくは高強度であ
りながら加工性に優れ、加工後の熱処理により大きく強
度が上昇する熱延鋼板の製造方法に関する。
りながら加工性に優れ、加工後の熱処理により大きく強
度が上昇する熱延鋼板の製造方法に関する。
（従来の技術）
熱延鋼板は自動車をはじめ建築、家電などの分野で広く
使用されているが、近年、二〇熱延鋼板に強度の高いも
のを採用し、製品の軽量化を図ることが進められている
。ところが、高強度熱延鋼板を使用すれば、板厚を薄く
することができるので製品は軽量化するものの、高強度
熱延鋼板は加工しにくいという問題がある０例えば、自
動車用熱延鋼板の多くは所定形状にプレス加工して使用
されるため、優れた加工性が求められるが、加工性と強
度は相反する関係にあり、強度が高くなるほど加工性は
低くなる。
使用されているが、近年、二〇熱延鋼板に強度の高いも
のを採用し、製品の軽量化を図ることが進められている
。ところが、高強度熱延鋼板を使用すれば、板厚を薄く
することができるので製品は軽量化するものの、高強度
熱延鋼板は加工しにくいという問題がある０例えば、自
動車用熱延鋼板の多くは所定形状にプレス加工して使用
されるため、優れた加工性が求められるが、加工性と強
度は相反する関係にあり、強度が高くなるほど加工性は
低くなる。
このようなことから、加工性に優れた高強度熱延鋼板の
研究がなされており、その一つとして加工前は低強度で
軟質であり、加工後の熱処理により高強度化する熱延鋼
板が種々開発されている（例えば、特公昭５７−１７０
４９号、特開昭６４−４４２９号、同６４−７９３４７
号）。
研究がなされており、その一つとして加工前は低強度で
軟質であり、加工後の熱処理により高強度化する熱延鋼
板が種々開発されている（例えば、特公昭５７−１７０
４９号、特開昭６４−４４２９号、同６４−７９３４７
号）。
（発明が解決しようとする課題）
前記のこれまでに提案された熱延鋼板は、いずれも熱延
のままでの強度は４５ｋｇｆ／ｍｓ”程度であってプレ
ス加工しやすく、加工後の熱処理により強度は６５ｋｇ
ｆ／ｍｓ”程度まで上昇する。ところが、近年、プレス
技術の進歩により６０ｋｇｆ／＋ｕ＋’クラスの材料で
も加工することができるようになり、加工後の熱処理に
より強度を６５ｋｇｆ／ａｍ”程度まで上昇させるとい
う熱処理による利益が薄らいできている。また、自動車
業界では環境問題を背景にした燃費規制によりさらなる
軽量化が求められているから、今後、使用する材料の一
層の高強度化が進むものと考えられる。事実、熱処理前
での強度が６０ｋｇｆ／−一２クラスで、熱処理後の強
度がこれより大きくなる熱延鋼板が求められている。
のままでの強度は４５ｋｇｆ／ｍｓ”程度であってプレ
ス加工しやすく、加工後の熱処理により強度は６５ｋｇ
ｆ／ｍｓ”程度まで上昇する。ところが、近年、プレス
技術の進歩により６０ｋｇｆ／＋ｕ＋’クラスの材料で
も加工することができるようになり、加工後の熱処理に
より強度を６５ｋｇｆ／ａｍ”程度まで上昇させるとい
う熱処理による利益が薄らいできている。また、自動車
業界では環境問題を背景にした燃費規制によりさらなる
軽量化が求められているから、今後、使用する材料の一
層の高強度化が進むものと考えられる。事実、熱処理前
での強度が６０ｋｇｆ／−一２クラスで、熱処理後の強
度がこれより大きくなる熱延鋼板が求められている。
本発明の課題はかかる要望にこたえることにあり、詳し
くは、熱処理前での強度が６０ｋｇｆ／ａｍ”クラスで
ありながら加工性に優れ、熱処理によりその強度が１５
ｋｇｆ／ａｍ”以上上昇する熱延鋼板を製造することが
できる方法を提供することにある。
くは、熱処理前での強度が６０ｋｇｆ／ａｍ”クラスで
ありながら加工性に優れ、熱処理によりその強度が１５
ｋｇｆ／ａｍ”以上上昇する熱延鋼板を製造することが
できる方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明者は、ＣとＭｎの含有量を調整した上に析出硬化
型元素であるＣｕを適量添加した鋼を素材に使用し、こ
れを一定の条件の下で熱間圧延して巻取れば、熱延のま
までは６０ｋｇｆ／■■８級の強度を有しながら加工性
に優れ、加工後の熱処理により強度が大きく上昇する熱
延鋼板が得られることを見出した。
型元素であるＣｕを適量添加した鋼を素材に使用し、こ
れを一定の条件の下で熱間圧延して巻取れば、熱延のま
までは６０ｋｇｆ／■■８級の強度を有しながら加工性
に優れ、加工後の熱処理により強度が大きく上昇する熱
延鋼板が得られることを見出した。
上記の知見に基づく本発明の要旨は「重量％で、Ｃ：
０．０８〜０．１３％、Ｍｎ ： ０．９〜１．５％、
Ｓｉ ： ０．１０％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下
、＾Ｉ ： ０．０１０〜０．０８％以下、Ｃｕ ：
１．２〜２．０％、Ｎｉ ： ０．３〜０．７％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、且つ、２
．２≦ＩＱＸｃ（％） ＋ Ｍｎ （％）≦２．５を満
足する鋼を、Ａｒ。
０．０８〜０．１３％、Ｍｎ ： ０．９〜１．５％、
Ｓｉ ： ０．１０％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下
、＾Ｉ ： ０．０１０〜０．０８％以下、Ｃｕ ：
１．２〜２．０％、Ｎｉ ： ０．３〜０．７％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、且つ、２
．２≦ＩＱＸｃ（％） ＋ Ｍｎ （％）≦２．５を満
足する鋼を、Ａｒ。
意思上の仕上げ温度で熱間圧延した後、３５０〜５００
℃の温度で巻取ることを特徴とする加工性に優れた熱延
鋼板の製造方法」にある。
℃の温度で巻取ることを特徴とする加工性に優れた熱延
鋼板の製造方法」にある。
（作用）
以下、本発明の方法において、素材鋼の化学成分割合、
熱間仕上げ温度および巻取り温度を前記のように数値限
定した理由を説明する。
熱間仕上げ温度および巻取り温度を前記のように数値限
定した理由を説明する。
Ａ）素材鋼の化学成分割合
■ Ｃ
熱処理前での強度を６０ｋｇｆ／ｍｓ”級とするために
はある程度のＣが必要である。Ｃが０．０８％より少な
いと熱処理前での強度が６０ｋｇｆ／−−ｔを下まわり
、０．１３％を超えて含有すると伸びフランジ性が低下
し、加工性に劣ることから、Ｃの含有量は０．０８〜０
．１３％と定めた。
はある程度のＣが必要である。Ｃが０．０８％より少な
いと熱処理前での強度が６０ｋｇｆ／−−ｔを下まわり
、０．１３％を超えて含有すると伸びフランジ性が低下
し、加工性に劣ることから、Ｃの含有量は０．０８〜０
．１３％と定めた。
■ Ｍｎ
Ｍｎは固溶強化により鋼の強度を高めるが、０．９％よ
り少ないとこの効果が小さ（、熱処理前での強度が６０
ｋｇｆ／ａｓ”を下まわる。一方、１．５％を超えて含
有すると良好な伸びが確保されない、このようなことか
らＭｎの含有量は０．９〜１．５％と定めた。
り少ないとこの効果が小さ（、熱処理前での強度が６０
ｋｇｆ／ａｓ”を下まわる。一方、１．５％を超えて含
有すると良好な伸びが確保されない、このようなことか
らＭｎの含有量は０．９〜１．５％と定めた。
ＣとＭｎはそれぞれ前記範囲内で且つ下記式を満たす含
有量とする。
有量とする。
２．２≦１０×Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）≦２．５本発明で
は、熱処理前の熱延鋼板の強度はＣとＭｎによって調整
しており、ＣとＭｎのそれぞれの含有量が前記範囲内で
あっても、前記式から算出される値が２．２より小さい
と熱処理前での強度が６０ｋｇｆ／ｍｓ”を下まわり、
２．５より大きいと熱処理前での強度が高くなり過ぎ加
工性を損ねる。
は、熱処理前の熱延鋼板の強度はＣとＭｎによって調整
しており、ＣとＭｎのそれぞれの含有量が前記範囲内で
あっても、前記式から算出される値が２．２より小さい
と熱処理前での強度が６０ｋｇｆ／ｍｓ”を下まわり、
２．５より大きいと熱処理前での強度が高くなり過ぎ加
工性を損ねる。
■ ５ｉ
Ｓｉは脱酸作用を有しているが、０．１０％を超えると
熱延鋼板の表面に島状のスケールが生成し、表面性状が
悪化することから、Ｓｔの含有量は０．１０％以下と限
定した。
熱延鋼板の表面に島状のスケールが生成し、表面性状が
悪化することから、Ｓｔの含有量は０．１０％以下と限
定した。
■ Ｓ
Ｓは硫化物系介在物を生成させて熱延鋼板の加工性を劣
化させるため、０．０１０％以下の含有量に限定した。
化させるため、０．０１０％以下の含有量に限定した。
■ Ａｌ
Ａｌは鋼の脱酸側として添加されるが、０．０１０％よ
り少ないと十分な脱酸効果が発揮されず、一方０．０８
％を超えると鋼が硬化するとともにアルミナ系介在物が
多くなり、加工性が劣化することから、０．０１０〜０
．０８％以下の含有量とした。
り少ないと十分な脱酸効果が発揮されず、一方０．０８
％を超えると鋼が硬化するとともにアルミナ系介在物が
多くなり、加工性が劣化することから、０．０１０〜０
．０８％以下の含有量とした。
■ Ｃｕ
Ｃｕは本発明では重要な元素であり、熱延鋼板の状態に
おいては固溶しており、加工後の熱処理により析出して
強度を上昇させる。しかし、１．２％未満では熱処理に
よる強度上昇が低く、２．０％を超えるとＣｕＳが形成
されて鋼が脆くなり、熱間加工時に鋼板表面に加工割れ
が発生ずるため、Ｃｕの含有量を１．２〜２．０％と定
めた。
おいては固溶しており、加工後の熱処理により析出して
強度を上昇させる。しかし、１．２％未満では熱処理に
よる強度上昇が低く、２．０％を超えるとＣｕＳが形成
されて鋼が脆くなり、熱間加工時に鋼板表面に加工割れ
が発生ずるため、Ｃｕの含有量を１．２〜２．０％と定
めた。
■ Ｎｌ
Ｎ１はＣｕの添加による割れを防止する効果がある。
０．３％未満では前記効果が小さく、０．７％を超えて
含有しても前記効果が飽和し、鋼のコストを上昇させる
だけであることから、Ｎｉは０．３〜０．７％の含有量
に規定した。
含有しても前記効果が飽和し、鋼のコストを上昇させる
だけであることから、Ｎｉは０．３〜０．７％の含有量
に規定した。
Ｂ）仕上げ温度
熱間圧延の際に、Ａ ｒ ３点より低い温度域で仕上げ
ると組織が加工フェライトとなり、得られる熱延鋼板の
加工性が著しく劣化することから、仕上げ温度はＡ ｒ
３点以上とした。
ると組織が加工フェライトとなり、得られる熱延鋼板の
加工性が著しく劣化することから、仕上げ温度はＡ ｒ
３点以上とした。
Ｃ）巻取り温度
巻取り温度が高すぎると冷却過程において固溶Ｃｕが析
出し、低すぎると本発明で使用する鋼にはＣ，Ｍｎ、
ＣｕおよびＮｉのような焼入れ効果のある元素が含まれ
ているので、熱延鋼板が硬化し、いずれの場合にも強度
が必要以上に高くなって加工性を損なう、さらには熱処
理において焼戻し軟化が発生し、Ｃｕの析出による強度
上昇が損なわれる。
出し、低すぎると本発明で使用する鋼にはＣ，Ｍｎ、
ＣｕおよびＮｉのような焼入れ効果のある元素が含まれ
ているので、熱延鋼板が硬化し、いずれの場合にも強度
が必要以上に高くなって加工性を損なう、さらには熱処
理において焼戻し軟化が発生し、Ｃｕの析出による強度
上昇が損なわれる。
第１図は、ｃ：ｏ、ｉｉ％、Ｓｉ ： ０．０８％、Ｍ
ｎ ： １．１％、Ｐ ： ０．００８％、Ｓ ： ０
．００４％、Ａｔ ： ０．０３２％、Ｎ ： ０．０
０２６、Ｃｕ ： １．５２％、Ｎｉ ： ０．６％、
残りがＦｅからなる鋼を、１２００℃で加熱した後、８
３０℃の仕上げ温度で３．２−■厚まで熱間圧延し、巻
取り温度を変えて巻取った熱延綱板の引張特性を巻取り
温度との関係で調べたものである。引張特性は巻取り後
のそれぞれの熱延綱板からＪＩＳ５号試験片を採取して
調べた。
ｎ ： １．１％、Ｐ ： ０．００８％、Ｓ ： ０
．００４％、Ａｔ ： ０．０３２％、Ｎ ： ０．０
０２６、Ｃｕ ： １．５２％、Ｎｉ ： ０．６％、
残りがＦｅからなる鋼を、１２００℃で加熱した後、８
３０℃の仕上げ温度で３．２−■厚まで熱間圧延し、巻
取り温度を変えて巻取った熱延綱板の引張特性を巻取り
温度との関係で調べたものである。引張特性は巻取り後
のそれぞれの熱延綱板からＪＩＳ５号試験片を採取して
調べた。
第１図からあきらかなように、巻取り温度が３５０℃未
満および５００°Ｃ超えの範囲では強度は高く、伸びが
低い。
満および５００°Ｃ超えの範囲では強度は高く、伸びが
低い。
本発明において、熱間圧延に先立つ加熱条件には特に制
約はなく、近年省エネルギーを目的に開発された連続鋳
造後の鋳片を高温で加熱炉に挿入するホットチャージ法
や熱鋳片をそのまま圧延するダイレクトロール法を採用
しても本発明の効果を何ら損なうものではない、なお、
本発明方法で製造された熱延鋼板は、加工後の熱処理に
より固溶Ｃｕが析出して強度が大きく上昇するが、この
効果を確実に発揮させるためには熱処理は５００〜７０
０°Ｃの温度域で行うのがよい。
約はなく、近年省エネルギーを目的に開発された連続鋳
造後の鋳片を高温で加熱炉に挿入するホットチャージ法
や熱鋳片をそのまま圧延するダイレクトロール法を採用
しても本発明の効果を何ら損なうものではない、なお、
本発明方法で製造された熱延鋼板は、加工後の熱処理に
より固溶Ｃｕが析出して強度が大きく上昇するが、この
効果を確実に発揮させるためには熱処理は５００〜７０
０°Ｃの温度域で行うのがよい。
次に実施例により本発明を更に説明する。
（実施例）
連続鋳造とより第１表に示す化学成分の２５０ｍｍ厚の
鋳片を鋳造し、これらの鋳片を加熱した後、２．９１厚
まで熱間圧延し、巻取った１巻取ったそれぞれの熱延鋼
板からＪＩＳ５号試験片を採取し、熱延のままでの機械
的特性および伸びフランジ性を調査した。また、加工後
の熱処理による強度上昇を調べるため、同様の試験片を
６００℃で１０分間処理した後、引張試験した。
鋳片を鋳造し、これらの鋳片を加熱した後、２．９１厚
まで熱間圧延し、巻取った１巻取ったそれぞれの熱延鋼
板からＪＩＳ５号試験片を採取し、熱延のままでの機械
的特性および伸びフランジ性を調査した。また、加工後
の熱処理による強度上昇を調べるため、同様の試験片を
６００℃で１０分間処理した後、引張試験した。
第２表に熱間圧延条件、熱延のままでの機械的特性、伸
びフランジ性（ＨＬＥ）および熱処理後の強度上昇量を
示す。
びフランジ性（ＨＬＥ）および熱処理後の強度上昇量を
示す。
（以下、余白）
第２表より、本発明方法で製造された熱延綱板は、いず
れも熱延のままでのＴＳは６０ｋｇｆ／＋＋ｎ”以上な
がら、ＥＬは２８％以上、ＨＥＬは６５％以上と優れた
加工性を有し、且つ、熱処理によりＴＳが１５ｋｇｆ／
■ｗｌｔ以上も上昇していることがわかる。
れも熱延のままでのＴＳは６０ｋｇｆ／＋＋ｎ”以上な
がら、ＥＬは２８％以上、ＨＥＬは６５％以上と優れた
加工性を有し、且つ、熱処理によりＴＳが１５ｋｇｆ／
■ｗｌｔ以上も上昇していることがわかる。
（発明の効果）
以上説明した如く、本発明方法によれば加工するまでは
高強度でありながら加工性に優れ、加工後の熱処理によ
り強度が更に大きく上昇する熱延鋼板を製造することが
できる。
高強度でありながら加工性に優れ、加工後の熱処理によ
り強度が更に大きく上昇する熱延鋼板を製造することが
できる。
第１図は、巻取り温度と引張強度および伸びとの関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１３％、Ｍｎ：０．９〜
１．５％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ａｌ：０．０１０〜０．０８％以下、Ｃｕ：１．２
〜２．０％、Ｎｉ：０．３〜０．７％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ、２．２≦１０
×Ｃ（％）＋Ｍｎ（％）≦２．５を満足する鋼を、Ａｒ
＿３点以上の仕上げ温度で熱間圧延した後、３５０〜５
００℃の温度で巻取ることを特徴とする加工性に優れた
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16806890A JPH0456725A (ja) | 1990-06-26 | 1990-06-26 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16806890A JPH0456725A (ja) | 1990-06-26 | 1990-06-26 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0456725A true JPH0456725A (ja) | 1992-02-24 |
Family
ID=15861244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16806890A Pending JPH0456725A (ja) | 1990-06-26 | 1990-06-26 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0456725A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0582132A1 (de) * | 1992-07-22 | 1994-02-09 | Institut Für Stahlbeton Bewehrung E.V. | Baustahl, insbesondere Betonstahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| KR20150004940A (ko) | 2006-12-21 | 2015-01-13 | 니혼 메디피직스 가부시키가이샤 | 방사성 화상 진단제 |
-
1990
- 1990-06-26 JP JP16806890A patent/JPH0456725A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0582132A1 (de) * | 1992-07-22 | 1994-02-09 | Institut Für Stahlbeton Bewehrung E.V. | Baustahl, insbesondere Betonstahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| KR20150004940A (ko) | 2006-12-21 | 2015-01-13 | 니혼 메디피직스 가부시키가이샤 | 방사성 화상 진단제 |
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