JPH04139136A - 純ベンゼンおよび純トルエンを同時に取得する方法 - Google Patents
純ベンゼンおよび純トルエンを同時に取得する方法Info
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- JPH04139136A JPH04139136A JP2404912A JP40491290A JPH04139136A JP H04139136 A JPH04139136 A JP H04139136A JP 2404912 A JP2404912 A JP 2404912A JP 40491290 A JP40491290 A JP 40491290A JP H04139136 A JPH04139136 A JP H04139136A
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Classifications
-
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
- C10G7/08—Azeotropic or extractive distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
- C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
- C07C15/06—Toluene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
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- C07C7/05—Purification; Separation; Use of additives by distillation with the aid of auxiliary compounds
- C07C7/08—Purification; Separation; Use of additives by distillation with the aid of auxiliary compounds by extractive distillation
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１３
【産業上の利用分野］
本発明はベンゼンおよびトルエンを含有する炭化水素混
合物から選択性溶剤としてＮ−ホルミルモルホリンおよ
び／または置換基が炭素原子７個より多くを含有しない
他のＮ−置換モルホリンで抽出蒸留し、その際装入物を
抽出蒸留塔に導入する前に予備蒸留を行い、そこで該芳
香族より高い沸騰点の成分をかん出液として分離するこ
とにより純ベンゼンおよび純トルエンを同時に取得する
方法に関する。 ［０００２］ 【従来の技術】 炭化水素混合物から選択性溶剤として既述のＮ−置換モ
ルホリンで抽出蒸留により芳香族を分離することはすで
にかなり前から西ドイツ特許第１５６８９４０号明細書
から公知である。 ［０００３］ Ｎ−ホルミルモルホリンを選択性溶剤として使用するう
ちでそこに記載した作業法は実際に多数の大工業設備で
実績がある。この際装入物がベンゼンのほかになお多量
のトルエンならびに場合によりキシレンを含んでいる限
りは、この装入物を直接抽出蒸留することは決して得策
でない。すなわち、この場合にトルエンおよびキシレン
のより高沸点のために抽出蒸留塔での塔底温度は高く上
げなければならないため、またこれらの芳香族の沸騰領
域で沸騰する非芳香族も完全に抽出蒸留の塔底から蒸発
する。 ［０００４］ それでもこの塔底温度の上昇は該温度が高いのに従って
多かれ少がれ大量のベンゼンが非芳香族と共に蒸気状で
塔頂を介して抽出蒸留塔からのがれ出て、これによって
当然ベンゼン収率はそれに相応して減少する。 ［０００５］ そのために、このことをさけるために西ドイツ特許出願
公開第１５４３１１９号明細書では特殊な溶剤に拘束さ
れずに、装入物を抽出蒸留塔に導入する前に予備蒸留し
、そこで取得すべき芳香族より高沸点の成分をがん出物
として分離し、一方その除土じる、芳香族を含有してい
る塔頂留出物はさらに分離することなく抽出蒸留塔に導
入することを提案している。すなわち、この方法におい
てはそれぞれ装入物と実施法に従いベンゼンおよびトル
エンまたはベンゼン、トルエンおよびキシレンのいづれ
かを相応して沸騰する非芳香族と共に抽出蒸留塔に導入
する。 ［０００６］ 実際にまたさらに上述した溶剤と共に適用されるこの作
業法はこれらの化合物を含有する塔頂生成物からベンゼ
ンおよびトルエンの同時取得の際それでも、抽出蒸留は
確かに高純度のベンゼンを提供する結果とはなる。しか
し取得したトルエンの非芳香族含有率は一部はなお約１
．５重量％である。それでもある用途の場合に対しては
トルエンの高純度は必要であるから、この結果はただ一
部を満足することができるにすぎない。 ［０００７］
合物から選択性溶剤としてＮ−ホルミルモルホリンおよ
び／または置換基が炭素原子７個より多くを含有しない
他のＮ−置換モルホリンで抽出蒸留し、その際装入物を
抽出蒸留塔に導入する前に予備蒸留を行い、そこで該芳
香族より高い沸騰点の成分をかん出液として分離するこ
とにより純ベンゼンおよび純トルエンを同時に取得する
方法に関する。 ［０００２］ 【従来の技術】 炭化水素混合物から選択性溶剤として既述のＮ−置換モ
ルホリンで抽出蒸留により芳香族を分離することはすで
にかなり前から西ドイツ特許第１５６８９４０号明細書
から公知である。 ［０００３］ Ｎ−ホルミルモルホリンを選択性溶剤として使用するう
ちでそこに記載した作業法は実際に多数の大工業設備で
実績がある。この際装入物がベンゼンのほかになお多量
のトルエンならびに場合によりキシレンを含んでいる限
りは、この装入物を直接抽出蒸留することは決して得策
でない。すなわち、この場合にトルエンおよびキシレン
のより高沸点のために抽出蒸留塔での塔底温度は高く上
げなければならないため、またこれらの芳香族の沸騰領
域で沸騰する非芳香族も完全に抽出蒸留の塔底から蒸発
する。 ［０００４］ それでもこの塔底温度の上昇は該温度が高いのに従って
多かれ少がれ大量のベンゼンが非芳香族と共に蒸気状で
塔頂を介して抽出蒸留塔からのがれ出て、これによって
当然ベンゼン収率はそれに相応して減少する。 ［０００５］ そのために、このことをさけるために西ドイツ特許出願
公開第１５４３１１９号明細書では特殊な溶剤に拘束さ
れずに、装入物を抽出蒸留塔に導入する前に予備蒸留し
、そこで取得すべき芳香族より高沸点の成分をがん出物
として分離し、一方その除土じる、芳香族を含有してい
る塔頂留出物はさらに分離することなく抽出蒸留塔に導
入することを提案している。すなわち、この方法におい
てはそれぞれ装入物と実施法に従いベンゼンおよびトル
エンまたはベンゼン、トルエンおよびキシレンのいづれ
かを相応して沸騰する非芳香族と共に抽出蒸留塔に導入
する。 ［０００６］ 実際にまたさらに上述した溶剤と共に適用されるこの作
業法はこれらの化合物を含有する塔頂生成物からベンゼ
ンおよびトルエンの同時取得の際それでも、抽出蒸留は
確かに高純度のベンゼンを提供する結果とはなる。しか
し取得したトルエンの非芳香族含有率は一部はなお約１
．５重量％である。それでもある用途の場合に対しては
トルエンの高純度は必要であるから、この結果はただ一
部を満足することができるにすぎない。 ［０００７］
従って本発明の課題は取得されるトルエンの純度を上げ
、これが設備および運転コストの著しい上昇になること
なく、冒頭に掲げた種類の方法を改善することであった
。 ［０００８］
、これが設備および運転コストの著しい上昇になること
なく、冒頭に掲げた種類の方法を改善することであった
。 ［０００８］
前記課題は本発明により、抽出蒸留に対しては中央部分
に配置したチムニ−トレーによって上及び下部分に分ち
、予備蒸留で装入物から７５〜８５℃で沸騰するベンゼ
ン留分ならびに９９〜１１１℃で沸騰するトルエン留分
を分離し、この際該ベンゼン留分は下部分の中央で、該
トルエン留分は上部分の中央でおよび溶剤は塔の頂部な
らび該チムニ−トレーの下部に近接しての２つの分流で
抽出蒸留塔に導入することにより解決される。 ［０００９］ すなわち、本発明による方法を実施する際には、ベンゼ
ンとトルエンを共に塔頂留出物として予備蒸留から取り
出し抽出蒸留塔に導入するこれまでの通常の作業法に対
照的に、まず予備蒸留でベンゼンおよびトルエン留分に
分離し、それからこれらを互に別々に異る位置で該抽出
蒸留塔に導入して行う。この目的のために数基は塔の中
央部に配置されたチムニ−トレーにより上部および下部
に分ち、該両部はその上端で溶剤の装填のための接続部
を装備しである。その際有利には抽出蒸留塔の上部は熱
導入のための付加的装置を持つ。例えば抽出蒸留塔のチ
ムニ−トレー〇高さに配置された循環煮沸器の形で、こ
れを通してチムニ−トレーに集った液体を導入し加熱す
る。 ［００１０］
に配置したチムニ−トレーによって上及び下部分に分ち
、予備蒸留で装入物から７５〜８５℃で沸騰するベンゼ
ン留分ならびに９９〜１１１℃で沸騰するトルエン留分
を分離し、この際該ベンゼン留分は下部分の中央で、該
トルエン留分は上部分の中央でおよび溶剤は塔の頂部な
らび該チムニ−トレーの下部に近接しての２つの分流で
抽出蒸留塔に導入することにより解決される。 ［０００９］ すなわち、本発明による方法を実施する際には、ベンゼ
ンとトルエンを共に塔頂留出物として予備蒸留から取り
出し抽出蒸留塔に導入するこれまでの通常の作業法に対
照的に、まず予備蒸留でベンゼンおよびトルエン留分に
分離し、それからこれらを互に別々に異る位置で該抽出
蒸留塔に導入して行う。この目的のために数基は塔の中
央部に配置されたチムニ−トレーにより上部および下部
に分ち、該両部はその上端で溶剤の装填のための接続部
を装備しである。その際有利には抽出蒸留塔の上部は熱
導入のための付加的装置を持つ。例えば抽出蒸留塔のチ
ムニ−トレー〇高さに配置された循環煮沸器の形で、こ
れを通してチムニ−トレーに集った液体を導入し加熱す
る。 ［００１０］
さらに本発明による方法の細目は既述の請求項から明ら
かで略示図に基すき次に詳細に説明する。 ［００１１］ 描かれている系統図はこの場合ただ方法説明に絶対必要
な装置だけを示したにすぎず、一方、例えば循環煮沸器
、熱交換器、弁およびポンプならびに溶剤再生用装置の
ような他の付属装置は図示してない。 ［００１２］ 系統図図１において装入物は導管１を介して予備蒸留塔
２に導入される。装入物ではこの場合、例えばコークス
炉ベンゼン−加圧精製品、熱分解ガソリンまたは改質ガ
ソリンのような、異ったベンゼン、トルエンおよびキジ
ロールを含有する炭化水素混合が重要である。トレーま
たは他の構造で装備され得る予備蒸留塔ではこれまでベ
ンゼンおよびトルエンは相応して沸騰する非芳香族と共
に塔頂を介して留出し管路３を介して抽出蒸留塔４の中
央部に導入された。それに対してより高沸点の炭化水素
はかん出物として管路５を介して予備蒸留塔２から排出
された。同様にトレーまたは他の構造で装備することが
できる抽出蒸留塔４では芳香族から非芳香族の分離が行
われ、その際必要な溶剤（例えばＮ−ホルミルモルホリ
ン）を管路６を介して抽出蒸留塔４に対して塔頂で供給
する。該芳香族はその際溶剤と一緒に抽出物として抽出
蒸留塔の塔底から排出され管路７を介して分留塔８に達
した。一方間時に非芳香族は蒸気状で塔頂を介して抽出
蒸留塔４から逃れ出て管路９を介してさらに処理に導入
した。分留塔８では溶剤から芳香族の分離が行われ、そ
の際芳香族を塔頂留出物として管路１０を介して分留塔
８から排出せしめ引き続いて系統図に示してない塔で蒸
留により互に分離した。芳香族を除いた溶剤は分留塔８
の塔底から排出し管路６を介して再使用のため抽出蒸留
塔４に環流させた。矢印１１．１２および１３は、各塔
への、例えば相応して配置しである循環煮沸器で行える
熱供給を示す。 ［００１３］ すでに上に詳細に確認されたように、前記で略記した作
業法は非常に高純度のベンゼンを確かにもたらすが一方
取得したトルエンの純度はある用途に対しては十分では
ない。このようにして取得したトルエンの再精製は経済
的には不可能であるから、これは−の欠陥である、だが
この欠陥も今や図２に示した本発明によ構成に相応し、
その際両図で一致する関係図は当然同一の意味を表わす
。けれども該予備蒸留塔２はここでは塔頂を介し管路３
を介してただ７５〜８７℃で沸騰するベンゼン留分およ
び側流とする管路１４を介して９９〜１１１℃で沸騰す
るトルエン留分を排出するだけで、一方装入物の高沸点
の成分は通例のように管路５を介して予備蒸留塔２の塔
底から排出されるような条件で運転される。抽出蒸留塔
４はこの場合に当該基の中央部に配置されているチムニ
−トレー１５により上部４ａおよび下部４ｂに分たれて
いる。全部で９４理論トレーを有する塔では該チムニ−
トレー１５は例えば上から５３トレーの高さにあり得る
。管路３を介して排出されるベンゼン留分は下部分４ｂ
の中央で管路１４を介して排出されるトルエン分留は上
部分４ａの中央で該抽出蒸留塔４に導入される。例えば
上述の塔ではトルエン留分に対する導入位置は上から３
０トレーの高さでベンゼン留分に対しては上から７７ト
レーの高さである。この場合に上部分４ａに対しては付
属の熱供給管が装備されていて、これは矢印１７により
表わす。このために例えばチムニ−トレーの高さに配置
された循環煮沸器を使用することができる。またこの場
合も原理的には抽出蒸留塔４の作業法は通例の図式に相
応する。すなわち非芳香族はラフィネートとして塔頂を
介して導管９を貫通して排出され、一方芳香族は溶剤と
共に抽出物として抽出蒸留塔４の塔底から排出され導管
７を介して分留塔８に導入され、そこで溶剤から芳香族
の通常の分離が行われる。導管６を介して排出された溶
剤の分流は導管１６を介して分たれたチムニ−トレー１
５の直下で下部分４ｂに導入され、一方残りの溶剤は管
路６を介して塔頂で抽出蒸留塔４に導入される。さらに
上述の９４理論トレーを有する塔では管路６に対する入
口位置は例えば上から１のトレーの高さに、管路１６に
対しては上から５４トレーの高さにある。その際溶剤の
配分は部分流がそのつどの装入物量に等量であるように
行う。本発明による方法の実施の際には溶剤に対する装
入物の割合はは現状技術に属する作業法を使用したとき
可能であったものよりもかなり良好である純度のトルエ
ンをもたらす。 ［００１４］ このことは次の比較試験によって証明される。そこでは
本発明による方法（図２）を現状技術による作業法（図
１）と比較した。同じ装入物および同じ装入物量ならび
に溶剤（Ｎ−ホルミルモルホリン）に対する装入物の同
じ割合１：４゜３から出発し、その除去１にまとめた試
、験結果を達成した。 ［００１５］
かで略示図に基すき次に詳細に説明する。 ［００１１］ 描かれている系統図はこの場合ただ方法説明に絶対必要
な装置だけを示したにすぎず、一方、例えば循環煮沸器
、熱交換器、弁およびポンプならびに溶剤再生用装置の
ような他の付属装置は図示してない。 ［００１２］ 系統図図１において装入物は導管１を介して予備蒸留塔
２に導入される。装入物ではこの場合、例えばコークス
炉ベンゼン−加圧精製品、熱分解ガソリンまたは改質ガ
ソリンのような、異ったベンゼン、トルエンおよびキジ
ロールを含有する炭化水素混合が重要である。トレーま
たは他の構造で装備され得る予備蒸留塔ではこれまでベ
ンゼンおよびトルエンは相応して沸騰する非芳香族と共
に塔頂を介して留出し管路３を介して抽出蒸留塔４の中
央部に導入された。それに対してより高沸点の炭化水素
はかん出物として管路５を介して予備蒸留塔２から排出
された。同様にトレーまたは他の構造で装備することが
できる抽出蒸留塔４では芳香族から非芳香族の分離が行
われ、その際必要な溶剤（例えばＮ−ホルミルモルホリ
ン）を管路６を介して抽出蒸留塔４に対して塔頂で供給
する。該芳香族はその際溶剤と一緒に抽出物として抽出
蒸留塔の塔底から排出され管路７を介して分留塔８に達
した。一方間時に非芳香族は蒸気状で塔頂を介して抽出
蒸留塔４から逃れ出て管路９を介してさらに処理に導入
した。分留塔８では溶剤から芳香族の分離が行われ、そ
の際芳香族を塔頂留出物として管路１０を介して分留塔
８から排出せしめ引き続いて系統図に示してない塔で蒸
留により互に分離した。芳香族を除いた溶剤は分留塔８
の塔底から排出し管路６を介して再使用のため抽出蒸留
塔４に環流させた。矢印１１．１２および１３は、各塔
への、例えば相応して配置しである循環煮沸器で行える
熱供給を示す。 ［００１３］ すでに上に詳細に確認されたように、前記で略記した作
業法は非常に高純度のベンゼンを確かにもたらすが一方
取得したトルエンの純度はある用途に対しては十分では
ない。このようにして取得したトルエンの再精製は経済
的には不可能であるから、これは−の欠陥である、だが
この欠陥も今や図２に示した本発明によ構成に相応し、
その際両図で一致する関係図は当然同一の意味を表わす
。けれども該予備蒸留塔２はここでは塔頂を介し管路３
を介してただ７５〜８７℃で沸騰するベンゼン留分およ
び側流とする管路１４を介して９９〜１１１℃で沸騰す
るトルエン留分を排出するだけで、一方装入物の高沸点
の成分は通例のように管路５を介して予備蒸留塔２の塔
底から排出されるような条件で運転される。抽出蒸留塔
４はこの場合に当該基の中央部に配置されているチムニ
−トレー１５により上部４ａおよび下部４ｂに分たれて
いる。全部で９４理論トレーを有する塔では該チムニ−
トレー１５は例えば上から５３トレーの高さにあり得る
。管路３を介して排出されるベンゼン留分は下部分４ｂ
の中央で管路１４を介して排出されるトルエン分留は上
部分４ａの中央で該抽出蒸留塔４に導入される。例えば
上述の塔ではトルエン留分に対する導入位置は上から３
０トレーの高さでベンゼン留分に対しては上から７７ト
レーの高さである。この場合に上部分４ａに対しては付
属の熱供給管が装備されていて、これは矢印１７により
表わす。このために例えばチムニ−トレーの高さに配置
された循環煮沸器を使用することができる。またこの場
合も原理的には抽出蒸留塔４の作業法は通例の図式に相
応する。すなわち非芳香族はラフィネートとして塔頂を
介して導管９を貫通して排出され、一方芳香族は溶剤と
共に抽出物として抽出蒸留塔４の塔底から排出され導管
７を介して分留塔８に導入され、そこで溶剤から芳香族
の通常の分離が行われる。導管６を介して排出された溶
剤の分流は導管１６を介して分たれたチムニ−トレー１
５の直下で下部分４ｂに導入され、一方残りの溶剤は管
路６を介して塔頂で抽出蒸留塔４に導入される。さらに
上述の９４理論トレーを有する塔では管路６に対する入
口位置は例えば上から１のトレーの高さに、管路１６に
対しては上から５４トレーの高さにある。その際溶剤の
配分は部分流がそのつどの装入物量に等量であるように
行う。本発明による方法の実施の際には溶剤に対する装
入物の割合はは現状技術に属する作業法を使用したとき
可能であったものよりもかなり良好である純度のトルエ
ンをもたらす。 ［００１４］ このことは次の比較試験によって証明される。そこでは
本発明による方法（図２）を現状技術による作業法（図
１）と比較した。同じ装入物および同じ装入物量ならび
に溶剤（Ｎ−ホルミルモルホリン）に対する装入物の同
じ割合１：４゜３から出発し、その除去１にまとめた試
、験結果を達成した。 ［００１５］
【表１】
ｆ路９ （ｋｇ／ｈ） ９３４２
９．１０９塔頂生成物中の （％） ４−
８１ ’ｆ２．３２ベンゼン （
ｋｇ／ｈ） ４４９ １ １２３塔頂生成物
中の トルエン （％） （′に！ｖｈ） ５．７８ １．７６ ベンゼンの収率 トルエンの収率 （％） （％） ９８．３３ ９６．１９ ４９．５１ ベンゼン中の 非芳香族 トルエン中の 非芳香族 （ｐｐｍ） （ｐｐｍ） ’１８．１３０ ［００１６］ 比較試験は本発明による方法を適用する場合は取得され
たトルエンの純度は全く著しく良くなることができるこ
とを示す。確かに比較試、験では本発明による方法を適
用した際には取得したベンゼンの純度は公知の作業法に
比較して若干抑制されるカミそれでもそのためにそのベ
ンゼン収率は高い。しかし本発明による方法の際に方法
の条件を、該ベンゼン収率が相応して縮小するように調
整するなれば、同様にこの方法でも現状技術水準による
方法で可能であるような類似の高いベンゼン純度が達成
される。両方法での所要エネルギーは同一量であるから
、本発明の課題は完全に解決されたものとみなすことが
できる。図１および図２の系統図の比較は、本発明によ
る方法を実施することに対して図１による装置のただ小
さな変更を必要とするにすぎないことを越えては全く明
白であることを示す。 従っ、てまた本発明による方法は、このためにかなりの
投資費用が必要であるということなく、既設の装置の変
更にも適している。 ［００１７］ 最後になお、装入物の予備蒸留は１塔での代りに２塔で
も、このことが現在の管理上の実状に基すき好しいとき
は、行うことができることを指摘しておきない
９．１０９塔頂生成物中の （％） ４−
８１ ’ｆ２．３２ベンゼン （
ｋｇ／ｈ） ４４９ １ １２３塔頂生成物
中の トルエン （％） （′に！ｖｈ） ５．７８ １．７６ ベンゼンの収率 トルエンの収率 （％） （％） ９８．３３ ９６．１９ ４９．５１ ベンゼン中の 非芳香族 トルエン中の 非芳香族 （ｐｐｍ） （ｐｐｍ） ’１８．１３０ ［００１６］ 比較試験は本発明による方法を適用する場合は取得され
たトルエンの純度は全く著しく良くなることができるこ
とを示す。確かに比較試、験では本発明による方法を適
用した際には取得したベンゼンの純度は公知の作業法に
比較して若干抑制されるカミそれでもそのためにそのベ
ンゼン収率は高い。しかし本発明による方法の際に方法
の条件を、該ベンゼン収率が相応して縮小するように調
整するなれば、同様にこの方法でも現状技術水準による
方法で可能であるような類似の高いベンゼン純度が達成
される。両方法での所要エネルギーは同一量であるから
、本発明の課題は完全に解決されたものとみなすことが
できる。図１および図２の系統図の比較は、本発明によ
る方法を実施することに対して図１による装置のただ小
さな変更を必要とするにすぎないことを越えては全く明
白であることを示す。 従っ、てまた本発明による方法は、このためにかなりの
投資費用が必要であるということなく、既設の装置の変
更にも適している。 ［００１７］ 最後になお、装入物の予備蒸留は１塔での代りに２塔で
も、このことが現在の管理上の実状に基すき好しいとき
は、行うことができることを指摘しておきない
【図１】
図１は従来の通常作業法の系統図である。
【図２】
図２は本発明による方法の系統図である。
２ 予備蒸留塔
４ 抽出蒸留塔
８ 分留塔
【書類芯】図面
【図１】
【図２】
Claims (3)
- 【請求項１】ベンゼンおよびトルエンを含有する炭化水
素混合物から選択性溶剤としてＮ−ホルミルモルホリン
および／または置換基が炭素原子７個より多くを含んで
いない他のＮ−置換モルホリンで抽出蒸留し、その際装
入物は抽出蒸留塔に導入する前に予備蒸留を行い、そこ
で該芳香族より高沸点の成分をかん出液として分離する
ことにより、純ベンゼンおよび純トルエンを同時に取得
する方法において、抽出蒸留に対しては中央部に配置さ
れているチムニートレーにより上部および下部に分離さ
れている塔を使用し、かつ予備蒸留で装入物から７５〜
８５℃で沸騰するベンゼン留分ならびに９９℃〜１１１
℃で沸騰するトルエン留分に分離し、この際ベンゼン留
分は下部の中央でトルエン留分は上部中央でおよび溶剤
は該塔の頂部でならびにチムニートレーの下部に近接し
て２部分流で抽出蒸留塔に導入することを特徴とする純
ベンゼンおよび純トルエンを同時に取得する方法。 - 【請求項２】抽出蒸留に必要な熱の導入を抽出蒸留塔の
下部でも上部でも行う請求項１記載の方法。 - 【請求項３】抽出蒸留を溶剤に対する装入物の割合が１
：３〜１：６の範囲で行う請求項１または２記載の方法
。
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- 1990-12-22 KR KR1019900021417A patent/KR0143771B1/ko not_active Expired - Fee Related
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