JP7398315B2 - アルミニウム合金線および電線 - Google Patents

Description

本開示は、アルミニウム合金線および電線に関する。

アルミニウム合金線は、導電用材料として、電線などに用いられている。例えば、特許文献１では、アルミニウムに、ＺｒやＦｅなどの合金元素を添加した、アルミニウム合金線が提案されている。

特開昭６１－２３７５２号公報

本開示の目的は、アルミニウム合金線の導電率を大幅に向上できる技術を提供することである。

本開示の一態様によれば、
Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上であるアルミニウム合金線が提供される。

本開示の他の態様によれば、
複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部を有し、
前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である電線が提供される。

本開示のさらに他の態様によれば、
鋼心部と、
前記鋼心部の外側に複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部と、
を有し、
前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である電線が提供される。

本開示によれば、アルミニウム合金線の導電率を大幅に向上できる。

図１は、本開示の一実施形態に係る電線１００の軸方向と直交する断面図である。 図２は、本開示の一実施形態に係る電線１００の製造方法の一例を示すフローチャートである。 図３は、本開示の一実施形態に係る時効工程Ｓ２４０のプロセスの一例を示すグラフである。

［本開示の実施形態の説明］
＜発明者の得た知見＞
まず、発明者等が得た知見について説明する。

海峡横断や河川横断などで使用される電線の径間長は、１０００ｍ以上となることがある。径間長が１０００ｍ以上となる海峡横断や河川横断のためにＡＣＳＲ（鋼心アルミニウム撚り線、Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｃｏｎｄｕｃｔｏｒｓ Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ）系の電線を適用する場合、電線と線下を通過する貨物船などとの間隔を充分に確保するため、電線の引張荷重を大きくし、高い張力で電線を架線することが必要となる。

そこで、海峡横断や河川横断などで使用される電線におけるアルミニウム合金線としては、高い強度と、高い導電率とを有することが求められてきた。そのようなアルミニウム合金線としては、例えば、高力耐熱アルミニウム合金線が例示される。

従来のアルミニウム合金線は、必要とされる強度を得るために、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｓｉなどの合金元素を一定量以上添加することが一般的であった。しかしながら、合金元素の過剰な添加は、アルミニウム中に固溶する合金元素を増加させ、導電率を低下させてしまう傾向があった。

本発明者等は、上述のような事象に対して鋭意研究を行った。その結果、微量のＶを添加し、２段階の時効処理を行うことによって、従来のアルミニウム合金線と比較して、導電率を大幅に向上できることを見出した。

本開示は、発明者等が見出した上記知見に基づくものである。

＜本開示の実施態様＞
次に、本開示の実施態様を列記して説明する。

［１］本開示の一態様に係るアルミニウム合金線は、
Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である。
この構成によれば、アルミニウム中に微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことができる。Ａｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことで、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、導電率を向上させることができる。また、アルミニウム中に固溶するＶを低減させ、導電率を向上させることができる。

［２］上記［１］に記載のアルミニウム合金線において、
前記アルミニウム合金線の引張強さは、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される引張強さ以上である。
この構成によれば、アルミニウム中のＡｌ_３Ｚｒ析出物を微細化させ、強度および耐熱性を向上させることができる。

［３］上記［１］または［２］に記載のアルミニウム合金線において、
さらにＳｒを０．００１質量％以上０．０６質量％以下含有する。
この構成によれば、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させ、割れなどの欠陥の発生を抑制することができる。また、アルミニウム中に不純物として存在するＳｒを低減させ、導電率を向上させることができる。

［４］上記［３］に記載のアルミニウム合金線において、
Ｓｒの少なくとも一部が析出している。
この構成によれば、割れなどの欠陥の発生を抑制することができる。

［５］上記［１］から［４］のいずれか１つに記載のアルミニウム合金線において、
Ｖの含有量Ａに対する、Ｃｕの含有量Ｂの比率Ｂ／Ａは、５０以上である。
この構成によれば、Ｃｕの析出物を微細化させ、強度を向上させることができる。

［６］本開示の他の態様に係る電線は、
複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部を有し、
前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である。
この構成によれば、アルミニウム中に微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことができる。Ａｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことで、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、導電率を向上させることができる。また、アルミニウム中に固溶するＶを低減させ、導電率を向上させることができる。

［７］本開示のさらに他の態様に係る電線は、
鋼心部と、
前記鋼心部の外側に複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部と、
を有し、
前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である。
この構成によれば、アルミニウム中に微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことができる。Ａｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことで、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、導電率を向上させることができる。また、アルミニウム中に固溶するＶを低減させ、導電率を向上させることができる。

［８］上記［７］に記載の電線において、
引張荷重は、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される最小引張荷重以上である。
この構成によれば、従来の長径間電線と比較して、引張荷重を同等以上としつつ、導電率を向上させることができる。

［本開示の実施形態の詳細］
次に、本開示の一実施形態を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

＜本開示の第１実施形態＞
（１）アルミニウム合金線
まず、本実施形態のアルミニウム合金線１４０について説明する。

本実施形態のアルミニウム合金線１４０は、例えば、Ｚｒと、Ｆｅと、Ｓｉと、Ｃｕと、Ｔｉと、Ｖと、を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなっている。

Ｚｒは、アルミニウム中に微細なＡｌ_３Ｚｒとして主に析出し、アルミニウム合金線１４０の強度および耐熱性を向上させる合金元素である。アルミニウム中に微細なＡｌ_３Ｚｒを多数析出させることで、アルミニウム合金組織の転位の伝播を抑制することができる。その結果、アルミニウム合金が塑性変形し難くなるため、強度を向上させることができる。また、アルミニウム合金中に分散した微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物は、高温環境においても転位の障害物として存在している。その結果、アルミニウム合金組織を安定化させ、耐熱性を向上させることができる。

なお、本明細書において、「析出」とは、「液相から固相が生じる現象」と、「固相から固相が生じる現象」とを含むものとする。

Ｚｒの含有量は、例えば、０．２０質量％以上０．４０質量％以下である。Ｚｒの含有量が０．２０質量％未満では、Ａｌ_３Ｚｒの析出量が少なく、強度および耐熱性を向上させ難くなる。これに対し、Ｚｒの含有量を０．２０質量％以上とすることで、充分な量のＡｌ_３Ｚｒが析出するので、強度および耐熱性を向上させることができる。一方で、Ｚｒの含有量が０．４０質量％を超えると、アルミニウム中に固溶するＺｒが増え、導電率が低下する。これに対し、Ｚｒの含有量を０．４０質量％以下とすることで、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、導電率を向上させることができる。

Ｆｅは、アルミニウム中に主に析出し、アルミニウム合金線１４０の強度を向上させる合金元素である。

Ｆｅの含有量は、例えば、０．２５質量％以上０．４５質量％以下である。Ｆｅの含有量が０．２５質量％未満では、Ｆｅの析出量が少なく、強度を向上させ難くなる。これに対し、Ｆｅの含有量を０．２５質量％以上とすることで、充分な量のＦｅが析出するので、強度を向上させることができる。一方で、Ｆｅの含有量が０．４５質量％を超えると、アルミニウム中に析出するＦｅが過剰となり、導電率が低下する。これに対し、Ｆｅの含有量を０．４５質量％以下とすることで、アルミニウム中に析出するＦｅを低減させ、導電率を向上させることができる。

Ｓｉは、アルミニウム中に主に固溶し、時効処理工程において、Ａｌ_３Ｚｒの析出を促進させる作用を呈す合金元素である。

Ｓｉの含有量は、例えば、０．０５質量％以上０．２５質量％以下である。Ｓｉの含有量が０．０５質量％未満では、Ａｌ_３Ｚｒの析出を促進させる作用が生じ難くなる。これに対し、Ｓｉの含有量を０．０５質量％以上とすることで、Ａｌ_３Ｚｒの析出を促進させ、強度および耐熱性を向上させることができる。一方で、Ｓｉの含有量が０．２５質量％を超えると、アルミニウム中に固溶するＳｉが増え、導電率が低下する。これに対し、Ｓｉの含有量を０．２５質量％以下とすることで、アルミニウム中に固溶するＳｉを低減させ、導電率を向上させることができる。

Ｃｕは、アルミニウム合金線１４０の強度を向上させる合金元素である。

Ｃｕの含有量は、例えば、０．１０質量％以上０．３０質量％以下である。Ｃｕの含有量が０．１０質量％未満では、強度を向上させ難くなる。これに対し、Ｃｕの含有量を０．１０質量％以上とすることで、強度を向上させることができる。一方で、Ｃｕの含有量が０．３０質量％を超えると、アルミニウム中に固溶するＣｕが増え、導電率が低下する。これに対し、Ｃｕの含有量を０．３０質量％以下とすることで、アルミニウム中に固溶するＣｕを低減させ、導電率を向上させることができる。

Ｔｉは、一部がアルミニウム中にＴｉ化合物として析出し、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させ、割れなどの欠陥の発生を抑制する作用を呈す合金元素である。

Ｔｉの含有量は、例えば、０．００５質量％以上０．０３質量％以下である。Ｔｉの含有量が０．００５質量％未満では、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させる効果が生じ難くなる。これに対し、Ｔｉの含有量を０．００５質量％以上とすることで、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させ、割れなどの欠陥の発生を抑制することができる。一方で、Ｔｉの含有量が０．０３質量％を超えると、アルミニウム中に固溶するＴｉが増え、導電率が低下する。これに対し、Ｔｉの含有量を０．０３質量％以下とすることで、アルミニウム中に固溶するＴｉを低減させ、導電率を向上させることができる。

Ｖは、ＺｒやＦｅなどの合金元素と比較して、アルミニウム中に固溶した際の導電率低下が大きい合金元素である。このため、従来では、アルミニウム中に固溶するＶを低減するために、Ｖの含有量は少ないことが好ましいとされてきた。

ここで、発明者等はＶについて着目し、鋭意検討を進めた。その結果、Ｖは、時効処理工程において、微細なＡｌ_３Ｚｒの析出を促進させ、アルミニウム合金線の導電率を向上させる作用を呈すという知見を得た。

しかしながら、一定量以上のＶを添加した場合、Ｖ添加による導電率向上の効果よりも、Ｖの固溶による導電率低下の影響が大きい。そのため、一定量以上のＶを添加しただけでは、導電率向上の効果はＶの固溶の影響によって相殺されていた。一方、Ｖの含有量が少ない場合には、導電率を向上させる効果が得られ難かった。

これに対し、発明者等は、さらなる鋭意検討を進めた。その結果、微量のＶを添加し、さらに、後述する２段階の時効処理を行うことで、Ｖの含有量が少なくても、微細なＡｌ_３Ｚｒの析出を促進できることを見出した。これにより、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、導電率を向上させることが可能となる。また、Ｖの含有量が少ないため、Ｖの固溶による導電率の低下を抑制することが可能となる。

Ｖの含有量は、例えば、０．００１質量％以上０．００５質量％以下、好ましくは０．００３質量％未満である。Ｖの含有量が０．００１質量％未満では、微細なＡｌ_３Ｚｒの析出を促進させる効果が生じ難くなる。これに対し、Ｖの含有量を０．００１質量％以上とし、後述する２段階の時効処理を行うことで、微細なＡｌ_３Ｚｒの析出を促進させることができる。微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物を増やすことで、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、アルミニウム合金線１４０の導電率を向上させることができる。一方で、Ｖの含有量が０．００５質量％を超えると、アルミニウム中に固溶するＶが増え、導電率が低下する。これに対し、Ｖの含有量を０．００５質量％以下とすることで、アルミニウム中に固溶するＶを低減させ、導電率を向上させることができる。さらに、Ｖの含有量を０．００３質量％未満とすることで、アルミニウム中に固溶するＶをさらに低減させ、導電率をさらに向上させることができる。

また、Ｖの含有量Ａに対する、Ｃｕの含有量Ｂの比率Ｂ／Ａを、例えば、５０以上としてもよい。Ｂ／Ａを５０以上とし、後述する２段階の時効処理を行うことで、アルミニウム中に微細なＣｕを均一に析出させることができる。その結果、強度を向上させることが可能となる。なお、Ｂ／Ａの上限は、特に限定されないが、例えば、３００であることが例示される。

本実施形態のアルミニウム合金線１４０は、以下のような特性を有している。

本実施形態のアルミニウム合金線１４０の導電率は、例えば、５８％ＩＡＣＳ以上であり、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の導電率（５５％ＩＡＣＳ、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３参照。）と比較して、大幅に導電率が向上している。なお、導電率の単位「％ＩＡＣＳ」とは、国際標準軟銅（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ａｎｎｅａｌｅｄ Ｃｏｐｐｅｒ Ｓｔａｎｄａｒｄ）の導電率を１００％としたときの導電率の比率である。

なお、本実施形態のアルミニウム合金線１４０の導電率の上限は、特に限定されないが、例えば、６０％ＩＡＣＳであることが例示される。

本実施形態のアルミニウム合金線１４０の引張強さは、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の引張強さ（日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３参照。）以上となっている。なお、ＪＣＳ－１３６３に規定される、アルミニウム合金線の線径ごとの引張強さ規格値は、以下の通りである。
φ２．６ｍｍ：２４８ＭＰａ以上
φ２．９ｍｍ：２４５ＭＰａ以上
φ３．２、３．５、３．８ｍｍ：２４１ＭＰａ以上
φ４．０ｍｍ：２３８ＭＰａ以上
φ４．４、４．５、４．８ｍｍ：２２５ＭＰａ以上
また、ＪＣＳ－１３６３に規定される線径の許容差は以下の通りである。
φ２．６、２．９ｍｍ：±０．０３ｍｍ
φ３．２、３．５、３．８、４．０、４．４、４．５、４．８ｍｍ：±０．０４ｍｍ
本実施形態のアルミニウム合金線１４０の引張強さは、線径がＪＣＳ－１３６３に規定される線径の許容差の範囲内で、当該ＪＣＳ－１３６３に規定される引張強さ以上である。

なお、本実施形態のアルミニウム合金線１４０の引張強さの上限は、特に限定されないが、例えば、３００ＭＰａであることが例示される。

本実施形態のアルミニウム合金線１４０の耐熱性は、２３０℃で１時間の熱処理を行った後の引張強さβの、熱処理前の引張強さαに対する比率（β／α）×１００％で評価される。本実施形態のアルミニウム合金線１４０の耐熱性は、例えば、９０％以上であり、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の耐熱性（日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３参照。）と比較して、同水準以上となっている。

なお、本実施形態のアルミニウム合金線１４０の耐熱性の上限は、特に限定されないが、例えば、９９％であることが例示される。

（２）電線
次に、本実施形態の電線１００について説明する。

本実施形態の電線１００について、図１を用いて説明する。図１は、本実施形態の電線１００の軸方向と直交する断面図である。

本実施形態の電線１００は、鋼心部１１０と、撚線部１２０とを有している。鋼心部１１０は、電線１００の中心に設けられている。鋼心部１１０は、架線時に電線１００の張力を負担するテンションメンバとして機能する。撚線部１２０は、鋼心部１１０の外周を覆うように設けられている。撚線部１２０は、送電時に主に電流を流す導体部分として機能する。

鋼心部１１０は、複数の心線１３０が撚り合わされて設けられている。鋼心部１１０は、例えば、第１鋼心層１１１と、第２鋼心層１１２とを有している。第１鋼心層１１１は、例えば、電線１００の中心に設けられ１本の心線１３０により構成される。第２鋼心層１１２は、例えば、第１鋼心層１１１の外周を覆うように６本の心線１３０が撚り合わされて設けられている。

鋼心部１１０のそれぞれの心線１３０は、中心に設けられている鋼線部１３１と、鋼線部１３１の外周を被覆するように設けられている被覆部１３２とを有している。このような心線１３０としては、例えば、アルミ覆鋼線や亜鉛めっき鋼線を用いることができる。

撚線部１２０は、本実施形態のアルミニウム合金線１４０が複数撚り合わされて設けられている。撚線部１２０は、例えば、第１撚線層１２１と、第２撚線層１２２とを有している。第１撚線層１２１は、例えば、鋼心部１１０の外周を覆うように１２本のアルミニウム合金線１４０が撚り合わされて設けられている。第２撚線層１２２は、例えば、第１撚線層１２１の外周を覆うように１８本のアルミニウム合金線１４０が撚り合わされて設けられている。

本実施形態の電線１００の引張荷重は、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される最小引張荷重以上となっている。なお、ＪＣＳ－１３６３に規定される、アルミニウム合金線の断面積の和ごとの最小引張荷重は、以下の通りである。
７９ｍｍ^２：７２．４ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
９７ｍｍ^２：８５．３ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
１２０ｍｍ^２：１０２．０ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
１５０ｍｍ^２：１２９．７ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ）、１３２．９ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
１６０ｍｍ^２：７９．７ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
２４０ｍｍ^２：１１６．６ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
３３０ｍｍ^２：１３０．４ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
４１０ｍｍ^２：１６０．７ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
６１０ｍｍ^２：２２３．５ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
６８０ｍｍ^２：１９３．５ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
８１０ｍｍ^２：２２９．２ｋＮ（ＫＴＡＣＳＲ、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣ）
なお、ＫＴＡＣＳＲは、心線１３０に亜鉛めっき鋼線を用いた場合を意味し、ＫＴＡＣＳＲ／ＡＣは、心線１３０にアルミ覆鋼線を用いた場合を意味する。
本実施形態の電線１００の引張荷重は、アルミニウム合金線１４０の断面積の和が、ＪＣＳ－１３６３に規定される線径の許容差に相当する範囲内で、当該ＪＣＳ－１３６３に規定される最小引張荷重以上である。

（３）アルミニウム合金線および電線の製造方法
次に、本実施形態のアルミニウム合金線１４０および電線１００の製造方法について説明する。

図２は、本実施形態の電線１００の製造方法の一例を示すフローチャートである。本実施形態の電線１００の製造方法は、例えば、アルミニウム合金線製造工程Ｓ２００と、鋼心部形成工程Ｓ２６０と、撚線部形成工程Ｓ２７０とを有する。アルミニウム合金線製造工程Ｓ２００は、例えば、溶解工程Ｓ２１０と、連続鋳造圧延工程Ｓ２２０と、第１伸線工程Ｓ２３０と、時効工程Ｓ２４０と、第２伸線工程Ｓ２５０とを有する。時効工程Ｓ２４０は、第１時効工程Ｓ２４１と、第２時効工程Ｓ２４２とを有する。

（Ｓ２００：アルミニウム合金線製造工程）
まず、以下のようにして、本実施形態のアルミニウム合金線１４０を作製する。

（Ｓ２１０：溶解工程）
溶解工程Ｓ２１０では、アルミニウム地金を溶融炉にて溶融し、Ｚｒと、Ｆｅと、Ｓｉと、Ｃｕと、Ｔｉと、Ｖとを、それぞれ所定の含有量になるように調整して、溶融アルミニウムとしてのアルミニウム溶湯を得る。本工程のアルミニウム溶湯は、例えば、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。

溶解工程Ｓ２１０のアルミニウム溶湯の温度は、例えば、Ｚｒが充分に固溶する温度で、かつ熱管理が容易な温度から適宜選択される。

溶解工程Ｓ２１０では、Ｖを添加することによって所定の含有量になるように調整してもよいし、予めアルミニウム地金に含まれているＶを除去することによって所定の含有量になるように調整してもよい。

（Ｓ２２０：連続鋳造圧延工程）
アルミニウム溶湯を得たら、アルミニウム溶湯を用い、例えば、プロペルチ式連続鋳造圧延機により、鋳造と、熱間圧延とを、連続で行い、アルミニウム合金荒引き線を得る。

（Ｓ２３０：第１伸線工程）
アルミニウム合金荒引き線を得たら、アルミニウム合金荒引き線を、所定の径に冷間伸線加工し、アルミニウム合金伸線を得る。冷間伸線加工の加工条件としては、以下が例示される。
伸線中のアルミ線の温度：１０℃以上１５０℃以下
伸線速度：２０ｍ／ｍｉｎ以上６００ｍ／ｍｉｎ以下
１ダイスあたりの減面率：１０％以上３０％以下
ダイス角度：１０度以上２６度以下

（Ｓ２４０：時効工程）
アルミニウム合金伸線を得たら、アルミニウム合金伸線に対して熱処理を行い、アルミニウム中にＡｌ_３Ｚｒを析出させる。

図３に、本実施形態の時効工程Ｓ２４０のプロセスの一例を示す。本実施形態の時効工程Ｓ２４０では、第１時効工程Ｓ２４１と、第２時効工程Ｓ２４２とを、他の工程を介さずに連続的に行う。第１時効工程Ｓ２４１では、第１伸線工程Ｓ２３０で得たアルミニウム合金伸線に対して、第１温度Ｔ_１で第１熱処理時間ｔ_１の熱処理を行う。第２時効工程Ｓ２４２では、第１時効工程Ｓ２４１後のアルミニウム合金伸線に対して、第２温度Ｔ_２で第２熱処理時間ｔ_２の熱処理を行う。なお、図３のＲＴは常温を示している。

第１時効工程Ｓ２４１では、アルミニウム合金中にＡｌ_３Ｚｒ析出核を多数生成させる。その後、冷間加工などが行われると、生成したＡｌ_３Ｚｒ析出核が分断されて熱的に不安定になり、失われてしまう可能性がある。これに対し、第１時効工程Ｓ２４１と、第２時効工程Ｓ２４２とを、他の工程を介さずに連続的に行うことによって、生成したＡｌ_３Ｚｒ析出核が分断されることなく、熱的に安定な状態で残存しやすい。これにより、生成したＡｌ_３Ｚｒ析出核を第２時効工程Ｓ２４２にて成長させ、Ａｌ_３Ｚｒを多数析出させることができる。

（Ｓ２４１：第１時効工程）
第１時効工程Ｓ２４１では、アルミニウム中にＡｌ_３Ｚｒ析出核を多数生成させる。アルミニウム中にＡｌ_３Ｚｒ析出核を多数生成させ、後述する第２時効工程Ｓ２４２でＡｌ_３Ｚｒ析出物を多数成長させることで、アルミニウム中に固溶するＺｒを低減させ、導電率を向上させることができる。

第１温度Ｔ_１は、例えば、３００℃以上３７０℃以下とするのが好ましい。第１温度Ｔ_１が３００℃未満では、Ａｌ_３Ｚｒ析出核が生成し難くなる。これに対し、第１温度Ｔ_１を３００℃以上とすることで、Ａｌ_３Ｚｒ析出核を多数生成させることができる。一方で、第１温度Ｔ_１が３７０℃を超えると、Ａｌ_３Ｚｒが粗大に析出して、耐熱性が低下する可能性がある。これに対し、第１温度Ｔ_１を３７０℃以下とすることで、Ａｌ_３Ｚｒが粗大に析出することを抑制することができる。

第１時効工程Ｓ２４１では、第１熱処理時間ｔ_１の間、温度を第１温度Ｔ_１で一定に保持する。ここでいう「第１温度Ｔ_１で一定に保持する」とは、３００℃以上３７０℃以下の範囲内を満たす所定温度で完全に一定に保持することだけでなく、上述の範囲内を満たす所定温度の±１０℃以内で保持することを含む。

第１熱処理時間ｔ_１は、例えば、２時間以上１０時間以下とするのが好ましい。第１熱処理時間ｔ_１が２時間未満では、充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出核が生成しない。これに対し、第１熱処理時間ｔ_１を２時間以上とすることで、充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出核を生成させることができる。一方で、第１熱処理時間ｔ_１が１０時間を超えると、Ａｌ_３Ｚｒ析出核の生成は飽和するので、生産性に劣る。これに対し、第１熱処理時間ｔ_１を１０時間以下とすることで、生産性を向上させることができる。

（Ｓ２４２：第２時効工程）
第２時効工程Ｓ２４２では、アルミニウム中に微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物を、上述のＡｌ_３Ｚｒ析出核から成長させる。Ａｌ_３Ｚｒ析出物を微細化して均一に分散させることで、強度および耐熱性を向上させることができる。

第２温度Ｔ_２は、第１温度Ｔ_１よりも高い温度とするのが好ましい。第２温度Ｔ_２は、例えば、３５０℃以上４００℃以下とするのが好ましい。第２温度Ｔ_２が３５０℃未満では、Ａｌ_３Ｚｒ析出物が、Ａｌ_３Ｚｒ析出核から成長するのが遅くなる。これに対し、第２温度Ｔ_２を３５０℃以上とすることで、Ａｌ_３Ｚｒ析出物を、Ａｌ_３Ｚｒ析出核から速やかに成長させることができる。一方で、第２温度Ｔ_２が４００℃を超えると、Ａｌ_３Ｚｒが粗大に析出して、耐熱性が低下する可能性がある。これに対し、第２温度Ｔ_２を４００℃以下とすることで、Ａｌ_３Ｚｒが粗大に析出することを抑制することができる。

第２時効工程Ｓ２４２では、第２熱処理時間ｔ_２の間、温度を第２温度Ｔ_２で一定に保持する。ここでいう「第２温度Ｔ_２で一定に保持する」とは、３５０℃以上４００℃以下の範囲内を満たす所定温度で完全に一定に保持することだけでなく、上述の範囲内を満たす所定温度の±１０℃以内で保持することを含む。

第２熱処理時間ｔ_２は、第２温度Ｔ_２で保持する時間のことをいう。第２熱処理時間ｔ_２は、第１熱処理時間ｔ_１より長い時間とするのが好ましい。第２熱処理時間ｔ_２は、例えば、５０時間以上１４０時間以下とするのが好ましい。第２熱処理時間ｔ_２が５０時間未満では、充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出物が、Ａｌ_３Ｚｒ析出核から成長しない。これに対し、第２熱処理時間ｔ_２を５０時間以上とすることで、充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出物を、Ａｌ_３Ｚｒ析出核から成長させることができる。一方で、第２熱処理時間ｔ_２が１４０時間を超えると、Ａｌ_３Ｚｒ析出物が粗大化し、耐熱性および引張強さが低下する可能性がある。これに対し、第２熱処理時間ｔ_２を１４０時間以下とすることで、耐熱性および引張強さを向上させることができる。

また、常温から第１温度Ｔ_１への昇温速度ｖ_１は、第１温度Ｔ_１から第２温度Ｔ_２への昇温速度ｖ_２よりも遅くするのが好ましい。これにより、常温から第１温度Ｔ_１への昇温中にＺｒを充分に拡散させ、第１時効工程Ｓ２４１にて充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出核を生成することができる。

昇温速度ｖ_１は、例えば、２０℃／ｈｒ以上１００℃／ｈｒ以下とするのが好ましい。昇温速度ｖ_１が２０℃／ｈｒ未満では、第１温度Ｔ_１に到達するまでに必要以上の長時間を要すことになり、生産性に劣る。これに対し、昇温速度ｖ_１を２０℃／ｈｒ以上とすることで、生産性を向上できる。一方、昇温速度ｖ_１が１００℃／ｈｒを超えると、常温から第１温度Ｔ_１への昇温中にＺｒが充分に拡散せず、Ａｌ_３Ｚｒ析出核が生成し難い。これに対し、昇温速度ｖ_１を１００℃／ｈｒ以下とすることで、常温から第１温度Ｔ_１への昇温中にＺｒを充分に拡散させることができる。これにより、第１時効工程Ｓ２４１にて充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出核を生成することができる。

（Ｓ２５０：第２伸線工程）
第２時効工程Ｓ２４２後のアルミニウム合金伸線を、所定の径に冷間伸線加工し、本実施形態のアルミニウム合金線１４０を得る。冷間伸線加工の加工条件としては、以下が例示される。
伸線中のアルミ線の温度：１０℃以上１５０℃以下
伸線速度：２０ｍ／ｍｉｎ以上６００ｍ／ｍｉｎ以下
１ダイスあたりの減面率：１０％以上３０％以下
ダイス角度：１０度以上２６度以下

（Ｓ２６０：鋼心部形成工程）
アルミニウム合金線１４０を得たら、心線１３０を用い、鋼心部１１０を形成する。心線１３０としては、例えば、アルミ覆鋼線や亜鉛めっき鋼線を用いることができる。送出機によって、第１鋼心層１１１となる１本の心線１３０を送り出しながら、撚り線機によって第１鋼心層１１１の外周を覆うように６本の心線１３０を撚り合わせることにより、第２鋼心層１１２を形成する。

（Ｓ２７０：撚線部形成工程）
鋼心部１１０を形成したら、アルミニウム合金線１４０を用い、撚線部１２０を形成する。まず、撚り線機によって鋼心部１１０の外周を覆うように１２本のアルミニウム合金線１４０を撚り合わせることにより、第１撚線層１２１を形成する。次に、撚り線機によって第１撚線層１２１の外周を覆うように１８本のアルミニウム合金線１４０を撚り合わせることにより、第２撚線層１２２を形成する。

以上により、本実施形態の電線１００が製造される。

（４）本実施形態に係る効果
本実施形態によれば、以下に示す１つまたは複数の効果を奏する。

（ａ）本実施形態のアルミニウム合金線１４０の導電率は、例えば、５８％ＩＡＣＳ以上であり、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の導電率と比較して、大幅に向上している。微量のＶを添加し、さらに、上述の２段階の時効処理を行うことで、Ｖの含有量が少なくても、微細なＡｌ_３Ｚｒを多数析出させることができる。その結果、アルミニウム中に固溶するＺｒが低減し、導電率を大幅に向上させることが可能となる。

従来のアルミニウム合金線は、導電率を向上させるために、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｓｉなどの合金元素の含有量を減らした場合、固溶強化や析出強化が充分に発揮されず、強度および耐熱性が低下してしまっていた。したがって、強度および耐熱性を犠牲にすることなく、導電率を向上させることは困難とされていた。

これに対し、本発明者等の鋭意検討により、微量のＶを添加し、さらに、上述の２段階の時効処理を行うことで、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｓｉなどの合金元素の含有量を所定量に維持したまま、強度および耐熱性を犠牲にすることなく、５８％ＩＡＣＳという高い導電率を有するアルミニウム合金線１４０が初めて実現された。このようなアルミニウム合金線１４０を、ＡＣＳＲ系の電線に用いた場合、送電効率や電流容量の向上が可能となる。

（ｂ）本実施形態のアルミニウム合金線１４０の引張強さは、例えば、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の引張強さと比較して、同水準以上となっている。微量のＶを添加し、さらに、上述の２段階の時効処理を行うことで、Ｖの含有量が少なくても、微細なＡｌ_３Ｚｒを多数析出させることができる。その結果、微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物が、アルミニウム合金組織の転位の伝播を抑制し、強度を向上させることが可能となる。

（ｃ）本実施形態のアルミニウム合金線１４０の耐熱性は、例えば、９０％以上であり、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の耐熱性と比較して、同水準以上となっている。微量のＶを添加し、さらに、上述の２段階の時効処理を行うことで、Ｖの含有量が少なくても、微細なＡｌ_３Ｚｒを多数析出させることができる。その結果、微細なＡｌ_３Ｚｒ析出物が、アルミニウム合金組織を安定化させ、耐熱性を向上させることが可能となる。

（ｄ）本実施形態の電線１００の引張荷重は、従来の鋼心高力耐熱アルミニウム合金より線系電線の引張荷重と比較して、同水準以上となっている。本実施形態の電線１００の撚線部１２０には、高い導電率と、水準以上の引張強さと、水準以上の耐熱性とを備えた、本実施形態のアルミニウム合金線１４０が用いられている。その結果、本実施形態の電線１００は、従来の長径間電線と比較して、引張荷重を同等以上としつつ、導電率を向上させることが可能となる。このような電線１００は、例えば、発電所からの海峡横断送電線のような、大電流容量および高強度が求められる用途に好適に用いることができる。

（ｅ）本実施形態における時効工程Ｓ２４０は、第１時効工程Ｓ２４１と、第２時効工程Ｓ２４２とを有している。第１時効工程Ｓ２４１時に、比較的低温で熱処理を行うことで、Ｖの含有量が少なくても、効率よくＡｌ_３Ｚｒ析出核の生成を促進することができる。その後、冷間加工などが行われることなく連続的に第２時効工程Ｓ２４２を行うので、生成したＡｌ_３Ｚｒ析出核が分断されることなく、熱的に安定な状態で残存しやすい。これにより、生成したＡｌ_３Ｚｒ析出核を第２時効工程Ｓ２４２にて成長させ、微細なＡｌ_３Ｚｒを多数析出させることができる。その結果、アルミニウム中に固溶するＺｒが低減し、導電率を大幅に向上させることが可能となる。

（ｆ）また、常温から第１温度Ｔ_１への昇温速度ｖ_１は、第１温度Ｔ_１から第２温度Ｔ_２への昇温速度ｖ_２よりも遅くするのが好ましい。これにより、常温から第１温度Ｔ_１への昇温中にＺｒを充分に拡散させることができる。その結果、第１時効工程Ｓ２４１にて充分な個数のＡｌ_３Ｚｒ析出核を生成することができる。

＜本開示の第１実施形態の変形例＞
上述の第１実施形態において、アルミニウム合金線１４０中に、さらにＳｒを含有させてもよい。Ｓｒは、少なくともその一部がアルミニウム中に析出し、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させる作用を呈する合金元素である。

Ｓｒの含有量は、例えば、０．００１質量％以上０．０６質量％以下である。Ｓｒの含有量が０．００１質量％未満では、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させる効果が生じ難くなる。これに対し、Ｓｒの含有量を０．００１質量％以上とすることで、アルミニウム合金の結晶粒を微細化させ、割れなどの欠陥の発生を抑制することができる。一方で、Ｓｒの含有量が０．０６質量％を超えると、結晶粒を微細化させる効果は飽和し、含有量に対する効果が得られ難くなる。これに対し、Ｓｒの含有量を０．０６質量％以下とすることで、アルミニウム中に不純物として存在するＳｒを低減させ、導電率を向上させることができる。

＜本開示の他の実施形態＞
以上、本開示の実施形態について具体的に説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。

上述の実施形態では、電線１００の鋼心部１１０が、例えば、２層の鋼心層を有する場合について説明したが、鋼心部１１０は、１層の鋼心層、または３層以上の鋼心層を有していてもよい。

また、上述の実施形態では、電線１００の撚線部１２０が、例えば、２層の撚線層を有する場合について説明したが、撚線部１２０は、１層の撚線層、または３層以上の撚線層を有していてもよい。

また、上述の実施形態では、電線１００が、鋼心部１１０と、撚線部１２０とを有する場合について説明したが、電線１００が、鋼心部１１０を有さず、撚線部１２０のみを有していてもよい。この場合、電線１００の軽量化が可能となる。

また、上述の実施形態では、アルミニウム合金線製造工程Ｓ２００の後に、鋼心部形成工程Ｓ２６０を行う場合について説明したが、鋼心部形成工程Ｓ２６０の後に、アルミニウム合金線製造工程Ｓ２００を行ってもよい。

また、上述の実施形態では、アルミニウム合金線製造工程Ｓ２００が、第１伸線工程Ｓ２３０と、第２伸線工程Ｓ２５０とを有する場合について説明したが、アルミニウム合金線製造工程Ｓ２００が、第１伸線工程Ｓ２３０または第２伸線工程Ｓ２５０のうち、いずれか一方を有していなくてもよい。

次に、本開示に係る実施例を説明する。これらの実施例は本開示の一例であって、本開示はこれらの実施例により限定されない。

（１）アルミニウム合金線の作製
以下の条件で、アルミニウム合金線の試料１を作製した。

アルミニウム地金を溶融炉にて溶融し、Ｚｒを０．３０質量％、Ｆｅを０．３５質量％、Ｓｉを０．１５質量％、Ｃｕを０．２０質量％、Ｔｉを０．０１質量％、Ｖを０．０００５質量％含有するように、それぞれの合金元素濃度を調整して、溶融アルミニウムとしてのアルミニウム溶湯を得た。溶融時の温度は、８００℃とした。

上述のアルミニウム溶湯を、プロペルチ式連続鋳造圧延機により、鋳造と、熱間圧延とを、連続で行い、直径１５ｍｍのアルミニウム合金荒引き線を得た。

上述のアルミニウム合金荒引き線を、冷間伸線加工し、直径１１．７ｍｍのアルミニウム合金伸線を得た。

上述のアルミニウム合金伸線に対して、第１時効工程として、室温から３５０℃まで７時間で昇温させ、３５０℃で５時間の熱処理を行った。次いで、第２時効工程として、３５０℃から３７５℃まで３０分で昇温させ、３７５℃で１００時間の熱処理を行った。

上述の第２時効工程後のアルミニウム合金伸線を、冷間伸線加工し、直径４．８ｍｍのアルミニウム合金線（試料１）を得た。

試料２は、Ｖの含有量を０．００１質量％に調整した点以外は、試料１と同様に作製した。

試料３は、Ｖの含有量を０．００３質量％に調整した点以外は、試料１と同様に作製した。

試料４は、Ｖの含有量を０．００５質量％に調整した点以外は、試料１と同様に作製した。

試料５は、Ｖの含有量を０．０１質量％に調整した点以外は、試料１と同様に作製した。

試料６は、さらにＳｒを０．０３質量％含有するように調整した点以外は、試料３と同様に作製した。

試料７は、第１時効工程として、室温から３７５℃まで７時間で昇温させ、３７５℃で１００時間の熱処理を行い、第２時効工程を行わなかった点以外は、試料３と同様に作製した。

（２）評価
（１）で作製した試料１～試料７に対して、以下の評価を行った。

（導電率）
ＪＩＳ Ｃ３００２に準拠して導電率を測定した。

（引張強さ）
ＪＩＳ Ｃ３００２に準拠して引張強さを測定した。

（耐熱性）
試料１～試料７に対して、２３０℃で１時間の熱処理を行った後の引張強さβの、熱処理前の引張強さαに対する比率（β／α）×１００％で耐熱性を評価した。

（割れ評価）
試料１～試料７に対して、１００℃で１時間加熱保持した後、室温で、長手方向にひずみ速度１５％／ｍｉｎで圧縮していき、試料外周部に１つ目の傷、割れが目視で確認されたときの圧縮率Ｋを、以下の式（Ｉ）により算出し、圧縮率Ｋを割れ評価の指標とした。圧縮率Ｋが大きいほど、表面品質が良好であり、断線リスクが低い合金線と言える。なお、式（Ｉ）におけるＬ_０は圧縮前の各試料の長さであり、Ｌは試料外周部に１つ目の傷、割れが目視で確認されたときの各試料の長さである。

Ｋ＝（１－Ｌ／Ｌ_０）×１００％ ・・・（Ｉ）

（３）結果
（１）で作製した試料１～試料７に対して、（２）の評価を行った結果を、表１に示す。なお、割れ評価については、３回の評価を行った際の圧縮率Ｋの範囲を示した。

Ｖの含有量を０．０００５質量％とした試料１では、導電率が５８％ＩＡＣＳ未満であった。

これに対し、Ｖの含有量を０．００１質量％とした試料２と、Ｖの含有量を０．００３質量％とした試料３と、Ｖの含有量を０．００５質量％とした試料４とは、導電率がそれぞれ５８％ＩＡＣＳ以上であった。

また、Ｖの含有量を０．０１質量％とした試料５では、導電率が５８％ＩＡＣＳ未満であった。

以上から、Ｖの含有量を０．００１質量％以上、０．００５質量％以下にすることで、導電率が向上できたことを確認した。

また、Ｓｒを添加していない試料３では、割れ評価の圧縮率Ｋは７０～７５％であった。

これに対し、Ｓｒの含有量を０．０３質量％とした試料６では、割れ評価の圧縮率Ｋは８０～８５％であった。

以上から、Ｓｒを含有させることで、割れなどの欠陥の発生を抑制できたことを確認した。

また、時効処理を１段階とした試料７では、導電率が５８％ＩＡＣＳ未満であった。

これに対し、時効処理を２段階とした試料３では、導電率が５８％ＩＡＣＳ以上であった。

以上から、２段階の時効処理を行うことによって、導電率が向上できたことを確認した。

また、試料２～４、６のすべてで、引張強さは、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される引張強さ（φ４．８ｍｍ：２２５ＭＰａ）以上であった。すなわち、本実施例に係るアルミニウム合金線の引張強さは、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の引張強さと比較して、同水準以上となっていることを確認した。

また、試料２～４、６のすべてで、耐熱性は、９０％以上であった。すなわち、本実施例に係るアルミニウム合金線の引張強さは、従来の高力耐熱アルミニウム合金線の耐熱性と比較して、同水準以上となっていることを確認した。
＜本開示の好ましい態様＞
以下、本開示の好ましい態様を付記する。

（付記１）
本開示の一態様によれば、
Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上であるアルミニウム合金線が提供される。

（付記２）
付記１に記載のアルミニウム合金線であって、
引張強さは、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される引張強さ以上である。

（付記３）
付記１または付記２に記載のアルミニウム合金線であって、
さらにＳｒを０．００１質量％以上０．０６質量％以下含有する。

（付記４）
付記３に記載のアルミニウム合金線であって、
Ｓｒの少なくとも一部が析出している。

（付記５）
付記１から付記４のいずれか１つに記載のアルミニウム合金線であって、
Ｖの含有量Ａに対する、Ｃｕの含有量Ｂの比率Ｂ／Ａは、５０以上である。

（付記６）
付記１から付記５のいずれか１つに記載のアルミニウム合金線であって、
前記アルミニウム合金線に対して、２３０℃で１時間の熱処理を行った後の引張強さは、前記熱処理前の引張強さの９０％以上である。

（付記７）
本開示の他の態様によれば、
複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部を有し、
前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である電線が提供される。

（付記８）
本開示のさらに他の態様によれば、
鋼心部と、
前記鋼心部の外側に複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部と、
を有し、
前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である電線が提供される。

（付記９）
付記８に記載の電線であって、
引張荷重は、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される最小引張荷重以上である。

（付記１０）
付記８または付記９に記載の電線であって、
前記鋼心部は、アルミ覆鋼線または亜鉛めっき鋼線のうち少なくともいずれかを含む。

（付記１１）
本開示のさらに他の態様によれば、
アルミニウム地金を溶解して、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる溶融アルミニウムを得る溶解工程と、
前記溶融アルミニウムを、連続鋳造した後、引き続き連続圧延してアルミニウム合金荒引き線を得る連続鋳造圧延工程と、
前記アルミニウム合金荒引き線を、所定の径に冷間伸線してアルミニウム合金伸線を得る第１伸線工程と、
前記アルミニウム合金伸線に対して熱処理を行う時効工程と、
前記時効工程後の前記アルミニウム合金伸線を、所定の径に冷間伸線してアルミニウム合金線を得る第２伸線工程と、
を有し、
前記時効工程は、
前記アルミニウム合金伸線に対して、第１温度で熱処理を行う第１時効工程と、
前記第１時効工程後の前記アルミニウム合金伸線に対して、前記第１温度よりも高い第２温度で熱処理を行う第２時効工程と、
を有し、
前記第１時効工程と、前記第２時効工程とを、他の工程を介さずに連続的に行うアルミニウム合金線の製造方法が提供される。

（付記１２）
付記１１に記載のアルミニウム合金線の製造方法であって、
前記溶解工程では、前記溶融アルミニウム中のＶ濃度を調整する。

（付記１３）
付記１１または付記１２に記載のアルミニウム合金線の製造方法であって、
前記第２時効工程では、前記第１時効工程の熱処理時間よりも長い時間の熱処理を行う。

（付記１４）
付記１１から付記１３のいずれか１つに記載のアルミニウム合金線の製造方法であって、
前記第１時効工程の開始前の温度から前記第１温度に昇温させる際の昇温速度を、前記第１温度から前記第２温度に昇温させる際の昇温速度よりも遅くする。

１００ 電線
１１０ 鋼心部
１１１ 第１鋼心層
１１２ 第２鋼心層
１２０ 撚線部
１２１ 第１撚線層
１２２ 第２撚線層
１３０ 心線
１３１ 鋼線部
１３２ 被覆部
１４０ アルミニウム合金線
Ｓ２００ アルミニウム合金線製造工程
Ｓ２１０ 溶解工程
Ｓ２２０ 連続鋳造圧延工程
Ｓ２３０ 第１伸線工程
Ｓ２４０ 時効工程
Ｓ２４１ 第１時効工程
Ｓ２４２ 第２時効工程
Ｓ２５０ 第２伸線工程
Ｓ２６０ 鋼心部形成工程
Ｓ２７０ 撚線部形成工程

Claims (8)

1. Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
   導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上であるアルミニウム合金線。
2. 引張強さは、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される引張強さ以上である請求項１に記載のアルミニウム合金線。
3. さらにＳｒを０．００１質量％以上０．０６質量％以下含有する請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金線。
4. Ｓｒの少なくとも一部が析出している請求項３に記載のアルミニウム合金線。
5. Ｖの含有量Ａに対する、Ｃｕの含有量Ｂの比率Ｂ／Ａは、５０以上である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金線。
6. 複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部を有し、
   前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
   前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である電線。
7. 鋼心部と、
   前記鋼心部の外側に複数のアルミニウム合金線が撚り合わされて設けられる撚線部と、
   を有し、
   前記アルミニウム合金線は、Ｚｒを０．２０質量％以上０．４０質量％以下、Ｆｅを０．２５質量％以上０．４５質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上０．２５質量％以下、Ｃｕを０．１０質量％以上０．３０質量％以下、Ｔｉを０．００５質量％以上０．０３質量％以下、Ｖを０．００１質量％以上０．００５質量％以下含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
   前記アルミニウム合金線の導電率は、５８％ＩＡＣＳ以上である電線。
8. 引張荷重は、日本電線工業会規格ＪＣＳ－１３６３に規定される最小引張荷重以上である、請求項７に記載の電線。

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