JP7190721B2 - 非水電解液電池用ガスケットおよびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、非水電解液電池に用いられる樹脂製の非水電解液電池用ガスケットおよびその製造方法に関する。

非水電解液電池（以下、代表してリチウム電池と呼ぶ。）とは、電解液が有機溶剤である電池の総称であり、充電が可能なリチウムイオン電池、および充電ができないリチウム電池などが該当する。リチウム電池はバックアップ用電源や移動可能な電子機器の電源として活用されている。近年自動車へ電子機器が多く使われており、事故や故障などでバッテリーや回生電源が失われた場合でもＳＯＳ信号を発信するためにリチウム電池の使用が検討されている。

リチウム電池の正極と負極との絶縁を目的にガスケットが使用されている。ガスケットに使用される素材は絶縁性があり、かつ、電解液などに侵されない樹脂素材が使用されている。リチウム電池用ガスケットに使用されている具体的な樹脂材料としては、ポリプロピレン、もしくはＰＰＳ樹脂（ポリフェニレンサルファイド）が知られている（例えば、特許文献１）。

特開２０００－１５６２１０号公報

ところで、リチウム電池用ガスケットに使用されているポリプロピレンは成形加工性が良く廉価であり、民生用リチウム電池として広く使用されている。しかしながら、ポリプロピレンは耐熱性が低いために自動車の室内に常時保管するためには安全性に課題があった。他方のＰＰＳ樹脂は耐熱性が高いことにより、自動車の内装やエンジンまわり、火災報知器の電源など特に使用環境温度が高くなることを有する場合に使用されている。しかしながら、ＰＰＳ樹脂は高価であり、かつウエルド強度が低い素材であるために特殊な成形加工法を使用しないとガスケットが製造できない課題があった。

本発明は、ポリプロピレンより耐熱性が高く、かつＰＰＳ樹脂より廉価でかつ成形性が良い樹脂材料で作成した非水電解液電池用ガスケット、およびその製造方法を確立することを目的とする。

本発明者らが本課題に対して鋭意検討したところ、ポリプロピレンへポリフェニレンエーテルを添加して、アロイ化した樹脂組成物を材料として非水電解液電池用ガスケットへ使用することにより、ポリプロピレンより耐熱温度が高く、ＰＰＳ樹脂よりも廉価で、かつ、成形性が良好である事を見出し、本発明を完成させた。

また、ポリプロピレン対ポリフェニレンエーテルとの質量比率が２５対７５～８０対２０の範囲である材料を使って射出成形によって作り出した前記ガスケットは、ポリプロピレンで作られたガスケットの使用環境温度以上でも長期にわたって使用可能で有ることを見出して本発明を完成させた。
前記ポリプロピレンと前記ポリフェニレンエーテルの合計１００質量部に対して、ブロック共重合体を５．０～３０．０質量部を含み、前記ブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロックとイソプレン重合体ブロックとを含む水素添加物であり、前記ブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量が５０質量％以上８０質量％未満とした樹脂組成物をアロイ化したものを材料として射出成形法によって作成したガスケットは、耐熱温度が高く、カシメ圧縮に対する耐性が良好であることを見出して本発明を完成させた。

以上のように、本発明の非水電解液電池用ガスケットはポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとを混合したアロイ材を主成分としたことにより、ポリプロピレンより耐熱温度が高く、ＰＰＳ樹脂よりも成形性が良く且つ廉価であるという特長を持たせることができる。さらに本発明の非水電解液電池用ガスケットは成形加工性も良好でありながら非水電解液電池として例えばリチウム電池に求められている機械物性や耐薬品性も備えたものになる。

図１は、本発明の一実施形態にかかるガスケットを使用する扁平状密閉電池の概略構成を示す断面図である。 図２（ａ）は、プレス成形によって作製された封口板を示す断面図であり、図２（ｂ）は、プレス成形によって作製された外装缶を示す断面図である。 図３は、外装缶の内側面にガスケットをインサート成形で一体成形したものを示す断面図である。 図４は、封口板（負極缶）に外装缶（正極缶）を嵌合して外装缶の側壁をかしめる前の状態を示す断面図である。 図５は、封口板（負極缶）に外装缶（正極缶）を嵌合して外装缶の側壁をかしめる状態を示す部分拡大断面図である。 図６は、実施例で用いたダンベル試験片の形状および寸法を示す平面図である。

以下、図面を参照し、本発明の実施形態を詳しく説明する。なお、各図に於いて同一または同等部分については同一の符号を付している。

本発明の非水電解液電池用ガスケットを適用した扁平状の密閉電池の一実施形態としてコイン型リチウム電池を示す。なお、本発明は、リチウム電池に限らず、各種の非水電解液電池のガスケットに適用することができる。
図１に示すように、コイン型電池１は、側壁２１を有する有底円筒状の正極缶となる外装缶２と、該外装缶２の開口を覆い、外装缶２の内方に配置される負極缶となる逆皿状の封口板３と、外装缶２の側壁２１と封口板３の筒部３１との間に配置されるガスケット４と、外装缶２及び封口板３の間に形成される空間内に収納される発電要素５とを備えている。コイン型電池１は、外装缶２と封口板３とを嵌め合わすことによって、全体が扁平なコイン状に形成される。コイン型電池１の外装缶２と封口板３との間に形成される空間内には、発電要素５以外に、非水電解液（図示省略）も封入されている。

外装缶２は、ステンレスなどの金属材料からなり、プレス成形によって有底円筒状に形成されている。外装缶２は、円形状の底面部２２と、その外周に該底面部２２と連続して形成される円筒状の側壁２１とを備えている。側壁２１は、図４に示すように、封口板３に向けてかしめる前の状態では、縦断面視で、底面部２２に対して外側に広がるテーパー状に形成される。外装缶２は、封口板３との間にガスケット４を挟んだ状態で、側壁２１の開口端側が内側に曲げられて、該封口板３の外周部に対してかしめられることにより、側壁２１の根元部分が略垂直になる。

封口板３も、外装缶２と同様、ステンレスなどの金属材料からなり、プレス成形によって有底円筒状に形成されている。封口板３は、円形状の平面部３２と、その外周に該平面部３２と連続して形成される円筒状の筒部３１とを備えている。この筒部３１は、平面部３２の縁部から拡径する基端部３１ａと、基端部３１ａからさらに拡径する段部３１ｂと、段部３１ｂから下方に向けてほぼ垂直に延びる開放部３１ｃとを備える。図１に示すように、この段部３１ｂに対して、外装缶２の側壁２１の開口端部が折り曲げられてかしめられる。

ガスケット４は、外装缶２の側壁２１の内側の開口端から底面部２２上面の縁部に亘ってインサート成形によりリング状に形成されている。例えば、プレス成形によって外装缶２及び封口板３をそれぞれ形成し（図２（ａ）、図２（ｂ）参照）、次いで外装缶２の側壁２１の内面側にガスケット４を射出成形により一体成形する（図３参照）。なお、ガスケット４は、封口板３とインサート成形してもよいし、また、単独に成形されて外装缶２と封口板３との間に組み付けるようにしてもよい。ガスケット４は、図５に示すように、外装缶２の側壁２１における内側の開口端から底面部２２近くまで至る外側シール壁部４１と、外側シール壁部４１に連続し外装缶２の底面部２２上面の縁部に配置される底部シール部４２と、この底部シール部４２に形成され、封口板３の筒部３１先端部が嵌合する環状凹部４３と、環状凹部４３の一部を形成し、外装缶２の側壁２１開口部に向けて突出する環状リブ４４とが形成されている。

ガスケット４の外側シール壁部４１は、図３及び図４に示すように、外装缶２の側壁２１の内面全面に密着させて根元部分を除き均一の厚みで形成されて、略円筒状に形成されている。また、外側シール壁部４１は、外装缶２の側壁２１のテーパーに沿って射出成形されているので、開口端側へ向かうほど、内径が大きくなるように、全体としてテーパー状に形成されている。

外側シール壁部４１は、外装缶２の側壁２１をかしめることにより、封口板３の筒部３１の開放部３１ｃ及び段部３１ｂを覆うとともに、基端部３１ａの段部３１ｂ側に押し付けられる。外側シール壁部４１のうち、封口板３に対して外装缶２がかしめられた際に筒部３１の段部３１ｂに対向する部分は、図１及び図５に示すように、外装缶２の側壁２１の開口端部と筒部３１の段部３１ｂによって圧縮される。これにより、外側シール壁部４１によって、外装缶２と封口板３との間がシールされる。

ガスケット４の底部シール部４２には、環状凹部４３と環状リブ４４が形成されており、環状凹部４３は、封口板３における筒部３１の開放部３１ｃの厚みとほぼ同じ溝幅に形成されている。なお、環状凹部４３の溝幅は、筒部３１の開放部３１ｃの厚みよりも大きくしてもよいし、やや狭くしてもよい。環状リブ４４は、その高さがガスケット４の全体高さの０％超８０％以下とすることが好ましい。さらに好ましくは、環状リブ４４の高さはガスケット４の全体高さの１０％以上５０％以下とすることが好ましい。このように環状リブ４４の高さを設定することにより、ガスケット４を形成する樹脂量の無駄をできるだけ少なくして、シール効果を上げることができる。

この環状凹部４３に封口板３における筒部３１の開放部３１ｃの先端部を圧入状態で嵌め込むことにより、外装缶２に対する封口板３の位置決めを容易に行えるし、環状凹部４３に筒部３１先端部を圧入するので、外装缶２と封口板３との間が確実にシールされる。また、環状リブ４４によりガスケット４の強度も向上される。

発電要素５は、正極活物質等を円盤状に成形した正極材５１（電極材）と、負極活物質の金属リチウムまたはリチウム合金を円盤状に形成した負極材５２と、不織布製のセパレータ５３とを備えている。図１に示すように、外装缶２の内方に正極材５１が位置付けられ、封口板３の内方に負極材５２が位置付けられている。正極材５１と負極材５２との間にセパレータ５３が配置されている。

正極材５１は、正極活物質として二酸化マンガンを含有している。この正極材５１は、二酸化マンガンに、黒鉛、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体及びヒドロキシプロピルセルロースを混合して調整された正極合剤を円盤状に形成したものであり、所定の剛性及び導電性を有するステンレス鋼等によって構成された正極リング５４で保持されている。

正極リング５４は、正極材５１の側面に接する円筒部５４ａと、該円筒部５４ａの一端側から該円筒部５４ａの内方に向かって延びて正極材５１の底面に接する円環状のフランジ部５４ｂとが一体形成されたものである。このような構成の正極リング５４によって、該正極リング５４内の正極材５１の径方向及び一端側への変形を規制することができる。そして、正極リング５４の円筒部５４ａの他端側は開放された状態となっているので、正極材５１が自由に膨張できるようになっている。よって、放電時に、負極材５２の厚みが小さくなっても、正極材５１は正極リング５４に沿って負極材５２側へ膨張するため、該正極材５１と負極材５２とが離間するのを防止できる。

セパレータ５３は、ポリブチレンテレフタレート製の繊維を素材とする不織布を用いて構成される。このセパレータ５３は、コイン型電池１内で非水電解液によって含浸されている。

非水電解液は、例えば、プロピレンカーボネイトと１，２－ジメトキシエタンとを混合した溶液にＬｉＣｌＯ_４を溶解した溶液である。

以上の構成において、図５に白抜きの矢印で示すように、封口板３の段部３１ｂに対して外装缶２の側壁２１の開口端部をかしめると、ガスケット４の外側シール壁部４１は、外装缶２の側壁２１の開口端部によって圧縮されるとともに、該筒部３１側に押し付けられる。これにより、外側シール壁部４１は、外装缶２の側壁２１と封口板３の筒部３１との間に挟みこまれてシールとして機能する。また、外装缶２の側壁２１のかしめにより、封口板３の筒部３１が下方に向けて押圧されて、筒部３１が環状凹部４３内で下方に押し付けられて、ガスケット４の底部シール部４２により外装缶２の底面部２２と封口板３の筒部３１との間がシールされる。このように、外側シール壁部４１の筒部３１の段部３１ｂ上に位置する部分と、ガスケット４の底部シール部４２とにより、封口板３と外装缶２との間に形成される空間を外部の空間に対してシールされて隔離状態が維持される。

（本実施形態のガスケット）
本実施形態のガスケット４は、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）とポリフェニレンエーテル樹脂（ＰＰＥ）とをアロイ化した樹脂組成物を材料として用いて射出成形法で作成される。本実施形態に使用するポリプロピレンとポリフェニレンエーテルのアロイはポリプロピレン対ポリフェニレンエーテルの質量比が２５対７５から８０対２０の範囲であれば、耐熱性が高くかつ成形性が良好であるために好ましい。その際のアロイの状態はポリプロピレンの海にポリフェニレンエーテルの島が微細に分散されて本発明の目的のガスケットの性能が現れる。さらにポリプロピレン対ポリフェニレンエーテルの質量比が２５対７５から８０対２０の範囲であれば耐熱性、伸びが有ってシール性が良好でありさらに好ましい。ポリプロピレン対ポリフェニレンエーテルの質量比でポリフェニレンエーテル樹脂の比が２０より低い場合、市場が要求する耐熱性に対して不足する虞があるために好ましくない。ポリプロピレン対ポリフェニレンエーテルの質量比でポリフェニレンエーテル樹脂の比が７５より高い場合、耐熱性は良好であるがガスケットの柔らかさが無くなり、電池製造時にカシメる際に割れが発生する懸念が有るために好ましくない。さらに、ポリフェニレンエーテルの質量比が７５より多くなると、成形性が著しく劣りガスケットが成形しにくくなる。なお、ポリプロピレン対ポリフェニレンエーテルの質量比において、ポリプロピレンが２５質量部より多く、ポリフェニレンエーテルが７５質量部より少ない質量比とするのが好ましく、この場合、ガスケット材料として引張伸び率が適切な範囲にあり且つ成形性も良好となる。

また、本実施形態のガスケット４は、（ａ）ポリプロピレン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の合計１００質量部に対して、（ｃ）ブロック共重合体を５．０～３０．０質量部を含むものとすることができる。前記（ｃ）成分のブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）とイソプレン重合体ブロック（ｃ２）とを含む水素添加物であり、（ｃ）ブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量が５０質量％以上８０質量％未満とする。このような構成とすることにより、熱および荷重がかかっても、十分に高い靭性を有するガスケットが得られる。すなわち、（ａ）ポリプロピレン樹脂を主要成分として用いることにより、ガスケットの延性が向上し、引張り呼び歪を高くすることができると推測される。また、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂を主要成分として用いることにより、ガスケットにおいて、（ｂ）成分のポリフェニレンエーテル樹脂が本来的に有している高い耐熱性や機械的強度を効果的に発揮させることができると推測される。さらに、（ｃ）ブロック共重合体によってガスケットの靭性と耐衝撃性を高くすることができると推測される。そして、（ｃ）成分のブロック共重合体のビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）部分が、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂と相溶しやすいことから、（ｃ）ブロック共重合体が（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂中に分散しやすくなり、剛直な（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂領域に靭性と耐衝撃性を付与することができると推測される。加えて、イソプレン重合体ブロック（ｃ２）はエチレン－プロピレンの交互共重合構造をとるため、（ａ）ポリプロピレン樹脂に対する相溶性にも優れると共に、理想的なゴム的な性質を示すと推測される。特に、上記（ａ）～（ｃ）成分の配合率と、（ｃ）ブロック共重合体におけるビニル芳香族化合物単位の割合を精密に調整することにより、熱および荷重がかかっても、十分な靭性を有するガスケットが提供できたと推測される。よって、本実施形態によれば、成形加工性が良好でありながら、耐熱性、機械的特性に優れた非水電解液電池用ガスケットが得られる。非水電解液電池は、水溶液系二次電池以上に電池内への水分の侵入を厳密に防止する必要があるが、本実施形態によれば、シール性、防爆安全性にも優れた非水電解液電池用ガスケットが得られる。

＜（ａ）ポリプロピレン樹脂＞
本実施形態のガスケットは、（ａ）ポリプロピレン樹脂を含む。ポリプロピレン樹脂を含むことにより、得られるガスケットの延性を向上させることができる。本実施形態で用いる（ａ）ポリプロピレン樹脂は、プロピレンホモポリマーであるか、プロピレンと他のα－オレフィン（例えば、エチレン、プテン－１、ヘキセン－１等）を共重合して得られる共重合体（ただし、プロピレンの割合が５０質量％超であり、８０質量％以上であることが好ましい。）であることが好ましく、プロピレンホモポリマーがより好ましい。

本実施形態においては、（ａ）ポリプロピレン樹脂は、ＪＩＳＫ７２１０に準じて測定した、荷重２．１６ｋｇおよび温度２３０℃におけるメルトフローレイト（ＭＦＲ）が８．０ｇ／１０分以下のポリプロピレン樹脂と、前記ＭＦＲが１０．０ｇ／１０分以上のポリプロピレン樹脂とを含むことが好ましい。前記ＭＦＲが８．０ｇ／１０分以下のポリプロピレン樹脂を配合することにより、樹脂組成物の流動性が改善し、成形性がより向上する傾向にあり、前記ＭＦＲが１０．０ｇ／１０分以上のポリプロピレン樹脂を配合することにより、得られるガスケットの引張特性や曲げ特性といった機械物性向上する傾向にあり、特に、引張り呼び歪がより向上する傾向にある。前記ＭＦＲが８．０ｇ／１０分以下のポリプロピレン樹脂のＭＦＲが２．０ｇ／１０分以上であることが好ましく、４．０ｇ／１０分以上であることがより好ましく、また、７．０ｇ／１０分以下であることが好ましく、６．５ｇ／１０分以下であることがより好ましい。また、前記ＭＦＲが１０．０ｇ／１０分以上のポリプロピレン樹脂のＭＦＲは、１１．０ｇ／１０分以上であることが好ましく、１１．５ｇ／１０分以上であることがより好ましく、また、２２．０ｇ／１０分以下であることが好ましく、１６．０ｇ／１０分以下であることがより好ましい。さらに、前記ＭＦＲが８．０ｇ／１０分以下のポリプロピレン樹脂と前記ＭＦＲが１０．０ｇ／１０分以上のＭＦＲの差は、２．０ｇ／１０分以上であることが好ましく、４．０ｇ／１０分以上であることがより好ましく、また、１０．０ｇ／１０分以下であることが好ましく、８．０ｇ／１０分以下であることがより好ましい。このような範囲とすることにより、成形性と引張呼び歪を共に高い水準で示す樹脂組成物となる傾向にある。前記ＭＦＲが８．０ｇ／１０分以下のポリプロピレン樹脂と前記ＭＦＲが１０．０ｇ／１０分以上のポリプロピレン樹脂の質量比率は、１：１～５：１であることが好ましく、１．５：１～４：１であることがより好ましく、２：１～４：１であることがさらに好ましい。なお、本実施形態においては、ポリプロピレン樹脂が１種のみでもよく、ポリプロピレン樹脂が１種の場合、前記ＭＦＲが２．０～１６．０ｇ／１０分以下のポリプロピレン樹脂を用いることが好ましい。

＜（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂＞
本実施形態のガスケットは、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂を含む。ポリフェニレンエーテル樹脂を含むことにより、ポリフェニレンエーテル樹脂が本来的に有する高い耐熱性や機械的強度を有するガスケットが得られる。本実施形態のガスケットに用いられる（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂は、公知のポリフェニレンエーテル樹脂を用いることができ、例えば、下記式（１）で表される構成単位を主鎖に有する重合体が例示される。（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂は、単独重合体または共重合体のいずれであってもよい。

（式（１）中、２つのＲ^ａは、それぞれ独立に、水素原子、ハロゲン原子、第１級もしくは第２級アルキル基、アリール基、アミノアルキル基、ハロゲン化アルキル基、炭化水素オキシ基、またはハロゲン化炭化水素オキシ基を表し、２つのＲ^ｂは、それぞれ独立に、水素原子、ハロゲン原子、第１級もしくは第２級アルキル基、アリール基、ハロゲン化アルキル基、炭化水素オキシ基、またはハロゲン化炭化水素オキシ基を表す。ただし、２つのＲ^ａがともに水素原子になることはない。）

Ｒ^ａおよびＲ^ｂとしては、それぞれ独立に、水素原子、第１級もしくは第２級アルキル基アリール基が好ましい。第１級アルキル基の好適な例としては、メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、ｎ－ブチル基、ｎ－アミル基、イソアミル基、２－メチルブチル基、２，３－ジメチルブチル基、２－、３－もしくは４－メチルペンチル基またはヘプチル基が挙げられる。第２級アルキル基の好適な例としては、例えば、イソプロピル基、ｓｅｃ－ブチル基または１－エチルプロピル基が挙げられる。特に、Ｒ^ａは第１級もしくは第２級の炭素数１～４のアルキル基またはフェニル基であることが好ましい。Ｒ^ｂは水素原子であることが好ましい。

好適な（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の単独重合体としては、例えば、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレンエーテル）、ポリ（２，６－ジエチル－１，４－フェニレンエーテル）、ポリ（２，６－ジプロピル－１，４－フェニレンエーテル）、ポリ（２－エチル－６－メチル－１，４－フェニレンエーテル）、ポリ（２－メチル－６－プロピル－１，４－フェニレンエーテル等の２，６－ジアルキルフェニレンエーテルの重合体が挙げられる。共重合体としては、２，６－ジメチルフェノール／２，３，６－トリメチルフェノール共重合体、２，６－ジメチルフェノール／２，３，６－トリエチルフェノール共重合体、２，６－ジエチルフェノール／２，３，６－トリメチルフェノール共重合体、２，６－ジプロピルフェノール／２，３，６－トリメチルフェノール共重合体等の２，６－ジアルキルフェノール／２，３，６－トリアルキルフェノール共重合体、ポリ（２，６－ジメチルー１，４－フェニレンエーテル）にスチレンをグラフト重合させたグラフト共重合体、２，６－ジメチルフェノール／２，３，６－トリメチルフェノール共重合体にスチレンをグラフト重合させたグラフト共重合体等が挙げられる。

本実施形態における（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂としては、特に、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレンエーテル）、２，６－ジメチルフェノール／２，３，６－トリメチルフェノールランダム共重合体が好ましい。

（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂は、クロロホルム中で測定した３０℃の固有粘度が０．２～０．８ｄＬ／ｇのものが好ましく、０．３～０．６ｄＬ／ｇのものがより好ましい。固有粘度を０．２ｄＬ／ｇ以上とすることにより、樹脂組成物の機械的強度がより向上する傾向にあり、０．８ｄＬ／ｇ以下とすることにより、流動性がより向上し、成形加工がより容易になる傾向にある。また、固有粘度の異なる２種以上の（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂を併用して、前記の固有粘度の範囲としてもよい。

本実施形態に使用される（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法に従って、例えば、２，６－ジメチルフェノール等のモノマーをアミン銅触媒の存在下、酸化重合する方法を採用することができ、その際、反応条件を選択することにより、固有粘度を所望の範囲に制御することができる。固有粘度の制御は、重合温度、重合時間、触媒量等の条件を選択することにより達成できる。

本実施形態のガスケットを形成する樹脂組成物は、（ａ）ポリプロピレン対（ｂ）ポリフェニレンエーテルの質量比が２５対７５～８０対２０とし、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂を樹脂組成物中に７５質量部以下の割合で含み、６０質量部以下の割合で含むことが好ましく、さらには３７質量部以下であってもよい。前記上限値以下とすることにより得られるガスケットの耐熱性（特に、荷重たわみ温度）や曲げ特性をより向上させることができる。下限については、例えば、２０質量部以上の割合で含むことが好ましい。本実施形態において、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂は１種を単独で用いてもよく２種以上を混合して用いてもよい。２種以上含む場合は、合計量が上記範囲となることが好ましい。耐熱性の指標となる荷重たわみ温度が６０℃以上の前記樹脂組成物であれば、その樹脂組成物で作成した本実施形態のガスケットは、使用環境温度が高い状況で使用される非水電解液電池に適用することができる。好ましくは、荷重たわみ温度が１００℃以上の前記樹脂組成物で作成した本実施形態のガスケットは、高温環境の中でも高い信頼性が要求される非水電解液電池に使用することができる。前記荷重たわみ温度の測定方法は、後述する実施例（評価１）が参照される。

また、本実施形態のガスケットを形成する樹脂組成物の他の形態として、（ａ）ポリプロピレン樹脂２０．０～５０．０質量％、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂５０．０～８０．０質量％の割合で含むものとすることができる。また、ポリフェニレンエーテル樹脂を樹脂組成物中に３８．０質量％以上の割合で含むことが好ましく、４０．０質量％以上の割合で含むことがより好ましく、さらには４２．０質量％以上であってもよい。前記下限値以上とすることにより、得られる成形体の耐熱性（特に、荷重たわみ温度）や曲げ特性をより向上させることができる。上限については、例えば、７６．０質量％以下の割合で含むことが好ましく、７０．０質量％以下の割合で含むことがより好ましく、６５．０質量％以下の割合で含むことがさらに好ましく、６０．０質量％以下の割合で含むことが一層好ましく、５５．０質量％以下の割合で含むことがより一層好ましく、５０．０質量％以下の割合で含むことがさらに一層好ましい。
本実施形態において、ポリフェニレンエーテル樹脂は１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。２種以上含む場合は、合計量が上記範囲となることが好ましい。

＜（ｃ）ブロック共重合体＞
本実施形態のガスケットは、（ｃ）ブロック共重合体を（ａ）ポリプロピレン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の合計１００質量部に対して、５．０～３０．０質量部の割合で含む。（ｃ）ブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）とイソプレン重合体ブロック（ｃ２）とを含む水素添加物であり、（ｃ）成分のブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量が５０質量％以上８０質量％未満である。このような構成とすることにより、得られるガスケットが高温下に晒されても、引張り呼び歪を高くすることができる。（ｃ）成分のブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）を含む。ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）は、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂との相溶性に優れるため、（ｃ）ブロック共重合体の（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂中への分散性を向上させることができ、得られるガスケットの靭性と耐衝撃性を向上させることができる。また、樹脂組成物にエラストマー成分を配合すると、耐熱性が低下する傾向にあるが、本実施形態で用いる（ｃ）成分のブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）を主成分とするため、樹脂組成物から得られるガスケットの耐熱性の低下を効果的に抑制できる。

ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）は、ビニル芳香族化合物単位（好ましくはスチレン単位）を主成分とするものであり、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）の好ましくは９０質量％以上が、より好ましくは９５質量％以上が、さらに好ましくは９８質量％以上がビニル芳香族化合物単位である。ビニル芳香族化合物としては、ビニル基と芳香環基を有する化合物であり、ＣＨ_２ =ＣＨ－Ｌ^１－Ａｒ^１で表される化合物であることが好ましい。ここで、Ｌ^１は単結合または２価の連結基であり、単結合または式量１４～１００の２価の連結基であることが好ましく、単結合または式量１４～５０の２個の連結基であることがより好ましく、単結合であることがさらに好ましい。Ｌ^１が２価の連結基の場合、脂肪族炭化水素基または、脂肪族炭化水素基と－Ｏ－との組み合わせからなる基であることが好ましい。ここで、式量とは、芳香族ビニル化合物のＬ^１に相当する部分の１モル当たりの質量（ｇ）を意味する。Ａｒ^１は芳香環基であり、置換または無置換の、ベンゼン環基またはナフタレン環（好ましくはベンゼン環）であることが好ましく、無置換のベンゼン環基であることがさらに好ましい。

芳香族ビニル化合物は、分子量１０４～６００の化合物であることが好ましく、分子量１０４～４００の化合物であることがより好ましい。芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α－メチルスチレン、o－メチルスチレン、p－メチルスチレン、ビニルキシレン、エチルスチレン、ジメチルスチレン、p－ｔｅｒｔ－ブチルスチレン、ビニルナフタレン、メトキシスチレン、モノブロモスチレン、ジブロモスチレン、フルオロスチレン、トリブロモスチレン等に由来するスチレン系モノマー（スチレン誘導体）が挙げられ、特にスチレンが好ましい。

また、（ｃ）成分のプロック共重合体は、イソプレン重合体ブロック（ｃ２）を含む。イソプレン重合体ブロック（ｃ２）は、水添によってエチレンとプロピレンの交互共重合構造となり、柔らかく伸びるため、引張り呼び歪を効果的に向上させることができる。イソプレン重合体ブロック（ｃ２）は、イソプレン単位を主成分とするものであり、イソプレン重合体ブロック（ｃ２）の好ましくは９０質量％以上が、より好ましくは９５質量％以上が、さらに好ましくは９８質量％以上が、イソプレン単位である。

本実施形態では、（ｃ）成分のブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量が５０質量％以上であり、５５質量％であることが好ましく、６０質量％以上であることがより好ましい。前記下限値以上とすることにより、耐熱性を低下させることなく、得られるガスケットの靭性と耐衝撃性を効果的に向上させることができる。また、（ｃ）成分のブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量は、８０質量％未満であり、７５質量％以下であることが好ましく、７０質量％以下であることがより好ましく、６６質量％以下であることが一層好ましい。前記上限値以下とすることにより、得られるガスケットの高温下における引張り呼び歪がより向上する傾向にある。ここで、ビニル芳香族化合物単位とは、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）に含まれるビニル芳香族化合物単位に限られず、（ｃ）プロック共重合体のいずれかの位置に含まれるビニル芳香族化合物単位を含む趣旨である。

本実施形態で用いる（ｃ）成分のブロック共重合体は、好ましくは分子の少なくとも一方の末端に、より好ましくは分子の両末端に、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）を有することが好ましい。本実施形態で用いる（ｃ）成分のブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）とイソプレン重合体ブロック（ｃ２）以外の他の領域を含んでいてもよいが、前記他の領域の割合は、（ｃ）ブロック共重合体の５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましい。（ｃ）ブロック共重合体の具体例としては、スチレン／イソプレン共重合体水素添加物（ＳＥＰ）、スチレン／イソプレン／スチレン共重合体水素添加物（ＳＥＰＳ）、スチレン／イソプレン／ブチレン／スチレン共重合体水素添加物（ＳＥＥＰＳ）が好ましく、スチレン／イソプレン／スチレン共重合体水素添加物（ＳＥＰＳ）がより好ましい。より具体的には、（ｃ）ブロック共重合体は、下記式（２）で表される構造を含むことが好ましく、下記式（２）で表される構造が全体の９５質量％以上を占めることがより好ましく、下記式（２）で表される構造が全体の９９質量％以上を占めることがさらに好ましい。

（式（２）中、ｌとｍとｎは、それぞれ、正の数であり、ｌで表される単位とｎで表される単位の合計は、スチレン単位の質量割合が５０質量％以上８０質量％未満となる値である。）

本実施形態においては、（ｃ）成分のブロック共重合体は、ＪＩＳＫ７２１０に準じた荷重２．１６ｋｇおよび温度２３０℃において測定した際に流動することが好ましい。具体的には、メルトフローレイト（ＭＦＲ）が０．１ｇ／１０分以上であることが好ましく、０．１５ｇ／１０分以上であることがさらに好ましく、０．３ｇ／１０分以上であることが一層好ましい。前記下限値以上とすることにより、樹脂組成物の流動性が改善し、成形性がより向上する傾向にある。また、前記ＭＦＲは、７．０ｇ／１０分以下であることが好ましく、５．０ｇ／１０分以下であることがより好ましく、３．０ｇ／１０分以下であることがさらに好ましく、２．０ｇ／１０分以下であることが一層好ましく、１．０ｇ／１０分以下であってもよい。前記上限値以下とすることにより、樹脂組成物全体の靭性と耐衝撃性がより向上する傾向にある。

＜（ａ）～（ｃ）成分のブレンド比率＞
本実施形態のガスケットは、（ａ）ポリプロピレン樹脂２５～８０質量部と（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂７５～２０質量部の合計１００質量部に対して、（ｃ）ブロック共重合体を５．０～３０．０質量部を含む。

（ａ）ポリプロピレン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の質量比率（（ａ）：（ｂ））は、２５～８０質量部：７５～２０質量部であればよく、２９～８０質量部：７１～２０質量部であることが好ましく、４０～８０質量部：６０～２０質量部であることがより好ましく、６３～８０質量部：３７～２０質量部であることがさらに好ましい。上記比率とすることにより、得られるガスケットにおいて、（ｂ）成分のポリフェニレンエーテル樹脂が有する耐熱性を効果的に維持しつつ、（ａ）成分のポリプロピレン樹脂が有する延性を効果的に発揮させることができる。

また、本実施形態で用いる樹脂組成物の他の形態として、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂５０．０～８０．０質量部と（ａ）ポリプロピレン樹脂５０．０～２０．０質量部の合計１００質量部に対して、（ｃ）ブロック共重合体を５．０～３０．０質量部を含むことが好ましい。
前記他の形態において、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂と（ａ）ポリプロピレン樹脂の質量比率（（ｂ）：（ａ））は、５０．０～７０．０質量部：５０．０～３０．０質量部であることが好ましく、５０．０～６５．０質量部：５０．０～３５．０質量部であることがより好ましく、５０．１～６１．０質量部：４９．９～３９．０質量部であることがさらに好ましく、５０．１～５９．９質量部：４９．９～４０．１質量部であることが一層好ましい。上記比率とすることにより、得られる成形体において、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂が有する耐熱性を効果的に維持しつつ、（ａ）ポリプロピレン樹脂が有する延性を効果的に発揮させることができる。

本実施形態のガスケットにおける（ｃ）プロック共重合体の含有量は、（ａ）ポリプロピレン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の合計１００質量部に対して、５．０質量部以上であり、６．０質量部以上であることが好ましく、７．０質量部以上であることがより好ましく、８．０質量部以上であることがさらに好ましく、９．０質量部以上であることが一層好ましく、１０．０質量部以上であってもよく、１１．０質量部以上であってもよく、１２．０質量部以上であってもよい。前記下限値以上とすることにより、ガスケットへより優れた靭性と耐衝撃性を付与することができる。また、本実施形態のガスケットにおける（ｃ）成分のブロック共重合体の含有量は、（ａ）成分のポリプロピレン樹脂と（ｂ）成分のポリフェニレンエーテル樹脂の合計１００質量部に対して、３０．０質量部以下であり、２８．０質量部以下であることが好ましく、２７．０質量部以下であることがより好ましく、２５．０質量部以下であってもよく、２３．０質量部以下であってもよく、２０．０質量部以下であってもよい。前記上限値以下とすることにより、耐熱性を低下させることなく、得られるガスケットの靭性と耐衝撃性をより向上させることができる。

本実施形態では、（ａ）ポリプロピレン樹脂と（ｃ）ブロック共重合体の質量比率（（ａ）／（ｃ））が１．０以上であることが好ましく、１．５以上であることがより好ましく、２．０以上であることがさらに好ましく、２．５以上であることがさらに好ましく、３．０以上であってもよい。前記下限値以上とすることにより、得られるガスケットの高温下における引張り呼び歪と耐衝撃性がより向上する傾向にある。また、前記（ａ）／（ｃ）は、５．０以下であることが好ましく、４．７以下であることがより好ましく、４．３以下であってもよく、さらには３．８以下であってもよい。前記上限値以下とすることにより、耐熱性を低下させることなく、得られるガスケットの靭性と耐衝撃性がより向上する傾向にある。本実施形態のガスケットは、（ａ）ポリプロピレン樹脂、（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂、および、（ｃ）ブロック共重合体を、それぞれ、１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。

本実施形態に使用されるポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとのアロイ材は、酸化防止剤、離型剤、滑材といった成形加工を容易にするための成形助剤がポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとのアロイ材の物性および化学的特性に影響を与えない範囲で添加しても良い。また、リチウム電池用ガスケットの特性を向上するために、ガラス、滑石、カオリン、窒化ホウ素などの成分をパウダーもしくはフィラーとして添加しても良い。

本実施形態のガスケットに使用するポリプロピレンとポリフェニレンエーテルのアロイの作り方について、ポリプロピレンと十分に乾燥させたポリフェニレンエーテルをあらかじめ前段で規定した比率でドライブレンドを行い、二軸混練押し出し機でブレンドすることによって目的のポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとのアロイを作ることができる。また、本実施形態では、（ａ）ポリプロピレンと、（ｂ）ポリフェニレンエーテルと、ビニル芳香族化合物ブロック（ｃ１）およびイソプレン重合体ブロック（ｃ２）を含む水素添加物としての（ｃ）ブロック共重合体とをあらかじめ前段で規定した比率でドライブレンドを行い、二軸混練押し出し機でブレンドすることによって目的のポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとのアロイを作ることができる。ドライブレンドを行う際に、離型剤、酸化防止剤、等の射出成形助剤を添加することにより、射出成形工程でのガスケットの生産性が向上する。さらにポリプロピレン、およびポリフェニレンエーテル双方に活性を持たせる相溶化剤を添加することにより、安定したアロイ材が得られる。なお、相溶化剤として、ポリプロピレン及び／又はポリフェニレンエーテルに相溶するか親和性の高い部分を持つ化合物などを使用でき、例えば、ＰＰ－ＰＰＥブロックコポリマー、ＰＰ－ＰＰＥグラフト共重合体、酸・エポキシ基・水酸基・オキサゾリン基などの官能基を持つポリマー、無水マレイン酸などの二重結合と酸の２つの反応部位を持つ化合物などを使用してもよい。また、二軸混練押し出し機のノズルから吐出されたアロイ材を冷却水もしくは空冷ファンを用いて冷却した後にペレタイザーによって長さが２から４ミリメートルの長さに切ることによって、射出成形に使用可能なペレットが作られる。ここで使用される二軸押し出し機はＡＢＳ樹脂など一般的なアロイ材料の製造に使用される二軸混練押し出し機であれば本実施形態のガスケット用材料として利用可能な材料が得られる。なお、二軸混練押し出し機でのせん断力を多く繰り返すようにしたり、動的架橋（溶融混練と同時にせん断下で架橋反応させる）する等のように、リアクティブプロセッシングによりポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとをアロイ化することで、ポリプロピレン樹脂連続相中における分散相となるポリフェニレンエーテルの分散粒子径を小さくしポリフェニレンエーテル樹脂相の分散性及び密度を高めることができ、このアロイ材料によればガスケット製品として引張伸びや衝撃吸収性が高く割れにくいものが得られると考えられる。

本実施形態に用いられる射出成形法は、図示しないが一般なプラスチック加工用の射出成形機が用いられる。例えば、材料の加熱溶融させる可塑化部と溶融した材料を金型へ流し込むために溜め込む計量部とが一体となったインラインスクリュー式の射出成形機を用いても良いし、可塑化部と計量部が連結されたプリプランジャー式の射出成形機を用いても構わない。射出成形機の型締めサイズについて、金型が閉じて計量部から注入された材料の圧力で金型が開かない圧力が確保できる型締め力が有る必要がある。型締め力が弱いと、金型が微小に開きバリと呼ばれる成形不良が発生する。バリが発生すると、電池のシール性が著しく低下するために好ましくない。

ポリフェニレンエーテルとポリプロピレンのアロイ化した樹脂組成物を射出成形機へ投入するホッパー又はシリンダに設けるガス注入口から、スクリュを配置するシリンダ内へ二酸化炭素もしくは窒素ガスなどの不活性ガスを充填しておくと、樹脂が酸素と接触することが抑制されて、得られるガスケットは変色が低減される。このプロセスで得られたガスケットは、ガスケットの検査ラインや電池製造ラインでの異物検査装置の誤判断を予防できる。さらに、ポリフェニレンエーテルとポリプロピレンのアロイ化した樹脂組成物へ０．１～５．０ＭＰａの圧力で二酸化炭素または窒素ガスといった不活性ガスを微量溶け込ませると、溶融樹脂の溶融粘度が低下することにより金型の形状転写性が向上して、得られたガスケットはより高いシール性が得られる。ポリフェニレンエーテルとポリプロピレンのアロイ化した樹脂組成物へ０．０２～３．００質量部の二酸化炭素または窒素ガスといった不活性ガスを溶け込ませる方法は、あらかじめ高圧容器へポリフェニレンエーテルとポリプロピレンのアロイ化した樹脂組成物を投入し、高圧の不活性ガスを注入して樹脂組成物に含浸させたものを射出成形機へ投入しても良いし、射出成形機内で溶融状態となっている樹脂組成物へ高圧の不活性ガスを注入し溶け込ませても構わない。

以上の不活性ガスを注入し、リアクティブプロセッシングにより射出成形を行うようにしてもよい。これにより、ポリプロピレンのマトリックス中にポリフェニレンエーテルの微粒子が一様に分散し、ポリフェニレンエーテルとポリプロピレンの特性を良好に発揮するガスケットが得やすくなると推測される。リアクティブプロセッシングで射出成形を行う際、スクリュの回転速度としては、例えば、１０ｒｐｍ以上とし、好ましくは５０ｒｐｍ以上、さらに好ましくは８０ｒｐｍ以上とする。スクリュ１ｒｐｍに対する樹脂組成物の可塑化量としては、例えば、シリンダ中での滞留時間が長くなりすぎて熱劣化の原因とならないようにするため、０．０１ｋｇ／ｈ以上とし、好ましくは０．１ｋｇ／ｈ以上、さらに好ましくは０．２ｋｇ／ｈ以上とすることができる。また、樹脂組成物のシリンダ中での滞留時間としては、例えば、１～２０分程度とすることができる。前記滞留時間が短すぎてシリンダ内部での反応時間が短くならないようにし、また、前記滞留時間が長くなりすぎて樹脂の熱劣化が起こらないようにするためである。

本実施形態のガスケットの射出成形に使用される金型は、図示しないが一般的に使用される金型構造から構成されるものから選ばれる。金型は固定側部と可動側部から構成される。固定側部には射出成形機の可塑化部から溶けた材料が金型に注入されるスプール、スプールと製品部までの流路であるランナー、ランナーと製品部との界面であるゲートが形成されている。可動側部は製品部と、溶けた材料が製品部で冷え固まった後に製品を取り出し易くするための突き出し部が形成されている。製品部は固定金型部と可動金型部が密着したときに、固定側製品部と可動側製品部がガスケットの形状になる様に加工されている。本実施形態のガスケットは、熱で溶かされた前記アロイ化した樹脂組成物材料がスプールから流れ込み製品部までいきわたった後に冷却固化されて、可動金型部が固定金型部から離れて、可動金型部にある突き出し部で金型から押し出されて作られる。本実施形態のガスケットを作るために、金型温度をリチウム電池の使用最高温度付近にまで上げておくと、ガスケットの収縮によりシール性が低下することが低減される。

本実施形態のガスケットを射出成形で作成するためには金型温度が５０℃以上１２０℃以下にすることが好ましい。金型温度が５０℃より低い温度で成形した場合、電池に組み込んだガスケットが変形して液漏れを発生させる虞があり、ガスケット品質上好ましくない。金型温度を１２０℃より高く上げると、アロイ成分のポリプロピレンが軟化して目的のガスケット形状を得ることが困難になるばかりか、冷却時間が余剰にかかり生産性が著しく低下する。以上の現象を鑑みると、ガスケットを作成する際の金型温度は、５０～１２０℃とし、６０～１２０℃が好ましく、電池の長期信頼性の高いガスケットを得るためには金型温度は８０～１２０℃が好ましく、高温環境下で高い信頼性が要求される場合、金型温度は１００～１２０℃が好ましい。

本実施形態のガスケット用金型のランナー部はガスケット冷却時に一緒に冷却して取り出すコールドランナー方式、スプールからゲート部まで溶融状態を維持するホットランナー方式、ランナーの一部までを溶融状態を維持するセミホットランナー方式から選ばれる。コールドランナー方式やセミホットランナー方式の金型を採用すると、不要なランナーが発生する。ランナーは粉砕機を用いてペレットと類似サイズまで粉砕すれば、ガスケットに必要な物性を維持できる範囲でペレットと混合して再利用しても構わない。ランナーを混合させる比率が樹脂材料全体中７０質量部以下であれば、本実施形態のガスケットを作ることができる。７０質量部を超えると、樹脂組成物の劣化により流動性が不安定になり、突発的に樹脂組成物が金型を構成する金型部品のすき間に入り込み、正常なガスケットが得られなくなる。５０質量部以下であれば樹脂組成物の劣化による分解ガスによる金型汚染が低減されるために好ましい。

本実施形態のガスケット用金型に用いられるゲートは可動金型部が開く際にゲートと製品部が自動的に切断されるピンゲートやサブマリンゲート、可動金型部が開いた際に製品部とランナー部とが一体にとり出されるサイドゲートといった一般に射出成形で使用されるゲート方式が用いられる。サイドゲート方式の場合、溶けた材料が製品部各所へ行き渡せるための伝達力が高い反面、製品部とランナーとを切り分ける工程が増えるために、ガスケットに超薄肉部が存在していたり、流動性が著しく低い材料の際に用いることが好ましい。ガスケットに超薄肉部が存在していたり、流動性が著しく低い材料を用いないと電池性能が発揮できない場合、ガスケット内径部全面がゲート部であるディスクゲートを選択すれば、本実施形態のガスケットを高精度に作ることができる。サイドゲートやディスクゲートを選択せざるをえない場合、可動金型部へ型内ゲートカット構造を付加することにより生産性を向上させることができる。本実施形態のガスケットを作成するためのゲート位置は電池のシール部である内径壁部、外径壁部および底面以外の場所に設けられる。

本実施形態で用いるガスケット用金型は、製品部にあたる箇所の表面粗さを制御することが好ましい。特に、ガスケット外周シール部４１の内外周面、および底部シール部４２の外周面（図５参照）を形成する金型箇所（キャビティ面）は鏡面であることが好ましい。このキャビティ面は、ＪＩＳ Ｂ０６０１で示すＲｚの数値（触針式表面粗さ測定機で金型面を測定したときの最大高さ）が０．０５μｍ以上、１．２μｍ以下が好ましく、０．０５μｍ以上、０．０８μｍ以下がより好ましい。前記表面粗さが０．０５μｍ未満である場合、射出成形で得られたガスケットは固定金型側に密着してガスケットが突き出しにより自動落下が出来なくなる虞があり、前記表面粗さが１．２μｍより大きい場合、ガスケットのシール性能が落ちるおそれがあり、液漏れや外部からの異物侵入（水蒸気を含む）が起こるリスクが生じ得ることが懸念される。

本実施形態で用いるガスケット用金型は固定金型製品部の抜き勾配は０．５度以上、４度以下で設計することができる。０．５度以上、２度未満である場合が好ましく、１度以上、２度未満であればさらに好ましい。抜き勾配が０．５度未満であると、金型から製品を取り出す際に傷が発生してシール性が著しく低下する虞がある。また、抜き勾配が４度以上ある場合は電池を組み込む際のカシメた際に、外周シール部の一部でしかシールされないことによりシール性が低下する虞がある。

本実施形態はコイン型リチウム電池用ガスケットについて説明してきたが、本発明のガスケットは、円筒型のリチウム電池用ガスケットについても正極と負極とを絶縁し、電池内部の有機溶剤を主体とするリチウム電池にも活用が可能である。さらに、本発明のガスケットは充放電が可能なリチウム電池用ガスケットについても、ガスケットに求められる機能が類似であるために、コイン型など形状によらず他の形状の電池用ガスケットにも利用可能である。

以下に、本発明に係るリチウム電池用ガスケット（非水電解液電池用ガスケット）の具体的な内容について実施例を用いて説明する。
ガスケットの成形材料として射出成形用のポリプロピレン（ノバテックＰＰＭＨ４ 日本ポリプロ社製）とポリフェニレンエーテル（ＰＸ１００Ｆ ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリキシレノールシンガポール社製）を表１に示す質量比でタンブラーを用いてブレンドを行い、二軸混練押し出し機を使って混練した後、水冷を行い、ペレタイザーを用いて射出成形用材料として射出成形によりサンプル１～７を用意した。また、ガスケットの成形材料として射出成形用のポリプロピレン（ノバテックＰＰＭＨ４ 日本ポリプロ社製）とポリフェニレンエーテル（ＰＸ１００Ｆ ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリキシレノールシンガポール社製）とスチレン／イソプレン／スチレン共重合体水素添加物（ＳＥＰＳ）（セプトン２１０４ クラレ社製）を表２に示す割合でタンブラーを用いてブレンドを行い、二軸混練押し出し機を使って混練した後、水冷を行い、ペレタイザーを用いて射出成形用材料として射出成形によりサンプル８～１６を用意した。尚、ドライブレンド時に射出成形助剤を適宜添加してある。

・評価１
表１、表２に示すサンプル材料として、ＪＩＳＫ７１３９に示すタイプＡ１のダンベル試験片（図６参照）を射出成形法によって作成した。それらのダンベル試験片を用いて、ＪＩＳＫ７１９１に示す手法に準拠して荷重たわみ温度を測定した。すなわち、荷重たわみ温度試験測定機にて、ダンベル試験片に１．８０ＭＰａの荷重を加え、試験機内の液体を攪拌しながら加熱し、ダンベル試験片が０．５ｍｍたわんだときの温度（荷重たわみ温度）を記録する。これらの結果において、荷重たわみ温度が６０℃以上を○、それを下回った時を×とした。結果、サンプル１は２９℃、サンプル２は５４℃で不適となった。それ以外は目標値をクリアした。なお、サンプル５～１６は、荷重たわみ温度が１００℃以上有していた。

・評価２
表１、表２に示すサンプル材料を用いて、平面形状がＪＩＳＫ７１３９に示すタイプＡ１２のダンベル試験片（図６参照）の形状を有しており、評価部（平行部）の厚みが１ｍｍ、チャック部の厚みが２ｍｍの試験片を射出成形法によって作成した。これらの試験片を使って１２０℃雰囲気で引っ張り速度５０ｍｍ／分の条件で引張試験を行った。引張試験において、引っ張り伸び率が２０％以上３００％以下であれば○、２０％を下回るもしくは３００％を超える場合は×とした。サンプル１が４５０％、サンプル２が３２０％、サンプル７が１６％で不適となった。それ以外は目標値をクリアしていた。

・評価３
表１、表２に示すサンプル材料を用いて、ＣＲ２０３２サイズ（直径２０ｍｍ、厚さ３２ｍｍの円筒形）のリチウム電池用ガスケット金型を使用して射出成形法によってガスケットサンプルを作製した。その時の金型温度は７０℃、樹脂温度は２７０℃として、射出速度および保持圧力は材料の特性に合わせて適宜調整した。それぞれの材料で作製したガスケットサンプルを１００個確認して、ウエルド、ショートショット、バリなどの成形不良が発生していなければ○、成形不良が発生していたものは×とした。結果、サンプル１はバリが発生した。また、サンプル７はショートショットが発生したため不適となった。それ以外のサンプルは良好に成形ができることがわかった。また、金型温度を１００℃に変更した以外、前記同様の条件でガスケットサンプルを作製し、１００個のサンプルで成形不良の有無を確認したところ、金型温度７０℃のときと同じ結果であった。なお、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）を１００質量部とする成形材料を用いて、前記と同条件で射出成形法によりガスケットサンプルを１００個作製したところ、すべてウエルドが発生していた。そのため、電池製造時の外装缶をかしめる際にガスケットに割れ等が発生するおそれがある。

・評価４
引張試験機試験部の上下にフックを取り付けて、前記ガスケットサンプル（金型温度７０℃で射出成形したときのサンプル）をフックに引っ掛けて室温下で１００ｍｍ／分の試験速度で引張試験を行った。引張荷重が１００Ｎに達したときの移動量が２５ｍｍ以上あったものを○、２５ｍｍを下回ったものを×とした。結果、サンプル７は２０ｍｍしか伸びずに変形した段階で破断したために不適とした。それ以外のサンプルは目的の値に達していた。また、金型温度１００℃で射出成形したときの前記ガスケットサンプルについて、前記同様の引張試験を行った。このとき、引張荷重が１５０Ｎに達したときの移動量が１５ｍｍ以上あったものを○、１５ｍｍを下回ったものを×とした。この結果、サンプル７は８ｍｍ しか伸びずに変形したため不適とした。それ以外のサンプルは目的の値に達していた。

評価１から４までの評価結果を表１、表２にまとめた。サンプル３～６、８～１６は良好な結果を示していることがわかった。なお、サンプル１、２は荷重たわみ温度が低く、耐熱性が不足していることがわかった。また、サンプル７は伸びが無く、ガスケットの仕様を満足できないことがわかった。また、サンプル１、２、７は引張り伸び率が適合せず、サンプル１、７は成形不良が発生しやすいことがわかった。

本発明における、ポリプロピレンとポリフェニレンエーテルとのアロイは、リチウム電池用ガスケットとして良好に活用できる。また、リチウム電池用ガスケットだけではなく、リチウムイオン電池用ガスケットにも、また、各種の非水電解液電池用ガスケットとして活用可能である。

１ コイン型電池
２ 外装缶
３ 封口板
４ ガスケット
５ 発電要素
２１ 側壁
２２ 底面部
３１ 筒部
３１ａ 基端部
３１ｂ 段部
３１ｃ 開放部
３２ 平面部
４１ 外側シール部
４２ 底部シール部
４３ 環状凹部
４４ 環状リブ
５１ 正極材
５２ 負極材
５３ セパレータ
５４ 正極リング
５４ａ 円筒部
５４ｂ フランジ部

Claims (4)

1. 射出成形により形成される非水電解液電池用ガスケットにおいて、
   ポリプロピレンおよびポリフェニレンエーテルをアロイ化した樹脂を主成分に含み、
   前記主成分であるポリプロプレン対ポリフェニレンエーテルの質量比が２５対７５～８０対２０であることを特徴とする、非水電解液電池用ガスケット。
2. 前記主成分である、前記ポリプロピレンと前記ポリフェニレンエーテルの合計１００質量部に対して、ブロック共重合体を５．０～３０．０質量部を含み、
   前記ブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロックとイソプレン重合体ブロックとを含む水素添加物であり、
   前記ブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量が５０質量％以上８０質量％未満であることを特徴とする、請求項１に記載の非水電解液電池用ガスケット。
3. あらかじめポリプロピレン、ポリフェニレンエーテル、および成形助剤を含む材料を二軸混練押し出し機によって混練し、二軸混練押し出し機から吐出された樹脂組成物を冷却固化させたものを用いて、射出成形によって製造する方法であって、
   前記材料は、ポリプロプレン対ポリフェニレンエーテルの質量比が２５対７５～８０対２０であり、
   前記ポリプロピレンと前記ポリフェニレンエーテルの合計１００質量部に対して、ブロック共重合体を５．０～３０．０質量部を含み、
   前記ブロック共重合体は、ビニル芳香族化合物ブロックとイソプレン重合体ブロックとを含む水素添加物であり、
   前記ブロック共重合体中のビニル芳香族化合物単位の含有量が５０質量％以上８０質量％未満であることを特徴とする、ポリプロピレンおよびポリフェニレンエーテルをアロイ化した樹脂を主成分に含む非水電解液電池用ガスケットの製造方法。
4. 前記射出成形の際の金型温度を５０～１２０℃にすることを含む、請求項３に記載の非水電解液電池用ガスケットの製造方法。
   

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