JP6962495B1 - スパンボンド不織布、集塵機プリーツフィルター用濾材、集塵機プリーツフィルターおよび大風量パルスジェットタイプ集塵機 - Google Patents

Abstract

本発明のスパンボンド不織布は、高融点成分と低融点成分とからなる熱可塑性連続フィラメントから構成されるスパンボンド不織布であって、当該スパンボンド不織布のＭＤ方向の剛軟度が４０ｍＮ以上８０ｍＮ以下であり、不織布断面において、非融着の凸部の一表面から他表面までの厚さｔＡと、融着されてなる凹部の一表面から他表面までの厚さｔＢと、凸部の一表面から凹部の一表面までの距離をそれぞれｔＣ、ｔＤ（ｔＣ＜ｔＤ）とし、下記式（１）、（２）で表される関係にある。０．５≦１−ｔＢ／ｔＡ＜１．０ ・・・（１）０．６５＜ｔＣ／ｔＤ＜１．０ ・・・（２）

Description

本発明は、剛性と通気性に優れたスパンボンド不織布、集塵機プリーツフィルター用濾材、集塵機プリーツフィルターおよび大風量パルスジェットタイプ集塵機に関するものである。

従来、粉塵の発生する作業環境に対し、粉塵の除去および回収を目的とする集塵機が用いられており、中でもフィルターの交換頻度を低減できるパルスジェットタイプの集塵機が知られている。このパルスジェットタイプの集塵機ではフィルターの外側が濾過面となり、このフィルターがフィルターゲージに装着されて運転される。パルスジェットタイプの集塵機は、フィルターが一定圧力に達した際にフィルター内部に圧縮空気を送る、逆洗を行うことが出来る機構を有しており、逆洗によってフィルターの外側表面に堆積した粉塵を払い落とし、繰り返し使用される。この集塵機のフィルターは、プリーツ状に折りたたまれた形状で使用されることが知られており、プリーツ形状とすることにより濾過面積を大幅に向上させ、圧力損失を低減させたり、捕集効率を高めたりすることを可能としている。

このような集塵機のフィルター用の材料として使用される不織布の中でも、特にスパンボンド不織布は、短繊維不織布に対してリントフリー性に優れ、強度的性能も優れたものを得やすいため、家庭や事務所用の空調機や産業用の粉塵捕集機等のフィルターとして使用されている。

集塵機のフィルターに使用されるスパンボンド不織布には粉塵の捕集性能と通気性を両立させる必要があり、これまでに種々の不織布が提案されている。例えば、特許文献１や特許文献２には、熱可塑性連続フィラメントをあらかじめ一対のフラットロールで加熱融着した後に一対の彫刻が施されたエンボスロールで部分的に融着した不織布が開示されている。また、特許文献３には、高融点成分の熱可塑性連続フィラメントと低融点成分の熱可塑性連続フィラメントとを混繊させた不織布や、高融点成分と低融点成分とからなる多葉型複合繊維からなる不織布が開示されている。

特許第５４２２８７４号公報 特許第５２９８８０３号公報 特許第４５２２６７１号公報

前記のパルスジェットタイプの集塵機で、化学工場のように微粉体の粉塵を含んだ大量の空気を１分間あたり３００〜１５００Ｌで処理をする必要があるような場所では、大風量パルスジェットタイプ集塵機が使用されている。このような大風量パルスジェットタイプ集塵機に使用されるフィルターには大風量の空気（気体）の通過と、逆洗とが繰り返し行われるため、剥離等の懸念があるＰＴＦＥ膜などの基材は貼り合わせず、スパンボンド不織布単体がフィルター用スパンボンド不織布として使用されている。また、使用されるフィルター用スパンボンド不織布には大風量下での粉塵捕集と、繰り返し行われる逆洗とに耐えるためのプリーツ形状保持性を有した剛性が必要である。ところが、従来の集塵除去に使用されるフィルター用スパンボンド不織布では、粉塵捕集性能と通気性のバランスを両立しながら、大風量下でのプリーツ形状保持性とプリーツ加工性に十分な剛性とを有するものが得られていない。すなわち捕集性能を向上させようと、繊維同士の融着を強固にすると目開きが小さくなり、通気性の低下につながり、一方で通気性を向上させようと、繊維同士の融着を緩くすると目開きが大きくなり、粉塵の捕集性能が低下してしまうだけでなく、剛性の低下により大風量下ではプリーツ形状が保持できなくなるともに、毛羽が発生し、外観上も問題となる、という課題があった。

例えば、特許文献１や２に開示された技術では十分な通気性と剛性とを両立することが困難であった。

一方、特許文献３では繊維同士の融着が弱く、プリーツ加工時に融着部の破断により不織布の剛性が低下し、フィルターとして使用した場合に大風量下ではプリーツの形状が保持できず、通気性が低下するという課題があった。

そこで本発明の目的は、上記課題を鑑み、粉塵の捕集性能と通気性のバランスを両立しながら、かつ大風量下でのプリーツ形状保持性とプリーツ加工性に優れた高い剛性とを有したスパンボンド不織布、集塵機プリーツフィルター用濾材、集塵機プリーツフィルターおよび大風量パルスジェットタイプ集塵機を提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、部分的に融着した熱可塑性連続フィラメントからなる不織布の断面より得られる凸部の厚さと凹部の厚さの比および凸部の表面から凹部の表面までの距離の比が特定の値の範囲である不織布により、粉塵の捕集性能と通気性のバランスを両立しつつ、プリーツ加工するのに十分な剛性を有するスパンボンド不織布が得られるという知見を得た。

本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。
すなわち、本発明のスパンボンド不織布は、高融点成分と低融点成分とからなる熱可塑性連続フィラメントから構成され、部分的に融着されてなるスパンボンド不織布であって、当該スパンボンド不織布のＭＤ方向の剛軟度が４０ｍＮ以上８０ｍＮ以下であり、非融着の凸部と、融着されてなる凹部とを有し、不織布断面において、前記凸部の一表面から他表面までの厚さｔ_Ａと、前記凹部の一表面から他表面までの厚さｔ_Ｂと、前記凸部の一表面から前記凹部の一表面までの距離をそれぞれｔ_Ｃ、ｔ_Ｄ（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）とし、下記式（１）、（２）で表される関係にある。
０．５≦１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａ＜１．０ ・・・（１）
０．６５＜ｔ_Ｃ／ｔ_Ｄ＜１．０ ・・・（２）

本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、目付ＣＶ値が５％以下である。

本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記凹部の融着面積の割合が５％以上２０％以下である。

本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、当該スパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径が１２μｍ以上２６μｍ以下である。

本発明のスパンボンド不織布は集塵機プリーツフィルター用濾材に使用される。

本発明の集塵機プリーツフィルター用濾材は集塵機プリーツフィルターに使用される。

本発明の集塵機プリーツフィルターは大風量パルスジェットタイプ集塵機に使用される。

本発明によれば、粉塵の捕集性能と通気性とのバランスに優れ、大風量下でのプリーツ形状保持性とプリーツ加工性に優れた高い剛性とを有するスパンボンド不織布が得られる。

図１は、本発明の一実施の形態にかかるスパンボンド不織布の断面写真である。 図２は、本発明の集塵機プリーツフィルター用濾材の一例を示す概要斜視図である。 図３は、本発明の実施例にかかるプリーツ形状保持性試験を実施する試験システムの構成を説明するための図である。 図４は、本発明の実施例にかかるプリーツ形状保持性試験における測定ユニットを説明するための図である。 図５は、本発明の実施例にかかる捕集性能試験を実施する試験システムの構成を説明するための図である。

以下、本発明を実施するための形態を詳細に説明する。なお、以下の実施の形態により本発明が限定されるものではない。

本発明のスパンボンド不織布は、熱可塑性連続フィラメントからなる不織布である。熱可塑性連続フィラメントは、高融点成分と低融点成分とからなる。図１は、本発明の一実施の形態にかかるスパンボンド不織布の断面写真である。なお、図１に示すスパンボンド不織布は、使用時、上から下に向かって通気する。スパンボンド不織布は、部分的に融着されたものであって、前記不織布のＭＤ方向の剛軟度が４０ｍＮ以上８０ｍＮ以下である。スパンボンド不織布は、非融着の凸部１１（非融着部）と、融着されてなる凹部１２（融着部）とを有し、不織布断面において、凸部の一表面から他表面までの厚さ（ｔ_Ａ）と、凹部の一表面から他表面までの厚さ（ｔ_Ｂ）と、凸部の一表面から凹部の一表面までの距離をそれぞれ（ｔ_Ｃ）、（ｔ_Ｄ）（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）とし、下記式の関係にあるスパンボンド不織布である。
０．５≦１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａ＜１．０ ・・・（１）
０．６５＜ｔ_Ｃ／ｔ_Ｄ＜１．００ ・・・（２）
ここで、本発明において、ＭＤ方向とはスパンボンド不織布製造時のシート搬送方向、すなわち不織布ロールにおける巻き取り方向を指すものであり、後述するＣＤ方向はシート搬送方向、すなわち不織布ロールにおける巻き取り方向に対して垂直に交差する方向を指すものである。なお、スパンボンド不織布が切断された場合などでロール状態にない場合は、以下の手順によってＭＤ方向、ＣＤ方向を決定することとする。
（ａ） スパンボンド不織布の面内において、任意の１方向を定め、その方向に沿って、長さ３８．１ｍｍ、幅２５．４ｍｍの試験片を採取する。
（ｂ） 採取した方向から３０度、６０度、９０度回転させた方向においても、同様に長さ３８．１ｍｍ、幅２５．４ｍｍの試験片を採取する。
（ｃ） 各方向の試験片について後述するスパンボンド不織布の剛軟度の測定方法に基づいて、各試験片の剛軟度を測定する。
（ｄ） 測定により得られた値が最も高い方向をそのスパンボンド不織布のＭＤ方向とし、これに直交する方向をＣＤ方向とする。

また、本発明のスパンボンド不織布は、フィルター、例えば集塵機プリーツフィルター用濾材に使用される。図２は、本発明の集塵機プリーツフィルター用濾材の一例を示す概要斜視図である。図２に示す集塵機プリーツフィルター用濾材２１は、スパンボンド不織布を折り返してなる山部２２および谷部２３を有する。集塵機プリーツフィルター用濾材などからＭＤ方向、ＣＤ方向を決定するときにおいて、図２に例示するような集塵機プリーツフィルター用濾材２１の場合には、山部２２の稜線と平行な方向（破線矢印２５）がＣＤ方向、ＣＤ方向と直交する方向（破線矢印２４）がＭＤ方向であるとする。

（熱可塑性連続フィラメント）
本発明のスパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントの原料となる熱可塑性樹脂としては、特に、ポリエステルが好ましく用いられる。ポリエステルは、酸成分とアルコール成分とをモノマーとしてなる高分子重合体である。酸成分としては、フタル酸（オルト体）、イソフタル酸およびテレフタル酸等の芳香族カルボン酸、アジピン酸やセバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、およびシクロヘキサンカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を用いることができる。また、アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコールおよびポリエチレングリコール等を用いることができる。

また、ポリエステルの例としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸およびポリブチレンサクシネート等が挙げられる。後述する高融点重合体として用いられるポリエステルとしては、融点が高く耐熱性に優れ、かつ剛性にも優れたＰＥＴが最も好ましく用いられる。

また、これらのポリエステル原料には、本発明の効果を損なわない範囲で、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、金属酸化物、脂肪族ビスアミドおよび／または脂肪族モノアミド、ならびに親水剤等の添加材を添加することができる。中でも、酸化チタン等の金属酸化物は、繊維の表面摩擦を低減し繊維同士の融着を防ぐことにより紡糸性を向上し、また不織布の熱ロールによる融着成形の際、熱伝導性を増すことにより不織布の融着性を向上させる効果がある。また、エチレンビスステアリン酸アミド等の脂肪族ビスアミドおよび／またはアルキル置換型の脂肪族モノアミドは、熱ロールと不織布ウェブ間の離型性を高め、搬送性を向上させる効果がある。

次に、本発明のスパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントは、高融点成分と低融点成分からなる。熱可塑性連続フィラメントは、高融点成分であるポリエステル系高融点重合体の周りに、そのポリエステル系高融点重合体の融点に対して、１０℃以上１４０℃以下の低い融点を有する低融点成分であるポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントである態様が好ましい。このようにすることで、融着によりスパンボンド不織布を形成し使用した際、スパンボンド不織布を構成する複合型ポリエステル繊維（フィラメント）同士が強固に融着するため、スパンボンド不織布は機械的強度に優れ、大風量下での粉塵処理にも十分耐えることができる。

なお、本発明において、熱可塑性樹脂の融点は、示差走査型熱量計（例えば、株式会社パーキンエルマージャパン社製「ＤＳＣ−２」型）を用い、昇温速度２０℃／分、測定温度範囲３０℃から３００℃の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を当該熱可塑性樹脂の融点とする。また、示差走査型熱量計において融解吸熱曲線が極値を示さない樹脂については、ホットプレート上で加熱し、顕微鏡観察により樹脂が溶融した温度を融点とする。

熱可塑性樹脂がポリエステルの場合、対となるポリエステル系高融点重合体とポリエステル系低融点重合体との組み合わせ（以下、ポリエステル系高融点重合体／ポリエステル系低融点重合体の順に記載することがある）としては、例えば、ＰＥＴ／ＰＢＴ、ＰＥＴ／ＰＴＴ、ＰＥＴ／ポリ乳酸、およびＰＥＴ／共重合ＰＥＴ等の組み合わせを挙げることができ、これらの中でも、紡糸性に優れることからＰＥＴ／共重合ＰＥＴの組み合わせが好ましく用いられる。また、共重合ＰＥＴの共重合成分としては、特に紡糸性に優れることから、イソフタル酸共重合ＰＥＴが好ましく用いられる。

複合型フィラメントの複合形態については、例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型および海島型等が挙げられ、なかでも、フィラメント同士を均一かつ強固に融着させることができることから同心芯鞘型のものが好ましい。さらにその複合型フィラメントの断面形状としては、円形断面、扁平断面、多角形断面、多葉断面および中空断面等の形状が挙げられる。なかでも、フィラメントの断面形状としては円形断面の形状のものを用いることが好ましい態様である。

ところで、前記の複合型フィラメントの形態には、例えば、ポリエステル系高融点重合体からなる繊維とポリエステル系低融点重合体からなる繊維とを混繊させる方法もあるが、混繊させる方法の場合、均一な融着が難しく、例えば、ポリエステル系高融点重合体からなる繊維が密集しているところでは融着が弱くなり、機械的強度や剛性が劣り、スパンボンド不織布として適さないものとなる。一方、ポリエステル系高融点重合体からなる繊維に対し、低融点重合体を浸漬やスプレー等で付与する方法もあるが、いずれも表層や厚さ方向で均一な付与が難しく、機械的強度や剛性が劣り、スパンボンド不織布として好ましくないものとなる。

本発明におけるポリエステル系低融点重合体の融点は、ポリエステル系高融点重合体の融点に対し、１０℃以上１４０℃以下低いことが好ましい。１０℃以上、好ましくは２０℃以上、より好ましくは３０℃以上低くすることで、スパンボンド不織布において適度な融着性を得ることができる。一方、ポリエステル系低融点重合体の融点は、ポリエステル系高融点重合体の融点より１４０℃以下、好ましくは１２０℃以下、より好ましくは１００℃以下低くすることで、スパンボンド不織布の耐熱性の低下を抑制することができる。

なお、ポリエステル系高融点重合体の融点は、２００℃以上３２０℃以下の範囲であることが好ましい。ポリエステル系高融点重合体の融点を好ましくは２００℃以上、より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上とすることにより、耐熱性に優れるフィルターを得ることができる。一方、ポリエステル系高融点重合体の融点を好ましくは３２０℃以下、より好ましくは３００℃以下、さらに好ましくは２８０℃以下とすることにより、不織布製造時に溶融するための熱エネルギーを多大に消費し生産性が低下することを抑制することができる。

また、ポリエステル系低融点重合体の融点は、１６０℃以上２５０℃以下の範囲であることが好ましい。ポリエステル系低融点重合体の融点を好ましくは１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上とすることにより、プリーツ加工時の熱セット等、プリーツフィルター製造時に熱が加わる工程を通過しても形状保持性に優れる。一方、ポリエステル系低融点重合体の融点を好ましくは２５０℃以下、より好ましくは２４０℃以下とすることにより、不織布製造時の融着性に優れ、機械的強度に優れるフィルターを得ることができる。

また、ポリエステル系高融点重合体とポリエステル系低融点重合体との含有比率は、質量比で９０：１０〜６０：４０の範囲であることが好ましく、８５：１５〜７０：３０の範囲がより好ましい態様である。ポリエステル系高融点重合体を６０質量％以上９０質量％以下とすることにより、スパンボンド不織布の剛性と耐熱性を優れたものとすることができる。一方、低融点ポリエステルを１０質量％以上４０質量％以下とすることにより、融着によりスパンボンド不織布を形成し使用した際、スパンボンド不織布を構成する複合型ポリエステル繊維（フィラメント）同士を強固に融着でき、機械強度に優れ、大風量下での粉塵捕集に十分耐えることができる。

複合型ポリエステル繊維の複合形態についても、例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型および海島型等が挙げられ、なかでも、フィラメント同士を均一かつ強固に融着させることができることから複合形態については同心芯鞘型のものが好ましい。さらにそのフィラメント（単繊維）の断面形状としては、円形断面、扁平断面、多角形断面、多葉断面および中空断面等の形状が挙げられる。なかでも、フィラメント（単繊維）の断面形状としては円形断面の形状のものを用いることが好ましい態様である。

本発明のスパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径は、１２μｍ以上２６μｍ以下の範囲であることが好ましい。熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径を１２μｍ以上、好ましくは１３μｍ以上、より好ましくは１４μｍ以上とすることで、スパンボンド不織布の通気性を向上させ、圧力損失を低減させることができる。また、熱可塑性連続フィラメントを形成する際に糸切れ回数を低下させ、生産時の安定性を向上させることもできる。一方、熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径が２６μｍ以下、好ましくは２５μｍ以下、より好ましくは２４μｍ以下とすることで、スパンボンド不織布の均一性を向上させ、不織布表面を緻密なものとすることができ、ダストを表層で濾過しやすくするなど、捕集性能を向上させることができる。

なお、本発明において、スパンボンド不織布の平均単繊維直径（μｍ）は、以下の方法によって求められる値を採用することとする。
（ｉ）スパンボンド不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取する。
（ｉｉ）採取した小片サンプルの表面を走査型電子顕微鏡等で５００〜２０００倍の範囲で繊維の太さを計測することが可能な写真を撮影する。
（ｉｉｉ）各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維を任意に選び出して、その太さを測定する。繊維は断面が円形と仮定し、太さを単繊維直径とする。
（ｉｖ）それらの算術平均値の小数点以下第二位を四捨五入して算出し、平均単繊維直径とした。

（スパンボンド不織布の製造方法）
次に、本発明のスパンボンド不織布の製造方法について説明する。本発明のスパンボンド不織布は、下記（ａ）〜（ｃ）の工程を順次施すことによって製造される。
（ａ）熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出した後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程。
（ｂ）得られたフィラメントを開繊し、移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ繊維ウェブを形成する工程。
（ｃ）得られた繊維ウェブに部分的融着を施す工程。
以下に、各工程について、さらに詳細を説明する。

（ａ）熱可塑性連続フィラメント形成工程
まず、熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出する。特に、熱可塑性連続フィラメントとして、ポリエステル系高融点重合体の周りに当該ポリエステル系高融点重合体の融点よりも低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントを用いる場合には、ポリエステル系高融点重合体と、ポリエステル系低融点重合体を、それぞれ融点以上（融点＋７０℃）以下で溶融し、ポリエステル系高融点重合体の周りに、そのポリエステル系高融点重合体の融点に対して、１０℃以上１４０℃以下低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントとして、口金温度が融点以上（融点＋７０℃）以下の紡糸口金で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４０００ｍ／分以上６０００ｍ／分以下で牽引、延伸して円形断面形状のフィラメントを紡糸する。

（ｂ）繊維ウェブ形成工程
本発明の不織布は、いわゆるスパンボンド不織布であり、紡糸した熱可塑性連続フィラメントをエジェクターにて吸引し、エジェクターの下部にスリット状を有する開繊板から噴射して移動するネットコンベアー上に堆積させ繊維ウェブを得る工程を有する。

なお、複合型ポリエステル繊維を用いた場合であっても、前記のフィラメント（長繊維）からなるスパンボンド不織布であることが重要である。このようにすることで、非連続の繊維で構成された短繊維不織布の場合に比べて、剛性や機械的強度を高めることができ、スパンボンド不織布として好ましいものとすることができる。

本発明のスパンボンド不織布の製造方法では、ネットコンベアー上に捕集した繊維ウェブを、仮融着することも好ましい態様である。仮融着は、捕集した繊維ウェブを一対のフラットロールにより融着したり、ネットコンベアー上にフラットロールを設置し、ネットコンベアーと当該フラットロールとの間で融着したりする方法が好ましく用いられる。

仮融着するための融着の温度は、ポリエステル系低融点重合体の融点に対して７０℃以上１２０℃以下低い温度であることが好ましい。このように温度設定することにより、繊維同士を過度に融着させることなく、搬送性を改善することができる。
また、仮融着するための線圧は３０ｋｇ／ｃｍ以上７０ｋｇ／ｃｍ以下であることが好ましい。仮融着するための線圧は３０ｋｇ／ｃｍ以上、より好ましくは４０ｋｇ／ｃｍ以上とすることで、繊維ウェブを次工程に搬送する上で必要な機械的強度を付与することができる。仮融着するための線圧は７０ｋｇ／ｃｍ以下、より好ましくは６０ｋｇ／ｃｍ以下とすることで、繊維同士の過度な融着を防ぐことができる。

（ｃ）部分的融着工程
本発明のスパンボンド不織布は部分的に融着されたものであるが、部分的に融着する方法は特に限定されるものではない。ここで、スパンボンド不織布の融着されている部分を融着部、それ以外の融着されていない部分を非融着部と称する。熱エンボスロールによる融着、あるいは超音波発振装置とエンボスロールとの組み合わせによる融着が好ましいものである。特に熱エンボスロールによる融着は、不織布の強度を向上させる点から最も好ましいものである。部分的融着工程は前記ウェブ形成工程から続けて加工されることが好ましい。前記ウェブ形成工程から続けて加工することで、融着部の密度を高くし、スパンボンド不織布としてプリーツ成形性に優れた腰強度の不織布を得ることができる。熱エンボスロールによる融着の温度は、不織布の繊維表面に存在する最も融点の低いポリマーの融点に対して５℃以上６０℃以下低いことが好ましく、１０℃以上５０℃以下低いことがより好ましい。熱エンボスロールによる不織布の繊維表面に存在する最も融点の低いポリマーの融点の温度差を５℃以上、より好ましくは１０℃以上とすることで、過度の融着を防ぐことができる。一方、融点の温度差を６０℃以下、より好ましくは５０℃以下とすることによって、不織布内において均一な融着を行うことができる。

また、融着するための線圧は３０ｋｇ／ｃｍ以上９０ｋｇ／ｃｍ以下であることが好ましい。融着するための線圧を３０ｋｇ／ｃｍ以上、より好ましくは４０ｋｇ／ｃｍ以上とすることでスパンボンド不織布として用いた際にプリーツ加工性に必要な強度を不織布に付与することができる。融着するための線圧を９０ｋｇ／ｃｍ以下、より好ましくは８０ｋｇ／ｃｍ以下とすることで、過度の融着を防ぐことができる。

本発明のスパンボンド不織布の融着部の面積の割合（以下、単に融着面積率と記載することがある）は、融着部（凹部）の不織布全体の面積に占める割合のことであり、不織布全面積に対して５％以上２０％以下が好ましい範囲である。前記融着面積率が５％以上、より好ましくは６％以上、さらに好ましくは８％以上であれば、不織布の機械的強度が十分に得られ、さらに表面が毛羽立ちやすくなることがない。一方、融着面積率が２０％以下、より好ましくは１８％以下、さらに好ましくは１６％以下であれば、繊維間の空隙が少なくなって圧力損失が上昇し、捕集性能が低下することもない。

なお、スパンボンド不織布の融着面積率の測定には、デジタルマイクロスコープ（例えば、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ−５０００」）を用い、スパンボンド不織布の任意の部分から、マイクロスコープの倍率２０倍で不織布のＭＤ方向およびＣＤ方向に平行な１．０ｃｍ×１．０ｃｍの矩形枠を１００箇所とり、１００箇所それぞれについて当該面積に対する矩形枠内の融着部の面積を測定して平均値をとり、百分率にして小数点以下第一位を四捨五入したものを融着面積率（％）とする。なお、百分率として表記しない場合は、前記矩形枠内の融着部の面積（ｃｍ^２）を矩形枠の面積である１．０ｃｍ^２で除した後、小数点以下第三位を四捨五入することで融着面積率を算出することができる。

融着部はくぼみを形成しており、不織布を構成する熱可塑性連続フィラメント同士が熱と圧力とによって融着して形成されている。すなわち、他の部分に比べて熱可塑性連続フィラメントが融着して凝集している部分が融着部である。融着する方法として熱エンボスロールによる融着を採用した場合には、エンボスロールの凸部により熱可塑性連続フィラメントが融着して凝集している部分が融着部となる。例えば、上側または下側のみに所定のパターンの凹凸を有するロールを用いて、他のロールは凹凸の無いフラットロールを用いる場合においては、融着部とは凹凸を有するロールの凸部とフラットロールとで融着されて不織布の熱可塑性連続フィラメントが凝集された部分をいう。また、例えば、表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールとからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールを用いる場合、融着部とは上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで融着されて不織布の熱可塑性連続フィラメントが凝集された部分をいう。この場合、上側の凸部と下側の凹部あるいは上側の凹部と下側の凸部とで融着される部分はここでいう融着部には含まれない。

融着部の１個あたりの面積としては、０．３ｍｍ^２以上５．０ｍｍ^２以下が好ましい。０．３ｍｍ^２以上とすることで、スパンボンド不織布として十分な機械的強度が得られ、さらに不織布表面の毛羽立ちを押さえることができる。５．０ｍｍ^２以下とすることで、スパンボンド不織布としての機械的強度に加え通気性が保持することができ、十分な捕集性能が得られる。

本発明のスパンボンド不織布における融着部の形状は特に規定されるものではなく、上側または下側のみに所定のパターンの凹凸を有するロールを用いて、他のロールは凹凸の無いフラットロールを用いる場合や表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールとからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールにおいて、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで融着された場合においても、その融着部の形状は円形、三角形、四角形、平行四辺形、楕円形、菱形などでもよい。これらの融着部分の配列は、特に規定されるものではなく、等間隔に規則的に配されたもの、ランダムに配されたもの、異なる形状が混在したものでもよい。なかでも、不織布の均一性の点から、融着部分が等間隔に配されるものが好ましい。さらに不織布を剥離することなく部分的な融着をする点で、表面に複数の平行に配置された直線的溝が形成されている一対の上側ロールと下側ロールとからなり、その上側ロールの溝とその下側ロールの溝とがある角度で交叉するように設けられているエンボスロールを用い、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とで融着され形成される平行四辺形の融着部が好ましい。

（スパンボンド不織布）
本発明のスパンボンド不織布は、不織布のＭＤ方向で４０ｍＮ以上８０ｍＮ以下の剛軟度を有する。剛軟度が４０ｍＮ以上、より好ましくは４５ｍＮ以上、さらに好ましくは５０ｍＮ以上であれば、不織布の強度や形態保持性を保ちつつプリーツ加工ができる。一方、８０ｍＮ以下、より好ましくは７５ｍＮ以下、さらに好ましくは７０ｍＮ以下であれば、プリーツ加工時の折たたみ抵抗を緩和し、プリーツの山谷型形状がシャープに仕上がる。

本発明における剛軟度は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」６．７「剛軟度（ＪＩＳ法及びＩＳＯ法）」の６．７．４「ガーレ法（ＪＩＳ法）」に準じて、以下のようにされて得られた値とする。
（ｉ）試料から長さ３８．１ｍｍ（有効試料長Ｌ＝２５．４ｍｍ）、幅ｄ＝２５．４ｍｍの試験片を試料の任意の５点から採取する。ここで本発明においては、不織布の長手方向を試料のたて方向とする。
（ｉｉ）採取した試験片をそれぞれチャックに取り付け、可動アームＡ上の目盛り１−１／２”（１．５インチ＝３８．１ｍｍ）に合わせてチャックを固定する。この場合、試料長の１／２”（０．５インチ＝１２．７ｍｍ）はチャックに１／４”（０．２５インチ＝６．３５ｍｍ）、試料の自由端にて振子の先端に１／４”（０．２５インチ＝６．３５ｍｍ）がかかるため測定にかかる有効試料長Ｌは試験片長さから１／２”（０．５インチ＝１２．７ｍｍ）差し引いたものとなる。
（ｉｉｉ）次に振り子Ｂの支点から下部のおもり取付孔ａ、ｂ、ｃ（ｍｍ）に適当なおもりＷ_ａ、Ｗ_ｂ、Ｗ_ｃ（ｇ）を取り付けて可動アームＡを定速回転させ、試験片が振り子Ｂから離れるときの目盛りＲＧ（ｍｇｆ）を読む。目盛りは小数点以下第一位の桁で読む。ここでおもり取付孔に取り付けるおもりは適宜選択できるものであるが、目盛りＲＧが４〜６になるよう設定するのが好ましい。
（ｉｖ）測定は試験片５点につき表裏各５回、合計５０回実施する。
（ｖ）得られた目盛りＲＧの値から下記式（３）を用いて剛軟度の値を小数点以下第二位で四捨五入してそれぞれ求める。５０回の測定の平均値を、小数点以下第二位を四捨五入して算出した値をＭＤ方向の剛軟度とした。

本発明におけるスパンボンド不織布は不織布断面における凸部の一表面から他表面までの厚さ（ｔ_Ａ）と、凹部の一表面から他表面までの厚さ（ｔ_Ｂ）が上式（１）の関係にあるスパンボンド不織布である。上式（１）の値が０．５０以上、より好ましくは０．５３以上、さらに好ましくは０．５５以上であれば、繊維同士の融着が強固になり、集塵機プリーツフィルターとして使用した場合に大風量下でも優れたプリーツ形状保持性が得られる。一方、上式（１）の値が１．００以下、より好ましくは０．９０以下、さらに好ましくは０．８０以下であれば、繊維同士の融着が緩くなり、優れた通気性が得られる。

本発明におけるスパンボンド不織布は不織布断面における凸部の一表面から凹部の一表面までの距離をそれぞれ（ｔ_Ｃ）、（ｔ_Ｄ）（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）とし、上式（２）の関係にあるスパンボンド不織布である。上式（２）の値が０．６５以上、より好ましくは０．６６以上、さらに好ましくは０．６７以上あれば、不織布の凹凸が小さくなり、プリーツ加工時、プリーツの山谷型形状がシャープに仕上がる。一方、上式（２）の値が１．００以下、より好ましくは０．９０以下、さらに好ましくは０．８０以下であれば、不織布内に融着部と非融着部とが共存し、通気性と剛性とのバランスがとれた不織布が得られる。

ここで本発明における、本発明における凸部の一表面から他表面までの厚さ（ｔ_Ａ）と、凹部の一表面から他表面までの厚さ（ｔ_Ｂ）と上式（１）の値、ならびに、凸部の一表面から凹部の一表面までの距離をそれぞれ（ｔ_Ｃ）、（ｔ_Ｄ）（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）と上式（２）の値とは以下のようにして求めた値を採用することとする。

（ｉ）任意の融着部（凹部）において、ＭＤ方向の中心線とＣＤ方向の中心線との交点を融着部（凹部）の中心点とする。
（ｉｉ）前記の融着部（凹部）の中心点を通り、ＣＤ方向と平行な直線を引く。
（ｉｉｉ）前記の融着部（凹部）の中心点から０．５ｃｍ離れた当該直線上の２点を起点として、ＭＤ方向に沿って直線を１．０ｃｍ引き、その端点同士を結ぶ直線を引く。
（ｉｖ）（ｉ）〜（ｉｉｉ）で形成された１．０ｃｍ×１．０ｃｍの正方形によって囲まれた領域をカミソリ刃で切り取る。
（ｖ）同様にして、スパンボンド不織布内の任意の場所から１．０ｃｍ×１．０ｃｍの測定サンプルを計１００個採取する。
（ｖｉ）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）（例えば、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ−Ｄ５００」）を用いて、測定サンプル内の融着部を中心として、断面を倍率１００倍に調節して観察し撮影する。
（ｖｉｉ）隣接する非融着部（凸部）の最頂部２点より接線を引き、その接線に対する平行線間の距離より、下記のスパンボンド不織布の断面厚さｔ_Ａ〜ｔ_Ｄの長さ（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）を測定する。
ｔ_Ａ：一表面から他表面までの非融着部（凸部）最頂部間距離
ｔ_Ｂ：一表面から他表面までの融着部（凹部）最頂部間距離
ｔ_Ｃ、ｔ_Ｄ：一表面の非融着部（凸部）最頂部−融着部（凹部）最頂部間距離（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）
（ｖｉｉｉ）測定結果からｔ_Ｂ／ｔ_Ａ、ｔ_Ｃ／ｔ_Ｄの比率を算出する。
（ｉｘ）各測定サンプルから得られるｔ_Ｂ／ｔ_Ａ、ｔ_Ｃ／ｔ_Ｄの算術平均値を算出し、小数点以下第三位を四捨五入して得られた値を採用する。

本発明におけるスパンボンド不織布の目付は、１５０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下の範囲であることが好ましい。目付が１５０ｇ／ｍ^２以上であれば、プリーツに必要な剛性を得ることができ好ましい。一方、目付が３００ｇ／ｍ^２以下、好ましくは２７０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは２６０ｇ／ｍ^２以下であれば、圧力損失が上昇するのを抑制でき、さらにはコスト面でも好ましい。

ここでいう目付は、縦５０ｃｍ×横５０ｃｍのサイズの試料を、３個採取して各質量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値（ｇ）を単位面積（１ｍ^２）当たりに換算し、小数点以下第一位を四捨五入することにより求められる。

また、本発明のスパンボンド不織布の目付ＣＶ値は５％以下である。好ましくは４．５％以下であり、さらに好ましくは４．０％以下であれば、不織布の均一性向上に伴って不織布を緻密なものとすることができるため、捕集効率が向上し、性能を満足するフィルター寿命が得られやすくなるため、好ましい。一方、スパンボンド不織布の通気量を一定量確保し、圧力損失を小さくすることでフィルター寿命を長くするために、目付ＣＶ値が１％以上であることがより好ましい。

本発明において、スパンボンド不織布の目付ＣＶ値（％）は、次のようにして測定されて得られる値を採用することとする。
（ｉ）スパンボンド不織布から５ｃｍ×５ｃｍの小片を計１００個採取する。
（ｉｉ）各小片の質量（ｇ）をそれぞれ測定し、単位面積（１ｍ^２）当たりに換算する。
（ｉｉｉ）（ｉｉ）の換算結果の平均値（Ｗ_ａｖｅ）、標準偏差（Ｗ_ｓｄｖ）をそれぞれ算出する。
（ｉｖ）（ｉ）〜（ｉｉｉ）の結果を基に、以下の式により目付ＣＶ値（％）を計算し、小数点以下第二位を四捨五入する。
目付ＣＶ値（％）＝Ｗ_ｓｄｖ／Ｗ_ａｖｅ×１００

本発明におけるスパンボンド不織布の厚さは、０．５０ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．５１ｍｍ以上０．７８ｍｍ以下である。厚さを０．５０ｍｍ以上とすることにより、剛性を向上させ、フィルターとしての使用に適した不織布とすることができる。また、厚さを０．８０ｍｍ以下とすることにより、フィルターとしてのハンドリング性や加工性に優れたスパンボンド不織布とすることができる。

なお、本発明において、スパンボンド不織布の厚さ（ｍｍ）は、以下の方法によって測定されて得られる値を採用することとする。
（ｉ）厚さ計（例えば、株式会社テクロック製“ＴＥＣＬＯＣＫ”（登録商標）ＳＭ−１１４等）を使用して、不織布の厚さをＣＤ方向で等間隔に１０点測定する。
（ｉｉ）上記算術平均値から小数点以下第３位を四捨五入し、不織布の厚さ（ｍｍ）とする。

本発明におけるスパンボンド不織布の見掛け密度は、０．２５ｇ／ｃｍ^３以上０．４０ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。見掛け密度が０．２５ｇ／ｃｍ^３以上０．４０ｇ／ｃｍ^３以下であると、スパンボンド不織布は緻密な構造となりダストが内部に入りにくく、ダスト払い落とし性に優れる。より好ましい見掛け密度の範囲は、０．２６ｇ／ｃｍ^３以上０．３８ｇ／ｃｍ^３以下の範囲である。

なお、本発明において、スパンボンド不織布の見かけ密度（ｇ／ｃｍ^３）は、前記のスパンボンド不織布の目付、厚さの値から以下の式によって求められる値を採用することとする。
見掛け密度（ｇ／ｃｍ^３）＝目付（ｇ／ｍ^２）／厚さ（ｍｍ）／１０００

本発明におけるスパンボンド不織布の通気量は、１０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））以上１３０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））以下であることが好ましい。通気量が１０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））以上、好ましくは、１３（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））以上であると、圧力損失が上昇するのを抑制できる。また、目付あたりの通気量が１３０（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））以下、好ましくは、１０５（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））以下であると、ダストが内部に滞留しにくいことによりフィルターとして捕集性能が良好である。

なお、本発明において、スパンボンド不織布の通気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））は、以下のとおりＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」６．８「通気性（ＪＩＳ法）」の６．８．１「フラジール形法」に基づいて測定される値を採用することとする。
（ｉ）スパンボンド不織布のＣＤ方向で等間隔に縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍの試験片を１０枚採取する。
（ｉｉ）試験機の円筒の一端に試験片を取り付けた後、下限抵抗器によって傾斜型気圧計が１２５Ｐａの圧力を示すように、吸込みファン及び空気孔を調整し、その時の垂直型気圧計の示す圧力を測る。
（ｉｉｉ）測定した圧力と使用した空気孔の種類とから、試験機に付属の換算表によって試験片を通過する空気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））を求める。
（ｉｖ）得られた１０点の試験片の通気量の算術平均値を、小数点以下第一位を四捨五入して、スパンボンド不織布の通気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））を算出する。

以上説明したように、本発明のスパンボンド不織布は、粉塵の捕集性能と通気性のバランスを両立し、かつ剛性、およびプリーツ加工性に優れるため、集塵機プリーツフィルター用濾材、集塵機プリーツフィルターとして好適に用いることができる。中でも、不織布単体で、流量が３００Ｌ／分を超えるような大風量下での粉塵捕集と繰り返しの逆洗とに耐えうるプリーツ形状保持性が必要とされる、大風量パルスジェットタイプ集塵機用プリーツフィルター用濾材、大風量パルスジェットタイプ集塵機用フィルターとして、特に好適に用いることができる。このような集塵機プリーツフィルター用濾材は、例えば、前記のスパンボンド不織布をプリーツ形状とすることで得られる。また、この集塵機プリーツフィルター用濾材は、その全体を円筒状にした後に、円筒の上端と下端とが固定されてなる、円筒型集塵機フィルター、または、金属材料や高分子樹脂材料からなる角型や丸型といった枠材の内壁に集塵機プリーツフィルター用濾材の端部が固定されてなる、パネル型集塵機フィルターとすることができる。

本発明のパルスジェットタイプ集塵機は、前記の集塵機用プリーツフィルターを使用したものであり、特に、流量３００Ｌ／分を超えるような大風量下での粉塵捕集と繰り返しの逆洗を行う、大風量パルスジェットタイプ集塵機である。この大風量パルスジェットタイプの集塵機において前記の前記の集塵機フィルターは１つの集塵機フィルターあたりの流量が３．０Ｌ／分以上５．０Ｌ／分以下、１つの集塵機フィルターにかかる処理空気の圧力が０．５ＭＰａ以上０．７ＭＰａ以下の雰囲気下で用いられる。

本発明のパルスジェットタイプ集塵機は、集塵対象設備からの集塵を濾過する少なくとも１つの集塵機フィルターを備え、集塵機フィルターの内側面に圧縮空気をパルス状に噴射してフィルターの外側面に付着した粉塵を払い落とすパルスジェット機構を備えている。なお、このパルスジェット機構は、集塵機の送風機用モーターが運転している間に稼働することができる、オンラインパルス方式の機構としてもよいし、集塵を中断した状態の間稼働することができる、オフラインパルス方式の機構としてもよい。

以下、実施例によって、さらに本発明の詳細を説明する。なお、本実施例により本発明が限定して解釈されるわけではない。

［測定方法］
下記の実施例における各特性値は、次の方法で測定したものである。ただし、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。

（１）ポリエステルの融点（℃）
示差走査型熱量計として、株式会社パーキンエルマージャパン社製「ＤＳＣ−２型」を用いた。

（２）ポリエステルの固有粘度（ＩＶ）
ポリエステルの固有粘度（ＩＶ）は、次の方法で測定した。
オルソクロロフェノール１００ｍＬに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度η_ｒを、下記式により求めた。
η_ｒ＝η／η_０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ_０×ｄ_０）
（ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η_０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ^３）、ｔ_０はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ_０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ^３）を、それぞれ表す。）
次いで、相対粘度η_ｒから、下記式により固有粘度（ＩＶ）を算出した。
固有粘度（ＩＶ）＝０．０２４２η_ｒ＋０．２６３４

（３）スパンボンド不織布の断面の厚さ（ｍｍ）
走査型電子顕微鏡として、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ−Ｄ５００」を用い、前記の方法で測定を行った。

（４）スパンボンド不織布の厚さ（ｍｍ）
厚さ計として、株式会社テクロック製“ＴＥＣＬＯＣＫ”（登録商標）ＳＭ−１１４を使用した。

（５）スパンボンド不織布の通気量（ｃｍ^３／（ｃｍ^２・秒））
通気量の測定には、スイス・テクステスト社製通気性試験機「ＦＸ３３００−III」を用いて測定した。

（６）スパンボンド不織布のＭＤ方向の剛軟度（ｍＮ）
不織布のＭＤ方向の剛軟度は、株式会社大栄精機製作所製ガーレ・柔軟度試験機「ＧＡＳ−１０」を用いて測定した。

（７）スパンボンド不織布のプリーツ加工性（点）
（１）スパンボンド不織布を２４０ｍｍ幅にカットし、このスパンボンド不織布を１５０℃に加熱して圧縮しながら、プリーツ成形体の頂点部の稜線から次の頂点部の稜線までの距離が３５ｍｍとなるようにプリーツ加工し、プリーツ成形体を得た。
（２）このプリーツ成形体をポリプロピレン製の多孔性円筒形コアに４５山巻き、プリーツ成形体の端同士を加熱シールした後、円筒形上の両端に射出成型で作ったキャップを融着させ、プリーツフィルターを作製した。
（３）パネラー２０人が作製したプリーツフィルターの外観を目視で確認し、不織布のプリーツ加工性を下記基準の５段階評価で判断した。したがって合計点数は、最低０点から最高１００点となり、８０点以上を合格と判断した。
５点：非常に良い
（プリーツ成形体の山同士の接触やプリーツ形状に歪みがなく、隣り合う山が平行に直線に並んでいる。）
４点：良い
（５点と３点の中間。）
３点
（プリーツ成形体の山同士の接触はないが、プリーツ形状に歪みがある。）
２点
（３点と１点の中間。）
１点
（プリーツ形状に歪みがあり、プリーツ成形体の山同士が接触している。）

（８）プリーツ形状保持性
図３は本発明の実施例にかかるプリーツ形状保持性試験を実施する試験システムの構成を説明するための図である。図３に示す試験システム３１は、試験サンプルをセットするサンプルホルダー３２と、圧力計３３と、流量計３４と、流量調整バルブ３５と、ブロワ３６とを備える。流量計３４、流量調整バルブ３５およびブロワ３６は、サンプルホルダー３２と連結している。この試験システム３１では、ブロワ３６によりエアーが送られ、エアー吹出口３７より矢印３８の方向にエアーが排出される。
まず、スパンボンド不織布を山高さが４８ｍｍとなるようにプリーツ加工する。次に、図４のように、プリーツ基材を山ピッチ４１が１．３ｍｍ、山数が２３個となるように、ユニット縦長さ４２を３０ｃｍ、ユニット横長さ４３を３０ｃｍ、ユニット高さ４４を４８ｍｍとなるような枠材４５で囲った評価用ユニットＵを３個作成する。枠材４５は、測定時に当該枠材４５からのエアー漏れが無い素材であれば、特段指定はされない。次に、作成した評価用ユニットＵをサンプルホルダー３２にセットする。風量を２．０、４．０、５．０、６．０、７．０ｍ^３／ｍｉｎ（計５点）となるように流量調整バルブ３５で調整し、各流量における圧力損失を測定した。評価用ユニットＵ３個の圧力損失測定結果の平均値を算出し、風速を横軸、圧力損失を縦軸にとったグラフを作成し線形二乗近似にて決定係数（Ｒ^２）を算出し、以下の基準にて判定した。
・プリーツ形状保持性 Ａ： Ｒ^２＞０．９９５
・プリーツ形状保持性 Ｂ： ０．９９０≦Ｒ^２≦０．９９５
・プリーツ形状保持性 Ｃ： Ｒ^２＜０．９９０
プリーツ形状保持性の評価は、Ａを良好、ＢをＡに次いで良好、Ｃを不良とした。なお、表１、表２において、Ａ・Ｂ・Ｃの評価の後のカッコ内の数字は、上記の決定係数（Ｒ^２）の値である。
プリーツ形状保持性の高い不織布では、大風量下においても、プリーツが変形せず濾過面積が減少しないため、圧力損失は風量増加に伴い線形的に増加する。そのため、決定係数は１に近くなる。一方、プリーツ形状保持性の低い不織布では、大風量になるに伴いプリーツが風圧によって潰れ有効濾過面積が減少し、圧力損失が上昇するため、線形上昇せず決定係数が低くなる。

（９）スパンボンド不織布の毛羽立ち（点）
（１）スパンボンド不織布よりＭＤ方向２５０ｍｍ×ＣＤ方向２５ｍｍの試料をスパンボンド不織布のＣＤ方向等間隔で５点、スパンボンド不織布の表裏各１枚の計１０枚切り取る。
（２）学振型染色物摩耗堅牢度試験機を用いて、荷重３００ｇｆ、摩耗回数２００往復にて摩耗させる。
（３）パネラー２０人が試験後のスパンボンド不織布を目視および指で触れた時の風合いで、スパンボンド不織布表面の毛羽立ちを下記基準の５段階評価で判断した。それぞれのパネラーの判断した合計の点数で、スパンボンド不織布の毛部立ち性を評価した。したがって合計点数は、最低０点から最高１００点となり、８０点以上を合格と判断した。
５点：非常にいい
（スパンボンド不織布表面に毛羽が発生しておらず、指で触れた際にスパンボンド不織布表面がさらさらした触感であり、指に抵抗を感じない。）
４点：良い
（５点と３点の中間。）
３点：普通
（スパンボンド不織布表面に毛羽が発生していないが、指で触れた際にスパンボンド不織布表面にざらざらしたような触感があり、指に抵抗を感じる。）
２点：悪い
（３点と１点の中間。）
１点：非常に悪い
（スパンボンド不織布表面に毛羽が発生し、指で触れた際にスパンボンド不織布表面にざらざらしたような触感があり、指に抵抗を感じる。）

（１０）スパンボンド不織布の目付（ｇ／ｍ^２）
スパンボンド不織布の目付は、前記の方法で算出した。

（１１）不織布の見掛け密度
スパンボンド不織布の見掛け密度は前記の方法で算出した。

（１２）スパンボンド不織布の目付ＣＶ値（％）
スパンボンド不織布の目付ＣＶ値は、前記の方法で算出した。

（１３）熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径（μｍ）
熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径は、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ−Ｄ５００」の走査型電子顕微鏡を用いて前記の方法で算出した。

（１４）スパンボンド不織布の捕集効率（％）
図５は本発明の実施例にかかる捕集性能試験を実施する試験システムの構成を説明するための図である。図５に示す試験システム５１は、試験サンプルＭをセットするサンプルホルダー５２と、流量計５３と、流量調整バルブ５４と、ブロワ５５と、ダスト供給装置５６と、切替コック５７と、パーティクルカウンター５８とを備える。流量計５３、流量調整バルブ５４、ブロワ５５およびダスト供給装置５６は、サンプルホルダー５２と連結している。流量計５３は、流量調整バルブ５４を介してブロワ５５に接続している。サンプルホルダー５２には、ブロワ５５の吸気によって、ダスト供給装置５６からダストが供給される。サンプルホルダー５２にパーティクルカウンター５８を接続し、切替コック５７を介して、試験サンプルＭの上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することができる。まず、不織布の任意の部分から、１５ｃｍ×１５ｃｍのサンプルを３個採取し、採取した試験サンプルＭをサンプルホルダー５２にセットする。試験サンプルの評価面積は、１１５ｃｍ^２とした。捕集性能の測定にあたっては、ポリスチレン０．３０９Ｕ １０重量％溶液（ナカライテスク株式会社製）を蒸留水で２００倍まで希釈し、ダスト供給装置５６に充填した。風量をフィルター通過速度が３．０ｍ／ｍｉｎになるように流量調整バルブ５４で調整し、ダスト濃度を２万〜７万個／（２．８３×１０^−４ｍ^３（０．０１ｆｔ^３））の範囲で安定させ、試験サンプルＭの上流のダスト個数および下流のダスト個数をパーティクルカウンター５８（リオン株式会社製、ＫＣ−０１Ｄ）でダスト粒径０．３〜０．５μｍの範囲についてそれぞれ測定した。得られた値を下記計算式に代入して求めた数値の小数点以下第一位を四捨五入し捕集性能（％）を求めた。
捕集性能（％）＝〔１−（Ｄ１／Ｄ２）〕×１００
ここで、Ｄ１：下流のダスト個数（３回の合計）、Ｄ２：上流のダスト個数（３回の合計）である。

（１５）圧力損失（Ｐａ）
上記捕集性能測定時の試験サンプルＭの上流と下流との静圧差を圧力計５９で読み取り、３サンプルから得られた値の平均値の小数点以下第１位を四捨五入して算出した。

［使用した樹脂］
次に、実施例・比較例において使用した樹脂について、その詳細を記載する。
・ポリエステル系樹脂Ａ：水分率５０質量ｐｐｍ以下に乾燥した、固有粘度（ＩＶ）が０．６５で融点が２６０℃の、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）
・ポリエステル系樹脂Ｂ：水分率５０質量ｐｐｍ以下に乾燥した、固有粘度（ＩＶ）が０．６４、イソフタル酸共重合率が１１ｍｏｌ％で融点が２３０℃の、共重合ポリエチレンテレフタレート（ＣＯ−ＰＥＴ）

［実施例１］
前記のポリエステル系樹脂Ａと前記のポリエステル系樹脂Ｂとを、それぞれ２９５℃と２８０℃の温度で溶融させた。その後、ポリエステル系樹脂Ａを芯成分、ポリエステル系樹脂Ｂを鞘成分として、口金温度が２９５℃で、芯：鞘＝８０：２０の質量比率で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４９００ｍ／分で円形断面形状のフィラメントを紡糸し、移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ、平均単繊維直径が１４．８μｍの繊維からなる繊維ウェブを捕集した。捕集した繊維ウェブに、一対のフラットロールからなるカレンダーロールによって、温度が１４０℃で、線圧が５０ｋｇ／ｃｍの条件で仮融着した。さらに引き続いて、融着面積率１０％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールを用い、上下のエンボスロールの温度をともに２００℃として、繊維ウェブにかかる線圧が７０ｋｇ／ｃｍとなる条件で融着させて、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．６７、０．６８、目付ＣＶ値は３．３％、シート厚さは０．７４ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は５３ｍＮであった。結果を表１に示す。

［実施例２］
上下のエンボスロールの温度を、ともに２００℃から１８０℃に変更し、融着したこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．５３、０．６６、目付ＣＶ値は３．４％、シート厚さは１．０２ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は５７ｍＮであった。結果を表１に示す。

［実施例３］
上下のエンボスロールの温度を、ともに２００℃からそれぞれ１８０℃、２１０℃に変更し、融着したこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄはそれぞれ０．７０、０．８２、目付ＣＶ値は３．３％、シート厚さは０．９３ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は６１ｍＮであった。結果を表１に示す。

［実施例４］
上下のエンボスロールを、融着面積率１０％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールから融着面積率６％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールに替えて用いたこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．７９、０．６６、目付ＣＶ値は３．５％、シート厚さは１．２１ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は７３ｍＮであった。結果を表１に示す。

［実施例５］
上下のエンボスロールを、融着面積率１０％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールから融着面積率１８％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロール替えて用いたこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．６８、０．７３、目付ＣＶ値は３．２％、シート厚さは０．７３ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は４１ｍＮであった。結果を表１に示す。

［実施例６］
平均単繊維直径が２４．６μｍとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例１と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．５２、０．６９、目付ＣＶ値は４．３％、シート厚さは０．９６ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は５３ｍＮであった。結果を表１に示す。

［実施例７］
平均単繊維直径が１２．５μｍとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例１と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．６７、０．６９、目付ＣＶ値は２．７％、シート厚さは０．６１ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は４２ｍＮであった。結果を表１に示す。

得られたスパンボンド不織布の特性は表１に示したとおりであり、実施例１〜７のスパンボンド不織布は、いずれもＭＤ方向の剛軟度が４１ｍＮ以上、目付ＣＶ値が３．５％以下であり、剛性や目付均一性に優れ、圧力損失が５０Ｐａ以下、捕集効率が５０％以上とフィルター基材として良好な特性を有したスパンボンド不織布であった。また、プリーツ加工性、プリーツ形状保持性および毛羽立ち性の結果も、プリーツ加工性は８７点以上、プリーツ形状保持性Ｂ以上、毛羽立ち性も８７点以上と、いずれも良好であった。

［比較例１］
実施例１の製造工程において、捕集した繊維ウェブを仮融着する工程とエンボスロールを用いて融着する工程との間に、仮融着する工程で得られたシートを一度巻き取った後に室温まで冷却させ、このシートをエンボスロールに送る工程を設けるように変えたこと、すなわち、エンボスロールを用い融着する工程を仮融着工程に引き続いて行わないようにしたこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．４０、０．６９、目付ＣＶ値は３．４％、シート厚さは０．７２ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は３７ｍＮであった。結果を表２に示す。

［比較例２］
上下のエンボスロールを、融着面積率１０％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから、融着面積率１５％、融着部１個あたりの面積が０．５ｍｍ^２となる彫刻ロールとフラットロールからなるエンボスロールに替えて、融着したこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．６１、０．４５、目付ＣＶ値は３．２％、シート厚さは０．６１ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は２５ｍＮであった。結果を表２に示す。

［比較例３］
上下のエンボスロールを、融着面積率１０％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから、融着面積率３％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールに替えて、融着したこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．７９、０．６２、目付ＣＶ値は３．５％、シート厚さは１．１３ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は８５ｍＮであった。結果を表２に示す。

［比較例４］
上下のエンボスロールを、融着面積率１０％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから、融着面積率２４％、融着部１個あたりの面積が１．６ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールに替えて、融着したこと以外は、実施例１と同じ条件として、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．６５、０．５５、目付ＣＶ値は３．２％、シート厚さは０．６２ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は２１ｍＮであった。結果を表２に示す。

［比較例５］
平均単繊維直径が２９．２μｍとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例１と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．４５、０．６８、目付ＣＶ値は５．２％、シート厚さは１．０１ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は８１ｍＮであった。結果を表２に示す。

［比較例６］
平均単繊維直径が１１．２μｍとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例１と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例１と同じ条件で、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．７０、０．６９、目付ＣＶ値は２．６％、シート厚さは０．５３ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は３６ｍＮであった。結果を表２に示す。

［比較例７］
前記のポリエステル系樹脂Ａと前記のポリエステル系樹脂Ｂとを、それぞれ２９５℃と２８０℃の温度で溶融させた。その後、ポリエステル系樹脂Ａを芯成分とし、ポリエステル系樹脂Ｂを鞘成分として、口金温度が３００℃で、芯：鞘＝８０：２０の質量比率で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４４００ｍ／分で円形断面形状のフィラメントを紡糸し、エアサッカー出口に設置された金属衝突板へフィラメントを衝突させ、摩擦帯電により繊維を帯電して開繊させ、平均単繊維直径が１４．８μｍの繊維からなる繊維ウェブを移動するネットコンベアー上に捕集した。さらに引き続いて、融着面積率１８％、融着部１個あたりの面積が０．７ｍｍ^２となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールによって、上下のエンボスロールの温度を２０５℃とし、繊維ウェブにかかる線圧が７０ｋｇ／ｃｍとなる条件で融着し、目付が２６０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａとｔ_Ｃ／ｔ_Ｄとはそれぞれ０．６１、０．５７、目付ＣＶ値は１０．５％、シート厚さは０．５１ｍｍ、ＭＤ方向の剛軟度は２５ｍＮであった。結果を表２に示す。

得られた不織布の特性は、表１、２に示したとおりであるが、比較例１は、シート断面厚さ（１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａ）が低く毛羽立ち性が劣位であった。比較例２、３、４、７はシート断面厚さ（ｔ_Ｃ／ｔ_Ｄ）が低く、プリーツ加工性が劣位であった。比較例２の片面彫刻ロールにより融着を実施したものでは、剛軟度が低くなり、プリーツ加工性、プリーツ形状保持性が劣位であった。比較例３の融着面積率３％のエンボスロールで融着を実施したものでは、厚さが厚くなり、ＭＤ方向の剛軟度が高くなりすぎ、プリーツ加工性が劣位であった。比較例４の融着面積率２４％のエンボスロールで融着を実施したものでは、厚さが薄いため、ＭＤ方向の剛軟度が低く、プリーツ加工性、プリーツ形状保持性が劣位であった。比較例５の実施例１と同条件で平均単繊維直径を太くしたものでは、厚さが厚くなり、ＭＤ方向の剛軟度が高く、プリーツ加工性が劣位であった。比較例６の実施例１と同条件で平均単繊維直径を細くしたものでは、厚さが薄いため、剛軟度が低く、プリーツ加工性、プリーツ形状保持性が劣位であった。

本発明のスパンボンド不織布、集塵機プリーツフィルター用濾材、集塵機プリーツフィルターおよび大風量パルスジェットタイプ集塵機は、粉塵の捕集性能と通気性のバランスを両立しながら、かつ大風量下でのプリーツ形状保持性とプリーツ加工性に優れた高い剛性とを有するものとして好ましく適用できるが、適用範囲はこれに限られない。

１１ 凸部
１２ 凹部
２１ 集塵機プリーツフィルター用濾材
２２ 山部
２３ 谷部
２４ ＭＤ方向を示す矢印（破線矢印）
２５ ＣＤ方向を示す矢印（破線矢印）
３１、５１ 試験システム
３２ サンプルホルダー
３３ 圧力計
３４ 流量計
３５ 流量調整バルブ
３６ ブロワ
３７ エアー吹出口
３８ エアー吹出方向を示す矢印
Ｕ 評価用ユニット
４１ 山ピッチ
４２ ユニット縦長さ
４３ ユニット横長さ
４４ ユニット高さ
４５ 枠材
Ｍ 試験サンプル
５２ サンプルホルダー
５３ 流量計
５４ 流量調整バルブ
５５ ブロワ
５６ ダスト供給装置
５７ 切替コック
５８ パーティクルカウンター
５９ 圧力計

Claims (7)

1. 高融点成分と低融点成分とからなる熱可塑性連続フィラメントから構成され、部分的に融着されてなるスパンボンド不織布であって、
   当該スパンボンド不織布のＭＤ方向の剛軟度が４０ｍＮ以上８０ｍＮ以下であり、
   非融着の凸部と、融着されてなる凹部とを有し、
   不織布断面において、前記凸部の一表面から他表面までの厚さｔ_Ａと、前記凹部の一表面から他表面までの厚さｔ_Ｂと、前記凸部の一表面から前記凹部の一表面までの距離をそれぞれｔ_Ｃ、ｔ_Ｄ（ｔ_Ｃ＜ｔ_Ｄ）とし、下記式（１）、（２）で表される関係にあるスパンボンド不織布。
   ０．５≦１−ｔ_Ｂ／ｔ_Ａ＜１．０ ・・・（１）
   ０．６５＜ｔ_Ｃ／ｔ_Ｄ＜１．０ ・・・（２）
2. 目付ＣＶ値が５％以下である、請求項１に記載のスパンボンド不織布。
3. 前記凹部の融着面積の割合が５％以上２０％以下である、請求項１または２に記載のスパンボンド不織布。
4. 前記熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径が１２μｍ以上２６μｍ以下である、請求項１〜３のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載のスパンボンド不織布を用いてなる、集塵機プリーツフィルター用濾材。
6. 請求項５に記載の集塵機プリーツフィルター用濾材を用いてなる、集塵機プリーツフィルター。
7. 請求項６に記載の集塵機プリーツフィルターを使用した大風量パルスジェットタイプ集塵機。

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