JP6563032B2 - ねじ切り及びシール面上の金属コーティングを備えたねじ状管状連結部 - Google Patents

Description

本発明は、炭化水素坑井を掘削したり、操作したりするための管状部材に関し、より正確には、このタイプの部材のねじ状端部に関する。この端部は、雄型又は雌型であればよく、結合部又は連結部を形成するために、類似の部材の対応する端部に連結させることができる。

また、本発明は、組み立てによって２つの管状部材を連結して得られるねじ状連結部に関する。その管状部材の１つは、２つの雌型端部との結合部であってよい。

「炭化水素坑井を掘削し操作するための管状部材」という用語は、炭化水素坑井ドリルストリングもしくは改修ライザーのいずれかの構成あるいはライザーなどのこの種のストリング又は坑井を操作する際に使用するケーシングもしくはチュービングストリングの操作という特定の目的で、実質的に管状の形状の任意の部材であって、同じタイプでもそうでなくてもよい別の部材と連結させることができる部材を意味する。また、本発明は、例えば、ドリルパイプ、重量ドリルパイプ、ドリルカラー及びツール結合部などのドリルストリングで用いられる部材にも適用可能である。

各管状部材は、類似部材の対応する末端部分と組み立てることを意図した雄ねじ状ゾーン又は雌ねじ状ゾーンを有する末端部分を含む。連結されると、その部材は、結合部又は連結部と知られるものを構成する。

連結部のこれらのねじ状管状コンポーネントは、使用条件によって課されるクランピング及びシール要求に対応するために、所定の負荷の下で連結される。より詳細には、所定のトルクが目標とされる。また、ねじ状管状コンポーネントは、特に稼働中に、組み立て及び分解を数回繰り返して受けなければならないことが知られている。

これらのねじ状管状コンポーネントの使用条件は、異なるタイプの負荷を生じさせる。特に、ねじ状ゾーン、当接ゾーン、又は実際には金属／金属シール面などのこれらのコンポーネントの繊細な部分にフィルム又はグリースを使用することによって、負荷を軽減させてきた。

誘導される制約には、特に、倉庫で保存するための制約が含まれ、保存用グリース（使用開始前に塗布する組み立て用グリースとは異なる）の塗布が必要とされる。しかしながら、有機コーティングの使用からなる他の解決策も存在する。

このように、例えば、ねじ状連結部を介して連結される長さ数メートルの管の重量のために、組み立て操作は、通常、高い軸荷重下で実施され、連結されるねじ状部材の軸のわずかなずれによって悪化する可能性がある。これは、ねじ状ゾーンと金属／金属シール面との少なくとも一方で摩耗のリスクを誘発する。したがって、金属／金属シール面と同様に、ねじ状ゾーンは、常に潤滑剤でコーティングされる。

さらに、ねじ状管状コンポーネントは、多くの場合、浸食環境中で保存した後に組み立てられる。これは、例えば塩水の霧が存在する「沖合」の状況、又は、砂や埃や他の汚染物質が存在する「陸上」の状況に当てはまる。したがって、ねじ状ゾーンの場合、組み立ての間に負荷が加えられる表面上で、又は実際には、金属／金属シール面及び当接の場合、締め付け接触ゾーンで、腐食に対して異なるタイプのコーティングを用いることが必要である。

しかしながら、環境基準を考慮すると、標準API RP 5A3（米国石油協会）に準拠したグリースを使用することは、そのようなグリースが管状部材から押し出され、環境中又は坑井中に放出され、閉塞を起こし、特別な洗浄操作が必要となるので、長期的解決策とはならないようである。

腐食や摩耗に対して長時間持続する耐性の問題、及び環境への配慮に関連する権限に対応するために、グリースの代替物が開発されてきた。それらは、腐食耐性性能及び摩耗性能に対する対応を提供するだけではなく、ねじ状端部の製造に関係する工業的制約に対する対応も提供している。

１９６９年以来、WHITFORD（登録商標）は、迅速な組み立て／分解操作での摩擦に順応することを必要とする、ねじ状締め具用の、ポリアミド−イミド樹脂及びフルオロポリマーの混合物から製造した高性能コーティングを提案している。

さらに、２００２年以来、ねじ状連結部に関連して、欧州特許出願第１３７８６９８号及び欧州特許出願第１９５９１７９号に記載されているように、潤滑するとともに、組み立ての間の摩耗に対する耐性を保証するために、ポリアミド−イミド樹脂に基づくコーティングが提案されてきた。

その先行技術は、主に、極性溶媒中又はエタノール／トルエン混合物中に溶解させたポリアミド−アミド酸前駆体から乾燥フィルムを得ることを提案している。ねじ切りにおいて接触圧の機能として潤滑を保証するために、乾燥フィルムを一般に施用する。充填剤の割合は、比較的高く、顔料／結合剤の重量比は、０．２５〜４の範囲であり、好ましくは３を上回る。このように、乾燥フィルムは、有利には、固体潤滑剤が機能する間に犠牲になり、摩耗に対して十分に耐性である。

国際公開公報第ＷＯ２００４／０３３９５１号は、その表面が処理され、金属表面が２．０μｍ〜６μｍの範囲の表面粗さ（Ｒａ）を有するねじ状端部を備える石油抽出産業用のねじ状金属管に関する。この金属表面は、乾燥防食コーティングの均一層及び乾燥潤滑剤コーティングの第２の均一層で覆われている。その代わりに、２つの層は、乾燥潤滑剤の粒子の分散体を含む乾燥防食コーティングの単層に組み合わせられてもよい。それにもかかわらず、基板上に堆積させた防食層上の粒子の分散体は、ある程度の不均一性を導入する。

さらに、欧州特許出願第２１２８５０６号は、ねじ部と、ねじを付けていない金属同士の接触部分とを備える接触面を有する鋼鉄管用雄／雌型のねじ状連結部に関する。雄型部材及び雌型部材の少なくとも一方の表面は、Ｃｕ−Ｚｎ合金又はＣｕ−Ｚｎ−Ｍ１合金（ここで、Ｍ１は、Ｓｎ、Ｂｉ、及びＩｎから選択される少なくとも１つの元素である）から製造される第１ラミネート層でコーティングされる。銅を含むこれらの層に関する興味深い結果にもかかわらず、それらに関連する防食特性は、克服することが望まれる制限を有することが示されている。

したがって、それらの開示の腐食及び摩耗挙動は、腐食性能の機能特性及び良好な摩耗耐性に加えて、以下で開示する本発明の連結部の気体及び液体に対するシールを提案することによって改善することができる。この概念に基づいて、本発明は、炭化水素坑井を掘削したり、操作したりすることを意図するねじ状部材を連結することによって形成されるねじ状部材又は連結部をコーティングすることを提案する。

第１の態様では、本発明は、回転軸を有し、炭化水素坑井を掘削し操作するためのねじ状管状連結部のための管状部材のねじ部に関する。このねじ部は、その外周面又は内周面にわたって延在するねじ切りと、外周面又は内周面上に設けられ、管の相補的ねじ部に属する対応する第２シール面との金属−金属干渉を生じさせ得る第１シール面とを備える。そして、ねじ切り及び第１シール面は、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属製防食及び抗摩耗層でコーティングされることを特徴とする。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、電解により堆積される。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、少なくとも５０重量％の亜鉛（Ｚｎ）を含む。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、４μｍから２０μｍの範囲の厚さを有する。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、純亜鉛（Ｚｎ）及びＺｎ−Ｘタイプの亜鉛（Ｚｎ）の二元合金（Ｘは、ニッケル（Ｎｉ）、鉄（Ｆｅ）、マグネシウム（Ｍｇ）及びマンガン（Ｍｎ）から選択される）により構成されるグループから選択された物質を含む。好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、ニッケル（Ｎｉ）含有量が１２から１５重量％であり、微細構造が単相でガンマ（γ）層にあるニッケル−亜鉛（Ｚｎ−Ｎｉ）合金である。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、樹脂と、該樹脂に分散させられる乾燥固体潤滑剤粉末とを含む潤滑剤層でコーティングされる。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含んでなり、金属製防食及び抗摩耗層と潤滑剤層との間に形成されるパッシベーション層でコーティングされる。

好ましくは、金属製防食及び抗摩耗層は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含むパッシベーション層でコーティングされる。

好ましくは、パッシベーション層は、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされる。

好ましくは、パッシベーション層は、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む有機−無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされる。

好ましくは、ねじ部は、組み立て後に、相補的ねじ状管部に属する対応する第２当接部と接触可能な第１当接部をさらに備える。

好ましくは、ねじ部は、鋼鉄から作られる。

ある代替では、ねじ部は、外周面上の第１シール面と同様に、その外周面にわたって延在するねじ切りを有する雄型である。

別の代替では、ねじ部は、内周面上の第１シール面と同様に、その内周面にわたって延在するねじ切りを有する雌型である。

第２の態様では、本発明は、回転軸を有し、炭化水素坑井を掘削し操作するためのねじ状管状連結部のための管状部材のねじ部に関する。このねじ部は、その外周面又は内周面にわたって延在するねじ切りと、外周面又は内周面上に設けられ、相補的ねじ部に属する対応する第２シール面との金属−金属干渉を生じさせ得る第１シール面を備える。ねじ切り及び第１シール面は、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属製抗摩耗層でコーティングされており、この金属製抗摩耗層は、樹脂と該樹脂に分散させられる乾燥固体潤滑剤粉末とを含む潤滑剤層で少なくとも部分的にコーティングされていることを特徴とする。

好ましい方法では、このねじ部の金属製抗摩耗層は、電解により堆積される。

好ましい方法では、金属製抗摩耗層は、少なくとも５０重量％の亜鉛（Ｚｎ）を含む。

好ましい方法では、金属製抗摩耗層は、４μｍから２０μｍの範囲の厚さを有する。

好ましい方法では、潤滑剤層は、５μｍから５０μｍの範囲の厚さを有する。

好ましい方法では、金属製抗摩耗層は、純亜鉛（Ｚｎ）及びＺｎ−Ｘタイプの亜鉛（Ｚｎ）の二元合金（Ｘは、ニッケル（Ｎｉ）、鉄（Ｆｅ）、マグネシウム（Ｍｇ）及びマンガン（Ｍｎ）から選択される）により構成されるグループから選択された物質を含む。好ましい方法では、金属製抗摩耗層は、ニッケル（Ｎｉ）含有量が１２から１５重量％であり、微細構造が単相でガンマ（γ）層にある二元ニッケル−亜鉛（Ｚｎ−Ｎｉ）である。

好ましい方法では、本発明のねじ部は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含んでなり、金属製抗摩耗層と潤滑剤層の間に形成されたパッシベーション層を備える。

好ましい方法では、乾燥固体潤滑剤粉末は、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、モリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）、カーボンブラック（Ｃ）、フッ化グラファイト（ＣＦ_ｘ）、又はそれらの混合物により構成されるグループから選択される。

好ましい方法では、樹脂は、ポリビニル樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、及びポリアミドイミド樹脂により構成されるグループから選択される。

好ましい方法では、樹脂は、アクリルタイプであり、乾燥固体潤滑剤粉末は、３％から１５％のカーボンブラック、ＭｏＳ_２、又はモリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）を単独又は組み合わせで含む。

好ましい方法では、本発明のねじ部は、組み立て後に、相補的ねじ部に属する対応する第２当接部に接触可能な第１当接部をさらに備える。

好ましい方法では、ねじ部が鋼鉄から生成される。

ある場合には、ねじ部は、外周面上の第１シール面と同様に、その外周面にわたって延在するねじ切りを有する雄型である。

別の場合には、本発明のねじ部は、内周面上の第１シール面と同様に、その内周面にわたって延在するねじ切りを有する雌型である。

第３の態様では、本発明は、炭化水素坑井を掘削し操作するためのねじ状管状連結部に関する。ねじ状管状連結部は、回転軸を有する雄型端と、その回転軸の周りに延在する第１ねじ切りとを備える管状部材の一部を含む。雄型端部は、回転軸を有する雌型端と、その回転軸の周りに延在する第２ねじ切りとを備える管状部材の一部を補完する。雄型端部及び雌型端部は、組み立てにより連結可能である。雄型端部及び雌型端部のそれぞれは、金属−金属干渉を生じ得るシール面をさらに備える。雄型端部及び雌型端部の２つのうち一方のねじ切り及びシール面は、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である第１金属製防食及び抗摩耗層でコーティングされることを特徴とする。第１金属製防食及び抗摩耗層は、第１パッシベーション層でコーティングされる。雄型又は雌型相補的ねじ部のねじ切り及びシール面は、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である第２金属製抗摩耗層でコーティングされる。第２金属製抗摩耗層は、樹脂と該樹脂に分散させられる乾燥固体潤滑剤粉末とを含む潤滑剤層で少なくとも部分的にコーティングされる。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２金属層の少なくとも一方が電解により堆積されるようになっている。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２金属層の少なくとも一方が少なくとも５０重量％の亜鉛（Ｚｎ）を含む。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２金属層の少なくとも一方が４μｍから２０μｍの範囲の厚さを有するようになっている。

好ましくは、潤滑剤層は、５μｍから５０μｍの範囲の厚さを有する。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２金属層の少なくとも一方が、純亜鉛（Ｚｎ）及びＺｎ−Ｘタイプの亜鉛（Ｚｎ）の二元合金（Ｘは、ニッケル（Ｎｉ）、鉄（Ｆｅ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びマンガン（Ｍｎ）から選択される）により構成されるグループから選択された物質を含むようになっている。好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２金属層の少なくとも一方が、ニッケル（Ｎｉ）含有量が１２から１５重量％であり、微細構造が単相でガンマ（γ）層にある二元ニッケル−亜鉛（Ｚｎ−Ｎｉ）合金であるようになっている。

好ましくは、第１パッシベーション層は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含む。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含む第２パッシベーション層が、第２金属製抗摩耗層と潤滑剤層の間に形成されるようになっている。

好ましくは、乾燥固体潤滑剤粉末は、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）、モリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）、カーボンブラック（Ｃ）、フッ化グラファイト（ＣＦ_ｘ）、又はそれらの混合物により構成されるグループから選択される。

好ましくは、本発明に係るねじ状管状連結部は、樹脂が、ポリビニル樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、及びポリアミドイミド樹脂により構成されるグループから選択されるようになっている。

好ましくは、樹脂は、アクリルタイプであり、乾燥固体潤滑剤粉末は、３％から１５％のカーボンブラック、ＭｏＳ_２、又はモリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）を単独又は組み合わせで含む。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２パッシベーション層の少なくとも一方が、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされるようになっている。

好ましくは、無機マトリックス層は、酸化カリウムをさらに含む。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２パッシベーション層の少なくとも一方が、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む有機−無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされるようになっている。

好ましくは、本発明のねじ状管状連結部は、第１及び第２パッシベーション層の少なくとも一方が乾燥潤滑剤の層でコーティングされるようになっている。

好ましくは、本発明に係る雄型端部は、第１当接部をさらに備え、雌型端部は、第２当接部をさらに備え、第１及び第２当接部は、組み立て後に、互いに接触可能である。

好ましくは、本発明に係るねじ状管状連結部は、雄型端部及び雌型端部が鋼鉄から作られるようになっている。

本発明の第１実施形態に係る縦軸に沿った断面におけるねじ状管端の被覆面のクローズアップ写真を表す。 本発明の第２実施形態に係る縦軸に沿った断面におけるねじ状管端の被覆面のクローズアップ写真を表す。 本発明の第３実施形態に係る縦軸に沿った断面におけるねじ状管端の被覆面のクローズアップ写真を表す。 本発明の第４実施形態に係る縦軸に沿った断面におけるねじ状管端の被覆面のクローズアップ写真を表す。 本発明の第５実施形態に係る縦軸に沿った断面におけるねじ状管端の被覆面のクローズアップ写真を表す。 本発明におけるねじ状部材と、先行技術のねじ状部材の比較写真を示す。 本発明の一実施形態におけるねじ状部材の写真を示す。

本発明は、非限定的説明を提供する以下の記述からより良く理解されるであろう。好ましくは、本発明の様々な層を堆積させた基板は、鋼鉄から作られ、本発明は、雌型端部上と同様に、雄型端部上でも等しく実施することができることに留意されたい。

本発明のねじ部は、体系的に、そのねじ部が各々雄型であるか又は雌型であるかに応じてその外周面又は内周面上に延在するねじ切りと、外周面又は内周面上の第１シール面とを備える。第１シール面は、相補的ねじ部に属する対応する第２シール面と金属−金属干渉を生じ得る。シール面は、本発明に係るねじ部において重要である。なぜならば、本発明においてコーティングすると、金属／金属接触で気体及び液体に対してシールを提供するからである。好ましくは、金属／金属接触は干渉で生じる。

以下の記述では、複数の層は、本発明に係るねじ部の少なくともねじ切り上と、シール面上とに堆積される。

本発明によれば、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属層は、好ましくは、鋼鉄から作られ、管状ねじ部の基板上に堆積される。本発明に係る金属層は、理想的には、電解により堆積される。このタイプの被覆（堆積）の原理は、以下に要約される。その機械的強度とは別に、金属層の主な利点は、その微細構造の均一性である。「微細構造の均一性」とは必ずしも単相結晶構造を意味せず、対照的に、逆もまた真であることを理解されたい。

本発明と関連して、「金属層」という用語は、金属により構成された層を意味する。明らかに、不純物が存在する可能性があるが、好ましくは、金属層は、排他的に金属を含む。本発明の排他的に金属を含む層は、微細構造の均一性を有するという利点を有する。実際、倍率×５００の光学顕微鏡下で、観察された微細構造は、均質な外観を有する。

実際、金属層の機械的強度及び微細構造の均一性のどちらも、温度に対する安定性もさらに低い有機コーティングのものよりも実質的に高い。

電解による堆積は、本発明に関連して、１ａｍｐ／ｄｍ２〜１００ａｍｐ／ｄｍ２であり得る電流密度を印加することにより、金属イオン又は酸化物の純金属への混入を低減するためにここで用いられる技術である。電解浴は、１８℃〜５０℃の範囲の温度である。１８℃未満では、電解浴の効率が不十分である。５０℃超では、電解浴の化学成分（例えば添加剤）が劣化される。一例として、緩衝電解として知られる金属コーティングを堆積させる方法は、上記範囲の上限で非常に高い電流を必要とする可能性がある。

電解質は、導電率を提供するために必要であり、水溶液又は溶融塩であればよい。亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属層は、電解により堆積させればよい。これは、本発明で用いられる技術である。銅又はさらにはニッケルなどの他の金属も電解により堆積させてもよい。

水性媒体中の電解は、アノード及びカソードから構成される２電極系で実施される。イオン還元がカソードで起こり、次のように定義される：

（ここで、Ｍは、金属を表し、ｎは整数である）。

電解蒸着の場合、カソードは、その上で堆積が起こる基板である。実際、理想的には、これは、本発明の場合には鋼鉄である。

アノードでは、得られる反応は、媒体がそれぞれ酸性であるか又はアルカリ性であるかに応じて、以下の２つの式に従って気体酸素を形成するために、水の酸化である：
（１）

又は
（２）

水性媒体中での電解の主な問題の１つは、カソードでの金属イオンの還元と溶媒の還元との間に存在する競合である。それは、以下の反応によって定義される：
（３）

理論的には、起こるべき反応は、それ自体が選択された物質の各々に関連した電極の電位と関連するが、本発明に関連して実施した実験は、予想が困難な結果をもたらした。実際には、反応の速度論は複雑である。

書籍「近代電気めっき」、John Wiley & Sons社、第５版、２８５〜３０７頁、第１０章：亜鉛及び亜鉛合金の電着（R. Winand著、２０１０年）は、亜鉛又は亜鉛合金の基板上への電解蒸着に関するさらなる詳細を提供する。

本発明に係る亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属層の基板上、好ましくは鋼鉄上への堆積は、腐食挙動と、組み立ての摩耗耐性及び機械的強度との両方が同時に修正され得ることを意味する。主元素として、すなわち、合金の元素の重量基準で最も高い含有量を有する亜鉛（Ｚｎ）以外の元素との合金の堆積物の存在は、腐食挙動性能が所望の効果を得られないようになるので、望ましくない。亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属層の厚さは、好ましくは、４〜２０μｍの範囲である。４μｍ未満では、金属層が不十分な腐食挙動を示すという危険があるので、防食効果が低減する。２０μｍ超では、式（１）に従って、Ｈ^＋の組み合わせによりＨ_２の蓄積の危険性が高い。この蓄積は、金属層が厚いほど高くなる。したがって、Ｈ_２ガスが構造中にトラップされる危険性があり、その構造は、内部応力が生じるために、より脆くなる。なお一層好ましくは、金属層の厚さは、６〜１５μｍの範囲である。

亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素であり、電解により堆積させた金属層は、金属層上のパッシベーション層（保護層）の形成などの追加の処理によって完了させてもよい。変形例では、金属層全体又はその一部にわたって、樹脂及びこの樹脂中に分散させた乾燥固体潤滑剤粉末を含む潤滑剤層（潤滑層）を堆積させることも可能である。その潤滑機能に加えて、この層は、防食機能に貢献する可能性がある。本発明に関連して、このタイプの潤滑剤層をパッシベーション層上に堆積させることは完全に可能である。潤滑剤層は、５μｍ〜５０μｍの範囲の厚さを有する。５μｍ未満では、潤滑効果が十分（満足）ではない。５０μｍ超では、最大組み立てトルクが高くなり過ぎる可能性がある。さらに、５０μｍ超では、損傷を受けたコーティングに由来する小片が形成される可能性があるという危険性がある。このタイプの小片は、油井の底部に落ちていき、結果として操作状態が劣化する可能性がある。好ましくは、潤滑剤層は、１０μｍ〜３０μｍの範囲の厚さを有する。

他の変形例は、形成されたパッシベーション層上に一般的にシーラーとして知られるバリア層を堆積させることからなる。

また、別の変形例は、形成された全パッシベーション層上に又はそのごく一部に潤滑剤層を堆積させることからなる。

防食機能の有無にかかわらず、金属層の全体又はパッシベーション層が形成されていないそのごく一部だけに潤滑剤層を堆積させることも完全に可能である。

本発明の様々な構成の様々な層は、好ましくは金属基板上で、又はなお一層好ましくは鋼鉄上で実施される連続操作によって堆積される。以下の操作が実施される。すなわち、溶媒とアルカリ性溶液の少なくとも一方を用いて、基板の化学的又は電気化学的脱脂を行い、それに続いてリンスする。次に、表面酸化物を除去するために、好ましくは、基板を酸性溶液中に浸漬することによって、基板の表面の化学的又は電気化学的ストリッピング（除去）を実施する。

表面は、以下の生成物、すなわち、塩酸、硫酸、リン酸、硝酸、フッ化水素酸、又はこれらの酸の混合物を用いて活性化させてもよい。

本発明によれば、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属層は、ねじ切りと第１シール面とを備えるねじ状端部上に堆積される。これは、理想的には電解によって実施される金属層の堆積が、亜鉛（Ｚｎ）単独又はＺｎ−Ｘタイプの亜鉛（Ｚｎ）の二元合金（ここで、Ｘは、ニッケル（Ｎｉ）、鉄（Ｆｅ）、マグネシウム（Ｍｇ）及びマンガン（Ｍｎ）から選択される）であればよいことを意味する。

純粋なＺｎは、その防食及び抗摩耗特性のために用いられる。本発明によれば、鉄と比較して、鋼鉄タイプの基板に関連して、亜鉛はより高い負の標準電位を有するので、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である金属層が用いられる。言い換えると、この場合、Ｚｎは、腐食に対して有効なカソード防食を提供する。

鋼鉄タイプの基板に関連して、純粋なＺｎの使用は、このように問題はない。しかしながら、純粋なＺｎがより高速で消費（化学的に腐食）されるので、Ｚｎ−Ｎｉが好ましい。このように、特に厚い層が必要とされ、これは、ねじ切り及びシール面上では有利ではない。実際、厚い層は、ねじにおいてより小さな間隙（クリアランス）をもたらし、連結部のタイプに応じて、生じるのが好ましい接触面の最適化を損なう。Ｚｎ−Ｎｉは、その防食特性のためだけでなく、その抗摩耗特性のためにも用いられるべきである。

また、Ｚｎ−Ｆｅは、好ましい鋼鉄タイプの基板に関する犠牲保護（犠牲防食）でもある。Ｚｎ−Ｆｅの層は、良好な接着促進剤である。Ｚｎ−Ｆｅは、純粋なＺｎよりも低い腐食速度をもたらす。

Ｚｎ−Ｍｇは興味深い。なぜならば、この合金は、好ましい基板、すなわち、鋼鉄の場合に、Ｍｇの存在に起因する腐食速度を遅らせるからである。

鋼鉄タイプの基板に関連して、Ｚｎ−Ｍｎは、バリア保護を提供する。しかしながら、攻撃されず、無傷のままでとどまるので、バリア機能は、耐食性の点でも有利である。さらに、それは、自然に暴露されるとき、非常に良好な腐食挙動を有する。

電解蒸着は、微細構造の観点から堆積物の均一性を改善するために使用可能であることが想起される。明らかに、亜鉛めっき、噴霧、あるいは、亜鉛焼き（シェラダイジング）などの金属コーティングを堆積させる他の方法が存在する。

金属層上にパッシベーション層を形成することからなる代替法は、腐食耐性がさらに改善され得ることを意味する。

樹脂と該樹脂中に分散された乾燥固体潤滑剤粉末とを含む潤滑剤層をねじ部の少なくとも一部の上に堆積させることからなる代替法は、連結部の組み立てトルクがより良好に制御され得、摩耗が回避され得ることを意味する。

好ましくは、乾燥固体潤滑剤粉末は、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）、カーボンブラック（Ｃ）、フッ化グラファイト（ＣＦ_ｘ）、及びそれらの混合物からなるグループから選択される。

ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）は、接触圧で安定な摩擦係数を有する潤滑特性を提供する。したがって、組み立てトルクは、より良好に制御される。本発明のＰＴＦＥ粒子の平均粒子サイズは、１５μｍ未満である。１５μｍ超では、潤滑剤層の全厚さと比較して、粒子があまりにも厚過ぎるので、樹脂中の分散は、不均一になる可能性がある。

樹脂は、ポリビニル樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、及びポリアミド−イミド樹脂からなるグループから選択される。

ポリビニル樹脂、エポキシ樹脂、及びアクリル樹脂は、満足のいくやり方で、Ｚｎを含む金属層又はパッシベーション層に付着する。

ポリウレタン樹脂は、特に化学的に安定であるという利点を有し、硬化によってその使用が容易である。

ポリアミド−イミド樹脂は、特に摩耗に対して耐性である。

好ましい実施形態では、樹脂は、アクリルタイプであり、該樹脂中に分散させた乾燥固体潤滑剤粉末は、３％〜１５％のカーボンブラック、ＭｏＳ_２又はモリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）を単独又は組み合わせで含む。この組み合わせは、抗摩耗性、付着性、及び組み立てトルクの制御の観点から相乗効果を示す。

二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）、モリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）、カーボンブラック（Ｃ）、フッ化グラファイト（ＣＦ_ｘ）、又はそれらの混合物は、接触圧で安定する摩擦係数を有する潤滑特性を提供する。このように、組み立てトルクは、より良好に制御される。

ＭｏＳ_２の誘導体も、上述の潤滑特性のすべてを有する。

好ましい実施形態では、Ｚｎを含む金属の堆積層は、１２％〜１５％のＮｉを含む二元Ｚｎ−Ｎｉ合金であり、残りは、明らかにＺｎと不可避の不純物である。その合計量は、厳密に３重量％未満である。実際、１２％未満のＮｉでは、腐食耐性は最適化されず、１５％を超えるニッケルでは、コーティングの構造は、もはや単相ではなく多相となり、存在する相は、内部応力を誘発し、コーティングを脆くする。

最後に、好ましくは、１２％〜１５％のニッケルを含むＺｎ−Ｎｉのこの好ましい金属製堆積物の微細構造は、単相タイプのものであり、存在する相は、ガンマタイプである。このガンマタイプの結晶構造は、より良好な腐食耐性を保証する。

好ましくは、パッシベーション層は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含む。この三価クロムは、Ｃｒ(II)よりも安定であり、Ｃｒ(VI)とは異なり、健康に有害ではない。

好ましくは、パッシベーション層は、それが存在する場合、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされる。このバリア層は、耐食性を改善する。

代替法は、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む有機−無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングしたパッシベーション層を使用することからなる。このバリア層は、耐食性を改善する。

一実施形態は、連結部の組み立てトルクをより良好に制御するとともに、摩耗を回避するために、パッシベーション層上に潤滑剤層を堆積させることからなる。

本発明のねじ部の金属／金属接触は、干渉で作り出される。本発明の雄型部材と雌型部材との間の「干渉」は、２つの回転面の結合点間の直径方向の干渉に対応する。より詳細には、この直径方向の干渉は、２つの回転面の結合点で表面の規則的部分の直径の差によって定義される。この差は、雄型部材及び雌型部材を組み立てる前に測定すればよく、その後、２つの部材が互いに組み立てられたときに接触面において評価されればよい。実際には、雄型部材の外周面の一部のある直径が雌型部材の内周面の一部の直径よりも若干大きいことを確実にするのは、型通りに進められる事象である。これによって、これらの表面の接触ゾーンの物質が交換される。このように、その結合点間には、高い接触が提供される。

後述の鋼鉄から形成されたねじ部（雄型もしくは雌型のいずれか又は両方）の非限定的実施例は、二元亜鉛−ニッケル合金で電解処理された。これらの実施例で使用した二元亜鉛−ニッケル合金は、ELECTROPOLI社（登録商標）から商品名ZELTEC 2.4（登録商標）で入手可能である。

電解処理のパラメータは以下のとおりであった。
・電解浴の温度：温度＝３６℃、
・電解浴のｐＨ：ｐＨ＝５．４、
・印加電流密度：Ｊ＝２Ａ／ｄｍ²、
・電解浴中の滞留時間：ｔ＝２０分。

このように、電解処理を酸性媒体中で実施した。

これによって、亜鉛（Ｚｎ）を含む金属層を生成した。金属層の厚さは、４．０μｍ〜１２．５μｍ（極値）の範囲であり、典型的には、６μｍ〜約８μｍであった。ニッケル（Ｎｉ）含有量は、概して１２％〜１５％（極値）の範囲であった。したがって、亜鉛（Ｚｎ）含有量は、概して８５％〜８８％（極値）の範囲であった。金属層は、抗摩耗特性と防食特性の両方を有していた。

バリア層が存在する場合、特に、COVENTYA社（登録商標）から名称FINIGARD 460で販売されている製品であった。

パッシベーション層が存在する場合、特に、COVENTYA社（登録商標）から名称FINIDIP 128 CF（コバルトフリー）で販売されている製品であった。それは、ATOTECH（登録商標）Deutschland GmbH（ドイツ有限会社）から名称EcoTri（登録商標）NoCoで販売されている製品でもあり得た。これら２つの製品は、六価クロム（Ｃｒ(VI)）を含まないという特別な利点を有する。

後述する典型的な実施形態では、各ねじ部は、ねじ状管状連結部の一部を形成することを目的とする。各ねじ部は、回転軸を有し、ねじ切りを備える。雄型部材である場合、ねじ切りは、ねじ部の外周面上に延在する。対照的に、雌型部材である場合、ねじ切りは、ねじ部の内周面上に延在する。また、各ねじ部は、管の相補的ねじ部に属する対応する第２シール面と金属−金属干渉を生じるように配置された外周面又は内周面上に第１シール面も備える。雄部の相補的ねじ部は、雌型ねじ部である。雌部の相補的ねじ部は、雄型ねじ部である。

以下の典型的実施形態では、一方を他方に組み合わせたときに管状連結部を形成し得る２つの相補的ねじ部の組み立てを体系的に参照する。表面処理、層及び仕上げ処理を雄型ねじ部又は雌型ねじ部に関係なく適用し得ると理解されたい。結果として、ある実施形態がある特定の第１コーティング（層のアンサンブル（集合体））を備えた雄部を参照し、ある特定の第２コーティング（層の他のアンサンブル）を備える雌部を参照するとき、ねじ部の特定の第１及び第２コーティングを入れ替えること、すなわち、特定の第１コーティングを雌部に適用し、特定の第２コーティングを雄部に適用することが可能であることを理解されたい。

実施例１
図１は、鋼鉄から形成した基板１００を示す。雌型ねじ部１０２及び雄型ねじ部１０４を形成するように基板１００を成形する。

第１防食及び抗摩耗層１０８で雄型ねじ部１０４をコーティングする。上述のように、第１金属層１０８を電解により堆積させる。第１金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８５．７％の平均量の亜鉛を含む。第１金属層１０８は、８．３μｍの平均厚さを有する。さらに、第１金属層は、単相ガンマタイプの微細構造を有する。

上述のように、パッシベーション層１１０で第１金属層１０８をコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

任意選択的に、上述のように、腐食性をも有するバリア層１１４でパッシベーション層１１０をコーティングする。

第２金属製抗摩耗層１０６で雌型ねじ部１０２をコーティングする。第２金属層１０６は、二元Ｚｎ−Ｎｉ合金により構成される。

第２金属層１０６を電解により堆積させる。第２金属層１０６は、重量基準で主に亜鉛（Ｚｎ）を含む。さらに、第２金属層は、単相ガンマタイプの微細構造を有する。

潤滑剤層１１２で第２金属層１０６をコーティングする。図１の実施形態では、潤滑剤層１１２は、潤滑特性と防食特性の両方を有するホットメルトタイプのものである。

ホットメルト潤滑剤層は、重量基準で以下の組成を有する。
マトリックス：７０％〜９５％、
固体潤滑剤：５％〜３０％。
マトリックスは、以下の組成を有する。
ポリエチレンホモポリマー：８％〜９０％、
カルナウバワックス：５％〜３０％、
ステアリン酸亜鉛：５％〜３０％、
スルホン酸カルシウム誘導体：０〜５０％、
ポリメタクリル酸アルキル：０〜１５％、
着色剤：０〜１％、
抗酸化剤：０〜１％、
シリコーン（界面活性剤正文）：０〜２％。

実施例２
図２は、鋼鉄から形成された基板１００を示す。雌型ねじ部１０２及び雄型ねじ部１０４を形成するように基板１００を成形する。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雄型ねじ部１０４をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させる。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．５％の平均量の亜鉛を含む。第１金属層１０８は、、６．７μｍの平均厚さを有する。

上述のように、パッシベーション層１１０で雄型ねじ部１０４の金属層１０８をコーティングする。本質的に、パッシベーション層は防食特性を有する。

上述のように、防食特性も有するバリア層１１４で雄型ねじ部１０４のパッシベーション層１１０をコーティングする。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雌型ねじ部１０２をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させる。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．４％の平均量の亜鉛を含む。金属層１０８は、７．４μｍの平均厚さを有する。

上述のように、パッシベーション層１１０で雌型ねじ部１０２の金属層１０８をコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

雌型ねじ部１０２のパッシベーション層１１０を潤滑剤層１１２でコーティングする。図２の実施形態では、潤滑剤層１１２は、潤滑特性と防食特性の両方を有するホットメルトタイプのものである。

実施例３
図３は、鋼鉄から形成された基板１００を示す。雌型ねじ部１０２及び雄型ねじ部１０４を形成するように基板１００を成形する。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雄型ねじ部１０４をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させた。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．５％の平均量の亜鉛（Ｚｎ）を含む。第１金属層１０８は、７μｍの平均厚さを有する。

上述のように、パッシベーション層１１０で雄型ねじ部１０４の金属層１０８をコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

上述のように、防食特性をも有するバリア層１１４で雄型ねじ部１０４のパッシベーション層をコーティングする。

雌型ねじ部１０２の基板１００は、表面粗さを有する。表面粗さは、サンドブラスティング処理によって得られたものである。サンドブラスティング処理は、特に、１．０μｍ〜１０μｍの範囲の表面粗さ（Ｒａ）を生成することを可能にする。図３の典型的な実施形態では、表面粗さ（Ｒａ）は、約２μｍである。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雌型ねじ部１０２をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させた。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８５．６％の平均量の亜鉛を含む。金属層１０８は、７μｍの平均厚さを有する。

上述のように、雌型ねじ部１０２の金属層１０８をパッシベーション層１１０でコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

雌型ねじ部１０２のパッシベーション層１１０を潤滑剤層１１２でコーティングする。図３の実施形態では、潤滑剤層１１２は、樹脂と、この樹脂中に分散された乾燥固体潤滑剤とを含む。この場合、潤滑剤層１１２は、カーボンブラックの粒子が分散されたポリウレタン樹脂（タイプＰＵ２Ｋ）により構成されている。

実施例４
図４は、鋼鉄から形成された基板１００を示す。雌型ねじ部１０２及び雄型ねじ部１０４を形成するように基板１００を成形する。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雄型ねじ部１０４をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させた。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．３％の平均量の亜鉛（Ｚｎ）を含む。第１金属層１０８は、７．３μｍの平均厚さを有する。

上述のように、雄型ねじ部１０４の金属層１０８をパッシベーション層１１０でコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

上述のように、任意選択的に、防食特性をも有するバリア層１１４で雄型ねじ部１０４のパッシベーション層１１０をコーティングする。

雌型ねじ部１０２の基板１００は、表面粗さを有する。表面粗さは、サンドブラスティング処理によって得られたものである。図４の典型的な実施形態では、表面粗さ（Ｒａ）は、約２μｍである。変形例では、後述する雌型ねじ部１０２の金属製防食及び抗摩耗層１０８上で、サンドブラスティング処理を実施してもよい。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雌型ねじ部１０２をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させた。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．８％の平均量の亜鉛を含む。金属層１０８は、７．７μｍの平均厚さを有する。

上述のように、雌型ねじ部１０２の金属層１０８上で、サンドブラスティング処理を実施してもよい。本発明の一実施形態では、金属層１０８は、約２μｍの表面粗さ（Ｒａ）を有する。これは、後述するパッシベーション層又は潤滑剤層１１２が十分に付着可能であることを意味する。

上述のように、任意選択的に、雌型ねじ部１０２の金属層１０８をパッシベーション層１１０でコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

雌型ねじ部１０２のパッシベーション層１１０を潤滑剤層１１２でコーティングする。図４の実施形態では、潤滑剤層は、エポキシ及びＭｏＳ_２により構成される。

変形例では、パッシベーション層１１０がなく、潤滑剤層１１２を雌型ねじ部１０２の金属層１０８に対して直接に（又は、必要に応じて雄型ねじ部の金属層１０８に対して直接に）施用（適用）することができる。

実施例５
図５は、鋼鉄から形成された基板１００を示す。雌型ねじ部１０２及び雄型ねじ部１０４を形成するように基板１００を成形する。

雄型ねじ部１０４の基板１００は、表面粗さを有する。表面粗さは、サンドブラスティング処理によって得られたものである。図５の典型的な実施形態では、表面粗さ（Ｒａ）は、約２μｍである。変形例では、後述する雌型ねじ部１０２の金属製防食及び抗摩耗層１０８上で、サンドブラスティング処理を実施してもよい。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雄型ねじ部１０４をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させた。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．７％の平均量の亜鉛を含む。金属層１０８は、７．２μｍの平均厚さを有する。

上述のように、雄型ねじ部１０４の金属層１０８上で、サンドブラスティング処理を実施してもよい。本発明の一実施形態では、金属層１０８は、約２μｍの表面粗さ（Ｒａ）を有する。これは、後述するパッシベーション層又は潤滑剤層１１２が十分に付着可能であることを意味する。

上述のように、任意選択的に、雄型ねじ部１０４の金属層１０８をパッシベーション層１１０でコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

雄型ねじ部１０４のパッシベーション層１１０を潤滑剤層１１２でコーティングする。図５の実施形態では、潤滑剤層１１２は、アクリル樹脂及びカーボンブラックにより構成される。

変形例では、パッシベーション層１１０がなく、雄型ねじ部１０４の金属層１０８に潤滑剤層１１２を直接施用することができる。

雌型ねじ部１０２の基板１００は、表面粗さを有する。表面粗さは、サンドブラスティング処理によって得られたものである。図５の典型的な実施形態では、表面粗さ（Ｒａ）は、約２μｍである。変形例では、後述する雌型ねじ部１０２の金属製防食及び抗摩耗層１０８上で、サンドブラスティング処理を実施してもよい。

金属製防食及び抗摩耗層１０８で雌型ねじ部１０２をコーティングする。上述のように、金属層１０８を電解により堆積させた。金属層１０８は、二元亜鉛−ニッケル（Ｚｎ−Ｎｉ）合金により構成され、亜鉛（Ｚｎ）、すなわち８６．２重量％の平均量の亜鉛を含む。金属層１０８は、６．７μｍの平均厚さを有する。

上述のように、雌型ねじ部１０２の金属層１０８上で、サンドブラスティング処理を実施してもよい。本発明の一実施形態では、金属層１０８は、約２μｍの表面粗さ（Ｒａ）を有する。これは、後述するパッシベーション層又は潤滑剤層１１２が十分に付着可能であることを意味する。

上述のように、任意選択的に、雌型ねじ部１０２の金属層１０８をパッシベーション層１１０でコーティングする。本質的に、パッシベーション層は、防食特性を有する。

雌型ねじ部１０２のパッシベーション層１１０を潤滑剤層１１２でコーティングする。図５の実施形態では、潤滑剤層１１２は、アクリル樹脂とカーボンブラックのその樹脂中の分散体とにより構成される。

変形例では、パッシベーション層１１０がなく、雌型ねじ部１０２の金属層１０８に対して直接に（又は、必要に応じて、雄型ねじ部の金属層１０８に対して直接に）潤滑剤層１１２を施用することができる。

特定の実施形態では、これらの層の少なくとも一部は、ねじ部の他の部材上に延在してもよい。一例として、当接部がねじ部上に存在するとき、この層は、その上に延在すればよい。

本出願人は、本発明に係る金属層の電解蒸着前のねじ部と、本発明に係る金属層の電解蒸着後のねじ部とで粗度比較試験を実施した。その部分の機械方向に対して平行な方向で、粗度を測定した。表１にその結果を公表する。

表１．粗度の比較

Ｒａは、平均偏差粗度であり、これは、粗度プロファイルで測定された山と谷との間の距離の絶対値の算術平均である。Ｒｚは、平均最大粗度として知られ、これは、粗度プロファイルで複数（例えば、５つ）の選択された部分にわたって測定された最大高さの平均である。Ｒｔは、全粗度として知られ、これは、粗度プロファイルの全体にわたって測定された最大高さである。

表１は、電解蒸着前のねじ部のサンプルと比較して、電解蒸着後のねじ部のサンプルが機械方向に平行な方向に減少する粗度を有することを示す。特に、本発明に係る電解蒸着は、レベリング（水平化）効果を有する。

図６は、光学顕微鏡で撮影したねじ状部材の写真を示す。より詳細には、図６は、本発明に係るねじ状部材の２つの選択された類似部分と比較した従来技術のねじ状部材の２つの選択された部分を示す。

使用した顕微鏡は、光学式であった。その倍率は、５００倍であった。各写真で示したスケールは、５０μｍである。

従来技術のねじ状部材を写真２００ａ及び２００ｂに示す。エポキシ樹脂中に分散された層状亜鉛の粒子を含む層２０４で、鋼鉄から形成された従来技術の基板２０２をコーティングする。当該技術分野で公知の処理を使用して層２０４を施用した。従来技術の処理は、層２０４を基板２０２上に周囲温度で空気圧噴霧し、続いて、基板／層アンサンブルを熱硬化させることを含む。噴霧段階の間、層２０４の組成は、溶媒を含む。硬化段階を利用して、溶媒を除去し、層２０４を架橋させる。写真２００ａ及び２００ｂは、層２０４が不均一であることを示す。実際、従来技術のねじ状部材の層２０４は、非均一な微細構造を有する。

写真３００ａ及び３００ｂは、本発明のねじ状部材を示す。上記実施例１に記載したタイプの二元Ｚｎ−Ｎｉ合金により構成された第１金属層１０８で基板１００をコーティングする。均質層を形成するために、二元合金を電解により施用した。実際、図６の写真３００ａ及び３００ｂは、本発明のねじ状部材の第１金属層１０８が均一な微細構造を有することを示す。この場合、それは、単相ガンマ（γ）型の微細構造である。

図７は、光学顕微鏡で撮影した本発明に係るねじ状部材の写真４００を示す。その倍率は、５００倍である。各写真で表示したスケールは、５０μｍである。

上記実施例１で記載したタイプの二元Ｚｎ−Ｎｉ合金により構成された第２金属層１０６で基板１００をコーティングした。均質層を形成するために、二元合金を電解により施用した。金属層は、約４μｍ〜約６μｍの厚さ（平均厚さ約５μｍ）を有していた。実施例１で上述したように、ホットメルトＨＭＳ−３タイプの潤滑剤層１１２で金属層をコーティングした。潤滑剤層は、約４０μｍ〜約４３μｍの厚さを有する。

第２金属層１０６は、均一な微細構造を有する。実際、二元Ｚｎ−Ｎｉ合金により構成される第２金属層も、単相ガンマ（γ）型微細構造を有する。

このように、図６及び７は、本発明の金属層が均一な微細構造を有することを実証する。

本発明の管の部材、すなわち、雄型ねじ部又は雌型ねじ部は、これらのねじ部で製造された連結部と同様に、国際標準API RP 5C5（第３版、２００３年７月）の条件に適合する。特に、管部材は、１５の組み立て／分解手順に耐え、また密封（シール）条件を完全に満たした。

本発明の管の部材、すなわち、雄型ねじ部又は雌型ねじ部は、これらのねじ部で製造された連結部と同様に、塩水ミスト試験に関する欧州標準NF EN ISO 9227の条件に完全に準拠していた。特に、管部材は、浸食環境への１０００時間暴露に対する腐食耐性に関して好ましい反応を示した。

Claims (17)

1. 炭化水素坑井を掘削し操作するためのねじ状管状連結部であって、
   回転軸を有する雄型端と、該回転軸の周りに延在する第１ねじ切りとを備える管状部材の一部を含み、
   前記雄型端は、回転軸を有する雌型端と、その回転軸の周りに延在する第２ねじ切りとを備える管状部材の一部を補完し、
   前記雄型端及び前記雌型端は、組み立てにより連結可能であり、該雄型端及び雌型端の各々は、金属−金属干渉を生じ得るシール面をさらに備え、
   前記雄型端及び前記雌型端の２つのうち一方の前記ねじ切り及び前記シール面は、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である第１金属製防食及び抗摩耗層でコーティングされ、該第１金属製防食及び抗摩耗層は、第１パッシベーション層でコーティングされ、
   前記雄型端又は前記雌型端の前記補完のねじ切り及び前記シール面は、亜鉛（Ｚｎ）が重量基準で主元素である第２金属製抗摩耗層でコーティングされ、該第２金属製抗摩耗層は、樹脂と該樹脂に分散させられる乾燥固体潤滑剤粉末とを含む潤滑剤層で少なくとも部分的にコーティングされ、
   前記第１及び第２金属製防食及び抗摩耗層の少なくとも一方は、電解により堆積される、
   ねじ状管状連結部。
2. 前記第１及び第２金属製防食及び抗摩耗層の少なくとも一方は、少なくとも５０重量％の亜鉛（Ｚｎ）を含む、
   請求項１に記載のねじ状管状連結部。
3. 前記第１及び第２金属製防食及び抗摩耗層の少なくとも一方は、４μｍから２０μｍの範囲の厚さを有する、
   請求項１又は２に記載のねじ状管状連結部。
4. 前記潤滑剤層は、５μｍから５０μｍの範囲の厚さを有する、
   請求項１から３のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
5. 前記第１及び第２金属製防食及び抗摩耗層の少なくとも一方は、純亜鉛（Ｚｎ）及びＺｎ−Ｘタイプの亜鉛（Ｚｎ）の二元合金（Ｘは、ニッケル（Ｎｉ）、鉄（Ｆｅ）、マグネシウム（Ｍｇ）、及びマンガン（Ｍｎ）から選択される）により構成されるグループから選択された物質を含む、
   請求項１から４のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
6. 前記第１及び第２金属製防食及び抗摩耗層の少なくとも一方は、ニッケル（Ｎｉ）含有量が１２から１５重量％であり、微細構造が単相でガンマ（γ）層にある二元ニッケル−亜鉛（Ｚｎ−Ｎｉ）合金である、
   請求項１から５のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
7. 前記第１パッシベーション層は、三価クロム（Ｃｒ(III)）を含む、
   請求項１から６のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
8. 三価クロム（Ｃｒ(III)）を含む第２パッシベーション層は、前記第２金属製抗摩耗層と前記潤滑剤層の間に形成される、
   請求項１から７のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
9. 前記乾燥固体潤滑剤粉末は、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）、モリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）、カーボンブラック（Ｃ）、フッ化グラファイト（ＣＦ_ｘ）、又はそれらの混合物により構成されるグループから選択される、
   請求項１から８のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
10. 前記樹脂は、ポリビニル樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、及びポリアミドイミド樹脂により構成されるグループから選択される、
    請求項１から９のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
11. 前記樹脂は、アクリルタイプであり、乾燥固体潤滑剤粉末は、３％から１５％のカーボンブラック、二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）、又はモリブデンジチオカーバメート（ＭｏＤＴＣ）を単独又は組み合わせで含む、
    請求項９又は１０に記載のねじ状管状連結部。
12. 前記第１及び第２パッシベーション層の少なくとも一方は、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされる、
    請求項１から１１のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
13. 無機マトリックス層は、酸化カリウムをさらに含む、
    請求項１から１２のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
14. 前記第１及び第２パッシベーション層の少なくとも一方は、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）の粒子を含む有機−無機マトリックス層により構成されるバリア層でコーティングされる、
    請求項１から１１のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
15. 前記第１及び第２パッシベーション層の少なくとも一方は、乾燥潤滑剤の層でコーティングされる、
    請求項１から１４のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
16. 前記雄型端は、第１当接部をさらに備え、前記雌型端は、第２当接部をさらに備え、第１及び第２当接部は、組み立て後に、互いに接触可能である、
    請求項１から１５のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。
17. 前記雄型端及び前記雌型端は、鋼鉄から作られる、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載のねじ状管状連結部。

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