JP6405601B2 - 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 - Google Patents
撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 Download PDFInfo
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Description
本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、および撮影レンズの製造方法に関する。
従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した撮影レンズが提案されている。撮影レンズの中で、長焦点距離でありながら、小型で良好な結像性能を有し、機械的に構成可能なレンズタイプとして、インナーフォーカス式のテレフォトタイプが多く用いられている（例えば、特許文献１および特許文献２を参照）。
しかしながら、このような撮影レンズに対し、さらなる小型軽量化と良好な結像性能が要望されている。
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型軽量かつ良好な結像性能を有した撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。
このような目的達成のため、第１の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、以下の条件式を満足している。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.007
但し、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.007
但し、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
第２の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、以下の条件式を満足している。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
第３の発明に係る撮影レンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズ成分と、第２の正レンズ成分と、負レンズ成分とを有し、前記第１レンズ群における前記負レンズ成分よりも像側に第３の正レンズ成分が配置され、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前記第１の正レンズ成分を有する前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、以下の条件式を満足している。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させる撮影レンズを備えた光学機器であって、前記撮影レンズとして本発明に係る撮影レンズを用いている。
また、本発明に係る撮影レンズの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群を配置する撮影レンズの製造方法であって、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、前記第３レンズ群に、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とを配置し、以下の条件式を満足するようにしている。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.007
但し、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.007
但し、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
本発明によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を得ることができる。
以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係る撮影レンズＭＬを備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭが図７に示されている。図７に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいて、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズＭＬで集光されて、クイックリターンミラーＭを介して焦点板Ｆ上に結像される。焦点板Ｆ上に結像された光は、ペンタプリズムＰ中で複数回反射されて接眼レンズＥへと導かれる。これにより、撮影者は、接眼レンズＥを介して物体（被写体）の像を正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラーＭが光路外へ退避し、撮影レンズＭＬで集光された物体（被写体）からの光は、撮像素子Ｃ上に結像されて被写体の像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、撮像素子Ｃ上に結像されて当該撮像素子Ｃにより撮像され、物体（被写体）の画像として不図示のメモリーに記録される。このようにして、撮影者はデジタル一眼レフカメラＣＡＭによる物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、クイックリターンミラーＭを有しないカメラであっても、上記カメラＣＡＭと同様の効果を得ることができる。また、図７に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭは、撮影レンズＭＬを着脱可能に保持する構成であってもよく、撮影レンズＭＬと一体に構成されるものであってもよい。
撮影レンズＭＬは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正または負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。この構成により、長焦点距離でありながら、小型化と高性能化を両立することができる。また、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動するようになっている。この構成により、比較的小型のモーターユニットで第２レンズ群Ｇ２（合焦レンズ群）を駆動することができる。
このような構成の撮影レンズＭＬにおいて、良好な結像性能を維持しつつ、小型軽量化を図るため、次の条件式（１）〜（２）で表される条件を満足することが好ましい。
ｎd3p＜1.65 …（１）
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005 …（２）
但し、
ｎd3p：第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの正レンズ成分のｄ線の屈折率、
νd3p：第３レンズ群Ｇ３における前記正レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg3p：第３レンズ群Ｇ３における前記正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005 …（２）
但し、
ｎd3p：第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの正レンズ成分のｄ線の屈折率、
νd3p：第３レンズ群Ｇ３における前記正レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg3p：第３レンズ群Ｇ３における前記正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
条件式（１）は、第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの正レンズ成分に使われる硝材の屈折率を規定する式である。条件式（１）の上限値を上回る条件である場合、ペッツバール和がマイナス側に大きくなり、像面湾曲収差の補正が困難となる。
なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を1.63とすることが望ましい。また、条件式（１）の上限値を1.62とすることがより望ましい。
条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの正レンズ成分に使われる硝材の異常分散性を規定する式である。条件式（２）の上限値を上回る条件である場合、正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比が大きくなり、倍率色収差の補正が困難となる。一方、条件式（２）の下限値を下回る条件である場合、倍率色収差の補正が過剰となるため、好ましくない。
なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を−0.006とすることが望ましい。また、条件式（２）の上限値を−0.007とすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を−0.015とすることが望ましい。また、条件式（２）の下限値を−0.012とすることがより望ましい。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（３）で表される条件を満足することが好ましい。
0.010＜θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＜0.090 …（３）
但し、
νd3n：第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの負レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg3n：第３レンズ群Ｇ３における前記負レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記負レンズ成分のｄ線の屈折率をｎd3nとし、前記負レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg3nとし、前記負レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF3nとし、前記負レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC3nとしたとき、次式
θg3n＝（ｎg3n−ｎd3n）／（ｎF3n−ｎC3n）
で定義される。
但し、
νd3n：第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの負レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg3n：第３レンズ群Ｇ３における前記負レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記負レンズ成分のｄ線の屈折率をｎd3nとし、前記負レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg3nとし、前記負レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF3nとし、前記負レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC3nとしたとき、次式
θg3n＝（ｎg3n−ｎd3n）／（ｎF3n−ｎC3n）
で定義される。
条件式（３）は、第３レンズ群Ｇ３における少なくとも１つの負レンズ成分に使われる硝材の異常分散性を規定する式である。条件式（３）の上限値を上回る条件である場合、負レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比が大きくなり、倍率色収差の補正が過剰となるため、好ましくない。一方、条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、倍率色収差の補正が困難となる。
なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を0.080とすることが望ましい。また、条件式（３）の上限値を0.060とすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を0.012とすることが望ましい。また、条件式（３）の下限値を0.015とすることがより望ましい。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとからなり、第３レンズ群Ｇ３における前記正レンズ成分が、少なくとも後群Ｇ３ｂに配置されることが好ましい。これにより、軸上色収差と倍率色収差の２次色収差を同時に補正することができる。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズＧ３群は、上述の前群Ｇ３ａと後群Ｇ３ｂとからなり、第３レンズ群Ｇ３における前記負レンズ成分が、少なくとも後群Ｇ３ｂに配置されることが好ましい。これにより、軸上色収差と倍率色収差の２次色収差を同時に補正することができる。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３のうち少なくとも一部のレンズが、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることが好ましい。これにより、手ブレなどで振動した場合の光軸のずれを補正することができ、結像性能についても実用上問題の無いレベルまで補正することができる。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズ成分と、第２の正レンズ成分と、負レンズ成分とを有し、第１レンズ群Ｇ１における負レンズ成分よりも像側に第３の正レンズ成分が配置されることが好ましい。これにより、撮影レンズＭＬの小型化とコマ収差の補正を両立させることができる。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（４）で表される条件を満足することが好ましい。
ｎL1f＜1.55 …（４）
但し、
ｎL1f：第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。
但し、
ｎL1f：第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。
条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち少なくとも１つに使われる硝材の屈折率の適切な範囲を規定する式である。条件式（４）で表される条件を満足することにより、撮影レンズＭＬの軽量化を達成することができ、像面湾曲収差を良好に補正することができる。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（５）で表される条件を満足することが好ましい。
νL1f＞80.0 …（５）
但し、
νL1f：第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。
但し、
νL1f：第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。
条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち少なくとも１つに使われる硝材のアッベ数の適切な範囲を規定する式である。条件式（５）で表される条件を満足することにより、撮影レンズＭＬの軽量化を達成することができ、軸上色収差を良好に補正することができる。
なお、第１レンズ群Ｇ１における第１から第３の正レンズ成分のうち、第３の正レンズ成分が条件式（４）または条件式（５）で表される条件を満足することで、像面湾曲収差、軸上色収差等の諸収差をより良好に補正することができる。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、次の条件式（６）で表される条件を満足することが好ましい。
0.010＜θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.090 …（６）
但し、
νd1p：第１レンズ群Ｇ１における少なくとも１つの正レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg1p：第１レンズ群Ｇ１における前記正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズ成分のｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記正レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記正レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記正レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。
但し、
νd1p：第１レンズ群Ｇ１における少なくとも１つの正レンズ成分のｄ線のアッベ数、
θg1p：第１レンズ群Ｇ１における前記正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズ成分のｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記正レンズ成分のｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記正レンズ成分のＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記正レンズ成分のＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。
条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１における少なくとも１つの正レンズ成分に使われる硝材の異常分散性を規定する式である。条件式（６）の上限値を上回る条件である場合、正レンズ成分のｄ線に対するｇ線の部分分散比が大きくなり、倍率色収差の補正が過剰となるため、好ましくない。一方、条件式（６）の下限値を下回る条件である場合、倍率色収差の補正が困難となる。
なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（６）の上限値を0.080とすることが望ましい。また、条件式（６）の上限値を0.075とすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（６）の下限値を0.015とすることが望ましい。また、条件式（６）の下限値を0.030とすることがより望ましい。
また、このような撮影レンズＭＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた後群Ｇ１ｂとからなり、次の条件式（７）で表される条件を満足することが好ましい。
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28 …（７）
但し、
Ｄ1：第１レンズ群Ｇ１の長さ、
Ｄ1ab：第１レンズ群Ｇ１における前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔。
但し、
Ｄ1：第１レンズ群Ｇ１の長さ、
Ｄ1ab：第１レンズ群Ｇ１における前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔。
条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の長さＤ1と、前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔Ｄ1abの比を規定する式である。条件式（７）の下限値を下回る条件である場合、後群Ｇ１ｂが大型化し、重量が増加する。軽量化のために、例えば後群Ｇ１ｂの負レンズに使われているガラスを比重の軽いものに変更すると、屈折率が小さくなるので、結果として像面湾曲収差の補正が困難となる。
なお、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（７）の下限値を0.35とすることが望ましい。また、条件式（７）の下限値を0.40とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を0.50とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を0.60とすることがより望ましい。
このように、本実施形態によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬおよび、これを備えた光学機器（デジタル一眼レフカメラＣＡＭ）を得ることが可能になる。
ここで、上述のような構成の撮影レンズＭＬの製造方法について、図８を参照しながら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とを組み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第２レンズ群Ｇ２を駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。
レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、前述の条件式（１）〜（２）等を満足するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、および第３レンズ群Ｇ３を配置する。このような製造方法によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬを得ることができる。
（第１実施例）
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例について図１〜図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ１）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例について図１〜図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ１）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた保護フィルターガラスＨＧと、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の第１負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の第１負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、両凸形状の第２正レンズＬ３３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、物体側から順に、両凹形状の第２負レンズＬ３４と両凸形状の第３正レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３負レンズＬ３６と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ３７とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、前群Ｇ３ａの第１正レンズＬ３１と、第１負レンズＬ３２と、第２正レンズＬ３３とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。
なお、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂには、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、フレアカット絞りＳ２が配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
以下に、表１〜表３を示すが、これらは第１〜第３実施例に係る撮影レンズの諸元の値をそれぞれ掲げた表である。各表の［諸元データ］において、ｆは撮影レンズ全系の焦点距離を、ＦＮＯはＦナンバーを、ωは半画角（最大入射角：単位は「°」）を、Ｙは半画角に対する像高を、ＴＬはレンズ全長（空気換算長）をそれぞれ示す。［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えた各レンズ面の番号を、Ｒは各レンズ面の曲率半径を、Ｄは各レンズ面の間隔を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、θｇはｄ線の主分散に対するｇ線の部分分散比をそれぞれ示す。また、［レンズデータ］において、ｄ１およびｄ２は可変面間隔を、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示す。
なお、曲率半径「0.000」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.000はその記載を省略している。また、ｄ線の主分散に対するｇ線の部分分散比θｇは、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）の屈折率をｎｄとし、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）の屈折率をｎｇとし、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）の屈折率をｎＦとし、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）の屈折率をｎＣとしたとき、次式（Ａ）のように定義される。
θｇ＝（ｎｇ−ｎｄ）／（ｎＦ−ｎＣ） …（Ａ）
［可変間隔データ］において、ｆは撮影レンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［可変間隔データ］には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、物体から第１レンズ面までの距離Ｄ０の値と、各可変面間隔ｄ１，ｄ２の値と、バックフォーカス（空気換算長）ＢＦの値を示す。［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面〜第３２面の曲率半径Ｒは、図１における第１面〜第３２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ３２に対応している。
（表１）
［諸元データ］
ｆ＝587.99
ＦＮＯ＝4.07
２ω＝4.18
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝475.68
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 1200.370 5.000 1.51680 63.88 1.22880
2 1199.790 1.000
3 212.089 18.290 1.49782 82.57 1.23337
4 -967.149 2.640
5 221.893 17.100 1.49782 82.57 1.23337
6 -608.425 3.310
7 -544.240 6.000 1.78800 47.35 1.25527
8 318.718 157.640
9 86.418 5.230 1.78800 47.35 1.25527
10 58.365 15.360 1.49782 82.57 1.23337
11 543.775 d1
12 -349.682 3.510 1.83481 42.73 1.26680
13 72.527 3.590
14 -171.944 5.470 1.84666 23.80 1.33610
15 -41.627 3.510 1.65844 50.84 1.25757
16 206.223 d2
17 0.000 5.000 （開口絞り）
18 95.391 7.690 1.49782 82.57 1.23337
19 -65.537 1.880
20 -63.461 1.500 1.80518 25.45 1.32898
21 -159.998 8.020
22 128.523 3.100 1.80100 34.92 1.29177
23 5121.618 8.264
24 -1122.610 1.600 1.59319 67.90 1.24061
25 36.024 7.180 1.61266 44.46 1.26442
26 -165.331 0.600
27 16066.862 1.600 1.83400 37.18 1.28258
28 38.350 5.210 1.61266 44.46 1.26442
29 242.718 26.000
30 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
31 0.000 43.828
32 0.000 BF （フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝587.99 β＝-0.152
D0 ∞ 4024.058
d1 45.101 55.103
d2 22.456 12.454
BF 37.000 37.006
［条件式対応値］
条件式（１） ｎd3p＝1.61266
条件式（２） θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＝−0.008
条件式（３） θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＝0.018
条件式（４） ｎL1f＝1.49782
条件式（５） νL1f＝82.57
条件式（６） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.090＝0.042
条件式（７） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.681
［諸元データ］
ｆ＝587.99
ＦＮＯ＝4.07
２ω＝4.18
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝475.68
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 1200.370 5.000 1.51680 63.88 1.22880
2 1199.790 1.000
3 212.089 18.290 1.49782 82.57 1.23337
4 -967.149 2.640
5 221.893 17.100 1.49782 82.57 1.23337
6 -608.425 3.310
7 -544.240 6.000 1.78800 47.35 1.25527
8 318.718 157.640
9 86.418 5.230 1.78800 47.35 1.25527
10 58.365 15.360 1.49782 82.57 1.23337
11 543.775 d1
12 -349.682 3.510 1.83481 42.73 1.26680
13 72.527 3.590
14 -171.944 5.470 1.84666 23.80 1.33610
15 -41.627 3.510 1.65844 50.84 1.25757
16 206.223 d2
17 0.000 5.000 （開口絞り）
18 95.391 7.690 1.49782 82.57 1.23337
19 -65.537 1.880
20 -63.461 1.500 1.80518 25.45 1.32898
21 -159.998 8.020
22 128.523 3.100 1.80100 34.92 1.29177
23 5121.618 8.264
24 -1122.610 1.600 1.59319 67.90 1.24061
25 36.024 7.180 1.61266 44.46 1.26442
26 -165.331 0.600
27 16066.862 1.600 1.83400 37.18 1.28258
28 38.350 5.210 1.61266 44.46 1.26442
29 242.718 26.000
30 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
31 0.000 43.828
32 0.000 BF （フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝587.99 β＝-0.152
D0 ∞ 4024.058
d1 45.101 55.103
d2 22.456 12.454
BF 37.000 37.006
［条件式対応値］
条件式（１） ｎd3p＝1.61266
条件式（２） θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＝−0.008
条件式（３） θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＝0.018
条件式（４） ｎL1f＝1.49782
条件式（５） νL1f＝82.57
条件式（６） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.090＝0.042
条件式（７） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.681
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分かる。
図２は、第１実施例に係る撮影レンズＭＬ１の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは半画角に対する像高をそれぞれ示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。以上、収差図の説明は他の実施例においても同様である。
そして、各収差図より、第１実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第１実施例の撮影レンズＭＬ１を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
（第２実施例）
以下、本願の第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ２）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第２実施例の撮影レンズＭＬ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
以下、本願の第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ２）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第２実施例の撮影レンズＭＬ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた保護フィルターガラスＨＧと、両凸形状の第１正レンズＬ１１とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１５とから構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とが貼り合わされた接合レンズから構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と両凸形状の第１正レンズＬ３２とが貼り合わされた接合レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、物体側から順に、両凸形状の第２正レンズＬ３３と両凹形状の第２負レンズＬ３４とが貼り合わされた接合レンズと、両凹形状の第３負レンズＬ３５と、両凸形状の第３正レンズＬ３６と、両凸形状の第４正レンズＬ３７と両凹形状の第４負レンズＬ３８とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、後群Ｇ３ｂの第２正レンズＬ３３および第２負レンズＬ３４と、第３負レンズＬ３５とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。
なお、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂには、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、フレアカット絞りＳ２が配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面〜第３２面の曲率半径Ｒは、図３における第１面〜第３２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ３２に対応している。
（表２）
［諸元データ］
ｆ＝585.22
ＦＮＯ＝4.01
２ω＝4.22
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝467.84
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 1200.370 5.000 1.51680 63.88 1.22880
2 1199.790 1.000
3 231.463 17.100 1.49700 81.54 1.23183
4 -827.045 43.590
5 150.928 13.970 1.49700 81.54 1.23183
6 2404.803 2.590
7 -929.460 5.900 1.83481 42.71 1.26585
8 241.084 40.063
9 114.963 13.860 1.43385 95.25 1.23491
10 5495.725 0.500
11 82.336 5.000 1.51633 64.14 1.22783
12 64.627 d1
13 531.000 4.650 1.80518 25.42 1.32953
14 -258.162 3.300 1.83481 42.71 1.26585
15 132.986 d2
16 0.000 7.020 （開口絞り）
17 135.279 2.000 1.84666 23.88 1.33620
18 63.841 4.660 1.60311 60.64 1.23650
19 -366.301 11.931
20 100.368 2.750 1.84666 23.88 1.33620
21 -399.319 1.650 1.60311 60.64 1.23650
22 45.644 3.770
23 -148.755 1.600 1.80400 46.57 1.25682
24 104.351 3.093
25 121.099 2.800 1.61266 44.46 1.26442
26 -487.229 6.960
27 76.391 4.270 1.74950 35.25 1.29515
28 -267.531 1.900 1.84666 23.88 1.33620
29 225.191 12.000
30 0.000 2.000 1.51633 64.14 1.22783
31 0.000 64.770
32 0.000 BF （フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝585.22 β＝-0.147
D0 ∞ 4030.070
d1 46.022 62.331
d2 98.336 82.028
BF 33.789 33.785
［条件式対応値］
条件式（１） ｎd3p＝1.61266
条件式（２） θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＝−0.008
条件式（３） θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＝0.020
条件式（４） ｎL1f＝1.43385
条件式（５） νL1f＝95.25
条件式（６） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.090＝0.071
条件式（７） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.293
［諸元データ］
ｆ＝585.22
ＦＮＯ＝4.01
２ω＝4.22
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝467.84
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 1200.370 5.000 1.51680 63.88 1.22880
2 1199.790 1.000
3 231.463 17.100 1.49700 81.54 1.23183
4 -827.045 43.590
5 150.928 13.970 1.49700 81.54 1.23183
6 2404.803 2.590
7 -929.460 5.900 1.83481 42.71 1.26585
8 241.084 40.063
9 114.963 13.860 1.43385 95.25 1.23491
10 5495.725 0.500
11 82.336 5.000 1.51633 64.14 1.22783
12 64.627 d1
13 531.000 4.650 1.80518 25.42 1.32953
14 -258.162 3.300 1.83481 42.71 1.26585
15 132.986 d2
16 0.000 7.020 （開口絞り）
17 135.279 2.000 1.84666 23.88 1.33620
18 63.841 4.660 1.60311 60.64 1.23650
19 -366.301 11.931
20 100.368 2.750 1.84666 23.88 1.33620
21 -399.319 1.650 1.60311 60.64 1.23650
22 45.644 3.770
23 -148.755 1.600 1.80400 46.57 1.25682
24 104.351 3.093
25 121.099 2.800 1.61266 44.46 1.26442
26 -487.229 6.960
27 76.391 4.270 1.74950 35.25 1.29515
28 -267.531 1.900 1.84666 23.88 1.33620
29 225.191 12.000
30 0.000 2.000 1.51633 64.14 1.22783
31 0.000 64.770
32 0.000 BF （フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝585.22 β＝-0.147
D0 ∞ 4030.070
d1 46.022 62.331
d2 98.336 82.028
BF 33.789 33.785
［条件式対応値］
条件式（１） ｎd3p＝1.61266
条件式（２） θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＝−0.008
条件式（３） θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＝0.020
条件式（４） ｎL1f＝1.43385
条件式（５） νL1f＝95.25
条件式（６） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.090＝0.071
条件式（７） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.293
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分かる。
図４は、第２実施例に係る撮影レンズＭＬ２の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図より、第２実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第２実施例の撮影レンズＭＬ２を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
（第３実施例）
以下、本願の第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ３）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第３実施例の撮影レンズＭＬ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
以下、本願の第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る撮影レンズＭＬ（ＭＬ３）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。第３実施例の撮影レンズＭＬ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。そして、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像面Ｉ側に移動するようになっている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、この前群Ｇ１ａに対し第１レンズ群Ｇ１の中で最も長い空気間隔を隔てた正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成される。第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた保護フィルターガラスＨＧと、両凸形状の第１正レンズＬ１１と、両凸形状の第２正レンズＬ１２と、両凹形状の第１負レンズＬ１３とから構成される。第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１５とが貼り合わされた接合レンズから構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の第１負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と両凹形状の第２負レンズＬ２３とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群Ｇ３ａと、この前群Ｇ３ａに対し第３レンズ群Ｇ３の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群Ｇ３ｂとから構成される。第３レンズ群Ｇ３の前群Ｇ３ａは、物体側から順に、両凸形状の第１正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、両凸形状の第２正レンズＬ３３とから構成される。第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂは、物体側から順に、両凹形状の第２負レンズＬ３４と両凸形状の第３正レンズＬ３５とが貼り合わされた接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３負レンズＬ３６と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ３７とが貼り合わされた接合レンズとから構成される。また、第３レンズ群Ｇ３のうち、前群Ｇ３ａの第１正レンズＬ３１と、第１負レンズＬ３２と、第２正レンズＬ３３とを光軸とほぼ垂直な方向に適宜移動させることで、光学系の振動等に起因する像位置の変動が補正されるようになっている。
なお、第３レンズ群Ｇ３の後群Ｇ３ｂには、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、フレアカット絞りＳ２が配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
下の表３に、第３実施例における各諸元を示す。なお、表３における第１面〜第３２面の曲率半径Ｒは、図５における第１面〜第３２面に付した符号Ｒ１〜Ｒ３２に対応している。
（表３）
［諸元データ］
ｆ＝587.99
ＦＮＯ＝4.07
２ω＝4.16
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝476.79
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 1200.370 5.000 1.51680 63.88 1.22880
2 1199.790 1.000
3 219.582 18.290 1.49782 82.57 1.23337
4 -863.196 2.640
5 242.500 17.100 1.49782 82.57 1.23337
6 -523.157 3.310
7 -475.743 6.000 1.78800 47.35 1.25527
8 365.764 158.633
9 90.364 5.230 1.78800 47.35 1.25527
10 61.252 15.360 1.49782 82.57 1.23337
11 687.534 d1
12 -369.954 3.510 1.83481 42.73 1.26680
13 67.242 3.590
14 -102.193 5.470 1.84666 23.80 1.33610
15 -37.699 3.510 1.65844 50.84 1.25757
16 -7974.184 d2
17 0.000 5.000 （開口絞り）
18 89.307 7.690 1.43700 95.00 1.22609
19 -57.764 1.880
20 -54.995 1.500 1.73800 32.26 1.29739
21 -106.730 8.020
22 138.249 3.100 1.69680 55.52 1.23815
23 -2776.590 7.654
24 -249.478 1.600 1.49782 82.57 1.23337
25 31.866 7.180 1.55298 55.09 1.23989
26 -124.607 0.600
27 2147.369 1.600 1.79952 42.09 1.26904
28 31.176 5.210 1.61266 44.46 1.26442
29 198.622 26.000
30 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
31 0.000 43.828
32 0.000 BF （フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝587.99 β＝-0.152
D0 ∞ 4024.058
d1 47.057 57.059
d2 21.228 11.226
BF 37.001 36.951
［条件式対応値］
条件式（１） ｎd3p＝1.55298
条件式（２） θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＝−0.010
条件式（３） θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＝0.042
条件式（４） ｎL1f＝1.49782
条件式（５） νL1f＝82.57
条件式（６） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＝0.042
条件式（７） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.682
［諸元データ］
ｆ＝587.99
ＦＮＯ＝4.07
２ω＝4.16
Ｙ＝21.60
ＴＬ＝476.79
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇ
1 1200.370 5.000 1.51680 63.88 1.22880
2 1199.790 1.000
3 219.582 18.290 1.49782 82.57 1.23337
4 -863.196 2.640
5 242.500 17.100 1.49782 82.57 1.23337
6 -523.157 3.310
7 -475.743 6.000 1.78800 47.35 1.25527
8 365.764 158.633
9 90.364 5.230 1.78800 47.35 1.25527
10 61.252 15.360 1.49782 82.57 1.23337
11 687.534 d1
12 -369.954 3.510 1.83481 42.73 1.26680
13 67.242 3.590
14 -102.193 5.470 1.84666 23.80 1.33610
15 -37.699 3.510 1.65844 50.84 1.25757
16 -7974.184 d2
17 0.000 5.000 （開口絞り）
18 89.307 7.690 1.43700 95.00 1.22609
19 -57.764 1.880
20 -54.995 1.500 1.73800 32.26 1.29739
21 -106.730 8.020
22 138.249 3.100 1.69680 55.52 1.23815
23 -2776.590 7.654
24 -249.478 1.600 1.49782 82.57 1.23337
25 31.866 7.180 1.55298 55.09 1.23989
26 -124.607 0.600
27 2147.369 1.600 1.79952 42.09 1.26904
28 31.176 5.210 1.61266 44.46 1.26442
29 198.622 26.000
30 0.000 2.000 1.51680 63.88 1.22880
31 0.000 43.828
32 0.000 BF （フレアカット絞り）
［可変間隔データ］
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝587.99 β＝-0.152
D0 ∞ 4024.058
d1 47.057 57.059
d2 21.228 11.226
BF 37.001 36.951
［条件式対応値］
条件式（１） ｎd3p＝1.55298
条件式（２） θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＝−0.010
条件式（３） θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＝0.042
条件式（４） ｎL1f＝1.49782
条件式（５） νL1f＝82.57
条件式（６） θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＝0.042
条件式（７） Ｄ1ab／Ｄ1＝0.682
このように本実施例では、上記条件式（１）〜（７）が全て満たされていることが分かる。
図６は、第３実施例に係る撮影レンズＭＬ３の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図より、第３実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。その結果、第３実施例の撮影レンズＭＬ３を搭載することにより、デジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。
以上、各実施例によれば、小型軽量かつ良好な結像性能を有する撮影レンズＭＬおよび光学機器（デジタル一眼レフカメラＣＡＭ）を実現することができる。
なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
上述の各実施例において、３群構成を示したが、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
また、開口絞りは第３レンズ群の近傍または内部に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
ＣＡＭ デジタル一眼レフカメラ（光学機器）
ＭＬ 撮影レンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１ａ 前群 Ｇ１ｂ 後群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ３ａ 前群 Ｇ３ｂ 後群
Ｓ１ 開口絞り Ｉ 像面
ＭＬ 撮影レンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１ａ 前群 Ｇ１ｂ 後群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ３ａ 前群 Ｇ３ｂ 後群
Ｓ１ 開口絞り Ｉ 像面
Claims (15)
- 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.007
但し、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。 - 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。 - 光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群からなり、無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動するように構成された撮影レンズであって、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、
前記第１レンズ群における前記負レンズよりも像側に第３の正レンズが配置され、
前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前記第１の正レンズを有する前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.005
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。 - 前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
前記第３レンズ群における前記正レンズが、少なくとも前記後群に配置されることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 - 前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第１の正レンズと、第２の正レンズと、負レンズとを有し、
前記第１レンズ群における前記負レンズよりも像側に第３の正レンズが配置されることを特徴とする請求項１または２に記載の撮影レンズ。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３または５に記載の撮影レンズ。
ｎL1f＜1.55
但し、
ｎL1f：前記第１レンズ群における前記第１から第３の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線の屈折率。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項３、請求項５、請求項６のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
νL1f＞80.0
但し、
νL1f：前記第１レンズ群における前記第１から第３の正レンズのうち少なくとも１つのｄ線のアッベ数。 - 前記第１レンズ群における前記第１から第３の正レンズのうち少なくとも１つが、前記第３の正レンズであることを特徴とする請求項３、請求項６、請求項７のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
- 前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、前記前群に対し前記第１レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた後群とからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
Ｄ1ab／Ｄ1＞0.28
但し、
Ｄ1：前記第１レンズ群の長さ、
Ｄ1ab：前記第１レンズ群における前記前群と前記後群との空気間隔。 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
0.010＜θg3n＋（0.00213×νd3n）−1.36716＜0.090
但し、
νd3n：前記第３レンズ群における少なくとも１つの負レンズのｄ線のアッベ数、
θg3n：前記第３レンズ群における前記負レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記負レンズのｄ線の屈折率をｎd3nとし、前記負レンズのｇ線の屈折率をｎg3nとし、前記負レンズのＦ線の屈折率をｎF3nとし、前記負レンズのＣ線の屈折率をｎC3nとしたとき、次式
θg3n＝（ｎg3n−ｎd3n）／（ｎF3n−ｎC3n）
で定義される。 - 前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とからなり、
前記第３レンズ群における前記負レンズが、少なくとも前記後群に配置されることを特徴とする請求項１０に記載の撮影レンズ。 - 前記第３レンズ群のうち少なくとも一部のレンズが、光軸と垂直な方向の成分を有するように移動可能に設けられていることを特徴とする請求項１から１１のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
- 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１２のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
0.010＜θg1p＋（0.00213×νd1p）−1.36716＜0.090
但し、
νd1p：前記第１レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線のアッベ数、
θg1p：前記第１レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｄ線の屈折率をｎd1pとし、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg1pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF1pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC1pとしたとき、次式
θg1p＝（ｎg1p−ｎd1p）／（ｎF1p−ｎC1p）
で定義される。 - 物体の像を所定の面上に結像させる撮影レンズを備えた光学機器であって、
前記撮影レンズが請求項１から１３のいずれか一項に記載の撮影レンズであることを特徴とする光学機器。 - 光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群とにより実質的に３個のレンズ群を配置する撮影レンズの製造方法であって、
無限遠物体から有限距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
前記第３レンズ群に、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、前記前群に対し前記第３レンズ群の中で最も長い空気間隔を隔てた負の屈折力を有する後群とを配置し、
以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とする撮影レンズの製造方法。
ｎd3p＜1.65
−0.030＜θg3p＋（0.00213×νd3p）−1.36716＜−0.007
但し、
ｎd3p：前記第３レンズ群における少なくとも１つの正レンズのｄ線の屈折率、
νd3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線のアッベ数、
θg3p：前記第３レンズ群における前記正レンズのｄ線に対するｇ線の部分分散比であり、前記正レンズのｇ線の屈折率をｎg3pとし、前記正レンズのＦ線の屈折率をｎF3pとし、前記正レンズのＣ線の屈折率をｎC3pとしたとき、次式
θg3p＝（ｎg3p−ｎd3p）／（ｎF3p−ｎC3p）
で定義される。
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