JP5693571B2

JP5693571B2 - ペンタフルオロプロパンの製造方法

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Publication number: JP5693571B2
Application number: JP2012514512A
Authority: JP
Inventors: ミシェルデヴィク，; ニコラドゥセ，; ロランヴェンドランジャ，; ジェラルディンキャヴァリニ，
Original assignee: Arkema France SA
Current assignee: Arkema France SA
Priority date: 2009-06-12
Filing date: 2010-05-06
Publication date: 2015-04-01
Anticipated expiration: 2030-05-06
Also published as: EP2440510A1; CN101921169B; US20120101315A1; EP3072871A1; US8946493B2; CN101921169A; ES2584954T3; WO2010142878A1; EP3072871B1; JP2012529481A; FR2946644A1; FR2946644B1; PL2440510T3; EP2440510B1

Description

本発明の対象は、1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンの水素化による1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンの製造方法にある。

2,3,3,3-テトラフルオロプロペンは冷媒流体および熱交換流体としての特性が知られた化合物である。1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンから2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを製造する方法は1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンの水素化段階を含む。

非特許文献１（Knunyants達, ソビエト連邦科学アカデミーのジャーナル、化学部, "フルオロオレフィン反応", レポート 13, 「ぺルフルオロオレフィンの触媒水素化」、1960）には、1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペン(HFO-1225ye) をアルミナに担持されたパラジウム触媒上で室温で水素化して、1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパン (HFC-245eb) と1,1,1,2-テトラフルオロプロパン(HFC-254eb) との混合物を製造する方法が記載されている。1,1,1,2-テトラフルオロプロパンが主として（すなわち、1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンに対して約５０％）製造される。

特許文献１(国際特許第ＷＯ２００８／０３０４４０号公報)には、1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンを触媒の存在下で水素と接触させる少なくとも一回の水素化段階を含む2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの製造方法が記載されている。この文献に器の適切な水素化触媒はVIII族から選択される金属またはレニウムを含み、この金属は担持できる。この特許文献１の実施例１には、1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンを、０．５重量％の炭素に担持されたパラジウムを含む触媒の存在下で、８５℃で水素化反応し、９２％のHFC-245ebと８％のHFC-254ebとを含む流れを生成することが記載されている。

しかし、上記従来法のテストは実験室規模で実施されたもので、触媒寿命に関しては上記文献には全く記載がない。上記水素化反応は高度に発熱性であるため、工業的規模では問題が生じる。しかも、HFC-245ebの連続水素化反応ではかなりの量の副生成物（HFC-254eb）が生成する（すなわち、所望生成物のフッ素原子が水素原子で置換され、フッ化水素酸が生じる）。反応流中に反応物以外の化合物が存在すると、触媒が急速に非活性化する原因になる。

特許文献２（欧州特許第１９１６２３２号公報）にはオレフィン化合物を多段水素化して高い変換率および高い選択率を得る反応が提案されている。その実施例２には４つの反応器中で木炭に担持した触媒の存在下で1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンを段階的に水素化することが記載されている。第１反応器の出口温度は９９℃、第２反応器の出口温度は９５℃（変換率が５４％の場合）、第３反応器の出口温度は１７３℃、第４反応器での出口温度は１０４℃である。第１浴の温度が５９℃の反応器と第２浴の温度が１１６℃の反応器との間で冷却段階を実施する。しかし、この特許文献２に記載の方法はコストが高く、実施するのは容易でない。

国際特許第ＷＯ２００８／０３０４４０号公報欧州特許第１９１６２３２号公報

Knunyants達, ソビエト連邦科学アカデミーのジャーナル、化学部, "フルオロオレフィン反応", レポート 13, 「ぺルフルオロオレフィンの触媒水素化」1960

本発明は、上記の問題点の一部または全てを解決することができる、1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンから1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンを連続的または半連続的に製造する方法を提供する。
本発明方法を用いることによって、水素化反応の発熱性を制御でき、および／または、HFC-245ebの水素化反応を制限でき、および/または、触媒の非活性化を減らすことができる。

本発明の方法は、下記（ｉ）〜（iii）を特徴とする1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンの製造方法にある：
（ｉ）1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンを、反応器中で水素化触媒の存在下に、８０〜２５０℃、好ましくは１１０〜１６０℃の温度で、超化学量論量で、水素と気相で反応させ、
（ii）1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンと、未反応水素と、場合によって生じる未反応1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペン、1,1,1,2-テトラフルオロプロパンおよびフッ化水素酸とを含む、反応器からのガス状排出物の一部を再循環し、
（iii）反応器からのガス状排出物の残りの部分から、必要に応じて精製段階を実施した後に、1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンを回収する。

触媒床の入口の温度は５０〜２００℃、有利には８０〜１４０℃にするのが好ましい。
反応器への循環流および反応物は反応器に導入する前に予備加熱できる。

本発明方法は水素／HFO-1225yeモル比を１．２〜４０、有利には３〜１０にして行うのが好ましい。この比は一般に再循環流に1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンおよび水素を添加して得られる。

標準温度と標準圧力下での全ガス流の流量に対する触媒床の容量の比で定義される接触時間は０．１〜２０秒、有利には０．５〜５秒であるのが好ましい。
本発明の水素化反応は０．５〜２０バールの絶対圧力、有利には１〜５バールの絶対圧力で行うのが好ましい。

反応器出口のガス状排出物は、５〜９６容量％の1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンと、２〜９０容量％の水素と、１〜２０容量％の1,1,1,2-テトラフルオロプロパンと、０〜１０％の1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンとを含むのが好ましい。

反応器出口のガス状排出物は、５〜９１容量％の1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンと、８〜５０容量％の水素と、１〜５容量％の1,1,1,2-テトラフルオロプロパンと、０〜０．１容量％の1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンとを含むのが有利である。
本発明の方法では、断熱反応器を用いるのが好ましい。

反応器へ再循環されるガス状排出物の部分は、反応器出口の全流出流の少なくとも８０容量％、有利には少なくとも９０容量％を占めるのが好ましい。反応器へ再循環されるガス状排出物の部分は、反応器出口の全流出流の９３〜９８容量％を占めるのが特に好ましい。

触媒としては、特に、VIII族から選択される金属またはレニウムをベースにしたものが挙げられる。触媒は例えば炭素、アルミナ、フッ化アルミニウム等で担持できるが、触媒を担持しなくてもよい、例えばラネーニッケルにすることができる。金属としてはプラチナまたはパラジウム、特にパラジウム、有利には炭素またはアルミナに担持されたものを使用できる。この金属と別の金属、例えば銀、銅、金、テルル、亜鉛、クロム、モリブデンおよびタリウムを組み合わせることもできる。

触媒は必要に応じて担持されたパラジウムを含むのが好ましい。
本発明の特に好ましい触媒はアルミナをベースにした担体上にパラジウムを含む触媒である。触媒中のパラジウムの量は、０．０５〜１０重量％、有利には０．１〜５重量％であるのが好ましい。
触媒の比表面積は４ｍ²／ｇ以上であるのが好ましい。触媒担体として用いるアルミナはα多形相で提供されるのが有利である。

本発明者は、驚くべきことに、反応器出口のガス状排出物の一部を再循環しても、HFC-254eb副生成物の量が低いままであるということを見出した。この量は再循環しない従来技術と比べるて低い。

本発明方法を用いることで高いHFO-1225yeの変換率と、高いHFC-245ebの選択率とが得られる。しかも、これらの性能は経時的に安定である。これによって再循環ループ中のフッ化水素酸（強腐食性生成物）の存在を制限できる。

下記のテストは産出流の一部を反応器に再循環できる装置で実施した。
変換率は変換されたHFO-1225yeの百分率で定義される。
生成物Ｘの選択率は、変換されたHFO-1225yeのモル数に対する生成した生成物Ｘのモル数の百分率で定義される。

実施例１
４６９ｇの触媒を収容した内径が２．１ｃｍで、長さが１２０ｃｍ（すなわち３２０ｃｍ³）の固定床の形をしたステンレス鋼製の管状反応器を用いた。触媒は０．２重量％の、α−アルミナに担持されたパラジウムを含む。
反応時間中に、１．４１モル／時の水素と、０．７モル／時の1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンとを連続注入し、再循環ループの流量は０．４９０Ｓｍ³／時（すなわち反応器出口のガス状排出物の９３．７容量％）にした。触媒床入口の水素／HFO-1225yeモル比は１６である。圧力は１バールの絶対圧力である。反応器入口の温度は６０℃で、反応中に得られる最高反応器温度は１２４℃である。接触時間は２．３秒である。
得られたHFO-1225yeの変換率は１００％、HFC-245ebの選択率は９５．７％、HFC-254ebの選択率は４．１％である。８０時間の運転中に非活性化は観察されなかった。

実施例２
上記と同じ装置および同じ触媒を用いた。反応時間を通じて０．８４モル／時の水素と、０．７モル／時の1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンとを連続注入し、再循環ループへの流量は０．９７０Ｓｍ³／時にした（すなわち、再循環率は９８容量％）。反応器入口の水素／HFO-1225yeモル比は１．１８である。圧力は２バールの絶対圧力である。触媒床入口の温度は６３℃で、反応中に得られる最高反応器温度は９０℃である。接触時間は１．２秒である。
得られたHFO-1225yeの変換率は１００％、HFC-245ebの選択率は７９％、HFC-254ebの選択率は２０．０％である。

実施例３
実施例２と同じ条件下で運転したが、反応器入口の水素／HFO-1225yeモル比を５．２にし、触媒床入口の温度を１００℃にした。反応中に得られる最高温度は１２３℃である。
得られたHFO-1225yeの変換率は１００％、HFC-245ebの選択率は８９．６％、HFC-254ebの選択率は１０．２％である。

Claims

下記（ｉ）〜（iii）：
（ｉ）1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンを、反応器中で水素化触媒の存在下に、80〜250℃の温度で、超化学量論量で、水素と気相で反応させ、
（ii）1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンと、未反応水素と、場合によって含まれる未反応1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンと、1,1,1,2-テトラフルオロプロパンと、フッ化水素酸とを含む、反応器からのガス状排出物の一部を再循環し、
（iii）反応器からのガス状排出物の残りの部分から、必要に応じて精製段階を実施した後に、1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンを回収する、
の工程によって1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンを製造する方法であって、
上記で再循環する反応器からのガス状排出物の一部の量が、反応器出口のガス状排出物の全流出物の量の少なくとも８０容量％であることを特徴とする方法。
再循環されるガス状排出物の上記一部が反応器出口の全流出物の量の９３〜９８容量％を占める請求項１に記載の方法。
上記（ｉ）の温度を１１０〜１６０℃にする請求項１に記載の方法。
反応器出口のガス状排出物が、５〜９６容量％の1,1,1,2,3-ペンタフルオロプロパンと、２〜９０容量％の水素と、１〜２０容量％の1,1,1,2-テトラフルオロプロパンと、０〜１０容量％の1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペンとを含む請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
上記触媒が担体に担持されているパラジウムを含む請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
上記担体がアルミナをベースにした担体である請求項５に記載の方法。
水素／1,2,3,3,3-ペンタフルオロプロペン（HFO-1225ye）のモル比を１．２〜４０にする請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
上記モル比を１．５〜４０にする請求項７に記載の方法
上記モル比を３〜１０にする請求項８に記載の方法
接触時間を０．２〜２０秒にする請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
接触時間を１〜５秒にする請求項１０に記載の方法。
水素化反応を０．５〜２０バールの絶対圧力で行う請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
水素化反応を１〜５バールの絶対圧力で行う請求項１２に記載の方法。
連続的に行う請求項１〜１３のいずれか一項に記載の方法。