JP4852981B2 - 温水装置 - Google Patents

Description

本発明は、燃焼器によって発生させた燃焼ガスから熱回収を行なうことにより湯を生成する給湯装置などの温水装置に関する。

この種の温水装置として、本出願人は、たとえば特許文献１に記載のものを先に提案している。同文献に記載のものは、燃焼器により発生された燃焼ガスから、水管を有する熱交換器を利用して顕熱および潜熱を回収可能としたものであり、潜熱回収に伴って発生するドレインに起因して排気閉塞となる条件を検出している。排気閉塞条件の検出手法としては、たとえば燃焼器の駆動中において、ファンの送風量が一定量以下となる状態が所定時間にわたって継続した場合、あるいは熱交換器が一定温度以下となる状態が所定時間にわたって継続した場合など、予め定められた現象が発生した場合に、排気閉塞条件になったものと判断する手法が採られている。そして、このような手法により排気閉塞条件が検出されると、その時点でファンの送風量を増大させている。このような構成によれば、排気閉塞を生じた場合に、燃焼器に対する送風量が確保され、空燃比が一定に維持される。また、ドレインが送風圧によって熱交換器の水管表面から吹き飛ばされる効果も得られるために、排気閉塞が解除される効果も得られる。

しかしながら、空燃比の一定化をより徹底して図ろうとする場合、前記従来技術だけでは、未だ十分ではなく、次に述べるような解決課題があった。すなわち、燃焼器の燃焼駆動を開始させた後には、水管表面にドレインが徐々に蓄積していく段階がある。このような段階では、排気閉塞を生じていないものの、熱交換器内の燃焼ガス流路面積は徐々に減少している。これに対し、前記従来技術においては、そのような未だ排気閉塞を生じていない状況では、ファンの送風量は増大されない。したがって、前記のようにドレインが徐々に蓄積していく燃焼駆動初期の段階においては、送風量が不足気味となる現象を生じる。この場合の不足送風量は比較的少ないものの、燃焼器をできる限り最適な条件で燃焼駆動させる観点からすれば、改善すべき余地がある。

特開２００４−４４９１２号公報

本発明は、このような事情のもとで考え出されたものであって、燃焼器の燃焼駆動初期における空燃比の一定化を好適に図ることが可能な温水装置を提供することを、その課題としている。

本発明は、上記の課題を解決するため、次の技術的手段を講じている。

本発明により提供される温水装置は、燃焼器と、この燃焼器により発生された燃焼ガスから顕熱および潜熱を回収するための水管を有する熱交換器と、前記燃焼器および熱交換器内に燃焼用空気を供給するファンと、データテーブルを有し、かつそのデータに基づいて前記ファンの駆動制御を行なう制御手段と、を備えている、温水装置であって、前記データとしては、前記燃焼器の駆動が開始されて湯水が生成される期間として、ドレインが略未発生の第１期間、ドレイン量が増加する過渡期としての第２期間、およびドレイン量が定常化する第３期間を設定し、かつ前記ファンの回転数を、前記１期間においては所定の初期回転数とし、前記第２期間においては時間の経過とともに上昇させていき、前記第３期間においてその上昇を停止させるファン制御用のデータがあり、かつこのファン制御用のデータとしては、前記燃焼器の燃焼度合い、および前記熱交換器に対する入水温度の少なくとも一方の条件に応じた複数種類のものを有していることを特徴としている。

このような構成によれば、燃焼器の駆動が開始されてからドレイン量が増加し、熱交換器内の燃焼ガス流路面積が徐々に減少する期間に、ファンの回転数を上昇させていく制御が実行されるために、空燃比を一定に保つことが可能となる。とくに、このようなファン制御を行なうためのデータとしては、燃焼器の燃焼度合いおよび入水温度の少なくとも一方の条件に対応した複数種類のものが具備されているために、実際のドレインの発生量の増加具合に対応したファン回転数制御を実行することが可能である。その結果、空燃比の一定化がより的確に図られ、燃焼器の駆動初期における燃焼状態を最適化することができる。

好ましくは、前記制御手段は、前記ファンの駆動を開始させるときには、少なくとも前記燃焼器の前回の駆動燃焼終了時におけるドレイン残量に関するデータ、前記終了時からの経過時間に関するデータ、およびその期間おける缶体温度に関するデータに基づいて、駆動開始時におけるドレイン残存状況を判断し、ドレイン量が多いと判断したときには少ないと判断したときよりも前記ファンの初期回転数を高めるように、前記判断の結果に応じて前記初期回転数を変更するように構成されている。

このような構成によれば、ファンの初期回転数を熱交換器内の実際のドレイン残存状況に対応した回転数に設定することができ、燃焼器の駆動初期における空燃比の一定化がより適切に図られる。

好ましくは、前記熱交換器は、軸長方向の両端に第１および第２の開口部が形成されている缶体と、前記水管に形成され、かつ前記缶体内に配されて前記軸長方向に隙間を介して並ぶ複数のループ部を有する熱交換用のコイル状管体部と、このコイル状管体部に囲まれ、かつ一端が前記第１の開口部に繋がった空間部と、前記コイル状管体部の外周囲に形成され、かつ進行してきた燃焼ガスを前記第２の開口部に導く燃焼ガス通路と、前記空間部の軸長方向中間部分に設けられ、かつ前記空間部を前記軸長方向において第１および第２の領域に区画する仕切部材と、を備えており、前記コイル状管体部は、前記第１および第２の領域を囲む顕熱回収用の１次熱交換部および潜熱回収用の２次熱交換部に区画されて、前記第１の領域に供給された燃焼ガスは、前記１次熱交換部の隙間を通過して前記燃焼ガス通路に進行した後に、前記２次熱交換部の隙間を通過するように構成されており、前記熱交換器は、横倒または傾倒した姿勢とされ、前記複数のループ部の前記軸長方向において隣り合うものどうしは、前記隙間を挟んで水平方向または水平方向に対して傾いた方向において対面している。

このような構成によれば、次のような効果が得られる。すなわち、燃焼ガスは、コイル状管体部に囲まれた空間部の第１の領域から１次熱交換部の隙間を通過した後には、燃焼ガス通路を進行し、その後２次熱交換部の隙間を通過する。前記燃焼ガスからの熱回収は、それらの進行過程において複数回にわたってなされる。このため、たとえばコイル状管体部の内方から外方に燃焼ガスを一回だけ通過させる場合と比較すると、熱回収の効率が良い。とくに、コイル状管体部が１次熱交換部および２次熱交換部に細分化され、この細分化された部分に対して燃焼ガスを順次通過させるようにしているために、コイル状管体部をそのように細分化しない場合と比較して、コイル状管体部の全体に対して燃焼ガスを均等に作用させることができる。このようなことから、熱交換器の小型化を図りつつ熱回収量を多くし、熱交換効率を高めることができる。また、潜熱回収に伴ってコイル状管体部の表面にドレインが発生しても、このドレインがコイル状管体部の隙間を塞ぐことが抑制される。すなわち、熱交換効率を高めることを目的として前記隙間を狭幅にすると、ドレインが表面張力の作用によってループ部間にブリッジし、前記隙間を塞ぐ虞れがある。これに対し、前記構成によれば、コイル状管体部の隙間を形成するループ部どうしは、鉛直方向において対面しておらず、水平方向または水平方向に対して傾いた方向において対面している。したがって、隙間に存在するドレインについては、その重力を利用して隙間外に排出させ得ることとなる。その結果、２次熱交換部の外表面の広い範囲がドレインによって覆われて熱交換効率が低下する不具合を無くし、また隙間の広い範囲がドレインによって塞がれて排気抵抗が増す不具合も抑制することが可能となる。さらに、熱交換器は、コイル状管体部を利用した水管構造とされており、フィン付きパイプを用いたものと比較すると、その構造は非常に簡素なものにすることができる。また、コイル状管体部を１次熱交換部と２次熱交換部とに区分する手段としては、仕切部材を空間部の軸長方向中間部に配置させた手段を採用しており、その構成も簡易である。したがって、その製造コストを廉価にすることもできる。

好ましくは、前記熱交換器は、略鉛直方向としての軸長方向の両端に第１および第２の開口部が形成されている缶体と、前記水管に形成され、かつ前記缶体内に配されて前記軸長方向に並ぶ複数のループ部を有する熱交換用のコイル状管体部と、このコイル状管体部に囲まれ、かつ一端が前記第１の開口部に繋がっている空間部と、前記コイル状管体部の外周囲に形成され、かつ進行してきた燃焼ガスを前記第２の開口部に導く燃焼ガス通路と、前記軸長方向に並ぶ複数のループ部を有する少なくとも１つの追加のコイル状管体部を含み、かつこの追加のコイル状管体部が前記コイル状管体部の外周を囲むようにしてこれらが重ね巻き状とされ、それらの複数のループ部の前記軸長方向に隣り合うものどうしの間に隙間が形成されている管体重ね巻き構造部と、前記空間部の軸長方向中間部分に設けられ、かつ前記空間部を前記軸長方向において第１および第２の領域に区画する仕切部材と、を備えており、前記管体重ね巻き構造部は、前記第１および第２の領域を囲む顕熱回収用の１次熱交換部および潜熱回収用の２次熱交換部に区画されて、前記第１の領域に供給された燃焼ガスは、前記１次熱交換部の隙間を通過して前記燃焼ガス通路に進行した後に、前記２次熱交換部の隙間を通過するように構成され、前記管体重ね巻き構造部のうち、少なくとも前記２次熱交換部は、前記軸長方向と交差する方向において隣り合う複数のループ部が前記軸長方向に対して傾いた直線状に並ぶ配列とされ、この２次熱交換部の隙間は、前記燃焼ガスの進行方向に進むにしたがって高さが低くなるように傾斜して延びている。

このような構成によれば、燃焼ガスは熱交換器の空間部から管体重ね巻き構造部の１次熱交換部の隙間を通過した後に、燃焼ガス通路を通過し、その後２次熱交換部の隙間を通過する。したがって、この構成においても、燃焼ガスからの熱回収が複数段階にわたって行なわれるため、熱回収量を多くすることができる。管体重ね巻き構造部は、複数のコイル状管体部を備えているものの、これらは重ね巻き状であるため、全体が大型化することも抑制される。したがって、全体構造の小型化および簡素化を図りつつ、熱交換効率を高くする効果が得られる。また、前記構成によれば、熱交換器の缶体の軸長方向が略鉛直方向であり、熱交換器は横倒または傾倒の姿勢には設定されていないものの、やはりドレインの排除が適切になされる。すなわち、ドレインは２次熱交換部において重点的に発生する。これに対し、２次熱交換部の隙間は燃焼ガスの進行方向に進むにしたがってその高さが低くなるように傾斜して延びている。このことにより、前記隙間内のドレインはこの隙間の傾斜に沿ってその重力によって流れ落ち易くなる。

本発明のその他の特徴および利点は、添付図面を参照して以下に行なう発明の実施の形態の説明から、より明らかになるであろう。

以下、本発明の好ましい実施の形態を、図面を参照して具体的に説明する。

図１〜図７は、本発明が適用された温水装置の具体例としての給湯装置およびこれに関連する構成を示している。図１によく表われているように、本実施形態の給湯装置Ａ１は、燃焼器１、熱交換器Ｂ１、排気ダクト８１，８２、制御部９、および中和装置７を備えている。

燃焼器１は、たとえば灯油または軽油を燃料とするものであり、燃料タンク（図示略）から燃料供給制御部１２を介して供給されてくる燃料を噴霧し、燃焼用空気と混合して燃焼させる。前記混合気体およびその燃焼ガスは、ノズル部１１から熱交換器Ｂ１内に向けて略水平方向に噴出される。燃料供給制御部１２は、燃焼器１への燃料供給の断続、および供給量制御用の電磁弁を備えており、その動作は制御部９により制御される。燃焼器１を覆う燃焼部ケーシング１０には、外部空気を燃焼用空気として燃焼部ケーシング１０内に送り込むファン１３が取り付けられている。このファン１３のモータＭの駆動も制御部９により制御される。ただし、その詳細については後述する。

熱交換器Ｂ１は、缶体２、複数の水管４、入水用ならびに出湯用の一対のヘッダ５、および仕切部材６を備えており、缶体２の中心軸Ｃ１が略水平となるように全体が横倒した姿勢に設けられている。

缶体２は、略円筒状の周壁部２０と、この周壁部２０の軸長方向両端に取り付けられた一対のカバー体２１Ａ，２１Ｂとを有しており、その一端部は燃焼部ケーシング１０と接続されている。図２によく表われているように、カバー体２１Ａには、燃焼器１のノズル部１１が進入する開口部２２Ａが形成されている。また、カバー体２１Ｂには、複数の水管４を利用して熱回収を終えた燃焼ガスを排気ダクト８１内に導くための開口部２２Ｂが形成されている。この缶体２の全体は、たとえばステンレス製であり、燃焼ガスからの潜熱回収に伴って発生するドレインに起因して容易に腐食しないようにされている。ドレインは、一般的には、燃焼ガス中の硫黄酸化物や窒素酸化物などを吸収したＰＨ３程度の強酸性となる。このようなことから、缶体２は耐酸性に優れた材質とされている。この点は、各水管４についても同様である。

複数の水管４のそれぞれは、缶体２内に配されたコイル状管体部４０を備えている。本実施形態の熱交換器Ｂ１は、計３本の水管４を備えており、これらのコイル状管体部４０は、いずれも缶体２の中心軸Ｃ１を中心とする螺旋状であって、中空円形の螺旋状ループ部４０ａが水平方向に複数段に積層した構成を有している。ただし、複数のコイル状管体部４０は、巻き径が互いに相違しており、同心状または略同心状に重ね巻きされた配置とされて管体重ね巻き構造部Ｄ１を構成している。

複数のコイル状管体部４０の両端には、カバー体２１Ａ，２１Ｂを貫通した複数の短管４１を介して一対のヘッダ５が連結されている。排気ダクト８１，８２寄りのヘッダ５には、水道管などの給水管９９ａが接続される。この給水管９９ａからヘッダ５に供給された水は、複数のコイル状管体部４０内に一斉に流入し、その流通過程において加熱されることにより湯が生成される。一方、燃焼器１寄りのヘッダ５には、出湯管９９ｂが接続される。各コイル状管体部４０内を通過して生成された湯は、このヘッダ５および出湯管９９ｂを介して所望の給湯先に送り出される。

最内周のコイル状管体部４０の内方には、空間部３が形成されている。仕切部材６は、空間部３の軸長方向中間部に配されて取り付けられており、空間部３を第１および第２の領域３０ａ，３０ｂに仕切っている。このことにより、管体重ね巻き構造部Ｄ１は、第１および第２の領域３０ａ，３０ｂをそれぞれ囲む１次熱交換部ＨＴ１および２次熱交換部ＨＴ２に区分されている。仕切部材６は、たとえばステンレス製のベース部６０ａの片面に、耐火性および耐熱性に優れた断熱材６０ｂが積層された構成を有している。断熱材６０ｂは、たとえばセラミックである。仕切部材６の燃焼器１に対向する面は、凹状に形成されており、燃焼器１から進行してきた燃焼ガスが燃焼器１寄りに反射されるようになっている。最外周のコイル状管体部４０と缶体２の周壁部２０との間には、燃焼ガス通路３２が形成されている。

複数のコイル状管体部４０の水平方向に隣り合うループ部４０ａの各間には、第１および第２の領域３０ａ，３０ｂを燃焼ガス通路３２に連通させる燃焼ガス通過用の隙間３１が形成されている。このことにより、燃焼ガスは、空間部３の第１の領域３０ａから１次熱交換部ＨＴ１の隙間３１を通過して燃焼ガス通路３２に流れた後に、この燃焼ガス通路３２から２次熱交換部ＨＴ２の隙間３１を通過して第２の領域３０ｂに流入する。カバー体２１Ａ，２１Ｂの開口部２２Ａ，２２Ｂを形成する環状壁２２０，２２１は、最内周のコイル状管体部４０の上部および下部との間に燃焼ガスが通過する隙間を発生させないようにそれらの部分に接触している。

各隙間３１は、図３に示すように、各ループ部４０ａにたとえば３箇所の偏平化された変形部４２を略等間隔で設けることにより形成されている。より具体的には、図４（ａ）に示すように、各コイル状管体部４０のループ部４０ａには、軸長方向の幅ｓ１が他の部分の管径ｄ１よりも大きくなるように偏平化された変形部４２が設けられている。この変形部４２どうしが当接していることにより、ループ部４０間のそれ以外の部分は隙間３１となっている。

コイル状管体部４０は、ステンレス製の円形パイプを用いて構成されており、その一部分にプレス加工を施すことにより変形部４２を形成することができる。変形部４２は、図４（ｂ）に示すように、プレス面としての側面部４２ａが外側に突出した形状にすることが好ましい。このような構成によれば、たとえば図５（ａ），（ｂ）に示すように、変形部４２の側面部４２ａが凹状または平面状の場合と比較して、内部圧に対する変形部４２の強度を高め、たとえばウォータハンマに対する十分な耐久性を確保することができる。コイル状管体部４０は、たとえば半円筒状の２つの部材を溶接することにより形成することも可能であり、この場合には変形部４２の側面部４２ａに溶接ラインが配置されないようにすることによって溶接箇所の強度低下を好適に防止することが可能である。

複数のループ部４０ａは、図６に示すように、水平方向において隙間３１を介して並んでいる。好ましくは、同図に示すように、各ループ部４０ａには、撥水処理が施された撥水処理部４３が部分的に設けられている。コイル状管体部４０は、たとえばステンレス製であるのに対し、この撥水処理部４３は、それよりも高い撥水性を有する部分である。この撥水処理部４３は、たとえばフッ素樹脂のコーティング層からなり、複数のループ部４０ａの外表面のうち、隙間３１を介して互いに対面する箇所のみに部分的に設けられている。後述するように、この撥水処理部４３は、隙間３１内にドレインが保持されることを抑制するのに役立つ。もちろん、撥水処理部４３を各ループ部４０ａの外表面の全体に設けた構成とすることもできる。また、後述するように、撥水処理部４３に代えて、親水性処理を施した構成とすることもできる。

図１に示すように、排気ダクト８１，８２は、熱交換器Ｂ１の開口部２２Ｂから流出する燃焼ガスを排気口８２ａに導き、この排気口８２ａから排ガスとして外部に排気させるためのものである。排気ダクト８１は、缶体２の端部に取り付けられており、開口部２２Ｂから流出する燃焼ガスを上向きに進行させる。排気ダクト８２は、排気ダクト８１に一端が接続され、かつ熱交換器Ｂ１の上方において略水平方向に延びる姿勢に設けられている。この排気ダクト８２は、その内部にガラスウールなどの吸音材８２ｂを内装しており、燃焼ガスの排気音を抑制する消音器としての役割を果たす。

缶体２の周壁部２０のうち、２次熱交換部ＨＴ２の下方部分には、複数の水管４から周壁部２０の内面上に滴下したドレインを外部に排出するための排出口２６が設けられている。中和装置７は、この排出口２６から排出される酸性のドレインを中和するためのものであり、耐酸性を有する合成樹脂製の容器７０と、その内部に収容された中和剤７１と、オイルセンサ７２とを有している。中和剤７１は、たとえば粒状の炭酸カルシウムである。熱交換器Ｂ１の排出口２６からドレインが排出されると、このドレインは容器７０の導入口７０ａから容器７０内に流入して中和剤７１によって中和された後に、排出口７０ｂから外部に排出される。

容器７０は、比較的偏平な形状であり、燃料供給制御部１２の直下領域から熱交換器Ｂ１の下方領域に跨がるように設けられている。このような構成によれば、万一、燃料供給部１２から燃料が流出したとしても、この燃料は容器７０上に流れ落ちてこの容器７０によって適切に受けられる。図７に示すように、容器７０の周縁部には、容器７０上に流れ落ちてきた燃料が容器外部に溢れ落ちないようにするための起立壁７０ｃが設けられている。オイルセンサ７２は、燃料を検出するためのものであり、燃料供給部１２から容器７０上に燃料が流れ落ちた場合には、このオイルセンサ７２によって即座にその旨が検出されるようになっている。この場合、制御部９は、燃焼器１の燃焼駆動の強制停止などの対応措置を採る。また、オイルセンサ７２は、容器７０内に流入したドレインに燃料が混入している場合に、これを検出する機能も備えている。熱交換器Ｂ１の缶体２内に未燃料の燃料が流れた事故を想定した場合、この燃料はドレインとともに中和装置７の容器７０内に流入する。オイルセンサ７２は、このような事態をも検出可能であり、やはりこのような場合にも燃焼器１の強制停止などの適切な対応措置が採られる。なお、燃焼器１の着火不良に起因して少量の未燃焼の燃料がドレインに混入する場合があるが、中和装置７内には、そのような少量の燃料を捕捉するオイルフィルタ７３が設けられており、ドレイン中に少量のドレインが混入しているだけではオイルセンサ７２による燃料検出はなされないようになっている。

制御部９は、ＣＰＵやこれに付属するメモリなどを具備して構成されており、この給湯装置Ａ１の各部の動作制御やデータ処理を実行する。この制御部９は、ファン１３を制御するためのファン制御用データが格納されたデータテーブル９０を有している。このファン制御用データは、たとえば図８（ａ）〜（ｃ）に示すようなデータであり、これを説明する。

まず、図８（ａ）のファン制御用データは、熱交換器Ｂ１に対する入水温度が所定の温度範囲（たとえば２０℃以上）の場合において、燃焼器１が所定の３段階の燃焼号数Ｇ１〜Ｇ３で燃焼する場合のそれぞれのファン１３の回転数を示すデータである。ただし、同図の縦軸は、ファン１３の回転数上昇率となっている。この回転数上昇率は、基準となる所定の初期回転数Ｎ１に対する上昇率である。燃焼号数Ｇ１〜Ｇ３の燃焼度合いの大きさは、Ｇ１＞Ｇ２＞Ｇ３の関係である。このファン制御用データにおいては、燃焼器１の運転が開始された後の期間として、第１ないし第３期間Ｐ１〜Ｐ３が設定されている。第１期間Ｐ１は、燃焼器１が駆動を開始してから水管４の表面にドレインが発生し始めるまでの期間、すなわちドレインの略未発生期間である。第２期間Ｐ２は、水管４の表面においてドレイン量が増加する過渡期としての期間である。第３期間Ｐ３は、ドレイン量が定常化する期間である。ドレイン量が一定量を超えるとファン１３からの風圧により前記ドレインの一部は水管４の表面から吹き飛ばされるが、この吹き飛ばされ量とドレインの新たな発生量とが均衡して定常化される。第３期間Ｐ３は、そのような期間である。このファン制御用データでは、燃焼器１の燃焼号数Ｇ１〜Ｇ３がいずれの場合であっても、第１期間Ｐ１では、ファン１３の回転数上昇率はゼロ、すなわちファン１３は所定の初期回転数Ｎ１のままである。また、第２期間Ｐ２では回転数上昇率は直線的に上昇し、第３期間Ｐ３になるとその上昇は停止する内容となっている。第２期間Ｐ２におけるファン１３の回転数の上昇は、後述するように、ドレインの発生量の増加に起因して熱交換器Ｂ１内の燃焼ガス流路面積が減少する場合に、燃焼器１の燃焼の空燃比を一定化するための制御である。燃焼器１の燃焼度合いが大きいほど、水管４の表面にドレインが発生し易いため、燃焼号数Ｇ１〜Ｇ３に応じて第２期間Ｐ２の上昇線の傾きは相違したものとなっている。

図８（ｂ），（ｃ）に示すファン制御用データは、熱交換器Ｂ１への入水温度が前記とは異なる場合のデータであり、たとえば同図（ｂ）のデータは、入水温度が１０℃以上２０℃未満の場合、同図（ｃ）のデータは、１０℃未満の場合のデータである。これらのデータも、基本的には、同図（ａ）に示したデータと同様な内容である。ただし、第２期間Ｐ２における上昇線の傾きに加え、第１期間Ｐ１および第２期間Ｐ２の長さも相違している。これは入水温度が低くなるほど、水管４の表面にドレインが発生し易いためである。これら図８（ａ）〜（ｃ）に示すようなファン制御用データは、給湯装置Ａ１または給湯装置Ａ１と同様な構造の給湯装置を種々の条件下で実際に運転させることにより求めることが可能である。なお、本実施形態におけるファン制御用データは、入水温度および燃焼器１の燃焼度合いのそれぞれを３段階に分けた内容としているが、これに限定されない。入水温度や燃焼度合いをさらに多段階に細分化してもよく、また反対に、単純化した内容とすることもできる。

制御部９は、前記したファン制御用データに基づいてファン１３の回転数制御を行なうことに加え、燃焼器１の駆動開始時には、その時点において熱交換器Ｂ１内に残存するドレインの量を推測し、かつこの推測に基づいてファン１３の初期回転数を変更する制御を実行するように構成されている。この点については、後述する。

次に、給湯装置Ａ１の作用について説明する。

まず、燃焼器１を駆動させると、第１の領域３０ａ内に燃焼ガスが供給される。この燃焼ガスは、ファン１３からの風圧により仕切部材６に衝突するが、この仕切部材６の凹状部分によって燃焼器１寄りに反射され、そのような過程において１次熱交換部ＨＴ２の隙間３１を通過して燃焼ガス通路３２に流出する。１次熱交換部ＨＴ１は、複数の水管４が重ね巻き状とされているために、複数の隙間３１を通過する際の熱回収量は多くなる。第１の領域３０ａ内においては、燃焼ガスの循環流を生じさせることが可能であり、複数の隙間３１のうち、仕切部材６の近傍部分に対して燃焼ガスが集中的に流入しないようにすることができる。したがって、１次熱交換部ＨＴ１の複数の隙間３１に対する燃焼ガスの通過量の均一化が図られ、１次熱交換部ＨＴ１の全体が有効に利用された効率の良い熱回収がなされる。

次いで、燃焼ガス通路３２に流出した燃焼ガスは、２次熱交換部ＨＴ２の隙間３１を通過して第２の領域３０ｂに流入する。この過程においても、前記燃焼ガスから熱回収がなされる。このように、この給湯装置Ａ１においては、各コイル状管体部４０に対して燃焼ガスを複数回にわたって作用させて熱回収を行なわせているために、熱回収効率が良く、２次熱交換部ＨＴ２においては潜熱回収が可能となる。とくに、各コイル状管体部４０は、１次熱交換部ＨＴ１および２次熱交換部ＨＴ２に細分化されて、これら細分化された部分に対して燃焼ガスを順次通過させているために、複数の水管４をそのように細分化しない場合と比較すると、各コイル状管体部４０の全体に対して燃焼ガスを均等に作用させ得る。このようなことから、熱交換器Ｂ１の小型化を図りつつ、熱交換効率を高めることができる。

２次熱交換部ＨＴ２においては、潜熱回収に伴って多くのドレインが発生する。これに対し、この給湯装置Ａ１においては、コイル状管体部４０の表面の広い範囲がドレインによって覆われるといった不具合を生じないようにすることができる。すなわち、この給湯装置Ａ１においては、熱交換器Ｂ１が横倒の姿勢とされており、隙間３１を挟んで隣り合うループ部４０ａどうしは、水平方向に対面している。このような対面状態においては、隙間３１内にドレインが発生した場合に、このドレインを重力を利用して隙間３１の下方に排出させる作用が得られる。また、前記重力は、ドレインがその表面張力によって隙間３１を挟む２つのループ部４０ａ間にブリッジした場合に、このブリッジを解消させる力としても作用する。したがって、燃焼ガスの風圧だけては排除されないドレインについても、コイル状管体部４０の外表面から排除することが可能となり、コイル状管体部４０の表面の広い範囲がドレインによって覆われて伝熱面積が減少するといったことが適切に抑制される。さらに、ドレインが隙間３１内に多く存在することに起因して熱交換器Ｂ１内の燃焼ガス流路面積が大幅に減少し、空燃比が大きく変動するといった不具合も適切に回避することが可能となる。

本実施形態においては、各ループ部４０ａの隙間３１に対面する箇所には、撥水処理部４３が設けられており、この部分においてはドレインの濡れ角が大きくなる。したがって、ドレインが表面張力によって２つのループ部４０ａ間にブリッジし難くなる。このことによっても、コイル状管体部４０からのドレイン排除がより促進される。なお、本発明においては、撥水処理部４３に代えて、親水処理部を設けた構成とすることもできる。この親水処理部は、たとえば二酸化珪素のコーティング膜により構成される。このような構成によれば、ドレインの濡れ角が大きくなり、ドレインがコイル状管体部４０の表面に偏平状に付着することとなるために、やはり隣り合うループ部４０ａ間にドレインがブリッジし難くなる。このような機能をもつ親水処理部は、コーティング膜を設ける手段に代えて、コイル状管体部４０の表面にブラスト処理、あるいはエッチング処理を施し、その表面を粗面化することによっても設けることができる。このような粗面化処理によれば、コイル状管体部４０の表面がコーティング膜によって覆われないために、熱伝達量を多くすることができる。本実施形態の給湯装置Ａ１においては、撥水処理部４３がコイル状管体部４０の表面に部分的に設けられているが、これはコイル状管体部４０の熱伝達性能の低下を抑制するのに寄与する。また、コーティング処理面積が狭くなるため、その処理も容易化される。ドレインは、主として２次熱交換部ＨＴ２において発生するため、撥水処理部４３または親水処理部は、２次熱交換部ＨＴ２のみに設けた構成とした場合にも十分な効果が得られる。燃焼器１の燃焼の仕方や入水温度如何では、１次熱交換部ＨＴ１にドレインが発生する場合もあるため、１次熱交換部ＨＴ１にも前記のような処理部を設けておくことは、そのような場合に好適に対処し得ることとなる。

コイル状管体部４０から缶体２の周壁部２０上には、多くのドレインが滴下する。ただし、このドレインは、排出口２６から中和装置７に流入し、中和剤７１によって適切に中和処理されてから外部に排出される。

熱交換器Ｂ１は、コイル状管体部４０を有する複数の水管４を利用した構造であり、フィン付きパイプを用いたものと比較すると、その構造は非常に簡素なものにすることができる。また、コイル状管体部４０を１次熱交換部ＨＴ１および２次熱交換部ＨＴ２に区分する手段としては、仕切部材６を空間部３の軸長方向中間部に配置させただけであり、その構成も容易である。このようなことから、熱交換器Ｂ１の製造コスト、ひいては給湯装置Ａ１全体の製造コストを廉価にすることも可能である。

次に、制御部９の制御動作について、図９のフローチャートを参照しつつ説明する。

まず、燃焼器１の燃焼駆動が開始される際には、制御部９は、入水温度および燃焼号数を確認する（Ｓ１：ＹＥＳ，Ｓ２）。入水温度は、たとえば水管４の入水口近傍に設けられた温度センサ（図示略）を利用して検出される。燃焼号数は、入水温度や目標出湯温度などのデータに基づいて制御部９が決定する値である。次いで、制御部９は、データテーブル９０に記憶されている複数種類のファン制御用データから、実際の入水温度および燃焼号数に適合するデータを選択し、以降は、このデータに基づいてファン制御を実行する（Ｓ３）。したがって、このファン制御においては、燃焼器１の駆動開始直後の第１期間Ｐ１では、ファン１３を所定の初期回転数で回転させる（Ｓ４：ＹＥＳ，Ｓ５）。

次いで、第２期間Ｐ２では、ファン１３の回転数を上昇させていき、その後第３期間Ｐ３になると、ファン１３の回転数上昇を停止させ、一定化させる（Ｓ６：ＹＥＳ，Ｓ７，Ｓ８；ＹＥＳ，Ｓ９）。既述したように、第１ないし第３期間Ｐ１〜Ｐ３のそれぞれの値は予め定められているため、燃焼器１の駆動開始時から時間が経過することに対応してファン１３の回転数が変更されることとなり、ファン１３はドレインの実際の発生状況には無関係に制御される。ただし、ファン制御用データは、入水温度や燃焼号数が考慮されたものであり、しかも試験などによって求められた実情に合致したデータであるために、ドレインの実際の発生状況に対応した適正な制御がなされることとなる。第２期間Ｐ２は、ドレイン量が増加する期間であるため、この期間中には、熱交換器Ｂ１内の燃焼ガス流路面積が減少していく。これに対し、ファン１３の回転数は上昇するために、熱交換器Ｂ１内を流れる燃焼用空気の量が一定化される。その結果、燃焼器１の燃焼に関する空燃比も一定化されることとなって、燃焼器１を最適な空燃比で燃焼駆動させることができる。

なお、第３期間Ｐ３においては、ファン１３の回転数上昇を停止させて回転数を一定化させているが、この一定化はその後も継続される必要はない。給湯装置Ａ１の実際の運転に際しては、種々の事情により、ドレインに起因して燃焼ガス流路面積が減少し、流路閉塞となることが想定し得るために、このような場合に対処する手段として、たとえば従来技術として説明した特許文献１に記載された手段を採用してもかまわない。

給湯装置Ａ１が繰り返して運転される場合、先の運転時に発生したドレインが各コイル状管体部４０に付着残存した状態で燃焼器１が再駆動される場合がある。また、これとは異なり、ドレインが残存しない状態で燃焼器１が再駆動される場合もあり、ドレインの残存状況は様々である。制御部９は、そのようなことに対応してファン１３の初期回転数を補正するように構成されている。この点について、図１０のフローチャートを参照して説明する。

まず、燃焼器１の燃焼駆動が開始される際には、制御部９は、その時点における各コイル状管体部４０の表面上のドレイン残存状況を判断する（Ｓ１０：ＹＥＳ，Ｓ１１）。この判断は、燃焼器１の前回の駆動燃焼終了時におけるドレイン残量に関する第１のデータ、前記終了時からの経過時間に関する第２のデータ、およびその期間における缶体温度に関する第３のデータに基づいて判断する。より具体的には、前記第１のデータとしては、たとえば燃焼器１の前回の燃焼終了時におけるファン１３の回転数上昇率のデータＤ１が用いられる。図８を参照して説明した事項から理解されるように、ファン１３の回転数上昇率はドレイン量に対応した関係にあるため、燃焼終了時におけるファン１３の回転数上昇率のデータＤ１に基づいて、燃焼終了時点のドレイン残量を判断することができる。前記第２のデータとしては、前回の燃焼終了時から今回の燃焼開始時までを制御部９が計測した時間のデータＤ２が用いられる。前記第３のデータとしては、前回終了時から今回の燃焼駆動開始までの平均缶体温度のデータＤ３が用いられる。缶体温度は、たとえば缶体２０に取り付けられた温度センサ（図示略）を用いて検出される。

ファン１３の初期回転数上昇率をＮ１’とすると、制御部９は、次の式により、初期回転数上昇率Ｎ１’を算出する。
Ｎ１’＝Ｄ１−（Ｄ２×Ｄ３）
初期回転数上昇率Ｎ１’が判明すれば、本来の初期回転数Ｎ１の値からファン１３の初期回転数（補正回転数）を決定することができ、この補正回転数で制御部９はファン１３の駆動を開始させる（Ｓ１２）。その後は、先に述べたのと同様なファン制御が実行される。

熱交換器Ｂ１における実際のドレイン残量を考えると、まず前回の燃焼終了時点でのドレイン残量が多いほど、今回の燃焼開示時におけるドレイン残量は多くなる。また、燃焼終了時から長時間が経過するほど、ドレインは蒸発するなどしてその残量は少なくなる。缶体２０の温度が高い場合もそれと同様である。上記の式は、そのような実情に合致した内容となっており、燃焼器１の駆動開始時におけるドレイン残量が多いほど、Ｎ１’の値が大きくなる内容となっている。したがって、この制御部９の制御によれば、ドレイン残量が多く、熱交換器Ｂ１内の燃焼ガス流路面積が減少している場合には、ファン１３の初期回転数が高くされ、燃焼用空気の送り込み量に不足を生じないようにすることが可能となる。その結果、ファン１３の駆動初期から空燃比の一定化を図ることができるという利点が得られる。

なお、図１０のフローチャートには記載されていないが、制御部９は、燃焼器１の燃焼終了時から予め定められた時間（たとえば３日間）が経過した場合には、コイル状管体部４０の表面は乾燥し、ドレイン残量はゼロであると判断し、その後燃焼器１を駆動させる場合には、ファン１３の初期回転数を本来の所定の初期回転数Ｎ１とするように構成されている。このような制御によれば、燃焼器１を駆動させる都度、前記したような演算処理を行なう必要がなくなる。

図１１〜図１５は、本発明の他の例を示している。これらの図において、前記実施形態と同一または類似の要素には、前記実施形態と同一の符号を付している。

図１１に示す給湯装置Ａ２においては、熱交換器Ｂ１が傾倒しており、缶体２および複数のコイル状管体部４０の中心軸Ｃ１は、水平方向線Ｌ１に対して適当な角度θで傾いている。角度θは、たとえば５〜１５°程度であるが、これに限定されず、それよりも大きな角度にすることができる。ただし、好ましくは、角度θは、４５°以下とされる。

この給湯装置Ａ２においては、中心軸Ｃ１の軸長方向に隣り合うループ部４０ａどうしは、隙間３１を介して斜め方向において対面している。このような構成によっても、隙間３１内に存在するドレインに対してはその重力を利用して隙間３１の外部に排出させる効果が得られる。また、複数のコイル状管体部４０から缶体２の周壁部２０上に滴下したドレインは、この周壁部２０の傾斜に沿って排出口２６に円滑にガイドされる効果も得られる。

図１２に示す給湯装置Ａ３においては、熱交換器Ｂ３のコイル状管体部４０として、偏平状のチューブが用いられている。この偏平状のチューブは、缶体２の中心軸Ｃ１と同方向の幅ｓ２よりも、これに交差する方向の幅ｓ３の方が大きくされたものである。このような構成によれば、ループ部４０ａどうしの隙間３１の寸法が長くなるため、複数のコイル状管体部４０を重ね巻き状に設ける構成を採用することなく、燃焼ガスが隙間３１を通過する際の熱伝達量を多くすることが可能である。

図１３〜図１５に示す給湯装置Ａ４は、逆燃式と称されるタイプであり、熱交換器Ｂ４は略鉛直状に起立した姿勢とされ、かつこの熱交換器Ｂ４の上部上には燃焼器１が設けられている。燃焼器１は、下向きに燃料を噴霧して燃焼させ、ファン１３は、燃焼部ケーシング１０内に下向きに燃焼用空気を送り込むようになっている。排気ダクト８１は、熱交換器Ｂ４の下部に接続されてその下方に位置しており、排気ダクト８２は、その下端部が排気ダクト８１に接続されて熱交換器Ｂ４の一側方に起立した姿勢に設けられている。

熱交換器Ｂ４は、たとえば４本の水管４を有しており、これら水管４のそれぞれのコイル状管体部４０は、重ね巻き状に配された管体重ね巻き構造部Ｄ４を構成している。この管体重ね巻き構造部Ｄ４は、１次熱交換部ＨＴ１および２次熱交換部ＨＴ２に区分されている点については、先の給湯装置Ａ１と同様である。ただし、複数のコイル状管体部４０は、軸長方向と交差する方向において隣り合う複数のループ部４０ａが、前記軸長方向に対して傾いた直線状に並ぶ配列とされている。図面においては、そのような配列の複数のループ部４０ａどうしの間に隙間が形成されているが、好ましくは、そのような隙間は存在しないように、複数のループ部４０ａは隣り合うものどうしが接触するようにして一連に並んだ配列とされている。このような構成により、複数のループ部４０ａの配列間に形成されている隙間３１は傾斜して延びている。隙間３１の傾斜は、燃焼ガスの進行方向に進むにしたがって隙間３１の高さを低くする傾斜であり、１次熱交換部ＨＴ１の隙間３１は、管体重ね巻き構造部Ｄ４の外周寄りほど低くなり、２次熱交換部ＨＴ２の隙間３１は管体重ね巻き構造部Ｄ４の内周寄りほど低くなっている。このようなコイル状管体部４０の配列および隙間３１は、スペーサ６５を用いて実現されている。スペーサ６５は、図１４において仮想線で示すように、鉛直方向に延びる細幅なベース板６５ａの片面に、斜め方向に突出した複数の突出片６５ｂが鉛直方向に並んで設けられた構成を有している。スペーサ６５は、隣り合う突出片６５ｂ間に４つのループ部４０ａが並んで挿入されるようにして管体重ね巻き構造部Ｄ４に組み付けられる。図１５に示すように、スペーサ６５は、たとえば管体重ね巻き構造部Ｄ４の計３箇所に略等間隔で配置される。スペーサ６５の背面部分を缶体２の周壁部２０に当接させれば、スペーサ６５の位置決めも適切に図ることができる。

図１４によく表われているように、各隙間３１は、鉛直方向における最小幅ｓ４（鉛直方向において隣り合うループ部４０ａどうしの間隔寸法に相当する）は、隙間３１が延びる方向と直交する方向における隙間３１の最小幅ｓ５よりも大きくされている。好ましくは、最小幅ｓ４は、３ｍｍ以上とされている。複数のコイル状管体部４０のうち、最内周のコイル状管体部４０は、他よりも大径である。最内周のコイル状管体部４０は、燃焼器１からの熱を最も受け易いため、この部分を大径にすれば、熱回収量を多くするのに有利となる。この給湯装置Ａ４においては、各コイル状管体部４０において発生したドレインは缶体２の底部のカバー体２１Ｂ上に流れ落ちる。このカバー体２１Ｂには、ドレイン用の排出口２６が設けられており、この排出口２６からは配管２６ａを介して中和装置（図示略）に導かれるようになっている。

本実施形態の給湯装置Ａ４においては、管体重ね巻き構造部Ｄ４の各隙間３１が燃焼ガスの流れ方向に進むにしたがって傾斜して延びているために、各隙間３１からのドレインの排出が促進される。その結果、多くのドレインが各隙間３１に保持されないようにし、図１〜図９に示した実施形態と同様に、コイル状管体部４０の表面の広い範囲がドレインによって覆われて伝熱量が少なくなるといったことが適切に抑制される。各隙間３１の鉛直方向における最小幅ｓ４は、大きくされているために、鉛直方向において隣り合うループ部４０ａ間には、ドレインが容易にブリッジしないようにする効果も得られる。とくに、最小幅ｓ４を３ｍｍ以上に設定した場合には、ドレインはその性質上、表面張力に基づいてブリッジすることはもはや無くなる。したがって、ドレインが隙間３１内に保持されることはより徹底して防止される。一方、隙間３１の延びる方向と直交する方向の最小幅ｓ５については小さくされているために、この隙間３１を燃焼ガスが通過する際の伝熱量を多くすることが可能である。

この給湯装置Ａ４においても、先の給湯装置Ａ１と同様に、管体重ね巻き構造部Ｄ４が１次熱交換部ＨＴ１および２次熱交換部ＨＴ２に区分され、燃焼ガスは、これら１次熱交換部ＨＴ１および２次熱交換部ＨＴ２を順次通過して熱回収される。したがって、先に述べた給湯装置と同様に、熱交換効率を高くすることができる。また、フィン付きパイプを用いておらず、やはりその構造は簡素であり、製造コストも廉価にすることができる。ドレインは、２次熱交換部ＨＴ２において主に発生するため、前記したように傾斜した隙間３１を有する構造を２次熱交換部ＨＴ２のみに設けた構成とした場合にもドレイン排出が十分に促進される。ただし、給湯装置Ａ４の運転条件如何では、１次熱交換部ＨＴ１にもドレインが発生する場合があるため、１次熱交換部ＨＴ１にも傾斜した隙間３１が形成された構成としておけば、そのような場合に好適に対処できることとなく。なお、給湯装置Ａ４は、逆燃式と称されるタイプであるが、本発明においては、これに代えて、正燃式と称されるタイプにすることもできる。この場合、熱交換器の下方または下部に燃焼器が設けられ、燃焼器から熱交換器に対して燃焼ガスが上向きに進行する構成となる。

上述した実施形態の給湯装置は、いずれも熱交換器の水管４がコイル状管体部４０を有し、かつこれらコイル状管体部４０のループ部４０ａ間に燃焼ガス通過用の隙間３１が形成された構成とされているが、本発明はこれに限定されない。本発明においては、熱交換機がフィン付きパイプを用いて構成されていてもかまわない。

なお、水管４にコイル状管体部４０を具備させ、かつたとえば図４に示したように、コイル状管体部４０に変形部４２を設けることによって隙間３１を形成する場合には、次のような不具合を生じる虞れがある。すなわち、変形部４２どうしを接触させた構造においては、たとえばウォータハンマや、コイル状管体部４０の熱収縮などに起因して、変形部４２の接触部分が擦れ合って磨耗し、薄肉化する虞れがある。この虞れは、コイル状管体部４０を鉛直方向に起立させた場合において、このコイル状管体部４０の下部近傍において顕著となる。コイル状管体部４０を鉛直方向に起立させると、コイル状管体部４０の重量およびコイル状管体部４０内に存在する湯水の重量が、コイル状管体部４０の下部に集中するからである。前記したような薄肉化は、コイル状管体部４０の機械的強度の低下を招くため、適切に回避することが要望される。そこで、このような要望に応えるための手段として、次に述べるような手段を採用することが望まれる。

第１の手段としては、図１６に示すように、鉛直方向に起立したコイル状管体部４０の下部近辺に存在して、上下高さ方向に隣り合う変形部４２に溶接部Ｗ１またはろう付け部を設け、これらを固着させる。このようにすれば、固着された変形部４２どうしが擦れ合うことが防止され、磨耗による薄肉化が防止される。コイル状管体部４０の複数のループ部４０ａの全てを互いに固着させた場合には、コイル状管体部４０のフレキシブル性が損なわれるために好ましくないが、コイル状管体部４０の下部近辺の一部分のみを固着させた場合には、コイル状管体部４０全体のフレキシブル性が損なわれることはない。

第２の手段としては、図１７に示すように、コイル状管体部４０の下部近辺のループ部４０ａ間に、隙間３１の幅と略同一厚みの樹脂製スペーサ６６を挿入する。このスペーサ６６の作用により、変形部４２どうしの接触を防止し、また仮に接触してもこれらが強い力で擦れ合わないようにすることができる。スペーサ６６が、コイル状管体部４０よりも軟質であればコイル状管体部４０は大きなダメージを受けない。したがって、スペーサとしては、たとえばコイル状管体部４０よりも軟質の金属を用いることもできる。ただし、この場合、前記スペーサは、低腐食電位の金属（たとえばステンレス製のコイル状管体部４０に対し、銅、真鍮、アルミニウム、マグネシウムなど）とすることができる。また、スペーサとしては、低摩擦係数であることが好ましく、樹脂に代えて、雲母やニ硫化モリブデンなどを用いることもできる。コーティング膜をスペーサとした構成とすることもできる。

第３の手段としては、コイル状管体部４０を形成する場合に、コイル状管体部４０の自重および内部の湯水の重量に起因する縮み代の余裕を設けておく。より具体的には、コイル状管体部４０を形成する場合に、図１８（ｂ）に示すように、コイル状管体部４０に自重や湯水の重量が作用していない状態において、下部寄り部分ほど隙間３１’が大きくなるように構成する。このようにすれば、このコイル状管体部４０を熱交換器の缶体内に組み込んだ際には、自重および内部の湯水の重量が下部寄り部分に多く作用するために、変形部４２どうしを強く接触させなくても、隙間３１を所定の寸法に設定することが可能となる。コイル状管体部４０の巻きピッチの寸法精度を高めることができれば、変形部４２どうしを接触させることなく所望寸法の隙間３１を形成することが可能となり、変形部４２を無くすことも可能となる。ただし、そのような場合であっても、変形部４２を設けておけば、仮にコイル状管体部４０の巻きピッチに寸法誤差が発生した場合に、隙間３１を適切に形成し得ることとなる。

本発明は、上述した実施形態の内容に限定されない。本発明に係る温水装置の各部の具体的な構成は、種々に設計変更自在である。

燃焼器としては、灯油や軽油を燃焼させるオイル燃焼器に代えて、たとえばガス燃焼器を用いることもできる。仕切部材は、空間部を第１および第２の領域に仕切る機能を有すればよく、単なる平板状に形成することもできる。また、追加の仕切部材をさらに使用して、第２の領域を２つあるいはそれ以上の複数の領域に仕切り、これら複数の領域を燃焼ガスが順次流通するように構成することもできる。熱交換器の缶体は、円筒状に限らず、たとえば角筒状に形成することもできる。これと同様に、コイル状管体部のループ部を、中空円形状に代えて、たとえば中空矩形状にすることもできる。

本発明に係る温水装置とは、湯を生成する機能を備えた装置の意であり、一般給湯用、風呂給湯用、暖房用、あるいは融雪用などの各種の給湯装置、および給湯以外に用いられる湯を生成する装置を含む概念である。

本発明が適用された温水装置の一例としての給湯装置を示す概略断面図である。 図１に示す給湯装置の要部断面図である。 図２のIII−III断面図である。 （ａ）は、図１に示す給湯装置のコイル状管体部の説明図であり、（ｂ）は、（ａ）のIV−IV断面図である。 （ａ），（ｂ）は、図４（ｂ）に示す構成との対比例を示す要部断面図である。 図１に示す給湯装置のコイル状管体部の要部断面図である。 図１に示す給湯装置に用いられている中和装置の外観斜視図である。 （ａ）〜（ｃ）は、図１に示す給湯装置の制御部に記憶されているファン制御用データの例を示す説明図である。 図１に示す給湯装置の制御部の動作処理手順の一例を示すフローチャートである。 図１に示す給湯装置の制御部の動作処理手順の他の例を示すフローチャートである。 本発明が適用された給湯装置の他の例を示す要部概略断面図である。 （ａ）は、本発明が適用された給湯装置の他の例を示す要部概略断面図であり、（ｂ）は、（ａ）の要部断面図である。 本発明が適用された給湯装置の他の例を示す要部概略断面図である。 図１３に示す給湯装置の要部断面図である。 図１４のXV−XV断面図である。 本発明が適用された給湯装置に用いられる水管の他の例を示す要部説明図である。 （ａ）は、本発明が適用された給湯装置に用いられる水管の他の例を示す要部説明図であり、（ｂ）は、（ａ）のXVII−XVII断面図である。 （ａ），（ｂ）は、本発明が適用された給湯装置に用いられる水管の他の例を示す説明図である。

符号の説明

Ａ１〜Ａ４ 給湯装置（温水装置）
Ｂ１，Ｂ３，Ｂ４ 熱交換器
Ｃ１ 中心軸
ＨＴ１ １次熱交換部
ＨＴ２ ２次熱交換部
１ 燃焼器
２ 缶体
３ 空間部
４ 水管
６ 仕切部材
９ 制御部（制御手段）
３０ａ，３０ｂ 第１および第２の領域
３１ 隙間
３２ 燃焼ガス通路
４０ コイル状管体部
４０ａ ループ部
９０ データテーブル

Claims (4)

1. 燃焼器と、
   この燃焼器により発生された燃焼ガスから顕熱および潜熱を回収するための水管を有する熱交換器と、
   前記燃焼器および熱交換器内に燃焼用空気を供給するファンと、
   データテーブルを有し、かつそのデータに基づいて前記ファンの駆動制御を行なう制御手段と、
   を備えている、温水装置であって、
   前記データとしては、前記燃焼器の駆動が開始されて湯水が生成される期間として、ドレインが略未発生の第１期間、ドレイン量が増加する過渡期としての第２期間、およびドレイン量が定常化する第３期間を設定し、かつ前記ファンの回転数を、前記１期間においては所定の初期回転数とし、前記第２期間においては時間の経過とともに上昇させていき、前記第３期間においてその上昇を停止させるファン制御用のデータがあり、かつこのファン制御用のデータとしては、前記燃焼器の燃焼度合い、および前記熱交換器に対する入水温度の少なくとも一方の条件に応じた複数種類のものを有していることを特徴とする、温水装置。
2. 前記制御手段は、前記ファンの駆動を開始させるときには、少なくとも前記燃焼器の前回の駆動燃焼終了時におけるドレイン残量に関するデータ、前記終了時からの経過時間に関するデータ、およびその期間おける缶体温度に関するデータに基づいて、駆動開始時におけるドレイン残存状況を判断し、ドレイン量が多いと判断したときには少ないと判断したときよりも前記ファンの初期回転数を高めるように、前記判断の結果に応じて前記初期回転数を変更するように構成されている、請求項１に記載の温水装置。
3. 前記熱交換器は、
   軸長方向の両端に第１および第２の開口部が形成されている缶体と、
   前記水管に形成され、かつ前記缶体内に配されて前記軸長方向に隙間を介して並ぶ複数のループ部を有する熱交換用のコイル状管体部と、
   このコイル状管体部に囲まれ、かつ一端が前記第１の開口部に繋がった空間部と、
   前記コイル状管体部の外周囲に形成され、かつ進行してきた燃焼ガスを前記第２の開口部に導く燃焼ガス通路と、
   前記空間部の軸長方向中間部分に設けられ、かつ前記空間部を前記軸長方向において第１および第２の領域に区画する仕切部材と、を備えており、
   前記コイル状管体部は、前記第１および第２の領域を囲む顕熱回収用の１次熱交換部および潜熱回収用の２次熱交換部に区画されて、前記第１の領域に供給された燃焼ガスは、前記１次熱交換部の隙間を通過して前記燃焼ガス通路に進行した後に、前記２次熱交換部の隙間を通過するように構成されており、
   前記熱交換器は、横倒または傾倒した姿勢とされ、前記複数のループ部の前記軸長方向において隣り合うものどうしは、前記隙間を挟んで水平方向または水平方向に対して傾いた方向において対面している、請求項１または２に記載の温水装置。
4. 前記熱交換器は、
   略鉛直方向としての軸長方向の両端に第１および第２の開口部が形成されている缶体と、
   前記水管に形成され、かつ前記缶体内に配されて前記軸長方向に並ぶ複数のループ部を有する熱交換用のコイル状管体部と、
   このコイル状管体部に囲まれ、かつ一端が前記第１の開口部に繋がっている空間部と、
   前記コイル状管体部の外周囲に形成され、かつ進行してきた燃焼ガスを前記第２の開口部に導く燃焼ガス通路と、
   前記軸長方向に並ぶ複数のループ部を有する少なくとも１つの追加のコイル状管体部を含み、かつこの追加のコイル状管体部が前記コイル状管体部の外周を囲むようにしてこれらが重ね巻き状とされ、それらの複数のループ部の前記軸長方向に隣り合うものどうしの間に隙間が形成されている管体重ね巻き構造部と、
   前記空間部の軸長方向中間部分に設けられ、かつ前記空間部を前記軸長方向において第１および第２の領域に区画する仕切部材と、を備えており、
   前記管体重ね巻き構造部は、前記第１および第２の領域を囲む顕熱回収用の１次熱交換部および潜熱回収用の２次熱交換部に区画されて、前記第１の領域に供給された燃焼ガスは、前記１次熱交換部の隙間を通過して前記燃焼ガス通路に進行した後に、前記２次熱交換部の隙間を通過するように構成され、
   前記管体重ね巻き構造部のうち、少なくとも前記２次熱交換部は、前記軸長方向と交差する方向において隣り合う複数のループ部が前記軸長方向に対して傾いた直線状に並ぶ配列とされ、この２次熱交換部の隙間は、前記燃焼ガスの進行方向に進むにしたがって高さが低くなるように傾斜して延びている、請求項１または２に記載の温水装置。
   

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