JP4846563B2 - 窒化物含有ターゲット材 - Google Patents

Description

本願発明は、切削工具や金属部品の表面に皮膜を形成させるための窒化物含有ターゲット材に関する。特に、アークイオンプレーティング（以下、ＡＩＰと記す。）法、マグネトロンスパッタ（以下、ＭＳと記す。）の蒸発源としてのターゲット材に関する。

蒸発源にＢ成分を含む合金ターゲット材に関する技術が、特許文献１、２に開示されている

特表２００５−５３３１８２号公報 特開２００６−３１５1７３号公報

本願発明が解決しようとする課題は、ＡＩＰ法に用いるターゲット材であって、ドロップレットの生成が抑制され、品質の高い皮膜を形成するのために好適なターゲット材を提供することである。

本願発明は、Ｂ元素とＭ成分、但し、Ｍ成分は周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素、Ｓｉ、Ｓから選択される１種以上の元素を有するアークイオンプレーティング用のターゲット材において、該ターゲット材は、Ｍ成分の窒化物又は炭窒化物を、モル％で５％以上、３０％以下含有し、該窒化物又は該炭窒化物がＢ元素を含む化合物に隣接する組織を有することを特徴とする窒化物含有ターゲット材である。上記の構成を採用することによって、ＡＩＰ法、ＭＳ法で被覆をしたとき、ドロップレットの生成が抑制され、品質の高い皮膜を形成するのために好適なターゲット材を提供することができる。
また、本願発明の窒化物含有ターゲット材における該Ｍ成分の窒化物又は炭窒化物は、面心立方構造を有し、Ｘ線回折における（１１１）面のピーク強度をＩＡ、（２００）面のピーク強度をＩＢとしたとき、ピーク強度比ＩＢ／ＩＡが、１≦ＩＢ／ＩＡ≦１０であることが好ましい。

本願発明により、ＡＩＰ法で用いるターゲット材であって、ドロップレットの生成が抑制された品質の高い皮膜を形成するのために好適なターゲット材を提供することができた。

本願発明の窒化物含有ターゲット材は、Ｂ元素とＭ成分、但し、Ｍ成分は周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素、Ｓｉ、Ｓから選択される１種以上の元素から構成される窒化物又は炭窒化物などの皮膜を得るために用いられる。Ｂ元素を含有するターゲット材を用いてＡＩＰ法により硬質皮膜を被覆する場合、アーク放電の際、ターゲット表面上には電子を放出するアークスポットが形成される。このアークスポットは、１点又は同時に複数点が放電中に存在し、ターゲット表面上を高速かつ均一に移動することが理想的である。アークスポットの移動が滞留すると、その滞留部分に大きな溶解部が生じ、その溶解部分が基材表面に付着する。この付着した溶解液滴は、ドロップレット、パーティクル又はマクロパーティクルと呼ばれ、硬質皮膜の表面を荒らす原因になり、皮膜性能を劣化させる。
ターゲット材が単一金属、又は単一組織といった均質な場合、アークスポットは、ターゲット材表面上を均一に移動する傾向にあるため、問題は生じにくい。一方で、複数の元素から構成されている場合や複数の相を含む場合には、ターゲット材が不均質となり、アークスポットが高速で均一に移動し難く、硬質皮膜表面にドロップレット等を含みやすいという問題がある。例えばホットプレス方式を用いて、高耐熱特性を有するＴｉ−Ｂ系、Ｃｒ−Ｂ系等のＢ元素を含有するターゲット材を製造する場合、Ｔｉ、ＣｒとＢとを反応させて化合物を形成させる。従って、ターゲット材が、例えばＴｉ−Ｂ系合金の場合、Ｔｉ単独相、Ｂ単独相の他に、ＴｉＢ相、ＴｉＢ２相等の化合物の組織が形成される。しかし、この化合物相にアークスポットが滞留し、直径１μｍを超える様な巨大なドロップレットが皮膜表面に生じ易い。このドロップレットが多量に発生してしまうと、形成される硬質皮膜の優れた機能を低下させる原因となる。ドロップレットの少ない硬質皮膜は、結晶の成長が分断されないため、高密度の皮膜を形成し、機械的強度が優れる。更に、ＴｉＢ２等のＭ成分とＢ元素による化合物部は、アークスポットの滞留によって増大する熱衝撃により、ターゲット材に割れが発生し、異常放電等が発生しやすくなる。例えば工具等への被覆の際には、製膜装置だけでなく硬質皮膜被覆部材への悪影響も現れる。

本願発明の窒化物含有ターゲット材を用いることによって、ターゲット材の機械的強度を劣化させず、ドロップレットの発生量が極めて少ないターゲット材を実現できる。この第１の理由は、Ｂ元素を含むターゲット材中にＭ成分の窒化物、炭窒化物を含有させることによって、Ｍ成分とＢ元素による化合物（以下、ＭｘＢｙと記す。）の形成を抑制することができるからである。第２の理由は、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の存在が、アークスポットの運動速度を著しく高めるためである。
そこで第１の理由について説明する。高温下においてＢ元素は、安定的な化合物を形成しようとして、構成元素であるＭ成分単独相と反応する特性を有するが、ここでＭ成分を窒化物、炭窒化物の形態として含有させると、ターゲット内におけるＭ成分単独相の存在比率を減少させることができるため、この反応が抑制される。その結果、ＭｘＢｙ化合物の形成される機会が減少する。ＭｘＢｙ化合物が減少すれば、アーク放電の集中も減少することになり、硬質皮膜に付着するドロップレット量を減少させることができる。ＭｘＢｙ化合物が減少することは、同時に、組織の粒界における接合強度低下を回避できることから、機械的強度に優れるターゲット材を実現できる。
次に第２の理由について説明する。上記の理由によって、ＭｘＢｙ化合物の形成をある程度抑制することはできたとしても、ＭｘＢｙ化合物の存在をなくすことはできない。そこで、更に本願発明が規定する、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物がＢ元素を含む化合物、例えば、ＭｘＢｙ化合物と隣接する様な組織にすることによって、ドロップレット量を減少させることができる。この理由は、ターゲット放電時にＭ成分の窒化物、炭窒化物から溶解、蒸発される窒素、炭素が、ターゲット表面近傍でイオン化するため、アークスポットの運動速度を著しく高め、同時に、ＭｘＢｙ化合物のアーク放電の集中を回避できるためである。
ここで言う、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物がＢ元素を含む化合物に隣接する組織とは、Ｍ成分単独相とＢ成分単独相との反応によって形成したＭｘＢｙ化合物が、Ｍ成分単独相とＢ成分単独相との接触界面の領域に存在して、しかも、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物が各相間の間隙を埋めるように存在することによって、ＭｘＢｙ化合物とＭ成分の窒化物、炭窒化物とが隣接する組織を形成することである。このときのＭ成分の窒化物、炭窒化物の粒子は、平均粒径で５μｍ以上、１００μｍ以下が好ましい。本願発明のターゲットは、ターゲットを構成する元素による固溶体相を積極的に形成するものではないことから、固溶体相の存在する量は少ない。
また、Ｍ成分が２種以上の元素で構成される場合は、Ｍｘ１Ｍｘ２Ｂｙ系の化合物、但し、ｘ１≠ｘ２、を形成する。例えば、ＡＩＰ法では、Ｂ成分単独相とＭｘ１Ｍｘ２Ｂｙ系の化合物との境界部分にアーク放電が集中する傾向がある。その結果、硬質皮膜表面にドロップレットが多く含まれ、表面粗度の悪化や組成の不均一が発生する。これは硬質皮膜被覆部材としたときの耐摩耗性や耐欠損性を劣化させる要因となる。従って、本願発明のターゲット材にはＭ成分の窒化物、炭窒化物を含有させる必要がある。
本願発明のターゲット材は、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の含有量を、モル％で５％以上、３０％以下とすることによって、ＭｘＢｙ化合物の形成を抑制することができる。ＭｘＢｙ化合物の形成が抑制されると、ターゲット材を構成する元素、化合物間における接合強度が高まり、高い機械的強度を有するターゲット材を実現できる。Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の含有量が５％未満では、ターゲット材のＭｘＢｙ化合物の形成を抑制する効果が得られない。その結果、組織粒界における接合強度が低下し、ターゲット材の機械的強度が低下する。一方、３０％を超えると、ターゲット材の焼結性が低下し、高密度のターゲット材を実現することができない。ターゲット材の密度は９５％を超えなければならないが、このときの密度は８０％未満となる場合もあり、ターゲット材の機械的強度が低下する。また、ターゲット材の焼結時において、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の脱窒現象が発生しやすくなり、ターゲット材内部に空孔が形成してしまう。そのため、窒化物、炭窒化物がＭｘＢｙ化合物に隣接する組織に制御することができないという不都合が生じる。形成した空孔部には酸素が多く取り込まれ、局所放電や放電停止など放電の不安定要素がある他、アーク放電による衝撃等で、割れが発生する不都合が現れる。更に、脱窒現象が発生すると、Ｍ成分とＢ元素との反応が激しく発生し、ＭｘＢｙ化合物又はＭ成分とＢ元素の金属間化合物の形成が促進される。そのとき、非常に高い発熱反応を伴うため、クラックが発生しやすくなりターゲット材の機械的強度が劣化する欠点が現れる。特に、ＴｉとＢを含有するターゲット材の場合は、ＴｉとＢが金属間化合物を形成する際に激しい発熱反応を伴うため、非常に危険である。

本願発明のターゲット材に含まれるＭ成分の窒化物、炭窒化物は、面心立方構造を有し、この窒化物、炭窒化物のＸ線回折におけるピーク強度比ＩＢ／ＩＡ値は、１≦ＩＢ／ＩＡ≦１０であることが好ましい。面心立方構造以外の結晶構造を有する窒化物を含有させた場合、高い密度を有するターゲットを得ることが困難となる。その結果、空孔が多く発生してしまい、ターゲット材の機械的強度の低下を招く欠点が現れる。ＩＢ／ＩＡ＜１となる場合、（１１１）面に強く配向して、結晶格子内に充填される原子の密度が高くなり、高硬度となるが、ターゲット材の機械的強度を劣化させる欠点が現れる。また、Ｂ元素がＭ成分の窒化物、炭窒化物と反応するようになる。その結果、Ｂ元素とＭ成分とを含む窒化物、又は炭窒化物が形成し、ターゲット材の機械的強度が低下する欠点や、ターゲット材の加工性が劣化するなどの欠点が現れる。一方、ＩＢ／ＩＡ＞１０となる場合、ターゲット材の焼結時において、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物が脱窒現象を起こして、ターゲット材中に空孔が多く形成される欠点が現れる。その結果、ターゲット材の機械的強度が劣化し、割れが発生しやすくなる欠点が現れる。例えば、抗折強度が４０％も低下することがある。また、脱窒現象が発生するために、ターゲット材表面上を動くアークスポットの動きが遅くなり、巨大なドロップレットが硬質皮膜中に含まれるようになる。巨大なドロップレットを含有した硬質皮膜は、そのドロップレット部がマクロ的な欠陥となり、硬度、耐熱性、耐欠損性が低下する欠点が現れる。Ｘ線回折におけるピーク強度比ＩＢ／ＩＡ値は、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物を作成する際の製造条件によって制御できる。また、Ｍ成分の窒化物、又は炭窒化物は、導電性を有することが好ましい。そのため、ＢＮを含有させると、ターゲット材の導電性が低下してしまい、アーク放電が停止する欠点が現れる。

本願発明のターゲット材に含有させるＭ成分が２種以上になる場合は、そのうちの１種を窒化物、炭窒化物として含有させても効果が現れる。Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の粒子は、平均粒径で５μｍ以上、１００μｍ以下が好ましい。この粒子の粒径が５μｍ未満の場合、粒子に含まれる不純物の量が増大し、それがターゲット材中にそのまま含有される。その結果、ターゲット材の機械的強度が劣化し、アーク放電などの衝撃により、割れが発生する欠点が現れる。また、１００μｍを超えた粒径を含有させると、ターゲット材表面に発生するアーク放電が、その粒子に集中してしまい、ドロップレットを増加させる欠点を有する。Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の存在形態は、透過電子顕微鏡（以下、ＴＥＭと記す。）や金属顕微鏡で確認できる。
本願発明のターゲット材は、ターゲット表面におけるＭｘＢｙ化合物の面積率を下げることによって、機械的強度に優れるターゲット材となり好ましい。Ｍ成分の窒化物、炭窒化物が３０％を超えて含有すると、ＭｘＢｙ化合物の面積率が５０％を超えてしまう場合がある。その結果、機械的強度が低下する欠点があり、また導電性も低下してアーク放電が停止する欠点が現れる。従って、ＭｘＢｙ化合物の形成は、面積率で５０％以下にすることが好ましい。１≦Ｂ／Ａ≦１０であると、形成されるＭｘＢｙ化合物の面積率が５０％以下になり、ドロップレット量が減少し、機械的強度の優れた硬質皮膜を得ることができる。一方、ＭｘＢｙ化合物の面積率を１０％未満とすることは困難である。

本願発明のターゲット材における酸素含有量は、質量％で０．７％以下が好ましい。０．７％よりも多く含有すると、ターゲット材の機械的強度が著しく劣るだけでなく、放電時に発生する酸素イオンが、ターゲット材表面を酸化させること、また含有するＢを早期に酸化させてしまい、電気的絶縁状態を形成する。その結果、放電が不安定になり、ターゲット材の異常溶解部が形成しやすくなる。Ｍ成分の炭化物や酸化物を含む化合物の場合は、ターゲット材の電気抵抗が高くなり、放電が困難となる欠点を有するので好ましくない。
本願発明のターゲット材は、ホットプレス法などの粉末冶金法により、減圧中のＡｒもしくはＮ２を含む雰囲気とし、１０００℃〜１４００℃の範囲、好ましくは、１０５０〜１３００℃の範囲ではゆっくりと昇温させて作製することによって実現できる。処理温度が１４００℃を超えると、Ｂ元素がＭ成分と激しく反応し、ターゲット材を作製することが不可能となること、また、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の脱窒現象が発生し、窒化物、炭窒化物が存在し難くなる欠点を有する。更に、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物が、ＭｘＢｙ化合物と隣接するように存在せず、ターゲット材の機械的強度を低下させる欠点が現れる。例えば、ＭｘＢｙ化合物が偏析する形態等は好ましくない。本願発明のターゲット材は、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物が、ＭｘＢｙ化合物に隣接する組織を有するように焼結条件を制御する必要がある。そのためには、好ましくは、８００℃を超えた所から、１５０℃／時間程度の昇温速度でゆっくりと作製するとよい。本願発明のターゲット材は、粉末冶金法にて作製可能であり、ホットプレス法だけでなく、ＨＩＰ法でも作製可能である。ＨＩＰ法を適用する場合は、Ａｒ若しくはＮ２を含む雰囲気で、１００ＭＰａ〜３００ＭＰａの範囲で加圧を行えば可能である。Ｍ成分の炭化物や酸化物を含む化合物の場合は、ターゲット材の電気抵抗が高くなり、放電し難くなる欠点を有するため、好ましくない存在である。
本願発明のターゲット材を、例えば工具などの表面に高耐摩耗性、耐熱特性、高潤滑特性の向上を目的として、ＴｉＢ系、ＣｒＢ系の窒化物膜や炭窒化物膜等を被覆させる技術に適用する場合、硬質皮膜のコーティングの蒸発源として、ＴｉＢ系、ＣｒＢ系のＢ元素を含むターゲット材を使用し、ＡＩＰ法やＭＳ法にて成膜を行うことが好適である。ＴｉＢ系窒化物の硬質皮膜を得るためには、ＴｉＢ系ターゲット材が好適である。
本願発明のターゲット材を使用した場合、硬質皮膜の硬度、密度、靭性などの機械的強度が高まるため、耐欠損性、耐摩耗性が要求される用途への被覆に用いることが効果的である。つまり、６μｍを超える様な厚膜を形成させる際に使用すれば、ドロップレットの少ない、高密度な硬質皮膜の形成が可能となる。また、ドリルやエンドミル、微小部品の様に、ドロップレットの付着が好まれない用途には好適である。以下、本発明を実施例に基づいて、より詳細に説明する。

（実施例１）
ＡＩＰ装置に取り付けるターゲット材を粉末冶金法によって作製した。作製に当たっては、硬質皮膜を作製したときに、耐摩耗、耐熱特性、潤滑特性に優れた硬質皮膜を得るために、Ｂ元素とＭ成分の原料粉末、Ｍ成分の面心立方構造の窒化物、炭窒化物の原料粉末を、ボールミル等の密閉容器中、Ａｒ雰囲気にて４時間混合した。Ｓ成分を含有させる場合は、Ｓ単独の粉末を取り扱うことは難しいので、硫化物として混合を行った。粉末のみでの混合は混合性が悪く、ターゲット材としたときに組成の偏りや、それによる機械的強度の低下が懸念されるため、容器内に純度９９．９９９％以上のＡｌ２Ｏ３ボールを使用した。混合粉をグラファイト製の金型に所定量装入し、ホットプレス機を用いて焼結を行った。焼結時にＢ成分が溶解してしまうと、装置に様々な悪影響を及ぼすため、焼結温度は、１０００〜１５００℃に設定した。また、減圧下での焼結ではあるが、焼結装置内に残留する微量酸素によるターゲット中への酸素取り込みの影響を避けるために、Ａｒ又はＮ２雰囲気での焼結を行った。プレス荷重は５０ＭＰａ〜２００ＭＰａの範囲で、所定特性のターゲット材が得られるよう適宜変更した。焼結時間は、１〜３時間で行った。焼結後のターゲット材は、ＡＩＰ装置に取り付けられる様、研削や旋削加工を行い、形状を整えた。

得られたターゲット材は、フッ酸系の腐食液を用いてターゲットの組織を観察し、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物の存在形態を確認した。また、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物は、Ｘ線回折を行い、ＪＣＰＤＳファイルから同定される面心立法構造の（１１１）面と（２００）面の位置に現れるピーク強度を比較した。Ｘ線回折の条件は、Ｃｕ−ｋα、２θ−θ法、管電圧５０ｋＶ、管電流１６０ｍＡとした。更に、Ｍ成分の窒化物、炭窒化物とＭｘＢｙ化合物の組織を確認するために、ＴＥＭで組織観察した。ターゲット材の強度を調べるために、所定の試験片形状に加工を行った後、３点曲げによる抗折試験を行った。

実施例１で得られたターゲット材をＡＩＰ装置に取り付け、成膜を行った。基体には、ミーリング用、旋削用の形状をしたインサート工具を始め、耐摩耗性が要求される部品を選定した。被覆処理温度は５００℃、反応圧力を３．５Ｐａとし、バイアス電圧を−５０Ｖ、アーク電流値を１００Ａに設定して、基体表面に膜厚３μｍの被覆を行った。硬質皮膜に付着したドロップレット量を比較するために、工具表面を電解放射走査型電子顕微鏡（日立製作所製Ｓ−４２００型、以下ＦＥ−ＳＥＭと記す。）を用いて表面観察を行った。倍率は３ｋ倍、縦横１０μｍの視野に含まれるドロップレットのうち、粒径が０．５μｍ以上のものを計測した。上記の評価結果を表１に示す。

表１の本発明例１〜４、比較例２０、２１は、ターゲット材に含有する窒化物量の影響を見るために作製した。本発明例１〜４と組成が異なり、窒化物量の影響を見るために、本発明例５〜７、比較例２２を作製した。また、組成の異なるターゲット材の影響を見るために、本発明例８〜１５を作製した。本発明例１６は炭窒化物を含有させたときの影響を見るために作製した。本発明例１７、１８は、窒化物含有量のＸ線回折におけるピーク強度比の影響を確認するために作製した。本発明例１９、比較例２３は窒化物として結晶構造の影響を見るために作製した。比較例２３には、ｈ−ＢＮで含有させた。これは、特に本発明例１２のｃ−ＢＮで含有させた場合との比較を行うためである。比較例２４は、炭化物を含有させたときの影響を確認するために作製した。
表１に示すように、本願発明のターゲット材は、高い抗折強度を有し優れていた。本発明例の中で最も高い抗折強度を示した本発明例１、２は、従来例２５に対し、１．５倍優れていた。同じ組成系の本発明例４も、１．３倍以上優れていた。異なる組成系の本発明例５〜７は、従来例２６に対して抗折強度が優れた。同様に、組成の異なる窒化物を含有させた本発明例８〜１５は、従来例２７〜３２に比して優れていた。これは、Ｂ元素を含むターゲット材にＭ成分の窒化物、炭窒化物を適正量含有させることによって、Ｍ成分とＢ元素による化合物の形成を抑制することができ、その結果ＭｘＢｙ化合物が減少して、組織の粒界における接合強度低下を回避したことから、機械的強度に優れるターゲット材を実現できたためである。ターゲット材の窒化物、炭窒化物の含有量が５％未満の比較例２０、２２は、ターゲット材の機械的強度、抗折強度が低かった。窒化物の含有量が３０％を超える比較例２１は、ターゲット材の抗折強度が著しく低下し劣った。従って、窒化物、炭窒化物の含有量が、５％以上、３０％以下のときに、抗折強度が高まり、優れる結果となった。

本発明例１〜４、比較例２０、２１で得られたターゲット材表面に鏡面研磨を施し、その後、フッ酸系の腐食液で腐食させ、光学顕微鏡を用いて組織を１ｋ倍で確認した。その結果、ＴｉＮ相が確認された。本発明例２のＴｉＮ粒子の組織を、ＴＥＭ（日立製作所製、加速電圧２０ｋＶ）を用いて観察し、ＴｉＮ粒子とＢ単独相との境界部を詳細に観察したところ、ＴｉＮ粒子の内側にＢ成分が拡散し、相を形成し存在していることが確認された。
得られたターゲット材をＡＩＰ装置に設置し、全て同一成膜条件を用いて、成膜を行った。表１より、本願発明のターゲット材を用いて得られた硬質皮膜は、その表面に付着するドロップレット数が、従来のターゲット材を用いた場合よりも少なく、優れていた。本発明例１〜４から得られた硬質皮膜は、最も多い場合で４０個、最も少ない場合は８個であったのに対し、従来例２５から得られる硬質皮膜のドロップレット数量は１２８個であった。従って６０％以上低減効果を得ることができた。この傾向は、ＴｉＮを含有させたターゲット材だけでなく、他の窒化物や炭窒化物を含有させた場合も同様に優れていた。また、ドロップレット数量は、窒化物、炭窒化物の含有量に依存していた。本発明例１〜４のように、Ｍ成分の窒化物又は炭窒化物が、５％以上、３０％以下含有したときに少なく、優れていた。また、含有量が３０％までの範囲では、多くなる程ドロップレット数量は低下した。一方、ＴｉＮを４％含有したターゲット材から得られた硬質皮膜の比較例２０は、１１７個であった。またＣｒＮを４％含有した比較例２２は、１３２個であった。更に、ターゲット材組成の異なる系の本発明例５〜７、比較例２２で得られた硬質皮膜の表面も同様な傾向であった。窒化物、炭窒化物の含有量が、３０％を超える比較例２１は、ターゲット材の抗折強度が著しく低下するだけでなく、放電することが出来なくなった。従って、３０％を超えるものは、事実上使用できないことが確認された。Ｔｉ−Ｂ系、Ｃｒ−Ｂ系だけでなく、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素、Ｓｉ、Ｓを含有する本発明例８〜１５のターゲット材についてもドロップレット数は少なく、優れていた。六方晶の窒化物を含有させた本発明例１９、比較例２３の場合をみると、Ｓｉ窒化物の本発明例１９はドロップレット量が８８個と従来例２５より比較的少なく、一方、ｈ−ＢＮの比較例２３は２９８個となり従来例３０よりも多くなってしまったが、この原因は不明である。ＴｉＣを含有した比較例２４の場合は、放電が行えず、成膜は行えなかった。
ターゲット材中に含有させる面心立方構造の窒化物、炭窒化物のＸ線回折における（１１１）面のピーク強度をＩＡ、（２００）面のピーク強度をＩＢとしたとき、ピーク強度比ＩＢ／ＩＡについて調査を行った。本発明例２のドロップレット数量が２３個であったのに対し、ＩＢ／ＩＡ＜１の本発明例１７は、７０個、ＩＢ／ＩＡ＞１０の本発明例１８は、７５個であったことより、１≦ＩＢ／ＩＡ≦１０とすることで、ドロップレット量は低下し、優れることが確認できた。

（実施例２）
実施例１で作製したミーリング用インサートについて、以下の条件で切削試験を行い、硬質皮膜の耐摩耗性の優劣を確認した。評価方法は、切削長さ１ｍ時に発生する硬質皮膜の剥離や破壊の有無を、光学顕微鏡を用いて切刃逃げ面部を５０倍に拡大して観察した。その後切削を継続し、１０μｍ以上の微小チッピングを含む欠損が発生した時点を工具寿命とし、その時点までの切削加工距離（ｍ）を比較することによって性能を評価した。
（切削試験の条件）
工具 ：特殊正面フライス
インサート形状 ：ＳＤＥ５３タイプ特殊形状
切削方法 ：センターカット方式
被削材形状 ：幅１２５ｍｍ×長さ３００ｍｍ
被削材 ：ＳＫＤ１１、プレス金型用鋼、硬さ、ＨＲＣ２９
軸方向切込み量 ：１．０ｍｍ
切削速度 ：１３０ｍ／ｍｉｎ
１刃あたりの送り量 ：１．３ｍｍ／刃
切削油 ：なし

表１に示したように、ドロップレット数量は切削における工具寿命に影響を及ぼすことがわかった。即ち、窒化物、炭窒化物をターゲット材中に含有させて得られる硬質皮膜の切削性能は、優れていた。例えば、本発明例１〜４の工具寿命は、夫々、２９．７ｍ、３２．４ｍ、３４．０ｍ、３４．１ｍとなったが、従来例２５の工具寿命は、１４．０ｍであった。得られる硬質皮膜を構成する元素は同じであっても、ターゲット材の形態が異なることによって、工具寿命は大きな影響を受けた。本発明例１〜４、比較例２０とを比較すると、ＴｉＮ量が５％以上であって、その含有量が増えるに従って、工具寿命が優れた。最も工具寿命が優れた本発明例４は、従来例２５の工具寿命に比して、２．４倍であった。一方、ＴｉＮ含有量が５％未満のときは、工具寿命は従来例とほぼ同等であった。
切削距離１ｍ時の刃先の損傷状態を確認した結果、本発明例の逃げ面最大摩耗幅ＶＢｍａｘが０．０５４ｍｍであったのに対し、従来例２５は、０．０９８ｍｍと大きかった。両者とも剥離は認められず、正常摩耗を呈しており、夫々最終的には、逃げ面最大摩耗幅が０．３００ｍｍを超えた所で欠損した。この結果は、ドロップレットが少なくなることにより、得られた硬質皮膜の硬度、密度、靭性などの機械的強度が高まり、その結果、優れた工具寿命を示したためである。

Claims (2)

1. Ｂ元素とＭ成分、但し、Ｍ成分は周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素、Ｓｉ、Ｓから選択される１種以上の元素を有するアークイオンプレーティング用のターゲット材において、該ターゲット材は、Ｍ成分の窒化物又は炭窒化物を、モル％で５％以上、３０％以下含有し、該窒化物又は該炭窒化物がＢ元素を含む化合物に隣接する組織を有することを特徴とする窒化物含有ターゲット材。
2. 請求項１記載の窒化物含有ターゲット材において、該Ｍ成分の窒化物又は炭窒化物が面心立方構造を有し、Ｘ線回折における（１１１）面のピーク強度をＩＡ、（２００）面のピーク強度をＩＢとしたとき、ピーク強度比ＩＢ／ＩＡが、１≦ＩＢ／ＩＡ≦１０であることを特徴とする窒化物含有ターゲット材。