JP4581992B2 - Centrifugal blower and air conditioner equipped with the centrifugal blower - Google Patents
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Description
本願発明は、遠心送風機および該遠心送風機を備えた空気調和装置に関するものである。 The present invention relates to a centrifugal blower and an air conditioner including the centrifugal blower.
一般に良く知られている遠心送風機としては、モータの回転軸に連結されるハブと、該ハブの外周部に対して所定間隔をもって対向配置されるシュラウドと、該シュラウドと前記ハブの外周部との間に円周方向所定間隔に配置される多数の羽根とからなる羽根車を備えたものがある（特許文献１参照）。 As a generally well-known centrifugal blower, there are a hub connected to a rotating shaft of a motor, a shroud disposed to face the outer peripheral portion of the hub at a predetermined interval, and the shroud and the outer peripheral portion of the hub. Some have an impeller composed of a large number of blades arranged at predetermined intervals in the circumferential direction (see Patent Document 1).
また、シュラウドを有していない遠心送風機としては、軸心部にモータの回転軸が連結されるハブと、該ハブの外周部に円周方向所定間隔に多数立設された羽根とからなる羽根車を備え、該羽根車の空気吸込側に、空気吸込口を有するベルマウスを配設してなるものがある（特許文献２参照）。 Further, as a centrifugal blower not having a shroud, a blade comprising a hub whose motor shaft is connected to the shaft center portion, and a plurality of blades erected on the outer peripheral portion of the hub at predetermined intervals in the circumferential direction. There is a vehicle equipped with a bell mouth having an air suction port on the air suction side of the impeller (see Patent Document 2).
ところが、上記特許文献１に開示されている遠心送風機の場合、羽根の外径側端部が内径側端部より羽根車の回転方向後側に位置する後退翼タイプの遠心送風機（即ち、ターボファン）として多用されており、シュラウドとハブの外周部との間に多数の羽根を配置するという複雑な構造となっているところから、羽根車を製作するに当たってハブと羽根とを一体成形したものに、別途製作したシュラウドを接合する必要があり、量産性やコスト面で問題がある。
However, in the case of the centrifugal blower disclosed in the above-mentioned
一方、上記特許文献２に開示されている遠心送風機の場合、羽根の外径側端部が内径側端部より羽根車の回転方向前側に位置する前進翼タイプの遠心送風機（即ち、シロッコファン）として多用されており、羽根車は簡素な構造となっているが、渦巻きケーシングを付設しないと、空力性能や運転音特性が劣化するので、量産性やコストの面で問題がある。
On the other hand, in the case of the centrifugal blower disclosed in
本願発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、量産性に優れ、コスト低減が可能であって、低騒音かつ高効率の遠心送風機および該遠心送風機を備えた空気調和装置を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made in view of the above points, and provides a low-noise and high-efficiency centrifugal fan and an air conditioner equipped with the centrifugal fan that are excellent in mass productivity and can be reduced in cost. It is intended.
本願発明では、上記課題を解決するための第１の手段として、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結されるハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁３ａ，３ａ・・・が回転方向前方に向って傾斜した羽根３，３・・とからなる羽根車１を備え、該羽根車１の空気吸込側に、空気吸込口６を有するベルマウス５を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車１の羽根３，３・・の前記ベルマウス５側端部の外径面側に、遠心方向に所定の幅を有するリング体２０を、前記ハブ２側に傾斜させた状態で付設し、該リング体２０によって、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２を形成し得るように構成している。
In the present invention, as a first means for solving the above-mentioned problems, a
該構成では、上記羽根車１の羽根３，３・・の上記ベルマウス５側端部の外径面側に、遠心方向に所定の幅を有するリング体２０を上記ハブ２側に傾斜させた状態で付設し、該リング体２０部分のコアンダ効果によって、上記羽根車１の吹出側から上記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度上記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２を形成し得るようにしているから、よりスムーズかつ効果的に循環流ｆ２を生じさせることができる。In this configuration, the
しかも、同リング体２０は、遠心方向に所定の幅を有して構成されており、同リング体２０が羽根車１と共回りする回転円板として作用することから、該回転円板の粘性作用により羽根３，３・・の出口側流れに回転方向の流れが誘起される。In addition, the
その結果、吹出流れの整流化と循環流の整流化が図られ、ファン性能の向上および静音化作用を得ることができる。As a result, rectification of the blow-out flow and rectification of the circulation flow are achieved, and fan performance can be improved and noise reduction can be obtained.
さらに、同リング体２０は、上記ハブ２側に傾斜させた状態で付設されている。Further, the
したがって、上記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側との間の空気循環流路入口部分を広くすることができ、循環流ｆ２をスムーズに流すことができるようになるとともに、上述のコアンダ効果による循環流形成性能をも向上させることができる。Accordingly, the inlet portion of the air circulation channel between the
このように構成したことにより、同構成によると、例えばターボファンに代表されるような後退翼形状の羽根を備えた羽根車１において、当該羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれるスムーズで有効な循環流ｆ２が形成されることとなる。
With this configuration, according to the same configuration, for example, in an
その結果、上述の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が、当該循環流ｆ２によって、効果的に羽根３，３・・先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができるようになる。
As a result, main air flow f1 through the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
本願発明では、上記課題を解決するための第２の手段として、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結されるハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁３ａ，３ａ・・・が回転方向前方および回転方向後方の何れの方向に向かっても傾斜していない羽根３，３・・とからなる羽根車１を備え、該羽根車１の空気吸込側に、空気吸込口６を有するベルマウス５を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車１の羽根３，３・・の前記ベルマウス５側端部の外径面側に、遠心方向に所定の幅を有するリング体２０を、前記ハブ２側に傾斜させた状態で付設し、該リング体２０によって、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２を形成し得るように構成している。
In the present invention, as a second means for solving the above problems, a
該構成では、上記羽根車１の羽根３，３・・の上記ベルマウス５側端部の外径面側に、遠心方向に所定の幅を有するリング体２０を上記ハブ２側に傾斜させた状態で付設し、該リング体２０部分のコアンダ効果によって、上記羽根車１の吹出側から上記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度上記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２を形成し得るようにしているから、よりスムーズかつ効果的に循環流ｆ２を生じさせることができる。In this configuration, the
しかも、同リング体２０は、遠心方向に所定の幅を有して構成されており、同リング体２０が羽根車１と共回りする回転円板として作用することから、該回転円板の粘性作用により羽根３，３・・の出口側流れに回転方向の流れが誘起される。In addition, the
その結果、吹出流れの整流化と循環流の整流化が図られ、ファン性能の向上および静音化作用を得ることができる。As a result, rectification of the blow-out flow and rectification of the circulation flow are achieved, and fan performance can be improved and noise reduction can be obtained.
さらに、同リング体２０は、上記ハブ２側に傾斜させた状態で付設されている。Further, the
したがって、上記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側との間の空気循環流路入口部分を広くすることができ、循環流ｆ２をスムーズに流すことができるようになるとともに、上述のコアンダ効果による循環流形成性能をも向上させることができる。Accordingly, the inlet portion of the air circulation channel between the
このように構成したことにより、同構成によると、例えばラジアルプレートファンに代表されるような羽根を備えた羽根車１においても、当該羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれるスムーズで有効な循環流ｆ２が形成されることとなる。
With this configuration, according to the same configuration, for example, in the
その結果、上述の羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が、当該循環流ｆ２によって、効果的に羽根３，３・・先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
As a result, main air flow f1 through the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第３の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の全体が、回転方向に傾斜していることを特徴としている。
In the present invention, as a third means for solving the above problems, in the centrifugal fan provided with the first or second means, the
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込む方向に作用し、強い循環流ｆ２が形成される。
According to such a configuration, the
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を大きくした場合でも、上記強い循環流ｆ２が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
Even when the inner diameter of the
その結果、より良好な送風性能を実現することができる。 As a result, better air blowing performance can be realized.
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第４の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の全体が、反回転方向に傾斜していることを特徴としている。
In the present invention, as a fourth means for solving the above problems, in the centrifugal blower provided with the first or second means, the
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込みにくい方向に作用する。
According to such a configuration, the
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を小さくした場合でも、上記強い循環流ｆ２が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
Even when the inner diameter of the
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。 As a result, it is possible to achieve good air blowing performance.
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第５の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の翼端が、回転方向に傾斜していることを特徴としている。
In the present invention, as a fifth means for solving the above-described problem, in the centrifugal blower provided with the first or second means, the blade tips of the
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込む方向に作用し、強い循環流ｆ２が形成される。
According to such a configuration, the
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を大きくした場合でも、上記強い循環流ｆ２が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
Even when the inner diameter of the
その結果、より良好な送風性能を実現することができる。 As a result, better air blowing performance can be realized.
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第６の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の翼端が、反回転方向に傾斜していることを特徴としている。
In the invention of the present application, as a sixth means for solving the above problems, in the centrifugal blower provided with the first or second means, the blade tips of the
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込みにくい方向に作用する。
According to such a configuration, the
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を小さくした場合でも、上記強い循環流ｆ２が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
Even when the inner diameter of the
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。 As a result, it is possible to achieve good air blowing performance.
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第７の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５又は第６の手段を備えた遠心送風機において、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ０、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ１、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、０＜（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）＜０．６となるように設定することもでき、そのように構成した場合、羽根３，３・・の枚数が少ない時（例えば、５枚〜１５枚の時）において、図４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
In the present invention, as a seventh means for solving the above-mentioned problem, in the centrifugal blower provided with the first, second, third, fourth, fifth or sixth means, the
なお、（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）≧０．６となると、羽根３，３・・の枚数が少ない時には、図５（ロ）に示すように、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流ｆ′が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ２が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
When (D0−D1) / (D2−D1) ≧ 0.6, when the number of
また、０≧（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）となると、羽根３，３・・の枚数が少ない時には、図５（イ）に示すように、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。
When 0 ≧ (D0−D1) / (D2−D1), when the number of
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第８の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５又は第６の手段を備えた遠心送風機において、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ０、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ１、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、−０．３＜（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）＜０．３となるように設定することもでき、そのように構成した場合、羽根３，３・・の枚数が多い時（例えば、３０枚〜５０枚の時）において、図１４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
In the present invention, as an eighth means for solving the above-mentioned problem, in the centrifugal blower provided with the first, second, third, fourth, fifth or sixth means, the
なお、（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）≧０．３となると、羽根３，３・・の枚数が多い時には、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ２が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。また、−０．３≧（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）となると、羽根３，３・・の枚数が多い時には、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。
When (D0−D1) / (D2−D1) ≧ 0.3, when the number of
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第９の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７又は第８の手段を備えた遠心送風機において、前記リング体２０の遠心方向幅をＨ、前記羽根車１における羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、０．０５＜ｋｉ＝Ｈ／Ｄ２＜０．２２５となるように設定することもでき、そのように構成した場合、図９に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
In the present invention, a centrifugal blower provided with the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh or eighth means as the ninth means for solving the above-mentioned problems. In this case, 0.05 <ki = H / D2 <0.225, where H is the width in the centrifugal direction of the
ところで、０．１≦ｋｉ＝Ｈ／Ｄ２≦０．１５とするのが低騒音化を図る上からより望ましい。 By the way, 0.1 ≦ ki = H / D2 ≦ 0.15 is more preferable from the viewpoint of reducing noise.
なお、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ２≦０．０５となると、効果が小さくなるし、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ２≧０．２２５となると、循環流の形成に悪影響を与えることとなって、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
When ki = H / D2 ≦ 0.05, the effect is reduced, and when ki = H / D2 ≧ 0.225, the formation of the circulation flow is adversely affected, and the
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１０の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８又は第９の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１の吹出側に、該羽根車１からの吹出空気流を斜め後方側に案内する斜流ディフューザ２３を設けることもでき、そのように構成した場合、羽根車１から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えることとなり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に大いに寄与する。
The present invention further includes the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth or ninth means as a tenth means for solving the above-mentioned problems. In the centrifugal blower described above, a
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１１の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８又は第９の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１の吹出側に、該羽根車１からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ２３を設けることもでき、そのように構成した場合、羽根車１から吹き出される空気流における動圧の静圧回復と吹出される風の風速分布の均一化が効率良く行えることとなり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に大いに寄与する。
The present invention further includes the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth or ninth means as eleventh means for solving the above problems. In the above centrifugal blower, a mixed flow
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１２の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０又は第１１の手段を備えた遠心送風機において、前記ベルマウス５における空気吸込口６の外周側に、前記循環流ｆ２が通過し得る流通空間Ｓを形成することもでき、そのように構成した場合、循環流ｆ２の形成が容易確実となる。
In the present invention, as a twelfth means for solving the above-mentioned problems, the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth or In the centrifugal blower provided with the eleventh means, the circulation space S through which the circulation flow f2 can pass can be formed on the outer peripheral side of the
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１３の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１又は第１２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における各羽根３の出口側高さをＢ、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、Ｂ／Ｄ２≧０．１１３に設定することもでき、そのように構成した場合、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１がゆらぐという不具合が解消することとなり、安定した性能が得られる。
In the present invention, as a thirteenth means for solving the above-mentioned problems, the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth, In the centrifugal blower provided with the eleventh or twelfth means, when the height of the outlet side of each
なお、Ｂ／Ｄ２＜０．１１３となると、風量が増加するにつれて、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１が大きくゆらぐこととなり、ついに循環流ｆ２が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
When B / D2 <0.113, as the air volume increases, the streamline f1 of the air flow on the outlet side of the
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１４の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１又は第１２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１を構成するハブ２の外径を、前記各羽根３の外径Ｄ２より小さく設定することもでき、そのように構成した場合、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることとなり、特に前記した斜流ディフューザ２３又は斜流遠心ディフューザ２３が設けられた場合には、羽根３，３・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなる。
In the present invention, as a fourteenth means for solving the above problems, the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth, In the centrifugal blower provided with the eleventh or twelfth means, the outer diameter of the
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１５の手段として、上記第１４の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における各羽根３の出口側高さをＢ、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、Ｂ／Ｄ２≧０．０８に設定することもでき、そのように構成した場合、羽根車１における各羽根３の出口側高さをＢが小さくなっても、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１がゆらぐという不具合が解消することとなり、安定した性能が得られる。
In the present invention, as a fifteenth means for solving the above-mentioned problem, in the centrifugal fan provided with the fourteenth means, the height of the outlet side of each
なお、Ｂ／Ｄ２＜０．０８となると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１が大きくゆらぐこととなり、ついには循環流ｆ２が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
If B / D2 <0.08, the streamline f1 of the air flow on the outlet side of the
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１６の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４又は第１５の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の枚数が５枚から１５枚となっている。
In the present invention, as the sixteenth means for solving the above problems, the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth, In the centrifugal blower provided with the eleventh, twelfth, thirteenth, fourteenth or fifteenth means, the number of
本願発明の前記第１〜第１５の手段による作用は、例えば図４のように、羽根３，３・・・の枚数が少ない時においても、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることができ、効果的に空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
The operation of the first to fifteenth means of the present invention can reduce the minimum specific noise Ks even when the number of
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１７の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４又は第１５の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の枚数が２０枚から５０枚となっている。
In the present invention, as a seventeenth means for solving the above problems, the first, second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth, In the centrifugal blower provided with the eleventh, twelfth, thirteenth, fourteenth or fifteenth means, the number of
本願発明の前記第１〜第１５の手段による作用は、例えば図１４および図４３のように、羽根３，３・・・の枚数が多い時において、特に最高静圧効率比を高くできる一方、最低比騒音レベルを低く抑え得ることができ、より有効に空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
The operation of the first to fifteenth means of the present invention can increase the maximum static pressure efficiency ratio particularly when the number of
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１８の手段として、上記第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４又は第１５の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の枚数が３０枚から７２枚となっている。
In the present invention, as the eighteenth means for solving the above problems, the second, third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth, eleventh, In the centrifugal blower provided with the twelfth, thirteenth, fourteenth or fifteenth means, the number of
本願発明の前記第２〜第１５の手段による作用は、例えば図１４および図５０のように羽根３，３・・・の枚数が３０枚から７２枚程度の多い時において、特に有効に最高静圧効率比を高くできる一方、最低比騒音レベルを可及的に低く抑え得ることができ、より有効に空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
The operation of the second to fifteenth means of the present invention is particularly effective when the number of
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１９の手段として、ケーシング１３内に形成された通風路１４に、熱交換器１５と送風機Ｘとを配設してなる空気調和装置において、前記送風機Ｘとして、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４、第１５、第１６、第１７又は第１８の手段を備えた遠心送風機をを採用することもでき、そのように構成した場合、遠心送風機の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。
In the present invention, furthermore, as a nineteenth means for solving the above-mentioned problem, in the air conditioner in which the
本願発明の遠心送風機によると、シュラウドが不要となることによる構造の簡素化、量産性向上効果に加えて、さらに送風性能が大きく向上し、高効率かつ静音性能の高いものとなる。 According to the centrifugal blower of the present invention, in addition to the simplification of the structure due to the elimination of the shroud and the effect of improving the mass productivity, the air blowing performance is further greatly improved, and the high efficiency and the low noise performance are achieved.
以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの好適な実施の形態について詳述する。 Hereinafter, some preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
（第１の実施の形態）
図１ないし図６には、本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ１および空気調和装置Ｚ１が示されている。
(First embodiment)
1 to 6 show a centrifugal blower X1 and an air conditioner Z1 according to a first embodiment of the present invention.
この遠心送風機Ｘ１は、図１および図２に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設された羽根３，３・・とからなる羽根車１を備えており、該羽根車１の空気吸込側には、空気吸込口６を有するベルマウス５が配設されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the centrifugal blower X1 includes a disk-shaped
この羽根車１は、図２に示すように、その前縁が回転方向前方に向かって傾斜し、各羽根３の外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置する後退翼タイプ（即ち、ターボファンタイプ）とされている。このようにすると、羽根車１の全圧上昇に占める静圧上昇の割合が大きいので、渦巻きスクロールが不要となる。
As shown in FIG. 2, the
また、前記ハブ２の軸心部には、前記モータ４を収納配置するための凹部２ａが形成されている。符号７はモータ４を固定しているモータ固定部、８はモータ４の回転軸４ａを枢支する軸受ボス、９は羽根３，３・・の軸方向先端部を連結する補強リングである。
In addition, a
そして、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径Ｄ０は、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径Ｄ１より大きく設定されている。また、前記ベルマウス５の背面側（換言すれば、外周側）には、流通空間Ｓが形成されており、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。ところで、前記ベルマウス５における空気吸込口６の形状は、図３（イ）に示すように、ストレート形状としてもよく、図３（ロ）に示すように、クサビ形状としてもよく、図３（ハ）に示すように、フレア形状としてもよい。
The inner diameter D0 of the
本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ０、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ１、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、０＜（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）＜０．６となるように設定とされている。なお、羽根３，３・・の枚数は１０枚とされている。
In the present embodiment, the inner diameter of the
上記のように構成した遠心送風機においては、次のような作用効果が得られる。 In the centrifugal blower configured as described above, the following operational effects are obtained.
即ち、上記の構成では、補強リブ９を中心として、その外周囲に羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されることとなっているので、空気吸込口６から吸込まれた後に羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が当該循環流ｆ２によって羽根３，３・・の先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができるという効果がある。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなるという効果もある。
That is, in the above configuration, the circulating flow f2 that is sucked into the
また、本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ０、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ１、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、０＜ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）＜０．６となるように設定されており、このようにすると、図４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。なお、０≧ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）となると、図５（イ）に示すように、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。また、ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）≧０．６となると、図５（ロ）に示すように、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流ｆ′が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ２が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
In the present embodiment, the inner diameter of the
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ１における羽根３，３・・の内径をＤ１、羽根３，３・・の外径をＤ２、空気吸込口６の内径をＤ０とし、空気吸込口６の吸込側中心Ｑから斜め４５度前方１ｍの位置にマイク１２を設置して、ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）を変数とし、最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図４に示す結果が得られた。
Incidentally, in the centrifugal blower X1 according to the present embodiment, the inner diameter of the
上記結果によれば、０＜ｋ＜０．６の範囲において良好な運転音特性が得られていることが分かる。 According to the above results, it can be seen that good driving sound characteristics are obtained in the range of 0 <k <0.6.
図６には、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ１を組み込んだ天井埋込式の空気調和装置Ｚ１が示されている。 FIG. 6 shows a ceiling-embedded air conditioner Z1 incorporating the centrifugal blower X1 according to the present embodiment.
この場合、ケーシング１３内に形成された空気流Ｗの通風路１４に、熱交換器１５と遠心送風機Ｘ１とが配設されることとなっており、モータ４を固定するモータ固定部７は、ケーシング１３の天板１３ａと一体とされている。符号１６は吸込グリル、１７はエアフィルタ、１８はドレンパン、１９は空気吹出口である。このようにすると、遠心送風機Ｘ１の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置Ｚ１としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。また、このようにすると、空気吸込口６の最適口径を従来のものより大きくすることができることとなり、エアフィルタ１７等における圧力損失を小さく抑えることができる。
In this case, the
（第２の実施の形態）
図７および図１１には、本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ２および空気調和装置Ｚ２が示されている。
(Second Embodiment)
7 and 11 show a centrifugal blower X2 and an air conditioner Z2 according to a second embodiment of the present invention.
この場合、遠心送風機Ｘ２における羽根車１には、第１の実施の形態における補強リング９に代えて、遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。その他の構成および作用効果は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。
In this case, the
ところで、リング体２０は、図８（イ）〜（ヲ）に示すように、種々の形状とすることができる。なお、下記に示すものは、あくまでも一例であって、図示以外の形状とすることができることは勿論である。
By the way, the
即ち、図８（イ）に示すように、羽根３の軸方向端面にリング体２０を接合するようにしてもよく、図８（ロ）に示すように、リング体２０が反ハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよく、図８（ハ）に示すように、リング体２０がハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよく、図８（ニ）に示すように、リング体２０の遠心方向端部が円弧面２０ａとされていてもよく、図８（ホ）に示すように、リング体２０の遠心方向端部が円弧面２０ａとされ且つ全体が反ハブ側に湾曲傾斜した状態で取り付けられていてもよい。この場合、コアンダ効果により循環流ｆ２の形成が促進される。
That is, as shown in FIG. 8 (a), the
また、図８（ヘ）に示すように、リング体２０の反ハブ側の面が凹部２０ｂとされていてもよい。この場合、凹部２０ｂに負圧が生じるところから、循環流ｆ２の形成が促進される。また、図８（ト）に示すように、リング体２０の反ハブ側の面が凹部２０ｂとされ且つハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよい。この場合にも、図８（ヘ）に示す場合と同様に、循環流ｆ２の形成が促進される。また、図８（チ）に示すように、リング体２０のハブ側の面が凹部２０ｃとされていてもよい。この場合、凹部２０ｃに負圧が生じるところから、循環流ｆ２の形成が促進される。
Further, as shown in FIG. 8F, the surface of the
また、図８（リ）に示すように、リング体２０のハブ側の面が凹部２０ｃとされ且つハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよい。この場合にも、図８（チ）に示す場合と同様に、循環流ｆ２の形成が促進される。また、図８（ヌ）に示すように、リング体２０を比較的厚みを有する部材で構成し且つ取付部側および遠心方向端部側にそれぞれ円弧面２０ｄ，２０ｅを形成するようにしてもよい。この場合、スムーズな循環流ｆ２が形成できる。
Moreover, as shown in FIG. 8 (R), the hub side surface of the
また、図８（ル）に示すように、リング体２０を比較的厚みを有する部材で構成し且つ取付部側および遠心方向端部側にそれぞれ円弧面２０ｄ，２０ｅを形成するとともに、ハブ側に傾斜した状態で取り付けられるようにしてもよい。この場合にも、図８（ヌ）に示す場合と同様に、スムーズな循環流ｆ２が形成できる。
Further, as shown in FIG. 8 (l), the
また、図８（ヲ）に示すように、ハブ２において、羽根３が立設されている部分に反羽根側に傾斜する傾斜面２ｂを形成する一方、リング体２０を比較的厚みを有する部材で構成し且つ取付部側および遠心方向端部側にそれぞれ円弧面２０ｄ，２０ｅを形成するとともに、リング体２０を羽根３の先端部に形成した傾斜面３ｃ（前記ハブ２の傾斜面２ｂと同一傾斜）に取り付けるようにしてもよい。この場合、成形時における金型の抜き方向を外周側とすることができる。
In addition, as shown in FIG. 8 (W), in the
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ２における羽根３，３・・の外径をＤ２、リング体２０の遠心方向幅をＨとし、空気吸込口６の吸込側中心Ｑから斜め４５度前方１ｍの位置にマイク１２を設置して、変数ｋｉ＝Ｈ／Ｄ２に対する最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図９の結果が得られた。
Incidentally, the outer diameter of the
上記結果によれば、０．０５＜ｋｉ＜０．２２５の範囲において良好な運転音特性が得られていることが分かる。ところで、０．１＜ｋｉ＜０．１５の範囲とするのがより好ましい。なお、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ≦０．０５となると、効果が小さくなるし、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ≧０．２２５となると、循環流の形成に悪影響を与えることとなって、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
According to the above results, it can be seen that good driving sound characteristics are obtained in the range of 0.05 <ki <0.225. By the way, it is more preferable to set it as the range of 0.1 <ki <0.15. In addition, when ki = H / D ≦ 0.05, the effect is reduced, and when ki = H / D ≧ 0.225, the formation of the circulation flow is adversely affected, and the
また、リング体２０とベルマウス５との距離をＬとし、変数Ｌ／Ｄ２に対する最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図１０の結果が得られた。
Further, when the distance between the
上記結果によれば、Ｌ／Ｄ２≧０．１６９の範囲において、良好な運転音特性が得られていることが分かる。 According to the above results, it can be seen that good driving sound characteristics are obtained in the range of L / D2 ≧ 0.169.
図１１には、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ２を組み込んだ天井埋込式の空気調和装置Ｚ２が示されている。 FIG. 11 shows a ceiling-embedded air conditioner Z2 incorporating the centrifugal blower X2 according to the present embodiment.
この場合、ケーシング１３内に形成された空気流Ｗの通風路１４に、熱交換器１５と遠心送風機Ｘ２とが配設されることとなっており、モータ４を固定するモータ固定部７は、ケーシング１３の天板１３ａと一体とされている。符号１６は吸込グリル、１７はエアフィルタ、１８はドレンパン、１９は空気吹出口である。このようにすると、遠心送風機Ｘ２の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置Ｚ２としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。また、このようにすると、空気吸込口６の最適口径を従来のものより大きくすることができることとなり、エアフィルタ１７等における圧力損失を小さく抑えることができる。
In this case, the
上記各実施の形態にかかる遠心送風機の場合、羽根３，３・・の枚数が少ない（即ち、５枚〜１５枚）ものに適用される。
In the case of the centrifugal blower according to each of the above embodiments, the present invention is applied to one having a small number of
（第３の実施の形態）
図１２ないし図１６には、本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ３および空気調和装置Ｚ３が示されている。
(Third embodiment)
12 to 16 show a centrifugal blower X3 and an air conditioner Z3 according to a third embodiment of the present invention.
この遠心送風機Ｘ３は、図１２および図１３に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設された羽根３，３・・とからなる羽根車１を備えており、該羽根車１の空気吸込側には、空気吸込口６を有するベルマウス５が配設されている。
As shown in FIGS. 12 and 13, the centrifugal blower X3 includes a disc-shaped
この羽根車１は、図１３に示すように、その前縁が回転方向前方に向かって傾斜し、各羽根３の外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置する後退翼タイプ（即ち、ターボファンタイプ）とされている。このようにすると、羽根車１の全圧上昇に占める静圧上昇の割合が大きいので、渦巻きスクロールが不要とすることもできる。なお、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ３の場合、羽根３，３・・の枚数は、第１および第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ１，Ｘ２における羽根枚数に比べて多くされている（例えば、３０枚〜５０枚）。
As shown in FIG. 13, the
また、前記ハブ２の軸心部には、前記モータ４を収納配置するための凹部２ａが形成されている。符号７はモータ４を固定しているモータ固定部、８はモータ４の回転軸４ａを枢支する軸受ボスである。
In addition, a
また、羽根車１には、第２の実施の形態におけると同様に、遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０は、遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
In addition, the
また、前記ベルマウス５の背面側（換言すれば、外周側）には、流通空間Ｓが形成されており、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。ところで、前記ベルマウス５における空気吸込口６の形状は、第１の実施の形態におけると同様に、ストレート形状としてもよく、クサビ形状あるいは、フレア形状としてもよい。
In addition, a circulation space S is formed on the back side of the bell mouth 5 (in other words, on the outer peripheral side), and the back side of the
本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ０、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ１、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、−０．３＜（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）＜０．３となるように設定されている。なお、羽根３，３・・の枚数は４０枚とされている。
In the present embodiment, the inner diameter of the
上記のように構成した遠心送風機においては、次のような作用効果が得られる。 In the centrifugal blower configured as described above, the following operational effects are obtained.
即ち、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されることとなっているので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができるという効果がある。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなるという効果もある。
That is, since a circulation flow f2 is formed which is sucked into the
また、本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ０、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ１、該羽根３，３・・の外径をＤ２としたとき、−０．３＜ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）＜０．３となるように設定されており、このようにすると、図１４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。なお、−０．３≧ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）となると、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。また、ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）≧０．３となると、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流ｆ′が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ２が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
In the present embodiment, the inner diameter of the
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ３における羽根３，３・・の内径をＤ１、羽根３，３・・の外径をＤ２、空気吸込口６の内径をＤ０とし、空気吸込口６の吸込側中心から斜め４５度前方１ｍの位置にマイクを設置して、ｋ＝（Ｄ０−Ｄ１）／（Ｄ２−Ｄ１）を変数とし、最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図１４に示す結果が得られた。
Incidentally, in the centrifugal blower X3 according to the present embodiment, the inner diameter of the
上記結果によれば、−０．３＜ｋ＜０．３の範囲において良好な運転音特性が得られていることが分かる。 According to the above results, it can be seen that good driving sound characteristics are obtained in the range of −0.3 <k <0.3.
また、遠心送風機Ｘ３における羽根３，３・・の外径Ｄ２とリング体２０の遠心方向幅Ｈとの関係については、第２の実施の形態におけるのと同様である。遠心送風機Ｘ３における羽根３，３・・の外径Ｄ２とリング体２０とベルマウス５との距離Ｌとの関係については、図１５に示す通りであり、Ｌ／Ｄ２≧０．０７の範囲において最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなる。なお、Ｌ／Ｄ２＜０．０７においては、最低比騒音Ｋｓが急激に増大する。
Further, the relationship between the outer diameter D2 of the
ところで、羽根車１における各羽根３の出口側高さＢが小さくなると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１のゆらぎが大きくなり、ついには循環流ｆ２が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、図１６の実線で示すように、空力性能が急降下し、図１６の点線で示すヒステリシス特性が発生するという不具合が発生する。なお、この場合、羽根枚数には関係しない。
By the way, when the outlet side height B of each
そこで、本実施の形態においては、Ｂ／Ｄ２≧０．１１３に設定している。このようにすると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１がゆらぐという不具合が解消することとなり、図１６の２点鎖線で示すように、安定した性能が得られる。なお、Ｂ／Ｄ２＜０．１１３となると、羽根車１の出口側における空気流の流線が大きくゆらぐこととなり、ついには循環流ｆ２が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
Therefore, in this embodiment, B / D2 ≧ 0.113 is set. In this way, the problem that the air flow streamline f1 fluctuates on the outlet side of the
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ３におけるＢ／Ｄ２に対する最大流量係数ψｍａｘ（劣化なしの場合を基準値＝１としている）の変化を調べたところ、図１７の結果が得られた。ここで、ψｍａｘ＝Ｑｍａｘ／６０（πＤ２Ｂ）ｕ２、ｕ２＝πＤ２Ｎ、Ｑｍａｘ：全開風量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｎ：回転数（ｒｐｍ）である。 Incidentally, when the change in the maximum flow coefficient ψmax (reference value = 1 when no deterioration) with respect to B / D2 in the centrifugal fan X3 according to the present embodiment was examined, the result of FIG. 17 was obtained. Here, ψmax = Qmax / 60 (πD2B) u2, u2 = πD2N, Qmax: total air opening (m3 / min), and N: rotational speed (rpm).
図１７の結果から、Ｂ／Ｄ２≧０．１１３において、最大流量係数ψｍａｘが基準値＝１を示すことが分かる。 From the results of FIG. 17, it can be seen that the maximum flow coefficient ψmax indicates the reference value = 1 when B / D2 ≧ 0.113.
図１８には、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ３を組み込んだ天井埋込式の空気調和装置Ｚ３が示されている。 FIG. 18 shows a ceiling-embedded air conditioner Z3 incorporating the centrifugal blower X3 according to the present embodiment.
この場合、ケーシング１３内に形成された空気流Ｗの通風路１４に、熱交換器１５と遠心送風機Ｘ３とが配設されることとなっており、モータ４を固定するモータ固定部７は、ケーシング１３の天板１３ａと一体とされている。符号１６は吸込グリル、１７はエアフィルタ、１８はドレンパン、１９は空気吹出口である。このようにすると、遠心送風機Ｘ３の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置Ｚ３としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。また、このようにすると、空気吸込口６の最適口径を従来のものより大きくすることができることとなり、エアフィルタ１７等における圧力損失を小さく抑えることができる。
In this case, the
ついで、第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ３の変形例について説明する。 Next, a modification of the centrifugal blower X3 according to the third embodiment will be described.
（変形例Ｉ）
図１９に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification I)
As shown in FIG. 19, the tip side end portion of each
（変形例ＩＩ）
図２０に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification II)
As shown in FIG. 20, the tip side end of each
（変形例ＩＩＩ）
図２１に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させ且つ該入口側端部に、セレーション２１を形成するようにしてもよい。このようにすると、羽根面における境界層の形成が抑制されるところから、送風音が低減する。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification III)
As shown in FIG. 21, the tip side end portion of each
（第４の実施の形態）
図２２には、本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ４が示されている。
(Fourth embodiment)
FIG. 22 shows a centrifugal blower X4 according to a fourth embodiment of the present invention.
この場合、羽根車１を構成するハブ２の外径Ｄ３を、各羽根３の外径Ｄ２より小さく設定している。このようにすると、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることとなり、後に述べるように斜流ディフューザ２３が設けられた場合（図２９参照）には、羽根３，３・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなる。その他の構成および作用効果は、第３の実施の形態におけると同様なので、説明を省略する。
In this case, the outer diameter D3 of the
ところで、本実施の形態においても、第３の実施の形態におけると同様に、羽根車１における各羽根３の出口側高さＢが小さくなると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１のゆらぎが大きくなり、ついには循環流ｆ２が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、図１６の実線で示すように、空力性能が急降下し、図１６の点線で示すヒステリシス特性が発生するという不具合が発生する。なお、この場合、羽根枚数には関係しない。
By the way, also in the present embodiment, as in the third embodiment, when the outlet side height B of each
そこで、本実施の形態においては、Ｂ／Ｄ２≧０．０８に設定している。Ｂ／Ｄ２の上限を第３の実施の形態の場合より小さく設定した理由は、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることによる。このようにすると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ１がゆらぐという不具合が解消することとなり、図１５の２点鎖線で示すように、安定した性能が得られる。なお、Ｂ／Ｄ２＜０．０８となると、羽根車１の出口側における空気流の流線が大きくゆらぐこととなり、ついには循環流ｆ２が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
Therefore, in this embodiment, B / D2 ≧ 0.08 is set. The reason why the upper limit of B / D2 is set smaller than that in the third embodiment is that the
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ４におけるＢ／Ｄ２に対する最大流量係数ψｍａｘ（劣化なしの場合を基準値＝１としている）の変化を調べたところ、図２３の結果が得られた。ここで、ψｍａｘ＝Ｑｍａｘ／６０（πＤ２Ｂ）ｕ２、ｕ２＝πＤ２Ｎ、Ｑｍａｘ：全開風量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｎ：回転数（ｒｐｍ）である。 Incidentally, when the change in the maximum flow coefficient ψmax (the reference value = 1 is assumed when there is no deterioration) with respect to B / D2 in the centrifugal fan X4 according to the present embodiment is examined, the result of FIG. 23 is obtained. Here, ψmax = Qmax / 60 (πD2B) u2, u2 = πD2N, Qmax: total air opening (m3 / min), and N: rotational speed (rpm).
図２３の結果から、Ｂ／Ｄ２≧０．０８において、最大流量係数ψｍａｘが基準値＝１を示すことが分かる。 From the result of FIG. 23, it is understood that the maximum flow coefficient ψmax indicates the reference value = 1 when B / D2 ≧ 0.08.
ついで、第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ４の変形例について説明する。 Next, a modification of the centrifugal blower X4 according to the fourth embodiment will be described.
（変形例Ｉ）
図２４に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification I)
As shown in FIG. 24, the tip side end portion of each
（変形例ＩＩ）
図２５に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification II)
As shown in FIG. 25, the tip side end of each
（変形例ＩＩＩ）
図２６に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させ且つ該入口側端部に、セレーション２１を形成するようにしてもよい。このようにすると、羽根面における境界層の形成が抑制されるところから、送風音が低減する。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification III)
As shown in FIG. 26, the tip side end portion of each
（変形例ＩＶ）
図２７に示すように、羽根車１を、ハブ２における外周側（即ち、羽根３が設けられる部分）が傾斜している斜流ファンタイプとしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification IV)
As shown in FIG. 27, the
（変形例Ｖ）
図２８に示すように、羽根車１を、ハブ２における外周側（即ち、羽根３が設けられる部分）が傾斜している斜流ファンタイプとし且つ各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification V)
As shown in FIG. 28, the
なお、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ４も、空気調和装置に組み込むことができることは勿論である。 Needless to say, the centrifugal blower X4 according to the present embodiment can also be incorporated into the air conditioner.
（第５の実施の形態）
図２９には、本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ５が示されている。
(Fifth embodiment)
FIG. 29 shows a centrifugal blower X5 according to a fifth embodiment of the present invention.
この場合、羽根車１を構成するハブ２の外径Ｄ３を、各羽根３の外径Ｄ２より小さく設定するとともに、前記羽根車１の吹出側には、該羽根車１からの吹出空気流を斜め後方側から、さらに遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ２３が設けられている。このようにすると、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることとなり、羽根３，３・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなるとともに、羽根車１から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えることとなり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に大いに寄与する。その他の構成および作用効果は、第３の実施の形態におけると同様なので、説明を省略する。
In this case, the outer diameter D3 of the
ついで、第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ５の変形例について説明する。 Next, a modification of the centrifugal blower X5 according to the fifth embodiment will be described.
（変形例Ｉ）
図３０に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification I)
As shown in FIG. 30, the tip side end portion of each
（変形例ＩＩ）
図３１に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ０、Ｄ１、Ｄ２、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
(Modification II)
As shown in FIG. 31, the tip side end of each
上記第３〜第５の実施の形態にかかる遠心送風機の場合、羽根３，３・・の枚数が多い（即ち、３０枚〜５０枚）ものに適用される。
In the case of the centrifugal blower according to the third to fifth embodiments, the present invention is applied to one having a large number of
なお、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ４も、空気調和装置に組み込むことができることは勿論である。また、渦巻きケーシングの場合も同様な効果が得られることは勿論である。 Needless to say, the centrifugal blower X4 according to the present embodiment can also be incorporated into the air conditioner. Of course, the same effect can be obtained with a spiral casing.
（変形例ＩＩＩ）
図３２の遠心送風機Ｘ５は、上述した第３の実施の形態に係る遠心送風機Ｘ３の羽根車およびベルマウスの構造に対して、図２９〜図３１のものと同様の斜流遠心ディフューザ２３を設けたことを特徴とするものである。
(Modification III)
The centrifugal blower X5 of FIG. 32 is provided with a mixed-flow
このようにすると、図示のように羽根車１の各羽根３，３・・・の出口部における風速分布は、上述したリング体２０のガイド作用により吸込口側で大きくなる一方、ハブ２側で相対的に小さくなるが、その後、ハブ２側に偏位する斜流方向のディフューザ通路を通ることによってハブ２側の吹出空気が斜流方向に増速された後、最終的に遠心方向の吹出口から吹き出されることになり、同遠心方向の吹出口から吹き出される吹出流の吹出速度は全体に亘って均一なものとなる。
In this way, as shown in the figure, the wind speed distribution at the exit of each
したがって、送風効率が向上するとともに、静音性能が有効に向上する。 Therefore, the air blowing efficiency is improved and the silent performance is effectively improved.
この作用を確認するために、例えば前述の図１９に示す第３の実施の形態の変形例Ｉに係る遠心送風機Ｘ３（図３３）および従来のシュラウド付き遠心送風機に斜流遠心ディフューザ２３を設けたもの（図３４）各々の風速分布と対比して見ると、次のようになる。
In order to confirm this action, for example, a
すなわち、先ず図３４の従来のシュラウド付き遠心送風機では、ベルマウス５の空気吸込口６から吸込まれた空気流がハブ２側に偏位して流れることにより、各羽根３，３・・・の出口部における風速分布が、空気吸込口６で小さく、ハブ２側で大きくなり、ハブ２側に大きく偏位したものとなる。
That is, in the conventional centrifugal blower with a shroud of FIG. 34, the air flow sucked from the
しかも、同ハブ２側に偏位した流れが斜流遠心ディフューザ２３の斜流方向の通路を通ることによって一層大きく後方に偏位が拡大され、そのまま遠心方向に吹き出されるので、最終的に吹き出される空気流の風速分布は大きく後方に偏位したものとなる。
Moreover, since the flow displaced toward the
これに対して、図３３に示す第３の実施の形態の変形例Ｉに係る遠心送風機Ｘ３の場合には、すでに述べたようにシュラウドレスで、しかも羽根３，３・・・の軸方向先端部外周にリング体２０が設けられており、同リング体２０によって形成される循環流ｆ２によって主流ｆ１が羽根３，３・・・の先端側に引き寄せられるので、その分羽根３，３・・・の出口部分における風速分布が相当に改善されるが、しかし逆にリング体２０部分の吹出空気が大きく、吹出口全体として見ると、必ずしも均一にはならない。
On the other hand, in the case of the centrifugal blower X3 according to the modified example I of the third embodiment shown in FIG. 33, as described above, it is a shroud and the axial tips of the
これに対して、本実施の形態の変形例ＩＩＩに係る半径方向に通路形状が変化する半径方向移行形の斜流遠心ディフューザ２３を有する遠心送風機Ｘ５の場合には、図３２のように最終的に遠心方向の吹出口から吹き出される空気流の風速分布が全体に亘って均一になることから、その騒音低減効果は、図３５に示すように、図３４に示す従来のシュラウド付き遠心送風機の場合に比べて遥かに大きい。
On the other hand, in the case of the centrifugal blower X5 having the radial transition type
（第６の実施の形態）
図３６および図３７には、本願発明の第６の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
(Sixth embodiment)
36 and 37 show an impeller of a centrifugal blower according to a sixth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図３６および図３７に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
For example, as shown in FIGS. 36 and 37, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向前方に向かって傾斜し、後縁である外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置しているとともに、キャンバー線が回転方向に凸の後退翼タイプ（いわゆる、ターボファンタイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図２４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
The number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
That is, the presence of the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
（第７の実施の形態）
図３８および図３９には、本願発明の第７の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
(Seventh embodiment)
38 and 39 show an impeller of a centrifugal blower according to a seventh embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図３８および図３９に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
For example, as shown in FIGS. 38 and 39, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向前方に向かって傾斜し、後縁である外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置しているとともに、キャンバー線が回転方向に凹の後退翼タイプ（いわゆる、ターボファンタイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図２４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
The number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
That is, the presence of the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
（第８の実施の形態）
図４０および図４１には、本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
(Eighth embodiment)
40 and 41 show an impeller of a centrifugal blower according to an eighth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図４０および図４１に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
As shown in FIGS. 40 and 41, for example, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向前方に向かって傾斜し、後縁である外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置しているとともに、キャンバー線が直線状の後退翼タイプ（いわゆる、ターボファンタイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図２４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
The number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
That is, the presence of the
今、上記のような各羽根３，３・・・の外径側端部３ｂが内径側端部３ａよりも羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置し、かつキャンバー線が直線状の後退翼を採用した羽根車を採用して構成した遠心送風機について、その羽根枚数をパラメータとして、最高静圧効率比（基準値１．０）と最低比騒音レベル比（基準値レベル±０）を測定した結果を図４３のグラフに示す。
Now, the outer diameter
測定に供した遠心送風機は、上記図４０および図４１に示した羽根車構成のもので、各羽根３，３・・・の入口角θ１、出口角θ２は、図４２に示すようにθ１＝２５°、θ２＝５０°、そして、羽根３，３・・・の入口高さＢ１、出口高さＢ２、ベルマウス２５の空気吸込口６の内径Ｄ０、羽根３，３・・・の内径Ｄ１、外径Ｄ２は、それぞれ図４４に示すようにＢ１＝３５ｍｍ、Ｂ２＝３０ｍｍ、Ｄ０＝１３０ｍｍ、Ｄ１＝１１０ｍｍ、Ｄ２＝１６０ｍｍのものである。
The centrifugal blower used for the measurement has the impeller configuration shown in FIGS. 40 and 41, and the inlet angle θ1 and the outlet angle θ2 of each
図４３の測定結果から判断すると、羽根３，３・・・の枚数が２０枚よりも少ない場合には、上述の循環流ｆ２が図４４のｆ２′で示すように羽根３，３・・・の内側に大きく入り込むために性能が劣化する一方、羽根枚数が５０枚を超えると、羽根３，３・・・の前縁間の間隔Ｐが狭くなりすぎるために性能が劣化する。
43, when the number of
これに対し、羽根３，３・・・の枚数が２０枚から５０枚の場合には、上述のような問題が生じにくく、静圧効率比が高い一方、比騒音レベル比を可及的に低く抑えることができる。
On the other hand, when the number of
つまり、送風効率をアップさせながら、静音性能を有効に向上させることができることがわかる。 That is, it can be seen that the silent performance can be effectively improved while improving the blowing efficiency.
これと同様の羽根枚数による性能向上は、上記第６、第７および後に述べる第１２の各実施の形態の構成の場合にも略同様に期待することができる。 The same performance improvement by the number of blades can be expected in substantially the same manner in the configurations of the sixth, seventh, and twelfth embodiments described later.
（第９の実施の形態）
図４５および図４６には、本願発明の第９の実施の形態にかかる遠心送風機が示されている。
(Ninth embodiment)
45 and 46 show a centrifugal blower according to a ninth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図４５および図４６に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
For example, as shown in FIGS. 45 and 46, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向Ｍの前方および後方の何れの方向に向かっても傾斜せず、キャンバー線が半径方向に直線状に延びるラジアル翼タイプ（いわゆる、ラジアルプレートファンタイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、前述の図４４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
The number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に有効に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
That is, the presence of the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産化の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるようになる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
（第１０の実施の形態）
図４７および図４８には、本願発明の第１０の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
(Tenth embodiment)
47 and 48 show an impeller of a centrifugal blower according to a tenth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図４７および図４８に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
For example, as shown in FIGS. 47 and 48, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向Ｍの前方および後方の何れの方向にも傾斜せず、かつキャンバー線が回転方向Ｍの後方に少し傾斜したラジアル翼タイプ（上記ラジアルプレートファンの第１の変形タイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図４４の場合同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
The number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産性の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
That is, the presence of the
今、本実施の形態の遠心送風機について、その羽根枚数をパラメータとして、最高静圧効率比（基準値１．０）と最低比騒音レベル比（基準値レベル±０）を測定した結果を、図５０のグラフに示す。 For the centrifugal fan of the present embodiment, the results of measuring the maximum static pressure efficiency ratio (reference value 1.0) and the minimum specific noise level ratio (reference value level ± 0) using the number of blades as a parameter are shown in FIG. Shown in 50 graphs.
測定に供した遠心送風機は、上記図４７および図４８に示した羽根車構成のもので、各羽根３，３・・・の入口角θ１、出口角θ２は、図４９に示すようにθ１＝９０°、θ２＝７５°、そして、羽根３，３・・・の入口高さＢ１、出口高さＢ２、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０、羽根車１の羽根３，３・・・の内径Ｄ１、外径Ｄ２は、Ｂ１＝２５ｍｍ、Ｂ２＝２０ｍｍ、Ｄ０＝１３０ｍｍ、Ｄ１＝９０ｍｍ、Ｄ２＝１５０ｍｍのものである。
The centrifugal blower used for the measurement has the impeller configuration shown in FIGS. 47 and 48, and the inlet angle θ1 and outlet angle θ2 of each
図５０の測定結果から判断すると、本構成の場合、羽根３，３・・・の枚数が３０枚よりも少ない場合には、上述の循環流ｆ２が図４４のｆ２′で示すように羽根３，３・・・の内側に大きく入り込むために吸込性能が劣化する一方、羽根枚数が７２枚を超えると、羽根３，３・・・の前縁部３ａ，３ａ間の間隔Ｐが狭くなりすぎるために性能が劣化する。
Judging from the measurement result of FIG. 50, in the case of this configuration, when the number of
これに対し、羽根３，３・・・の枚数が３０枚から７２枚の場合には、上述のような問題が生じにくく、静圧効率比が高い一方、比騒音レベル比を十分に低く抑えることができる。
On the other hand, when the number of
つまり、送風効率をアップさせながら、静音性能を有効に向上させることができることがわかる。 That is, it can be seen that the silent performance can be effectively improved while improving the blowing efficiency.
これと同様の羽根枚数による性能向上は、上記第９および次に述べる第１１の各実施の形態の構成の場合にも略同様に期待することができる。 The performance improvement by the same number of blades can be expected in substantially the same manner in the case of the configurations of the ninth and eleventh embodiments described below.
（第１１の実施の形態）
図５１および図５２には、本願発明の第１１の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
(Eleventh embodiment)
51 and 52 show an impeller of a centrifugal blower according to an eleventh embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５１および図５２に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
For example, as shown in FIGS. 51 and 52, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向Ｍの前方および後方の何れの方向にも傾斜せず、キャンバー線が回転方向Ｍの前方に少し傾斜したラジアル翼タイプ（上記ラジアルプレートファンの第２の変形タイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、上記同様に例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図４４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
And the number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
That is, the presence of the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産性の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるようになる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
（第１２の実施の形態）
図５３および図５４には、本願発明の第１２の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
(Twelfth embodiment)
53 and 54 show an impeller of a centrifugal blower according to a twelfth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５３および図５４に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
For example, as shown in FIGS. 53 and 54, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、そのキャンバー線が回転方向に凹の曲線となったラジアル翼タイプ（出口角θ２が約９０°のラジアルチップファンタイプ）とされている。
Each
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、上記実施の形態６，７，８のものと同様に例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、上述の図４４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
The number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に有効に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
That is, the presence of the
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産性の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるようになる。
In addition, since the shroud is unnecessary, the
（第１３の実施の形態）
次に図５５ないし図５８には、本願発明の第１３の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
(Thirteenth embodiment)
Next, FIGS. 55 to 58 show the configuration of the main part of a centrifugal blower according to a thirteenth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５５ないし図５８に示すように、上記各実施の形態のものと同様に軸心部にモータの回転軸が連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
As shown in FIGS. 55 to 58, for example, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その全体が回転方向Ｍの前方に所定角傾斜した前傾翼タイプのもの３Ａ（図５７）、又はその逆の後傾翼タイプのもの３Ｂ（図５８）とされている。
Each of the
そして、それら何れのタイプのものにあっても、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図５５から明らかなように、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
And in any of these types, the number of
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような作用効果が得られる。
Other configurations are the same as those of the above-described embodiments. This book in which such an
すなわち、リング体２０により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
That is, the
このような構成の場合、さらにベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０との関係で、つぎのような特有の作用効果を生じる。
In the case of such a configuration, the following specific effects are produced in relation to the inner diameter D0 of the
（Ａ） 羽根３が前傾羽根３Ａの場合
この場合、例えば図５７に示されるように、羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込む方向に作用し、強い循環流ｆ２が形成される。
(A) When the
また、図５５中に符号６Ａで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０を大きくした場合でも、上記強い循環流ｆ２が羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
Further, as indicated by
その結果、良好な送風性能を実現することができる。 As a result, good blowing performance can be realized.
（Ｂ） 羽根３が後傾羽根３Ｂの場合
この場合、例えば図５８に示されるように、羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込みにくい方向に作用する。
(B) When the
また、図５５中に符号６Ｂで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０を小さくした場合でも、上記循環流ｆ２が羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
55, even if the inner diameter D0 of the
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。 As a result, it is possible to achieve good air blowing performance.
（第１４の実施の形態）
次に図５９および図６０には、本願発明の第１４の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
(Fourteenth embodiment)
Next, FIGS. 59 and 60 show the configuration of the main part of a centrifugal blower according to a fourteenth embodiment of the present invention.
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５９および図６０に示すように、上記各実施の形態のものと同様に軸心部にモータの回転軸が連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
As shown in FIGS. 59 and 60, for example, the
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その翼端３Ｃのみが回転方向Ｍの前方に所定角傾斜した前傾翼タイプのもの３Ａ、又はその逆の後傾翼タイプのもの３Ｂとされている（折り曲げラインＬ）。
Each of the
そして、それら何れのタイプのものにあっても、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図５９から明らかなように、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
And in any of these types, the number of
その他の構成は、基本的に上述した各実施の形態のものと同様である
このような羽根車１を、図５９のように上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような作用効果が得られる。
Other configurations are basically the same as those of the above-described embodiments. Such an
すなわち、リング体２０により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ２が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ１が循環流ｆ２によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化とコストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
That is, the
このような構成の場合、さらにベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０との関係で、つぎのような特有の作用効果を生じる。
In the case of such a configuration, the following specific effects are produced in relation to the inner diameter D0 of the
（Ａ） 羽根３の翼端３Ｃが回転方向前方に傾斜した前傾羽根３Ａの場合
この場合、例えば図６０に示されるように、羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込む方向に作用し、比較的に強い循環流ｆ２が形成される。
(A) In the case of the forward
また、図５９中に符号６Ａで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０を大きくした場合でも、上記比較的強い循環流ｆ２が羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
59, even if the inner diameter D0 of the
その結果、良好な送風性能を実現することができる。 As a result, good blowing performance can be realized.
（Ｂ） 羽根３翼端３Ｃが回転方向後方に傾斜した後傾羽根３Ｂの場合
この場合、例えば図６０に示されるように、羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ２を吸い込みにくい方向に作用する。
(B) In the case of the rearwardly inclined blade 3B in which the
また、図５９中に符号６Ｂで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ０を小さくした場合でも、上記強い循環流ｆ２が羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
59, even when the inner diameter D0 of the
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。 As a result, it is possible to achieve good air blowing performance.
１は羽根車
２はハブ
３，３Ａ，３Ｂは羽根
４はモータ
４ａは回転軸
５はベルマウス
６は空気吸込口
９は補強リブ
１３はケーシング
１４は通風路
１５は熱交換器
２０はリング体
２２は開口
２３は斜流遠心ディフューザ
ｆ２は循環流
Ｂは羽根の出口側高さ
Ｄ０は空気吸込口の内径
Ｄ１は羽根の内径
Ｄ２は羽根の外径
Ｄ３ は羽根車のハブの外径
Ｈは遠心方向幅
Ｓは流通空間
Ｘは遠心送風機
Ｚは空気調和装置
1 is an
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