JP4540758B2

JP4540758B2 - 真空プラズマ加工機

Info

Publication number: JP4540758B2
Application number: JP15271197A
Authority: JP
Inventors: ピー．ホーランド、ジョーン; エス．バーンズ、マイケル
Original assignee: Lam Research Corp
Current assignee: Lam Research Corp
Priority date: 1996-06-10
Filing date: 1997-06-10
Publication date: 2010-09-08
Anticipated expiration: 2017-06-10
Also published as: DE69738241T2; EP0813227A2; EP0813227A3; EP1608000A3; EP1204134A3; JPH10125497A; KR980005069A; EP1608000A2; EP1239511A1; CA2207154A1; DE69738241D1; EP1204134B1; EP1204134A2; KR100558182B1

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高周波真空プラズマ加工機、特に励磁高周波源の波長に対応した配置で半径方向にずれた円弧形セグメントを備えた複数巻線励磁コイルを備えて、コイル内の分散高周波電流及び電圧が結合されて、ほぼ均一な空間プラズマ束を被処理加工物上に発生させる電磁界を発生できるようにしたそのような加工機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
真空室の外部の装置から高周波磁界を供給することによってプラズマ加工機内のガスを励起してプラズマ状態にする様々な構造体が開発されている。高周波磁界は、容量性電極を含む電界源、電子サイクロトン共鳴器を含む電磁界源、及びコイルを含む誘導すなわち磁界源から誘導されてきた。励磁されたプラズマは、室内の加工物との相互作用によって加工物のエッチングまたはそれへの物質の付着を行う。加工物は、平面的な円形表面を有する半導体ウェハまたは固体誘電体、例えば平面パネル・ディスプレイに使用される矩形のガラス基板または金属板にすることができる。
【０００３】
加工物を誘導結合平面プラズマ（ＩＣＰＰ）で処理する加工機が、特に本発明と同一の譲受人に譲渡されているオウグル(Ogle)の米国特許第４，９４８，４５８号に開示されている。オウグル特許では、プラズマを励磁する磁界は、処理中の加工物の平坦表面にほぼ平行方向に延在する単一の平面状誘電体窓上またはその付近に配置された平面コイルから誘導される。コイルは、周波数が１〜１００ＭＨｚ（一般的に１３．５６ＭＨｚ）の高周波源に応答するように接続されており、高周波源はインピーダンス整合ネットワークによってコイルに接続されている。コイルは、高周波源に応答するように外側及び内側端子を接続した平面線形らせんとして構成されている。コールタス(Coultas)他の米国特許第５，３０４，２７９号は、永久磁石を平面らせんコイルと組み合わせて使用しているプラズマ閉じ込めを用いた同様な装置を開示している。
【０００４】
クオモ(Cuomo)他の米国特許第５，２７７，７５１号及びオウグルの米国特許第５，２７７，７５１号は、平面らせんコイルをソレノイド巻きコイルに変更した上記加工機の変更例を開示している。ソレノイド巻きコイルは、誘電マンドレル等に巻装されており、複数のらせん状巻線を含み、その一部が誘電体窓表面に沿って延在している。コイルの残りの部分は誘電体窓の上方に延出している。ソレノイド巻きコイルの両端部が高周波励磁源に接続されている。
【０００５】
これらの誘導源は、コイルで発生して誘電体窓を介して結合させた誘導磁界を振動させることによって誘導体窓の真空側付近のプラズマ領域内にある電子を加熱することによってプラズマを励磁する。プラズマ電子を加熱する誘導電流は、平面コイル内の高周波電流で発生した高周波磁界から誘導される。磁界の空間分布は、コイルの各巻線によって発生する磁界の合計によって決まる。各巻線によって発生する磁界は、各巻線内の高周波電流の大きさによって決まる。オウグルの’４５８号特許に開示されているらせん構造の場合、らせんコイル内の高周波電流は、電力がプラズマに吸収されるリング形領域を生じるように分布する。リング形領域は、誘電体窓の真空側と接している。１．０〜１０ミリトールの低圧では、リング形領域からのプラズマの拡散によって、室の中央部分内において室の中心線に沿って窓から離れる方向にプラズマ密度のピークが生じる。１０〜１００ミリトールの中間圧力範囲では、プラズマ内の電子、イオン及び中性子の気相衝突によって、プラズマ帯電粒子の環状領域の外側への大幅な拡散が阻止される。その結果、加工物のリング形領域内のプラズマ束が非常に高密度になるが、加工物の中心及び周辺部分では低密度になる。従って、リングとリングの内側及び外側部分の間に相当に大きいプラズマ束のばらつきがある。
【０００６】
チェン(Chen)他の米国特許第５，２２６，９６７号は、平面らせんコイルの中心から離れた半径方向領域におけるプラズマ密度の低下の悪影響に注目している。チェンの’９６７号特許では、平面コイルによって発生してプラズマに結合した磁界の強さが室の中心線に沿って低下する。誘電体窓の中心部分を窓の他の領域より厚くすることによって、このように低下させている。約２０ミリトールまでの圧力では、プラズマ内へ延出している固体誘電体の厚さの増加によって、高周波電力を吸収するリング形領域が大径化方向へ移動する。リング形領域の位置の移動によって、このプラズマ発生領域の拡散特性が変化して、被処理基板表面の直径全体にわたって、特に基板の周辺領域で拡散が均一化する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
’９６７号特許の装置では、誘電体窓を支持している電磁シールドが、コイルの中心付近のプラズマ束を減少させる。このプラズマ束密度の低下は、シールドがコイルとコイルに加えられた高周波電流から生じた電磁界との結合を低下させるためである。平面コイルの最大直径の巻線によって発生した磁界は、電磁シールドと最大巻線とが互いに非常に接近している場合、窓を支持している電磁シールド内に高周波電流を誘発することが多い。シールドに結合された電力は、（１）プラズマの高周波励磁の結合効率の低下、（２）コイルの最大直径の巻線によって発生した磁界は内側巻線ほど多くの磁束をプラズマに結合させないことによるリング形電力吸収領域の小径化方向への移動を引き起こす。約２０ミリトールまでほぼ均一になるのは、窓が最も厚いコイルの中心の下方の領域内へ帯電粒子が拡散する結果である。しかし、圧力が約２０ミリトールより高くなると、帯電粒子の拡散が大幅に減少するので、高周波励磁が小さいコイルの中心の下方のプラズマ束が、コイルの下方の他の領域のプラズマ束よりも減少する。従って、加工物の様々な部分でプラズマ束が不均一になる。
【０００８】
平面コイルが高周波電力をプラズマに結合させるリング形領域は、平面らせんの内側巻線を取り除くことによって大径化方向へ移動させることができる。フクサワ他は、「誘導結合プラズマにおける高周波自己バイアス特性」と題する論文（１９９３年１２月の応用物理学のジャパニーズ・ジャーナル第３２号（１９９３年）第６０７６〜６０７９ページ、第１部、Ｎｏ．１２（Ｂ））において、プラズマ加工機内のガスを励起してプラズマ状態にするための単巻線平面らせんコイルを開示している。ここに開示されているコイルは、内寸が１２０ｍｍ、外寸が１６０ｍｍ、厚さが０．５ｍｍであり、真空容器の上部として機能している誘電プレートの周辺付近に配置されている。単巻線コイルの明らかな目的は、均一プラズマ密度の半径方向分散を行うことである。しかし、フクサワ他の論文の図６に示されているように、特にプラズマエッチングに必要な１キロワット程度の高周波励磁電力の場合、１０ミリトールの比較的低いプラズマ加工機圧力でもプラズマ密度は特に均一ではない。フクサワ他の論文に開示されているように単巻線源を１キロワットで高周波励磁する場合、プラズマは室の中心から約４．０ｃｍの位置に実質的なプラズマ密度ピーク（７．５×１０¹¹イオンｃｍ^-3）を生じる。このピークは中心軸線の一方側だけに発生するので、プラズマの空間分布に大きな非半径方向非対称を生じる。フクサワ他の論文に開示されている単巻線らせんは、オウグルの’４５８号特許に開示されている完全らせんに較べて結合領域を大径化方向へ移動させる。フクサワ他の論文の装置はさらに、完全らせんによって発生するプラズマ密度の空間分布の半径方向不均一性と同程度か、それを上回る非半径方向非対称も示す。また、単巻線コイルは、室の周辺付近のリング形プラズマ発生領域から室の中心へのプラズマ移動を拡散に頼っているので、このコイルが作動できる圧力範囲も限定される。約１０ミリトールの圧力では、プラズマ内の帯電粒子と非帯電粒子との衝突によって、室の中心領域でプラズマ密度が激しく低下する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の１つの態様によれば、真空プラズマ加工機は、高周波付勢に応答して加工機内のガスを励起してプラズマ状態にする複数の円弧形巻線を備えたコイルを設けている。コイルは、半径方向にずれた内側及び外側セグメントを含み、外側セグメントから誘導された磁束がコイルの中心部分から誘導された磁束よりも大きくなるように構成されている。改良型コイルから誘導された磁束の空間分布は、加工物と相互作用するプラズマ成分の空間分布の非半径方向非対称をほぼなくすように整えられている。コイルの磁束を空間的に整えることによって、１〜１００ミリトールの圧力の場合に空間的に均一なプラズマ束を励磁することができる。真空室は、電磁シールドに対するコイルの周辺部分からの磁束の結合を減少させるように最適化される。
【００１０】
コイルは、高周波電源の周波数（すなわち波長）において送電線効果によってコイルの長さに沿って大きな定在波パターンを発生することができる十分な長さを備えている。送電線効果のため、少なくとも１つの高周波電流最大値が、コイルの形状長さに沿ったいずれかの位置に存在する。各コイル・セグメントによって発生する磁界（これはプラズマを励磁するための誘導磁界を発生する）は、そのセグメント内に発生している高周波電流の大きさに比例する。その結果、高周波電源に接続された単一ループでは、コイルの高周波電流最大値の場所に対応した位置でプラズマ密度の非半径方向最大値が発生すると予想される。この形式の非半径方向最大値がフクサワ他の論文のデータに見られる。複数のリング・セグメントを備えたコイルの場合、プラズマ密度の空間分布は、セグメントの配置と各セグメント内に発生する高周波電流のレベルの両方によって決まる。オウグルの’４５８号特許に開示されている多素子型らせんコイルの場合、磁束の空間的平均がプラズマを発生し、誘電体窓の真空側の中心付近にリング形プラズマ発生領域がある。らせんの一部分に発生している高周波電流最大値によって非半径方向非対称が発生する度合いはわずかにすぎない。
【００１１】
本発明の改良式平面コイルでは、少なくとも数対の隣接コイル巻線の異なった領域からの磁束が加法的になるように、内側及び外側コイル・セグメントが配置されている。これらの異なった領域は互いに隣接しているので、それらからの磁束が合計されて、加工物被処理表面全体に均一なプラズマ束を発生する値に平均化される。コイルのセグメントは、内側巻線によって発生する磁束よりも多くの磁束が外側巻線によって発生するように配置されている。外側巻線に最大磁束を、内側巻線に最小磁束を得ることによって、リング形プラズマ発生領域の外径が延びる。これらのセグメントの各々について直径寸法を適当に選択することによって、加工物被処理表面に拡散してそれと均一に相互作用するプラズマ発生領域を発生する平面コイルが得られる。これらのリング・セグメントの直径は、広い作動圧力範囲、一般的に１ミリトールから１００ミリトールまでの範囲で加工物被処理表面全体にこの均一束が発生するように調整される。
【００１２】
加工物被処理表面全体に均一プラズマ束を発生するためには、室のアスペクト比、すなわち加工物被処理表面と誘電プレートの底部（室の上部）の間の距離に対する円筒室の直径の比を正確に選択する必要がある。正確なアスペクト比であれば、室の上部のリング形プラズマが加工物表面に拡散して、加工物被処理表面上に空間的に均一なプラズマ束が得られる。
【００１３】
このため、１つの実施例では、コイルを上に取り付ける室の上表面を２ｃｍの均一厚さの３７．３ｃｍ直径の円形水晶プレートの窓だけで構成する。プラズマ室は、内径が３５．６ｃｍの金属壁を備えた円筒形容器である。平面コイルの外径は約３０．５ｃｍである。コイルの底面と室の上表面（水晶プレートの底面で定められる）との間に生じる約２．５ｃｍのギャップによって、コイルの外側巻線内の磁束が金属室壁に大きく結合することが避けられる。平面コイルを取り囲む金属電磁シールド封入容器が、室壁の外径を越えた位置に設けられて、コイルの外側巻線内の磁束がシールド封入容器に大きく結合しないようにしている。プラズマ容器が円筒形であることは、加工物被処理表面上での均一プラズマ束の発生に役立つ。プラズマ発生領域から加工物までの間隔は、広範囲の作動圧力で加工物被処理表面上に均一束が発生できるように最適化される。上記のコイル及び室の直径の場合、誘電プレートの真空側と被処理加工物の上表面との間の間隔が約１２ｃｍである。
【００１４】
コイルの送電線効果のため、空間的に平均化された高周波電流がコイル内に発生して、広範囲の作動圧力で均一なプラズマ励磁を行うことができる。コイルからプラズマへの容量結合の量は十分に小さいので、加工物被処理表面上でのプラズマ束の均一性を大幅に低下させることはない。主誘導結合プラズマ源における少量の容量結合は、放電作用に有益であることがわかっている。誘電プレートを介してコイル上の高周波電圧をプラズマに容量結合させることは、（１）プラズマ放電の開始、及び（２）定常プラズマ放電の安定化に必要である。これは、容量結合は、主に低エネルギの誘導放電内に少量の高エネルギ電子を導入するからである。プラズマに対するコイルの結合全体を低下させることなくこの程度の容量結合を設けることができるように、コイルの高周波電圧空間分布が最適化される。１つの実施例では、容量結合の最適化が、主に容量結合ピーク（すなわち、最高高周波電圧の点）がコイル中心のコイル端子にくるようにコイルを励磁することによって行われる。これらの端子は、高周波励磁源に接続されている。
【００１５】
本発明の別の態様によれば、真空プラズマ加工機は、高周波付勢に応答して加工機内のガスを励起してプラズマ状態にする、半径方向にずれた複数の巻線を備えたコイルを設けており、コイルによって定められた領域の中心部分から誘導された磁束がコイルによって定められた他の領域から誘導された磁束よりも少なくなるように、コイルが配置されている。従来の技術と同様に、好ましくはコイルを加工機の外側に配置して、コイルの周辺部分からガスに結合する磁束をコイルの内側部分からガスに結合する磁束より少なくするシールドによって包囲する。
【００１６】
一定の構造では、高周波励磁源からの高周波電流が並列に送られる複数の並列セグメントを設けている。これらのセグメントの各々は、領域の中心点の直径方向において両側に複数の円弧形部分を備えている。円弧形部分の各々は、領域の中心点から離れている。異なったセグメントの空間的に隣接した部分を流れる電流が同一方向に流れるように、セグメントが配置されて電源に接続されている。好ましくは、セグメントを電源に接続する共通接点は、その領域の中心部分に位置している。
【００１７】
本発明のさらなる態様によれば、プラズマで加工物を処理する装置は、プラズマを形成すると共に、加工物を位置決めする真空室を有している。真空室は、加工物が処理される間は少なくとも６０ミリトールの圧力にあり、電磁エネルギを透過させる密封窓を備えている。室の外側に配置されたほぼ平面的なコイルが高周波源に応答して、高周波源によって励磁されたコイルから誘導された高周波磁界が窓を介して結合してプラズマを励磁する。コイルを金属シールドが取り囲んで、コイルからの一部のエネルギが、窓を介して結合するのではなくシールドと結合することによって、コイルから室の周辺にほぼ整合した室の領域に結合するエネルギが、コイルから窓の中心にほぼ整合した室の領域に結合するエネルギに較べて大幅に減少する傾向がある。コイルは、プラズマを受ける加工物の表面全体にわたってプラズマ束がほぼ均一になるようにプラズマを励磁できるようにする、プラズマ及び加工物に対する配置及び位置を備えている。
【００１８】
１つの実施例では、コイルは、シールド付近に少なくとも１つの周辺巻線を、また周辺巻線の内側に少なくとも１つのさらなる巻線を備えている。コイルは、コイルによって定められた領域の中心部分から誘導された磁束が、中心部分より外側の領域内のコイルから誘導された磁束より相当に少なくなるように配置されている。好ましくはこの実施例では、コイルは複数の巻線を、すべて窓の中心から離してシールドに近接させて設けている。
【００１９】
コイルは、直径方向において対向側に位置する第１及び第２端子によって電源に接続されており、窓の中心から離れてシールドに近接した位置に２つの巻線（すなわち第１及び第２巻線）だけを備えている。１つの実施例では、巻線は、窓の中心に対して同心状の円形パターンになっている。第１及び第２巻線の各々は、近接した第１及び第２端部を備えている。第１及び第２巻線の第１端部は、それぞれ第１及び第２端子に接続されている一方、第１及び第２巻線の第２端部は互いに電気接続されている。
【００２０】
同心状巻線の１つが周辺巻線であり、別の１つが他のすべての巻線の内側にある。各巻線は近接した第１及び第２端部を備えており、周辺巻線の第１端部が第１端子に位置し、他のすべての巻線より内側の巻線の第１端部が第２端子に位置している。周辺巻線の第２端部をそれに隣接した内側の巻線の端部に接続し、他のすべての巻線より内側の巻線の第２端部をそれに隣接した巻線の端部に接続するようにして、巻線のその他の端部を互いに接続することによって、巻線が互いに直列に接続されている。
【００２１】
場合によっては、最大電流の領域におけるプラズマに対する電磁界結合係数が最小電流の領域におけるものよりも低くなるように、コイルを配置する。これは、最大電流の領域における自己インダクタンスを最小電流の領域よりも低くすることによって行うことができる。あるいは、最大電流の領域における加工物からの距離が最小電流の領域よりも長くなるようにコイルを配置する。すなわち、最小電流の領域よりも最大電流の領域が加工物の平面から上方に高くなるようにコイルを配置する。
【００２２】
本発明の上記及びさらなる特徴及び利点は、添付の図面を参照した特定の実施例に関する以下の詳細な説明から明らかになるであろう。
【００２３】
【発明の実施の形態】
図１を参照しながら説明すると、半導体、誘電体または金属基板のエッチングまたは基板への分子の付着を行うために使用することができるプラズマ加工機は、接地された金属壁１２と、金属の底端部壁１４と、中心から周辺部まで同一厚さの誘電体窓構造体１９で構成された円形の上部プレート構造体１８とを備えた円筒形の真空室１０を備えている。真空室１０は従来のガスケット（図示せず）によって密封されている。
【００２４】
励磁されてプラズマ状態になることができる適当なガスが、ガス供給源（図示せず）から側壁１２のポート２０を介して室１０内へ導入される。室の内部は、側壁１２のポート２２に接続された真空ポンプ（図示せず）によって１〜１００ミリトールの範囲で変更可能な圧力で真空状態に維持されている。あるいは、ポート２２を端部プレート１４に配置してもよい。室内のガスは、適当な電源によって空間的に均一なプラズマ状態に励磁される。電源は、一般的に窓１９のすぐ上に取り付けられて高周波電源２６によってインピーダンス整合ネットワーク２８を介して励磁されるほぼ平面的なコイル２４を備えている。一般的に、高周波電源２６の周波数は１３．５６ＭＨｚである。加工物３２が、室１０内において窓１９の表面に平行な基板プラテン３０の表面に固定される。加工物３２は、直流電源（図示せず）によって与えられる直流電位を利用して基板プラテン３０の表面に静電気で固定される。
【００２５】
平面コイル２４を取り囲んで上端部プレート１８の上方へ金属管すなわち缶状のシールド３４が延在して、コイル２４内に発生した磁界を周囲環境から電磁的デカップリングしている。図２の（Ａ）及び（Ｂ）の実施例では、シールド３４とコイル２４の周辺領域との間の距離が、コイル２４の周辺領域で発生した磁界のシールド３４による著しい吸収を防止することができる長さになっている。
【００２６】
円筒形の室１０の直径は、コイル２４の周辺領域で発生した磁界の室壁１２による吸収を防止することができる大きさである。誘電体窓構造体１９の直径が室１０の直径よりも大きいため、室１０の上表面全体が誘電体窓構造体１９で構成されている。加工物３２の被処理表面と誘電体窓構造体１９の下表面との間の距離は、加工物の露出被処理表面上に得られるプラズマが最も均一になるように選択される。図２の（Ａ）及び（Ｂ）に示されている本発明の好適な実施例では、加工物の被処理表面と誘電体窓の下表面との間の距離が室１０の直径の約０．３〜０．４倍になっている。
【００２７】
高周波電源２６の周波数と、電源に接続された端部端子間の平面コイル２４の長さは、高周波送電線理論を用いてコイル内に発生する高周波電圧及び電流の作用を推定できるように定められる。平面コイルの各小セクションはその周囲の誘電体との組み合わせで、プラズマに対してゼロ以外の有限キャパシタンスを有するので、送電線効果が平面コイル内に発生する。各コイル・セクションは、コイルの長さ方向の分散インダクタンス及び分散キャパシタンスによって表される電気装置を形成する。平面コイルによって形成された送電線の特性インピーダンスは、平面コイルを形成している導電材料の断面の寸法及び形、すなわち形状と共に、窓の材料の誘電定数及び厚さによって決まる。
【００２８】
平面コイルが送電線として作用することによって、コイルの長さ方向に定在波パターンが発生し、これによってコイルの長さ方向に高周波電圧及び電流の大きさにばらつきが生じる。コイルによって発生した磁束がこれらの高周波電流の大きさに依存している結果、コイルの様々な部分の下側の室１０の様々な部分に発生するプラズマの量が異なる。その結果、平面コイルを使用して均一なプラズマを誘導するためには、コイルの各部分に流れる高周波電流の大きさのばらつきを空間的に平均化する必要がある。コイルの様々な部分のこれらの異なった電流値を空間的に平均化することによって、特にコイル２４の周辺付近のコイル・セグメントの高周波電流領域でプラズマ密度が非半径方向に非対称になるのを防止することができる。平面コイル２４内の高周波電流の送電線作用によって、中心のコイル・セグメントよりも周辺コイル・セグメントによって発生する磁束の量が増加する。この結果は、最大高周波電流の領域が周辺コイル・セグメントに位置するようにコイル２４を高周波で励磁することによって得られる。
【００２９】
図２の（Ａ）及び（Ｂ）に示されている好適な実施例では、平面コイル２４はほぼ半円形の内側ループ４０及び４２と、ほぼ円形の周辺セグメント４６及び４８と、ほぼ円形の中間セグメント４４とを備えている。ループ４０及び４２は、コイル２４の半巻き部分を形成するが、ループ４４、４６及び４８の各々は、ほぼ完全な１巻き部分を形成しており、１巻き及び半巻き部分は互いに直列に接続されている。すべてのセグメント４０、４２、４４、４６及び４８は、室１０の中心軸線に一致した中央のコイル軸線５０と同軸的である。コイル２４の中央部分の両励磁端子５２及び５４は、それぞれリード線５６で整合ネットワーク２８を介して高周波電源２６の両端子に、リード線５８でコンデンサ８０の一方の電極を接続されており、コンデンサの他方の電極は接地されている。セグメント４０の端子５２の反対側の端部の端子６０を導電性ストラップ６４が外側ループ・セグメント４８の端部端子６６に接続しており、この導電性ストラップ６４は、コイル２４の平面よりわずかに上方の領域に配置されて、その下方に延在しているいずれのコイル・セグメントとも接触していないので、このストラップは、端子６０及び６６を除いてコイル２４から電気的に絶縁されている。セグメント４８は、端子６６から３６０°の位置よりわずかに手前に第２端子６８を備えている。端子６８は、ストラップ７２を介してループ・セグメント４６の端子７０に接続されている。ループ４６は、約３６０°の角度範囲を有しており、ストラップ７８を介してループ４４の端子７６に接続された第２端部端子７４を備えている。ループ４４は、約３６０°の角度範囲を有しており、ストラップ８２を介してセグメント４２の端子５４の反対側の端部端子６２に接続された第２端部端子８０を備えている。
【００３０】
ほぼ円形のループ・セグメント４４、４６及び４８の寸法は、電源２６によってコイル２４に供給される高周波電圧及び電流の波長と、加工物の寸法とによって決定される。コイル内の高周波の波長は、自由空間波長の一定の割合（一般的に０．５〜０．７）である。コイル２４の好適な実施例では、加工物３２の直径が円形ループ４６の直径より小さいが、円形ループ４４の直径より大きい。好適な実施例では、最外側ループ・セグメント４８の直径は、コイル内の高周波電圧及び電流の波長の約０．０２４８倍である。ループ・セグメント４６の直径はこの波長の約０．０２０７倍であり、ループ・セグメント４４の直径はこの波長の約０．０１４６倍である。半円形のリング・セグメント４０及び４２の同一半径は、波長の約０．００４１３倍である。ループ・セグメント４８、４６、４４、４０及び４２の有効送電線長さは、それぞれコイル内の高周波電流の波長の約０．０７８倍、０．０６５倍、０．０４６倍、０．０１３倍及び０．０１３倍であるため、コイルの全長は波長の約０．２２倍である。
【００３１】
ｊ＝（−１）^1/2、ｆが高周波電源２６の周波数、Ｃがコンデンサ８０のキャパシタンスである時、容量性インピーダンスＺ_cap＝１／（ｊ２πｆＣ）であるコンデンサ８０が移相すると、コイル２４の全長にわたって電圧及び電流分布位置が移動する。コイルが加工物３２の被処理表面上に均一なプラズマ束を与える高周波電界及び磁界を発生するように、電圧及び電流分布をコイル２４内で移動させる。好適な実施例では、コイル端子５４における波高値高周波電流が最小で、コイル端子５２における波高値高周波電流に等しくなるようにコンデンサ８０の値を選択することによって、コイル２４の電圧及び電流を分散させる。この条件では、コイルは端子５２及び５４で逆の極性の最大波高値高周波電圧となり、コイルの最大高周波電流が導電性ストラップ７２付近に発生する。コイル内の高周波電圧及び電流の分布は次式のように概算される。
【００３２】
Ｖ_pkpk（ｘ）＝Ｖ^o _pkpkｃｏｓ［β（ｘ＋ｘ^o）］（１）
Ｉ_pkpk（ｘ）＝Ｉ^o _pkpkｓｉｎ［β（ｘ＋ｘ^o）］（２）
但し、ｘは、コイルの入力端子５４から測定した直線距離、
βは、高周波電源２６の角周波数（すなわち２πｆ）を光の速度ｃで割った値、ｘ^oは、コンデンサ８０の値で決定されるゼロからのオフセット、
Ｖ^o _pkpk及びＩ^o _pkpkは、それぞれコイルに加えられた最大高周波波高値電圧及び電流である。コイルの好適な実施例では、コンデンサ８０の値は、ｘ^oがコイルを流れる高周波電流の波長（λ＝ｃ／ｆ）の約０．１５〜０．１６倍になるように選択される。コイル２４の好適な実施例の場合の高周波電圧及び電流の計算値及び測定値の分布が、コイルの長さの関数としてそれぞれ図５Ａ及び図５Ｂに示されている。
【００３３】
コイルの周辺セグメントの波高値高周波電流の方が中心セグメントの波高値電流より大きいため、コイル２４の周辺領域で発生する磁束の方がコイルの中心領域で発生する磁束よりも大きい。好適な実施例では、波高値高周波電流の最大振幅は、ほぼ円形のループ・セグメント４６で発生する。隣接のループ・セグメント４４及び４８とループ・セグメント４６の波高値高周波電流の振幅、及びループ・セグメント４４、４６、４８の互いの間隔は、これらの３ループ・セグメントからの磁束が空間内で結合して、窓１９の真下でループ・セグメント４６及び４８間から中間セグメント４４及び内側セグメント４０、４２間まで延在する比較的広い環状領域にわたって最大値を有する合計磁束密度が得られるように定められる。合計磁束はまた、角座標θの関数として比較的一定である。
【００３４】
角座標θは、室１０の中心軸線を中心にした点線１００から反時計回り方向への空間的角変位を表す。端子６０、８０、７４及び６８は、線１００の一方側でそれから等角距離に位置しているのに対して、端子６２、７６、７０及び６６は、線１００の他方側でそれから等角距離に位置している。従って、例えばコイル・セグメント４８は、θ＝０°よりわずかに大きい角度θからθ＝３６０°よりわずかに小さい角度θ₂までの３６０°よりわずかに小さい空間的角度範囲を備えている。端子５２及び５４は、それぞれ１８０°よりわずかに大きい角度θ₃及び小さい角度θ₄に位置している。特定座標値θに沿って一定である空間平均化磁束は、θに沿って半径方向に対称的なプラズマを与える。２つのほぼ半円形の同一半径のセグメント４０及び４２内の波高値高周波電流の振幅は、他のセグメントの電流の振幅よりも相当に小さい。セグメント４０及び４２は、その他のセグメント４４、４６及び４８から誘導された磁束と空間的に平均化される十分な磁束を誘導するので、室の直径にわたって加工物３２の被処理表面の高さにほぼ均一なプラズマ束が発生する。各セグメント内の波高値高周波電流の振幅が角距離θの関数として図６にグラフ表示されている。
【００３５】
図６からわかるように、コイル２４の高周波波高値電流の最高値は、（１）ループ・セグメント４６全体、（２）ループ・セグメント４８の端子６８（セグメント４８がストラップ７２を介してセグメント４６に接続される位置）からθ＝１８０°よりわずかに小さい角度θ₄までの部分、すなわち１８０°を幾分超える角度範囲の部分、（３）ループ・セグメント４４の端子７６（セグメント４４がストラップ７８を介してセグメント４６に接続される位置）から角度θ₄までの部分、すなわち１８０°より幾分狭い角度範囲の部分である。最低電流は、端子５２及び５４（そこでは同じ）の位置と、内側ループ４０及び４２に沿った位置である。この電流分布のため、コイル２４の内側ループ・セグメント４０及び４２から誘導された磁束は、外側ループ部分４６及び４８からの磁束より相当に小さくなり、加工物上に均一なプラズマ束を与えるのに役立つ。
【００３６】
平面コイル２４の様々な部分間（例えばループ・セグメント４６及び４８の同一角座標位置θ_iにある部分間）に発生する電圧とプラズマとの静電（すなわち容量）結合が、発生プラズマ束の均一性に影響を与えることがわかっている。これらの電圧とプラズマとの容量結合は、コイル・セグメントに発生する波高値電圧の大きさと共に、コイルをプラズマから隔てる窓１９の厚さ及び誘電材料によって決まる。コイルの好適な実施例では、端子５２及び５４に最高の高周波波高値電圧を発生させることによって、高周波電圧で発生した容量性電流の影響を最小にしている。コイル２４の形状と、コイルに直列に接続されたコンデンサ８０の値の適切な選択によって、そのような結果が得られる。同一長さで同一半径の内側半円形セグメント４０及び４２は、それらの端部の端子５２及び５４が線１００の直径方向において両側に位置するように向きが定められている。端子５２及び５４をこれらの場所に配置することによって、これらの高い高周波波高値電圧点の効果が最小になる。これは、いつでも端子５２及び５４における電圧は振幅がほぼ互いに同一であるが、逆の極性であるためである。このため、２つの逆極性電圧の効果がプラズマ内でほぼ相殺される。コイルによって発生した磁界をプラズマに十分に結合させながら、コイル２４の様々な部分間の高周波電圧とプラズマとの静電結合を最小に抑えるため、誘電体窓１９を水晶にして、厚さをほぼ０．８インチにするのが好ましい。
【００３７】
平面コイル２４を高周波励磁することによって、基板３２の全体にわたって、多くの場合にディスク形になる比較的均一な束のほぼ平面的なプラズマが発生する。形状に関係なく、基板３２の外縁部寸法をプラズマ加工機室１０の内部寸法よりわずかだけ小さくする。コイル２４は、基板３２の被処理表面に入射するプラズマ束の密度が基板全体の平均プラズマ密度の±２．５％以内になるように構成される。コイル２４の中心部分の磁束がコイルの周辺及び中間部分から誘導される磁束よりも小さいため、この均一性が得られる。コイル２４の形状及び高周波励磁方法によって、１〜１００ミリトールの圧力範囲内で基板３２の被処理表面上に均一なプラズマ束が得られる。
【００３８】
図４は、プラズマ加工機室１０の好適な実施例について、２．０〜３０．０ミリトールの範囲内の様々な圧力において２００ｍｍ直径のディスク形基板の表面の上方１．０ｃｍで測定した測定イオン電流均一性を示すグラフである。図３からわかるように、基板全体の平均プラズマ密度の±２．５％以内のプラズマ密度均一性がある。図３は、２００ｍｍウェハ半導体を平面コイル２４の上記の好適な実施例を用いて１５ミリトールでエッチングした場合のエッチング速度の空間的ばらつきを示す上面図である。図３からわかるように、基板は２．３％程度の均一性でエッチングされている。
【００３９】
図７〜図１３、及び図１６の実施例では、窓１８、コイル２４及びシールド３４は、コイル及びシールドの直径が図２Ａ及び図２Ｂの実施例の場合よりも互いに近くなり、コイルから、特にコイルの周辺領域から誘導された高周波エネルギの多くをシールドが吸収するように構成されている。図７〜図１３、及び図１６の各実施例では、コイルの少なくとも一方の端子がリアクタンスに接続されている。方程式（１）及び（２）を満たしてコイル長さに沿って少なくとも１つの電流最大値を発生するように、リアクタンスが選択され、コイル長さが定められる。
【００４０】
このため、コイル２４の周辺部分から室１０内のシールド３４寄りで側壁１２に近いガスに結合する磁束の量が、室１０のその他のガスに結合する磁束よりも少なくなる傾向がある。従って、室１０の内側部分のガスは、室の周辺部分のプラズマ束よりも相当に大きい束のプラズマになるように励起される傾向がある。室１０の周辺及び加工物３２の周辺付近のプラズマ束が、室及び基板の中心の方のプラズマ束よりも相当に小さくなる傾向がある。従って、基板のエッチング及び基板への物質の付着は、基板の中央部分がその周辺部分よりも大きくなる傾向がある。これは特に、室１０の高圧真空作動、すなわち１５〜６０ミリトールの圧力で作動する時に言える。
【００４１】
図７〜図１３、及び図１６の実施例によれば、平面コイル２４の高周波励磁から得られる平面プラズマは、プラズマ加工機室１０の内部寸法よりも縁部寸法が幾分小さい基板３２の露出被処理表面の全体にわたって比較的均一である。図７〜図１３及び図１６の実施例では、コイル２４は、基板に入射するプラズマの密度が基板の被処理表面全体で平均プラズマ束密度の約±２．５％以内になるように構成される。図７〜図１３及び図１６の各コイルにおいてコイル２４の中心部分の磁束を従来技術よりも減少させ、それによって中心部分の磁束をコイルの周辺及び中間部分から誘導される磁束よりも小さくすることによって、この均一性が得られる。コイルの中心部分の磁束を最小にすることによって、基板全体にわたるプラズマ束がほぼ一定に保持される。図７〜図１６の実施例の平面コイル２４は、プラズマ・ホット・スポットが発生しやすいコイル部分から誘導される磁束が最小になるように構成されている。
【００４２】
図７は、２つの電気的に並列なセグメント１１０及び１１２をそれぞれリード線１１４及び１１６によってリード線５６を介して端子５２に接続されている形式の平面コイル２４の上面図である。リード線１１４及び１１６の接続は、これらのリード線内の電流が室１０内のプラズマにほとんど影響しないように行われる。そのような結果は、リード線５６、１１４及び１１６を窓１９及びコイルの平面に直交する方向に延在するように配置するか、リード線１１４及び１１６をコイルの平面に平行となるが、コイルとリード線との間に金属ディスク１１８を介在させることによってコイルから電気的及び磁気的に絶縁されるように配置することによって達成することができる。それぞれコイル及びリード線に接触したディスク１１８の両側の平面は、誘電被膜（図示せず）で被覆されている。リード線５６は、誘電被覆金属ディスク１１８の中心位置の端子に接続されている。
【００４３】
コイル・セグメント１１０及び１１２の各々は、それぞれ円弧範囲が約１７５°で半径が異なったほぼ半円形の３つの直列接続コイル部分を備えている。３つの半円形部分は、幾分円周方向に傾いた半径方向に延在する２つの直線状リード線で互いに接続されている。このため、コイル・セグメント１１０は、円周方向に傾いた半径方向に延在する直線状リード線１２４及び１２５で互いに接続されている、軸線１２０からの半径がそれぞれＲ₁、Ｒ₂及びＲ₃のコイル部分１２１、１２２及び１２３を備えている。コイル部分１２１及び１２３は、基材の中心軸線１２０の同じ第１側に位置しており、コイル部分１２２は軸線の直径方向の反対の第２側に位置している。同様であるが逆に、コイル・セグメント１１２は、円周方向に傾いた半径方向に延在する直線状リード線１３０及び１３１で互いに接続されている、軸線１２０からの半径がそれぞれＲ₁、Ｒ₂及びＲ₃のコイル部分１２７、１２８及び１２９を備えている。コイル部分１２８は直径方向においてコイル部分１２７及び１２９の反対側に位置しており、これらのコイル部分１２７及び１２９は軸線１２０のコイル部分１２２と同じ側にある。コイル部分１２１及び１２７の共通半径Ｒ₁は、ディスク１１８の半径よりわずかに大きいため、半円形コイル部分１２１及び１２７からの磁束が室１０内へ効果的に結合する。半径Ｒ₁、Ｒ₂及びＲ₃の値は、室１０内のプラズマで処理する基材の半径に対応させる。例えば、半径が１０ｃｍの円形基板を加工する場合、Ｒ₁、Ｒ₂及びＲ₃の値は７．５ｃｍ、１０ｃｍ及び１２．５ｃｍ程度である。
【００４４】
中心軸線１２０の特定側のほぼ半円形部分１２１〜１２３及び１２７〜１２９の各々の端部点はほぼ整合しており、円周方向に傾いた半径方向に延在する直線状のリード線１２４、１２５、１２９及び１３０に接続されている。コイル部分１２１〜１３０は、電流が軸線１２０の一方側のコイル部分を同じ第１方向に、軸線の反対側のコイル部分を反対の第２方向に流れるように空間的配置されている。外側すなわち周辺コイル部分１２３及び１２８の端部は、それぞれ適当な可変インピーダンス１３２及び１３４を介してリード線５８に接続された端子に接続されている。図示の実施例では、インピーダンス１３２及び１３４が、それぞれ抵抗１３３及び１３５に直列に接続されたコンデンサ１３１及び１３３として構成されているが、誘導性インピーダンスを用いることもできる。インピーダンス１３２及び１３４の値が、コイルの２部分１２１〜１２３及び１２７〜１２９内に発生する高周波定在波の位置を設定する。コイルの端部点に発生する高周波電流の大きさは、インピーダンス１３２及び１３４の形式及び値を適当に調節することによって同一値に設定されることが多い。
【００４５】
並列のコイル・セグメント１１０及び１１２の送電線特性のため、これらのセグメント内に電流及び電圧の最大値及び最小値がある。電流最大値は、外側コイル部分１２３及び１２９内で互いに直径方向に向き合っており、コイル・セグメント１１０及び１１２の端部点から約３０空間度にある。（１）電流最大値が金属缶３４に最も接近したコイル部分内に発生すること、（２）軸線１２０の特定側のコイル部分内を同一方向に流れる電流から生じるコイル部分からの磁束の加法的効果、及び（３）コイルによって定められた領域の中心に最小磁束が存在し、この磁束は室１０内の窓のすぐ下側でガスに結合されるようにＲ₁の値が定められているため、室１０内の窓のすぐ下側のガスに結合する磁束は、室の周辺よりも室の中心で低くなる。窓１９のすぐ下側では、室の中間部分と周辺部分との間の磁束が比較的均一である。従って、窓１９のすぐ下側のプラズマ束には、室の周辺部分の窓のすぐ下側のプラズマ束よりも小さくなる傾向がある。プラズマ束は、窓１９から離れた領域では室の中心に向かって拡散し、基板３２の露出した被処理表面全体で比較的均一になる。
【００４６】
図７と同様であるが、３つの並列コイル・セグメント１３１、１３２及び１３３を設けた別の並列コイル配置が図８に示されており、各セグメントの一端部はリード線５６に接続された端子に接続され、第２端部は可変インピーダンス１３７を介してリード線５８で端子５４に接続されている。各インピーダンス１３７は、図７のインピーダンス１３２及び１３４と同様であって、それらと同じ機能を実行するように調整されている。コイル・セグメント１３１〜１３３の各々は、第１、第２及び第３の円弧形整合部分を備えており、その各々は１２０°よりわずかに小さい、すなわち約１１７°の円弧範囲であって、円周方向に傾いて半径方向に延出した２つの直線部分を備えている。第１、第２及び第３の円弧形部分は、半径がそれぞれＲ₁、Ｒ₂及びＲ₃である。コイル・セグメント１３１〜１３３は、高周波電流が整合円弧形部分を同一方向に流れることによって被処理基材上に加法的磁束関係及びプラズマ束の均一性が得られるように配置されている。コイル・セグメント１３１〜１３３内の電流最大値は、コイル・セグメントの端部点から約３０空間度の半径Ｒ₃の部分に生じる。このため、半径Ｒ₃のコイル・セグメント内の磁束が最大であり、金属缶３４が室１０内に結合する磁束を減少させようとする傾向を抑える。
【００４７】
図９に示されている好適な並列構造は、４つのコイル・セグメント１４１〜１４４を備えており、それぞれがリード線５６に接続された端子に接続されていると共に、可変インピーダンス１４５を介してリード線５８に接続された端子に接続されており、各インピーダンス１４５は図７のインピーダンス１３２及び１３４と同じ機能を実行するように調整されている。コイル・セグメント１４１〜１４４の各々は、４つのコイル部分を備えている。各コイル部分は、円弧範囲が約９０°であって、値が順次大きくなる異なった半径Ｒ₄、Ｒ₅、Ｒ₆を備えている。半径Ｒ₄、Ｒ₅、Ｒ₆のコイル部分は、円周方向に傾いてほぼ半径方向に延在する直線状のコイル部分で互いに接続されており、個々のコイル・セグメントにおいてこれらは互いに９０°ずれている。コイル・セグメント１４１〜１４４では、個々のコイル・セグメントの円弧形部分を連結する円周方向に傾いた半径方向の直線セグメントが、それらの長手方向軸線が互いに平行になるように整合している。
【００４８】
コイル・セグメント１４１〜１４４の配置、及びそれらとリード線５６及び５８に接続された端子との接続は、軸線１２０に対して同一象限内にあるこれらのコイル・セグメントを流れる電流が同一方向になるように行われる。半径Ｒ₄は、セグメント１４１〜１４４の円弧形部分を流れる電流から生じる磁束が互いに相殺する傾向を持つように選択される。これによって、コイルによって定められた領域の中心に誘導される磁束が比較的小さくなる。しかし、半径Ｒ₅、Ｒ₆及びＲ₇は、コイル・セグメント１４２〜１４４の同一象限の隣接部分を流れる電流から生じる磁束が加算されて、室１０の周辺部の磁界に対する缶３４の影響を抑えることができるように選択される。このため、Ｒ₄、Ｒ₅、Ｒ₆及びＲ₇の値は、２０ｃｍ半径の基板の場合にそれぞれ３０ｃｍ、２５ｃｍ、１５ｃｍ及び４ｃｍであることが好ましい。電流最大値は、コイル・セグメント１４１〜１４４の半径Ｒ₇の外側すなわち周辺部分の、各コイル・セグメントの端部から約３０空間度の位置に発生する。
【００４９】
さらなる変更例の上面図が図１０に示されており、これでは、外側コイル・セグメント１５１がリード線５６に接続された端子に接続され、またリード線５８に接続された接地端子に可変インピーダンス１５４で接続された２つの並列コイル・セグメント１５２及び１５３と電気的に直列に接続されている。各インピーダンス１５４は、図７に関連して説明したインピーダンス１３２及び１３４と同様に構成されて、それらと同じ機能を実行するように調整されている。コイル・セグメント１５１〜１５３の各々は、円弧範囲が３６０°よりわずかに小さく、値が順次小さくなる異なった半径Ｒ₈、Ｒ₉及びＲ₁₀を備えており、１つの好適な実施例では、２５ｃｍ半径の基板の場合の半径Ｒ₈、Ｒ₉及びＲ₁₀がそれぞれ約２６．７ｃｍ、２５ｃｍ及び２４ｃｍである。コイル・セグメント１５１の端子５６の反対側の端部点１５６が、中心の軸方向端子１５８に接続されており、この端子１５８は半径方向のリード線１５９及び１６０でコイル・セグメント１５２及び１５３の端部点１６１及び１６２に接続されている。リード線１５７及び１５８を流れる電流から生じる磁束は、図７で説明したような絶縁金属ディスクによって室１０内のガスから遮蔽されている。
【００５０】
コイル・セグメント１５１〜１５３の隣接部分内の瞬時電流は同一方向に流れ、これらの電流から生じる磁束は加法的である。缶３４の磁束減衰特性に打ち勝つため、コイル・セグメント１５１内の電流の値は、コイル部分１５２及び１５３の各々を流れる個別電流の２倍である。図１０のコイルで誘導される磁束は、コイルの中心で最小値になる。コイルの中心のリード線１５８よりも缶３４の方に相当に近いコイル・セグメント１５１〜１５３を流れる電流から生じる磁束の結合加法的効果のため、室内のプラズマ束が比較的一定になる。
【００５１】
図１１は、本発明のさらなる変更例の上面図であり、平面コイル２４は２つの円形セグメント１６０、１６２を備えており、それぞれ円弧範囲が３６０°よりわずかに小さく、室１０及び被処理基板の中心を通る共通の中心軸線１６４からの比較的大きい半径がＲ₁₁及びＲ₁₂である。コイル・セグメント１６０及び１６２は、それぞれリード線５６及び５８に接続された端部端子１６６及び１６８を備えている。コイル・セグメント１６０及び１６２の他方の端部は、円周方向に傾いた半径方向の直線状リード線１７０によって互いに接続されている。半径Ｒ₁₁は被処理基板の半径よりわずかに大きく、Ｒ₁₂はそれよりわずかに小さくなっている。
【００５２】
コイル・セグメント１６０及び１６２は、これらの２つのコイル・セグメントの隣接した扇形部分を流れる電流が同一方向に流れて、室１０内のガスと相互作用する加法的磁束を与えるように配置されている。セグメント１６０及び１６２によって形成されたコイルは、１つの円形コイルであると見なされる。半径Ｒ₁₂の値を十分に大きくして、軸線１６４の両側で対向方向に流れる電流が発生する磁束を互いに十分に離すことによって、大きな相殺効果を避ける一方、コイルの中心の磁束が外側コイル・セグメント１６２によって定められる領域の他のいずれの部分よりも小さくなるようにすることができる。一般的に、これらの結果を得るためのＲ₁₁の最小値は５ｃｍである。コイル・セグメント１６０及び１６２で発生した合計磁束は、缶３４が磁束の周辺部分を減衰させようとする傾向を抑えるのに十分な大きさである。セグメント１６０及び１６２によって形成されたコイルの中空性のため、それらを流れる電流から生じる磁束は、プラズマ束を被処理表面の直径全体にわたって比較的均一することができる。
【００５３】
図１２は、３つの円形セグメント１７１、１７２及び１７３を用いたさらなる中空コイルの実施例の上面図であり、これらのセグメントは室１０及び被処理基板３２の中心に一致した中心軸線１７４からそれぞれ半径方向距離Ｒ₁₃、Ｒ₁₄、Ｒ₁₅だけ離れている。Ｒ₁₃、Ｒ₁₄、Ｒ₁₅の値は順次小さくなり、最小半径のＲ₁₅は５ｃｍである。一般的に、被処理基板３２の半径はほぼＲ₁₄（すなわちＲ₁₃とＲ₁₅の間）であるため、コイル・セグメント１７２は被処理基板の外周にほぼ一致するが、コイル・セグメント１７１及び１７３は、被処理基板の外周のそれぞれ外側及び内側に位置している。
【００５４】
コイル・セグメント１７１及び１７３は、それぞれリード線５６及び５８に接続された端部端子１７５及び１７６を備えている。コイル・セグメント１７１及び１７３の端部端子１７５及び１７６の反対側の端部は、それぞれ円周方向に傾いた半径方向の直線リード線１７７及び１７８によってコイル・セグメント１７２の端部に接続されている。
【００５５】
電流はコイル・セグメント１７１、１７２及び１７３の隣接扇形部分内を同一方向に流れるので、これらのコイル・セグメントから誘導された磁束は加法的で、缶３４の効果を抑えることができ、被処理基板上に比較的均一なプラズマ磁束を与える。これによって得られた磁界は、軸線１７４上及びその付近が最小値となり、コイル・セグメント１７２付近がピーク値になる。中空コイルの中心と磁束がピーク値になるコイル・セグメント１７２の下側との間の磁束の変動は、被処理基板上のプラズマ束がほぼ±２．５％で一定になるように定められる。
【００５６】
図７〜図１２の実施例のすべてにおいて円周方向に傾いた半径方向に延在したリード線は、半径方向だけではなくこれらの両方向に延在しているが、半径方向のリード線にすると、比較的大きい高周波電流（例えば１０台のアンペア）を搬送する導体に直角の曲がりが必要になるためである。図７〜図１２のコイルに直角の曲がりを設けることは、そのような曲がりから生じる高周波磁界の性質の点から不都合である。直角の曲がりは、高周波電流路に非常に急激な変化を生じる。急激な電流路の変化は、大きな磁界を発生しやすく、これは室１０内の磁界及びプラズマ束の均一性に悪影響を与えるであろう。
【００５７】
図１３は、３巻きの等辺らせんとして構成された中空コイル１８０の上面図であり、最小半径の内側端部端子１８２は軸線１８１からかなり離れている。軸線１８１は、室１０及び被処理加工物の共通軸線と一致している。コイル１８０の３巻きは、中心軸線１８１からの平均半径がＲ₁₃、Ｒ₁₄及びＲ₁₅であって、Ｒ₁₄が基板の半径とほぼ同じであり、Ｒ₁₃はＲ₁₄より幾分小さく、Ｒ₁₅はそれより幾分大きい。らせんコイル１８０の端部端子１８２及び１８３は、それぞれリード線５６及び５８に接続されている。端部端子１８２は、Ｒ₁₃よりわずかに少ない量だけ中心軸線１８１から半径方向にずれている一方、端部端子１８３は、Ｒ₁₅をわずかに超える量だけ軸線１８１から半径方向にずれている。端部端子１８２及び１８３は、軸線１８１から延出したほぼ同一の半径方向線上に位置している。コイル１８０の３巻きを流れる電流は、室１０内のプラズマに加法的磁束を発生するため、室１０の半径Ｒ₁₃及びＲ₁₅間の領域において磁束がほぼ一定になる。
【００５８】
端部端子１８２と軸線１８１とが比較的大きく離れていることと、巻線１７１〜１７３内の電流の関係から、図１３のコイルの中心の磁束が最小であり、磁束はそれから増加して、外側巻線１７１に近い室１０の外側領域で最大になる。缶３４の磁束遮蔽性のため、室１０の外側で巻線１７１に近接した磁束の大部分が室１０内のプラズマと結合しない。その結果、均一な磁界がプラズマの外側部分に結合され、低磁界がプラズマの中心部分に結合される。室１０内において室壁に幾分近く窓１９に接した高いプラズマ束は室の中心の方へ拡散するため、加工物の被処理表面に入射するプラズマ束はほぼ均一である。拡散が発生するのは、２領域でのプラズマ束（プラズマ密度とプラズマ粒子速度の積）の差異のため、また（１）加工物被処理表面と窓１９の下面との間の空間、及び（２）室１０の内壁の直径の相対値のためである。
【００５９】
図１３のらせんコイル配置及び図１１及び図１２の円形コイル配置は、所望の巻数に変更することができる。また、基板に入射するプラズマ束の必要な均一性が得られるように、コイルの中心の開放領域の大きさを調節することができる。
【００６０】
図７〜図１３の平面コイルからの誘導結合に応答してプラズマが室１０内に発生する効率は、コイル内を流れるプラズマ高周波電流間の電磁結合の量と、プラズマに結合される高周波磁束の振幅とによって決定される。結合は、主に２つの要素、すなわち（１）コイルをプラズマから隔離する材料の誘電定数と、（２）コイル及びプラズマ間の分離距離によって決まる。
【００６１】
図７〜図１３の実施例の各々のコイルの送電線効果のため、コイルの様々な部分における高周波波高値電流の大きさが異なっている。本発明の１つの特徴は、図７〜図１３の平面コイル内の高周波電流が変動するのにも関わらず、空間的に均一なプラズマ束が室１０内に得られることである。均一なプラズマ束は、最大高周波波高値電流のコイル部分間の電磁結合を減少させることによって得られる。本発明の１つの態様によれば、平面コイルを誘導体窓１９に対して傾斜させることによって、最大及び最小電圧レベルのコイル部分から異なった電磁結合が得られる。
【００６２】
図７〜図１３の各々に示されている形式の平面コイルは、誘導体窓１９に平行な向きに取り付けられており、室１０内のプラズマに２つの不均一成分、すなわちコイル、誘電体窓、真空室及び基材の共通中心からの半径方向距離をＲ、特定の半径方向向きに対して測定した角度をθとする時、（１）半径方向成分ｆ（Ｒ）と、（２）角度成分ｆ（θ）を生じる。ほとんどの場合、１対の互いに直交する軸線Ａ及びＢを、角度依存プラズマ不均一性ｆ（θ）が軸線Ａに偽線形依存関係を持ち、軸線Ｂからほぼ独立するように選択する。角度依存性のプラズマ不均一を最小限に抑えるため、コイルを軸線Ｂに沿って配置して、コイルの平面と誘電体窓１９との間の距離が、最大プラズマ束に対応した領域で最大になるようにする。コイル平面と窓１９との間を約９〜１８°の傾斜角度にすれば、最も均一なプラズマ束を発生できると考えられる。
【００６３】
図７〜図１３の平面コイルを、コイル平面が窓１９の平面に平行になるように配置したとすると、室１０内のプラズマ束が図１４の三日月形領域１８８内で最大になりやすくなるであろう。領域１８８は、円の円周の扇形と同様な曲率の円弧縁部１８９と、１８９側よりも相当に小さい曲率の円弧縁部１８７とを備えている。両縁部１８７及び１８９は、軸線Ａでほぼ二等分されるため、領域１８８は軸線Ａに沿って最大幅を備えており、この軸線Ａはほぼ室の軸線１９０に沿って軸線Ｂと交差する。
【００６４】
この傾向を抑えるため、図７〜図１３のいずれの平面コイルも、コイルの周縁部が軸線Ａと、軸線１９０を中心として、曲率が縁部１８９よりも相当に大きい円周になるようにした半径の円の円周１９１との交点で窓１９に接するように、窓１９に対して上向きに傾斜させることができる。平面コイルの直径方向の反対縁部は、コイルが接する円上の点の反対側で軸線Ａと円周１９１とが交わる点にほぼ整合してその上方に位置している。軸線Ｂを挟んで領域１８８の反対側にある軸線Ａと平面コイルは三日月形領域１８８から離れているので、領域１８８が形成される傾向が全般的に抑えられ、被処理加工物表面上にほぼ均一なプラズマ束が得られる。
【００６５】
これを達成するための構造が、図１５に概略的に示されており、図７〜図１３に示されている形状のいずれでもよい平面コイル１９０の平面が、窓１９の上方へ９°〜１８°傾斜している。コイル１９０は、電流が最大波高値となる場所が領域１８８の真上に位置して、最大電流の影響を軽減し、被処理基板上のプラズマ束を均一にするように配置されている。
【００６６】
缶３４の影響及び波高値電流のばらつきから生じる磁界のばらつきを抑えながら、比較的均一な密度のプラズマを発生する磁界を提供する別の方法として、図７〜図１３のコイルの自己インダクタンスをコイルの長さ方向に沿った位置の関数として変化させるものがある。公知のように、ワイヤの自己インダクタンスは、ワイヤの断面積に反比例する。本発明の１つの態様は、この原理に基づいて、室１０の周辺で磁界を最大にし、室の中心で磁界を最小にし、領域１８８の磁界を減少させる。
【００６７】
図１６の実施例ではこの効果は、図１２のコイルと同じ全体形状のらせんコイル１９２を、（１）中心軸線１９２に近い内側端子１９４及びその付近で最小断面積、（２）周辺部分１９８で最大断面積、（３）領域１８８に垂直方向に整合したコイル部分２０２を除いた中間部分２００で平均断面積、（４）領域１８８の上方のコイル部分２０２で平均より小さい断面積（最小断面積より大きい）になるように構成することによって達成される。この原理は、図２〜図１３のコイル実施例のいずれにも適当に利用することができる。好ましくは、コイルを形成する一定幅の矩形断面のワイヤ・リード線の厚さを増減させることによって、断面積を変化させる。他の同様な変更構造も利用でき、例えば一定厚さの矩形断面のリード線の幅の変化、矩形断面リード線または正方形断面リード線の厚さ及び幅の変化、または円形断面リード線の直径の変化がある。
【００６８】
図２〜図１３のコイルを窓１９の上方の多くの異平面上に配置し、（１）コイル周辺部分が窓の平面に最も接近し、（２）コイル内側端子及びそれに最も近いコイル部分を他のいずれのコイル部分よりも窓の平面から最も離し、（３）領域１８８に垂直方向に整合していない中間部分２００を窓の平面から平均的な分離距離にし、（４）領域１８８に垂直方向に整合したコイル部分の窓の平面からの分離距離を、窓の平面から最も離れたコイル部分とコイル及び窓間の平均的分離距離の間にすることによっても同様な効果を得ることができる。しかし、この方法の明らかな欠点は、そのようなコイルの製造及び維持に伴った難しさに関するものである。
【００６９】
以上に本発明の特定の実施例を説明してきたが、添付の請求項に定義された発明の精神の範囲内において上記実施例の詳細に様々な変更を加えることができることは明らかである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を用いた形式の真空プラズマ加工機の概略図である。
【図２】図１の加工機に含まれる平面コイルの好適な実施例のそれぞれ（Ａ）上面図及び（Ｂ）斜視図であり、コイルは分割形中心部分と、コイルの周辺部近くの１組のリング部材と、中間直径位置の第３リング部材とを備えている。
【図３】図２（Ａ）及び（Ｂ）の平面コイルを用いて図１の室内で処理された２００ｍｍウェハの場合のエッチング速度の空間的ばらつきを示す図である。
【図４】２．０〜３０ミリトールの作動圧力において加工物の表面付近の領域で測定した、図２（Ａ）及び（Ｂ）のコイルで発生したイオン密度均一性の測定値のグラフである。
【図５】図１の室内のプラズマの励磁中に図２（Ａ）及び（Ｂ）の平面コイルにそれぞれ発生する高周波電圧及び電流の測定値及び計算値を示すグラフである。
【図６】図２（Ａ）及び（Ｂ）の平面コイルの各セグメントに生じる高周波電流の計算値をコイル平面で測定した角距離の関数として示すグラフである。
【図７】図１の加工機に使用される別の平面コイルの上面図であり、コイルには２つの電気的に並列なセグメントが設けられ、それらの中心接続部は共通であるが、高周波源との周辺接続部は直径方向に対向している。
【図８】電気的に並列な３つのセグメントを設けた平面コイルの上面図であり、１つの中心接続部と、互いに約１２０°の間隔を置いた３つの周辺高周波励磁源接続部とを備えている。
【図９】電気的に並列な４つのセグメントを設けた平面コイルの上面図であり、１つの中心接続部と、互いに約９０°の間隔を置いた４つの周辺高周波励磁源接続部とを備えている。
【図１０】周辺セグメントを２つの並列な内側セグメントと直列に接続した平面コイルの上面図である。
【図１１】２つの円形周辺部分を備えた平面コイルの上面図である。
【図１２】３つの円形周辺部分を備えた平面コイルの上面図である。
【図１３】中心に巻線を備えていない平面らせんコイルの上面図である。
【図１４】図１の真空プラズマ加工機の窓に平行な平面上に位置する時に図７〜図１３に示されたいずれのコイルによるプラズマ励磁によっても生じるプラズマ束の図である。
【図１５】図１のプラズマ加工機の誘電体窓に対して傾斜させた平面コイルの斜視図である。
【図１６】断面積を変化させたコイルによって長さ方向に沿って自己インダクタンス値を変化させたコイルの上面図である。

Claims

真空室（１０）内の加工物（３２）を処理するための真空プラズマ加工機であって、
励磁によってプラズマ状態になり得るガスがガス供給源から供給されるとともに、加工物用のホルダ（３０）を有する真空プラズマ処理室（１０）と、
前記ホルダ上の加工物を処理可能なプラズマ状態に前記ガスを励起するために設けられたコイル（２４）とを備え、
前記コイルは互いに同心状に配置された複数の巻線（４０，４２，４４，４６，４８）を有し、コイルに対する高周波の印加によってコイルは前記ガスをプラズマ状態にし、
前記コイルは、互いに直列に接続されたほぼ円形の複数の円弧形セグメント（４４，４６，４８）と、円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対して径方向内側に配置された２つ以上の内側円弧形セグメント（４０，４２）と、高周波励磁源（２６，２８）に接続される第１及び第２励磁端子（５２，５４）とを有し、
前記コイルの各円弧形セグメント（４４，４６，４８）は、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対応するコイルの一部分がコイル中心の周りに周方向に延び且つコイル中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
前記第１励磁端子はコイルの一端で内側円弧形セグメントの一端に位置し、
外側の円弧形セグメント（４６，４８）はその内側の円弧形セグメント（４０，４２，４４）に対して半径方向外側に位置し、
前記第２励磁端子はコイルの他端で前記内側円弧形セグメントと異なる内側円弧形セグメントに設けられ、
磁束密度がコイル及び室の中心部分よりもコイル及び室の外周部分で高くなる磁束を前記室内に発生させ、ほぼ均一なプラズマ束が加工物の被処理表面に入射されるように、前記コイル、前記室及び前記加工物が配置されており、
前記コイルの各励磁端子、前記高周波励磁源及びリアクタンス（８０）はコイルの前記各励磁端子、コイルの各巻線及び前記リアクタンスを介して前記高周波励磁源からの電流が流れるように互いに直列に接続されており、前記リアクタンスが各励磁端子のうちの１つに接続されるとともに、前記高周波励磁源が他方の励磁端子に接続されており、
ｘが前記高周波励磁源に接続された前記コイルの入力端子から測定された距離であり、βが前記高周波励磁源の周波数によって決定される定数であり、ｘ⁰が前記高周波励磁源の周波数における前記リアクタンスのインピーダンスによって決定されるゼロからのオフセットであり、Ｖ⁰ _pkpkとＩ⁰ _pkpkがそれぞれ前記コイル内の高周波波高値電圧及び電流の最大値である場合に、前記コイル内の高周波波高値電圧Ｖ_pkpk（ｘ）及び電流Ｉ_pkpk（ｘ）が次式：
Ｖ_pkpk（ｘ）＝Ｖ⁰ _pkpkｃｏｓ［β（ｘ＋ｘ⁰）］
Ｉ_pkpk（ｘ）＝Ｉ⁰ _pkpkｓｉｎ［β（ｘ＋ｘ⁰）］
で概算されるように、前記リアクタンスの値、前記コイルの長さ及び前記高周波励磁源の周波数が設定されている
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
高周波励磁源（２６，２８）によって励起されるプラズマで真空室（１０）内の加工物（３２）を処理する真空プラズマ加工機であって、
ガスを励起してプラズマ状態にするために設けられたコイル（２４）を備え、
前記コイルは、互いに同心状に配置されるとともに、互いに直列に接続されたほぼ円形の複数の円弧形セグメント（４４，４６，４８）と、円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対して径方向内側に配置された２つ以上の内側円弧形セグメント（４０，４２）と、高周波励磁源（２６，２８）に接続される第１及び第２励磁端子（５２，５４）とを有し、
前記コイルの各円弧形セグメント（４４，４６，４８）は、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対応するコイルの一部分がコイル中心の周りに周方向に延び且つコイル中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
コイルに対する高周波の印加によって前記室内の前記ガスをプラズマ状態にするようにコイルが配置され、
少なくとも１つのリアクタンス（８０）、前記高周波励磁源、前記各励磁端子及び前記各巻線はコイルの前記各励磁端子、コイルの各巻線及び前記リアクタンスを介して前記高周波励磁源からの電流が流れるように互いに直列に接続されており、前記リアクタンスが各励磁端子のうちの１つに接続されるとともに、前記高周波励磁源が他方の励磁端子に接続されており、
コイルは各励磁端子の間にある一定の長さを有するとともに、前記高周波励磁源の高周波周波数で前記コイルの長さ方向に沿って電流と電圧の分布が生ずるような回路を有し、少なくとも１つのリアクタンス及びコイル配置は、電流の波高値が各励磁端子付近で比較的低く、各励磁端子から離れたコイル部分で比較的高くなるように構成されている
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
高周波励磁源（２６，２８）によって励起されるプラズマで真空室（１０）内の加工物（３２）を処理する真空プラズマ加工機であって、
ガスを励起してプラズマ状態にするために設けられたコイル（２４）を備え、
前記コイルは、互いに同心状に配置されるとともに、互いに直列に接続されたほぼ円形の複数の円弧形セグメント（４４，４６，４８）と、円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対して径方向内側に配置された２つ以上の内側円弧形セグメント（４０，４２）と、高周波励磁源（２６，２８）に接続される第１及び第２励磁端子（５２，５４）とを有し、
前記コイルの各円弧形セグメント（４４，４６，４８）は、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対応するコイルの一部分がコイル中心の周りに周方向に延び且つコイル中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
コイルに対する高周波の印加によって前記室内の前記ガスをプラズマ状態にするようにコイルが配置され、
少なくとも１つのリアクタンス（８０）、前記高周波励磁源、前記各励磁端子及び前記各巻線はコイルの前記各励磁端子、コイルの各巻線及び前記リアクタンスを介して前記高周波励磁源からの電流が流れるように互いに直列に接続されており、前記リアクタンスが各励磁端子のうちの１つに接続されるとともに、前記高周波励磁源が他方の励磁端子に接続されており、
コイルは各励磁端子の間にある一定の長さを有するとともに、前記高周波励磁源の高周波周波数で前記コイルの長さ方向に沿って電流と電圧の分布が生ずるような回路を有し、前記各励磁端子は前記コイルの内側部分に位置している
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
真空室（１０）内の加工物（３２）を処理するための真空プラズマ加工機であって、
高周波の印加によって加工機中のガスをプラズマ状態に励起するための複数の巻線を有するコイル（２４）を備え、
前記コイルは、互いに同心状に配置されるとともに、互いに直列に接続されたほぼ円形の複数の円弧形セグメント（４４，４６，４８）と、円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対して径方向内側に配置された２つ以上の内側円弧形セグメント（４０，４２）と、高周波励磁源（２６，２８）に接続される第１及び第２励磁端子（５２，５４）とを有し、
前記コイルの各円弧形セグメント（４４，４６，４８）は、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、各円弧形セグメント（４４，４６，４８）に対応するコイルの一部分がコイル中心の周りに周方向に延び且つコイル中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
前記コイルが高周波励磁の周波数に対して送電線効果を有するようになる十分な長さを備えることにより、少なくとも１つの電流最大値及び最小値がコイル長さ方向の互いに異なった位置に存在するようにしており、少なくとも数対の隣接巻線からの磁束の磁力線が同じ方向に延びるようにコイルが配置されており、コイルはプラズマに対する電磁界結合係数が最小波高値電流の領域よりも最大波高値電流の領域において低くなるように配置されている
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
真空室（１０）内の加工物（３２）を処理するための真空プラズマ加工機であって、
励磁によってプラズマ状態になり得るガスがガス供給源から供給されるとともに、加工物用のホルダ（３０）を有する真空プラズマ処理室（１０）と、
前記ホルダ上の加工物を処理可能なプラズマ状態に前記ガスを励起するために設けられたコイルとを備え、
前記コイルは互いに同心状に配置された複数の巻線を有し、コイルに対する高周波の印加によってコイルは前記ガスをプラズマ状態にし、
コイルは高周波励磁源（２６，２８）に接続される第１及び第２励磁端子を有し、
前記コイルの各巻線は、各巻線の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、コイルがその中心の周りに周方向に延び且つその中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
前記第１励磁端子はコイルの一端に設けられ、
前記第２励磁端子がコイルの他端に設けられ、
磁束密度がコイル及び室の中心部分よりもコイル及び室の外周部分で高くなる磁束を前記室内に発生させ、ほぼ均一なプラズマ束が加工物の被処理表面に入射されるように、前記コイル、前記室及び前記加工物が配置されており、
前記コイルの各励磁端子、前記高周波励磁源及びリアクタンス（８０）はコイルの前記各励磁端子、コイルの各巻線及び前記リアクタンスを介して前記高周波励磁源からの電流が流れるように互いに直列に接続されており、前記リアクタンスが各励磁端子のうちの１つに接続されるとともに、前記高周波励磁源が他方の励磁端子に接続されており、
ｘが前記高周波励磁源に接続された前記コイルの入力端子から測定された距離であり、βが前記高周波励磁源の周波数によって決定される定数であり、ｘ⁰が前記高周波励磁源の周波数における前記リアクタンスのインピーダンスによって決定されるゼロからのオフセットであり、Ｖ⁰ _pkpkとＩ⁰ _pkpkがそれぞれ前記コイル内の高周波波高値電圧及び電流の最大値である場合に、前記コイル内の高周波波高値電圧Ｖ_pkpk（ｘ）及び電流Ｉ_pkpk（ｘ）が次式：
Ｖ_pkpk（ｘ）＝Ｖ⁰ _pkpkｃｏｓ［β（ｘ＋ｘ⁰）］
Ｉ_pkpk（ｘ）＝Ｉ⁰ _pkpkｓｉｎ［β（ｘ＋ｘ⁰）］
で概算されるように、前記リアクタンスの値、前記コイルの長さ及び前記高周波励磁源の周波数が設定されている
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
高周波励磁源（２６，２８）によって励起されるプラズマで真空室（１０）内の加工物（３２）を処理する真空プラズマ加工機であって、
ガスを励起してプラズマ状態にするために設けられたコイルを備え、
前記コイルは、第１及び第２励磁端子と、互いに同心状に配置された複数の巻線を有し、
前記コイルの各巻線は、各巻線の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、コイルがその中心の周りに周方向に延び且つその中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
コイルに対する高周波の印加によって前記室内の前記ガスをプラズマ状態にするようにコイルが配置され、
少なくとも１つのリアクタンス（８０）、前記高周波励磁源、前記各励磁端子及び前記各巻線はコイルの前記各励磁端子、コイルの各巻線及び前記リアクタンスを介して前記高周波励磁源からの電流が流れるように互いに直列に接続されており、前記リアクタンスが各励磁端子のうちの１つに接続されるとともに、前記高周波励磁源が他方の励磁端子に接続されており、
コイルは各励磁端子の間にある一定の長さを有するとともに、前記高周波励磁源の高周波周波数で前記コイルの長さ方向に沿って電流と電圧の分布が生ずるような回路を有し、少なくとも１つのリアクタンス及びコイル配置は、電流の波高値が各励磁端子付近で比較的低く、各励磁端子から離れたコイル部分で比較的高くなるように構成されている
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
高周波励磁源（２６，２８）によって励起されるプラズマで真空室（１０）内の加工物（３２）を処理する真空プラズマ加工機であって、
ガスを励起してプラズマ状態にするために設けられたコイル（２４）を備え、
前記コイルは、第１及び第２励磁端子（５２，５４）と、互いに同心状に配置された複数の巻線（４４，４６，４８）を有し、
前記コイルの各巻線（４４，４６，４８）は、各巻線（４４，４６，４８）の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、各巻線（４４，４６，４８）に対応するコイルの一部分がコイル中心の周りに周方向に延び且つコイル中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
コイルに対する高周波の印加によって前記室内の前記ガスをプラズマ状態にするようにコイルが配置され、
少なくとも１つのリアクタンス（８０）、前記高周波励磁源、前記各励磁端子及び前記各巻線はコイルの前記各励磁端子、コイルの各巻線及び前記リアクタンスを介して前記高周波励磁源からの電流が流れるように互いに直列に接続されており、前記リアクタンスが各励磁端子のうちの１つに接続されるとともに、前記高周波励磁源が他方の励磁端子に接続されており、
コイルは各励磁端子の間にある一定の長さを有するとともに、前記高周波励磁源の高周波周波数で前記コイルの長さ方向に沿って電流と電圧の分布が生ずるような回路を有し、前記各励磁端子は前記コイルの内側部分に位置している
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
真空室（１０）内の加工物（３２）を処理するための真空プラズマ加工機であって、
高周波の印加によって加工機中のガスをプラズマ状態に励起するための互いに同心状に配置された複数の巻線を有するコイルを備え、
前記コイルの各巻線は、各巻線の電流がコイル中心周りの同じ方位角方向に流れるように、コイルがその中心の周りに周方向に延び且つその中心に対して徐々に外側に向かって延びるように配置されており、
前記コイルが高周波励磁の周波数に対して送電線効果を有するようになる十分な長さを備えることにより、少なくとも１つの電流最大値及び最小値がコイル長さ方向の互いに異なった位置に存在するようにしており、少なくとも数対の隣接巻線からの磁束の磁力線が同じ方向に延びるようにコイルが配置されており、コイルはプラズマに対する電磁界結合係数が最小波高値電流の領域よりも最大波高値電流の領域において低くなるように配置されている
ことを特徴とする真空プラズマ加工機。
高周波電圧の大きさが、コイルの第１励磁端子で第１極性の最大値になり、コイルの第２励磁端子で第２極性の最大値になるように、高周波源の電源がコイルの第１及び第２励磁端子に接続されていることを特徴とする請求項１から８までのいずれか１項記載の真空プラズマ加工機。
コイルは、円弧範囲がほぼ全円の最外側円弧セグメント（４８）及び円弧範囲がほぼ全円の次の外側円弧セグメント（４６）とを含む円弧範囲がほぼ全円の幾つかの円弧セグメントを備えており、高周波励磁源（２６）はコイルに接続されており、最外側円弧セグメント及び次の外側円弧セグメント内の高周波電流がコイルの内側セグメント内の電流よりも大きくなるようにコイルが構成されていることを特徴とする請求項７記載の真空プラズマ加工機。
高周波励磁源（２６、２８）がコイルの第１及び第２励磁端子（５２、５４）に接続されており、コイルは、第１励磁端子での高周波電流の大きさが第２励磁端子での高周波電流の大きさとほぼ同一になるように構成されていることを特徴とする請求項１から１０までのいずれか１項記載の真空プラズマ加工機。
第１及び第２励磁端子の大きさがほぼ等しい電流は、その振幅がコイルの他のいずれの位置の電流よりも小さいことを特徴とする請求項１１記載の真空プラズマ加工機。
コイルの第１及び第２励磁端子（５２、５４）がコイルの中心領域に配置され、前記高周波励磁源からの電流が前記第１及び第２励磁端子の間において前記各巻線に流れるように前記第１端子、前記第２励磁端子及び前記各巻線が配置されていることを特徴とする請求項１から４までのいずれか１項記載の真空プラズマ加工機。
第１及び第２励磁端子は、円弧範囲がほぼ半円の第１及び第２円弧形セグメント（４０、４２）にそれぞれ接続されており、円弧範囲がほぼ半円の円弧形セグメントはほぼ同一寸法でほぼ同心状に配置されて、第１及び第２励磁端子が互いに隣接配置されていることを特徴とする請求項１３記載の真空プラズマ加工機。
最内側円弧形セグメント（４０、４２）は、コイルを２等分する中心線の直径方向において両側に配置されており、第１及び第２励磁端子（５２、５４）における瞬時高周波電圧がほぼ同じ大きさであるが逆の極性になるように、コイルが配置されて高周波励磁源（２６、２８）に接続されていることを特徴とする請求項１３または１４記載の真空プラズマ加工機。
コイルの最外側巻線（４８）は、端部以外ではコイルから電気的に絶縁された直線状の導電性ストラップ（６４）によって前記１つの内側セグメントに接続されていることを特徴とする請求項１３から１５までのいずれか１項記載の真空プラズマ加工機。
コイルは、ほぼ同心状のさらなる第１及び第２円弧形セグメント（４４、４６）を備えており、これらの各々は円弧範囲が約全円であって、外側円弧形セグメントに直列に接続されていることを特徴とする請求項１５記載の真空プラズマ加工機。
密度が室及びコイルの中心部分よりもコイル及び室の周辺部分で高い磁束を室内に発生し、それによってほぼ均一なプラズマ束が加工物の被処理表面に入射されるように、コイル、室及び加工物が配置されており、コイルの最外側円弧形巻線（４８）及び次の外側円弧巻線（４６）によって発生する正味磁界が、２つの外側コイル付近ではすべての周方向角度位置及び半径方向位置においてほぼ同一であることを特徴とする請求項１から１７までのいずれか１項記載の真空プラズマ加工機。
密度が室及びコイルの中心部分よりもコイル及び室の周辺部分で高い磁束を室内に発生し、それによってほぼ均一なプラズマ束が加工物の被処理表面に入射されるように、コイル、室及び加工物が配置されており、コイルの最外側円弧形巻線（４８）及び次の外側円弧巻線（４６）は、プラズマに対する高周波電圧の正味静電結合が、コイルの内側円弧形セグメントによるプラズマに対する高周波電圧の正味静電結合に較べて小さいことを特徴とする請求項１から１８までのいずれか１項記載の真空プラズマ加工機。