JP4338169B2

JP4338169B2 - Thermoelectric power generation control device

Info

Publication number: JP4338169B2
Application number: JP2002232719A
Authority: JP
Inventors: 昭仁鬼頭
Original assignee: パロマ工業株式会社
Priority date: 2002-08-09
Filing date: 2002-08-09
Publication date: 2009-10-07
Anticipated expiration: 2022-08-09
Also published as: JP2004072029A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は燃焼機に用いられ熱発電部からの電力を負荷へ供給する熱発電制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、バーナの燃焼炎に熱発電素子を臨ませ、熱発電素子から発生した起電力を昇圧回路で昇圧し、この昇圧された電力によりファン等のアクチュエータを駆動する燃焼機が知られている。
更に、本願出願人は、燃焼機の作動を統括する燃焼コントローラの電源までも熱発電により賄うものも既に提案している。こうしたものでは、燃焼開始時には所定の起電力が得られないため、十分な熱発電が得られるまでの間だけ乾電池等の補助電源を利用する構成を採用している。
燃焼機の始動後、燃焼コントローラの電源を乾電池等の補助電源から熱発電電源に切り替えるために、図５に示すように、両電源回路の出力をダイオードを介して接続し、出力電圧が高い方の電源回路の電力を燃焼コントローラへ供給するように電源切替部を構成した。
この場合、燃焼コントローラはマイコン等で構成されるため、その電源として安定した電圧が要求されることから、電源切替部の出力を第２昇圧回路で適正電圧にまで昇圧して燃焼コントローラに供給するようにしている。
この第２昇圧回路は、その昇圧動作を行うための電源が必要であり、入力された昇圧すべき電力を自身の電源として利用する負荷となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ダイオードの順方向電圧降下Ｖｆは、常温において約０．２Ｖであるため、例えば、第２昇圧回路の起動に必要な電圧が０．９Ｖである場合には、乾電池の電圧が１．１Ｖ未満になると第２昇圧回路を起動させることができなくなり、新品の乾電池と交換しなければならない。
しかも、ダイオードは、周囲の温度が低くなるほどその電圧降下Ｖｆが大きくなる特性を持っているため、常温の時では第２昇圧回路を起動させれるだけの残容量があっても、低温時では起動できなくなり、乾電池の交換時期が早く来てしまう。
一方、第２昇圧回路は、起動に必要な電源電圧が０．９Ｖではあるものの、一旦起動した後は、それよりも低い電源電圧（例えば、０．５Ｖ）で作動を維持できるため、乾電池を十分に利用できているとは言えない。
本発明の熱発電制御装置は上記課題を解決し、負荷を確実に起動させると共に負荷のバックアップ電源の使用可能期間を長くすることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決する本発明の請求項１記載の熱発電制御装置は、
燃焼機の燃焼熱により起電力を発生する熱発電部と、
上記熱発電部で発生した起電力を昇圧する昇圧回路と、
上記熱発電部とは別に設けられる乾電池または蓄電池からなる補助電源回路と、
上記昇圧回路の出力電圧と上記補助電源回路の出力電圧のうち出力電力が高い方の電力を負荷に供給する電源切替部と
を備え、
上記電源切替部から電力供給される負荷の少なくとも１つは、その起動に必要な電圧が起動後に動作を維持するために必要な電圧よりも高い特性を有する負荷であって、
上記燃焼機の始動時に上記電源切替部をバイパスして上記補助電源回路の出力電圧で上記負荷を起動させるバイパス回路を設けたことを要旨とし、
上記課題を解決する本発明の請求項２記載の熱発電制御装置は、
燃焼機の燃焼熱により起電力を発生する熱発電部と、
上記熱発電部で発生した起電力を昇圧する昇圧回路と、
上記熱発電部とは別に設けられる乾電池または蓄電池からなる補助電源回路と、
上記昇圧回路により昇圧された電力が、所定の電圧以上になった場合に、負荷に供給される電力を上記補助電源回路の出力電力から上記昇圧回路の出力電力に切り替える電源切替部と、
を備え、
上記電源切替部から電力供給される負荷の少なくとも１つは、その起動に必要な電圧が起動後に動作を維持するために必要な電圧よりも高い特性を有する負荷であって、
上記燃焼機の始動時に上記電源切替部をバイパスして上記補助電源回路の出力電圧で上記負荷を起動させるバイパス回路を設けたことを要旨とする。
【０００５】
また、本発明の請求項３記載の熱発電制御装置は、上記請求項１または２記載の熱発電制御装置において、
燃焼機の始動操作時のみ上記バイパス回路を閉じるバイパス用スイッチを備えたことを要旨とする。
【０００６】
また、本発明の請求項４記載の熱発電制御装置は、上記請求項１〜３のいずれかに記載の熱発電制御装置において、
燃焼機の始動操作時のみ上記昇圧回路を停止させる停止回路を設けたことを要旨とする。
【０００７】
上記構成を有する本発明の請求項１または２記載の熱発電制御装置は、先ず燃焼機の始動時では、乾電池等の補助電源回路の電力が電源切替部をバイパスして、つまり、電源切替部での電圧降下の影響を受けずに高い電圧を維持した状態で、負荷へ供給されるため、負荷が確実に起動する。
始動後は、バイパス回路が遮断され、電源切替部の機能が働き、昇圧回路の出力電圧が所定の電圧よりも高くなると、電源切替部により補助電源回路からの電源供給を断ち、熱発電部から負荷への作動用電力を賄う。
この際、電源切替部において電圧が多少低下するが、負荷は、動作を維持するのに必要な電圧を得て、作動を継続できる。
尚、請求項１に係る電源切替部は、昇圧回路および補助電源回路の各出力電圧そのものを比較して高い方の電源を用いるものであり、請求項２に係る電源切替部は、熱発電部の昇圧された電圧が所定の電圧以上となったら電源を切り替える構成のものである。
【０００８】
また、本発明の請求項３記載の熱発電制御装置は、燃焼機の始動操作時という短時間の間だけバイパス用スイッチによってバイパス回路が閉じられるため、始動操作の終了後からは電源切替機能が働いて、昇圧回路の出力電圧が所定の電圧を上回った時点ですぐに電源を切り替えることができる。このようにして、適切な時期に電源切替を行うことができ、無駄に補助電源回路の電力を消耗することがない。
【０００９】
また、本発明の請求項４記載の熱発電制御装置は、燃焼機の始動操作時のみ停止回路が昇圧回路を停止させるため、昇圧回路によって昇圧された電力が補助電源回路へ逆流することはない。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以上説明した本発明の構成・作用を一層明らかにするために、以下本発明の熱発電制御装置の好適な実施形態について説明する。
【００１１】
本発明の一実施形態としての熱発電制御装置について図１〜図４を用いて説明する。
図２は、自然燃焼式室内開放型のファン付赤外線ストーブの断面概略図であり、図３は、そのシステム構成図である。
ファン付赤外線ストーブ１（以下、単にストーブ１と呼ぶ）は、前面に輻射開口２が設けられた本体ケース３内に、この輻射開口２に対向させて赤熱プレート式のバーナ４を備える。
バーナ４は、燃料ガスと一次空気との混合室を形成するバーナ本体５と、バーナ本体５に装着される多数の炎孔が設けられたセラミックス製の燃焼プレート６とを備えた全一次空気式バーナである。バーナ本体５の基端には、燃料ガスと一次空気とが吸入される吸入口５６が開口し、吸入口５６に臨んでノズル４４が設けられる（図３参照）。
このバーナ４では、ノズル４４から噴出された燃料ガスと、その噴出に伴って吸入口５６から吸入された一次空気とがバーナ本体５内で良好に混合され、その混合気が燃焼プレート６の炎孔から噴出して、燃焼プレート６上で表面燃焼する。
【００１２】
また、バーナ本体５は、上バーナ本体５ａと下バーナ本体５ｂとに上下二段に分割形成される。そして、燃焼プレート６は、上バーナ本体５ａと下バーナ本体５ｂとにそれぞれ左右二枚ずつ設けられる構成であり、全面で燃焼する強火力設定と下バーナ本体５ｂに設けられた二面のみで燃焼する弱火力設定との二種類の火力切替が行える。
【００１３】
本体ケース３内の底部には、バーナ４の燃焼ガスを本体ケース３前面下部に設けられた温風吹出口７から送出する送風ファン８が設けられる。バーナ４の後方には、バーナ４の上方近傍に温風吸込口９を有し、送風ファン８に燃焼ガスを導くファン給気筒１０が設けられる。ファン給気筒１０の後方上部には、複数の上段冷風吸込口１１が設けられ、送出する燃焼ガスを火傷等の危険がない適切な温度にまで冷却するための空気が吸い込まれる。また、本体ケース３後面には、機器外部の空気を本体ケース３内に吸引するための複数の取込口１２が設けられる。
ファン給気筒１０内は途中まで仕切板４６によって、温風吸込口９と連通した温風通路と上段冷風吸込口１１と連通した冷風通路とに分割される。
ファン給気筒１０の前方下部には、後述する直列型熱電対１３の冷接点１３ａの近傍に中段冷風吸込口１４を有した吸込筒１５が連結され、吸込筒１５の下方には下段冷風吸込口１６が開口される。
また、送風ファン８と温風吹出口７とはファン排気筒１７によって連通される。
【００１４】
従って、送風ファン８を駆動すると、温風吸込口９から燃焼ガスが吸引されると共に、取込口１２を介して機器内に吸引された外部空気が上段、中段、下段冷風吸込口１１，１４，１６から吸引される。そして、これらの燃焼ガスと空気とが送風ファン８に吸込まれ均一に混合されて、温風として温風吹出口７から送出される。
【００１５】
バーナ４の燃焼面の前面には、前後二列で配列された複数の熱電対素子を直列に接続した直列型熱電対１３（熱発電部）が対向して設けられ、この直列型熱電対１３で発生した起電力が、送風ファン８のモータ（ＤＣモータ）８ａや燃焼等を制御するコントローラ１８（熱発電制御装置）の電源として用いられる。
また、機器正面には、点火レバー２１と、バーナ４の火力を切り替える切替レバー２２とが設けられる。
【００１６】
バーナ４へのガス流路には、図３に示すように、上流から順に、点火レバー２１の操作力によって機械的に開弁され後述する第一熱電対２３からの起電力によって開弁保持されるマグネット電磁弁２４と、点火レバー２１の操作力によって機械的に開閉されるメイン弁２５と、切替レバー２２の操作によって上下両バーナ本体５ａ，５ｂへのガス流路を開弁状態とする第一状態と下バーナ本体５ｂへのガス流路のみを開弁状態とする第二状態とを切り替える切替弁２６とが設けられる。
【００１７】
また、バーナ４には、センシングバーナ２７が併設され、センシングバーナ２７の近傍には、マグネット電磁弁２４のコイルと直列に接続され、室内の酸素濃度低下を検出するための第一熱電対２３が設けられる。第一熱電対２３は、主にセンシングバーナ２７の火炎により直接加熱され、この際発生する起電力によってマグネット電磁弁２４を開弁保持する。
マグネット電磁弁２４は、常に閉弁方向に付勢するバネを備え、この付勢力に反して電磁石の吸着力で開弁保持されるが、室内の酸素濃度が低下してくるとセンシングバーナ２７の火炎がリフトし始めて、第一熱電対２３の起電力が低下して吸着保持できなくなりガス流路を遮断する。従って、不完全燃焼を未然に防ぐことができる。
尚、センシングバーナ２７は、酸素濃度低下に対してバーナ４よりも早く燃焼状態が変化するように構成されているため、バーナ４が不完全燃焼を起こす前に確実に燃料ガスを遮断できる。また、センシングバーナ２７へのガス流路は、メイン弁２５と切替弁２６との間のガス流路から分岐して形成される。
【００１８】
バーナ４の近傍には、バーナ４へ点火するための点火用バーナ２８が設けられ、点火用バーナ２８の近傍には、点火用バーナ２８へ点火するための点火電極２９が設けられる。点火電極２９は、イグナイタ３０と接続される。
点火用バーナ２８へのガス流路は、メイン弁２５の下流から分岐して設けられ、点火レバー２１を開操作している間のみ開状態となる点火弁５５が設けられる。すなわち、点火用バーナ２８には、点火操作時のみ火炎が形成される。
【００１９】
バーナ４の火炎に直接熱せられる位置に直列型熱電対１３と隣接して、ダンパー閉塞に基づく不完全燃焼を検出するための第二熱電対３１が設けられる。第二熱電対３１は、直列型熱電対１３を形成している熱電対素子と同一タイプの熱電対素子を１組用いて直列型熱電対１３に並設したものである。
バーナ４の吸入口５６が閉塞を起こすと（ダンパー閉塞）、燃焼用空気が不足して不完全燃焼し始め、第二熱電対３１を正常な火炎で適切に加熱できなくなり、起電力が低下する。この第二熱電対３１からの起電力を検出して判定起電力と比較することによって、ダンパー閉塞の燃焼不良を判断する。
【００２０】
ストーブ１本体内には、ストーブ１の動作を制御するコントローラ１８が設けられると共に、点火スイッチ３２，バイパススイッチ４１，電源スイッチ３３も設けられ、この点火スイッチ３２及び電源スイッチ３３からのＯＮ信号がコントローラ１８へ入力される。この点火スイッチ３２は、点火レバー２１で点火操作しているときのみＯＮする、つまり点火レバー２１を押し下げている時のみＯＮするスイッチである。また、バイパススイッチ４１は、後述するバイパス回路４３に備えられ点火スイッチ３２と連動するスイッチである。そして、電源スイッチ３３は、点火レバー２１での点火操作によりＯＮ保持され、消火操作（点火レバー２１の持ち上げ操作）によりＯＦＦ状態に切り替わるスイッチである。
【００２１】
コントローラ１８は、図１に示すように、主要構成部として、主制御部のマイクロコンピュータ３５（以下、単にマイコン３５と呼ぶ），マイコン３５に電源を供給する電源回路３６，直列型熱電対１３からの起電力を昇圧する第１昇圧回路３７，第１昇圧回路３７の出力電圧で送風ファン８のモータ８ａを駆動するモータ駆動回路３８，電源回路３６の出力電圧を昇圧する第２昇圧回路４２，電源回路３６の電源切替部３６ａ（後述）をバイパスして乾電池３４（補助電源）からマイコン３５へ電力を供給するバイパス回路４３，第１昇圧回路３７を停止させる停止回路４５，マグネット電磁弁２４と第一熱電対２３の直列接続を切断するマグネット回路３９，第二熱電対３１からの起電力を入力する炎検知回路４０を備える。尚、図中の符号ＣＮはコネクタを示す。
【００２２】
ここで、本実施形態の各回路を詳述する前に主要回路の電源供給系および制御指令系の関連について図４を用いて簡単に説明する。
コントローラ１８では、バーナ４の燃焼熱を利用して送風ファン８を回転駆動するために、直列型熱電対１３（以下、単に熱電対１３と呼ぶ）から発生した電力（熱起電力は約１Ｖ）を第１昇圧回路３７でＶＣＣ２（３．５Ｖ）まで昇圧して、モータ駆動回路３８を介して送風ファン８のモータ８ａに供給する。
一方、送風ファン８だけでなくマイコン３５にも熱電対１３の出力で電源供給したいが、燃焼機の始動時には、マイコン３５の起動に必要な熱起電力が得られない。そこで、補助電源として乾電池３４を用いて、二つの電源を切り替えてマイコン３５に供給する。
【００２３】
以下、マイコン３５への電源供給について説明する。
コントローラ１８には、２つのダイオードＤ１，Ｄ２を備えた電源切替部３６ａが設けられる。熱電対１３から発生した電力は、第１昇圧回路３７で昇圧された後、レギュレーションＩＣ３６ｂで２．５Ｖ以下に規制されて電源切替部３６ａに供給される。一方、乾電池３４の電力（電圧は１．５Ｖ）は、電源スイッチ３３を介して電源切替部３６ａに供給される。そして、熱電対１３側の電源ルートからの入力電圧と乾電池３４側の電源ルートからの入力電圧とのうち電圧が高い方の電源が、第２昇圧回路４２で昇圧されてマイコン３５へ供給される。従って、マイコン３５は、燃焼機の始動直後は乾電池３４から電源供給され、熱電対１３から所定の出力電圧が得られるようになると熱電対１３から電源供給される。
【００２４】
レギュレーションＩＣ３６ｂは、第１昇圧回路３７の出力電圧を上限２．５Ｖまでに規制することで、マイコン３５の許容電圧を上回る電力が第１昇圧回路３７からそのままマイコン３５へ供給されて故障することを防止している。
第２昇圧回路４２は、この規制された電圧をマイコン３５の適正電圧ＶＤＤ（３Ｖ）まで昇圧する役割およびマイコン３５に安定した電源電圧を供給する役割を果たしている。
【００２５】
電源切替部３６ａは、電圧降下を生じる素子であるダイオードを用いているため、そのぶん第２昇圧回路４２への出力電圧が低下してしまい、電源切替部３６の入力電圧がある程度高くないと第２昇圧回路４２を起動させることができない。
一方、第２昇圧回路４２は、その動作保持電圧（０．５Ｖ）が起動電圧（０．９Ｖ）よりも低い特性を有するため、一旦起動すれば低い電圧でも動作を維持できる。
そこで、第２昇圧回路４２の起動時にバイパス回路４３のバイパススイッチ４１を閉じて電源切替部３６ａをバイパスし、乾電池３４から第２昇圧回路４２へ直接電源供給する構成にしている。この結果、残容量が少なくなった乾電池３４でも第２昇圧回路４２を起動できる。
また、第２昇圧回路４２は、一旦起動すると低電圧で動作を維持できるため、その後バイパススイッチ４１を開いてもそのまま昇圧動作を継続できる。
この場合、燃焼機の運転を開始すると同時にマイコン３５の電力を供給するために、点火操作とバイパススイッチ４１の閉動作とを連動させている。
【００２６】
また、第１昇圧回路３７で昇圧された電力がバイパス回路４３を通って乾電池３４に逆流して起きる乾電池３４の液漏れ故障を防止するために、バイパス回路４３が閉じている間は第１昇圧回路３７を停止させる停止回路４５が設けられる。
【００２７】
次に、コントローラ１８の各回路について図１を用いて詳述する。
第１昇圧回路３７は、マイコン３５の出力ポートｃからのパルス信号によりＯＮ／ＯＦＦするスイッチング素子としてのＦＥＴ１、ＦＥＴ１のＯＮ／ＯＦＦにより電圧を誘起するコイルＬ２、コイルＬ２の放電時のインピーダンスを小さくする電解コンデンサＣ２、電荷を蓄える電解コンデンサＣ３、昇圧後の電源から第１昇圧回路３７側へ電流が流れることを防止するショットキーバリアーダイオードＤ３を備える。
【００２８】
点火操作（電源スイッチ３３のＯＮ動作）が行われると、マイコン３５は、乾電池３４から第２昇圧回路４２を介して電源供給されて、出力ポートｃからパルス信号をＦＥＴ１へ送信し、そのパルス信号によりＦＥＴ１をＯＮ／ＯＦＦ動作させ、これによりコイルＬ２に電圧を誘起させて熱電対１３からの入力電圧（約１Ｖ）を昇圧する。以下、この昇圧された電力の電圧をＶＣＣ２として表す。本実施形態では、熱電対１３で発生した起電力を第１昇圧回路３７により３．５Ｖまで昇圧させるように構成される。
【００２９】
この昇圧（ＶＣＣ２）された電力は、電源回路３６およびモータ駆動回路３８へ供給される。マイコン３５は、第１昇圧回路３７の出力電圧ＶＣＣ２を入力ポートｄから検知する。この検知電圧に基づいてＦＥＴ１のスイッチング周波数やデューティ比（１周期中のオン時間の割合）を調整して出力電圧ＶＣＣ２が所定の電圧になるようにする。
尚、抵抗Ｒ１，Ｒ２（各抵抗値は等しい）により入力ポートｄへの入力電圧を半分に分圧することによって、マイコン３５の過電圧による故障を防止している。
【００３０】
電源回路３６には、第２昇圧回路４２への電源供給を第１昇圧回路３７からの電力にするか、乾電池３４からの電力にするかを切り替える電源切替部３６ａが設けられ、電源切替部３６ａは、２つのダイオードＤ１，Ｄ２を備える。
また、第１昇圧回路３７と電源切替部３６ａとの間には、第１昇圧回路３７から供給される電圧（ＶＣＣ２）を所定値（２．５Ｖ）以下に規制するレギュレーションＩＣ３６ｂが設けられる。これに対して、モータ８ａには、電圧規制されないＶＣＣ２が直接供給される。
【００３１】
電源切替部３６ａでは、第１昇圧回路３７から供給されたレギュレーションＩＣ３６ｂの出力電圧よりも、乾電池３４の起電力の方が大きい場合には、第２昇圧回路４２へ供給される電源（電圧はＶＣＣ２）はダイオードＤ１を通る乾電池３４からの電力となり、第１昇圧回路３７側の出力電圧の方が大きくなると第２昇圧回路４２への供給電源はダイオードＤ２を通る第１昇圧回路３７からの電力へと切り替わる。
【００３２】
第２昇圧回路４２への入力電圧ＶＣＣ１（乾電池３４が供給電源の場合は１．５Ｖ）は、第２昇圧回路４２でＶＤＤ（３Ｖ）に昇圧され、マイコン３５へ供給される。
第２昇圧回路４２は、入力された電力を自身の電源として作動する昇圧専用集積回路であるＩＣ４２ａと、コイルＬ１と、電解コンデンサＣ１と、ダイオードＤ４と、トランジスタＱ１等を備える。
こうした構成の第２昇圧回路４２は、パルス信号によりトランジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦ動作させ、これによりコイルＬ１に電圧を誘起させて、入力電圧ＶＣＣ１をＶＤＤ（３Ｖ）まで昇圧して、マイコン３５の電源ポートｅ等へ電源として供給する。
【００３３】
第１昇圧回路３７の出力電圧は、マイコン３５の許容電圧より高い３．５Ｖであるが、レギュレーションＩＣ３６ｂによって２．５Ｖ以下に制限された後、第２昇圧回路４２で再びマイコン３５への適切な印加電圧である３Ｖまで昇圧されるため、マイコン３５の過電圧による故障や誤動作を防止できる。
従って、第１昇圧回路３７の出力電圧をマイコン３５の許容電圧以上にして、高い電圧で送風ファン８に供給することが可能となる。このため、熱電対１３からの起電力だけで要求される風量を得ることが可能となる。
【００３４】
また、送風ファン８のモータ８ａとして用いられるＤＣモータは、供給電圧が高いほど回転数が上がる。このため、特に、本実施形態のような熱発電を利用して低電圧で動作させるシステムのように、モータ８ａとしてＤＣモータを用いる場合では、上述のようにしてモータ８ａへ供給する電圧を高めると風量を増すことができ一層効果的である。
【００３５】
バイパス回路４３は、点火スイッチ３２と連動するバイパススイッチ４１を備え、その一端を乾電池３４に接続し、他端を第２昇圧回路４２と電源回路３６との間に接続した回路である。
点火レバー２１が押し下げられている間は、バイパススイッチ４１がＯＮして、乾電池３４からの電力は、電源切替部３６ａをバイパスして直接第２昇圧回路４２へ送られる。従って、電源切替部３６ａのダイオードによる電圧降下（冬場では約０．３Ｖ低下）の影響を受けることなく、高い電圧を維持したまま第２昇圧回路４２へ供給されるため、第２昇圧回路４２（起動電圧は０．９Ｖ）を確実に起動させることができる。
例えば、乾電池３４の電圧が１．０Ｖの場合では、電源切替部３６ａをバイパスしないと電圧降下により第２昇圧回路４２への印加電圧が０．７Ｖとなり、第２昇圧回路４２の必要起動電圧（０．９Ｖ）を下回って、起動させることができないが、本実施形態では、電源切替部３６ａをバイパスするため、第２昇圧回路４２への印加電圧がその起動電圧以上となり、乾電池３４の残容量が少なくても起動できる。
【００３６】
そして、点火レバー２１から手が離されると、第２昇圧回路４２への印加電圧が電源切替部３６ａの電圧降下により低下するが、第２昇圧回路４２は、動作保持電圧（０．５Ｖ）が起動電圧（０．９Ｖ）よりも低いため、一旦起動してしまえば作動を継続できる。
このようにして、マイコン３５は乾電池３４から第２昇圧回路４２を介して電力供給される。
【００３７】
停止回路４５は、点火スイッチ３２とダイオードＤ５とを直列に接続し、ダイオードＤ５の一端を第１昇圧回路３７のＦＥＴ１のゲートに接続した回路である。従って、点火スイッチ３２がＯＮしている間は、ＦＥＴ１は、そのゲートがｌｏｗレベルになるためＯＦＦになり、第１昇圧回路３７が停止する。
このように、バイパス回路４３が閉じている間は、停止回路４５を閉じて第１昇圧回路３７を停止させているため、第１昇圧回路３７によって昇圧された電力がバイパス回路４３を通って乾電池３４に逆流するということはなく、乾電池３４の液漏れ等の故障を防止できる。
例えば、バイパス回路４３が閉じている間も第１昇圧回路３７が作動する場合では、乾電池３４が逆流により故障するおそれがあり、特に、バーナ４の消火後すぐに再点火操作をした場合には、熱電対１３の起電力があまり低下しておらず、第１昇圧回路３７の出力電圧が高いため、乾電池３４がすぐに故障する可能性が高い。これに対して本実施形態では、そのような不具合はない。
符号ｆは、マイコン３５の入力ポートで、点火スイッチ３２のＯＮ動作によりｈｉｇｈレベルを入力して、マイコン３５のスリープ状態を解除して起動させるためのものである。
【００３８】
マグネット回路３９は、マグネット電磁弁２４と第一熱電対２３との接続を開閉するスイッチング素子としてのＦＥＴ３，ＦＥＴ４と、ＦＥＴ３に接続されるトランジスタＱ２，電解コンデンサＣ４，コンデンサＣ５等を備える。
トランジスタＱ２は、マイコン３５の出力ポートｇからのパルス信号によりＯＮ／ＯＦＦする。トランジスタＱ２がＯＮしている時は、電源回路３６からの出力電圧ＶＤＤがＦＥＴ３に印加されてＦＥＴ３もＯＮする。そして、トランジスタＱ２がＯＦＦしても、電解コンデンサＣ４に電荷が溜まるまでは電流が流れるため、ＦＥＴ３には高い電圧が印加され一定時間ＦＥＴ３はＯＮする。つまり、ＦＥＴ３は、出力ポートｇから所定周期の連続したパルス信号が出力されている間はＯＮし、パルス信号が出力されなくなるとコンデンサＣ５により直流信号が遮断されるためＯＦＦする。
ＦＥＴ４は、出力ポートｈからのレベル信号がｈｉｇｈの場合にＯＮし、ｌｏｗの場合にＯＦＦする。
【００３９】
このような構成のマグネット回路３９は、第二熱電対３１からの入力電圧に基づいて燃焼不良が生じていると判断される場合や、後述するように消火操作が行われた場合に、ＦＥＴ３及びＦＥＴ４をＯＦＦする。これによって、マグネット電磁弁２４と第一熱電対２３との接続は遮断され、マグネット電磁弁２４は瞬時に閉弁してガス流路を遮断する。
【００４０】
マグネット回路３９にＦＥＴを二つ備えているのは、万が一どちらか一つが故障しても確実にガス流路を遮断できるようにするためである。つまり、一つしか備えていない場合、ＯＮ故障が発生すると、不完全燃焼時でも燃料ガスの供給を遮断できなくなってしまうが、二つ備えていれば、一つが故障しても他方のＦＥＴで確実にマグネット電磁弁２４と第一熱電対２３との接続を遮断でき、安全性が向上する。
また、出力ポートｇからＦＥＴ３への回路の途中に、コンデンサＣ５とトランジスタＱ２と電解コンデンサＣ４とを設けて、パルス信号の有無でＦＥＴ３をＯＮ／ＯＦＦしている。このため、マイコン３５が故障してｈｉｇｈのレベル信号やｌｏｗのレベル信号になったまま切り換わらなくなってしまった場合にも確実にマグネット電磁弁２４と第一熱電対２３との接続を遮断することができる。
【００４１】
炎検知回路４０は、第二熱電対３１からの起電力をオペアンプ４０ａで増幅してマイコン３５の入力ポートｂに入力する。そして、この第二熱電対３１の起電力に基づいて、主にダンパー閉塞による不完全燃焼防止制御を行う。
【００４２】
モータ駆動回路３８は、マイコン３５の出力ポートａからのｈｉｇｈ−ｌｏｗのレベル信号によりＯＮ／ＯＦＦするスイッチング素子としてのＦＥＴ２を備えており、このＦＥＴ２をＯＮ／ＯＦＦしてモータ８ａのコイルへの電力の給断を切り替える。例えば、第二熱電対３１からの入力電圧に基づいて燃焼不良が生じていると判断した場合などに、レベル信号をｈｉｇｈからｌｏｗに切り替えてモータ８ａを停止させる。
【００４３】
次に点火動作と電源供給の流れについて説明する。
点火レバー２１を押し下げていくと、先ずメイン弁２５が開弁されると共に、電源スイッチ３３がＯＮして電源回路３６に電源が供給される。
次に、点火スイッチ３２がＯＮし、イグナイタ３０を動作させて点火電極２９を連続スパークさせる。この点火スイッチ３２のＯＮに連動してバイパススイッチ４１もＯＮになり、バイパス回路４３が閉じて、乾電池３４の電圧が第２昇圧回路４２へそのまま印加される。この印加電圧は、電源切替部３６ａで電圧降下しないため、乾電池３４の電圧が第２昇圧回路４２の起動電圧以上あれば、これを起動させることができる。そして、乾電池３４の電力は第２昇圧回路４２で昇圧され、マイコン３５の電源（電圧ＶＤＤ）を作動させる。
また、点火スイッチ３２がＯＮしている間は、停止回路４５が閉じており、第１昇圧回路３７は、ＦＥＴ１がＯＦＦになって作動しない。
【００４４】
更に、点火レバー２１を押し下げると、順に、点火弁５５，マグネット電磁弁２４が開弁されバーナ４と点火用バーナ２８とセンシングバーナ２７へのガス流路が開放され、燃料ガスが供給される。そして、点火用バーナ２８に着火した火炎が、バーナ４やセンシングバーナ２７に火移りしていく。
センシングバーナ２７やバーナ４に点火されると、加熱される第一熱電対２３から起電力が発生しマグネット電磁弁２４を吸着保持する。
【００４５】
そして、点火レバー２１から手を離すと、点火スイッチ３２がＯＦＦし、イグナイタ３０の動作を停止させる。
これにより、点火弁５５が閉弁して点火用バーナ２８へのガス流路は閉じられる。一方、マグネット電磁弁２４は、閉弁可能状態となり、第一熱電対２３からの起電力が所定の吸着保持電圧値以下になると閉弁される。
また、この点火スイッチ３２のＯＦＦにより、停止回路４５がＯＦＦして第１昇圧回路３７が作動し、熱電対１３からの起電力が昇圧される（昇圧後の電圧ＶＣＣ２）。この昇圧された電力は、モータ８ａや電源回路３６に導かれる。
しかも、点火スイッチ３２のＯＦＦに連動してバイパススイッチ４１もＯＦＦになり、バイパス回路４３が開くため、乾電池３４からの電流は、電源切替部３６ａのダイオードＤ１→第２昇圧回路４２→マイコン３５と流れて、マイコン３５の作動を継続させる。
【００４６】
このように、第２昇圧回路４２への供給電力が電源切替部３６ａを通るため、第２昇圧回路４２への供給電源が切替可能になり、第１昇圧回路３７からの電源電圧の方が乾電池３４の起電力よりも大きくなると、供給電源はダイオードＤ２を通る第１昇圧回路３７からの電力へと切り替わる。
【００４７】
従って、バーナ４の燃焼中、乾電池３４を使わずに、熱電対１３の熱起電力により第２昇圧回路４２，マイコン３５，第１昇圧回路３７等の回路の作動を維持し、マイコン３５がモータ駆動回路３８のＦＥＴ２をＯＮして第１昇圧回路３７からモータ８ａへ直接電源供給する。これにより送風ファン８が回転して、温風による暖房が行われる。
尚、突風等により熱電対１３の起電力が突然下がっても、電源切替部３６ａでマイコン３５への供給電源が自動的に乾電池３４に切り替わるため、マイコン３５の作動が停止してしまうことはない。
【００４８】
以上説明したように、本実施形態のストーブ１は、乾電池３４の電力は、点火操作時に電源切替部３６ａをバイパスするため、そこでの電圧降下を受けずに高い電圧を維持して第２昇圧回路４２を起動させることができる。
従って、第２昇圧回路４２の起動に必要な乾電池電圧が、電源切替部３６ａでの電圧降下による影響を受ける場合よりも低くなり、乾電池３４の使用可能最低電圧が下がって、長期に渡って乾電池３４を使用できる。このため、乾電池交換を頻繁に行う必要がない。
しかも、電源切替部３６ａのダイオードの周囲の温度が下がって電圧降下が大きくなっても、これをバイパスしているため、温度に関係なく確実に第２昇圧回路４２を起動でき、マイコン３５を作動させることができる。
更に、第２昇圧回路４２は動作保持電圧が起動電圧よりも低いため、一旦起動すると、電源切替部３６ａをバイパスしなくても、電圧降下した低い電圧で作動を維持できて、電源切替部３６ａを作動できる。
【００４９】
加えて、電源切替部３６ａが二つのダイオードＤ１，Ｄ２を備えて適切な供給電源に自動的に切り替えるため、熱電対１３を可能な限り供給電源として用いることができ、乾電池３４を無駄に消費することがなく、その使用可能期間が一層長くなる。
更に、バイパス回路４３を開いて電源切替可能状態にするタイミングを点火スイッチ３２のＯＦＦ時としているため、乾電池３４を使用する時間が短く、乾電池３４の消耗を抑制できる。しかも、バイパス回路４３を開くタイミングを決めるためのタイマーを設ける必要もなく、製造コストが低くなる。
【００５０】
以上本発明の実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
例えば、本発明の電源切替部は、電流が流れると電圧降下を生じる素子を備えた構成であり、本実施形態のダイオードに代えてトランジスタを用いてもよい。
また、機械的にバイパス回路４３を開閉するバイパススイッチ４１に代えて、電気的に回路を開閉するトランジスタ等のスイッチング素子を用いてもよい。
また、乾電池３４の代わりに蓄電池を用いてもよい。この場合には、熱電対１３から電流が逆流しても構わないため、逆流防止用の停止回路４５を備えなくてもよい。
【００５１】
また、本実施形態では点火スイッチ３２のＯＦＦ時にバイパス回路４３を開いたが、これに代えて、点火スイッチ３２がＯＮしてから所定時間経過後にしてもよい。
また、本実施形態では第１昇圧回路３７の出力電圧を規制するレギュレーションＩＣ３６ｂの出力電圧と乾電池３４の出力電圧とを比較して高い方の電源を用いていたが、例えば、一方の電圧が他方の電圧より所定電圧以上上回った時など、予め電源切替用の大小関係を設定しておき、これに対して電圧が上回っている方の電源を用いる構成にしてもよい。
また、レギュレーションＩＣ３６ｂを設けずに第１昇圧回路３７からの電力を直接電源切替部３６へ供給してもよい。
尚、本実施形態の第１昇圧回路３７が本発明の昇圧回路に相当し、本実施形態の第２昇圧回路４２，マイコン３５が本発明の負荷に相当する。
【００５２】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明の請求項１または２記載の熱発電制御装置によれば、燃焼機の始動時に電源切替部をバイパスすることで電源切替部での電圧降下の影響を受けずに、補助電源回路によって負荷を確実に起動させることができる。この結果、補助電源回路の使用可能期間が長くなる。
また、一旦負荷が起動すると、電源切替部をバイパスさせなくても負荷の駆動を維持できると共に、電源切替機能を働かせるため、熱発電状態に応じた適切なタイミングで電源切替でき、補助電源回路の消耗を防止できる。
【００５３】
更に、本発明の請求項３記載の熱発電制御装置によれば、燃焼機の始動操作時のみバイパス回路を閉じるため、早い時期に電源切替可能状態にすることができ、補助電源回路を長く使用できる。
また、始動操作に連動してバイパス回路を閉じるため、特別なバイパス開閉用のタイマー等を設ける必要がなく廉価に構成できる。
【００５４】
更に、本発明の請求項４記載の熱発電制御装置によれば、燃焼機の始動操作時のみ昇圧回路を停止させるため、昇圧回路によって昇圧された電力が補助電源回路へ逆流することがなく、補助電源回路の故障を防止できる。
また、始動操作に連動して停止回路を閉じるため、特別な停止回路開閉用のタイマー等を設ける必要がなく製造コストを低く抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態としての熱発電制御回路図である。
【図２】本実施形態としてのファン付赤外線ストーブの断面概略図である。
【図３】本実施形態としてのファン付赤外線ストーブのシステム構成図である。
【図４】本実施形態の主要回路の電力供給系および制御指令系の関連を示した説明図である。
【図５】従来例の熱発電制御回路の説明図である。
【符号の説明】
１…ファン付赤外線ストーブ、４…バーナ、８…送風ファン、８ａ…モータ、１３…直列型熱電対、１８…コントローラ、３２…点火スイッチ、３４…乾電池、３５…マイコン、３６…電源回路、３６ａ…電源切替部、３７…第１昇圧回路、３８…モータ駆動回路、４１…バイパススイッチ、４２…第２昇圧回路、４３…バイパス回路、４５…停止回路。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a thermoelectric generator control device that is used in a combustor and supplies electric power from a thermoelectric generator to a load.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, there is known a combustor in which a thermoelectric generator is exposed to a burner combustion flame, an electromotive force generated from the thermoelectric generator is boosted by a booster circuit, and an actuator such as a fan is driven by the boosted power. .
Further, the applicant of the present application has already proposed that the power source of the combustion controller that controls the operation of the combustor is covered by thermoelectric power generation. In such a case, since a predetermined electromotive force cannot be obtained at the start of combustion, a configuration in which an auxiliary power source such as a dry battery is used only until sufficient thermoelectric power generation is obtained.
After starting the combustor, in order to switch the power source of the combustion controller from an auxiliary power source such as a dry battery to a thermoelectric power source, the outputs of both power supply circuits are connected via diodes as shown in FIG. The power supply switching unit was configured to supply power from the power supply circuit to the combustion controller.
In this case, since the combustion controller is composed of a microcomputer or the like, a stable voltage is required as its power supply. Therefore, the output of the power supply switching unit is boosted to an appropriate voltage by the second booster circuit and supplied to the combustion controller. I am doing so.
The second booster circuit requires a power supply for performing the boosting operation, and is a load that uses the input power to be boosted as its own power supply.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, since the forward voltage drop Vf of the diode is about 0.2 V at room temperature, for example, when the voltage necessary for starting the second booster circuit is 0.9 V, the voltage of the dry battery is 1.1 V. If it is less than that, the second booster circuit cannot be activated and must be replaced with a new battery.
Moreover, since the diode has a characteristic that the voltage drop Vf increases as the ambient temperature decreases, the diode starts at a low temperature even if there is a remaining capacity to start the second booster circuit at room temperature. It becomes impossible to replace the dry battery sooner.
On the other hand, the second booster circuit has a power supply voltage required for starting up of 0.9V, but once started up, the operation can be maintained at a lower power supply voltage (for example, 0.5V). It cannot be said that it is fully available.
The thermoelectric power generation control device of the present invention solves the above-described problems, and aims to start the load reliably and extend the usable period of the backup power source of the load.
[0004]
[Means for Solving the Problems]
The thermoelectric power generation control device according to claim 1 of the present invention for solving the above-mentioned problems is provided.
A thermoelectric generator that generates electromotive force from the combustion heat of the combustor;
A booster circuit for boosting an electromotive force generated in the thermoelectric generator;
Provided separately from the thermoelectric generator Consists of dry batteries or storage batteries An auxiliary power circuit;
A power supply switching unit that supplies the load with the higher output power of the output voltage of the booster circuit and the output voltage of the auxiliary power supply circuit;
With
At least one of the loads supplied with power from the power supply switching unit is a load having a characteristic that a voltage necessary for the activation is higher than a voltage necessary for maintaining the operation after the activation,
The gist is that a bypass circuit is provided to start the load with the output voltage of the auxiliary power circuit by bypassing the power switching unit when starting the combustor,
The thermoelectric power generation control device according to claim 2 of the present invention for solving the above-described problem is provided.
A thermoelectric generator that generates electromotive force from the combustion heat of the combustor;
A booster circuit for boosting an electromotive force generated in the thermoelectric generator;
Provided separately from the thermoelectric generator Consists of dry batteries or storage batteries An auxiliary power circuit;
A power supply switching unit that switches the power supplied to the load from the output power of the auxiliary power supply circuit to the output power of the booster circuit when the power boosted by the booster circuit exceeds a predetermined voltage;
With
At least one of the loads supplied with power from the power supply switching unit is a load having a characteristic that a voltage necessary for the activation is higher than a voltage necessary for maintaining the operation after the activation,
The gist of the invention is that a bypass circuit is provided that bypasses the power supply switching unit and starts the load with the output voltage of the auxiliary power supply circuit when the combustor is started.
[0005]
Further, the claims of the present invention 3 The thermoelectric power generation control device according to claim 1 is the above claim 1. Or 2 In the described thermoelectric generator control device,
The gist is that a bypass switch for closing the bypass circuit is provided only when the combustor is started.
[0006]
Further, the claims of the present invention 4 The thermoelectric power generation control device according to claim 1 is the above claim 1. To any of ~ 3 In the described thermoelectric generator control device,
The gist is that a stop circuit for stopping the booster circuit is provided only at the time of starting the combustor.
[0007]
Claim 1 of the present invention having the above configuration. Or 2 In the described thermoelectric generator control device, when the combustor is started, the power of the auxiliary power circuit such as a dry battery bypasses the power switching unit, that is, it is not affected by a voltage drop at the power switching unit. Since the power is supplied to the load in a state in which the load is maintained, the load is reliably started.
After starting, the bypass circuit is cut off, the function of the power supply switching unit works, and when the output voltage of the booster circuit becomes higher than a predetermined voltage, the power supply switching unit cuts off the power supply from the auxiliary power supply circuit and the thermoelectric generator Covers operating power to the load.
At this time, although the voltage slightly decreases in the power supply switching unit, the load can obtain the voltage necessary for maintaining the operation and can continue to operate.
still, According to claim 1 The power supply switching unit uses the higher power supply by comparing the output voltages of the booster circuit and auxiliary power supply circuit itself. The power supply switching unit according to claim 2 is Configuration that switches the power supply when the boosted voltage of the thermoelectric generator exceeds the specified voltage belongs to .
[0008]
Further, the claims of the present invention 3 In the described thermoelectric generator control device, since the bypass circuit is closed by the bypass switch only for a short period of time during the start operation of the combustor, the power supply switching function is activated after the start operation is completed, and the output voltage of the booster circuit When the voltage exceeds a predetermined voltage, the power source can be switched immediately. In this way, the power supply can be switched at an appropriate time, and the power of the auxiliary power supply circuit is not wasted.
[0009]
Further, the claims of the present invention 4 In the described thermoelectric generator control device, the stop circuit stops the booster circuit only during the start operation of the combustor, so that the power boosted by the booster circuit does not flow back to the auxiliary power supply circuit.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In order to further clarify the configuration and operation of the present invention described above, a preferred embodiment of the thermoelectric generator control apparatus of the present invention will be described below.
[0011]
A thermoelectric generator control device as one embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of a naturally-burning indoor open type fan-mounted infrared heater, and FIG. 3 is a system configuration diagram thereof.
An infrared heater 1 with a fan (hereinafter simply referred to as a heater 1) includes a red plate burner 4 facing the radiation opening 2 in a main body case 3 provided with a radiation opening 2 on the front surface.
The burner 4 is an all-primary air type equipped with a burner body 5 that forms a mixing chamber for fuel gas and primary air, and a ceramic combustion plate 6 provided with a number of flame holes attached to the burner body 5. It is a burner. A suction port 56 through which fuel gas and primary air are sucked opens at the base end of the burner body 5, and a nozzle 44 is provided facing the suction port 56 (see FIG. 3).
In the burner 4, the fuel gas ejected from the nozzle 44 and the primary air sucked from the suction port 56 as a result of the ejection are well mixed in the burner body 5, and the mixed gas is the flame of the combustion plate 6. It is ejected from the hole and is subjected to surface combustion on the combustion plate 6.
[0012]
Further, the burner body 5 is divided into upper and lower stages and divided into an upper burner body 5a and a lower burner body 5b. The combustion plate 6 is configured to be provided on the upper burner main body 5a and the lower burner main body 5b on the left and right sides, respectively, and the combustion plate 6 burns on only two surfaces provided on the entire surface and the lower burner main body 5b. Two types of thermal power switching can be performed with low thermal power setting.
[0013]
A blower fan 8 is provided at the bottom of the main body case 3 to send the combustion gas of the burner 4 from a hot air outlet 7 provided at the lower front of the main body case 3. Behind the burner 4, there is provided a fan supply cylinder 10 that has a hot air inlet 9 near the upper part of the burner 4 and guides combustion gas to the blower fan 8. A plurality of upper-stage cold air inlets 11 are provided in the upper rear portion of the fan supply cylinder 10 to suck in air for cooling the delivered combustion gas to an appropriate temperature without risk of burns and the like. The rear surface of the main body case 3 is provided with a plurality of intakes 12 for sucking air outside the device into the main body case 3.
The fan supply cylinder 10 is divided into a hot air passage communicating with the hot air suction port 9 and a cold air passage communicating with the upper cold air suction port 11 by the partition plate 46 halfway.
A suction cylinder 15 having a middle-stage cold air suction port 14 is connected to a lower front portion of the fan supply cylinder 10 in the vicinity of a cold junction 13a of a serial thermocouple 13 to be described later. 16 is opened.
Further, the blower fan 8 and the hot air outlet 7 are communicated with each other by a fan exhaust cylinder 17.
[0014]
Accordingly, when the blower fan 8 is driven, combustion gas is sucked from the hot air inlet 9 and external air sucked into the device via the inlet 12 is the upper, middle, and lower cold air inlets 11 and 14. , 16 are sucked. These combustion gases and air are sucked into the blower fan 8 and mixed uniformly, and are sent out from the hot air outlet 7 as hot air.
[0015]
In front of the combustion surface of the burner 4, a series thermocouple 13 (thermoelectric generator) in which a plurality of thermocouple elements arranged in two rows in the front and rear are connected in series is provided facing this series thermocouple 13. Is used as a power source for the motor (DC motor) 8a of the blower fan 8 and the controller 18 (thermoelectric power generation control device) that controls combustion and the like.
Further, an ignition lever 21 and a switching lever 22 for switching the heating power of the burner 4 are provided on the front side of the device.
[0016]
As shown in FIG. 3, the gas flow path to the burner 4 is mechanically opened by the operating force of the ignition lever 21 in order from the upstream and is held open by an electromotive force from a first thermocouple 23 described later. The magnet solenoid valve 24, the main valve 25 that is mechanically opened and closed by the operating force of the ignition lever 21, and the gas flow path to the upper and lower burner bodies 5a and 5b are opened by operating the switching lever 22. A switching valve 26 is provided for switching between one state and a second state in which only the gas flow path to the lower burner body 5b is opened.
[0017]
In addition, the burner 4 is provided with a sensing burner 27. In the vicinity of the sensing burner 27, a first thermocouple 23 is connected in series with the coil of the magnet solenoid valve 24 to detect a decrease in oxygen concentration in the room. Provided. The first thermocouple 23 is directly heated mainly by the flame of the sensing burner 27, and the magnet electromagnetic valve 24 is held open by the electromotive force generated at this time.
The magnet solenoid valve 24 is provided with a spring that always urges in the valve closing direction, and is held open by the adsorption force of the electromagnet against this urging force. However, when the indoor oxygen concentration decreases, the sensing burner 27 As the flame begins to lift, the electromotive force of the first thermocouple 23 decreases, and the gas flow path is blocked because the first thermocouple 23 cannot be adsorbed and held. Therefore, incomplete combustion can be prevented beforehand.
Since the sensing burner 27 is configured so that the combustion state changes earlier than the burner 4 with respect to the decrease in oxygen concentration, the fuel gas can be reliably shut off before the burner 4 causes incomplete combustion. The gas flow path to the sensing burner 27 is formed by branching from the gas flow path between the main valve 25 and the switching valve 26.
[0018]
An ignition burner 28 for igniting the burner 4 is provided in the vicinity of the burner 4, and an ignition electrode 29 for igniting the ignition burner 28 is provided in the vicinity of the ignition burner 28. The ignition electrode 29 is connected to the igniter 30.
The gas flow path to the ignition burner 28 is provided to be branched from the downstream side of the main valve 25, and an ignition valve 55 that is opened only while the ignition lever 21 is opened is provided. That is, a flame is formed in the ignition burner 28 only during the ignition operation.
[0019]
A second thermocouple 31 for detecting incomplete combustion based on damper blockage is provided adjacent to the series-type thermocouple 13 at a position directly heated by the flame of the burner 4. The second thermocouple 31 is provided in parallel with the series thermocouple 13 using one set of thermocouple elements of the same type as the thermocouple elements forming the series thermocouple 13.
When the suction port 56 of the burner 4 is closed (damper closed), combustion air is insufficient and incomplete combustion starts, the second thermocouple 31 cannot be heated properly with a normal flame, and the electromotive force decreases. . By detecting the electromotive force from the second thermocouple 31 and comparing it with the determined electromotive force, the combustion failure due to the damper blockage is determined.
[0020]
A controller 18 for controlling the operation of the stove 1 is provided in the stove 1 body, and an ignition switch 32, a bypass switch 41, and a power switch 33 are also provided. An ON signal from the ignition switch 32 and the power switch 33 is supplied to the controller. 18 is input. The ignition switch 32 is turned on only when the ignition lever 21 is ignited, that is, turned on only when the ignition lever 21 is depressed. The bypass switch 41 is a switch that is provided in a bypass circuit 43 to be described later and that is interlocked with the ignition switch 32. The power switch 33 is a switch that is kept ON by an ignition operation with the ignition lever 21 and is switched to an OFF state by a fire extinguishing operation (lifting operation of the ignition lever 21).
[0021]
As shown in FIG. 1, the controller 18 includes, as main components, a microcomputer 35 (hereinafter simply referred to as a microcomputer 35) of a main control unit, a power supply circuit 36 that supplies power to the microcomputer 35, and a serial thermocouple 13. A first booster circuit 37 that boosts the electromotive force of the motor, a motor drive circuit 38 that drives the motor 8a of the blower fan 8 with the output voltage of the first booster circuit 37, a second booster circuit 42 that boosts the output voltage of the power supply circuit 36, A bypass circuit 43 for supplying power from the dry battery 34 (auxiliary power supply) to the microcomputer 35 by bypassing a power supply switching unit 36a (described later) of the power supply circuit 36, a stop circuit 45 for stopping the first booster circuit 37, a magnet solenoid valve 24, A magnet circuit 39 that disconnects the serial connection of the first thermocouple 23 and a flame detection circuit 40 that inputs an electromotive force from the second thermocouple 31 are provided. In addition, the code | symbol CN in a figure shows a connector.
[0022]
Here, before describing each circuit of this embodiment in detail, the relationship between the power supply system and the control command system of the main circuit will be briefly described with reference to FIG.
In the controller 18, in order to rotationally drive the blower fan 8 using the combustion heat of the burner 4, electric power generated from the serial thermocouple 13 (hereinafter simply referred to as the thermocouple 13) (thermoelectromotive force is about 1V). Is boosted to VCC2 (3.5 V) by the first booster circuit 37 and supplied to the motor 8a of the blower fan 8 via the motor drive circuit 38.
On the other hand, it is desired to supply power not only to the blower fan 8 but also to the microcomputer 35 with the output of the thermocouple 13, but when the combustor is started, the thermoelectromotive force necessary for starting the microcomputer 35 cannot be obtained. Therefore, using the dry battery 34 as an auxiliary power supply, the two power supplies are switched and supplied to the microcomputer 35.
[0023]
Hereinafter, power supply to the microcomputer 35 will be described.
The controller 18 is provided with a power supply switching unit 36a including two diodes D1 and D2. The electric power generated from the thermocouple 13 is boosted by the first booster circuit 37, regulated to 2.5V or less by the regulation IC 36b, and supplied to the power supply switching unit 36a. On the other hand, the power (voltage is 1.5 V) of the dry battery 34 is supplied to the power switching unit 36 a via the power switch 33. Then, the higher voltage of the input voltage from the power supply route on the thermocouple 13 side and the input voltage from the power supply route on the dry battery 34 side is boosted by the second booster circuit 42 and supplied to the microcomputer 35. . Accordingly, the microcomputer 35 is supplied with power from the dry battery 34 immediately after the start of the combustor, and is supplied with power from the thermocouple 13 when a predetermined output voltage is obtained from the thermocouple 13.
[0024]
The regulation IC 36b regulates the output voltage of the first booster circuit 37 to the upper limit of 2.5V, so that the power exceeding the allowable voltage of the microcomputer 35 is supplied from the first booster circuit 37 to the microcomputer 35 as it is and fails. It is preventing.
The second booster circuit 42 serves to boost the regulated voltage to the appropriate voltage VDD (3 V) of the microcomputer 35 and to supply a stable power supply voltage to the microcomputer 35.
[0025]
Since the power supply switching unit 36a uses a diode, which is an element that causes a voltage drop, the output voltage to the second booster circuit 42 is lowered, and the input voltage of the power supply switching unit 36 is not high to some extent. 2 The booster circuit 42 cannot be activated.
On the other hand, the second booster circuit 42 has a characteristic that its operation holding voltage (0.5 V) is lower than the starting voltage (0.9 V).
Therefore, when the second booster circuit 42 is activated, the bypass switch 41 of the bypass circuit 43 is closed to bypass the power supply switching unit 36a, and power is directly supplied from the dry battery 34 to the second booster circuit 42. As a result, the second booster circuit 42 can be activated even with the dry battery 34 having a small remaining capacity.
In addition, since the second booster circuit 42 can maintain the operation at a low voltage once activated, it can continue the boosting operation as it is even after the bypass switch 41 is opened.
In this case, the ignition operation and the closing operation of the bypass switch 41 are linked in order to supply the power of the microcomputer 35 simultaneously with the start of the operation of the combustor.
[0026]
Further, in order to prevent a liquid leakage failure of the dry battery 34 caused by the electric power boosted by the first booster circuit 37 flowing back to the dry battery 34 through the bypass circuit 43, the first booster is provided while the bypass circuit 43 is closed. A stop circuit 45 for stopping the circuit 37 is provided.
[0027]
Next, each circuit of the controller 18 will be described in detail with reference to FIG.
The first booster circuit 37 reduces the impedance at the time of discharging of the FET 1 as a switching element that is turned on / off by a pulse signal from the output port c of the microcomputer 35, the coil L2 that induces a voltage by turning on / off the FET 1, and the coil L2. An electrolytic capacitor C2 that stores electric charge, and a Schottky barrier diode D3 that prevents current from flowing from the boosted power source to the first booster circuit 37 side.
[0028]
When an ignition operation (ON operation of the power switch 33) is performed, the microcomputer 35 is supplied with power from the dry battery 34 via the second booster circuit 42, transmits a pulse signal from the output port c to the FET 1, and the pulse signal As a result, the FET 1 is turned ON / OFF, thereby inducing a voltage in the coil L2 and boosting the input voltage (about 1 V) from the thermocouple 13. Hereinafter, the voltage of the boosted power is expressed as VCC2. In the present embodiment, the electromotive force generated in the thermocouple 13 is boosted to 3.5 V by the first booster circuit 37.
[0029]
The boosted power (VCC2) is supplied to the power supply circuit 36 and the motor drive circuit 38. The microcomputer 35 detects the output voltage VCC2 of the first booster circuit 37 from the input port d. Based on this detection voltage, the switching frequency and duty ratio (ratio of on time in one cycle) of the FET 1 are adjusted so that the output voltage VCC2 becomes a predetermined voltage.
Note that the failure due to the overvoltage of the microcomputer 35 is prevented by dividing the input voltage to the input port d in half by the resistors R1, R2 (each resistance value is equal).
[0030]
The power supply circuit 36 is provided with a power supply switching unit 36a for switching between power supply to the second booster circuit 42 from the first booster circuit 37 or power from the dry battery 34, and the power supply switcher 36a. Comprises two diodes D1, D2.
Further, a regulation IC 36b that regulates the voltage (VCC2) supplied from the first booster circuit 37 to a predetermined value (2.5V) or less is provided between the first booster circuit 37 and the power supply switching unit 36a. On the other hand, VCC2 that is not voltage regulated is directly supplied to the motor 8a.
[0031]
In the power supply switching unit 36a, when the electromotive force of the dry battery 34 is larger than the output voltage of the regulation IC 36b supplied from the first booster circuit 37, the power supply (voltage is VCC2) supplied to the second booster circuit 42. ) Is the power from the dry battery 34 passing through the diode D1, and when the output voltage on the first booster circuit 37 side becomes larger, the power supply to the second booster circuit 42 is to the power from the first booster circuit 37 passing through the diode D2. And switch.
[0032]
The input voltage VCC1 to the second booster circuit 42 (1.5 V when the dry battery 34 is a power supply) is boosted to VDD (3 V) by the second booster circuit 42 and supplied to the microcomputer 35.
The second booster circuit 42 includes an IC 42a that is a boost dedicated integrated circuit that operates using input power as its power source, a coil L1, an electrolytic capacitor C1, a diode D4, a transistor Q1, and the like.
The second booster circuit 42 having such a configuration causes the transistor Q1 to be turned ON / OFF by a pulse signal, thereby inducing a voltage in the coil L1, boosting the input voltage VCC1 to VDD (3V), and supplying power to the microcomputer 35. Supply power to port e.
[0033]
The output voltage of the first booster circuit 37 is 3.5V, which is higher than the allowable voltage of the microcomputer 35, but after being limited to 2.5V or less by the regulation IC 36b, the second booster circuit 42 again supplies the appropriate voltage to the microcomputer 35. Since the applied voltage is boosted to 3 V, it is possible to prevent malfunction and malfunction due to overvoltage of the microcomputer 35.
Therefore, the output voltage of the first booster circuit 37 can be made higher than the allowable voltage of the microcomputer 35 and supplied to the blower fan 8 with a high voltage. For this reason, it becomes possible to obtain the air volume required only by the electromotive force from the thermocouple 13.
[0034]
Further, the rotational speed of the DC motor used as the motor 8a of the blower fan 8 increases as the supply voltage increases. For this reason, in particular, when a DC motor is used as the motor 8a as in a system that operates at a low voltage using thermoelectric generation as in this embodiment, the voltage supplied to the motor 8a is increased as described above. The air volume can be increased and it is more effective.
[0035]
The bypass circuit 43 includes a bypass switch 41 that is linked to the ignition switch 32, and has one end connected to the dry battery 34 and the other end connected between the second booster circuit 42 and the power supply circuit 36.
While the ignition lever 21 is pushed down, the bypass switch 41 is turned on, and the electric power from the dry battery 34 is sent directly to the second booster circuit 42, bypassing the power supply switching unit 36a. Accordingly, the second voltage booster circuit 42 ((2) is supplied to the second voltage booster circuit 42 while maintaining a high voltage without being affected by a voltage drop (approximately 0.3 V drop in winter) due to the diode of the power supply switching unit 36a. The starting voltage is 0.9V).
For example, when the voltage of the dry battery 34 is 1.0V, the voltage applied to the second booster circuit 42 becomes 0.7V due to a voltage drop unless the power supply switching unit 36a is bypassed, and the necessary startup voltage ( However, in this embodiment, since the power supply switching unit 36a is bypassed, the voltage applied to the second booster circuit 42 becomes equal to or higher than the start-up voltage, and the remaining capacity of the dry battery 34 is exceeded. It can start even if there are few.
[0036]
When the hand is released from the ignition lever 21, the voltage applied to the second booster circuit 42 decreases due to the voltage drop of the power supply switching unit 36 a, but the second booster circuit 42 has an operation holding voltage (0.5 V). Since it is lower than the starting voltage (0.9 V), the operation can be continued once it is started.
In this way, the microcomputer 35 is supplied with power from the dry battery 34 via the second booster circuit 42.
[0037]
The stop circuit 45 is a circuit in which the ignition switch 32 and the diode D5 are connected in series, and one end of the diode D5 is connected to the gate of the FET1 of the first booster circuit 37. Therefore, while the ignition switch 32 is ON, the FET 1 is OFF because its gate is at a low level, and the first booster circuit 37 is stopped.
Thus, while the bypass circuit 43 is closed, the stop circuit 45 is closed and the first booster circuit 37 is stopped, so that the electric power boosted by the first booster circuit 37 passes through the bypass circuit 43 and is a dry battery. The battery 34 does not flow back to the battery 34 and can prevent a malfunction such as liquid leakage of the dry battery 34.
For example, when the first booster circuit 37 operates while the bypass circuit 43 is closed, there is a risk that the dry battery 34 may be damaged due to backflow, and particularly when the reignition operation is performed immediately after the burner 4 is extinguished. Since the electromotive force of the thermocouple 13 is not lowered so much and the output voltage of the first booster circuit 37 is high, there is a high possibility that the dry battery 34 will fail immediately. On the other hand, in this embodiment, there is no such inconvenience.
Reference numeral f is an input port of the microcomputer 35 for inputting a high level when the ignition switch 32 is turned ON to cancel the sleep state of the microcomputer 35 and start it up.
[0038]
The magnet circuit 39 includes FET3 and FET4 as switching elements for opening and closing the connection between the magnet solenoid valve 24 and the first thermocouple 23, a transistor Q2, an electrolytic capacitor C4, a capacitor C5, and the like connected to the FET3.
The transistor Q2 is turned on / off by a pulse signal from the output port g of the microcomputer 35. When the transistor Q2 is ON, the output voltage VDD from the power supply circuit 36 is applied to the FET 3, and the FET 3 is also turned ON. Even when the transistor Q2 is turned off, a current flows until the electric charge is accumulated in the electrolytic capacitor C4. Therefore, a high voltage is applied to the FET 3, and the FET 3 is turned on for a certain time. That is, the FET 3 is turned on while a continuous pulse signal having a predetermined cycle is output from the output port g, and turned off when the pulse signal is not output because the DC signal is blocked by the capacitor C5.
The FET 4 is turned on when the level signal from the output port h is high, and turned off when the level signal is low.
[0039]
The magnet circuit 39 having such a configuration has the FET 3 and the FET 3 when it is determined that a combustion failure has occurred based on the input voltage from the second thermocouple 31 or when a fire extinguishing operation is performed as described later. FET4 is turned off. Thereby, the connection between the magnet solenoid valve 24 and the first thermocouple 23 is cut off, and the magnet solenoid valve 24 is instantly closed to shut off the gas flow path.
[0040]
The reason why the magnet circuit 39 includes two FETs is to ensure that the gas flow path can be shut off even if one of them fails. In other words, if there is only one, if an ON failure occurs, it will not be possible to shut off the fuel gas supply even during incomplete combustion. The connection between the magnet solenoid valve 24 and the first thermocouple 23 can be reliably cut off, and the safety is improved.
Further, a capacitor C5, a transistor Q2, and an electrolytic capacitor C4 are provided in the middle of the circuit from the output port g to the FET 3, and the FET 3 is turned on / off by the presence or absence of a pulse signal. For this reason, even if the microcomputer 35 breaks down and remains in a high level signal or a low level signal, the connection between the magnet solenoid valve 24 and the first thermocouple 23 is surely cut off. Can do.
[0041]
The flame detection circuit 40 amplifies the electromotive force from the second thermocouple 31 by the operational amplifier 40 a and inputs it to the input port b of the microcomputer 35. Then, based on the electromotive force of the second thermocouple 31, incomplete combustion prevention control is performed mainly due to damper blockage.
[0042]
The motor drive circuit 38 includes a FET 2 as a switching element that is turned on / off by a high-low level signal from the output port a of the microcomputer 35. The FET 2 is turned on / off to supply power to the coil of the motor 8a. Switch the supply / disconnection. For example, when it is determined that a combustion failure has occurred based on the input voltage from the second thermocouple 31, the level signal is switched from high to low to stop the motor 8a.
[0043]
Next, the flow of ignition operation and power supply will be described.
When the ignition lever 21 is pushed down, the main valve 25 is first opened, and the power switch 33 is turned on to supply power to the power circuit 36.
Next, the ignition switch 32 is turned on, the igniter 30 is operated, and the ignition electrode 29 is continuously sparked. When the ignition switch 32 is turned on, the bypass switch 41 is also turned on, the bypass circuit 43 is closed, and the voltage of the dry battery 34 is applied to the second booster circuit 42 as it is. Since this applied voltage does not drop in the power supply switching unit 36a, if the voltage of the dry battery 34 is equal to or higher than the starting voltage of the second booster circuit 42, it can be started. Then, the electric power of the dry battery 34 is boosted by the second booster circuit 42 to operate the power source (voltage VDD) of the microcomputer 35.
While the ignition switch 32 is ON, the stop circuit 45 is closed, and the first booster circuit 37 does not operate because the FET 1 is OFF.
[0044]
Further, when the ignition lever 21 is pushed down, the ignition valve 55 and the magnet electromagnetic valve 24 are sequentially opened, the gas flow paths to the burner 4, the ignition burner 28, and the sensing burner 27 are opened, and the fuel gas is supplied. Then, the flame that ignites the ignition burner 28 moves to the burner 4 and the sensing burner 27.
When the sensing burner 27 or the burner 4 is ignited, an electromotive force is generated from the heated first thermocouple 23 to hold the magnet electromagnetic valve 24 by suction.
[0045]
Then, when the hand is released from the ignition lever 21, the ignition switch 32 is turned OFF and the operation of the igniter 30 is stopped.
Thereby, the ignition valve 55 is closed and the gas flow path to the ignition burner 28 is closed. On the other hand, the magnet electromagnetic valve 24 is in a valve closeable state, and is closed when the electromotive force from the first thermocouple 23 is equal to or lower than a predetermined adsorption holding voltage value.
Further, when the ignition switch 32 is turned off, the stop circuit 45 is turned off and the first booster circuit 37 is activated, and the electromotive force from the thermocouple 13 is boosted (voltage VCC2 after boosting). The boosted power is guided to the motor 8a and the power supply circuit 36.
In addition, since the bypass switch 41 is also turned off in conjunction with the ignition switch 32 being turned off and the bypass circuit 43 is opened, the current from the dry battery 34 is changed from the diode D1 to the second booster circuit 42 to the microcomputer 35 in the power supply switching unit 36a. The operation of the microcomputer 35 is continued.
[0046]
Thus, since the power supplied to the second booster circuit 42 passes through the power supply switching unit 36a, the power supply to the second booster circuit 42 can be switched, and the power supply voltage from the first booster circuit 37 is the dry battery. If it becomes larger than the electromotive force of 34, a supply power supply will switch to the electric power from the 1st voltage booster circuit 37 which passes along the diode D2.
[0047]
Accordingly, during combustion of the burner 4, the operation of the second booster circuit 42, the microcomputer 35, the first booster circuit 37, etc. is maintained by the thermoelectromotive force of the thermocouple 13 without using the dry battery 34. The FET 2 of the drive circuit 38 is turned on to supply power directly from the first booster circuit 37 to the motor 8a. Thereby, the ventilation fan 8 rotates and heating by a warm air is performed.
Even if the electromotive force of the thermocouple 13 suddenly drops due to a gust of wind or the like, the power supply switching unit 36a automatically switches the power supply to the microcomputer 35 to the dry battery 34, so that the operation of the microcomputer 35 does not stop. .
[0048]
As described above, in the stove 1 of the present embodiment, since the power of the dry battery 34 bypasses the power supply switching unit 36a during the ignition operation, the second booster circuit maintains a high voltage without receiving a voltage drop therein. 42 can be activated.
Therefore, the battery voltage required for starting up the second booster circuit 42 is lower than when it is affected by the voltage drop in the power supply switching unit 36a, the minimum usable voltage of the battery 34 is lowered, and the battery is maintained for a long time. 34 can be used. For this reason, it is not necessary to perform dry battery replacement frequently.
In addition, even if the temperature around the diode of the power supply switching unit 36a drops and the voltage drop increases, it bypasses the voltage drop, so that the second booster circuit 42 can be activated reliably regardless of the temperature, and the microcomputer 35 is activated. Can be made.
Further, since the operation boosting voltage of the second booster circuit 42 is lower than the starting voltage, once it is started, the operation can be maintained at a low voltage with a voltage drop without bypassing the power switching unit 36a, and the power switching unit 36a. Can be operated.
[0049]
In addition, since the power source switching unit 36a includes two diodes D1 and D2 and automatically switches to an appropriate power source, the thermocouple 13 can be used as a power source as much as possible, and the dry battery 34 is wasted. And the usable period becomes even longer.
Furthermore, since the timing for opening the bypass circuit 43 and making the power supply switchable is when the ignition switch 32 is OFF, the time for using the dry battery 34 is short, and consumption of the dry battery 34 can be suppressed. In addition, it is not necessary to provide a timer for determining the timing for opening the bypass circuit 43, and the manufacturing cost is reduced.
[0050]
Although the embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to such an embodiment, and it is needless to say that the present invention can be implemented in various modes without departing from the gist of the present invention.
For example, the power supply switching unit of the present invention has a configuration including an element that causes a voltage drop when a current flows, and a transistor may be used instead of the diode of the present embodiment.
Instead of the bypass switch 41 that mechanically opens and closes the bypass circuit 43, a switching element such as a transistor that electrically opens and closes the circuit may be used.
A storage battery may be used instead of the dry battery 34. In this case, since the current may flow backward from the thermocouple 13, the stop circuit 45 for preventing the reverse flow may not be provided.
[0051]
Further, in the present embodiment, the bypass circuit 43 is opened when the ignition switch 32 is OFF. Alternatively, a predetermined time may elapse after the ignition switch 32 is turned ON.
In the present embodiment, the higher power supply is used by comparing the output voltage of the regulation IC 36b that regulates the output voltage of the first booster circuit 37 and the output voltage of the dry battery 34. For example, one voltage is the other. For example, when the voltage exceeds a predetermined voltage or more, a magnitude relationship for switching the power supply is set in advance, and a power supply having a voltage higher than this may be used.
Further, the power from the first booster circuit 37 may be directly supplied to the power supply switching unit 36 without providing the regulation IC 36b.
The first booster circuit 37 of the present embodiment corresponds to the booster circuit of the present invention, and the second booster circuit 42 and the microcomputer 35 of the present embodiment correspond to the load of the present invention.
[0052]
【The invention's effect】
As detailed above, claim 1 of the present invention. Or 2 According to this thermoelectric power generation control device, the load can be reliably started by the auxiliary power supply circuit without being affected by the voltage drop in the power supply switching unit by bypassing the power supply switching unit when starting the combustor. As a result, the usable period of the auxiliary power circuit becomes longer.
In addition, once the load is activated, the drive of the load can be maintained without bypassing the power switching unit, and the power switching function is activated, so that the power can be switched at an appropriate timing according to the thermoelectric power generation state. It can prevent consumption.
[0053]
Further claims of the present invention 3 description According to this thermoelectric power generation control device, since the bypass circuit is closed only at the time of start operation of the combustor, the power supply can be switched at an early stage, and the auxiliary power supply circuit can be used for a long time.
Further, since the bypass circuit is closed in conjunction with the start operation, it is not necessary to provide a special bypass opening / closing timer or the like, and can be constructed at a low cost.
[0054]
Further claims of the present invention 4 description According to this thermoelectric power generation control device, since the booster circuit is stopped only during the start operation of the combustor, the electric power boosted by the booster circuit does not flow back to the auxiliary power supply circuit, and the failure of the auxiliary power supply circuit can be prevented.
Further, since the stop circuit is closed in conjunction with the start operation, it is not necessary to provide a special timer for opening and closing the stop circuit, and the manufacturing cost can be reduced.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a thermoelectric generation control circuit diagram according to the present embodiment.
FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of a fan-equipped infrared heater as the present embodiment.
FIG. 3 is a system configuration diagram of an infrared heater with a fan according to the present embodiment.
FIG. 4 is an explanatory diagram showing the relationship between the power supply system and the control command system of the main circuit of the present embodiment.
FIG. 5 is an explanatory diagram of a conventional thermoelectric generation control circuit.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Infrared stove with a fan, 4 ... Burner, 8 ... Blower fan, 8a ... Motor, 13 ... Series thermocouple, 18 ... Controller, 32 ... Ignition switch, 34 ... Dry cell, 35 ... Microcomputer, 36 ... Power supply circuit, 36a DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Power supply switching part, 37 ... 1st voltage booster circuit, 38 ... Motor drive circuit, 41 ... Bypass switch, 42 ... 2nd voltage booster circuit, 43 ... Bypass circuit, 45 ... Stop circuit.

Claims

A thermoelectric generator that generates electromotive force from the combustion heat of the combustor;
A booster circuit for boosting an electromotive force generated in the thermoelectric generator;
An auxiliary power circuit comprising a dry battery or a storage battery provided separately from the thermoelectric generator,
A power supply switching unit that supplies the load with the higher output power of the output voltage of the booster circuit and the output voltage of the auxiliary power supply circuit;
At least one of the loads supplied with power from the power supply switching unit is a load having a characteristic that a voltage necessary for the activation is higher than a voltage necessary for maintaining the operation after the activation,
A thermoelectric generator control apparatus comprising a bypass circuit that bypasses the power supply switching unit when starting the combustor and activates the load with an output voltage of the auxiliary power supply circuit.

A thermoelectric generator that generates electromotive force from the combustion heat of the combustor;
A booster circuit for boosting an electromotive force generated in the thermoelectric generator;
An auxiliary power circuit comprising a dry battery or a storage battery provided separately from the thermoelectric generator,
A power supply switching unit that switches the power supplied to the load from the output power of the auxiliary power supply circuit to the output power of the booster circuit when the power boosted by the booster circuit exceeds a predetermined voltage;
With
At least one of the loads supplied with power from the power supply switching unit is a load having a characteristic that a voltage necessary for the activation is higher than a voltage necessary for maintaining the operation after the activation,
A thermoelectric generator control apparatus comprising a bypass circuit that bypasses the power supply switching unit when starting the combustor and activates the load with an output voltage of the auxiliary power supply circuit.

3. The thermoelectric generator control device according to claim 1, further comprising a bypass switch that closes the bypass circuit only when the combustor is started.

The thermoelectric generator control device according to any one of claims 1 to 3, further comprising a stop circuit that stops the booster circuit only during a start operation of the combustor.