JP4390231B2 - 電磁操作装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は電磁操作装置に関し、更に詳しくはソレノイドコイルによる電磁石装置で構成された電気−機械変換器として電磁弁や比例電磁制御弁の弁体をバネ力に抗して機械的出力で駆動操作するための特に省電力化或いは動作の高速化又は応答性の改善に好適な電磁操作装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
切換弁や比例弁を始めとする各種電磁操作弁における電磁操作装置として、バネ力に対抗する機械的出力を弁体に作用させるための電気−機械変換器には種々の形式のものが知られている。このうち、電磁操作弁にはソレノイドコイルを利用した電磁石装置、一般にはソレノイド装置と呼ばれる電磁プランジャー装置が広く利用されており、その省電力化と小型軽量化の工夫が従来から種々提案されている。
【０００３】
この種のソレノイド装置では、主に固定鉄心と可動鉄心及びヨークからなる鉄心構体にソレノイドコイルが装備されており、励磁されたソレノイドコイルから生じる磁束が鉄心構体で形成される磁路中を流れることにより、固定鉄心に対して磁路中で空隙を形成している可動鉄心が固定鉄心に磁気吸引され、このときの可動鉄心の変位に基づく機械的出力を例えばプッシュロッドやコイルバネを介して弁体に伝達するようになっている。
【０００４】
従来から、このような電磁操作弁のソレノイド装置による動作を高速化して応答性を改善するための実験及び研究がなされてきているが、その多くは電気的時定数（λ＝Ｌ／Ｒ）の小さなコイル仕様の選定や、比較的高い電源電圧での駆動に対応させるためのコイルの設計に関連し、この見地からみた場合は現在のソレノイド装置の仕様は或る意味で成熟の域にあると言っても過言ではない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
切換弁などの単なるオン・オフ動作または比例弁のように比例励磁動作を行う各種の電磁操作弁において、応答性の向上を目的としてソレノイド装置のコイル時定数を小さくするには巻数を少なくすることで実現できるが、このコイルが元のコイルと同じ磁気吸引力を発生するためにはアンペア・ターン（ＡＴ）一定の原則に従って励磁電流を増加しなければならない。例えば、コイル巻数１０００Ｔのソレノイドコイルを想定した場合、これを均等に１／２の巻数５００Ｔの二つの分割コイルで構成し、これら分割コイルを並列接続して動作させれば応答性が改善されるが、元の巻数１０００Ｔのソレノイドコイルの場合と同じ吸引力を得るには並列合成コイルに供給する電源電流は２倍必要となり、ソレノイド装置の駆動回路及び電源が担うべき電力負担が増加するだけでなく、配線やコイル内での電力損失および電磁誘導ノイズも増加する。従って、巻数の少ないソレノイドコイルの使用は動作の高速化および応答性の改善には有効であるが、過度に駆動電流が大きくなるコイルは実用上の面で現実的ではないとされている。
【０００６】
また特に切換弁などのオン・オフ動作用のソレノイド装置では、励磁初期の状態で固定鉄心から離反している可動鉄心に充分な磁気吸引力を作用させるために比較的大きな励磁電流を供給する必要があるが、弁が切換わった後には可動鉄心を吸着状態に保持するだけの比較的低い電流値しか必要ではなく、同じ励磁電流で励磁を継続していると電力の無駄が無視できなくなる。このため、従来より或る時限が経過したときにコイルに直列に抵抗を挿入して励磁電流を下げる工夫が知られているが、抵抗で消費される電力は熱として逃がしているので、電源側からみた省電力の効果はさほど得られず、またこの時限動作をトランジスタなどの半導体素子を利用して行う場合には電力容量の大きな素子を必要とする難点もあった。
【０００７】
本発明の主要な目的は、上述のように励磁開始初期の限定された短期間にのみ比較的大きな電流を必要とするソレノイド型の電磁操作装置として、ソレノイドコイルを分割コイルで構成しながらも駆動回路及び電源の電力負担を過重にすることが無く、励磁開始時の高速化及び応答性の改善を果たすことのできる電磁操作装置を提供することである。本発明の別の目的は、同様の構成で省電力化に効果的に対応可能な電磁操作装置を提供することである。また、これらの電磁操作装置を弁体駆動用の電気−機械変換器として備えた電磁操作弁を提供することも本発明の更に別の目的である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明による電磁操作装置は、上述各目的を達成するために、バネ力に対抗して機械的出力を弁体に作用させる電気−機械変換器としての電磁操作装置において、互いに電気的に独立した複数の分割コイルからなるソレノイドコイルと、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイルに組み合わされた固定鉄心、可動鉄心及びヨークからなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心に磁気吸引される可動鉄心の変位に基づく機械的出力を弁体に伝える伝達機構とを備え、
前記励磁制御器が、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、各分割コイルを順に時分割励磁する切換回路を含むことを特徴とするものである。
【０００９】
即ち、本発明の電磁操作装置では、複数の分割コイルのいずれが励磁されても共通の鉄心構体に磁束が流れ、可動鉄心に作用する磁気吸引力を機械的出力として弁体に伝えることができるので、励磁制御器によって例えば同時に励磁する分割コイルの数を選択的に変更したり、或いは異なる時定数の分割コイルに励磁を切り換えたりすることができ、そのときどきの励磁電流の大きさを適宜設定することにより励磁開始時の動作の高速化及び応答性の改善を果たしたり、或いは切換り後の省電力化を果たしたりすることができ、その際、励磁開始初期の期間を経過した後に電源電流を少なくするための操作は、励磁コイル数を少なくすること又は励磁すべきコイルを切り換えることで行うことができるので、直列抵抗の挿入による場合に比べて無駄に消費される電力を低減することもでき、また励磁コイルの切換を半導体スイッチング素子で行うにしても、このスイッチング素子は短時間の導通期間の後に遮断する動作を行うことになるので、あまり電力損失の大きな素子を用いる必要はなく、従ってそれを収納する電装ボックスもソレノイドコイルのケース上に搭載可能な通常の小型端子ボックスで充分である。
【００１０】
本発明の電磁操作装置はオン・オフ動作および比例動作のいずれにも適用可能であり、その好ましい一態様によれば分割コイルはソレノイドコイルの巻層の厚さ方向に分割された複数層の分割コイル層によって構成され、また別の好適な態様によれば分割コイルはソレノイドコイルの軸方向に互いに重ねて配置された複数の短尺ソレノイドによって構成される。尚、これ以外にも、例えば二芯以上の多芯導体でコイルを巻回することにより各芯線導体によって個々の分割コイルを構成することも可能である。更に本発明において各分割コイルは電気的に互いにほぼ等しい同一仕様を有していてもよく、或いは互いに異なる電気的仕様の複数の分割コイルを含んでいてもよい。例えば比例制御の場合、個々の分割コイルを時分割で順次励磁し、各分割コイルの転流動作による駆動エネルギーを利用して結果として分割コイル合計の駆動力を維持するようにすれば良く、またオン・オフ制御の場合は、励磁当初に定格推力を獲得するために複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後の保持電流による励磁は、保持すべき電力レベルに見合った少ないアンペアターン数に相当するコイル数だけの分割励磁として省エネルギー化を図ることができる。
【００１１】
本発明によれば、励磁制御器は、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、各分割コイルを順に時分割励磁する切換回路を含んでいる。これにより、定格動作時は各分割コイルを時分割励磁して定格推力を獲得し、励磁開始初期の短時間のみ複数の分割コイルを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得することができ、定格推力発生時における電源の負担過重を回避することができる。
【００１３】
特に比例制御を対象とする場合、励磁制御器は、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路を含むことができる。
【００１４】
本発明の別の一態様による比例制御動作用の電磁操作装置においては、好ましくは各分割コイルは互いに電気的な仕様が実質的に同じものであり、励磁制御器は、各分割コイル毎に個々に励磁電流をスイッチングする複数の半導体スイッチング素子と、同期信号に従って分割コイルの数に応じた位相差で各半導体スイッチング素子を周期的に順次パルス転流制御でスイッチング駆動するパルス幅変調回路と、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路とを含み、指令電流値に応じて電流増幅回路の出力によりパルス幅変調回路の出力パルス幅を変化させ、各半導体スイッチング素子の動作時間幅を前記出力パルス幅に応じて変化させるように構成されている。
【００１５】
これにより、励磁開始初期の限定された期間において比例制御のための定常推力指令電流値より大きな最大推力指令電流値を与えるとパルス幅変調回路の出力パルス幅が広がるので各半導体スイッチング素子の動作時間が重なり、結果として各分割コイルが同時に並列励磁されることになるのでコイル抵抗と巻数の少ないソレノイドコイルと同等の高い応答性を得ることができ、励磁開始に対する電磁操作装置の応答性が向上する。
【００１６】
上記限定期間の経過後に指令電流値を本来の比例制御の設定値である定常推力指令電流値に低下させるとパルス幅変調回路の出力パルス幅も短くなり、従って各半導体スイッチング素子の動作時間の重なりが減少もしくは無くなるので、このときの各分割コイルの励磁タイミング、即ち各半導体スイッチング素子の動作周期と位相差を、各分割コイルに順に流れる励磁電流が電源側からみて「非分割コイル構成の等価的なソレノイドコイル」に流れるべき励磁電流と同等となるように予め設計しておくことにより、ソレノイドコイル全体の電流の平均化と電源電流の平均化を果たして電流ピークを非分割時と同等に維持することができ、いずれにせよコイル駆動回路や電源の負担を過重にすることなく応答性を効果的に向上することが可能となる。
【００１７】
この場合、指令電流値が励磁開始初期の最大推力指令電流値に対応するときには各半導体スイッチング素子の動作時間の重なりを最大とするように、また指令電流値が比例制御のための定常推力指令電流値に対応するときには各半導体スイッチング素子相互の動作時間の重なりを実質的に無くすように、励磁制御器にはパルス幅変調回路の転流周期と位相差を制御する同期回路を更に含んでいてもよい。
【００２１】
また、電流切換回路に加えて、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路を更に備えることもでき、これによって例えば比例電磁制御弁の電磁操作装置として利用する場合にも比例制御動作に加えて同様な応答性の改善を果たすことができる。
【００２２】
本発明において、特に比例制御用の電磁操作装置の場合は、ソレノイドコイルに流れる負荷電流の大きさを検出する電流検出手段と、前記電流増幅回路に前記電流検出手段の検出電流値によって帰還をかける電流フィードバック回路とを更に備えていてもよい。
【００２３】
同様に比例制御用の電磁操作装置の場合、ソレノイドコイルから生じる磁界の強度を検出する磁気センサーと、前記電流増幅回路に磁気センサーの検出出力によって帰還をかける磁気フィードバック回路とを更に備えていてもよい。
【００２４】
また同様に比例制御用の電磁操作装置の場合、可動鉄心の変位量を検出する変位センサーと、前記電流増幅回路に変位センサーの検出出力によって帰還をかける位置フィードバック回路とを更に備えることも可能である。
【００２５】
本発明はまた、以上に述べた本発明による電磁操作装置を備えた電磁操作弁も提供し、この場合、本発明による電磁操作弁は、流体圧力又は流量の制御、流体の流れ方向の切換え、或いは流路の開閉を制御するための弁体に対し、バネ力に対抗して電磁操作装置の機械的出力を作用させ、その弁体作動の応答性の向上及び／または省電力化を果たすものである。
【００２６】
本発明の上述およびそれ以外の特徴と利点は、幾つかの好適な実施例を示す添付図面を参照して以下に詳述する実施形態の説明から明らかである。
【００２７】
【発明の実施の形態】
本発明の好適な実施形態を図面と共に説明すると、図１は本発明の一実施例に係る電磁操作装置の概略構成を示す説明図であり、本実施例は比例電磁制御弁のスプール弁体Ｖをバネ力に対抗して駆動する比例動作型の場合である。
【００２８】
図示のように、この電磁操作装置は、互いに電気的に独立した複数の分割コイル１０ａ〜１０ｄからなるソレノイドコイル１０と、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイル１０に組み合わされた固定鉄心１１、可動鉄心１２及びヨーク１３からなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器１４と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心１１に磁気吸引される可動鉄心１２の変位に基づく機械的出力を弁体Ｖに伝える伝達プッシュロッド１５とを備えた比例ソレノイド装置を構成している。
【００２９】
励磁制御器１４は種々の回路構成をとることができ、図１の例ではソレノイドコイル１０のケース上に搭載された電装ボックス１６内に収納されている。またプッシュロッド１５の尾端に連結されているのは可動鉄心１２の変位量または位置を検出して励磁制御器にフィードバック信号を与える差動トランス式の変位センサー１７である。
【００３０】
ソレノイドコイル１０は本例においては４つの短尺ソレノイドからなる分割コイル１０ａ〜１０ｄをソレノイド軸方向に重ねて配置してなり、各分割コイルはいずれも同一エネルギーで駆動されるので同一の電気的仕様のものである。例えば、定格電圧２４Ｖ、定格コイル抵抗１０Ωで定格推力５．５ｋｇｆのソレノイドコイル（以下、この非分割の等価ソレノイドコイルを標準コイルと称す）を構成する場合、分割数４の場合の各分割コイル１０ａ〜１０ｄはそれぞれコイル抵抗２．５Ωの短尺ソレノイドで構成し、これを全て同時に並列励磁すると電源側から見た合成コイル抵抗は０．６２５Ωとなる。
【００３１】
勿論、分割コイルは巻層で分割してもよく、また分割数も４に限定されるものではない。例えば均等分割の場合、同一定格の標準コイルを２分割する場合は各分割コイルのコイル抵抗は５Ωで並列合成コイル抵抗は２．５Ω、６分割の場合は各分割コイルのコイル抵抗は１．６６７Ωで並列合成コイル抵抗は０．２７８Ωとなる。
【００３２】
このような分割コイルは、定格動作時には励磁制御器１４による制御で全ての分割コイルが直列接続状態にて励磁される。例えば標準コイルの定格推力発生時の電流値を基準電流とした場合、直列励磁状態において個々の分割コイルに流れる電流値はこの基準電流に等しく、電源電流も基準電流のままである。
【００３３】
一方、励磁開始初期には、各分割コイルは励磁制御器１４による制御で励磁開始後の限定された期間に亘って並列接続状態で励磁される。このときの個々の分割コイルに流れる電流値も基準電流に等しくされ、従ってこの場合の電源電流は基準電流のコイル分割数倍になる。このように、励磁開始初期において分割コイルを並列励磁することによりソレノイドコイル１０の時定数を一時的に小さくして駆動の高速化を果たし、高応答性を獲得する。
【００３４】
この場合の励磁制御器１４は、図２に示すように、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、全ての分割コイルを直列励磁する並列−直列切換回路２１を含んでいる。これにより、定格動作時は全ての分割コイルを直列励磁して定格推力を獲得し、励磁開始初期の短時間のみ複数の分割コイルを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得することができ、定格推力発生時における電源の負担過重を回避することができる。
【００３５】
尚、図２に示した励磁制御器１４は、変位センサー１７からの位置フィードバック信号Ｖｆを受け取ると共に比例制御のための電流指令Ｉｓを受けて対応する大きさの励磁電流を生じる電流増幅器２２と、個々の分割コイルに流れる負荷電流を検出して電流増幅器２２の入力側に負帰還量としてフィードバックする電流検出抵抗２３も含んでいる。
【００３６】
一般的なソレノイドコイルの電流ステップ応答性は、下記の式で表される。
【００３７】
【数１】
【００３８】
ここで、Ｉはコイル電流[Ａ]、Ｖは電源電圧[Ｖ]、Ｒはコイル抵抗[Ω]、Ｌはインダクタンス[Ｈ]であり、コイル時定数τ＝Ｌ／Ｒ[sec]で表される。
【００３９】
分割コイルの並列励磁による応答性の改善効果を種々の巻数ｔの標準コイルとの対比でコイル分割数ごとに比較した結果を表１に示す。尚、表中で時間とあるのは、それぞれの場合に電源投入から定格推力を発生する電流値に達するまでの立ち上り時間を標準コイルにおける立ち上り時間との比で表し、例えば標準コイルでこの電流値が１Ａの場合は分割数２では２Ａ、分割数４では４Ａに達するまでの相対時間比を意味する。また、倍率とあるのは、立ち上り時間の短縮による高速化の倍率を表している。
【００４０】
【表１】
【００４１】
図３に電源電圧２４Ｖ印加時の分割コイルと標準コイルとの電流ステップ応答特性の測定結果を示す。いずの分割数においても分割コイルの並列構成コイルと標準コイルとでは総巻数は同一である。標準コイルでは定格電流１Ａに達するまでの立ち上り時間は約１８ｍｓｅｃであるが、分割数２の場合の並列励磁では対応する基準電流値２Ａに達するまでの立ち上り時間は約７．７ｍｓｅｃ、分割数４の場合の並列励磁では対応する基準電流値４Ａに達するまでの立ち上り時間は約３．６ｍｓｅｃと短縮されている。
【００４２】
このようにして、僅か十ｍｓｅｃ未満の限定された期間内で複数の分割コイルを同時に並列励磁することで高速の立ち上りを果たし、応答性を改善する。この期間の後は励磁制御器１４で直列励磁に切換え、全ての分割コイルを直列接続状態で励磁するが、標準コイルと同じ定格推力を生じるための電流値は各分割コイルに標準コイルの基準電流値、例えば１Ａを流せばよく、従って電源側の負担が標準コイル使用時よりも過重になることはなく、また励磁開始初期の限定期間中も定格動作期間中も個々の分割コイルに流れる電流値は同じであるので、比例制御に際して同一特性の各分割コイルのうちのいずれか一つに流れる電流を電流検出抵抗２３で検出してフィードバックをかけることにより安定した制御が可能である。
【００４３】
図４は励磁制御器の別の構成例を示しており、この場合のコイル分割数は２であって、励磁制御器１４ａは励磁開始初期の限定された期間に亘って二つの分割コイル１０Ａと１０Ｂを同時に並列励磁し、その後、そのうちの一方の分割コイル１０Ｂの励磁を実質的に遮断して残りの分割コイル１０Ａの励磁状態を保持する時限回路４１を含んでいる。勿論コイル割数は２以外でもよく、並列励磁する分割コイル数およびその後遮断する分割コイル数も適宜選ぶことができる。また時限回路４１は、図４に示したように抵抗ＲとコンデンサーＣによるタイマー回路をスイッチングトランジスタＴｒに組み合わせてなる回路構成に限定されるものではなく、種々のアナログまたはデジタル回路技術による変形が可能であることは述べるまでもない。
【００４４】
図４において、トランジスタＴｒは分割コイル１０Ｂに流れる電流をオン・オフするスイッチングトランジスタであり、電源投入直後にはコンデンサＣには電荷が蓄積されていないのでベース・エミッタ間電圧が高く、従ってトランジスタＴｒは導通状態となって分割コイル１０Ａと１０Ｂは同時に並列励磁される。トランジスタＴｒの導通によってベース電流によりコンデンサＣが充電され、その充電電位がＲＣ時定数で定まる時間の経過後に電源電圧近傍まで上昇するとトランジスタＴｒが遮断して分割コイル１０Ｂの通電を実質的に断つことになる。電源が遮断されるとコンデンサＣの充電電荷はダイオードＤを通過して放電され、タイマー回路が初期状態に復帰する。
【００４５】
このようにして、励磁開始初期の短時間のみ二つの分割コイル１０Ａ，１０Ｂを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得し、その後は一方の分割コイル１０Ｂの励磁を遮断して残りの分割コイル１０Ａのみの励磁で必要な推力を獲得することができる。この場合、並列励磁状態で定格推力を発生するように各分割コイルの電気的仕様と電源特性を選べば、励磁開始と同時に両方の分割コイルによって充分な推力および高速な立ち上り特性で可動鉄心を駆動し、可動鉄心移動完了後はその状態を維持するための保持電流として一方の分割コイルのみの負荷電流に相当する低電流にることができ、高応答化と省電力化の目的を達成することができる。
【００４６】
尚、図４に示した励磁制御器１４ａの考え方はオン・オフ動作のみならず比例動作にも利用でき、その場合は、図２の場合と同様に、比例制御のための電流指令を受けて対応する大きさの励磁電流を生じる電流増幅器と、必要に応じて分割コイル１０Ａに流れる負荷電流を検出して電流増幅器の入力側に負帰還量としてフィードバックする電流検出手段を設ければよい。この場合、一方の分割コイル１０Ａのみの励磁によって定格推力を発生するようにコイル仕様を選び、励磁開始初期の比較的大きな瞬時電流に対応できる電源容量とすれば立ち上りの高速化も達成することができる。
【００４７】
図５は励磁制御器の更に別の実施例を示している。この例では、分割コイルは図１に示したような４つの均等分割された分割コイル１０ａ〜１０ｂであり、励磁制御器１４ｂは比例動作用のものである。
【００４８】
即ち、図５に示す励磁制御器１４ａは、各分割コイル毎に個々に励磁電流をスイッチングする複数のスイッチングトランジスタＴｒ１〜Ｔｒ４と、同期回路５４から与えられる同期信号に従って分割コイルの数に応じた位相差で各スイッチングトランジスタを周期的に順次パルス転流制御でスイッチング駆動するパルス幅変調回路５１と、変位センサー１７からの位置フィードバック信号Ｖｆを受け取ると共に外部から与えられる電流指令Ｉｓに応じた励磁電流を生じる電流増幅回路５２と、ソレノイドコイルに流れる負荷電流を検出して電流増幅器５２の入力側に負帰還量としてフィードバックする電流検出抵抗５３とを含み、電流指令の値に応じて電流増幅回路５２の出力によりパルス幅変調回路５１のＰＷＭ出力パルス幅を変化させ、各スイッチングトランジスタの動作時間幅を前記出力パルス幅に応じて変化させるようにしてある。
【００４９】
尚、同期回路５４は、電流指令が励磁開始初期の最大推力指令電流値に対応するときは各スイッチングトランジスタの動作時間の重なりを最大とするように、また電流指令が比例制御のための定常推力指令電流値に対応するときは各スイッチングトランジスタ相互の動作時間の重なりを実質的に無くすようにパルス幅変調回路５１の転流周期と位相差を制御する。
【００５０】
この励磁制御器１４ｂによる比例制御動作では、例えば外部のプログラマブルコントローラから所望の励磁電流変化パターンの電流指令が与えられる。この場合、分割コイル数が４であるから、電流指令は励磁開始初期の限定された期間に亘って定常最大推力発生時の最大４倍の電流値を指令し、その後は比例制御のための定常推力発生用の電流値に下げた指令を与える。この場合も、励磁制御器１４ａは、高推力高速動作時には分割コイルを同時に並列励磁して合成並列コイル抵抗を分割数の二乗分の一にして駆動し、吸引力を維持するためにアンペアターンは変化させず、一つの分割コイルに流れる電流は常に変わらないという原則を保つものとする。
【００５１】
パルス幅変調回路５１は、図６に示すように分割コイル数４に応じて９０度ずつの位相差で同期した４相のＰＷＭ出力パルスを生じ、この出力パルスで各スイッチングトランジスタＴｒ１〜Ｔｒ４をスイッチング制御する。各相の出力パルス幅は電流指令に応じて変調され、電流指令が大電流のときはパルス幅は長くなり、電流指令が小電流になればパルス幅は短くなる。電流指令が最大電流のときは各相のパルス出力のパルス幅は周期に等しく１００％パルスとなり、従ってこの状態では全てのトランジスタが同時に導通して分割コイル１０ａ〜１０ｄが同時に並列励磁されることになる。励磁開始初期の限定された期間では過度的にこのような大電流の電流指令が与えられ、それにより電源側から見た負荷電流は各分割コイルに流れる電流の総和となるが、並列合成コイルの形成により起動時の高応答化が果たされることになる。
【００５２】
電流指令が定常推力発生のための電流値に下げられると各分割コイルはパルス幅変調回路５１のＰＷＭ出力パルスによって上記４相周期で時分割励磁されることになり、平均電源電流は定格推力発生のための電流値に抑えられる。この様子を図７に模式的に示す。
【００５３】
尚、以上に述べた比例制御の各実施例において、更に安定な励磁制御のために固定鉄心１１内に例えばホール素子のような磁気センサーを配置し、ソレノイドコイルから生じる磁界の強度を検出して、これを励磁制御器内の電流増幅器の入力側へフィードバックすることは好ましいことである。
【００５４】
図８は本発明の更に別の実施例による電磁操作装置の概略構成を示す説明図であり、本実施例は電磁弁の弁体Ｖをバネ力に対抗して駆動するオン・オフ動作型の場合である。
【００５５】
図８に示すように、この電磁操作装置は、互いに電気的に独立した第１分割コイル８０ａと第２分割コイル８０ｂからなるソレノイドコイル８０と、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイル８０に組み合わされた固定鉄心８１、可動鉄心８２及びヨーク８３からなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器８４と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心８１に磁気吸引される可動鉄心８２の変位に基づく機械的出力を弁体Ｖに伝える伝達プッシュロッド８５とを備えている。
【００５６】
励磁制御器８４は種々の回路構成をとることができ、図８の例ではソレノイドコイル８０のケース上に搭載された電装ボックス８６内に収納されている。またプッシュロッド８５の尾端側には手動で可動鉄心８２を移動させるためのピン８８が配置されている。
【００５７】
分割コイル８０ａと８０ｂは、本例においては巻層の厚さ方向に分割された２層のコイル層を形成しており、第１分割コイル８０ａに比べて第２分割コイル８０ｂは巻線の線径が太く、また巻数も少なく、従ってコイル時定数は第２分割コイル８０ｂのほうが小さくなっている。即ち第２分割コイル８０ｂは励磁開始初期の限定された期間に亘って比較的大きな電流を流すほうのコイルであり、大電流による発熱を考慮して第１分割コイル８０ａの外周上に巻層を重ねている。勿論、ヒートシンク以外についてはどちらの分割コイルを外周側にしても同様の機能が得られることは述べるまでもない。
【００５８】
この場合の励磁制御器８４の構成としては、例えば図４に示したのと同様の時限回路４１による励磁切換回路が適用可能である。即ち、励磁開始初期の短時間のみ第１と第２の二つの分割コイル８０ａ，８０ｂを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得し、その後は一方の第２分割コイル８０ｂの励磁を遮断して残りの第１分割コイル８０ａのみの励磁で必要な推力を獲得する。第２分割コイル８０ｂは時定数が小さく、従って初期の応答性は格段に改善される。
【００５９】
尚、この実施例では第１分割コイル８０ａを定常動作用、第２分割コイル８０ｂを高速起動用のコイルとし、それぞれ一つずつの分割コイルで構成した場合を示したが、例えば高速起動用分割コイルを複数の並列接続された分割コイルで構成したり、定常動作用分割コイルを互いに電気的仕様の異なる複数の分割コイルで構成して組み合わせたりしても良いことは述べるまでもない。
【００６０】
また、以上の各実施例及び変形例は本発明の典型的な実施形態を示すだけのものであり、例えば個々の実施例に開示された本発明による種々の技術的思想の抽出を交叉的に組み合わせたり、その他、当業者に自明な変形はいずれも本発明の技術的範疇に属するものと理解すべきである。
【００６１】
【発明の効果】
以上に述べたように、本発明による電磁操作装置では、複数の分割コイルのいずれが励磁されても共通の鉄心構体に磁束が流れ、可動鉄心に作用する磁気吸引力を機械的出力として弁体に伝えることができるので、励磁制御器によって例えば同時に励磁する分割コイルの数を選択的に変更したり、或いは異なる時定数の分割コイルに励磁を切り換えたりすることができ、そのときどきの励磁電流の大きさを適宜設定することにより励磁開始時の動作の高速化及び応答性の改善を果たしたり、或いは切換り後の省電力化を果たしたりすることができ、その際、励磁開始初期の期間を経過した後に電源電流を少なくするための操作は励磁コイル数を少なくしたりコイルを切り換えたりすることで行うことができるので、直列抵抗の挿入による場合に比べて無駄に消費される電力を低減することもでき、また励磁コイルの切換を半導体スイッチング素子で行うにしても、このスイッチング素子は短時間の導通期間の後に遮断する動作を行うことになるので電力損失の大きな素子を用いる必要はなく、従ってそれを収納する電装ボックスもソレノイドコイルのケース上に搭載可能な通常の小型端子ボックスで充分であるなど、顕著な効果を奏することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例に係る電磁操作装置の概略構成を示す説明図である。
【図２】励磁制御器の構成例を示す概略路図図である。
【図３】分割コイルの電流ステップ応答特性を示す線図である。
【図４】励磁制御器の別の構成例を示す概略回路図である。
【図５】励磁制御器の更に別の構成例を示す概略回路図である。
【図６】パルス幅変調回路の動作を説明するためのＰＷＭパルス波形線図である。
【図７】ＰＷＭ出力パルスでスイッチング制御される分割コイルに流れる電流の変化を模式的に示す説明図である。
【図８】本発明の別の実施例に係る電磁操作装置の概略構成を示す説明図である。
【符号の説明】
１０：ソレノイドコイル
１０ａ〜１０ｄ：分割コイル
１１：固定鉄心
１２：可動鉄心
１３：ヨーク
１４：励磁制御器
１５：プッシュロッド（伝達機構）
１７：変位センサー
２１：切換回路
２２：電流増幅器
２３：電流検出抵抗
４１：時限回路
５１：パルス幅変調回路
５２：電流増幅器
５３：電流検出抵抗
５４：同期回路
８０：ソレノイドコイル
８０ａ：第１分割コイル
８０ｂ：第２分割コイル
８１：固定鉄心
８２：可動鉄心
８３：ヨーク
８４：励磁制御器
８５：プッシュロッド
【発明の属する技術分野】
本発明は電磁操作装置に関し、更に詳しくはソレノイドコイルによる電磁石装置で構成された電気−機械変換器として電磁弁や比例電磁制御弁の弁体をバネ力に抗して機械的出力で駆動操作するための特に省電力化或いは動作の高速化又は応答性の改善に好適な電磁操作装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
切換弁や比例弁を始めとする各種電磁操作弁における電磁操作装置として、バネ力に対抗する機械的出力を弁体に作用させるための電気−機械変換器には種々の形式のものが知られている。このうち、電磁操作弁にはソレノイドコイルを利用した電磁石装置、一般にはソレノイド装置と呼ばれる電磁プランジャー装置が広く利用されており、その省電力化と小型軽量化の工夫が従来から種々提案されている。
【０００３】
この種のソレノイド装置では、主に固定鉄心と可動鉄心及びヨークからなる鉄心構体にソレノイドコイルが装備されており、励磁されたソレノイドコイルから生じる磁束が鉄心構体で形成される磁路中を流れることにより、固定鉄心に対して磁路中で空隙を形成している可動鉄心が固定鉄心に磁気吸引され、このときの可動鉄心の変位に基づく機械的出力を例えばプッシュロッドやコイルバネを介して弁体に伝達するようになっている。
【０００４】
従来から、このような電磁操作弁のソレノイド装置による動作を高速化して応答性を改善するための実験及び研究がなされてきているが、その多くは電気的時定数（λ＝Ｌ／Ｒ）の小さなコイル仕様の選定や、比較的高い電源電圧での駆動に対応させるためのコイルの設計に関連し、この見地からみた場合は現在のソレノイド装置の仕様は或る意味で成熟の域にあると言っても過言ではない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
切換弁などの単なるオン・オフ動作または比例弁のように比例励磁動作を行う各種の電磁操作弁において、応答性の向上を目的としてソレノイド装置のコイル時定数を小さくするには巻数を少なくすることで実現できるが、このコイルが元のコイルと同じ磁気吸引力を発生するためにはアンペア・ターン（ＡＴ）一定の原則に従って励磁電流を増加しなければならない。例えば、コイル巻数１０００Ｔのソレノイドコイルを想定した場合、これを均等に１／２の巻数５００Ｔの二つの分割コイルで構成し、これら分割コイルを並列接続して動作させれば応答性が改善されるが、元の巻数１０００Ｔのソレノイドコイルの場合と同じ吸引力を得るには並列合成コイルに供給する電源電流は２倍必要となり、ソレノイド装置の駆動回路及び電源が担うべき電力負担が増加するだけでなく、配線やコイル内での電力損失および電磁誘導ノイズも増加する。従って、巻数の少ないソレノイドコイルの使用は動作の高速化および応答性の改善には有効であるが、過度に駆動電流が大きくなるコイルは実用上の面で現実的ではないとされている。
【０００６】
また特に切換弁などのオン・オフ動作用のソレノイド装置では、励磁初期の状態で固定鉄心から離反している可動鉄心に充分な磁気吸引力を作用させるために比較的大きな励磁電流を供給する必要があるが、弁が切換わった後には可動鉄心を吸着状態に保持するだけの比較的低い電流値しか必要ではなく、同じ励磁電流で励磁を継続していると電力の無駄が無視できなくなる。このため、従来より或る時限が経過したときにコイルに直列に抵抗を挿入して励磁電流を下げる工夫が知られているが、抵抗で消費される電力は熱として逃がしているので、電源側からみた省電力の効果はさほど得られず、またこの時限動作をトランジスタなどの半導体素子を利用して行う場合には電力容量の大きな素子を必要とする難点もあった。
【０００７】
本発明の主要な目的は、上述のように励磁開始初期の限定された短期間にのみ比較的大きな電流を必要とするソレノイド型の電磁操作装置として、ソレノイドコイルを分割コイルで構成しながらも駆動回路及び電源の電力負担を過重にすることが無く、励磁開始時の高速化及び応答性の改善を果たすことのできる電磁操作装置を提供することである。本発明の別の目的は、同様の構成で省電力化に効果的に対応可能な電磁操作装置を提供することである。また、これらの電磁操作装置を弁体駆動用の電気−機械変換器として備えた電磁操作弁を提供することも本発明の更に別の目的である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明による電磁操作装置は、上述各目的を達成するために、バネ力に対抗して機械的出力を弁体に作用させる電気−機械変換器としての電磁操作装置において、互いに電気的に独立した複数の分割コイルからなるソレノイドコイルと、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイルに組み合わされた固定鉄心、可動鉄心及びヨークからなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心に磁気吸引される可動鉄心の変位に基づく機械的出力を弁体に伝える伝達機構とを備え、
前記励磁制御器が、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、各分割コイルを順に時分割励磁する切換回路を含むことを特徴とするものである。
【０００９】
即ち、本発明の電磁操作装置では、複数の分割コイルのいずれが励磁されても共通の鉄心構体に磁束が流れ、可動鉄心に作用する磁気吸引力を機械的出力として弁体に伝えることができるので、励磁制御器によって例えば同時に励磁する分割コイルの数を選択的に変更したり、或いは異なる時定数の分割コイルに励磁を切り換えたりすることができ、そのときどきの励磁電流の大きさを適宜設定することにより励磁開始時の動作の高速化及び応答性の改善を果たしたり、或いは切換り後の省電力化を果たしたりすることができ、その際、励磁開始初期の期間を経過した後に電源電流を少なくするための操作は、励磁コイル数を少なくすること又は励磁すべきコイルを切り換えることで行うことができるので、直列抵抗の挿入による場合に比べて無駄に消費される電力を低減することもでき、また励磁コイルの切換を半導体スイッチング素子で行うにしても、このスイッチング素子は短時間の導通期間の後に遮断する動作を行うことになるので、あまり電力損失の大きな素子を用いる必要はなく、従ってそれを収納する電装ボックスもソレノイドコイルのケース上に搭載可能な通常の小型端子ボックスで充分である。
【００１０】
本発明の電磁操作装置はオン・オフ動作および比例動作のいずれにも適用可能であり、その好ましい一態様によれば分割コイルはソレノイドコイルの巻層の厚さ方向に分割された複数層の分割コイル層によって構成され、また別の好適な態様によれば分割コイルはソレノイドコイルの軸方向に互いに重ねて配置された複数の短尺ソレノイドによって構成される。尚、これ以外にも、例えば二芯以上の多芯導体でコイルを巻回することにより各芯線導体によって個々の分割コイルを構成することも可能である。更に本発明において各分割コイルは電気的に互いにほぼ等しい同一仕様を有していてもよく、或いは互いに異なる電気的仕様の複数の分割コイルを含んでいてもよい。例えば比例制御の場合、個々の分割コイルを時分割で順次励磁し、各分割コイルの転流動作による駆動エネルギーを利用して結果として分割コイル合計の駆動力を維持するようにすれば良く、またオン・オフ制御の場合は、励磁当初に定格推力を獲得するために複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後の保持電流による励磁は、保持すべき電力レベルに見合った少ないアンペアターン数に相当するコイル数だけの分割励磁として省エネルギー化を図ることができる。
【００１１】
本発明によれば、励磁制御器は、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、各分割コイルを順に時分割励磁する切換回路を含んでいる。これにより、定格動作時は各分割コイルを時分割励磁して定格推力を獲得し、励磁開始初期の短時間のみ複数の分割コイルを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得することができ、定格推力発生時における電源の負担過重を回避することができる。
【００１３】
特に比例制御を対象とする場合、励磁制御器は、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路を含むことができる。
【００１４】
本発明の別の一態様による比例制御動作用の電磁操作装置においては、好ましくは各分割コイルは互いに電気的な仕様が実質的に同じものであり、励磁制御器は、各分割コイル毎に個々に励磁電流をスイッチングする複数の半導体スイッチング素子と、同期信号に従って分割コイルの数に応じた位相差で各半導体スイッチング素子を周期的に順次パルス転流制御でスイッチング駆動するパルス幅変調回路と、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路とを含み、指令電流値に応じて電流増幅回路の出力によりパルス幅変調回路の出力パルス幅を変化させ、各半導体スイッチング素子の動作時間幅を前記出力パルス幅に応じて変化させるように構成されている。
【００１５】
これにより、励磁開始初期の限定された期間において比例制御のための定常推力指令電流値より大きな最大推力指令電流値を与えるとパルス幅変調回路の出力パルス幅が広がるので各半導体スイッチング素子の動作時間が重なり、結果として各分割コイルが同時に並列励磁されることになるのでコイル抵抗と巻数の少ないソレノイドコイルと同等の高い応答性を得ることができ、励磁開始に対する電磁操作装置の応答性が向上する。
【００１６】
上記限定期間の経過後に指令電流値を本来の比例制御の設定値である定常推力指令電流値に低下させるとパルス幅変調回路の出力パルス幅も短くなり、従って各半導体スイッチング素子の動作時間の重なりが減少もしくは無くなるので、このときの各分割コイルの励磁タイミング、即ち各半導体スイッチング素子の動作周期と位相差を、各分割コイルに順に流れる励磁電流が電源側からみて「非分割コイル構成の等価的なソレノイドコイル」に流れるべき励磁電流と同等となるように予め設計しておくことにより、ソレノイドコイル全体の電流の平均化と電源電流の平均化を果たして電流ピークを非分割時と同等に維持することができ、いずれにせよコイル駆動回路や電源の負担を過重にすることなく応答性を効果的に向上することが可能となる。
【００１７】
この場合、指令電流値が励磁開始初期の最大推力指令電流値に対応するときには各半導体スイッチング素子の動作時間の重なりを最大とするように、また指令電流値が比例制御のための定常推力指令電流値に対応するときには各半導体スイッチング素子相互の動作時間の重なりを実質的に無くすように、励磁制御器にはパルス幅変調回路の転流周期と位相差を制御する同期回路を更に含んでいてもよい。
【００２１】
また、電流切換回路に加えて、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路を更に備えることもでき、これによって例えば比例電磁制御弁の電磁操作装置として利用する場合にも比例制御動作に加えて同様な応答性の改善を果たすことができる。
【００２２】
本発明において、特に比例制御用の電磁操作装置の場合は、ソレノイドコイルに流れる負荷電流の大きさを検出する電流検出手段と、前記電流増幅回路に前記電流検出手段の検出電流値によって帰還をかける電流フィードバック回路とを更に備えていてもよい。
【００２３】
同様に比例制御用の電磁操作装置の場合、ソレノイドコイルから生じる磁界の強度を検出する磁気センサーと、前記電流増幅回路に磁気センサーの検出出力によって帰還をかける磁気フィードバック回路とを更に備えていてもよい。
【００２４】
また同様に比例制御用の電磁操作装置の場合、可動鉄心の変位量を検出する変位センサーと、前記電流増幅回路に変位センサーの検出出力によって帰還をかける位置フィードバック回路とを更に備えることも可能である。
【００２５】
本発明はまた、以上に述べた本発明による電磁操作装置を備えた電磁操作弁も提供し、この場合、本発明による電磁操作弁は、流体圧力又は流量の制御、流体の流れ方向の切換え、或いは流路の開閉を制御するための弁体に対し、バネ力に対抗して電磁操作装置の機械的出力を作用させ、その弁体作動の応答性の向上及び／または省電力化を果たすものである。
【００２６】
本発明の上述およびそれ以外の特徴と利点は、幾つかの好適な実施例を示す添付図面を参照して以下に詳述する実施形態の説明から明らかである。
【００２７】
【発明の実施の形態】
本発明の好適な実施形態を図面と共に説明すると、図１は本発明の一実施例に係る電磁操作装置の概略構成を示す説明図であり、本実施例は比例電磁制御弁のスプール弁体Ｖをバネ力に対抗して駆動する比例動作型の場合である。
【００２８】
図示のように、この電磁操作装置は、互いに電気的に独立した複数の分割コイル１０ａ〜１０ｄからなるソレノイドコイル１０と、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイル１０に組み合わされた固定鉄心１１、可動鉄心１２及びヨーク１３からなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器１４と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心１１に磁気吸引される可動鉄心１２の変位に基づく機械的出力を弁体Ｖに伝える伝達プッシュロッド１５とを備えた比例ソレノイド装置を構成している。
【００２９】
励磁制御器１４は種々の回路構成をとることができ、図１の例ではソレノイドコイル１０のケース上に搭載された電装ボックス１６内に収納されている。またプッシュロッド１５の尾端に連結されているのは可動鉄心１２の変位量または位置を検出して励磁制御器にフィードバック信号を与える差動トランス式の変位センサー１７である。
【００３０】
ソレノイドコイル１０は本例においては４つの短尺ソレノイドからなる分割コイル１０ａ〜１０ｄをソレノイド軸方向に重ねて配置してなり、各分割コイルはいずれも同一エネルギーで駆動されるので同一の電気的仕様のものである。例えば、定格電圧２４Ｖ、定格コイル抵抗１０Ωで定格推力５．５ｋｇｆのソレノイドコイル（以下、この非分割の等価ソレノイドコイルを標準コイルと称す）を構成する場合、分割数４の場合の各分割コイル１０ａ〜１０ｄはそれぞれコイル抵抗２．５Ωの短尺ソレノイドで構成し、これを全て同時に並列励磁すると電源側から見た合成コイル抵抗は０．６２５Ωとなる。
【００３１】
勿論、分割コイルは巻層で分割してもよく、また分割数も４に限定されるものではない。例えば均等分割の場合、同一定格の標準コイルを２分割する場合は各分割コイルのコイル抵抗は５Ωで並列合成コイル抵抗は２．５Ω、６分割の場合は各分割コイルのコイル抵抗は１．６６７Ωで並列合成コイル抵抗は０．２７８Ωとなる。
【００３２】
このような分割コイルは、定格動作時には励磁制御器１４による制御で全ての分割コイルが直列接続状態にて励磁される。例えば標準コイルの定格推力発生時の電流値を基準電流とした場合、直列励磁状態において個々の分割コイルに流れる電流値はこの基準電流に等しく、電源電流も基準電流のままである。
【００３３】
一方、励磁開始初期には、各分割コイルは励磁制御器１４による制御で励磁開始後の限定された期間に亘って並列接続状態で励磁される。このときの個々の分割コイルに流れる電流値も基準電流に等しくされ、従ってこの場合の電源電流は基準電流のコイル分割数倍になる。このように、励磁開始初期において分割コイルを並列励磁することによりソレノイドコイル１０の時定数を一時的に小さくして駆動の高速化を果たし、高応答性を獲得する。
【００３４】
この場合の励磁制御器１４は、図２に示すように、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、全ての分割コイルを直列励磁する並列−直列切換回路２１を含んでいる。これにより、定格動作時は全ての分割コイルを直列励磁して定格推力を獲得し、励磁開始初期の短時間のみ複数の分割コイルを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得することができ、定格推力発生時における電源の負担過重を回避することができる。
【００３５】
尚、図２に示した励磁制御器１４は、変位センサー１７からの位置フィードバック信号Ｖｆを受け取ると共に比例制御のための電流指令Ｉｓを受けて対応する大きさの励磁電流を生じる電流増幅器２２と、個々の分割コイルに流れる負荷電流を検出して電流増幅器２２の入力側に負帰還量としてフィードバックする電流検出抵抗２３も含んでいる。
【００３６】
一般的なソレノイドコイルの電流ステップ応答性は、下記の式で表される。
【００３７】
【数１】
ここで、Ｉはコイル電流[Ａ]、Ｖは電源電圧[Ｖ]、Ｒはコイル抵抗[Ω]、Ｌはインダクタンス[Ｈ]であり、コイル時定数τ＝Ｌ／Ｒ[sec]で表される。
【００３９】
分割コイルの並列励磁による応答性の改善効果を種々の巻数ｔの標準コイルとの対比でコイル分割数ごとに比較した結果を表１に示す。尚、表中で時間とあるのは、それぞれの場合に電源投入から定格推力を発生する電流値に達するまでの立ち上り時間を標準コイルにおける立ち上り時間との比で表し、例えば標準コイルでこの電流値が１Ａの場合は分割数２では２Ａ、分割数４では４Ａに達するまでの相対時間比を意味する。また、倍率とあるのは、立ち上り時間の短縮による高速化の倍率を表している。
【００４０】
【表１】
図３に電源電圧２４Ｖ印加時の分割コイルと標準コイルとの電流ステップ応答特性の測定結果を示す。いずの分割数においても分割コイルの並列構成コイルと標準コイルとでは総巻数は同一である。標準コイルでは定格電流１Ａに達するまでの立ち上り時間は約１８ｍｓｅｃであるが、分割数２の場合の並列励磁では対応する基準電流値２Ａに達するまでの立ち上り時間は約７．７ｍｓｅｃ、分割数４の場合の並列励磁では対応する基準電流値４Ａに達するまでの立ち上り時間は約３．６ｍｓｅｃと短縮されている。
【００４２】
このようにして、僅か十ｍｓｅｃ未満の限定された期間内で複数の分割コイルを同時に並列励磁することで高速の立ち上りを果たし、応答性を改善する。この期間の後は励磁制御器１４で直列励磁に切換え、全ての分割コイルを直列接続状態で励磁するが、標準コイルと同じ定格推力を生じるための電流値は各分割コイルに標準コイルの基準電流値、例えば１Ａを流せばよく、従って電源側の負担が標準コイル使用時よりも過重になることはなく、また励磁開始初期の限定期間中も定格動作期間中も個々の分割コイルに流れる電流値は同じであるので、比例制御に際して同一特性の各分割コイルのうちのいずれか一つに流れる電流を電流検出抵抗２３で検出してフィードバックをかけることにより安定した制御が可能である。
【００４３】
図４は励磁制御器の別の構成例を示しており、この場合のコイル分割数は２であって、励磁制御器１４ａは励磁開始初期の限定された期間に亘って二つの分割コイル１０Ａと１０Ｂを同時に並列励磁し、その後、そのうちの一方の分割コイル１０Ｂの励磁を実質的に遮断して残りの分割コイル１０Ａの励磁状態を保持する時限回路４１を含んでいる。勿論コイル割数は２以外でもよく、並列励磁する分割コイル数およびその後遮断する分割コイル数も適宜選ぶことができる。また時限回路４１は、図４に示したように抵抗ＲとコンデンサーＣによるタイマー回路をスイッチングトランジスタＴｒに組み合わせてなる回路構成に限定されるものではなく、種々のアナログまたはデジタル回路技術による変形が可能であることは述べるまでもない。
【００４４】
図４において、トランジスタＴｒは分割コイル１０Ｂに流れる電流をオン・オフするスイッチングトランジスタであり、電源投入直後にはコンデンサＣには電荷が蓄積されていないのでベース・エミッタ間電圧が高く、従ってトランジスタＴｒは導通状態となって分割コイル１０Ａと１０Ｂは同時に並列励磁される。トランジスタＴｒの導通によってベース電流によりコンデンサＣが充電され、その充電電位がＲＣ時定数で定まる時間の経過後に電源電圧近傍まで上昇するとトランジスタＴｒが遮断して分割コイル１０Ｂの通電を実質的に断つことになる。電源が遮断されるとコンデンサＣの充電電荷はダイオードＤを通過して放電され、タイマー回路が初期状態に復帰する。
【００４５】
このようにして、励磁開始初期の短時間のみ二つの分割コイル１０Ａ，１０Ｂを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得し、その後は一方の分割コイル１０Ｂの励磁を遮断して残りの分割コイル１０Ａのみの励磁で必要な推力を獲得することができる。この場合、並列励磁状態で定格推力を発生するように各分割コイルの電気的仕様と電源特性を選べば、励磁開始と同時に両方の分割コイルによって充分な推力および高速な立ち上り特性で可動鉄心を駆動し、可動鉄心移動完了後はその状態を維持するための保持電流として一方の分割コイルのみの負荷電流に相当する低電流にることができ、高応答化と省電力化の目的を達成することができる。
【００４６】
尚、図４に示した励磁制御器１４ａの考え方はオン・オフ動作のみならず比例動作にも利用でき、その場合は、図２の場合と同様に、比例制御のための電流指令を受けて対応する大きさの励磁電流を生じる電流増幅器と、必要に応じて分割コイル１０Ａに流れる負荷電流を検出して電流増幅器の入力側に負帰還量としてフィードバックする電流検出手段を設ければよい。この場合、一方の分割コイル１０Ａのみの励磁によって定格推力を発生するようにコイル仕様を選び、励磁開始初期の比較的大きな瞬時電流に対応できる電源容量とすれば立ち上りの高速化も達成することができる。
【００４７】
図５は励磁制御器の更に別の実施例を示している。この例では、分割コイルは図１に示したような４つの均等分割された分割コイル１０ａ〜１０ｂであり、励磁制御器１４ｂは比例動作用のものである。
【００４８】
即ち、図５に示す励磁制御器１４ａは、各分割コイル毎に個々に励磁電流をスイッチングする複数のスイッチングトランジスタＴｒ１〜Ｔｒ４と、同期回路５４から与えられる同期信号に従って分割コイルの数に応じた位相差で各スイッチングトランジスタを周期的に順次パルス転流制御でスイッチング駆動するパルス幅変調回路５１と、変位センサー１７からの位置フィードバック信号Ｖｆを受け取ると共に外部から与えられる電流指令Ｉｓに応じた励磁電流を生じる電流増幅回路５２と、ソレノイドコイルに流れる負荷電流を検出して電流増幅器５２の入力側に負帰還量としてフィードバックする電流検出抵抗５３とを含み、電流指令の値に応じて電流増幅回路５２の出力によりパルス幅変調回路５１のＰＷＭ出力パルス幅を変化させ、各スイッチングトランジスタの動作時間幅を前記出力パルス幅に応じて変化させるようにしてある。
【００４９】
尚、同期回路５４は、電流指令が励磁開始初期の最大推力指令電流値に対応するときは各スイッチングトランジスタの動作時間の重なりを最大とするように、また電流指令が比例制御のための定常推力指令電流値に対応するときは各スイッチングトランジスタ相互の動作時間の重なりを実質的に無くすようにパルス幅変調回路５１の転流周期と位相差を制御する。
【００５０】
この励磁制御器１４ｂによる比例制御動作では、例えば外部のプログラマブルコントローラから所望の励磁電流変化パターンの電流指令が与えられる。この場合、分割コイル数が４であるから、電流指令は励磁開始初期の限定された期間に亘って定常最大推力発生時の最大４倍の電流値を指令し、その後は比例制御のための定常推力発生用の電流値に下げた指令を与える。この場合も、励磁制御器１４ａは、高推力高速動作時には分割コイルを同時に並列励磁して合成並列コイル抵抗を分割数の二乗分の一にして駆動し、吸引力を維持するためにアンペアターンは変化させず、一つの分割コイルに流れる電流は常に変わらないという原則を保つものとする。
【００５１】
パルス幅変調回路５１は、図６に示すように分割コイル数４に応じて９０度ずつの位相差で同期した４相のＰＷＭ出力パルスを生じ、この出力パルスで各スイッチングトランジスタＴｒ１〜Ｔｒ４をスイッチング制御する。各相の出力パルス幅は電流指令に応じて変調され、電流指令が大電流のときはパルス幅は長くなり、電流指令が小電流になればパルス幅は短くなる。電流指令が最大電流のときは各相のパルス出力のパルス幅は周期に等しく１００％パルスとなり、従ってこの状態では全てのトランジスタが同時に導通して分割コイル１０ａ〜１０ｄが同時に並列励磁されることになる。励磁開始初期の限定された期間では過度的にこのような大電流の電流指令が与えられ、それにより電源側から見た負荷電流は各分割コイルに流れる電流の総和となるが、並列合成コイルの形成により起動時の高応答化が果たされることになる。
【００５２】
電流指令が定常推力発生のための電流値に下げられると各分割コイルはパルス幅変調回路５１のＰＷＭ出力パルスによって上記４相周期で時分割励磁されることになり、平均電源電流は定格推力発生のための電流値に抑えられる。この様子を図７に模式的に示す。
【００５３】
尚、以上に述べた比例制御の各実施例において、更に安定な励磁制御のために固定鉄心１１内に例えばホール素子のような磁気センサーを配置し、ソレノイドコイルから生じる磁界の強度を検出して、これを励磁制御器内の電流増幅器の入力側へフィードバックすることは好ましいことである。
【００５４】
図８は本発明の更に別の実施例による電磁操作装置の概略構成を示す説明図であり、本実施例は電磁弁の弁体Ｖをバネ力に対抗して駆動するオン・オフ動作型の場合である。
【００５５】
図８に示すように、この電磁操作装置は、互いに電気的に独立した第１分割コイル８０ａと第２分割コイル８０ｂからなるソレノイドコイル８０と、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイル８０に組み合わされた固定鉄心８１、可動鉄心８２及びヨーク８３からなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器８４と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心８１に磁気吸引される可動鉄心８２の変位に基づく機械的出力を弁体Ｖに伝える伝達プッシュロッド８５とを備えている。
【００５６】
励磁制御器８４は種々の回路構成をとることができ、図８の例ではソレノイドコイル８０のケース上に搭載された電装ボックス８６内に収納されている。またプッシュロッド８５の尾端側には手動で可動鉄心８２を移動させるためのピン８８が配置されている。
【００５７】
分割コイル８０ａと８０ｂは、本例においては巻層の厚さ方向に分割された２層のコイル層を形成しており、第１分割コイル８０ａに比べて第２分割コイル８０ｂは巻線の線径が太く、また巻数も少なく、従ってコイル時定数は第２分割コイル８０ｂのほうが小さくなっている。即ち第２分割コイル８０ｂは励磁開始初期の限定された期間に亘って比較的大きな電流を流すほうのコイルであり、大電流による発熱を考慮して第１分割コイル８０ａの外周上に巻層を重ねている。勿論、ヒートシンク以外についてはどちらの分割コイルを外周側にしても同様の機能が得られることは述べるまでもない。
【００５８】
この場合の励磁制御器８４の構成としては、例えば図４に示したのと同様の時限回路４１による励磁切換回路が適用可能である。即ち、励磁開始初期の短時間のみ第１と第２の二つの分割コイル８０ａ，８０ｂを並列励磁して高い応答性で高推力を獲得し、その後は一方の第２分割コイル８０ｂの励磁を遮断して残りの第１分割コイル８０ａのみの励磁で必要な推力を獲得する。第２分割コイル８０ｂは時定数が小さく、従って初期の応答性は格段に改善される。
【００５９】
尚、この実施例では第１分割コイル８０ａを定常動作用、第２分割コイル８０ｂを高速起動用のコイルとし、それぞれ一つずつの分割コイルで構成した場合を示したが、例えば高速起動用分割コイルを複数の並列接続された分割コイルで構成したり、定常動作用分割コイルを互いに電気的仕様の異なる複数の分割コイルで構成して組み合わせたりしても良いことは述べるまでもない。
【００６０】
また、以上の各実施例及び変形例は本発明の典型的な実施形態を示すだけのものであり、例えば個々の実施例に開示された本発明による種々の技術的思想の抽出を交叉的に組み合わせたり、その他、当業者に自明な変形はいずれも本発明の技術的範疇に属するものと理解すべきである。
【００６１】
【発明の効果】
以上に述べたように、本発明による電磁操作装置では、複数の分割コイルのいずれが励磁されても共通の鉄心構体に磁束が流れ、可動鉄心に作用する磁気吸引力を機械的出力として弁体に伝えることができるので、励磁制御器によって例えば同時に励磁する分割コイルの数を選択的に変更したり、或いは異なる時定数の分割コイルに励磁を切り換えたりすることができ、そのときどきの励磁電流の大きさを適宜設定することにより励磁開始時の動作の高速化及び応答性の改善を果たしたり、或いは切換り後の省電力化を果たしたりすることができ、その際、励磁開始初期の期間を経過した後に電源電流を少なくするための操作は励磁コイル数を少なくしたりコイルを切り換えたりすることで行うことができるので、直列抵抗の挿入による場合に比べて無駄に消費される電力を低減することもでき、また励磁コイルの切換を半導体スイッチング素子で行うにしても、このスイッチング素子は短時間の導通期間の後に遮断する動作を行うことになるので電力損失の大きな素子を用いる必要はなく、従ってそれを収納する電装ボックスもソレノイドコイルのケース上に搭載可能な通常の小型端子ボックスで充分であるなど、顕著な効果を奏することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例に係る電磁操作装置の概略構成を示す説明図である。
【図２】励磁制御器の構成例を示す概略路図図である。
【図３】分割コイルの電流ステップ応答特性を示す線図である。
【図４】励磁制御器の別の構成例を示す概略回路図である。
【図５】励磁制御器の更に別の構成例を示す概略回路図である。
【図６】パルス幅変調回路の動作を説明するためのＰＷＭパルス波形線図である。
【図７】ＰＷＭ出力パルスでスイッチング制御される分割コイルに流れる電流の変化を模式的に示す説明図である。
【図８】本発明の別の実施例に係る電磁操作装置の概略構成を示す説明図である。
【符号の説明】
１０：ソレノイドコイル
１０ａ〜１０ｄ：分割コイル
１１：固定鉄心
１２：可動鉄心
１３：ヨーク
１４：励磁制御器
１５：プッシュロッド（伝達機構）
１７：変位センサー
２１：切換回路
２２：電流増幅器
２３：電流検出抵抗
４１：時限回路
５１：パルス幅変調回路
５２：電流増幅器
５３：電流検出抵抗
５４：同期回路
８０：ソレノイドコイル
８０ａ：第１分割コイル
８０ｂ：第２分割コイル
８１：固定鉄心
８２：可動鉄心
８３：ヨーク
８４：励磁制御器
８５：プッシュロッド
Claims (11)
- バネ力に対抗して機械的出力を弁体に作用させる電気−機械変換器としての電磁操作装置において、互いに電気的に独立した複数の分割コイルからなるソレノイドコイルと、各分割コイルから生じる磁束が共通に流れる磁路ループを形成するようにソレノイドコイルに組み合わされた固定鉄心、可動鉄心及びヨークからなる鉄心構体と、個々の分割コイルに対する通電を選択的に切換制御する励磁制御器と、いずれか一つ以上の分割コイルが励磁されたときに固定鉄心に磁気吸引される可動鉄心の変位に基づく機械的出力を弁体に伝える伝達機構とを備え、
前記励磁制御器が、励磁開始初期の限定された期間に亘って複数の分割コイルを同時に並列励磁し、その後、各分割コイルを順に時分割励磁する切換回路を含むことを特徴とする電磁操作装置。 - 分割コイルが、ソレノイドコイルの巻層の厚さ方向に分割された複数層の分割コイル層からなることを特徴とする請求項１に記載の電磁操作装置。
- 分割コイルが、ソレノイドコイルの軸方向に互いに重ねて配置された複数の短尺ソレノイドからなることを特徴とする請求項１に記載の電磁操作装置。
- 各分割コイルが電気的に互いにほぼ等しい同一仕様を有することを特徴とする請求項２または３に記載の電磁操作装置。
- 励磁制御器が、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路を含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の電磁操作装置。
- 励磁制御器が、各分割コイル毎に個々に励磁電流をスイッチングする複数の半導体スイッチング素子と、同期信号に従って分割コイルの数に応じた位相差で各半導体スイッチング素子を周期的に順次パルス転流制御でスイッチング駆動するパルス幅変調回路と、外部から与えられる指令電流値に応じた大きさの励磁電流を生じる電流増幅回路とを含み、指令電流値に応じて電流増幅回路の出力によりパルス幅変調回路の出力パルス幅を変化させ、各半導体スイッチング素子の動作時間幅を前記出力パルス幅に応じて変化させるようにしたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の電磁操作装置。
- 励磁制御器が、指令電流値が励磁開始初期の最大推力指令電流値に対応するときには各半導体スイッチング素子の動作時間の重なりを最大とするように、また指令電流値が比例制御のための定常推力指令電流値に対応するときには各半導体スイッチング素子相互の動作時間の重なりを実質的に無くすようにパルス幅変調回路の転流周期と位相差を制御する同期回路を更に含むことを特徴とする請求項６に記載の電磁操作装置。
- 励磁制御器が、ソレノイドコイルに流れる負荷電流の大きさを検出する電流検出手段と、電流増幅回路に前記電流検出手段の検出電流値によって負帰還をかける電流フィードバック回路とを更に備えたことを特徴とする請求項５，６，７のいずれか１項に記載の電磁操作装置。
- ソレノイドコイルから生じる磁界の強度を検出する磁気センサーと、電流増幅回路に磁気センサーの検出出力によって負帰還をかける磁気フィードバック回路とを更に備えたことを特徴とする請求項５，６，７，８のいずれか１項に記載の電磁操作装置。
- 可動鉄心の変位量を検出する変位センサーと、電流増幅回路に変位センサーの検出出力によって負帰還をかける位置フィードバック回路とを更に備えたことを特徴とする請求項５，６，７，８，９のいずれか１項に記載の電磁操作装置。
- 流体圧力又は流量の制御、流体の流れ方向の切換え、または流路の開閉のいずれかを制御するための弁体に対してバネ力に対抗する機械的出力を作用させる電気−機械変換器として、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の電磁操作装置を備えたことを特徴とする電磁操作弁。」
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| GB0901947D0 (en) * | 2009-02-09 | 2009-03-11 | Rolls Royce Plc | Determining solenoid health |
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| US9167932B2 (en) * | 2009-09-28 | 2015-10-27 | Food Equipment Technologies Company, Inc. | Dual-purpose brewer and brew basket and method of brewing |
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| GB201207289D0 (en) * | 2011-06-14 | 2012-06-06 | Sentec Ltd | Flux switch actuator |
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| US10850469B2 (en) | 2016-06-16 | 2020-12-01 | Packsize Llc | Box forming machine |
| US20180114623A1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-04-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Electromagnetic actuator with ferromagnetic plunger |
| US11242214B2 (en) | 2017-01-18 | 2022-02-08 | Packsize Llc | Converting machine with fold sensing mechanism |
| SE541921C2 (en) | 2017-03-06 | 2020-01-07 | Packsize Llc | A box erecting method and system |
| SE1750727A1 (sv) | 2017-06-08 | 2018-10-09 | Packsize Llc | Tool head positioning mechanism for a converting machine, and method for positioning a plurality of tool heads in a converting machine |
| US11173685B2 (en) | 2017-12-18 | 2021-11-16 | Packsize Llc | Method for erecting boxes |
| JP7040765B2 (ja) * | 2018-03-29 | 2022-03-23 | 新電元メカトロニクス株式会社 | コイルユニット及びそれを備えたソレノイド |
| US11305903B2 (en) | 2018-04-05 | 2022-04-19 | Avercon BVBA | Box template folding process and mechanisms |
| US11247427B2 (en) | 2018-04-05 | 2022-02-15 | Avercon BVBA | Packaging machine infeed, separation, and creasing mechanisms |
| US11634244B2 (en) | 2018-06-21 | 2023-04-25 | Packsize Llc | Packaging machine and systems |
| CN108962537B (zh) * | 2018-07-26 | 2020-10-27 | 广州广电运通金融电子股份有限公司 | 一种三线电磁铁及其驱动电路 |
| SE543046C2 (en) | 2018-09-05 | 2020-09-29 | Packsize Llc | A box erecting method and system |
| US11524474B2 (en) | 2018-11-30 | 2022-12-13 | Packsize Llc | Adjustable cutting and creasing heads for creating angled cuts and creases |
| DE102018130614A1 (de) * | 2018-12-03 | 2020-06-04 | Knorr-Bremse Systeme für Nutzfahrzeuge GmbH | Elektromagnetische Vorrichtung für ein Bremssystem für ein Fahrzeug, Verfahren und Steuergerät zum Betreiben einer elektromagnetischen Vorrichtung für ein Bremssystem für ein Fahrzeug und Bremssystem für ein Fahrzeug |
| DE112020000348T5 (de) | 2019-01-07 | 2021-09-16 | Packsize Llc | Kartonaufrichtungsmaschine |
| US11701854B2 (en) | 2019-03-14 | 2023-07-18 | Packsize Llc | Packaging machine and systems |
| JP7232093B2 (ja) * | 2019-03-25 | 2023-03-02 | ルネサスエレクトロニクス株式会社 | 半導体装置 |
| JP6783484B1 (ja) * | 2020-03-09 | 2020-11-11 | 金子産業株式会社 | 電磁弁 |
| JP6795233B1 (ja) * | 2020-03-27 | 2020-12-02 | 金子産業株式会社 | 電磁弁 |
| CN112397302B (zh) * | 2020-12-16 | 2022-01-28 | 南通睿驰智能科技有限公司 | 一种变压器铁心批量自动叠装产线 |
| JP7457161B2 (ja) * | 2020-12-22 | 2024-03-27 | ジーケーエヌ オートモーティブ リミテッド | クラッチを制御するシステム |
| CN114093621A (zh) * | 2021-10-21 | 2022-02-25 | 西安航天精密机电研究所 | 一种双线圈电磁铁 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4065096A (en) * | 1976-07-01 | 1977-12-27 | Graham-White Sales Corporation | Solenoid-actuated valve |
| JPS6056137A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-04-01 | Nissan Motor Co Ltd | 電磁弁装置 |
| JPS61108110A (ja) | 1984-10-31 | 1986-05-26 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 電磁装置 |
| US4841407A (en) * | 1986-06-16 | 1989-06-20 | Canon Kabushiki Kaisha | Magnetic field generator having a plurality of coils for generating magnetic field in substantially the same space and method of driving the same |
| JPS63300503A (ja) | 1987-05-30 | 1988-12-07 | Haaman:Kk | 電磁石装置の励磁装置 |
| US5422780A (en) * | 1992-12-22 | 1995-06-06 | The Lee Company | Solenoid drive circuit |
| US5899436A (en) * | 1997-08-15 | 1999-05-04 | Borg-Warner Auomotive, Inc. | Dual gain pressure control solenoid having one bobbin with two individually wound coils, a high force coil and a low force coil for improving transfer function |
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