JP4199151B2 - プリント配線板用接着剤および接着剤層 - Google Patents

Description

この発明は、接着剤および接着剤層に関し、特に、耐熱性、電気絶縁性、および化学的安定性を低下させることなく、靱性に優れる接着剤および接着剤層を提供するための技術について提案する。

近年、プリント基板やＬＳＩを実装する配線板は、電子工業の進歩にともない電子機器の小型化あるいは高速化に対応したファインパターンによる高密度化および高い信頼性のものが求められている。

このため、最近では、配線板に導体を形成する方法として、接着剤を基板表面に塗布して接着剤層を形成し、この接着剤層の表面を粗化した後、無電解めっきを施して導体を形成するアディティブ法が注目を浴びている。
この方法によれば、レジスト形成後に無電解めっきを施して導体を形成するため、エッチングによりパターン形成を行うエッチドフォイル方法（サブトラクティブ法）よりも、高密度でパターン精度の高い配線を低コストで作製し得る特徴がある。

このようなアディティブ法において、導体と接着剤層との密着性（以下、「ピール強度」にて説明する。）を改善する手段として、従来、接着剤層の導体形成面側に、化学的エッチングによる微細な凹凸を設ける方法が知られている。

しかしながら、より高密度でパターン精度の高い配線が要求される最近のアディティブ型プリント配線板では、レジストの微小パターンを精度良く形成するために、接着剤層の表面粗化によって形成されるアンカーをさらに小さくすることが必要となる。そのため、アンカーを小さくすると、破壊面積が小さくなる結果、ピール強度が著しく低下するという問題を生じた。

一方、自動車・輸送機器関連分野、電機・電子部品、機械関連分野、家庭用品関連分野、土木建築分野、医療分野では、近年、エンジニアリングプラスチックの改良により、金属製の部品が樹脂製のものに置き換わりつつある。
例えば、ポリカーボネートを用いたカメラのハウジングや固定リング、あるいはポリアセタール製のベアリングが挙げられる。さらには、超高分子量ポリエチレン製のギアなども開発されている。

ところが、これらの樹脂製部品は、意匠性や耐腐食性、耐摩耗性などの点からその部品の表面を金属膜で被覆することが必要となる場合があった。このような場合に、樹脂表面に金属膜を被覆する手段として、従来、樹脂基体の表面に接着剤層を設け、この接着剤層の表面を粗化した後、金属膜を被覆する方法が提案されている。
例えば、特公昭58−44709 号公報には、絶縁基板の表面に、アクリロニトリルブタジエンゴムとエポキシ樹脂からなる無電解めっき用接着剤を塗布し、次いで接着剤層表面のエポキシ樹脂部分を溶解除去して表面粗化した後、無電解めっきを施して金属膜被覆体を得る方法が開示されている。
また、特開昭61−276875号公報には、基板上に、耐熱性樹脂マトリックス中に耐熱性樹脂微粉末を分散してなる無電解めっき用接着剤を塗布し、次いで耐熱性樹脂微粉末を酸化剤で処理して表面を粗化した後、無電解めっきする方法が開示されている。

しかしながら、接着剤層を介して金属膜を被覆したエンジニアリングプラスチック（基体樹脂）は、ヒートサイクル時に、基体樹脂と接着剤層との熱膨張率差に伴ってクラックが発生したり、応力発生時に、接着剤層自体にクラックが生じたりするという問題が見られた。

このような各種問題を解消するには、被覆金属、あるいは接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスの強度を大きくする方法がある。しかるに、発明者らの実験によれば、被覆金属として銅を用い、接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスとして熱硬化性樹脂や感光性樹脂を用いる従来技術では、被覆金属を形成する無電解めっき膜の剥離は、耐熱性樹脂マトリックスの破壊によって生じることが判った。すなわち、上記密着強度の低下の原因が、接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスの強度不足にあることに気づいたのである。さらに、ヒートサイクル時に生じるクラックや応力発生時に生じるクラックの原因もまた、耐熱性樹脂マトリックス側の強度不足にあることがわかった。

そこで、従来技術が抱えている上記各種問題を解消するため、この発明の主たる目的は、耐熱性、電気絶縁性、および化学的安定性を低下させることなく、接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスを強靱化することにあり、
この発明の他の目的は、被覆金属との密着性に優れる接着剤層を提供することにある。

発明者らは、上記目的の実現に向け、接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスの強度改善に関し鋭意研究を行った結果、接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスとして、官能基の一部が感光基で置換された樹脂を含む未硬化の熱硬化性樹脂および／または未硬化の感光性樹脂と熱可塑性樹脂との混合樹脂を用い、さらにこれを硬化処理してなる樹脂複合体を接着剤層として用いることにより、粗化処理によって形成されるアンカー深さが小さくても、導体金属との接着強度に優れるプリント配線板等の金属膜被着体を提供できることを見出し、この発明に想到した。

すなわち、
（１） この発明の接着剤の構成は、基体上に、粗化面を有する接着剤層が形成され、その接着剤層の粗化面上に導体回路を設けてなるプリント配線板用接着剤において、
前記接着剤は、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂混合物からなる未硬化の耐熱性樹脂マトリックス中に、硬化前は該耐熱性樹脂マトリックスとは相溶せず、かつ硬化後には酸または酸化剤により溶解除去可能となるエポキシ基末端シリコーン樹脂が分散されてなり、
前記樹脂混合物が硬化処理により樹脂複合体を形成するとともに、前記溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂がその硬化された樹脂複合体からなる耐熱性樹脂マトリクスの海の中に島状に分散するように、その相溶性が調整されてなることを特徴とする。
なお、前記耐熱性樹脂マトリックスは、未硬化の熱硬化性樹脂および／または未硬化の感光性樹脂と熱可塑性樹脂との樹脂混合物からなり、その樹脂混合物は、硬化処理により擬似均一相溶構造、共連続構造あるいは球状ドメイン構造のいずれか１つの樹脂構造を有する樹脂複合体を形成するように、その相溶性が調整されてなることを特徴とする。
上記樹脂混合物は、溶媒中に溶解して相溶状態もしくは非相溶状態になることが好ましい。
上記樹脂混合物が相溶状態にある時は、これを硬化する際に、相分離速度と硬化速度を調整することにより、後述する疑似均一相溶構造、共連続構造、球状ドメイン構造を得ることができる。
一方、この樹脂混合物が非相溶状態にある時は、これをそのまま硬化させることにより、球状ドメイン構造を得ることができる。
また、この発明において、「熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と熱可塑性樹脂との樹脂混合物」とは、
(i).硬化性樹脂と熱可塑性樹脂との樹脂混合物、(ii).感光性樹脂と熱可塑性樹脂との樹脂混合物、あるいは(iii).熱硬化性樹脂と感光性樹脂と熱可塑性樹脂との樹脂混合物、を意味する。

(2)この発明の接着剤層の構成は、上記(1)に記載されたプリント配線板用接着剤を硬化処理して形成したプリント配線板用接着剤層であって、硬化処理された耐熱性樹脂マトリックスの海の中に島状に分散して、海−島構造を形造っているエポキシ基末端シリコーン樹脂を、酸または酸化剤によって溶解除去することによって粗化面が形成されることを特徴とし、前記樹脂複合体は、疑似均一相溶構造，共連続構造もしくは球状ドメイン構造を形成していることが好ましい。
ここで、上記の溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂は、硬化前は未硬化の耐熱性樹脂マトリックスとは相溶せず、硬化後には該樹脂マトリックスと不均一な状態で「海−島構造」を形成するような樹脂であり、硬化前は未硬化の耐熱性樹脂マトリックスと相溶し、硬化の過程で該樹脂マトリックスと相分離して、硬化後には該樹脂マトリックスと不均一な状態で「海−島構造」を形成する樹脂を用いることもできる。
硬化の過程で相分離するとは、(i).マトリックス樹脂の硬化により、相分離を生じるもの、(ii).マトリックスと溶解除去する樹脂双方の硬化により相分離を生じるもの、(iii).硬化の際に加える熱（温度）により相分離し、硬化により相が固定されるもの、とがある。
なお、この発明において、「海−島構造」とは、耐熱性樹脂マトリックスを海とし、この海の中に、溶解除去可能な樹脂の濃度が高い部分が島状に存在している濃度の不均一な状態を意味し、海と島の境界が不明瞭なものである。この島は、海の中で独立していてもよく、島同士が連続していてもよい。

このような接着剤層において、粗化面は、接着剤層表面に存在する島構造を持つ溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂を、酸または酸化剤からなる粗化液に溶解除去することにより形成される。

この発明にかかる接着剤層を用いたプリント配線板は、基体として基板を使用し、被覆金属を必要に応じてエッチングしたり、あるいは金属をパターン形状で被覆したものである。
このようなプリント配線板は、例えば、基板上に、溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂を、硬化処理が施された耐熱性樹脂マトリックスの海の中に島状に分散してなる接着剤層が設けられており、この接着剤層の導体形成面にはエポキシ基末端シリコーン樹脂を、酸または酸化剤により溶解除去することにより形成される粗化面が形成されており、さらにその粗化面上には導体回路が設けられているプリント配線板であって、前記耐熱性樹脂マトリックスが、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂複合体で構成され、この樹脂複合体は、疑似均一相溶構造、共連続構造もしくは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有して形成されている。

以上説明したように、この発明の接着剤は、その耐熱性樹脂マトリックスとして、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂混合物であり、硬化処理により特定の樹脂構造を有する樹脂複合体を形成するように、その相溶状態が調整されてなるものを用い、かつ、その樹脂混合物に、酸または酸化剤により溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂を分散させたものから構成し、そのような接着剤を適切な硬化条件のもとで硬化処理して、海−島構造、擬似均一相溶構造、共連続構造もしくは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有する樹脂複合体を形成することができるので、耐熱性、電気絶縁性および化学的安定性を低下させることなく、樹脂マトリックスを強靱化し、接着剤層と被覆金属との密着性を著しく改善することができると共に、耐ヒートサイクル特性を向上させて、熱膨張率差に伴って発生するクラックを防止することができる。
これにより、より高密度でパターン精度の高い配線においてもピール強度に優れるプリント配線板を安定して提供することが可能となる。

(1)この発明の接着剤の特徴は、接着剤を構成する樹脂マトリックスが、未硬化の熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂混合物から構成され、その樹脂混合物は、硬化処理により擬似均一相溶構造、共連続構造あるいは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有する樹脂複合体を形成するように、その相溶性が調整され、その未硬化の耐熱性樹脂マトリックス中には、酸または酸化剤によって溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂が分散されている点にある。
特に、この発明の接着剤は、上記樹脂混合物が、相溶状態で均質に混合されていることが望ましい。
これにより、耐熱性、電気絶縁性および化学的安定性を低下させることなく、上記接着剤の樹脂マトリックスを強靱化することができる。

ここで、接着剤の耐熱性樹脂マトリックスとして、上述したような相溶状態の樹脂混合物を用いる理由は、硬化によって得られる熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と熱可塑性樹脂とからなる樹脂複合体の樹脂構造を、その硬化条件によって容易に制御できるからである。

未硬化の熱硬化性樹脂および／または未硬化の感光性樹脂と熱可塑性樹脂とを、相溶状態で均質に混合分散させるための方法としては、溶媒中に樹脂を溶解させる方法、加熱により熱可塑性樹脂を溶融させたのち、熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂を混合する方法などがある。なかでも、溶媒中に樹脂を溶解させる方法が好適に用いられる。この理由は、作業性がよく、低温で樹脂を相溶させることができるからである。
上記溶媒としては、例えば、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、ノルマルメチルピロリンドン（ＮＭＰ）、塩化メチレン、ジエチレングリコールジメチルエーテル（ＤＭＤＧ）等がある。

この発明の接着剤において、耐熱性樹脂マトリックスは、未硬化の熱硬化性樹脂および／または未硬化の感光性樹脂と熱可塑性樹脂との配合比が、熱可塑性樹脂の含有量で15〜50wt％であることに特徴がある。
この理由は、熱可塑性樹脂の含有量が15wt％未満では、接着剤層の靱性を向上させることができず、一方、50wt％を超えると、塗布することが困難で、平滑で均一な接着剤層を形成することが困難になるためである。

この発明の接着剤の粘度は、25℃の測定で、0.5〜10Pa・ｓであることが望ましい。この理由は、10Pa・ｓを超えると、レベリング性が低下して平滑な接着面を得ることができず、一方、0.5Pa・ｓ未満では、溶解除去あるいは分解除去可能な粒子状物質の沈降を招き、十分な粗化面を得ることができず、被覆金属との密着性が低下してしまうからである。

(2)この発明の接着剤層の特徴は、上記(1)に記載の接着剤を適切な硬化条件のもとで硬化させて形成した樹脂複合体を用いる点にある。これにより、被覆金属との密着性に優れる接着剤層を安定して提供することができる。

ここで、接着剤層の耐熱性樹脂マトリックスとして、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と熱可塑性樹脂の樹脂複合体を用いる理由は、樹脂複合体にすると、熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂が示す特有の物性と、熱可塑性樹脂特有の靱性をともに発現することが可能となる結果、耐熱性、弾性率、電気絶縁性および化学的安定性を低下させることなく、樹脂マトリックス全体の強靱化を図ることができるからである。

この発明の接着剤層は、その表面は粗化されているが、その粗化面は、島状に分散するエポキシ基末端シリコーン樹脂が、酸または酸化剤からなる粗化液によって溶解除去されてできる、所謂たこ壺状の凹部によって形成されている。それ故に、この凹部は、無電解めっきなどの金属被膜が析出してアンカーとなり、しかもこの凹部を構成する樹脂マトリックスは、靱性が大きく容易に樹脂破壊がおこらないため、金属被膜が接着剤層の粗化面から剥離することなく、密着強度（ピール強度）を高く維持することができる。
また、上記耐熱性樹脂マトリックスは靱性に優れるため、接着剤層自体が変形を受けても破壊されにくく、基体が変形や応力を受ける場合でも使用できる。

この発明の接着剤層における樹脂複合体は、疑似均一相溶構造、共連続構造もしくは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有して形成されている。ここに、
(a).疑似均一相溶構造とは、いわゆるＬＣＳＴ型（Low Critical Solution Temperature）の相図を示す熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂と、熱可塑性樹脂との樹脂複合体において、構成樹脂粒子の粒子径が透過型電子顕微鏡観察による測定値で0.1μｍ以下であり、動的粘弾性測定による樹脂のガラス転移温度ピーク値が１つである状態を意味する。この状態は、樹脂の理想的な混合状態に近いものであり、発明者が、独自に考え出した新しい概念である。ここに、この発明における動的粘弾性測定の条件は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分である。
すなわち、この疑似均一相溶構造は、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂あるいはアクリル樹脂などの感光性樹脂特有の物性を維持しつつ、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）などの熱可塑性樹脂特有の物性を越えた導入効果を示す、より均質な構造であり、熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂と、熱可塑性樹脂との相互作用が極めて強いものである。
かかる樹脂複合体の構造は、それの破面を、熱可塑性樹脂を溶解させる溶媒を用いてエッチングしても、その表面状態はエッチング前とほとんど変化が無く均質であることから判る。
このような疑似均一相溶構造を形成する樹脂複合体は、それの破壊強度と引張り強度はいずれも、それぞれの構成樹脂単独の場合よりも高い値を示す。

このような樹脂複合体の構造による効果は、前記複合体における熱可塑性樹脂（例えば、ＰＥＳ）の含有量が固形分で15〜50wt％である場合に特に顕著となる。この理由は、熱可塑性樹脂の含有量が15wt％未満では、樹脂成分の網目に絡み合う熱可塑性樹脂分子が少ないため強靱化の効果が十分に発揮されず、一方、熱可塑性樹脂の含有量が50wt％を超えると、架橋点の減少によって熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂と熱可塑性樹脂間との相互作用が小さくなるからである。

このような疑似均一相溶構造は、未硬化の熱硬化性樹脂あるいは未硬化の感光性樹脂と、熱可塑性樹脂を必要に応じて溶剤に溶解して均一に混合し、その後、硬化速度を速くすること、および／または相分離速度を遅くすることにより、構成樹脂粒子の粒子径を透過型電子顕微鏡観察による測定値で0.1μｍ以下にすることにより、形成される。

具体的には、第１の方法として、熱硬化性樹脂を用いる場合は、熱硬化性樹脂の硬化温度、硬化剤の種類、および感光性付与の有無のうちから選ばれる１種または２種以上の因子によって決定される擬似均一相形成点を超える硬化速度で、一方、感光性樹脂を用いる場合は、感光性樹脂の光硬化因子，例えば開始剤や増感剤，感光性モノマー，露光条件などによって決定される擬似均一相形成点を超える硬化速度で硬化させる方法がある。ここでの擬似均一相形成点とは、複合体を構成する樹脂粒子の粒径がＴＥＭ観察による測定値で0.1μｍ以下である疑似均一相溶構造を得ることができる，硬化速度の下限値を意味する。

また、第２の方法として、未硬化の熱硬化性樹脂あるいは未硬化の感光性樹脂の１分子中の官能基数または分子量のいずれか１種以上の因子によって決定される擬似均一相形成点を超えない相分離速度で硬化させる方法がある。ここでの擬似均一相形成点とは、複合体を構成する樹脂粒子の粒径がＴＥＭ観察による測定値で0.1μｍ以下である擬似均一相溶構造を得ることができる，相分離速度の上限値を意味する。

さらに、第３の方法として、上記擬似均一相形成点を超える硬化速度で、かつ上記擬似均一相形成点を超えない相分離速度で硬化させる方法がある。これは、硬化速度と相分離速度を決定する因子が相互に影響する場合の方法を意味する。

次に、硬化速度または相分離速度を決定する上述した種々の因子の相互関係について説明する。まず、硬化速度を決定する因子については、他の因子条件を一定とすると、
(i)熱硬化性樹脂の硬化温度が高いほど硬化速度は速くなる。
従って、擬似均一相形成点を超える硬化速度を得るのに必要な硬化温度の下限値を超えて熱硬化性樹脂を硬化すると、得られる樹脂複合体の構造は擬似均一相溶構造となる。
(ii)ゲル化時間が短い硬化剤ほど硬化速度は速くなる。
従って、擬似均一相形成点を超える硬化速度を得るのに必要なゲル化時間の上限値を超えないような硬化剤を用いて熱硬化性樹脂を硬化すると、得られる樹脂複合体の構造は擬似均一相溶構造となる。
(iii)感光性を付与するほど硬化速度は速くなる。
従って、他の因子条件が擬似均一相溶構造を形成する組み合わせにおいては、樹脂に感光性を付与することによって、得られる樹脂複合体はより均質な擬似均一相溶構造となる。
なお、感光性を付与する方法としては、熱硬化性樹脂あるいは熱可塑性樹脂に感光性基を導入する方法、感光性モノマーを配合する方法があり、必要に応じて光開始剤，光増感剤を配合してもよい。
また、アクリル系樹脂などの感光性樹脂を熱硬化性樹脂の代わりに使用することができる。この場合は、感光性樹脂の、例えば開始剤や増感剤、感光性モノマー、露光条件などの光硬化因子によって決定される擬似均一相形成点を超える硬化速度で硬化させる必要がある。
ただし、熱硬化性樹脂に感光性を付与する場合や、現像の解像度を向上させるために、感光性モノマーを付与する場合には、未硬化の熱硬化性樹脂および／または未硬化の感光性樹脂と熱可塑性樹脂との相溶性が低下し、比較的低温でも相分離を起こしてしまう（図10〜12を参照）。そのため、熱硬化性樹脂に感光性を付与する場合や感光性モノマーを付与する場合には、接着剤を低温（30〜60℃）で、必要に応じて真空乾燥させ、これを一度露光硬化させ、次いで熱硬化（80〜200℃）を行うことにより、疑似均一相溶構造を得ることができる。

このような事実を考慮すると、熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂と熱可塑性樹脂の複合化に当たって上記変動因子が１種の場合は、擬似均一相形成点に対応するその因子の値が１点決まる。それ故に、上記変動因子が２種以上の場合には、擬似均一相形成点に対応するその因子の値は種々の組み合わせが考えられる。すなわち、構成樹脂粒子の粒径がＴＥＭ観察による測定値で 0.1μｍ以下となるような硬化速度を示す組み合わせを選定することができる。

次に、相分離速度を決定する因子については、他の因子条件を一定とすると、
(i)未硬化熱硬化性樹脂あるいは未硬化感光性樹脂の１分子中の官能基数が多いほど相分離は起きにくい（相分離速度は遅くなる）。
従って、擬似均一相形成点を超えない相分離速度を得るのに必要な１分子中の官能基数の下限値を超える１分子中の官能基数を有する未硬化熱硬化性樹脂あるいは未硬化感光性樹脂を用いて硬化すると、得られる樹脂複合体の構造は擬似均一相溶構造となる。
(ii)未硬化熱硬化性樹脂あるいは未硬化感光性樹脂の分子量が大きいほど相分離は起きにくい（相分離速度は遅くなる）。
従って、擬似均一相形成点を超えない相分離速度を得るのに必要な分子量の下限値を超える分子量を有する未硬化熱硬化性樹脂あるいは未硬化感光性樹脂を用いて硬化すると、得られる樹脂複合体の構造は擬似均一相溶構造となる。

このような事実を考慮すると、熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂と熱可塑性樹脂の複合化に当たって上記変動因子が１種の場合は、擬似均一相形成点に対応するその因子の値が１点決まる。それ故に、上記変動因子が２種の場合には、擬似均一相形成点に対応するその因子の値は種々の組み合わせが考えられる。すなわち、構成樹脂粒子の粒径がＴＥＭ観察による測定値で 0.1μｍ以下となるような相分離速度を示す組み合わせを選定することができる。

このような樹脂複合体の疑似均一相溶構造では、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いることができるが、このエポキシ樹脂は、エポキシ当量で100 〜1000程度のものを使用することが望ましい。この理由は、エポキシ当量が100未満のエポキシ樹脂を製造することは難しく、一方、1000を超える場合は、ＰＥＳなどの熱可塑性樹脂と混合しにくく、しかも、Ｔｇ点の低下により、硬化のための加熱の際に相分離を起こし易くなり、疑似均一相溶構造を得にくいからである。
また、このエポキシ樹脂の分子量は、200〜10000が望ましい。この理由は、エポキシ樹脂の分子量が200未満では、充分な反応率が得られず、また硬化させたとしても硬化物が硬くて脆くなりすぎてしまい、一方、10000を超えると熱可塑性樹脂との相溶性が低下してしまうからである。
また、熱可塑性樹脂としてはＰＥＳを用いることができるが、このＰＥＳの分子量は、3000〜100000であることが望ましい。この理由は、ＰＥＳの分子量が3000未満では、疑似均一相溶構造による靱性向上の効果が得られず、一方、100000を超えると、熱硬化性樹脂や感光性樹脂との相溶状態が形成できないからである。

以上説明したように疑似均一相溶構造を示す樹脂複合体は、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂が示す特有の物性あるいはアクリル系樹脂などの感光性樹脂が示す特有の物性を具えると共に、ＰＥＳなどの熱可塑性樹脂本来の物性よりもさらに高い物性値を示すことができる。すなわち、本発明にかかるＰＥＳ変性エポキシ樹脂やＰＥＳ変成アクリル樹脂は、ＰＥＳ単独の樹脂強度よりも高くなり、従来にはないエポキシ樹脂あるいはアクリル樹脂の強靱化効果を有するものである。

(b).共連続構造とは、ＰＥＳ等の熱可塑性樹脂リッチのマトリックス中にエポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂リッチの連結し合った球状粒子が存在している複合構造を意味する（井上たかし等、POLYMER，30，p662(1989)参照）。
かかる樹脂複合体の構造は、それの破面を、熱可塑性樹脂を溶解させる溶媒を用いてエッチングすると、熱可塑性樹脂リッチのマトリックス部分が溶けて、連結したエポキシ樹脂等の球状粒子のみが観察されることから判る。
このような共連続構造を形成する樹脂複合体は、靱性に優れた熱可塑性樹脂が連続相として存在するため、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂単独のものよりも強靱な樹脂となる。

(c).球状ドメイン構造とは、主として、熱可塑性樹脂の樹脂マトリックス中に、熱硬化性樹脂もしくは感光性樹脂からなる球状ドメインが互いに独立して均一分散している状態の構造を指す。
かかる樹脂複合体の構造は、それの破面を、熱可塑性樹脂を溶解させる溶媒を用いてエッチングすると、熱可塑性樹脂リッチのマトリックス部分が溶けて、独立して均一分散している熱硬化性樹脂の球状粒子のみが観察されることから判る。
このような球状ドメイン構造を形成する樹脂複合体は、熱可塑性樹脂の“海”の中に、熱硬化性樹脂の球状粒子が分散しているため、熱硬化性樹脂単独の場合より靱性のある樹脂となる。

このような樹脂複合体の共連続構造や球状ドメイン構造による効果は、前記複合体における熱可塑性樹脂（例えば、ＰＥＳ）の含有量が固形分で15〜50wt％である場合に特に顕著となる。この理由は、熱可塑性樹脂の含有量が15wt％未満では、樹脂成分の網目に絡み合う熱可塑性樹脂分子が少ないため強靱化の効果が十分に発揮されず、一方、熱可塑性樹脂の含有量が50wt％を超えると、架橋点の減少によって熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂と熱可塑性樹脂間との相互作用が小さくなるからである。

このような樹脂複合体は、共連続構造もしくは球状ドメイン構造を構成する球状粒子の平均粒径が、それぞれ0.1μｍを超え、５μｍ以下であることが望ましい。この理由は、前記球状粒子の平均粒径が、0.1μｍ以下では、共連続構造や球状ドメイン構造を形成させることが困難であり、一方、５μｍを超えると、靱性の改善を図ることができず、しかも感光特性や耐熱性も低下するからである。

なお、上述した共連続構造あるいは球状ドメイン構造は、(i)熱硬化性樹脂の熱硬化に関与する官能基と感光基との置換率を制御したり、または(ii)感光性樹脂の種類、分子量を調整したりして、未硬化の熱硬化性樹脂および／または未硬化の感光性樹脂と、熱可塑性樹脂とを相溶状態または非相溶状態に混合し、その後、乾燥条件や硬化条件を調整させることにより、構成する球状粒子の平均粒径を、0.1μｍを超え、５μｍ以下とすることによって形成される。
また、上記樹脂マトリックスとして、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂を用い、互いに連結または独立した球状ドメインを形成する樹脂として熱可塑性樹脂を用いてもよい。

以上説明したように、この発明の接着剤層は、疑似均一相溶構造、共連続構造もしくは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有する樹脂複合体から形成されていることが望ましいが、なかでも、疑似均一相溶構造から形成されるほうが、共連続構造もしくは球状ドメイン構造から形成されるよりも、より高い樹脂強度が得られることから、疑似均一相溶構造を形成させることが接着剤層の樹脂マトリックスとしてより好適である。

なお、この発明の接着剤層は、その厚みが10〜200μｍであることが望ましい。この理由は、接着剤層の厚みが10μｍ未満の場合では、密着強度（ピール強度）が低下してしまい、一方、200μｍを超える場合は、接着剤中の溶剤を除去しにくく、乾燥、硬化が困難であるからである。

この発明に係る接着剤層を用いた金属膜被着体の特徴は、基体表面に粗化された接着剤層を有し、かつその接着剤層の前記粗化面上に金属膜を設けてなる金属膜被着体において、前記接着剤層が、上記(2)に記載したような樹脂複合体、すなわち、疑似均一相溶構造、共連続構造もしくは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有して形成される点にある。

この発明に係る接着剤層は、その表面は粗化されているが、その粗化面は、島状に分散する溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂が、溶解除去されてできる、所謂たこ壺状の凹部によって形成されている。それ故に、この凹部は、無電解めっきなどの被膜金属が析出してアンカーとなり、しかもこの凹部を構成する樹脂マトリックスは、靱性が大きく容易に樹脂破壊がおこらないため、金属被膜が接着剤層の粗化面から剥離することなく、密着強度（ピール強度）を高く維持することができる。

この発明に係る接着剤層を用いた金属膜被着体において、基体として基板を使用し、被覆金属をパターン状にエッチングしたり、パターン状に被覆することにより、プリント配線板とすることができる。また、このようなプリント配線板を、多層化することもできる。
この場合、前記粗化面は、Ｒ_ｍａｘ＝１〜20μｍであることが望ましい。この理由は、１μｍ未満では、被覆金属と接着剤層との密着強度が低下し、20μｍを超えると、パターン間隔100μｍ以下のファインパターンのプリント配線板を製造することが困難になるからである。

このようなプリント配線板によれば、耐熱性、弾性率、化学的安定性および電気絶縁性を低下させることなく、接着剤を構成する耐熱性樹脂マトリックスを強靱化することができるので、より高密度でパターン精度の高い配線においてもピール強度に優れる配線板を安定して提供することができる。

以上説明したようなこの発明の接着剤および接着剤層において、耐熱性樹脂マトリックスに用いる熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、メラミン樹脂や尿素樹脂などのアミノ樹脂、エポキシ樹脂、エポキシ変成ポリイミド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ウレタン樹脂、ジアリルフタレート樹脂などが使用できる。この理由は、これらの樹脂が、熱的、電気的特性に優れているからである。この熱硬化性樹脂は、部分的に熱硬化に寄与する官能基の一部を感光基で置換したものも使用でき、例えば、エポキシ樹脂の５〜70％アクリル化物などが好適である。

耐熱性樹脂マトリックスに用いる熱可塑性樹脂としては、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリスルホン（ＰＳＦ）、フェノキシ樹脂、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリスチレン、ポリエチレン、ポリアリレート、ポリアミドイミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリオキシベンゾエート、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、ポリアセタール、ポリカーボネートなどが使用できる。この理由は、これらの熱可塑性樹脂は、耐熱性が高く、強靱であり、しかも、溶媒を用いることによって熱硬化性樹脂と相溶することができるからである。

なかでも、上述した熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂は、それぞれエポキシ樹脂とポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）であることが好適である。
この理由は、メチレンクロライドやジメチルホルムアミド等の溶媒中で樹脂マトリックスの成分であるエポキシ樹脂とＰＥＳとを混合分散させ、疑似均一相溶構造や共連続構造、球状ドメイン構造を容易に形成できるからである。
しかも、エポキシ樹脂とＰＥＳの混合系を用いる場合、ＰＥＳ変性エポキシ樹脂が擬似均一相溶構造を形成することによって、マトリックスが強靱化され、引張り強度および引張り伸び率はいずれも、エポキシ樹脂単独のものよりも1.5倍以上に向上することが判った。さらに、この樹脂マトリックスの強靱化により、アンカー深さが同じ場合でも、この発明の接着剤もしくは接着剤層を用いたプリント配線板における無電解めっき膜のピール強度は、樹脂マトリックスとしてエポキシ樹脂のみを用いた場合に比べて、高くなることを発明者らは確認した。

この発明においては、上述した熱硬化性樹脂および／または熱可塑性樹脂は、それぞれ感光基を付与した樹脂、または感光性を有する樹脂やモノマーなどを添加した樹脂を用いることができる。
この理由は、疑似均一相溶構造の樹脂複合体の場合、熱硬化性樹脂などに感光基を付与させることで、熱硬化性樹脂を露光により短時間で硬化して相分離が進まないうちに複合化させることができ、ひいては、疑似均一相溶構造を容易に形成することができるからである。一方、共連続構造あるいは球状ドメイン構造の樹脂複合体の場合、共連続構造あるいは球状ドメイン構造にある粒子の形状（粒径等）を制御しやすくなるからである。

なお、この発明では、熱硬化性樹脂などに感光基を付与させる代わりに、感光性樹脂を用いることができる。このような感光性樹脂としては、アクリロイル基、メタクリロイル基、アリル基、ビニル基などの不飽和二重結合を分子内に１〜数個持つものが使用でき、エポキシアクリレート、ポリエステルアクリレート、ポリエーテルアクリレート、シルコンアクリレート、ポリブタジエンアクリレート、ポリスチルエチルメタクリレート、ビニル／アクリルオリゴマー（分岐した酸、酸無水物、ヒドロキシ基、グリシジル基を持ったモノマーとビニル又はアクリルポリマーと共重合させ、次にアクリルモノマーと反応させたもの）、ポリエチレン／チオール（オレフィンとメルカプタンの共重合物）などが好適に用いられる。

ここで、この感光性樹脂の光硬化因子として重要である光開始剤としては、ベンゾイソブチルエーテル、ベンジルジメチルケタール、ジエトキシアセトフェノン、アシロキシムエステル、塩素化アセトフェノン、ヒドロキシアセトフェノン等の分子内結合開裂型、
ベンゾフェノン、ミヒラーケトン、ジベンゾスベロン、２−エチルアンスラキノン、イソブチルチオキサンソン等の分子内水素引抜型、
のいずれか１種以上が好適に用いられる。

光開始助剤としては、トリエタノールアミン、ミヒラーケトン、4,4-ジエチルアミノベンゾフェノン、２−ジメチルアミノエチル安息香酸、４−ジメチルアミノ安息香酸エチル、４−ジメチルアミノ安息香酸（n-ブトキシ）エチル、４−ジメチルアミノ安息香酸イソアミル、４−ジメチルアミノ安息香酸２−エチルヘキシル、重合性３級アミン等のいずれか１種以上が用いられる。

増感剤としては、ミヒラーケトンやイルガキュア651、イソプロピルチオキサンソンなどが好適であり、上記の光開始剤のなかには、増感剤として作用するものもある。
なお、上記光開始剤と増感剤の組成比は、例えば、感光性樹脂100重量部に対して、
ベンゾフェノン／ミヒラーケトン＝５重量部／0.5 重量部
イルガキュア184 ／イルガキュア651＝５重量部／0.5 重量部
イルガキュア907 ／イソプロピルチオキサンソン＝５重量部／0.5 重量部
が好適である。

感光性樹脂を構成する感光性モノマーあるいは感光性オリゴマーとしては、エポキシアクリレートやエポキシメタクリレート、ウレタンアクリレート、ポリエステルアクリレート、ポリスチリルメタクリレートなどが好適に用いられる。

また、この発明の樹脂マトリックスの硬化剤としては、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合は、イミダゾール系硬化剤やジアミン、ポリアミン、ポリアミド、無水有機酸、ビニルフェノールなどが使用できる。一方、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂を使用する場合は、周知の硬化剤を使用できる。

次に、この発明において使用される耐熱性樹脂マトリックスの海に島状に分散して用いられる溶解除去可能な樹脂について詳細に説明する。
耐熱性樹脂マトリックスの海に島状に分散して用いられる溶解除去可能な樹脂は、このような樹脂として、硬化前は未硬化の耐熱性樹脂マトリックスと相溶せず、硬化後には樹脂マトリクスと不均一な状態で「海−島構造」を形成するような樹脂であり、エポキシ基末端シリコーン樹脂が用いられる。
このような、「海−島構造」を形成する樹脂液は、「島」の大きさの制御が困難であり、品質の管理が難しい。この点において、分級などで粒子径を制御でき品質を管理し易い、予め硬化処理された樹脂、無機や金属粒子のような硬化処理を必要としないものに比べて、量産的に不利である。
さらに、未硬化の耐熱性樹脂マトリックスを疑似均一相溶構造とするためには、硬化条件を調整しなければならない。この点においても、上記のような未硬化の樹脂液が存在すると、この樹脂液の硬化条件まで調整しなければならず、不利である。
しかしながら、「海−島構造」を形成する樹脂液は、予め硬化処理された樹脂や無機粒子、金属粒子等のように固形成分を含まないため、混練の時間が少なくてすみ、接着剤溶液を容易に調製できる点では優れている。
また、低粘度化が容易であるため、塗布膜の平滑性、レベリング性にも優れている。
なお、上記溶解除去可能な樹脂に代えて、酸あるいは酸化剤に可溶性の硬化処理済みの耐熱性樹脂粉末を用いることもできる。
この耐熱性樹脂粉末は、硬化処理によって、熱硬化性樹脂や感光性樹脂、熱可塑性樹脂を溶解する希釈溶媒に不溶性となるため、この希釈溶媒によって樹脂溶液の粘度を低減させることにより、硬化処理済の上記耐熱性樹脂粉末が、この樹脂溶液中で均一に分散されるからである。
また、疑似均一相溶構造の樹脂複合体を得る場合、熱硬化性樹脂あるいは感光性樹脂を熱可塑性樹脂と相溶状態で混合させるために溶媒を用いるが、このような場合でも、硬化処理済の上記耐熱性樹脂粉末はその溶媒に溶解することがないため、明確なアンカーを形成することができる。
また、酸、酸化剤に可溶性であることが望ましい理由は、酸化剤は、分解力が強く、短時間で明確なアンカーを形成することができ、生産性に優れ、しかも、この酸化剤によって形成されたアンカーを有する接着剤層は、通常の使用環境下では、溶解したり、劣化することが殆どないからである。一方、酸は、酸化剤に見られるような中和処理が不要であり、経済的であり、また、廃液処理が酸化剤などにくらべて容易で、設備的にも簡単なものになり、安全性にも優れているからである。上記耐熱性樹脂粉末としては、エポキシ樹脂、アミノ樹脂（メラミン樹脂、尿素樹脂、グアナミン樹脂）、ポリエステル樹脂、ビスマレイドートリアジン樹脂などを使用できる。

この発明において、粒子状物質は、球形状、中空形状、解砕片状などの各種形状のものを使用でき、特に(1)平均粒径10μｍ以下の粒子、(2)平均粒径2μｍ以下の粉末を凝集させて平均粒径2〜10μｍの大きさとした凝集粒子、(3)平均粒径2〜10μｍの粉末と平均粒径2μｍ以下の粉末との混合物、(4)平均粒径2〜10μｍの粉末の表面に平均粒径2μｍ以下の粉末もしくは平均粒径2μｍ以下の無機粉末から選ばれる少なくとも１種を付着させてなる擬似粒子から選ばれることが望ましい。この理由は、平均粒径10μｍを超えると、アンカーが深くなり、100μｍ以下の所謂ファインパターンを形成できなくなるからであり、一方上記(2)の凝集粒子、(3)の混合物もしくは(4)の疑似粒子が望ましい理由は、複雑なアンカーを形成でき、ピール強度を向上させることができからである。
この粒子状物質は、凝集を防止するために、その表面にシリカゾルなどによるコーティングがなされていることが望ましい。
この粒子状物質の配合量は、耐熱性樹脂マトリックスの樹脂固形分100 に対して、重量比で5〜100 の割合であることが望ましい。この理由は、重量比で５未満の場合は、アンカーを形成することができず、100を超える場合は、混練が難しくなること、また相対的に耐熱性樹脂マトリックスの量が減り、接着剤層の強度が低下してしまうためである。

なお、この発明において、酸や酸化剤などの粗化液に難溶性の耐熱性樹脂マトリックスを構成する熱硬化性樹脂成分としてエポキシ樹脂を使用し、一方で、酸や酸化剤などの粗化液に可溶性の耐熱性樹脂粉末としてエポキシ樹脂粉末を使用することもできる。この点について、酸化剤に対する溶解度を例にとり、以下に説明する。
エポキシ樹脂は、それのプレポリマーの種類（分子量300 〜10000 程度の比較的低分子量のポリマー）、硬化剤の種類、架橋密度を制御することにより、その物性を大きく異ならしめることができる。
この物性の差は、酸化剤に対する溶解度に対しても例外ではなく、(i)モノマーの骨格構造と硬化剤、(ii)架橋構造、(iii)架橋密度を適宜選択することにより、任意の溶解度のものに調整することができる。(i)、(ii)が主因子となり、副次的に(iii)を利用する。
ここで、モノマーの骨格構造については、一般に、脂肪族エポキシが最も溶解度が高く、次いでグリシジルアミン型、グリシジルエーテル型においては溶解度が最も低下する。
架橋構造については、例えば、エポキシドとアミンの反応により得られるヒドロキシエーテル構造は、特に溶解度が高く、エポキシドをイミダゾールを硬化触媒として反応させたエーテル構造では溶解性が特に低下する。
架橋密度については、エポキシ当量が多くなるほど低下し、その結果、溶解度は高くなる。
また、溶解度の低下は、エポキシモノマーを多官能化することにより達成され、フェノールノボラック型においては、モノマーの繰り返し単位ｎが０から１、２と順次増加するに従い、その溶解度は減少する。
従って、上記酸化剤に対する溶解度差に基づき、例えば、
耐熱性樹脂粉末を構成する「酸化剤に可溶性のエポキシ樹脂」としては、
（Ａ）「エポキシプレポリマーとして脂肪族エポキシを用い、硬化剤として脂肪族アミン硬化剤を用い、エポキシ当量を265 程度として穏やかに架橋したエポキシ樹脂」が用いられる。
これに対して、耐熱性樹脂マトリックスの熱硬化性樹脂成分である「酸化剤に難溶性（不溶性も含む）のエポキシ樹脂」としては、（Ｂ）「エポキシプレポリマーとしてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を用い、硬化剤として芳香族ジアミン系硬化剤を用い、エポキシ当量を170前後としたエポキシ樹脂」や、これよりもさらに溶解度の低い、（Ｃ）「エポキシプレポリマーとしてフェノールノボラック型エポキシ樹脂を用い、硬化剤としてイミダゾール硬化剤を用い、エポキシ当量を136程度としたエポキシ樹脂」が用いられる。
また、前記エポキシ樹脂（Ｂ）を、「酸化剤に可溶性のエポキシ樹脂」として用いることもでき、この場合には、前記エポキシ樹脂（Ｃ）を「酸化剤に難溶性のエポキシ樹脂」として用いる。

以上説明した例から理解されるように、酸や酸化剤などの粗化液に可溶性か難溶性（あるいは不溶性）かということは、酸や酸化剤などの粗化液に対する相対的な溶解速度の差を意味している。つまり、酸や酸化剤などの粗化液に可溶性の樹脂、もしくは不溶性の樹脂粉末としては、溶解度に差があるものを任意に選択すればよい。なお、樹脂に溶解度差をつける手段としては、(i)プレポリマーの種類、(ii)硬化剤の種類、(iii)架橋密度の調整だけに限定されるものではなく、他の手段であってもよい。
表１には、前述の各エポキシ樹脂について、そのプレポリマー、硬化剤、エポキシ当量、溶解度の相対値を列記する。

この発明においては、上述したような各エポキシ樹脂の溶解度差を利用して、一定時間の酸化剤等による粗化処理を施すのである。このような処理を施すことにより、酸化剤等に対する溶解度が最も大きい可溶性のエポキシ樹脂微粉末の溶解が激しく起こり、大きな凹部が形成される。同時に酸化剤等に難溶性の熱可塑性樹脂を含むエポキシ樹脂マトリックスが残存して、図１に示すような粗化面（アンカー）が形成されるのである。

なお、この発明では、耐熱性樹脂マトリックスとして、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂にＰＥＳなどの熱可塑性樹脂を混合したものを用いており、このように熱可塑性樹脂を含有させることにより、酸や酸化剤等に対する溶解度が低下する傾向が見られた。特に、疑似均一相溶構造の樹脂複合体を耐熱性樹脂マトリックスとして採用した場合、その溶解度の低下は顕著であった。

次に、本願の接着剤および接着剤層を用いた金属膜被着体の製造方法について説明する。
(i)．まず、基体上に、この発明の接着剤、即ち、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂混合物からなる未硬化の耐熱性樹脂マトリックス中に、硬化前は耐熱性樹脂マトリックスとは相溶せず、かつ硬化後には酸または酸化剤により溶解除去可能となるエポキシ基末端シリコーン樹脂が分散されてなる接着剤を塗布し、あるいは前記接着剤自体を半硬化させてフィルム状にしたものをラミネートし、もしくは基体自体を前記接着剤で形成することにより、接着剤層を設ける。さらに、この接着剤の層を乾燥硬化して、樹脂マトリックスを構成する樹脂複合体が疑似均一相溶構造、共連続構造あるいは球状ドメイン構造のいずれかの樹脂構造を有する接着剤層を形成する。

ここで、上記基体としては、次のような金属、樹脂、紙製のものが挙げられ、所定の形状に成形される。
（磁気媒体）
ポリエチレンテレフタレートフィルム、ハード磁気ディスク
（電磁気シールド）
濾紙
（自動車）
ディスクブレーキボディ、ディスクブレーキピストン、クラッチハブ、オイルポンプカム、ミッションギアシャフト
（産業機械）
スクリュー、ベアリング
（電気・電子産業）
プリント配線板、半導体搭載用基板
（建築素材）
フェノール樹脂含浸コアー紙

(ii)．次に、前記接着剤層の表面に分散している、海−島構造を形造っているエポキシ基末端シリコーン樹脂の少なくとも一部を、酸または酸化剤などの粗化液を用いて溶解除去する。
上記の粗化液を用いる方法としては、接着剤層を形成した基体をその粗化液中に浸漬するか、あるいは基体に粗化液をスプレーするなどの手段によって実施することができ、その結果、接着剤層の表面を粗化することができる。
上記酸化剤としては、クロム酸やクロム酸塩、過マンガン酸塩、オゾンなどがよく、酸としては、塩酸、硝酸、フッ酸や硫酸、有機酸などがよい。

(ii)．次に、基体上の表面粗化された接着剤層に金属膜を被覆する。
金属膜を被覆する方法としては、無電解めっき、電解めっきやスパッタリングなどの方法がある。
この無電解めっきとしては、例えば無電解銅めっき、無電解ニッケルめっき、無電解スズめっき、無電解金めっきおよび無電解銀めっきなどを挙げることができ、特に無電解銅めっき、無電解ニッケルめっきおよび無電解金めっき、無電解コバルト−ニッケル−リンめっき、無電解銅−ニッケル−リンめっきのいずれか少なくとも一種であることが好適である。なお、前記無電解めっきを施した上にさらに異なる種類の無電解めっきあるいは電気めっきを行ったり、ハンダをコートしたりすることもできる。
なお、無電解めっきの際、めっきレジスト等を形成することにより、めっきにより種々のパターンを描くことができる。
また、全面に無電解めっきを施し、ついでエッチングしてもよい。さらに、スパッタなどの方法で被着させる金属としては、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｍｏ、Ａｕまたはこれらの合金などがある。

このようにして製造された金属膜被着体は、自動車産業分野では、ディスクブレーキボディ、クラッチハブ、燃料噴射ノズル、燃料輸送パイプ、ギアなどの各種部品への応用、電気・電子産業分野では、リードフレーム、ハーメチックシール、セラミックパッケージ、コネクター、コンデンサ、抵抗体、ソーラー電極、ハードディスク等への応用、産業機械産業分野では、ポンプ、バルブ、熱交換器、フィルター、スクリュー、ダイス、ベアリング等への応用が可能である。

次に、この金属膜被着体としてのプリント配線板を製造する方法について説明する。
(i)．まず、基体として基板を用い、この基板上に、この発明の接着剤、即ち、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂混合物からなる未硬化の耐熱性樹脂マトリックス中に、硬化前は耐熱性樹脂マトリックスとは相溶せず、かつ硬化後には酸または酸化剤により溶解除去可能となるエポキシ基末端シリコーン樹脂が分散されてなる接着剤を塗布し、あるいは前記接着剤自体を半硬化させてフィルム状にしたものをラミネートし、もしくは基板自体を前記接着剤で形成することにより、接着剤の層を設ける。さらに、この接着剤の層を乾燥硬化して、樹脂マトリックスを構成する樹脂複合体が疑似均一相溶構造，共連続構造あるいは球状ドメイン構造を有する接着剤層を形成する。

(ii)．次に、前記接着剤層の表面に分散している、海−島構造を形造っているエポキシ基末端シリコーン樹脂の少なくとも一部を、酸または酸化剤などの粗化液を用いて溶解除去する。
上記の粗化液を用いる方法としては、前述したものと同様の粗化液を用いて、接着剤層を形成した基板をその溶液中に浸積するか、あるいは基板に粗化液をスプレーするなどの手段によって実施することができ、その結果、接着剤層の表面を粗化することができる。

(iii)．次に、基板上の表面粗化された接着剤層に無電解めっきを施す。この無電解めっきとしては、例えば無電解銅めっき、無電解ニッケルめっき、無電解スズめっき、無電解金めっきおよび無電解銀めっきなどを挙げることができ、特に無電解銅めっき、無電解ニッケルめっきおよび無電解金めっきのいずれか少なくとも一種であることが好適である。なお、前記無電解めっきを施した上にさらに異なる種類の無電解めっきあるいは電気めっきを行ったり、ハンダをコートしたりすることもできる。さらに、金属被着層を設けるにあたり、無電解めっきの他に、電解めっきやスパッタなどの方法でもよい。被着させる金属としては、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ａｕ、これらの合金などがある。

なお、無電解めっきの際、めっきレジスト等を形成することにより、めっきによって直接、配線パターンを描くことができる。また、全面に無電解めっきを施し、ついでエッチングして導体回路を描くこともできる。

上述のようにして得られるプリント配線板としては、(i)基板上に上記接着剤層を介してめっきレジストおよび導体回路を形成してなる片面プリント配線板、(ii)基板両面の上記接着剤層とスルホールを介してめっきレジストおよび導体回路を形成してなる両面プリント配線板、および(iii)導体層を形成させた基板（スルーホールを有していてもよく、多層でもよい）上に、バイアホールを有する層間絶縁層（前記接着剤層）を介して導体回路を多層形成させてなるビルドアップ多層配線板を挙げることができる。

（参考例１）
(1)クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（日本化薬製、商品名；EOCN-104S、エポキシ当量220、分子量5000）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex、分子量17000）40重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部およびゴム系樹脂微粉末（日本合成ゴム製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ＮＭＰ（ノルマルメチルピロリドン）を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。この時の室温での粘度は、２〜５Pa・sであった。
(2)この接着剤溶液をローラーコーター（サーマトロニクス貿易製）を使用して銅箔が貼着されていないガラスエポキシ絶縁板（東芝ケミカル製）上に塗布し、その後、80℃で２時間、120℃で５時間、150℃で２時間、乾燥硬化させて厚さ20μｍの接着剤層を形成した。
(3)接着剤層を形成した上記基板を、クロム酸水溶液（CrO₃，500g/l）に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬したのち水洗した。粗化面の粗度は、JIS-B-0601でＲ_max＝10μｍであった。
(4)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、次いで、常法に従いめっきレジストを設け、その後、表２に示す組成のアディティブ用無電解めっき液に11時間浸積して、めっき膜の厚さが25μｍの無電解銅めっきを施し、プリント配線板を製造した（図1参照）。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で熱硬化して得られた硬化物は、ＴＥＭ観察したところ、平均粒径 0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。
また、上記ゴム系樹脂微粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった（図２参照）。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる（図３参照）。

（参考例２）
(1)クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（日本化薬製、商品名；EOCN-103S）70重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex）30重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2PHZ-CN）10重量部およびシリカ球状微粉末（日本触媒工業製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ＮＭＰ溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。
(2)この接着剤溶液をローラーコーター（サーマトロニクス貿易製）を使用して銅箔が貼着されていないガラスエポキシ絶縁板（東芝ケミカル製）上に塗布し、その後、80℃で３時間、120℃で３時間、150℃で５時間、乾燥硬化させて厚さ20μｍの接着剤層を形成した。
(3)接着剤層を形成した上記基板を、フッ酸に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬したのち水洗した。
(4)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、次いで、常法に従いめっきレジストを設け、その後、表２に示す組成のアディティブ用無電解めっき液に11時間浸漬して、めっき膜の厚さが25μｍの無電解銅めっきを施し、プリント配線板を製造した。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で熱硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.05μｍ以下の樹脂粒子が見られた。
また、上記シリカ微粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

（参考例３）
(1)ブタジエン−アクリロニトリル共重合体オリゴマー（ＣＴＢＮ）とビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を混合した後、160℃で２時間加熱し、エポキシ変成ＣＴＢＮを得た。
(2)ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェル製、商品名；エピコート828、エポキシ当量190、分子量380）70重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex）30重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）10重量部および前記エポキシ変成ＣＴＢＮを30重量部を混合した後、ＮＭＰ溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。
(3)この接着剤溶液をローラーコーター（サーマトロニクス貿易製）を使用して銅箔が貼着されていないガラスエポキシ絶縁板（東芝ケミカル製）上に塗布し、その後、80℃で１時間、120℃で２時間、150℃で４時間、乾燥硬化させて厚さ20μｍの接着剤層を形成した。
(4)接着剤層を形成した上記基板を、クロム酸水溶液（CrO₃，500g/l）に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬したのち水洗した。
(5)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、次いで、常法に従いめっきレジストを設け、その後、表２に示す組成のアディティブ用無電解めっき液に11時間浸漬して、めっき膜の厚さが25μｍの無電解銅めっきを施し、プリント配線板を製造した。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で熱硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記ゴム系樹脂を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。さらに、この樹脂マトリックスをＳＥＭで観察したところ、硬化した後の樹脂マトリックスの海の中には、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体樹脂の「島構造」が観察できた。つまり、接着剤層の表面を酸化剤で処理すると、この島構造の部分が溶解除去されて、その表面が粗化されるのである。

（参考例４）
基本的には参考例１と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェル製、エピコート828）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex）35重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部およびゴム系樹脂微粉末（日本合成ゴム製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ジメチルホルムアミド／ブチルセロソルブ（１／１）混合溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度100CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例１と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＥＳを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径0.2 〜２μｍのエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物の連続構造（共連続構造）が見られた。

（参考例５）
基本的には参考例１と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェル製、エピコート828）50重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex）50重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部およびゴム系樹脂微粉末（日本合成ゴム製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ＤＭＦ（ジメチルフォルムアミド）を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度100CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例１と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＥＳを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径２〜５μｍ程度のエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物が見られた。
しかも、この樹脂マトリックスは、エポキシリッチの球状物がＰＥＳリッチのベースに浮かんだいわゆる海−島構造（球状ドメイン構造）であった（図４参照）。

（参考例６）
(1)ガラスエポキシ銅張積層板（東芝ケミカル製）上に感光性ドライフィルム（デュポン製）をラミネートし、所望の導体回路パターンが描画されたマスクフィルムを通して紫外線露光させ画像を焼き付けた。次いで、1,1,1-トリクロロエタンで現像を行い、塩化第二銅エッチング液を用いて非導体部の銅を除去した後、メチレンクロリドでドライフィルムを剥離した。これにより基板上に複数の導体パターンからなる第１層導体回路を有する配線板を作成した。
(2)アルミナ粒子（日本軽金属製、商品名；ＡＸ34、平均粒径3.9μｍ）200gを、５ｌのアセトン中に分散させて得たアルミナ粒子懸濁液中へ、ヘンシェルミキサー内で攪拌しながら、アセトン１ｌに対してエポキシ樹脂（三井石油化学製）を30gの割合で溶解させたアセトン溶液中にアルミナ粉末（日本軽金属製、商品名；ＡＸ34、平均粒径0.5μｍ）300gを分散させて得た懸濁液を滴下することにより、上記アルミナ粒子表面にアルミナ粉末を付着せしめた後、上記アセトンを除去し、その後、150℃に加熱して、アルミナ疑似粒子を作成した。この疑似粒子は、平均粒径が約4.3μｍであり、約75重量％が、平均粒径を中心として±２μｍの範囲に存在していた。
(3)クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（油化シェル製、エポキシ当量210、分子量2000）の50％アクリル化物を70重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）30重量部、ジアリルテレフタレート15重量部、2-メチル-1-［4-（メチルチオ）フェニル］-2-モリフォリノプロパノン-1（チバ・ガイギー製）４重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）４重量部、および前記(2)で作成したアルミナ疑似粒子50重量部を混合した後、ブチルセロソルブを添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度250cpsに調整し、続いて、３本ロールで混練して感光性の接着剤溶液を調製した。
(4)この感光性の接着剤溶液を、前記(1)で作成した配線板上に、ロールコーターを用いて塗布し、水平状態で20分間放置してから、70℃で乾燥させて厚さ約50μｍの感光性の接着剤層を形成した。
(5)前記(4)の処理を施した配線板に、100μｍφの黒円が印刷されたフォトマスクフィルムを密着させ、超高圧水銀灯500mj／cm²で露光した。これをＤＭＤＧ（ジエチレングリコールジメチルエーテル）溶液で超音波現像処理することにより、配線板上に100μｍφのバイアホールとなる開口を形成した。さらに、前記配線板を超高圧水銀灯により約3000mj／cm²で露光し、100℃で１時間、150℃で５時間の加熱処理することにより、フォトマスクフィルムに相当する寸法精度に優れた開口を有する接着剤層を形成した。
(6)前記(5)の処理を施した配線板を、フッ酸で処理した後、過マンガン酸カリウム（KMnO₄，500g／l）に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬した後水洗した。
(7)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、その後、表２に示す組成のアディティブ用無電解めっき液に11時間浸漬して、めっき膜の厚さが25μｍの無電解銅めっきを施した。
(8)前記(4)〜(7)までの工程を２回繰り返した後に、さらに前記(1)の工程を行うことにより、配線層が４層のビルドアップ多層配線板を製造した（図５参照）。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で硬化して得られた硬化物は、その断面を塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径0.2〜２μｍのエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物の連続構造（共連続構造）が見られた（図６参照）。
また、上記アルミナ疑似粒子を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔg のピークが２つであった（図７参照）。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、共連続構造を呈していると考えられる。

（参考例７）
(1)ガラスエポキシ銅張積層板（東芝ケミカル製）上に感光性ドライフィルム（デュポン製）をラミネートし、所望の導体回路パターンが描画されたマスクフィルムを通して紫外線露光させ画像を焼き付けた。次いで、1,1,1-トリクロロエタンで現像を行い、塩化第二銅エッチング液を用いて非導体部の銅を除去した後、メチレンクロリドでドライフィルムを剥離した。これにより基板上に複数の導体パターンからなる第１層導体回路を有する配線板を作成した。
(2)ＤＭＤＧ（ジエチレングリコールジメチルエーテル）に溶解したクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名：I-907）を用い、下記組成でＮＭＰ溶剤を用いて混合し、さらにこの混合物に対してゴム系樹脂微粉末（日本合成ゴム製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して感光性の接着剤溶液を得た。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES ／M215 ／I-907 ／イミダゾール
＝75／25／10／5／5／5
(3)この感光性の接着剤溶液を、前記(1)で作成した配線板上に、ロールコーターを用いて塗布し、水平状態で20分間放置してから、60℃で乾燥を行なった。
(4)前記(3)の処理を施した配線板に、100μｍφの黒円が印刷されたフォトマスクフィルムを密着させ、超高圧水銀灯500mj／cm²で露光した。これをＤＭＤＧ溶液で超音波現像処理することにより、配線板上に100μｍφのバイアホールとなる開口を形成した。さらに、前記配線板を超高圧水銀灯により約3000mj／cm²で露光し、100℃で１時間、150℃で５時間の加熱処理することにより、フォトマスクフィルムに相当する寸法精度に優れた開口を有する厚さ50μｍの接着剤層を形成した。
(5)前記(4)の処理を施した配線板を、過マンガン酸カリウム（KMnO₄，500g／l）に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬した後水洗した。
(6)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、その後、表２に示す組成のアディティブ用無電解めっき液に11時間浸漬して、めっき膜の厚さが25μｍの無電解銅めっきを施した。
(7)前記(3)〜(6)までの工程を２回繰り返した後に、さらに前記(1)の工程を行うことにより、配線層が４層のビルドアップ多層配線板を製造した。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを、上記条件で乾燥、ＵＶ硬化、熱硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記ゴム系樹脂微粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる（図３参照）。なお、図８および図９には、それぞれ硬化前と硬化後の接着剤層のＳＥＭ断面写真を示した。

（参考例８）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名：I-907）を用い、下記組成でＮＭＰ（ジメチルホルムアミド）を用いて混合し、さらにこの混合物に対してゴム系樹脂微粉末（日本合成ゴム製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た感光性の接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES／Ｍ215／I-907 ／イミダゾール
＝75／25／10／5／5
この接着剤の硬化は、80℃で乾燥を行い、これをＵＶ硬化させた後、熱硬化して行った。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で乾燥硬化して得られた硬化物は、その断面を塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径0.2〜2μｍのエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物の連続構造（共連続構造）が見られた。

（参考例９）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＮＭＰを用いて混合し、さらにこの混合物に対してゴム系樹脂微粉末を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た感光性の接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES／Ｍ215／I-907／イミダゾール
＝75／25／10／5／5
この接着剤の硬化は、100℃で乾燥を行い、これをＵＶ硬化させた後、熱硬化して行った。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で乾燥硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＥＳを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径２〜５μｍ程度のエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物が見られた。
しかも、この樹脂マトリックスは、エポキシリッチの球状物がＰＳＦリッチのベースに浮かんだいわゆる海ー島構造（球状ドメイン構造）であった。

上述した参考例７〜参考例９のように、乾燥条件を変えることにより、同じ組成の接着剤から疑似均一相溶解構造、共連続構造、球状ドメイン構造の硬化物が得られることが判った。
この理由は、感光性の接着剤の場合は、乾燥時点で均一構造であれば、光硬化で迅速に硬化が行われるため、その後の熱硬化による相分離が比較的発生しにくいからである。
なお、参考までに相図を図10〜12に示す。これらの相図は、参考例７〜９とは接着剤の作成条件が異なり、感光化エポキシ／PES ／TMPTA ／I-907 ／イミダゾール＝75／25／20／5／5で行ったものである。

（参考例10）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（油化シェル製）のエポキシ基の100％アクリル化した感光性エポキシオリゴマー、ＰＥＳ、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＮＭＰを用いて混合し、さらにこの混合物に対してゴム系樹脂微粉末（日本合成ゴム製）を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た感光性の接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES／Ｍ215／I-907／イミダゾール
＝80／20／10／5／5

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例７と同様に硬化して得られた樹脂は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1 μｍ以下の樹脂粒子が見られた。
また、上記ゴム系樹脂微粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる（図３参照）。

（参考例11）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（油化シェル製）のエポキシ基の100％アクリル化した感光性エポキシオリゴマー、フェノキシ樹脂、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＤＭＦを用いて混合し、さらにこの混合物に対して平均粒径3.5μｍの凝集ゴム系樹脂微粉末（特開平１−301775号公報の参考例１に製造方法が開示されているので参照）を30重量部、混合した後、ＤＭＦ溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た感光性の接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／フェノキシ／Ｍ215／I-907／イミダゾール
＝79／30／10／5／5

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例７と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をフェノキ樹脂を溶解させる２−ブタノンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径0.2 〜２μｍのエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物の連続構造（共連続構造）が見られた。

（参考例12）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（油化シェル製）のエポキシ基の100％アクリル化した感光性エポキシオリゴマー、ＰＳＦ、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＤＭＦを用いて混合し、さらにこの混合物に対して平均粒径3.5μｍの凝集ゴム系樹脂微粉末（特開平１−301775号公報の参考例１に製造方法が開示されているので参照）を30重量部、混合した後、ＤＭＦ溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た感光性の接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PSF ／Ｍ215 ／I-907 ／イミダゾール
＝60／40／10／5／5

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例７と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＳＦを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径２〜５μｍ程度のエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物が見られた。しかも、この樹脂マトリックスは、エポキシリッチの球状物がＰＳＦリッチのベースに浮かんだいわゆる海ー島構造（球状ドメイン構造）であった。

（参考例13）
基本的には参考例５と同様であり、ゴム系樹脂微粉末をジルコニア（日本触媒化学工業製、商品名；NS−OY−S）とし、粗化液をフッ酸とした。なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスの樹脂構造は、球状ドメイン構造であった。
（参考例14）
基本的には参考例８と同様であり、ゴム系樹脂微粉末をマグネシア（岩谷化学工業製、商品名；MTK-30）とし、粗化液を６Ｎ塩酸とした。なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスの樹脂構造は、共連続構造であった。
（参考例15）
基本的には参考例９と同様であり、ゴム系樹脂微粉末を水酸化アルミニウム（日本軽工業社製、商品名；B103・T）とし、粗化液をアンモニア水溶液とした。なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスの樹脂構造は、球状ドメイン構造であった。

（参考例16）
基本的には参考例４と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ブタジエン−アクリロニトリル共重合体オリゴマー（ＣＴＢＮ）とビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を混合した後、160℃で２時間加熱し、エポキシ変成ＣＴＢＮを得、この樹脂液30重量部を、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェル製、エピコート828）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex）35重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部と混合した後、ジメチルホルムアミド／ブチルセロソルブ（１／１）混合溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度100CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例４と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＥＳを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径0.2〜２μｍのエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物の連続構造（共連続構造）が見られた。また、この樹脂マトリックスをＳＥＭで観察したところ、樹脂マトリックスの海の中には、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ゴム樹脂の「島構造」が観察された。

（参考例17）
基本的には参考例５と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ブタジエン−アクリロニトリル共重合体オリゴマー（ＣＴＢＮ）とビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を混合した後、160℃で２時間加熱し、エポキシ変成ＣＴＢＮを得、この樹脂液30重量部を、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェル製、エピコート828）50重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex）50重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部を混合した後、ＤＭＦを添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度100CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例５と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＥＳを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径２〜５μｍ程度のエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物が見られた。
しかも、この樹脂マトリックスは、エポキシリッチの球状物がＰＥＳリッチのベースに浮かんだいわゆる海ー島構造（球状ドメイン構造）であった（図４参照）。また、この樹脂マトリックスをＳＥＭで観察したところ、樹脂マトリックスの海の中には、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ゴム樹脂の「島構造」が観察された。

（参考例18）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ブタジエン−アクリロニトリル共重合体オリゴマー（ＣＴＢＮ）とビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を混合した後、160℃で２時間加熱し、エポキシ変成ＣＴＢＮを得、この樹脂液30重量部を、ＤＭＤＧに溶解したクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤ベンゾフェノン（ＢＰ）（関東化学製）、光増感剤ミヒラーケトン（関東化学製）を用い、下記組成でＮＭＰを用いて混合しホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES／M215／BP／イミダゾール
＝75／25／10／5／0.5／5

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを、参考例７と同様に硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記ゴム系樹脂を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる（図３参照）。
さらに、この樹脂マトリックスをＳＥＭで観察したところ、樹脂マトリックスの海の中には、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ゴム樹脂の「島構造」が観察された。

（参考例19）
基本的には参考例８と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ブタジエン−アクリロニトリル共重合体オリゴマー（ＣＴＢＮ）とビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を混合した後、160℃で２時間加熱し、エポキシ変成ＣＴＢＮを得、この樹脂液30重量部を、ＤＭＤＧに溶解したクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＤＭＦを用いて混合し、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES ／Ｍ215 ／I-907 ／イミダゾール
＝75／25／10／5／5

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例８と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面を塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径0.2〜２μｍのエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物の連続構造（共連続構造）が見られた。また、この樹脂マトリックスをＳＥＭで観察したところ、樹脂マトリックスの海の中には、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ゴム樹脂の「島構造」が観察された。

（参考例20）
基本的には参考例９と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ブタジエン−アクリロニトリル共重合体オリゴマー（ＣＴＢＮ）とビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を混合した後、160℃で２時間加熱し、エポキシ変成ＣＴＢＮを得、この樹脂液30重量部を、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＤＭＦを用いて混合し、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES ／Ｍ215 ／I-907 ／イミダゾール
＝75／25／10／5／5

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例９と同様に硬化して得られた硬化物は、その断面をＰＥＳを溶解させる塩化メチレンでエッチングしてＳＥＭ観察したところ、平均粒径２〜５μｍ程度のエポキシ樹脂リッチと考えられる球状物が見られた。しかも、このマトリックス樹脂は、エポキシリッチの球状物がＰＳＦリッチのベースに浮かんだいわゆる海ー島構造（球状ドメイン構造）であった。また、この樹脂マトリックスをＳＥＭで観察したところ、樹脂マトリックスの海の中には、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体ゴム樹脂の「島構造」が観察された。

（実施例１）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤（チバガイギー製、商品名；I-907）を用い、下記組成でＤＭＦを用いて混合し、さらにこの混合物に対してエポキシ基末端シリコーン樹脂を25重量部を混合した後、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES ／Ｍ215 ／I-907 ／イミダゾール
＝70／30／10／5／5

本実施例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例７と同様に硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記エポキシ基末端シリコーン樹脂を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。従って、本実施例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

（参考例21）
(1)クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（日本化薬製、商品名；EOCN-104S、エポキシ当量220、分子量5000）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex、分子量17000）40重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部および低架橋度のメラミン樹脂粉末を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ＮＭＰを添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。この時の室温での粘度は、２〜５Pa・sであった。
(2)接着剤溶液をガラスエポキシ基板の両面に塗布して、水平状態で20分間放置してから60℃で乾燥し、100℃で１時間、150℃で５時間、加熱硬化させて厚さ約50μｍの樹脂接着剤層を形成した。
(3)この両面接着剤層を持つ基板を、121℃、２気圧、飽和水蒸気中で２時間放置して、接着剤層表面のメラミン樹脂粉末を分解除去させた。この分解除去前後の電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真を、図13、14に示す。これらの写真から明らかなように、分解によって、メラミン樹脂が小さくなっている。
(4) 樹脂絶縁層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ社製）を付与して絶縁層の表面を活性化させ、その後、無電解銅めっき液に11時間浸漬し、めっき膜の厚さが25μｍ無電解銅めっきを施して、両面銅張り積層板を得た。
(5) この両面銅張り積層板に、スルホールを開けた。
(6) パラジウム核（シプレイ社製）付与した後、フォトレジストを貼付、露光、現像してめっきレジストを形成した。
(7) 常法に従い、無電解銅めっきを施し、さらに電解銅めっきを行い、導体回路部分を形成した。
(8) めっきレジストを剥離した後、塩化第二鉄でエッチングして、パターン間の銅膜を除去してプリント配線板を製造した。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを、上記条件で熱硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記メラミン樹脂粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる（図３参照）。

（参考例22）
基本的には参考例７と同様であり、接着剤溶液として以下のものを用いた。ＤＭＤＧに溶解したクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるアクリル化イソチオシアネート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ215）、光開始剤ベンゾフェノン（BP）（関東化学製）、光増感剤ミヒラーケトン（関東化学製）を用い、さらに酢酸酪酸セルロースの粉末を加え、下記組成でＮＭＰを用いて混合しホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して得た接着剤溶液。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES ／M215／BP／イミダゾール
＝75／25／10／5／0.5／5
また、本参考例の粗化条件は、80℃の１Ｍ水酸化ナトリウム水溶液に浸漬して、酢酸酪酸セルロースを加水分解することにより行った。

本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを参考例７と同様に硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記ゴム樹脂を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。
従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

参考例１〜２２および実施例１にて製造したプリント配線板における無電解銅めっき膜のピール強度、ならびに層間樹脂絶縁層の絶縁抵抗とガラス転移温度Ｔ_g を測定した。さらに、−65℃×30min〜125℃×30minのヒートサイクル試験を行った。その結果を表３に示す。
この表に示す結果から明らかなように、疑似均一相溶解構造、共連続構造、球状ドメイン構造を示す樹脂複合体を樹脂マトリックスとする本発明の接着剤を用いることにより、接着強度、絶縁性、耐熱性およびヒートサイクル特性が従来のものに比べ著しく向上したプリント配線板を製造することができる。

なお、上記ピール強度、絶縁抵抗、ガラス転移温度Ｔgおよびヒートサイクル試験の方法または評価方法を説明する。
(1) ピール強度
ＪＩＳ−Ｃ−６４８１
(2) 絶縁抵抗
基板に層間絶縁層を形成し、粗化したのち触媒付与を行い、次いで、めっきレジストを形成してレジストパターンを作成した。その後、無電解めっきを施し、パターン間の絶縁抵抗を測定した。なお、パターン間絶縁性は、L/S＝75／75μｍのくしばパターンにて、80℃／85％／24Ｖ，1000時間後の値を測定した。
(3)ガラス転移温度Ｔg
動的粘弾性測定により測定した。
(4)ヒートサイクル試験
−65℃×30min〜125℃×30minのヒートサイクル試験を行い、クラックの発生と層間絶縁層の剥離の有無を調べ、その耐久サイクル数で評価した。

（参考例23）；金属調メラミン化粧板
参考例１〜２０、２１、２２および実施例１では、プリント配線板に関する例を記載したが、本参考例は、この発明の化粧板への応用例である。
(1)坪量が１０〜８０ｇ／ｍ^２の木材パルプ繊維抄造紙に、メラミン樹脂を含浸させて、これを乾燥させ、厚さ100μｍの含浸紙とした。
(2)クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（日本化薬製、商品名；EOCN-104S、エポキシ当量220、分子量5000）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex、分子量17000）40重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部および炭酸カルシウム微粉末を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ジメチルホルムアミド／ブチルセロソルブ（１／１）混合溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。この時の室温での粘度は、２〜５Pa・sであった。
(3)合板ボードの表面に前記(2)で得られた接着剤を塗布し、その後、30℃で真空乾燥し、80℃で２時間、120℃で５時間、150℃で２時間、加熱硬化して厚さ20μｍの接着剤層を形成した。
(4)この接着剤層を６Ｎ塩酸に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬したのち水洗して、Ｒ_max＝10±５μｍの接着剤層を得た。
(5)接着剤層の表面を粗化した基板に、パラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、常法に従い、無電解銀めっきを行い、表面に厚さ60μｍの銀層を形成した。
(6)この銀層の表面に、前記(1)で得られたメラミン樹脂含浸紙をオーバーレイ紙として積層した。
(7)さらに、このオーバーレイ紙の上に１〜60μｍの凹凸が設けられた賦型板を積層し、30〜80kg／cm²の圧力下で130〜170℃で熱圧着することにより、オーバーレイ紙を設けるとともに、その表面にエンボス加工を施して、金属光沢を持つメラミン化粧板を得た。

このようにして得られたメラミン化粧板は、表面が透光性で凹凸を持つメラミン樹脂層で形成されているため、この凹凸がレンズの役割を果たして下層の銀層を浮き上がらせ、銀の光沢が映えて、意匠性に優れるものであった。しかも、この化粧板に対して、−65℃×30min〜125℃×30minのヒートサイクル試験を行ったところ、クラックも剥離も見られなかった。

なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で熱硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記炭酸カルシウム微粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

（参考例24）；めっき被覆ギア
本実施例は、この発明のめっき被覆ギアへの応用例である。
(1)ポリイミドを使用して常法に従い、ギア形状の成形体を作製した。
(2)ＤＭＤＧに溶解させたクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるカプロラクトン変性トリスイソシアヌレート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ315）、光開始剤ベンゾフェノン（BP）、光増感剤ミヒラーケトンを用い、下記組成でＮＭＰを用いて混合し、さらにこれに加えて、ゴムフィラー（日本合成製）を平均粒径5.0μｍのものを30重量部混合した後、ホモディスパー攪拌器で粘度1000CPSに調整し、続いて３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES／Ｍ315／BP／イミダゾール
＝70／30／10／5／0.5／5
(3)前記(1)で作製したギア形状の成形体に、前記(2)で調製した接着剤を塗布した後、25℃で真空乾燥を行い、これをＵＶ硬化し、さらに、熱硬化し、疑似均一相溶構造を示す樹脂マトリックスからなる接着剤層を形成した。
(4)次いで、クロム酸水溶液（CrO₃，500g/l）に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、中和溶液（シプレイ製）に浸漬したのち水洗した。粗化面は、JIS-B-0601Ｒ_max
＝10μｍであった。
(5)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させた後、常法に従い、ニッケル−リンめっきを行い、金属光沢を持つギアを製造した。

このようにして得られたギアは、酸などの薬品にも強く、また表面が固いため耐摩耗性に優れており、ギアの使用により表面のニッケル層が剥離することもなかった。しかも、ギアの使用に伴う応力によっても、接着剤層にクラックが発生することもなく、ニッケルめっきが剥がれることもなかった。

なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記ゴムフィラーを混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

（参考例25）；ヒートシンク付半導体搭載基板
本参考例は、この発明のヒートシンク付半導体搭載基板への応用例である。
(1)ＤＭＤＧに溶解させたクレゾールノボラック型エポキシ樹脂のエポキシ基の25％をアクリル化した感光性付与のエポキシオリゴマー（ＣＮＡ25、分子量4000）、ＰＥＳ（分子量17000）、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）、感光性モノマーであるカプロラクトン変性トリスイソシアヌレート（東亜合成製、商品名；アロニックスＭ315）、光開始剤ベンゾフェノン（BP）、光増感剤ミヒラーケトンを用い、下記組成でＮＭＰを用いて混合し、さらにこれに加えて、窒化アルミニウム粉末を平均粒径5.0μｍのものを30重量部混合した後、ホモディスパー攪拌器で粘度1000CPSに調整し、続いて３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。
樹脂組成：感光化エポキシ／PES ／Ｍ315 ／BP／イミダゾール
＝70／30／10／5／0.5 ／5
(2)アルミニウム基板とリードフレームよりなる半導体搭載用基板の基材に、前記(1)の接着剤溶液を塗布して、25℃で真空乾燥を行い、これをＵＶ硬化させた後、熱硬化し、アルミニウム基板を接着剤層で覆うと同時にアルミニウム基板とリードフレームを一体化して、疑似均一相溶構造を示す樹脂マトリックスからなる接着剤層を形成した。
(3)接着剤層を形成した上記半導体搭載用基板を水に浸漬することにより、接着剤層の表面に存在する窒化アルミニウム粉末を溶解除去して接着剤層を粗化した。
(4)めっきレジストフィルムを貼付して、露光現像してめっきレジストを形成し、無電解銅めっきを行ない、表面に導体回路を形成するとともに、その導体回路によりリードフレームとの電気的接続を行った。
(5)ＩＣチップを搭載した後、ポッティングにより樹脂封止し、ケーシングすることにより、ヒートシンク付半導体搭載基板を製造した。

このようにして得られたヒートシンク付半導体搭載基板は、窒化アルミニウムの熱伝導率が高いことから、放熱性が良好であった。しかも、本参考例の樹脂マトリックスは、高温、高湿度、高圧条件下で、末端官能基が分解して酢酸やギ酸などの有機酸を発生するが、一方で、窒化アルミニムが前記条件下でアンモニアを発生しながら分解するため、酸を中和でき、被着金属の腐食を抑制できる。

なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記窒化アルミニウムを混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

（参考例26）；電磁妨害波（ＥＭＩ）めっき被膜シールド
本参考例は、この発明の電磁妨害波（ＥＭＩ）めっき被膜シールドへの応用例である。
(1)クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（日本化薬製、商品名；EOCN-104S、エポキシ当量220、分子量5000）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex、分子量17000）40重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部およびニッケル微粉末を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ジメチルホルムアミド／ブチルセロソルブ（１／１）混合溶剤を添加しながら、ホモディスパー攪拌機で粘度120CPSに調整し、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。この時の室温での粘度は、２〜５Pa・sであった。
(2)この接着剤溶液をローラーコーター（サーマトロニクス貿易製）を使用して濾紙に塗布し、その後、80℃で２時間、120℃で５時間、150℃で２時間、乾燥硬化して厚さ20μｍの接着剤層を形成した。
(3)接着剤層を形成した上記濾紙を、塩酸に70℃で15分間浸漬して接着剤層の表面を粗化し、次いで、中和溶液（シプレイ製）に浸漬したのち水洗した。粗化面は、JIS-B-0601Ｒ_max＝10μｍであった。
(4)接着剤層の表面を粗化した基板にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、次いで常法に従い、ニッケルめっきを行った。

このようにして得られた電磁妨害波（ＥＭＩ）シールド材は、接着剤自体にもニッケルが含有されており、めっき膜にもシールド効果があり、これらが多重構造になっているのでシールド特性に優れている。しかも、シールド材を曲げても接着剤層にクラックが発生することがなく、シールド材の加工も容易になる。

なお、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスに相当する樹脂のみを上記条件で硬化して得られた硬化物は、参考例１と同様にＴＥＭ観察したところ、平均粒径0.1μｍ以下の樹脂粒子が見られた。また、上記ニッケル微粉末を混合しない樹脂組成の混合物を硬化して得られた硬化物は、振動周波数6.28rad／sec、昇温速度５℃／分の条件で粘弾性測定試験を行ったところ、ガラス転移温度Ｔgのピークが１つであった。従って、本参考例で用いた接着剤の樹脂マトリックスは、擬似均一相溶構造を呈していると考えられる。

（参考例27）；スクリュー
(1) ポリカーボーネートにてスクリュー形状の基体を成形した。
(2) クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（日本化薬製、商品名；EOCN-104S、エポキシ当量220、分子量5000）65重量部、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）（ＩＣＩ製、商品名；Victrex、分子量17000）40重量部、イミダゾール系硬化剤（四国化成製、商品名；2E4MZ-CN）５重量部および塩化ビニル樹脂粉末を平均粒径5.5μｍのものを20重量部、平均粒径0.5μｍのものを10重量部を混合した後、ホモディスパー攪拌機で攪拌、続いて、３本ロールで混練して接着剤溶液を得た。
(3)この接着剤溶液に前記(1)のスクリュー形状の基体を浸漬して、その後、80℃で２時間、120℃で５時間、150℃で２時間、乾燥硬化して厚さ20μｍの接着剤層を形成した。この硬化された接着剤層は、その破面を塩化メチレンによりエッチングしてＳＥＭ観察した結果、球状ドメイン構造となっていた。
(4)次に、アセトン中に浸漬して、接着剤層表面の塩化ビニル樹脂粉末を溶解除去して、接着剤層の表面を粗化した。
(5)この接着剤層の表面にパラジウム触媒（シプレイ製）を付与して接着剤層の表面を活性化させ、次いで常法に従い、無電解銀めっきをおこない、スクリューを製造した。

このようにして得られたスクリューは、表面が銀であるため、銀の殺菌作用のため藻等が付着しにくく、また、基体がポリカーボネートの一体成形であるため、回転の遠心力による破断が生じにくい。しかも、通常のスクリューは、金属塊から切削により削り出すため、コストが嵩むが、本参考例のスクリューは、樹脂で一体成形できるため、コストも低減できる。さらに、接着剤層に靱性があるため、回転による歪みによってクラックが発生することがない。

発明にかかるプリント配線板の一実施例を示す製造工程図である。 発明にかかる擬似均一相溶構造を示す樹脂複合体の動的粘弾性測定結果を示す図である。 発明にかかる樹脂複合体の擬似均一相溶構造を示す結晶構造のTEM写真である。 発明にかかる樹脂複合体の球状ドメイン構造を示す結晶構造のSEM写真である。 発明にかかる樹脂複合体を用いたプリント配線板の一実施例を示す他の製造工程図である。 発明にかかる樹脂複合体の共連続構造を示す結晶構造のSEM写真である。 発明にかかる共連続構造を示す樹脂複合体の動的粘弾性測定結果を示す図である。 乾燥後硬化前の接着剤層断面の結晶構造を示すSEM写真である。 硬化後の接着剤層断面の結晶構造を示すSEM写真である。 CNA25/PES/TMPTA系混合物の乾燥温度と硬化後の樹脂複合体の状態との関係を示す相図である。 CNA25/PES系混合物の乾燥温度と硬化後の樹脂複合体の状態との関係を示す相図である。 エポキシ/PES系混合物の乾燥温度と硬化後の樹脂複合体の状態との関係を示す相図である。 分解可能な粒子（低重合度メラミン樹脂）の分解前の状態を示す接着剤層断面の結晶構造を示すSEM写真である。 分解可能な粒子（低重合度メラミン樹脂）の分解後の状態を示す接着剤層断面の結晶構造を示すSEM写真である。

符号の説明

１ 基板
２ 接着剤層
３ レジスト
３１ ドライフィルム
４、６、８、１０ 導体
５ バイアホール

Claims (2)

1. 基体上に、粗化面を有する接着剤層が形成され、その接着剤層の粗化面上に導体回路を設けてなるプリント配線板用接着剤において、
   前記接着剤は、熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂と、該熱硬化性樹脂および／または感光性樹脂に対して１５〜５０ｗｔ％の配合比で混合された熱可塑性樹脂との樹脂混合物からなる未硬化の耐熱性樹脂マトリックス中に、硬化前は該耐熱性樹脂マトリックスとは相溶せず、硬化後には酸または酸化剤により溶解除去可能となるエポキシ基末端シリコーン樹脂液が分散されてなり、
   前記樹脂混合物が硬化処理により樹脂複合体を形成するとともに、前記溶解除去可能なエポキシ基末端シリコーン樹脂がその硬化された樹脂複合体からなる耐熱性樹脂マトリクスの海の中に島状に分散するように、その相溶性が調整されてなることを特徴とするプリント配線板用接着剤。
2. 前記請求項１に記載の接着剤を硬化処理して形成したプリント配線板用接着剤層であって、硬化された耐熱性樹脂マトリックスの海の中に島状に分散した前記エポキシ基末端シリコーン樹脂を酸または酸化剤によって溶解除去することによって粗化面が形成されることを特徴とするプリント配線板用接着剤層。

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