JP3318385B2 - プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板Info
- Publication number
- JP3318385B2 JP3318385B2 JP04312293A JP4312293A JP3318385B2 JP 3318385 B2 JP3318385 B2 JP 3318385B2 JP 04312293 A JP04312293 A JP 04312293A JP 4312293 A JP4312293 A JP 4312293A JP 3318385 B2 JP3318385 B2 JP 3318385B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- steel sheet
- less
- plating
- dip galvanized
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車車体外板等に用い
られるプレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板に関する。
られるプレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車車体の防錆力強化が求めら
れ、向上策として亜鉛系の表面処理鋼板が指向されてい
る。その中で、特に溶融亜鉛めっき鋼板は、経済的に優
れており、さらに、加熱処理によりめっき層をＦｅ−Ｚ
ｎ合金（合金化溶融亜鉛めっき鋼板）とすることにより
溶接性と塗装後の耐食性を改善することができる。
れ、向上策として亜鉛系の表面処理鋼板が指向されてい
る。その中で、特に溶融亜鉛めっき鋼板は、経済的に優
れており、さらに、加熱処理によりめっき層をＦｅ−Ｚ
ｎ合金（合金化溶融亜鉛めっき鋼板）とすることにより
溶接性と塗装後の耐食性を改善することができる。
【０００３】自動車車体の外板に用いられる合金化溶融
亜鉛めっき（以下ＧＡと称する）鋼板は、意匠性を高め
る目的で高度のプレス加工が施されるため、求められる
材質として、延性（伸びＥｌ）と絞り性（ランクフォー
ド値、ｒ値）はより高いものになっている。これらの解
決策としては、鋼板の材質面では鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ
等の低減が最適な熱延、冷延プロセスと共に多数開発さ
れている。
亜鉛めっき（以下ＧＡと称する）鋼板は、意匠性を高め
る目的で高度のプレス加工が施されるため、求められる
材質として、延性（伸びＥｌ）と絞り性（ランクフォー
ド値、ｒ値）はより高いものになっている。これらの解
決策としては、鋼板の材質面では鋼中のＣ、Ｎ、Ｐ、Ｓ
等の低減が最適な熱延、冷延プロセスと共に多数開発さ
れている。
【０００４】一方、ＧＡ鋼板のめっき層に求められる特
性としては、加工時の鋼板の変形に追従できずに粉化し
て剥離するパウダリング及びプレスダイスにしごかれて
鱗片状に剥離するフレーキングが起りにくいことが求め
られる。これらが発生するとプレスダイスに貯って押し
疵を発生する。あるいはめっき本来の防食性を失うこと
が問題になる。ＧＡ鋼板のめっき層は一般には低Ｆｅ含
有率から順にζ、δ1、Гの３つのＺｎ−Ｆｅ合金相か
らなるといわれ、パウダリングについてはГ相、フレー
キングについてはζ相が原因になるといわれている。
性としては、加工時の鋼板の変形に追従できずに粉化し
て剥離するパウダリング及びプレスダイスにしごかれて
鱗片状に剥離するフレーキングが起りにくいことが求め
られる。これらが発生するとプレスダイスに貯って押し
疵を発生する。あるいはめっき本来の防食性を失うこと
が問題になる。ＧＡ鋼板のめっき層は一般には低Ｆｅ含
有率から順にζ、δ1、Гの３つのＺｎ−Ｆｅ合金相か
らなるといわれ、パウダリングについてはГ相、フレー
キングについてはζ相が原因になるといわれている。
【０００５】ところで、Ｃ、Ｎ、Ｐ、Ｓ低減材に溶融亜
鉛めっきを行いＧＡ鋼板を製造したところ、延性、ｒ値
の材質は満足するが、鋼板粒界での合金化を過度に加速
してしまい、Г相形成量を増加させ、耐パウダリング性
を低下させることが明らかになった。そして、耐パウダ
リング性を確保するにはГ相を実質的に生成しない合金
化度（Ｆｅ濃度）に抑制する必要がある。しかしこの場
合、例えば特開平２−１１７４５号公報に開示するごと
き、単にГ相が生じ難いようにＦｅ含有率のみを規定し
た場合には製造条件によってはめっき表層にζ相が厚く
存在し、プレス加工時のしごきが強くなるとフレーキン
グ性が起り易くなるという新たな問題を引き起こす。
鉛めっきを行いＧＡ鋼板を製造したところ、延性、ｒ値
の材質は満足するが、鋼板粒界での合金化を過度に加速
してしまい、Г相形成量を増加させ、耐パウダリング性
を低下させることが明らかになった。そして、耐パウダ
リング性を確保するにはГ相を実質的に生成しない合金
化度（Ｆｅ濃度）に抑制する必要がある。しかしこの場
合、例えば特開平２−１１７４５号公報に開示するごと
き、単にГ相が生じ難いようにＦｅ含有率のみを規定し
た場合には製造条件によってはめっき表層にζ相が厚く
存在し、プレス加工時のしごきが強くなるとフレーキン
グ性が起り易くなるという新たな問題を引き起こす。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、鋼中の
Ｃ、Ｎ、Ｐ、Ｓを低減して鋼材質を得た鋼板を素材とし
て耐パウダリング性と耐フレーキング性を両立する合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的とする。
Ｃ、Ｎ、Ｐ、Ｓを低減して鋼材質を得た鋼板を素材とし
て耐パウダリング性と耐フレーキング性を両立する合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ：０．００
１５重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以下、Ｍｎ：０．
０３重量％以上０．３重量％以下、Ａｌ：０．０１重量
％以上０．１重量％以下、Ｐ：０．０１重量％以下、
Ｓ：０．００５重量％以下、Ｏ：０．００５重量％以
下、Ｎ：０．００５重量％以下、を含有し、かつ０．０
３重量％以下のＴｉあるいは０．０３重量％以下のＮｂ
少なくとも一種以上を、 Ｃ／１２≦Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３≦Ｃ／２ を満足する範囲で含有する鋼板表面にＦｅ：９重量％以
上１２重量％以下、Ａｌ：０．３重量％以上、１．５重
量％以下Ｐｂ：０．１重量％以下を含有する合金化溶融
亜鉛めっき層を２５ｇ／ｍ2 以上７０ｇ／ｍ2 以下形成
したことを特徴とするプレス加工性と耐めっき剥離性に
優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
１５重量％以下、Ｓｉ：０．１重量％以下、Ｍｎ：０．
０３重量％以上０．３重量％以下、Ａｌ：０．０１重量
％以上０．１重量％以下、Ｐ：０．０１重量％以下、
Ｓ：０．００５重量％以下、Ｏ：０．００５重量％以
下、Ｎ：０．００５重量％以下、を含有し、かつ０．０
３重量％以下のＴｉあるいは０．０３重量％以下のＮｂ
少なくとも一種以上を、 Ｃ／１２≦Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３≦Ｃ／２ を満足する範囲で含有する鋼板表面にＦｅ：９重量％以
上１２重量％以下、Ａｌ：０．３重量％以上、１．５重
量％以下Ｐｂ：０．１重量％以下を含有する合金化溶融
亜鉛めっき層を２５ｇ／ｍ2 以上７０ｇ／ｍ2 以下形成
したことを特徴とするプレス加工性と耐めっき剥離性に
優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
【０００８】ただし、Ｔｉ＊はＴｉ−（４８Ｎ／１４＋
４８Ｓ／３２）≧０のときはＴｉ＊＝Ｔｉ−（４８Ｎ／
１４＋４８Ｓ／３２）、Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４８Ｓ
／３２）＜０のときはＴｉ＊＝０とする。また、上記鋼
板組成にさらにＢを０．００１重量％以下含有してもよ
い。
４８Ｓ／３２）≧０のときはＴｉ＊＝Ｔｉ−（４８Ｎ／
１４＋４８Ｓ／３２）、Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４８Ｓ
／３２）＜０のときはＴｉ＊＝０とする。また、上記鋼
板組成にさらにＢを０．００１重量％以下含有してもよ
い。
【０００９】
【作用】以下に本発明の目的である加工性と耐めっき剥
離性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板について述べ
る。まず、めっき素材となる鋼板の鋼中成分は求められ
る材質を満足し、かつ経済的に生産する目的から以下の
ように決定される。
離性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板について述べ
る。まず、めっき素材となる鋼板の鋼中成分は求められ
る材質を満足し、かつ経済的に生産する目的から以下の
ように決定される。
【００１０】Ｃ：Ｃは鋼の強度を直接決定する元素であ
り、本発明の目的である極めて高い加工性（高Ｅｌ，ｒ
値）を得るには含有量は少ない程よく、０．００１５重
量％以下であることを必要とする。 Ｎ、Ｐ、Ｓ：Ｎ、Ｐ、Ｓはいずれも鋼中に固溶してＥ
ｌ、ｒ値を低下させる。よってＣ同様に含有量は少ない
程よく、それぞれ０．００５重量％、０．０１重量％、
０．００５重量％以下が必要と考える。
り、本発明の目的である極めて高い加工性（高Ｅｌ，ｒ
値）を得るには含有量は少ない程よく、０．００１５重
量％以下であることを必要とする。 Ｎ、Ｐ、Ｓ：Ｎ、Ｐ、Ｓはいずれも鋼中に固溶してＥ
ｌ、ｒ値を低下させる。よってＣ同様に含有量は少ない
程よく、それぞれ０．００５重量％、０．０１重量％、
０．００５重量％以下が必要と考える。
【００１１】Ｏ：Ｏも鋼中に過剰に存在すると酸化物と
して析出し、Ｅｌ、ｒ値を低下させる。よって、０．０
０５％を上限とする。 Ｍｎ：Ｍｎは鋼中に固溶するＳと化合し、析出して無害
化するために有効であり、少量が固溶することによって
は材質上影響は少ない。しかし、０．３重量％を越える
と徐々にＥｌ、ｒ値を低下させる。よって、０．０３重
量％以上、０．３重量％以下とする。
して析出し、Ｅｌ、ｒ値を低下させる。よって、０．０
０５％を上限とする。 Ｍｎ：Ｍｎは鋼中に固溶するＳと化合し、析出して無害
化するために有効であり、少量が固溶することによって
は材質上影響は少ない。しかし、０．３重量％を越える
と徐々にＥｌ、ｒ値を低下させる。よって、０．０３重
量％以上、０．３重量％以下とする。
【００１２】Ｓｉ：ＳｉもＭｎ同様に多量に鋼中に存在
するとＥｌ、ｒ値を低下させ、また、めっき濡れ性を阻
害する。よって上限を０．１重量％とする。 Ｔｉ、Ｎｂ：Ｔｉ、ＮｂはＣと化合してＴｉＣ、ＮｂＣ
として析出し、加工性を向上する。よって、Ｃとの原子
比で１以上が必要である。ただし、過剰の添加は経済性
を損ねるため上限は原子比６とする。また、それぞれの
添加量の上限も０．０３重量％とするのが好ましい。但
し、ＴｉはＣ以上にＮ、Ｓと化合し易いためＮ、Ｓ当量
を差し引いたＴｉ量を用いる必要がある。
するとＥｌ、ｒ値を低下させ、また、めっき濡れ性を阻
害する。よって上限を０．１重量％とする。 Ｔｉ、Ｎｂ：Ｔｉ、ＮｂはＣと化合してＴｉＣ、ＮｂＣ
として析出し、加工性を向上する。よって、Ｃとの原子
比で１以上が必要である。ただし、過剰の添加は経済性
を損ねるため上限は原子比６とする。また、それぞれの
添加量の上限も０．０３重量％とするのが好ましい。但
し、ＴｉはＣ以上にＮ、Ｓと化合し易いためＮ、Ｓ当量
を差し引いたＴｉ量を用いる必要がある。
【００１３】つまり、Ｔｉ、Ｎｂ量は下式を満足するも
のとする。 Ｃ／１２≦Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３≦Ｃ／２ （ここで、Ｔｉ＊は、Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４８Ｓ／
３２）≧０のときはＴｉ＊＝Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４
８Ｓ／３２）、（Ｔｉ−４８Ｎ／１４＋４８Ｓ／３２）
＜０のときはＴｉ＊＝０とする。） Ａｌ：ＡｌはＴｉ、Ｎｂを添加する際にこれらが酸化し
て損失することを防止するために０．０１重量％以上必
要であり、また鋼中のＮ、Ｓと化合して無害化に効果が
ある。しかし、０．１重量％を越えて添加しても効果は
飽和し、経済的でない。
のとする。 Ｃ／１２≦Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３≦Ｃ／２ （ここで、Ｔｉ＊は、Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４８Ｓ／
３２）≧０のときはＴｉ＊＝Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４
８Ｓ／３２）、（Ｔｉ−４８Ｎ／１４＋４８Ｓ／３２）
＜０のときはＴｉ＊＝０とする。） Ａｌ：ＡｌはＴｉ、Ｎｂを添加する際にこれらが酸化し
て損失することを防止するために０．０１重量％以上必
要であり、また鋼中のＮ、Ｓと化合して無害化に効果が
ある。しかし、０．１重量％を越えて添加しても効果は
飽和し、経済的でない。
【００１４】また、本発明の鋼板においては、上記基本
組成に加えてさらにＢを０．００１重量％以下含有する
のがより好ましい。Ｂは粒界を強化し、スポット溶接性
と２次加工脆性を改善するうえで有効であるためであ
る。しかし、０．００１重量％を越えて添加すると、絞
り性を損うので上限を０．００１重量％とする。次に、
めっき層の成分についてその限定理由を述べる。
組成に加えてさらにＢを０．００１重量％以下含有する
のがより好ましい。Ｂは粒界を強化し、スポット溶接性
と２次加工脆性を改善するうえで有効であるためであ
る。しかし、０．００１重量％を越えて添加すると、絞
り性を損うので上限を０．００１重量％とする。次に、
めっき層の成分についてその限定理由を述べる。
【００１５】合金化溶融亜鉛めっき鋼板は溶融亜鉛浴に
鋼板を浸漬後該鋼板を加熱することにより、素地鋼板の
Ｆｅをめっき層中に拡散しＺｎ−Ｆｅ合金層とすること
で単なる亜鉛めっき鋼板より、耐食性、化成処理性、ス
ポット溶接性を著しく向上するものであり、このような
機能はめっき層中のＦｅ含有量を９重量％以上とするこ
とにより好適に達成される。また、フレーキングの原因
となるζ層を発達させないためにも９重量％以上が必要
である。一方Ｆｅ含有量が１２重量％を越えると、めっ
き層中のＡｌ含有量を後述する範囲に制御したとしても
硬くて脆いГ層が発達してしまいプレス成形性を阻害す
る。よって、めっき層中のＦｅ含有量は９〜１２重量％
以下でなければならない。
鋼板を浸漬後該鋼板を加熱することにより、素地鋼板の
Ｆｅをめっき層中に拡散しＺｎ−Ｆｅ合金層とすること
で単なる亜鉛めっき鋼板より、耐食性、化成処理性、ス
ポット溶接性を著しく向上するものであり、このような
機能はめっき層中のＦｅ含有量を９重量％以上とするこ
とにより好適に達成される。また、フレーキングの原因
となるζ層を発達させないためにも９重量％以上が必要
である。一方Ｆｅ含有量が１２重量％を越えると、めっ
き層中のＡｌ含有量を後述する範囲に制御したとしても
硬くて脆いГ層が発達してしまいプレス成形性を阻害す
る。よって、めっき層中のＦｅ含有量は９〜１２重量％
以下でなければならない。
【００１６】めっき層中のＡｌ含有量は合金化処理時に
形成されるＺｎ−Ｆｅ合金の相構成に影響を与えるもの
であり、その量が０．３重量％未満ではГ層が発達しパ
ウダリングを生じ易くなり、１．５重量％超では十分な
合金化が得られ難い。よってめっき層中のＡｌ含有量は
０．３〜１．５重量％とする。めっき層中のＰｂは耐食
性に悪影響を及ぼすので０．０２重量％以下に制限す
る。
形成されるＺｎ−Ｆｅ合金の相構成に影響を与えるもの
であり、その量が０．３重量％未満ではГ層が発達しパ
ウダリングを生じ易くなり、１．５重量％超では十分な
合金化が得られ難い。よってめっき層中のＡｌ含有量は
０．３〜１．５重量％とする。めっき層中のＰｂは耐食
性に悪影響を及ぼすので０．０２重量％以下に制限す
る。
【００１７】めっき層の目付量は耐食性の面から２５ｇ
／ｍ2 以上必要であるが、厚過ぎると、プレス成形時に
鋼板の変形に追随しきれなくなりパウダリングを生じる
ので上限を７０ｇ／ｃｍ2 とする。本発明の鋼板の製造
方法は特に限定するものではないが、その好適な製造例
について、次に説明する。
／ｍ2 以上必要であるが、厚過ぎると、プレス成形時に
鋼板の変形に追随しきれなくなりパウダリングを生じる
ので上限を７０ｇ／ｃｍ2 とする。本発明の鋼板の製造
方法は特に限定するものではないが、その好適な製造例
について、次に説明する。
【００１８】前記組成に調整された溶鋼を連続鋳造法に
よってスラブとし、熱間圧延、冷間圧延を経て冷間鋼板
とする。熱延では高加工性を得るために仕上温度はＡｒ
3 変態点前後の８５０〜９２０℃が好ましく、巻取温度
は６００℃以上にすることが好ましい。更に冷延におい
ても圧下率５０％以上とすることが好ましい。溶融亜鉛
めっきにおいては、まず焼鈍還元に先立ち鋼板表面を清
浄化するが、この方法としては、脱脂、酸洗等によって
もよく燃焼によってもよい。鋼板はその後焼鈍還元され
るが、雰囲気としては数％〜数十％のＮ2 を含むＨ2 を
用いるのが適当であり、露点は０℃以下とすることが好
ましい。材質の確保のため焼鈍還元温度は再結晶温度以
上が必要であるが、生産性を考えると、７８０℃以上と
することが好ましい。
よってスラブとし、熱間圧延、冷間圧延を経て冷間鋼板
とする。熱延では高加工性を得るために仕上温度はＡｒ
3 変態点前後の８５０〜９２０℃が好ましく、巻取温度
は６００℃以上にすることが好ましい。更に冷延におい
ても圧下率５０％以上とすることが好ましい。溶融亜鉛
めっきにおいては、まず焼鈍還元に先立ち鋼板表面を清
浄化するが、この方法としては、脱脂、酸洗等によって
もよく燃焼によってもよい。鋼板はその後焼鈍還元され
るが、雰囲気としては数％〜数十％のＮ2 を含むＨ2 を
用いるのが適当であり、露点は０℃以下とすることが好
ましい。材質の確保のため焼鈍還元温度は再結晶温度以
上が必要であるが、生産性を考えると、７８０℃以上と
することが好ましい。
【００１９】焼鈍還元後の鋼板は還元ガス中で冷却後そ
のまま溶融亜鉛めっき浴に導入されるが、その浴成分及
び温度は以下のように決定される。 浴中Ａｌ濃度：本発明はめっき浴中で生成するＡｌ−Ｆ
ｅ合金層量を制御してδ1 相主体の合金化を図り、耐パ
ウダリング性と耐フレーキング性を確保するが、そのた
めにはＡｌ−Ｆｅ合金層量が合金中のＡｌ量で０．１５
ｇ／ｍ2 以上にするのがよく、浴中のＡｌ量は０．１３
重量％以上が必要となり、効率よくＡｌ−Ｆｅ合金層を
形成するには０．１４５重量％以上が好ましい。一方、
Ａｌ−Ｆｅ層量がＡｌ量で０．５ｇ／ｍ2 を越えると合
金化の抑制が過剰になり生産性を阻害するおそれがあ
る。つまり、合金化後のめっき中ではＡｌ−Ｆｅ層以外
のめっき中のＡｌを含め１．５重量％のＡｌを上限とす
るのが良い。よって浴中Ａｌ濃度の上限は０．２重量％
となる。
のまま溶融亜鉛めっき浴に導入されるが、その浴成分及
び温度は以下のように決定される。 浴中Ａｌ濃度：本発明はめっき浴中で生成するＡｌ−Ｆ
ｅ合金層量を制御してδ1 相主体の合金化を図り、耐パ
ウダリング性と耐フレーキング性を確保するが、そのた
めにはＡｌ−Ｆｅ合金層量が合金中のＡｌ量で０．１５
ｇ／ｍ2 以上にするのがよく、浴中のＡｌ量は０．１３
重量％以上が必要となり、効率よくＡｌ−Ｆｅ合金層を
形成するには０．１４５重量％以上が好ましい。一方、
Ａｌ−Ｆｅ層量がＡｌ量で０．５ｇ／ｍ2 を越えると合
金化の抑制が過剰になり生産性を阻害するおそれがあ
る。つまり、合金化後のめっき中ではＡｌ−Ｆｅ層以外
のめっき中のＡｌを含め１．５重量％のＡｌを上限とす
るのが良い。よって浴中Ａｌ濃度の上限は０．２重量％
となる。
【００２０】浴中Ｐｂ濃度：浴中ＰｂはＡｌと異なり溶
融めっき時にめっき中に濃化することはない。しかし、
めっき層中の濃度が０．１重量％を越えると、耐食性が
懸念され、浴中Ｐｂ濃度の上限は０．１重量％とする。
また、本発明の鋼板はそのままでも、自動車、家電、建
材等の各種用途に裸、プレコート、ポストコート、ラミ
ネート、あるいはクロメート処理、リン酸塩処理等各種
化成処理を施した形態で使用できるが、合金化溶融亜鉛
めっき層の上層にさらに、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｎｉ、の一種以
上を含有するめっきを施すと、耐食性や塗装性がいっそ
う向上し好ましい。
融めっき時にめっき中に濃化することはない。しかし、
めっき層中の濃度が０．１重量％を越えると、耐食性が
懸念され、浴中Ｐｂ濃度の上限は０．１重量％とする。
また、本発明の鋼板はそのままでも、自動車、家電、建
材等の各種用途に裸、プレコート、ポストコート、ラミ
ネート、あるいはクロメート処理、リン酸塩処理等各種
化成処理を施した形態で使用できるが、合金化溶融亜鉛
めっき層の上層にさらに、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｎｉ、の一種以
上を含有するめっきを施すと、耐食性や塗装性がいっそ
う向上し好ましい。
【００２１】めっき浴浸漬後の鋼板は合金化処理を行い
合金化度（Ｆｅ）９〜１２％のＧＡ鋼板とする。以上に
よりプレス加工性と耐めっき剥離性に優れる合金化溶融
亜鉛めっき鋼板が製造できる。
合金化度（Ｆｅ）９〜１２％のＧＡ鋼板とする。以上に
よりプレス加工性と耐めっき剥離性に優れる合金化溶融
亜鉛めっき鋼板が製造できる。
【００２２】
【実施例】以下に本発明の効果について実施例を以て説
明する。めっきには装置に縦型の溶融亜鉛めっき実験装
置を用い、焼鈍還元ガスには５％水素含有窒素を用い
て、７０ｍｍ×２００ｍｍの鋼板にめっきを行った。め
っきの合金化処理にはめっき鋼板に直接通電し抵抗発熱
量をコントロールするタイプの加熱炉を用いた。供試鋼
板は真空溶解炉で溶製し、予め熱延及び冷延を行い板厚
０．７ｍｍにし、めっき装置挿入前に電解脱脂及び塩酸
酸洗を行った。熱延の仕上げ温度変化は９００℃、一旦
冷却後にコイル巻取後の熱履歴を模して７００℃−１時
間の均熱、冷却酸洗後に冷延は圧下率７５％で行った。
供試鋼板の成分を表１、表２に、めっき条件及び合金化
処理前のめっき層の組成及び合金化後のめっき鋼板の特
性を表３に示す。なお、鋼板材質についてはＣＧＬを模
して、冷延後の鋼板を焼鈍８５０℃−２０秒、冷却中５
００℃−３０秒保持する合金化溶融亜鉛めっきサイクル
で熱処理して求め、表２に鋼中成分と併せて示した。
明する。めっきには装置に縦型の溶融亜鉛めっき実験装
置を用い、焼鈍還元ガスには５％水素含有窒素を用い
て、７０ｍｍ×２００ｍｍの鋼板にめっきを行った。め
っきの合金化処理にはめっき鋼板に直接通電し抵抗発熱
量をコントロールするタイプの加熱炉を用いた。供試鋼
板は真空溶解炉で溶製し、予め熱延及び冷延を行い板厚
０．７ｍｍにし、めっき装置挿入前に電解脱脂及び塩酸
酸洗を行った。熱延の仕上げ温度変化は９００℃、一旦
冷却後にコイル巻取後の熱履歴を模して７００℃−１時
間の均熱、冷却酸洗後に冷延は圧下率７５％で行った。
供試鋼板の成分を表１、表２に、めっき条件及び合金化
処理前のめっき層の組成及び合金化後のめっき鋼板の特
性を表３に示す。なお、鋼板材質についてはＣＧＬを模
して、冷延後の鋼板を焼鈍８５０℃−２０秒、冷却中５
００℃−３０秒保持する合金化溶融亜鉛めっきサイクル
で熱処理して求め、表２に鋼中成分と併せて示した。
【００２３】表３中のＡｌ−Ｆｅ量の測定では合金化処
理前のめっき鋼板を発煙硝酸に浸漬して亜鉛（η）相を
除去し、不動態化して溶け残ったＡｌ−Ｆｅ合金層を塩
酸に溶解してＡｌ量を原子吸光法により測定した。めっ
き鋼板の評価には鋼板材質として伸び率（Ｅｌ）、ｒ値
を引張試験より求め、めっき層の特性としては耐パウダ
リング性と耐フレーキング性を求めた。パウダリング性
の評価は合金化後のめっき鋼板を９０度曲げ、曲げ戻し
し、剥離しためっきを予め添付したセロハンテープで採
取し、その量から１〜５の段階に評価した。１は良、５
は悪である。耐フレーキング性は合金化後の鋼板を１０
ｍｍ幅に切断し、図１に示すビード式引き抜き試験機で
試験した。ビード式引抜き試験機は凹部材１と凸部材３
との間の曲通路を通って試験片２を引き抜くものであ
る。試験片を無塗油で、押え荷重１００ｋｇｆ、引き抜
き速度５００ｍｍ／ｍｉｎで引抜きテストして、剥離し
ためっきをセロハンテープで採取し、目視でフレーキン
グの有無を〇×の２段階に評価した。
理前のめっき鋼板を発煙硝酸に浸漬して亜鉛（η）相を
除去し、不動態化して溶け残ったＡｌ−Ｆｅ合金層を塩
酸に溶解してＡｌ量を原子吸光法により測定した。めっ
き鋼板の評価には鋼板材質として伸び率（Ｅｌ）、ｒ値
を引張試験より求め、めっき層の特性としては耐パウダ
リング性と耐フレーキング性を求めた。パウダリング性
の評価は合金化後のめっき鋼板を９０度曲げ、曲げ戻し
し、剥離しためっきを予め添付したセロハンテープで採
取し、その量から１〜５の段階に評価した。１は良、５
は悪である。耐フレーキング性は合金化後の鋼板を１０
ｍｍ幅に切断し、図１に示すビード式引き抜き試験機で
試験した。ビード式引抜き試験機は凹部材１と凸部材３
との間の曲通路を通って試験片２を引き抜くものであ
る。試験片を無塗油で、押え荷重１００ｋｇｆ、引き抜
き速度５００ｍｍ／ｍｉｎで引抜きテストして、剥離し
ためっきをセロハンテープで採取し、目視でフレーキン
グの有無を〇×の２段階に評価した。
【００２４】表３から明らかなように、本発明により高
い加工性と優れた耐めっき剥離性を有する合金化溶融亜
鉛めっき鋼板が製造できる。
い加工性と優れた耐めっき剥離性を有する合金化溶融亜
鉛めっき鋼板が製造できる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【００２９】
【００３０】
【発明の効果】本発明により高度のプレス加工性と優れ
た耐めっき剥離を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が製
造できる。
た耐めっき剥離を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が製
造できる。
【図１】ビード式引抜試験の説明図である。
１ 凹部材 ２ 試験片 ３ 凸部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−9694（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−116124（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−276027（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−281732（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：０．００１５重量％以下、 Ｓｉ：０．１重量％以下、 Ｍｎ：０．０３重量％以上０．３重量％以下、 Ａｌ：０．０１重量％以上０．１重量％以下、 Ｐ：０．０１重量％以下、 Ｓ：０．００５重量％以下、 Ｏ：０．００５重量％以下、 Ｎ：０．００５重量％以下、 を含有し、かつ０．０３重量％以下のＴｉあるいは０．
０３重量％以下のＮｂ少なくとも一種以上を、 Ｃ／１２≦Ｔｉ＊／４８＋Ｎｂ／９３≦Ｃ／２ を満足する範囲で含有する鋼板表面に Ｆｅ：９重量％以上１２重量％以下、 Ａｌ：０．３重量％以上、１．５重量％以下 Ｐｂ：０．１重量％以下 を含有する合金化溶融亜鉛めっき層を２５ｇ／ｍ2 以上
７０ｇ／ｍ2 以下形成したことを特徴とするプレス加工
性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板。ただし、Ｔｉ＊はＴｉ−（４８Ｎ／１４＋４８Ｓ／
３２）≧０のときはＴｉ＊＝Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４
８Ｓ／３２）、Ｔｉ−（４８Ｎ／１４＋４８Ｓ／３２）
＜０のときはＴｉ＊＝０とする。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼板組成にさらにＢを
０．００１重量％以下含有するものであるプレス加工性
と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04312293A JP3318385B2 (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| EP94103185A EP0613961B1 (en) | 1993-03-04 | 1994-03-03 | Alloyed hot dip galvanized steel sheet |
| DE69404338T DE69404338T2 (de) | 1993-03-04 | 1994-03-03 | Legiertes heiss-getauchtes galvanisiertes Stahlband |
| CA002116984A CA2116984A1 (en) | 1993-03-04 | 1994-03-04 | Alloyed hot dip galvanized steel sheet |
| CN94104090A CN1125188C (zh) | 1993-03-04 | 1994-03-04 | 合金化热浸镀锌钢板 |
| KR1019940004192A KR100261522B1 (ko) | 1993-03-04 | 1994-03-04 | 프레스가공성과 내도금박리성이 우수한 합금화 용융아연도금강판 |
| TW083101991A TW380165B (en) | 1993-03-04 | 1994-03-08 | Alloyed hot dip galvanized steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04312293A JP3318385B2 (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06256903A JPH06256903A (ja) | 1994-09-13 |
| JP3318385B2 true JP3318385B2 (ja) | 2002-08-26 |
Family
ID=12655038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04312293A Expired - Fee Related JP3318385B2 (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0613961B1 (ja) |
| JP (1) | JP3318385B2 (ja) |
| KR (1) | KR100261522B1 (ja) |
| CN (1) | CN1125188C (ja) |
| CA (1) | CA2116984A1 (ja) |
| DE (1) | DE69404338T2 (ja) |
| TW (1) | TW380165B (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010056280A (ko) * | 1999-12-14 | 2001-07-04 | 이구택 | 크레이터 결함을 감소시키는 합금화 용융아연 도금방법 |
| BR0107195B1 (pt) * | 2000-09-12 | 2011-04-05 | chapa de aço imersa a quente de alta resistência à tração e método para produzì-la. | |
| KR20060033811A (ko) * | 2003-08-29 | 2006-04-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용융아연도금 강판 및 그 제조방법 |
| KR101091442B1 (ko) * | 2003-12-29 | 2011-12-07 | 주식회사 포스코 | 도금부착성이 우수한 합금화 용융아연 도금강판과 그제조방법 |
| JP4486518B2 (ja) * | 2005-01-27 | 2010-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | プレス成形性とプレス成形時の被膜密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| WO2007048883A1 (fr) * | 2005-10-27 | 2007-05-03 | Usinor | Procede de fabrication d'une piece a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue |
| CN100519058C (zh) * | 2007-04-20 | 2009-07-29 | 攀枝花钢铁(集团)公司 | 深冲光整热镀锌钢板的生产方法 |
| CN100591793C (zh) * | 2008-07-30 | 2010-02-24 | 攀钢集团研究院有限公司 | 热镀锌钢板制造方法 |
| CN101948981A (zh) * | 2010-08-25 | 2011-01-19 | 青岛海信电器股份有限公司 | 热镀锌钢板及其制造方法与应用、led液晶电视后壳 |
| WO2013047821A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 焼付硬化性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
| CN104372279A (zh) * | 2014-09-17 | 2015-02-25 | 朱忠良 | 一种具有优异的冲压性、耐腐蚀性的热浸镀锌钢板 |
| KR102513358B1 (ko) * | 2020-12-17 | 2023-03-24 | 주식회사 포스코 | 이종코팅 강판 및 디스플레이 장치 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4287008A (en) * | 1979-11-08 | 1981-09-01 | Bethlehem Steel Corporation | Method of improving the ductility of the coating of an aluminum-zinc alloy coated ferrous product |
| JPS61276962A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性および耐パウダリング性に優れる深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS6240353A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS62142755A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-26 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JP2695260B2 (ja) * | 1989-12-19 | 1997-12-24 | 川崎製鉄株式会社 | プレス成形性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
| JP2812770B2 (ja) * | 1990-02-06 | 1998-10-22 | 新日本製鐵株式会社 | 焼付硬化性及び耐パウダリング性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法 |
| JP2619550B2 (ja) * | 1990-03-20 | 1997-06-11 | 川崎製鉄株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH046260A (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 超深絞り性溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
| JPH07116581B2 (ja) * | 1990-05-22 | 1995-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 加工によるめっき剥離が少なく焼付硬化性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| CN1053268A (zh) * | 1991-01-09 | 1991-07-24 | 河北省冶金研究所 | 钢丝的高耐蚀性的双浸热镀工艺 |
| JP2932701B2 (ja) * | 1991-01-09 | 1999-08-09 | 住友金属工業株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
-
1993
- 1993-03-04 JP JP04312293A patent/JP3318385B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-03-03 DE DE69404338T patent/DE69404338T2/de not_active Revoked
- 1994-03-03 EP EP94103185A patent/EP0613961B1/en not_active Revoked
- 1994-03-04 KR KR1019940004192A patent/KR100261522B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-04 CN CN94104090A patent/CN1125188C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-04 CA CA002116984A patent/CA2116984A1/en not_active Abandoned
- 1994-03-08 TW TW083101991A patent/TW380165B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69404338T2 (de) | 1997-11-13 |
| JPH06256903A (ja) | 1994-09-13 |
| KR940021750A (ko) | 1994-10-19 |
| KR100261522B1 (ko) | 2000-07-15 |
| TW380165B (en) | 2000-01-21 |
| CA2116984A1 (en) | 1994-09-05 |
| CN1125188C (zh) | 2003-10-22 |
| DE69404338D1 (de) | 1997-09-04 |
| EP0613961B1 (en) | 1997-07-23 |
| CN1096060A (zh) | 1994-12-07 |
| EP0613961A1 (en) | 1994-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1504134B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance, corrosion resistance, ductility and plating adhesion, after severe deformation, and a method of producing the same | |
| JP4119804B2 (ja) | 密着性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| WO2003074751A1 (en) | Surface treated steel plate and method for production thereof | |
| JP3318385B2 (ja) | プレス加工性と耐めっき剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3598087B2 (ja) | 加工性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3912014B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3631710B2 (ja) | 耐食性と延性に優れたＳｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2003171752A (ja) | 疲労耐久性および耐食性に優れた高強度高延性溶融Ｚｎめっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3503594B2 (ja) | 耐黒変性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP3382697B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0565612A (ja) | Ｓｉ含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JP4834922B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3130470B2 (ja) | プレス加工性及びメッキ密着性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼板 | |
| JPH11140587A (ja) | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH0797670A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 | |
| JP2002167657A (ja) | 溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP3577930B2 (ja) | 高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛 めっき鋼板 | |
| JP3205292B2 (ja) | 耐食性およびめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3449244B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3105533B2 (ja) | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3016122B2 (ja) | 塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製法 | |
| JPH0885858A (ja) | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05106001A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JP3058911B2 (ja) | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2956361B2 (ja) | めっき密着性の優れた強加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020604 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080614 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090614 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100614 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110614 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120614 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |