JP3003451B2 - 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 - Google Patents
加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼Info
- Publication number
- JP3003451B2 JP3003451B2 JP5076489A JP7648993A JP3003451B2 JP 3003451 B2 JP3003451 B2 JP 3003451B2 JP 5076489 A JP5076489 A JP 5076489A JP 7648993 A JP7648993 A JP 7648993A JP 3003451 B2 JP3003451 B2 JP 3003451B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- weldability
- martensite
- wear
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性および溶接性に優
れた耐摩耗性鋼に係り、産業機械、鉱山関連装置、鉱石
質スラリー、石炭質スラリーの如きスラリー状物質や磨
耗性の高い硬質の物質の輸送などに用いられる耐磨耗鋼
に関するものである。
れた耐摩耗性鋼に係り、産業機械、鉱山関連装置、鉱石
質スラリー、石炭質スラリーの如きスラリー状物質や磨
耗性の高い硬質の物質の輸送などに用いられる耐磨耗鋼
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、鋼板などの表面硬度を上昇させ
ることで耐摩耗性は向上する。このため、従来の耐摩耗
鋼板はＣをはじめ多量の合金元素を含む鋼を焼入処理し
て製造する場合が多い。このような耐摩耗鋼では、その
高硬度のため加工性に劣る、また炭素当量が必然的に高
くなり溶接性が劣るなどの欠点を有していた。
ることで耐摩耗性は向上する。このため、従来の耐摩耗
鋼板はＣをはじめ多量の合金元素を含む鋼を焼入処理し
て製造する場合が多い。このような耐摩耗鋼では、その
高硬度のため加工性に劣る、また炭素当量が必然的に高
くなり溶接性が劣るなどの欠点を有していた。
【０００３】このような問題を解決するため、鋼板に関
しては比較的低い炭素当量の鋼を用いて圧延焼入処理に
より耐摩耗鋼を製造する方法として、特公昭５６−１４
１２７号や特開昭５７−８９４２６号、特開昭６１−７
６６１５号などが開示されている。また、複合鋼板を用
いて表面硬度のみを上昇させて、鋼の加工性および溶接
性は柔らかい内部で確保し、表層の硬化部で耐摩耗性を
確保する鋼板も開発されている（特開平３−２２７２３
３号）。
しては比較的低い炭素当量の鋼を用いて圧延焼入処理に
より耐摩耗鋼を製造する方法として、特公昭５６−１４
１２７号や特開昭５７−８９４２６号、特開昭６１−７
６６１５号などが開示されている。また、複合鋼板を用
いて表面硬度のみを上昇させて、鋼の加工性および溶接
性は柔らかい内部で確保し、表層の硬化部で耐摩耗性を
確保する鋼板も開発されている（特開平３−２２７２３
３号）。
【０００４】また溶接性や加工性に優れたオーステナイ
トないし二相系のステンレスを用いて耐摩耗鋼管を製造
する方法（特開昭５１−１３３６１号）が開示されてお
り、更に、耐摩耗クラッド鋼管の製造方法（特開昭６３
−２９０６１６号）も開示されている。
トないし二相系のステンレスを用いて耐摩耗鋼管を製造
する方法（特開昭５１−１３３６１号）が開示されてお
り、更に、耐摩耗クラッド鋼管の製造方法（特開昭６３
−２９０６１６号）も開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、焼入処理によ
り製造される鋼では、依然加工性が劣り、また複合鋼板
では硬化層が薄いことから、硬化層が摩耗により減少す
るような環境では、あまり長期間使用できないなどの問
題点がある。更にステンレス鋼やクラッド鋼管は高価で
あるなどの問題点を有している。本発明では、比較的低
炭素当量、すなわち高加工性と優れた溶接性を有し、か
つ優れた耐摩耗性を有する鋼板を適切に製造することを
目的とするものである。
り製造される鋼では、依然加工性が劣り、また複合鋼板
では硬化層が薄いことから、硬化層が摩耗により減少す
るような環境では、あまり長期間使用できないなどの問
題点がある。更にステンレス鋼やクラッド鋼管は高価で
あるなどの問題点を有している。本発明では、比較的低
炭素当量、すなわち高加工性と優れた溶接性を有し、か
つ優れた耐摩耗性を有する鋼板を適切に製造することを
目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は高加工性お
よび優れた溶接性を有した耐磨耗鋼板、すなわち比較的
低い硬さと低い炭素当量の耐摩耗性鋼管や鋼板の製造に
対して、鋼の成分系および熱処理条件等を研究検討した
結果、図１に示すようにフェライトやベイナイトなどの
地組織中にマルテンサイトと残留オーステナイトから構
成される島状マルテンサイトを分散させた鋼は、従来鋼
の硬さと耐磨耗性能との関係から予想されるよりも良好
な耐磨耗性を有する鋼が製造し得ることが判った。また
この組織を得るためには従来鋼のように多量の合金元素
を添加する必要のないことも判った。本発明はこのよう
な知見に基づき創案されたものであって、以下に示す如
くである。
よび優れた溶接性を有した耐磨耗鋼板、すなわち比較的
低い硬さと低い炭素当量の耐摩耗性鋼管や鋼板の製造に
対して、鋼の成分系および熱処理条件等を研究検討した
結果、図１に示すようにフェライトやベイナイトなどの
地組織中にマルテンサイトと残留オーステナイトから構
成される島状マルテンサイトを分散させた鋼は、従来鋼
の硬さと耐磨耗性能との関係から予想されるよりも良好
な耐磨耗性を有する鋼が製造し得ることが判った。また
この組織を得るためには従来鋼のように多量の合金元素
を添加する必要のないことも判った。本発明はこのよう
な知見に基づき創案されたものであって、以下に示す如
くである。
【０００７】(1) wt％で、Ｃ：0.１０〜0.２０％，S
i：0.５０〜2.００％，Mn：0.５０〜2.５０％ を含み、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼で、フ
ェライト、ベイナイトあるいはフェライトとベイナイト
の混合組織からなる地組織に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイト（マルテンサイトと残留オーステナイト
からなる）を含むことを特徴とする、加工性および溶接
性に優れた耐磨耗鋼。
i：0.５０〜2.００％，Mn：0.５０〜2.５０％ を含み、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼で、フ
ェライト、ベイナイトあるいはフェライトとベイナイト
の混合組織からなる地組織に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイト（マルテンサイトと残留オーステナイト
からなる）を含むことを特徴とする、加工性および溶接
性に優れた耐磨耗鋼。
【０００８】(2) wt％で、Ｃ：0.１０〜0.２０％，S
i：0.５０〜2.００％，Mn：0.５０〜2.５０％ を含み、かつ Cu：0.０５〜1.００％，Ni：0.０５〜2.００％，Cr：0.
０５〜0.５％， Mo：0.０５〜0.５％，Nb：0.００５〜0.１０％，Ｖ：0.
００５〜0.１０％， Ti：0.００５〜0.１０％，Ｂ：３〜２０ppm の内１種以上を含み、残部がFeおよび不可避不純物から
なる鋼で、フェライト、ベイナイトあるいはフェライト
とベイナイトの混合組織からなる地組織に面積分率で５
％以上の島状マルテンサイト（マルテンサイトと残留オ
ーステナイトからなる）を含むことを特徴とする、加工
性および溶接性に優れた耐磨耗鋼。
i：0.５０〜2.００％，Mn：0.５０〜2.５０％ を含み、かつ Cu：0.０５〜1.００％，Ni：0.０５〜2.００％，Cr：0.
０５〜0.５％， Mo：0.０５〜0.５％，Nb：0.００５〜0.１０％，Ｖ：0.
００５〜0.１０％， Ti：0.００５〜0.１０％，Ｂ：３〜２０ppm の内１種以上を含み、残部がFeおよび不可避不純物から
なる鋼で、フェライト、ベイナイトあるいはフェライト
とベイナイトの混合組織からなる地組織に面積分率で５
％以上の島状マルテンサイト（マルテンサイトと残留オ
ーステナイトからなる）を含むことを特徴とする、加工
性および溶接性に優れた耐磨耗鋼。
【０００９】
【作用】上記したような本発明について更に説明する
と、本発明による鋼は、島状マルテンサイト量および成
分組成を限定することからなるが、それらの限定理由は
以下のとおりである。
と、本発明による鋼は、島状マルテンサイト量および成
分組成を限定することからなるが、それらの限定理由は
以下のとおりである。
【００１０】島状マルテンサイト分率：５％以上 図２には島状マルテンサイトの面積分率と耐磨耗性能と
の関係を示す。図１と図２から島状マルテンサイト量が
５％未満では耐磨耗性能の向上に大きな効果はなく、５
％以上になると良好な耐磨耗性能が得られることが判
る。従って島状マルテンサイト量は５％以上とする。
の関係を示す。図１と図２から島状マルテンサイト量が
５％未満では耐磨耗性能の向上に大きな効果はなく、５
％以上になると良好な耐磨耗性能が得られることが判
る。従って島状マルテンサイト量は５％以上とする。
【００１１】このような組織を得るための鋼の製造方法
は特に限定しないが、熱間圧延した鋼材をＡｃ１〜Ａｃ
３温度のフェライトとオーステナイトの２相域に再加熱
御冷却する方法や、鋼の組織がアッパーベイナイトとな
るような熱間圧延方法や熱処理が好ましい。
は特に限定しないが、熱間圧延した鋼材をＡｃ１〜Ａｃ
３温度のフェライトとオーステナイトの２相域に再加熱
御冷却する方法や、鋼の組織がアッパーベイナイトとな
るような熱間圧延方法や熱処理が好ましい。
【００１２】すなわち、フェライト−パーライト鋼ある
いはベイナイト鋼をＡｃ１〜Ａｃ３に加熱すると組織は
フェライト（ベイナイト）とオーステナイトの混合組織
となり、ＣをはじめＭｎなどの添加元素はフェライトあ
るいはベイナイトからオーステナイトへ拡散し、オース
テナイト中の添加元素量が増加する。このような状態か
ら冷却すると、加熱時のオーステナイトは、室温におい
てもオーステナイト（残留オーステナイト）まま、ある
いは冷却中にマルテンサイト変態し、フェライトあるい
はベイナイトと島状マルテンサイトの混合組織になる。
いはベイナイト鋼をＡｃ１〜Ａｃ３に加熱すると組織は
フェライト（ベイナイト）とオーステナイトの混合組織
となり、ＣをはじめＭｎなどの添加元素はフェライトあ
るいはベイナイトからオーステナイトへ拡散し、オース
テナイト中の添加元素量が増加する。このような状態か
ら冷却すると、加熱時のオーステナイトは、室温におい
てもオーステナイト（残留オーステナイト）まま、ある
いは冷却中にマルテンサイト変態し、フェライトあるい
はベイナイトと島状マルテンサイトの混合組織になる。
【００１３】また冷却速度は、加熱時のオーステナイト
部分には添加元素が濃縮しているので、空冷以上の冷却
速度で充分マルテンサイトあるいはオーステナイト組織
となり、上述の混合組織を得ることができる。また本発
明鋼の組織をアッパーベイナイト組織とすることでも島
状マルテンサイトを適切に分散させることができる。
部分には添加元素が濃縮しているので、空冷以上の冷却
速度で充分マルテンサイトあるいはオーステナイト組織
となり、上述の混合組織を得ることができる。また本発
明鋼の組織をアッパーベイナイト組織とすることでも島
状マルテンサイトを適切に分散させることができる。
【００１４】本発明の成分組成について説明すると、本
発明で用いる鋼は低炭素の鉄系の構造用鋼（例えば Ｊ
ＩＳ Ｇ ３１０１，３１０６，３１１５等に準ずる
鋼）であれば組成に制限はないが、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎを基
本成分として数１の範囲で含有するものであることが好
ましい。
発明で用いる鋼は低炭素の鉄系の構造用鋼（例えば Ｊ
ＩＳ Ｇ ３１０１，３１０６，３１１５等に準ずる
鋼）であれば組成に制限はないが、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎを基
本成分として数１の範囲で含有するものであることが好
ましい。
【００１５】
【数１】Ｃ：０．１０〜０．２０ｗｔ％ Ｓｉ：０．５０〜２．００ｗｔ％ Ｍｎ：０．５０〜２．５０ｗｔ％
【００１６】Ｃ：0.１０〜0.２０％ 島状マルテンサイトの面積分率を５％以上確保するため
に、Ｃは重要な元素であり、添加量が0.１０％未満では
この効果が小さいので添加量の下限は0.１０％とする。
また添加量が0.２０％を超えると溶接性の劣化を招くの
で添加量の上限は0.２０％とする。
に、Ｃは重要な元素であり、添加量が0.１０％未満では
この効果が小さいので添加量の下限は0.１０％とする。
また添加量が0.２０％を超えると溶接性の劣化を招くの
で添加量の上限は0.２０％とする。
【００１７】Ｓｉ：０．５０〜２．００％ Ｓｉ量を低下させるとパーライト組織が生成し易くな
り、島状マルテンサイト量が低下し良好な耐摩耗性能が
得られない。そこで添加量の下限を０．５０％とする。
また過剰に添加すると鋼板の熱間延性の低下や溶接性の
劣化を招くので上限を２．００％とする。
り、島状マルテンサイト量が低下し良好な耐摩耗性能が
得られない。そこで添加量の下限を０．５０％とする。
また過剰に添加すると鋼板の熱間延性の低下や溶接性の
劣化を招くので上限を２．００％とする。
【００１８】Ｍｎ：０．５０〜２．５０％ Ｍｎは特に残留オーステナイト量の上昇に効果的である
が、０．５０％未満ではその効果が小さく、また２．５
０％を超えて添加すると溶接性の劣化を招く。したがっ
て添加量の下限を０．５０％、上限を２．５０％とす
る。
が、０．５０％未満ではその効果が小さく、また２．５
０％を超えて添加すると溶接性の劣化を招く。したがっ
て添加量の下限を０．５０％、上限を２．５０％とす
る。
【００１９】以上は本発明の必須成分であるが、選択元
素の添加量およびその限定理由は以下に示すとおりであ
る。すなわち、島状マルテンサイトの上昇と地組織の耐
磨耗性能の向上を図るため、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｎｂを以下に示す範囲で添加してもよい。数２の添加量
の下限はいずれも上記効果を示すに最低必要な量であ
り、その上限は溶接性を劣化させずにその効果を示す上
限の値である。
素の添加量およびその限定理由は以下に示すとおりであ
る。すなわち、島状マルテンサイトの上昇と地組織の耐
磨耗性能の向上を図るため、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｎｂを以下に示す範囲で添加してもよい。数２の添加量
の下限はいずれも上記効果を示すに最低必要な量であ
り、その上限は溶接性を劣化させずにその効果を示す上
限の値である。
【００２０】
【数２】Ｃｕ：０．０５〜１．００％ Ｎｉ：０．０５〜２．００％ Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ Ｍｏ：０．０５〜０．５０％ Ｎｂ：０．００５〜０．１０％
【００２１】また、地組織部分の硬さを上昇させてより
優れた耐磨耗性能を得るために、Ｖ，Ｔｉ，Ｂを以下の
範囲で添加してもよい。数３の添加の下限は硬さの上昇
に効果のある最低の値であり、上限は溶接性や加工性を
劣化させない上限の値である。
優れた耐磨耗性能を得るために、Ｖ，Ｔｉ，Ｂを以下の
範囲で添加してもよい。数３の添加の下限は硬さの上昇
に効果のある最低の値であり、上限は溶接性や加工性を
劣化させない上限の値である。
【００２２】
【数３】Ｖ：０．００５〜０．１０ｗｔ％ Ｔｉ：０．００５〜０．１０ｗｔ％ Ｂ：３〜２０ｐｐｍ
【００２３】
【実施例】本発明者等の用いた供試材の成分組成は次の
表１に示すが、この表１における鋼はいずれもＣｅｑ値
で０．４５程度以下であり、その溶接性は一般に構造用
鋼として用いられているものと同等となっている。
表１に示すが、この表１における鋼はいずれもＣｅｑ値
で０．４５程度以下であり、その溶接性は一般に構造用
鋼として用いられているものと同等となっている。
【００２４】
【表１】
【００２５】（実施例１） 前記表１の各鋼に対する鋼板の製造条件および耐摩耗性
能は、次の表２に示す如くであるが、摩耗性能の評価
は、水と珪砂とを混合した環境での試験片回転型の摩耗
試験の試験片の摩耗減量の測定により行った。表中の耐
摩耗性能は、ＳＳ４００試験片の摩耗減量で供試材の摩
耗減量を除した値で、この値が小さい程耐摩耗性能が良
好であることを意味している。試験機の概略は図３に示
す如くであって、回転軸２から１５０ｍｍの間隔を採っ
て試験片１を取付け、回転させるものである。
能は、次の表２に示す如くであるが、摩耗性能の評価
は、水と珪砂とを混合した環境での試験片回転型の摩耗
試験の試験片の摩耗減量の測定により行った。表中の耐
摩耗性能は、ＳＳ４００試験片の摩耗減量で供試材の摩
耗減量を除した値で、この値が小さい程耐摩耗性能が良
好であることを意味している。試験機の概略は図３に示
す如くであって、回転軸２から１５０ｍｍの間隔を採っ
て試験片１を取付け、回転させるものである。
【００２６】
【表２】
【００２７】即ち、発明鋼を適正条件で熱処理した鋼板
は硬さHv３００以下で0.７以下の耐磨耗性能が得られて
いる。また熱処理を施さない鋼でも島状マルテンサイト
量が５％を超えた鋼は良好な耐磨耗性能が得られてい
る。発明鋼を用いた場合でも、島状マルテンサイト量の
少ない鋼Ｂ−５、熱処理条件が適正でなく島状マルテン
サイト量の少ないＢ−３およびＢ−４は0.７以下の耐磨
耗性能が得られていない。また、鋼Ｒ−１、Ｓ−１、Ｔ
−１、Ｕ−１、Ｖ−１のように発明鋼を用いないと、本
発明の熱処理を施しても島状マルテンサイト量が少なく
良好な耐磨耗特性は得られない。Ｕ−２のように圧延ま
までかつ本発明鋼でない場合には、Hv２３０でも耐磨耗
性能0.９と高い値を示す。
は硬さHv３００以下で0.７以下の耐磨耗性能が得られて
いる。また熱処理を施さない鋼でも島状マルテンサイト
量が５％を超えた鋼は良好な耐磨耗性能が得られてい
る。発明鋼を用いた場合でも、島状マルテンサイト量の
少ない鋼Ｂ−５、熱処理条件が適正でなく島状マルテン
サイト量の少ないＢ−３およびＢ−４は0.７以下の耐磨
耗性能が得られていない。また、鋼Ｒ−１、Ｓ−１、Ｔ
−１、Ｕ−１、Ｖ−１のように発明鋼を用いないと、本
発明の熱処理を施しても島状マルテンサイト量が少なく
良好な耐磨耗特性は得られない。Ｕ−２のように圧延ま
までかつ本発明鋼でない場合には、Hv２３０でも耐磨耗
性能0.９と高い値を示す。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるとき
は、鋼の成分と組織を制御することで、良好な耐磨耗性
能を有し、かつ加工性および溶接性の良好な鋼板を的確
に製造することができるものであって、工業的にその効
果の大きい発明である。
は、鋼の成分と組織を制御することで、良好な耐磨耗性
能を有し、かつ加工性および溶接性の良好な鋼板を的確
に製造することができるものであって、工業的にその効
果の大きい発明である。
【図１】鋼の硬さおよび島状マルテンサイトが耐磨耗性
能におよぼす影響について示した図表である。
能におよぼす影響について示した図表である。
【図２】島状マルテンサイト量の耐磨耗性能に及ぼす影
響について示した図表である。
響について示した図表である。
【図３】摩耗特性の評価に用いた試験装置の概略を示し
た断面的説明図である。
た断面的説明図である。
１ 試験片 ２ 回転軸 ３ 円盤 ４ 容器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−157948（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−152655（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/04
Claims (2)
- 【請求項１】 wt％で、Ｃ：0.１０〜0.２０％，Si：0.
５０〜2.００％，Mn：0.５０〜2.５０％ を含み、残部がFeおよび不可避不純物からなる鋼で、フ
ェライト、ベイナイトあるいはフェライトとベイナイト
の混合組織からなる地組織に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイト（マルテンサイトと残留オーステナイト
からなる）を含むことを特徴とする、加工性および溶接
性に優れた耐磨耗鋼。 - 【請求項２】 wt％で、Ｃ：0.１０〜0.２０％，Si：0.
５０〜2.００％，Mn：0.５０〜2.５０％ を含み、かつ Cu：0.０５〜1.００％，Ni：0.０５〜2.００％，Cr：0.
０５〜0.５％， Mo：0.０５〜0.５％，Nb：0.００５〜0.１０％，Ｖ：0.
００５〜0.１０％， Ti：0.００５〜0.１０％，Ｂ：３〜２０ppm の内１種以上を含み、残部がFeおよび不可避不純物から
なる鋼で、フェライト、ベイナイトあるいはフェライト
とベイナイトの混合組織からなる地組織に面積分率で５
％以上の島状マルテンサイト（マルテンサイトと残留オ
ーステナイトからなる）を含むことを特徴とする、加工
性および溶接性に優れた耐磨耗鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5076489A JP3003451B2 (ja) | 1992-03-11 | 1993-03-11 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8655692 | 1992-03-11 | ||
| JP4-86556 | 1992-03-11 | ||
| JP5076489A JP3003451B2 (ja) | 1992-03-11 | 1993-03-11 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617188A JPH0617188A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3003451B2 true JP3003451B2 (ja) | 2000-01-31 |
Family
ID=26417639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5076489A Expired - Lifetime JP3003451B2 (ja) | 1992-03-11 | 1993-03-11 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3003451B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106987760A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-28 | 华南理工大学 | 一种在线淬火生产薄规格高Ti耐磨钢NM400的方法 |
| CN107099728A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-08-29 | 华南理工大学 | 一种薄规格高Ti耐磨钢NM450的制造方法 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2744733B1 (fr) * | 1996-02-08 | 1998-04-24 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
| BE1011557A4 (fr) * | 1997-11-19 | 1999-10-05 | Cockerill Rech & Dev | Acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de cet acier. |
| FR2847273B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2005-08-19 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
| CN1325194C (zh) * | 2004-01-17 | 2007-07-11 | 攀枝花钢铁有限责任公司钢铁研究院 | 一种球磨机磨棒的生产方法 |
| CN101974873B (zh) * | 2010-09-13 | 2012-12-26 | 江苏宜鹏锻压机械制造有限公司 | 一种矿用挖掘机回转支承环轨的加工方法 |
| CN101982556B (zh) * | 2010-09-13 | 2012-07-25 | 江苏宜鹏锻压机械制造有限公司 | 一种大型挖掘机行走支重轮的加工方法 |
| CN103060715B (zh) * | 2013-01-22 | 2015-08-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有低屈服比的超高强韧钢板及其制造方法 |
| MX2021005866A (es) | 2018-11-30 | 2021-07-16 | Arcelormittal | Hoja de acero recocido laminado en frio con una alta proporcion de expansion de agujero y proceso de fabricacion de la misma. |
-
1993
- 1993-03-11 JP JP5076489A patent/JP3003451B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106987760A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-28 | 华南理工大学 | 一种在线淬火生产薄规格高Ti耐磨钢NM400的方法 |
| CN107099728A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-08-29 | 华南理工大学 | 一种薄规格高Ti耐磨钢NM450的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617188A (ja) | 1994-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7240486B2 (ja) | 優れた硬度と衝撃靭性を有する耐摩耗鋼板及びその製造方法 | |
| JP3290669B2 (ja) | 耐表面疲労損傷性および耐摩耗性に優れたベイナイト系レール | |
| JPH0441616A (ja) | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 | |
| JP3003451B2 (ja) | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 | |
| US7682467B2 (en) | High strength hot rolled steel sheet superior in workability, fatigue property, and surface quality | |
| JP3287496B2 (ja) | 耐表面損傷性に優れたベイナイト鋼レールの製造方法 | |
| JP3081116B2 (ja) | パーライト金属組織を呈した高耐摩耗レール | |
| JPH06293915A (ja) | 耐ｃｏ２ 腐食性、耐サワー性に優れた低合金ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
| JP2662409B2 (ja) | 低温靭性の優れた極厚調質高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3153980B2 (ja) | 靱性の良い低降伏比厚鋼板 | |
| JPS59129724A (ja) | 厚肉超高張力鋼の製造方法 | |
| JP2864960B2 (ja) | 加工性および溶接性に優れた耐磨耗鋼 | |
| JP2828754B2 (ja) | 溶接性の優れた低降伏比７０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 | |
| JP2946986B2 (ja) | 耐摩耗鋼管の製造方法 | |
| JPH06293914A (ja) | 耐ｃｏ２ 腐食性、ｈａｚ靱性に優れた低合金ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
| JP2926195B2 (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線の製造方法 | |
| JP2970309B2 (ja) | 溶接性に優れた耐摩耗鋼材の製造方法 | |
| JP2699785B2 (ja) | 耐摩耗性に優れたベンド鋼管の製造方法 | |
| JP3287495B2 (ja) | 耐表面損傷性に優れたベイナイト鋼レールの製造法 | |
| JP2912117B2 (ja) | ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法 | |
| JP3437979B2 (ja) | 耐磨耗継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP2919642B2 (ja) | 靱性と耐疲労性に優れた調質用高炭素鋼材の製造方法 | |
| JP3384170B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3228051B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH09263831A (ja) | 低温靭性の優れた極厚高強度ベンド管の製造法 |