JP3078461B2 - 高耐摩耗パーライト系レール - Google Patents
高耐摩耗パーライト系レールInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高軸重鉄道の曲線区間
のレールに要求される耐摩耗性を備えた高耐摩耗パーラ
イト系レールに関するものである。
のレールに要求される耐摩耗性を備えた高耐摩耗パーラ
イト系レールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鉄道輸送の高効率化の手段として、列車
速度の向上や列車積載重量の増加が図られている。この
ような鉄道輸送の効率化はレール使用環境の過酷化を意
味し、レール材質の一層の改善が要求されるに至ってい
る。具体的には、海外の重荷重鉄道の曲線区間に敷設さ
れたレールでは摩耗が急激に増加し、レールの高寿命化
の点で問題視されるようになった。
速度の向上や列車積載重量の増加が図られている。この
ような鉄道輸送の効率化はレール使用環境の過酷化を意
味し、レール材質の一層の改善が要求されるに至ってい
る。具体的には、海外の重荷重鉄道の曲線区間に敷設さ
れたレールでは摩耗が急激に増加し、レールの高寿命化
の点で問題視されるようになった。
【０００３】しかしながら、最近のレール高強度化熱処
理技術の向上により、共析炭素鋼を用いた微細パーライ
ト組織を呈した下記に示すような高強度（高硬度）レー
ルが開発され、重荷重鉄道の曲線区間のレール寿命を飛
躍的に改善してきた。 頭部がソルバイト組織、または、微細なパーライト組
織の超大荷重用の熱処理レール（特公昭５４−２５４９
０号公報）。 Ｃｒ、Ｎｂなどの合金を添加し、耐摩耗性ばかりでな
く溶接部の硬度低下を改善した低合金熱処理レールの製
造法（特公昭５９−１９１７３号公報）。
理技術の向上により、共析炭素鋼を用いた微細パーライ
ト組織を呈した下記に示すような高強度（高硬度）レー
ルが開発され、重荷重鉄道の曲線区間のレール寿命を飛
躍的に改善してきた。 頭部がソルバイト組織、または、微細なパーライト組
織の超大荷重用の熱処理レール（特公昭５４−２５４９
０号公報）。 Ｃｒ、Ｎｂなどの合金を添加し、耐摩耗性ばかりでな
く溶接部の硬度低下を改善した低合金熱処理レールの製
造法（特公昭５９−１９１７３号公報）。
【０００４】これらのレールの特徴は、共析炭素含有鋼
による微細パーライト組織を呈する高強度（高硬度）レ
ールであり、その目的とするところは耐摩耗性を向上さ
せるところにあった。しかし、近年海外の重荷重鉄道で
はより一層の鉄道輸送の高効率化のために貨物の高軸重
化（列車積載重量の増加）を強力に進めており、特に急
曲線のレールでは上記開発のレールを用いても耐摩耗性
が確保できず、摩耗によるレール寿命の低下が問題とな
ってきた。このような背景から現状の共析炭素鋼の高強
度レール以上の耐摩耗性を有するレールの開発が求めら
れるようになってきた。
による微細パーライト組織を呈する高強度（高硬度）レ
ールであり、その目的とするところは耐摩耗性を向上さ
せるところにあった。しかし、近年海外の重荷重鉄道で
はより一層の鉄道輸送の高効率化のために貨物の高軸重
化（列車積載重量の増加）を強力に進めており、特に急
曲線のレールでは上記開発のレールを用いても耐摩耗性
が確保できず、摩耗によるレール寿命の低下が問題とな
ってきた。このような背景から現状の共析炭素鋼の高強
度レール以上の耐摩耗性を有するレールの開発が求めら
れるようになってきた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来レール鋼として用
いられてきた共析炭素成分のパーライト組織は硬さの低
いフェライト組織と板状の硬いセメンタイト組織の層状
構造になっており、パーライト組織の耐摩耗性を向上さ
せる方法としては、一般的にはパーライト組織中のラメ
ラ間隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：ｔ1 ）＋（セメン
タイト厚さ：ｔ2）］を小さくし硬度を向上させる方法
がある。例えば、Metallurgical transac-tions Vol.7A
(1976)P.1217のFig.1 に示されているように、パーライ
ト組織中のラメラ間隔を微細化すると硬度が大きく向上
する。しかし、共析炭素鋼の微細パーライト組織を呈し
た高硬度レールでは現状のパーライト硬さが上限であ
り、硬さの向上を狙って熱処理冷却速度の増加や合金添
加によりパーライトラメラ間隔をさらに微細化しようと
すると、パーライト組織中に硬いマルテンサイト組織が
生成し、レールの靭性と耐摩耗性を低下させるといった
問題点があった。
いられてきた共析炭素成分のパーライト組織は硬さの低
いフェライト組織と板状の硬いセメンタイト組織の層状
構造になっており、パーライト組織の耐摩耗性を向上さ
せる方法としては、一般的にはパーライト組織中のラメ
ラ間隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：ｔ1 ）＋（セメン
タイト厚さ：ｔ2）］を小さくし硬度を向上させる方法
がある。例えば、Metallurgical transac-tions Vol.7A
(1976)P.1217のFig.1 に示されているように、パーライ
ト組織中のラメラ間隔を微細化すると硬度が大きく向上
する。しかし、共析炭素鋼の微細パーライト組織を呈し
た高硬度レールでは現状のパーライト硬さが上限であ
り、硬さの向上を狙って熱処理冷却速度の増加や合金添
加によりパーライトラメラ間隔をさらに微細化しようと
すると、パーライト組織中に硬いマルテンサイト組織が
生成し、レールの靭性と耐摩耗性を低下させるといった
問題点があった。
【０００６】また、もう一つの解決策としてはパーライ
ト組織より耐摩耗性が高い金属組織を呈した材料をレー
ル鋼として使用する方法が考えられるが、レールと車輪
のようなころがり摩耗では微細パーライト組織よりも安
価で耐摩耗性に優れた材料は見いだされていないのが現
状である。
ト組織より耐摩耗性が高い金属組織を呈した材料をレー
ル鋼として使用する方法が考えられるが、レールと車輪
のようなころがり摩耗では微細パーライト組織よりも安
価で耐摩耗性に優れた材料は見いだされていないのが現
状である。
【０００７】パーライト組織中の摩耗機構としてはまず
はじめに車輪の通過により柔らかなフェライト組織が絞
り出され、その後ころがり面直下に硬いセメンタイトの
みが積み重なり、これに加工硬化が加わって耐摩耗性が
確保されていることが実験により確認された。そこで、
本発明者らは強度（硬度）を得るためにパーライトラメ
ラ間隔を微細化すると同時に、炭素量を高くしてパーラ
イト組織の耐摩耗を確保している板状の硬いセメンタイ
ト組織比率を増加させ、ころがり面直下でのセメンタイ
ト密度を高めることにより靭性および延性を損なわず、
耐摩耗性が飛躍的に向上することを実験により見いだし
た。すなわち本発明は、高軸重鉄道や曲線区間のレール
に要求される耐摩耗性に優れたレールを低コストで提供
することを目的とするものである。
はじめに車輪の通過により柔らかなフェライト組織が絞
り出され、その後ころがり面直下に硬いセメンタイトの
みが積み重なり、これに加工硬化が加わって耐摩耗性が
確保されていることが実験により確認された。そこで、
本発明者らは強度（硬度）を得るためにパーライトラメ
ラ間隔を微細化すると同時に、炭素量を高くしてパーラ
イト組織の耐摩耗を確保している板状の硬いセメンタイ
ト組織比率を増加させ、ころがり面直下でのセメンタイ
ト密度を高めることにより靭性および延性を損なわず、
耐摩耗性が飛躍的に向上することを実験により見いだし
た。すなわち本発明は、高軸重鉄道や曲線区間のレール
に要求される耐摩耗性に優れたレールを低コストで提供
することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するものであって、その要旨とするところは、（１）重
量％で、Ｃ：０．８５％を超えて１．２０％以下を含有
する鋼レールあって、該鋼レールの少なくとも一部、ま
たは少なくともレール頭部表面から該頭部表面を起点と
して深さ２０mmの範囲がパーライト組織を呈し、そのパ
ーライトラメラ間隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：
ｔ1 ）＋（セメンタイト厚さ：ｔ2）］が１００nm以下
で、かつ、パーライト組織中のフェライト厚さ（ｔ1 ）
に対するセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒｃ（Ｒｃ＝
ｔ2 ／ｔ1 ）が０．１５以上であることを特徴とする高
耐摩耗パーライト系レールであり、また、（２）重量％
で、Ｃ ：０．８５超〜１．２０％、 Ｓｉ：０．
１０〜１．００％、Ｍｎ：０．４０〜１．５０％を含有
して、さらに必要に応じて、Ｃｒ：０．０５〜０．５０
％、 Ｍｏ：０．０１〜０．２０％、Ｖ ：０．
０２〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００２〜０．０
５％、Ｃｏ：０．１０〜２．００％の１種または２種以
上を含有して、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼
レールであって、該鋼レールの少なくとも一部、または
少なくともレール頭部表面を起点として深さ２０mmの範
囲がパーライト組織を呈し、そのパーライトラメラ間
隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：ｔ1 ）＋（セメンタイ
ト厚さ：ｔ2 ）］が１００nm以下で、かつ、パーライト
組織中のフェライト厚さ（ｔ1 ）に対するセメンタイト
厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）が０．１
５以上であることを特徴とする高耐摩耗パーライト系レ
ールである。
するものであって、その要旨とするところは、（１）重
量％で、Ｃ：０．８５％を超えて１．２０％以下を含有
する鋼レールあって、該鋼レールの少なくとも一部、ま
たは少なくともレール頭部表面から該頭部表面を起点と
して深さ２０mmの範囲がパーライト組織を呈し、そのパ
ーライトラメラ間隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：
ｔ1 ）＋（セメンタイト厚さ：ｔ2）］が１００nm以下
で、かつ、パーライト組織中のフェライト厚さ（ｔ1 ）
に対するセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒｃ（Ｒｃ＝
ｔ2 ／ｔ1 ）が０．１５以上であることを特徴とする高
耐摩耗パーライト系レールであり、また、（２）重量％
で、Ｃ ：０．８５超〜１．２０％、 Ｓｉ：０．
１０〜１．００％、Ｍｎ：０．４０〜１．５０％を含有
して、さらに必要に応じて、Ｃｒ：０．０５〜０．５０
％、 Ｍｏ：０．０１〜０．２０％、Ｖ ：０．
０２〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００２〜０．０
５％、Ｃｏ：０．１０〜２．００％の１種または２種以
上を含有して、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼
レールであって、該鋼レールの少なくとも一部、または
少なくともレール頭部表面を起点として深さ２０mmの範
囲がパーライト組織を呈し、そのパーライトラメラ間
隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：ｔ1 ）＋（セメンタイ
ト厚さ：ｔ2 ）］が１００nm以下で、かつ、パーライト
組織中のフェライト厚さ（ｔ1 ）に対するセメンタイト
厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）が０．１
５以上であることを特徴とする高耐摩耗パーライト系レ
ールである。
【０００９】以下、本発明について詳細に説明する。ま
ず、本発明においてレールの化学成分を上記のように限
定した理由について説明する。Ｃはパーライト組織を生
成させて耐摩耗性を確保する有効な元素であり、通常レ
ール鋼としてはＣ量０．６０〜０．８５％が用いられて
いるが、Ｃ量が０．８５％以下では耐摩耗性を確保して
いるパーライト組織中のフェライト厚さ（ｔ1）に対す
るセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／
ｔ1 ）を０．１５以上に確保できず、さらに、焼き入れ
性の低下からパーライト組織式中のラメラ間隔を１００
nm以下にすることができない。また、Ｃ量が１．２０％
を超えるとオーステナイト粒界の初析セメンタイトの量
が増加し、延性・靭性が大きく低下するため、Ｃ量を
０．８５超〜１．２０％に限定した。
ず、本発明においてレールの化学成分を上記のように限
定した理由について説明する。Ｃはパーライト組織を生
成させて耐摩耗性を確保する有効な元素であり、通常レ
ール鋼としてはＣ量０．６０〜０．８５％が用いられて
いるが、Ｃ量が０．８５％以下では耐摩耗性を確保して
いるパーライト組織中のフェライト厚さ（ｔ1）に対す
るセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／
ｔ1 ）を０．１５以上に確保できず、さらに、焼き入れ
性の低下からパーライト組織式中のラメラ間隔を１００
nm以下にすることができない。また、Ｃ量が１．２０％
を超えるとオーステナイト粒界の初析セメンタイトの量
が増加し、延性・靭性が大きく低下するため、Ｃ量を
０．８５超〜１．２０％に限定した。
【００１０】次に、上記Ｃ以外の元素について説明す
る。Ｓｉはパーライト組織中のフェライト相への固溶体
硬化により強度を向上させ、わずかながらレール鋼の靭
性を改善させる元素であるが、０．１０％未満ではその
効果が十分に期待できず、また、１．２０％を超えると
脆化をもたらし溶接性も低下するので、Ｓｉ量を０．１
０〜１．２０％に限定した。
る。Ｓｉはパーライト組織中のフェライト相への固溶体
硬化により強度を向上させ、わずかながらレール鋼の靭
性を改善させる元素であるが、０．１０％未満ではその
効果が十分に期待できず、また、１．２０％を超えると
脆化をもたらし溶接性も低下するので、Ｓｉ量を０．１
０〜１．２０％に限定した。
【００１１】ＭｎはＣ同様にパーライト変態温度を低下
させ、焼き入れ性を高めることによって高強度化に寄与
し、さらに、初析セメンタイトの生成を抑制する元素で
あるが、０．４０％未満の含有量ではその効果が小さ
く、また、１．５０％を超えると偏析部にマルテンサイ
ト組織を生成させ易くするためにＭｎ量を０．４０〜
１．５０％に限定した。
させ、焼き入れ性を高めることによって高強度化に寄与
し、さらに、初析セメンタイトの生成を抑制する元素で
あるが、０．４０％未満の含有量ではその効果が小さ
く、また、１．５０％を超えると偏析部にマルテンサイ
ト組織を生成させ易くするためにＭｎ量を０．４０〜
１．５０％に限定した。
【００１２】また、上記の成分組成で製造されるレール
は強度、延性、靭性を向上させる目的で以下の元素を必
要に応じて１種または２種以上を添加する。Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％、 Ｍｏ：０．０１〜０．２０％、
Ｖ ：０．０２〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００２〜
０．０５０％、Ｃｏ：０．１０〜２．００％
は強度、延性、靭性を向上させる目的で以下の元素を必
要に応じて１種または２種以上を添加する。Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％、 Ｍｏ：０．０１〜０．２０％、
Ｖ ：０．０２〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００２〜
０．０５０％、Ｃｏ：０．１０〜２．００％
【００１３】次に、これらの化学成分を上記のように定
めた理由について説明する。Ｃｒはパーライトの平衡変
態点を上昇させ、結果としてパーライト組織を微細にし
て高強度化に寄与すると同時に、パーライト組織中のセ
メンタイト相を強化することによって耐摩耗性を向上さ
せる元素であるが、０．０５％未満ではその効果が小さ
く、０．５０％を超える過剰な添加はマルテンサイト組
織を生成させ、鋼を脆化させるるため、Ｃｒ添加量を
０．０５〜０．５０％に限定した。
めた理由について説明する。Ｃｒはパーライトの平衡変
態点を上昇させ、結果としてパーライト組織を微細にし
て高強度化に寄与すると同時に、パーライト組織中のセ
メンタイト相を強化することによって耐摩耗性を向上さ
せる元素であるが、０．０５％未満ではその効果が小さ
く、０．５０％を超える過剰な添加はマルテンサイト組
織を生成させ、鋼を脆化させるるため、Ｃｒ添加量を
０．０５〜０．５０％に限定した。
【００１４】ＭｏはＣｒ同様パーライトの平衡変態点を
上昇させ、結果としてパーラト組織を微細にして高強度
化に寄与し、耐摩耗性を向上させる元素であるが、０．
０１％未満ではその効果が小さく、０．２０％を超える
過剰な添加はパーライト変態速度を低下させて靭性に有
害なマルテンサイト組織を生成させるため、Ｍｏ添加量
を０．０１〜０．２０％に限定した。
上昇させ、結果としてパーラト組織を微細にして高強度
化に寄与し、耐摩耗性を向上させる元素であるが、０．
０１％未満ではその効果が小さく、０．２０％を超える
過剰な添加はパーライト変態速度を低下させて靭性に有
害なマルテンサイト組織を生成させるため、Ｍｏ添加量
を０．０１〜０．２０％に限定した。
【００１５】Ｖは熱間圧延時の冷却過程で生成したＶ
炭、窒化物による析出硬化で塑性変形能を高め、高温度
に加熱する熱処理が行われる際にオーステナイト粒の成
長を抑制する作用によりオーステナイト粒を微細化さ
せ、冷却後のパーライト組織を強化して、レールに要求
される強度と靭性を向上させるのに有効な成分である
が、０．０３％未満ではその効果が期待できず、その反
対に０．３０％を超えて含有させてもそれ以上の効果が
期待できないことから、Ｖ量を０．０３〜０．３０％に
限定した。
炭、窒化物による析出硬化で塑性変形能を高め、高温度
に加熱する熱処理が行われる際にオーステナイト粒の成
長を抑制する作用によりオーステナイト粒を微細化さ
せ、冷却後のパーライト組織を強化して、レールに要求
される強度と靭性を向上させるのに有効な成分である
が、０．０３％未満ではその効果が期待できず、その反
対に０．３０％を超えて含有させてもそれ以上の効果が
期待できないことから、Ｖ量を０．０３〜０．３０％に
限定した。
【００１６】ＮｂはＶと同様にＮｂ炭、窒化物を形成し
てオーステナイト粒を細粒化する有効な元素であり、そ
のオーステナイト粒成長抑制効果もＶよりも高温度（１
２００℃近傍）まで効果を示し、レールの延性と靭性を
改善する。その効果は、０．００２％未満の少ない含有
量では期待できず、また、０．０５０％を超える過剰な
含有はそれ以上の効果が期待できない。従って、Ｎｂ量
を０．００２〜０．０５０％に限定した。
てオーステナイト粒を細粒化する有効な元素であり、そ
のオーステナイト粒成長抑制効果もＶよりも高温度（１
２００℃近傍）まで効果を示し、レールの延性と靭性を
改善する。その効果は、０．００２％未満の少ない含有
量では期待できず、また、０．０５０％を超える過剰な
含有はそれ以上の効果が期待できない。従って、Ｎｂ量
を０．００２〜０．０５０％に限定した。
【００１７】Ｃｏはパーライトの変態エネルギーを増加
させて、パーライト組織を微細にすることにより強度を
向上させる元素であるが、０．１０％未満の少ない含有
量ではその効果が期待できず、また２．００％を超える
過剰な添加では強化の効果が飽和域に達するため、Ｃｏ
量を０．１０〜２．００％に限定した。
させて、パーライト組織を微細にすることにより強度を
向上させる元素であるが、０．１０％未満の少ない含有
量ではその効果が期待できず、また２．００％を超える
過剰な添加では強化の効果が飽和域に達するため、Ｃｏ
量を０．１０〜２．００％に限定した。
【００１８】上記のような成分組成で構成されるレール
鋼は、転炉、電気炉などの通常使用される溶解炉で溶製
を行い、この溶鋼を造塊・分解法あるいは連続鋳造法、
さらに熱間圧延を経てレールとして製造される。次に、
この熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あるい
は熱処理する目的で高温に加熱されたレールの頭部を加
速冷却し、レール頭部パーライト組織のラメラ間隔を微
細化する。
鋼は、転炉、電気炉などの通常使用される溶解炉で溶製
を行い、この溶鋼を造塊・分解法あるいは連続鋳造法、
さらに熱間圧延を経てレールとして製造される。次に、
この熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あるい
は熱処理する目的で高温に加熱されたレールの頭部を加
速冷却し、レール頭部パーライト組織のラメラ間隔を微
細化する。
【００１９】次に、パーライト組織を呈する範囲を、好
ましくは、少なくともレール頭部表面から該頭部表面を
起点として深さ２０mmとしたのは、２０mm未満であれば
レール頭部耐摩耗範囲が少なく、十分なレールの高寿命
化効果が得られないためである。また、前記パーライト
組織を呈する範囲がレール頭部表面から該頭部表面を起
点として深さ３０mm以上の範囲であれば、十分な高寿命
効果が得られより望ましい。なお、前記レール頭部表面
とは、レール頭頂部およびレール頭側部、すなわち特に
列車の車輪踏面およびフランジの接する部分である。
ましくは、少なくともレール頭部表面から該頭部表面を
起点として深さ２０mmとしたのは、２０mm未満であれば
レール頭部耐摩耗範囲が少なく、十分なレールの高寿命
化効果が得られないためである。また、前記パーライト
組織を呈する範囲がレール頭部表面から該頭部表面を起
点として深さ３０mm以上の範囲であれば、十分な高寿命
効果が得られより望ましい。なお、前記レール頭部表面
とは、レール頭頂部およびレール頭側部、すなわち特に
列車の車輪踏面およびフランジの接する部分である。
【００２０】次に、パーライトラメラ間隔：λ（λ＝フ
ェライト厚さ：ｔ1 ＋セメンタイト厚さ：ｔ2 ）、パー
ライト組織中のフェライト厚さに対するセメンタイト厚
さの比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）について前記のよう
に定めた理由について説明する。まず、パーライトラメ
ラ間隔：λを１００nm以下に限定した理由について説明
する。ラメラ間隔を１００nm以上にすると、パーライト
組織の硬度を確保することが難しく、セメンタイト厚さ
の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）を０．１５以上確保し
ても輪重１５トンにもおよぶ海外重荷重鉄道の急曲線の
レールで要求されている耐摩耗性を確保できない。ま
た、レール頭表面において塑性変形を起因としたきしみ
割れなどの表面損傷を誘発するためパーライトラメラ間
隔：λを１００nm以下に限定した。
ェライト厚さ：ｔ1 ＋セメンタイト厚さ：ｔ2 ）、パー
ライト組織中のフェライト厚さに対するセメンタイト厚
さの比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）について前記のよう
に定めた理由について説明する。まず、パーライトラメ
ラ間隔：λを１００nm以下に限定した理由について説明
する。ラメラ間隔を１００nm以上にすると、パーライト
組織の硬度を確保することが難しく、セメンタイト厚さ
の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）を０．１５以上確保し
ても輪重１５トンにもおよぶ海外重荷重鉄道の急曲線の
レールで要求されている耐摩耗性を確保できない。ま
た、レール頭表面において塑性変形を起因としたきしみ
割れなどの表面損傷を誘発するためパーライトラメラ間
隔：λを１００nm以下に限定した。
【００２１】次に、パーライト組織中のフェライト厚さ
（ｔ1 ）に対するセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc
（Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）を０．１５以上に限定した理由
は、Ｒc を０．１５以下にすると、パーライト鋼の耐摩
耗性を確保しているころがり面直下でのセメンタイト密
度を高めることが困難となり、従来の共析成分のレール
と比較して耐摩耗性の向上が認められないからであり、
そこでＲc を０．１５以上に限定した。
（ｔ1 ）に対するセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc
（Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）を０．１５以上に限定した理由
は、Ｒc を０．１５以下にすると、パーライト鋼の耐摩
耗性を確保しているころがり面直下でのセメンタイト密
度を高めることが困難となり、従来の共析成分のレール
と比較して耐摩耗性の向上が認められないからであり、
そこでＲc を０．１５以上に限定した。
【００２２】なお、パーライトラメラ間隔：λ、フェラ
イト厚さ：ｔ1 およびセメンタイト厚さ：ｔ2 の測定は
ナイタールおよびピクラールなど所定の腐食液でエッチ
ングし、場合によっては腐食した試料の表面より２段レ
プリカを採取する。さらに、これらを走査型電子顕微鏡
で１０視野観察し、各視野においてλ、ｔ1 、ｔ2 を測
定しそれを平均する。
イト厚さ：ｔ1 およびセメンタイト厚さ：ｔ2 の測定は
ナイタールおよびピクラールなど所定の腐食液でエッチ
ングし、場合によっては腐食した試料の表面より２段レ
プリカを採取する。さらに、これらを走査型電子顕微鏡
で１０視野観察し、各視野においてλ、ｔ1 、ｔ2 を測
定しそれを平均する。
【００２３】また、レールの金属組織としてはパーライ
ト組織であることが望ましいが、レールの冷却方法や素
材の偏析状態によってはパーライト組織中に微量な初析
セメンタイトが生成することがある。しかし、パーライ
ト組織中に微小な初析セメンタイトが生成してもレール
の耐摩耗性、強度、靭性に大きな影響をおよぼさないた
め、本パーライト系レールの組織としては若干の初析セ
メンタイト組織の混在も含んでいる。
ト組織であることが望ましいが、レールの冷却方法や素
材の偏析状態によってはパーライト組織中に微量な初析
セメンタイトが生成することがある。しかし、パーライ
ト組織中に微小な初析セメンタイトが生成してもレール
の耐摩耗性、強度、靭性に大きな影響をおよぼさないた
め、本パーライト系レールの組織としては若干の初析セ
メンタイト組織の混在も含んでいる。
【００２４】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。表
１には、本発明のパーライト組織のレール鋼と比較レー
ル鋼の化学成分を示す。また、表２にこれら材料のラメ
ラ間隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：ｔ1 ）＋（セメン
タイト厚さ：ｔ2 ）］、フェライト厚さ（ｔ1 ）に対す
るセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／
ｔ1 ）、および西原式摩耗試験における乾燥条件下での
５０万回繰り返し後の摩耗量測定結果を示す。
１には、本発明のパーライト組織のレール鋼と比較レー
ル鋼の化学成分を示す。また、表２にこれら材料のラメ
ラ間隔：λ［λ＝（フェライト厚さ：ｔ1 ）＋（セメン
タイト厚さ：ｔ2 ）］、フェライト厚さ（ｔ1 ）に対す
るセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／
ｔ1 ）、および西原式摩耗試験における乾燥条件下での
５０万回繰り返し後の摩耗量測定結果を示す。
【００２５】さらに、図１に比較レール鋼と本発明レー
ル鋼のラメラ間隔（λ）と摩耗量の関係を、図２に本発
明レール鋼（符号：Ｈ）の１００００倍のミクロ組織一
例を示す。図２は、本発明レール鋼を５％ナイタール液
でエッチングし、走査型電子顕微鏡で観察したものであ
り、図中の白い部分がセメンタイト層、黒い部分がフェ
ライト層である。
ル鋼のラメラ間隔（λ）と摩耗量の関係を、図２に本発
明レール鋼（符号：Ｈ）の１００００倍のミクロ組織一
例を示す。図２は、本発明レール鋼を５％ナイタール液
でエッチングし、走査型電子顕微鏡で観察したものであ
り、図中の白い部分がセメンタイト層、黒い部分がフェ
ライト層である。
【００２６】なお、レールの構成は以下のとおりであ
る。 ・本発明レール（１０本） 符号Ａ〜Ｊ：上記成分範囲
で、そのパーライトラメラ間隔：λ（λ＝フェライト厚
さ：ｔ1 ＋セメンタイト厚さ：ｔ2 ）が１００nm以下
で、かつ、パーライト組織中のフェライト厚さ（ｔ1 ）
に対するセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝
ｔ2 ／ｔ1 ）が０．１５以上の頭部に加速冷却を施した
熱処理レール。 ・比較レール（６本） 符号Ｋ〜Ｐ：共析炭素含有鋼に
よる比較レール。
る。 ・本発明レール（１０本） 符号Ａ〜Ｊ：上記成分範囲
で、そのパーライトラメラ間隔：λ（λ＝フェライト厚
さ：ｔ1 ＋セメンタイト厚さ：ｔ2 ）が１００nm以下
で、かつ、パーライト組織中のフェライト厚さ（ｔ1 ）
に対するセメンタイト厚さ（ｔ2 ）の比：Ｒc （Ｒc ＝
ｔ2 ／ｔ1 ）が０．１５以上の頭部に加速冷却を施した
熱処理レール。 ・比較レール（６本） 符号Ｋ〜Ｐ：共析炭素含有鋼に
よる比較レール。
【００２７】また摩耗試験条件は次のとおりとした。 ・試験機 ：西原式摩耗試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：３０mm、厚さ：８
mm） ・試験荷重 ：６８６Ｎ ・すべり率 ：９％ ・相手材 ：焼き戻しマルテンサイト鋼（ＨＶ３５
０） ・雰囲気 ：大気中 ・冷却 ：圧搾空気による強制冷却（流量：１００
Ｎｌ (リッター)/min) ・繰返し回数：７０万回
mm） ・試験荷重 ：６８６Ｎ ・すべり率 ：９％ ・相手材 ：焼き戻しマルテンサイト鋼（ＨＶ３５
０） ・雰囲気 ：大気中 ・冷却 ：圧搾空気による強制冷却（流量：１００
Ｎｌ (リッター)/min) ・繰返し回数：７０万回
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】表１に示したように本発明レール鋼はラ
メラ間隔（λ）を微細化すると同時に、比較レール鋼よ
りもフェライト厚さ（ｔ1 ）に対するセメンタイト厚さ
（ｔ2）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）を高めること
により、比較レールよりも同一ラメラ間隔において摩耗
量が少なく、耐摩耗性が飛躍的に向上している。このよ
うに本発明によれば、高軸重鉄道の曲線区間においても
耐摩耗性に優れたレールを提供することができる。
メラ間隔（λ）を微細化すると同時に、比較レール鋼よ
りもフェライト厚さ（ｔ1 ）に対するセメンタイト厚さ
（ｔ2）の比：Ｒc （Ｒc ＝ｔ2 ／ｔ1 ）を高めること
により、比較レールよりも同一ラメラ間隔において摩耗
量が少なく、耐摩耗性が飛躍的に向上している。このよ
うに本発明によれば、高軸重鉄道の曲線区間においても
耐摩耗性に優れたレールを提供することができる。
【図１】比較レール鋼と本発明レール鋼の摩耗試験結果
をラメラ間隔と摩耗量の関係で比較したものである。
をラメラ間隔と摩耗量の関係で比較したものである。
【図２】本発明レール鋼のセメンタイト／フェライトの
層間隔の一例を示したものである。
層間隔の一例を示したものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−109439（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−49019（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−173530（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−158227（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−345956（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−161917（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−2616（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/04 C22C 38/30
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．８５％を超えて１．
２０％以下を含有する鋼レールであって、該鋼レールの
少なくとも一部がパーライト組織を呈し、前記パーライ
ト組織のパーライトラメラ間隔が１００ナノメーター
（nm）以下で、かつ、パーライト組織中のフェライト厚
さに対するセメンタイト厚さの比が０．１５以上である
ことを特徴とする高耐摩耗パーライト系レール。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．８５を超えて１．２
０％以下を含有する鋼レールであって、該鋼レールの少
なくともレール頭部表面から該頭部表面を起点として深
さ２０mmの範囲がパーライト組織を呈し、前記パーライ
ト組織のパーライトラメラ間隔が１００nm以下で、か
つ、パーライト組織中のフェライト厚さに対するセメン
タイト厚さの比が０．１５以上であることを特徴とする
高耐摩耗パーライト系レール。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．８５％を超えて１．２０％以下、 Ｓｉ：０．１０〜１．００％、 Ｍｎ：０．４０〜１．５０％を含有して、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼レールであって、該鋼レー
ルの少なくとも一部がパーライト組織を呈し、前記パー
ライト組織のパーライトラメラ間隔が１００nm以下で、
かつ、パーライト組織中のフェライト厚さに対するセメ
ンタイト厚さの比が０．１５以上であることを特徴とす
る高耐摩耗パーライト系レール。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．８５を超えて１．２０％以下、 Ｓｉ：０．１０〜１．００％、 Ｍｎ：０．４０〜１．５０％を含有して、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼レールであって、該鋼レー
ルの少なくともレール頭部表面から該頭部表面を起点と
して深さ２０mmの範囲がパーライト組織を呈し、前記パ
ーライト組織のパーライトラメラ間隔が１００nm以下
で、かつ、パーライト組織中のフェライト厚さに対する
セメンタイト厚さの比が０．１５以上であることを特徴
とする高耐摩耗パーライト系レール。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ：０．８５を超えて１．２０％以下、 Ｓｉ：０．１０〜１．００％、 Ｍｎ：０．４０〜１．５０％を含有して、さらに Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｏ：０．０１〜０．２０％、 Ｖ ：０．０２〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、 Ｃｏ：０．１０〜２．００％の１種または２種以上を含
有して、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼レー
ルであって、該鋼レールの少なくとも一部がパーライト
組織を呈し、前記パーライト組織のパーライトラメラ間
隔が１００nm以下で、かつ、パーライト組織中のフェラ
イト厚さに対するセメンタイト厚さの比が０．１５以上
であることを特徴とする高耐摩耗パーライト系レール。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ ：０．８５を超えて１．２０％以下、 Ｓｉ：０．１０〜１．００％、 Ｍｎ：０．４０〜１．５０％を含有して、さらに Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｏ：０．０１〜０．２０％、 Ｖ ：０．０２〜０．３０％、 Ｎｂ：０．００２〜０．０５％、 Ｃｏ：０．１０〜２．００％の１種または２種以上を含
有して、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼レー
ルであって、該鋼レールの少なくともレール頭部表面か
ら該頭部表面を起点として深さ２０mmの範囲がパーライ
ト組織を呈し、前記パーライト組織のパーライトラメラ
間隔が１００nm以下で、かつ、パーライト組織中のフェ
ライト厚さに対するセメンタイト厚さの比が０．１５以
上であることを特徴とする高耐摩耗パーライト系レー
ル。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06280916A JP3078461B2 (ja) | 1994-11-15 | 1994-11-15 | 高耐摩耗パーライト系レール |
| RU96116891A RU2112051C1 (ru) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Рельс из перлитной стали с высокой износостойкостью и способ производства рельса |
| US12/474,137 USRE42360E1 (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
| CA002181058A CA2181058C (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
| US11/561,654 USRE41033E1 (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
| DE69523149T DE69523149T2 (de) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Perlitschiene mit hoher abriebfestigkeit und verfahren zu deren herstellung |
| US08/676,159 US5762723A (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
| BR9506522A BR9506522A (pt) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Trilho de aço perlítico que tem excelente resisténcia ao desgaste e método de produção do mesmo |
| AU38564/95A AU687648C (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Perlite rail of high abrasion resistance and method of manufacturing the same |
| CN95191600A CN1044826C (zh) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | 耐磨性优良的珠光体类钢轨及其制造方法 |
| EP95936781A EP0754775B1 (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Perlite rail of high abrasion resistance and method of manufacturing the same |
| US12/893,741 USRE42668E1 (en) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
| KR1019960703803A KR100202251B1 (ko) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | 우수한 내마모성을 가지는 펄라이트강 레일 및 그 제조방법 |
| PCT/JP1995/002312 WO1996015282A1 (fr) | 1994-11-15 | 1995-11-13 | Rail en perlite a forte resistance a l'abrasion et procede de fabrication de ce rail |
| US10/974,048 USRE40263E1 (en) | 1994-11-15 | 1996-07-15 | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06280916A JP3078461B2 (ja) | 1994-11-15 | 1994-11-15 | 高耐摩耗パーライト系レール |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08144016A JPH08144016A (ja) | 1996-06-04 |
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Family
ID=17631728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06280916A Expired - Lifetime JP3078461B2 (ja) | 1994-11-15 | 1994-11-15 | 高耐摩耗パーライト系レール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3078461B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014157252A1 (ja) | 2013-03-27 | 2014-10-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | パーライトレールおよびパーライトレールの製造方法 |
Families Citing this family (20)
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|---|---|---|---|---|
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| CN1107735C (zh) * | 1999-08-18 | 2003-05-07 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 铌稀土钢轨 |
| US20040187981A1 (en) | 2002-04-05 | 2004-09-30 | Masaharu Ueda | Pealite base rail excellent in wear resistance and ductility and method for production thereof |
| JP4390004B2 (ja) | 2007-03-28 | 2009-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗性と耐疲労損傷性に優れた内部高硬度型パーライト鋼レールおよびその製造方法 |
| CN101959626B (zh) | 2008-02-27 | 2012-10-03 | 新日本制铁株式会社 | 轧制钢材的冷却装置以及冷却方法 |
| JP5238930B2 (ja) * | 2009-02-12 | 2013-07-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗性レールおよびその製造方法 |
| CA2744992C (en) | 2009-08-18 | 2014-02-11 | Nippon Steel Corporation | Pearlite rail |
| AU2011262876B2 (en) | 2010-06-07 | 2016-02-04 | Nippon Steel Corporation | Steel rail and method of manufacturing the same |
| IN2014DN06937A (ja) | 2012-04-23 | 2015-04-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | |
| AU2013275213B2 (en) | 2012-06-14 | 2015-09-17 | Nippon Steel Corporation | Rail |
| JP6341298B2 (ja) | 2015-01-23 | 2018-06-13 | 新日鐵住金株式会社 | レール |
| US10047411B2 (en) | 2015-01-23 | 2018-08-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Rail |
| BR112018073094A2 (pt) | 2016-05-19 | 2019-03-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | trilho |
| US11492689B2 (en) | 2018-03-30 | 2022-11-08 | Jfe Steel Corporation | Rail and method for manufacturing same |
| AU2019242158B2 (en) | 2018-03-30 | 2021-08-05 | Jfe Steel Corporation | Rail and method for manufacturing same |
| RU2764892C1 (ru) | 2018-09-10 | 2022-01-24 | Ниппон Стил Корпорейшн | Рельс и способ производства рельса |
| BR112021015414A2 (pt) | 2019-03-15 | 2021-10-05 | Nippon Steel Corporation | Trilho |
| WO2021070452A1 (ja) | 2019-10-11 | 2021-04-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | レール及びその製造方法 |
| EP4174191A4 (en) | 2020-06-29 | 2025-05-21 | JFE Steel Corporation | Rail with excellent fatigue crack propagation resistance properties and method for producing the same |
| CN114015940B (zh) * | 2021-11-03 | 2022-06-03 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种中等强度低氧化皮钢轨及其生产方法 |
-
1994
- 1994-11-15 JP JP06280916A patent/JP3078461B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014157252A1 (ja) | 2013-03-27 | 2014-10-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | パーライトレールおよびパーライトレールの製造方法 |
| US10253397B2 (en) | 2013-03-27 | 2019-04-09 | Jfe Steel Corporation | Pearlitic rail and method for manufacturing pearlitic rail |
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| JPH08144016A (ja) | 1996-06-04 |
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