JP2962195B2 - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の補助燃料として
微粉炭を羽口より吹込んで高炉操業を行う方法に係り、
より詳しくは１５０ｋｇ／ｐ−ｔを超える多量の微粉炭
を吹込む高炉操業における焼結鉱の被還元性の改善と、
高出銑比および低燃料比をはかる高炉操業方法に関す
る。
微粉炭を羽口より吹込んで高炉操業を行う方法に係り、
より詳しくは１５０ｋｇ／ｐ−ｔを超える多量の微粉炭
を吹込む高炉操業における焼結鉱の被還元性の改善と、
高出銑比および低燃料比をはかる高炉操業方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】高炉への微粉炭吹込みは、操業安定、コ
ストダウン、生産性向上、石炭選択自由度拡大の手段と
して有効な技術であることから、近年多く実施されてい
る（特公昭４０−２３７６３号公報等参照）。特に、微
粉炭の多量吹込みはコークス炉老朽化、環境問題等にも
対処できる有効な手段として重要性を増しており、最近
ではコークスの価格差の点から微粉炭の１００ｋｇ／ｐ
−ｔレベルの吹込操業が実施されている。このようにし
て吹込まれた微粉炭は、炉内で一部コークスの代りに燃
焼し高温で多量の還元ガスを生成し効率的な還元反応を
行う。
ストダウン、生産性向上、石炭選択自由度拡大の手段と
して有効な技術であることから、近年多く実施されてい
る（特公昭４０−２３７６３号公報等参照）。特に、微
粉炭の多量吹込みはコークス炉老朽化、環境問題等にも
対処できる有効な手段として重要性を増しており、最近
ではコークスの価格差の点から微粉炭の１００ｋｇ／ｐ
−ｔレベルの吹込操業が実施されている。このようにし
て吹込まれた微粉炭は、炉内で一部コークスの代りに燃
焼し高温で多量の還元ガスを生成し効率的な還元反応を
行う。
【０００３】一般に高炉操業にあっては鉄源として焼結
鉱、ペレット、塊鉱石が、副原料として石灰石、蛇紋岩
等が、燃料としてコークスがそれぞれ炉頂より装入され
る。その際、コークスとその他の原料とを交互に装入
し、炉上部にコークス層とその他の原料層とを交互に形
成している。一方、高炉下部では羽口から熱風と微粉炭
等の補助燃料が吹込まれ、羽口近傍で燃焼している。
鉱、ペレット、塊鉱石が、副原料として石灰石、蛇紋岩
等が、燃料としてコークスがそれぞれ炉頂より装入され
る。その際、コークスとその他の原料とを交互に装入
し、炉上部にコークス層とその他の原料層とを交互に形
成している。一方、高炉下部では羽口から熱風と微粉炭
等の補助燃料が吹込まれ、羽口近傍で燃焼している。
【０００４】炉頂より装入された原料は、炉内での荷下
りとともに昇温、還元され、鉄源中の鉄酸化物（Ｆｅ２
Ｏ３）はＦｅＯまたはＦｅになり、やがて溶融し液滴と
なって、残留するコークス層中のコークス粒子間を滴下
していく。この時、溶融物としては、金属分であるＦｅ
とスラグ分である（ＦｅＯーＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＭｇ
Ｏ）の２種類ができ、比重や表面物性の差から分離して
いる。そして、滴下したＦｅとスラグは炉底に溜り、最
下部にある出銑口より排出される。
りとともに昇温、還元され、鉄源中の鉄酸化物（Ｆｅ２
Ｏ３）はＦｅＯまたはＦｅになり、やがて溶融し液滴と
なって、残留するコークス層中のコークス粒子間を滴下
していく。この時、溶融物としては、金属分であるＦｅ
とスラグ分である（ＦｅＯーＣａＯーＡｌ２Ｏ３ーＭｇ
Ｏ）の２種類ができ、比重や表面物性の差から分離して
いる。そして、滴下したＦｅとスラグは炉底に溜り、最
下部にある出銑口より排出される。
【０００５】このような高炉操業にあっては、一般に微
粉炭吹込量で１００ｋｇ／ｐ−ｔまで、焼結鉱比率７４
％、焼結鉱成分としてＣａＯ１０％、ＳｉＯ２５．４
％、ＣａＯ／ＳｉＯ２＝１．８５、Ａｌ２Ｏ３１．８
％、ＭｇＯ１．０％のものが用いられている。
粉炭吹込量で１００ｋｇ／ｐ−ｔまで、焼結鉱比率７４
％、焼結鉱成分としてＣａＯ１０％、ＳｉＯ２５．４
％、ＣａＯ／ＳｉＯ２＝１．８５、Ａｌ２Ｏ３１．８
％、ＭｇＯ１．０％のものが用いられている。
【０００６】さらに、例えば特開平５−２５５７１８号
公報には、焼結鉱のＡｌ２Ｏ３が１．９％を超えた時に
ＣａＯ／ＳｉＯ２を２．０以上に改善することで微粉炭
比１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上を達成する操業法が開示され
ている。
公報には、焼結鉱のＡｌ２Ｏ３が１．９％を超えた時に
ＣａＯ／ＳｉＯ２を２．０以上に改善することで微粉炭
比１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上を達成する操業法が開示され
ている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】一般に微粉炭吹込量が
１００ｋｇ／ｐ−ｔレベルであれば、高炉操業は従来の
焼結鉱比率や焼結鉱成分で十分に安定操業が可能であ
る。しかし、微粉炭比が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上になる
と、高炉の通気性悪化、原料の降下異常等の高炉操業を
阻害する原因が増加し、高炉操業を安定に維持すること
が困難となり、出銑比の低下、燃料比の上昇を招く。
１００ｋｇ／ｐ−ｔレベルであれば、高炉操業は従来の
焼結鉱比率や焼結鉱成分で十分に安定操業が可能であ
る。しかし、微粉炭比が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上になる
と、高炉の通気性悪化、原料の降下異常等の高炉操業を
阻害する原因が増加し、高炉操業を安定に維持すること
が困難となり、出銑比の低下、燃料比の上昇を招く。
【０００８】また、微粉炭の多量吹込みは、羽口前レー
スウエイでの燃焼性悪化により未燃分（チャー）が発生
し、微粉炭吹込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上になるとそ
の量は図８に示すごとく飛躍的に増大する。このチャー
はレースウエイから飛出し前記した液滴スラグ融液に捕
捉され、チャーに含有されているＣと滴下スラグに含有
されているＦｅＯとが反応し、スラグ中のＦｅＯ成分の
低下をきたすとともに、Ｆｅはスラグから分離する。焼
結鉱を還元させた上でのスラグ融点は、ＦｅＯ、Ａｌ２
Ｏ３成分の上昇とともに低下し、逆にＣａＯ成分の上昇
とともに高くなる。
スウエイでの燃焼性悪化により未燃分（チャー）が発生
し、微粉炭吹込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上になるとそ
の量は図８に示すごとく飛躍的に増大する。このチャー
はレースウエイから飛出し前記した液滴スラグ融液に捕
捉され、チャーに含有されているＣと滴下スラグに含有
されているＦｅＯとが反応し、スラグ中のＦｅＯ成分の
低下をきたすとともに、Ｆｅはスラグから分離する。焼
結鉱を還元させた上でのスラグ融点は、ＦｅＯ、Ａｌ２
Ｏ３成分の上昇とともに低下し、逆にＣａＯ成分の上昇
とともに高くなる。
【０００９】したがって、チャーを捕捉したスラグ融液
は、ＦｅＯ成分の低下とともに融点が上昇し、一部固相
を形成する部分が発生する。また、未反応で融液中に懸
濁する固相のチャーも増加し、融液の粘性が上昇し、炉
下部コークス層の荷下がり挙動に悪影響を及ぼす。この
ため、微粉炭吹込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上の多量吹
込操業にあっては、滴下スラグの粘度上昇を抑制する技
術が必要である。
は、ＦｅＯ成分の低下とともに融点が上昇し、一部固相
を形成する部分が発生する。また、未反応で融液中に懸
濁する固相のチャーも増加し、融液の粘性が上昇し、炉
下部コークス層の荷下がり挙動に悪影響を及ぼす。この
ため、微粉炭吹込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上の多量吹
込操業にあっては、滴下スラグの粘度上昇を抑制する技
術が必要である。
【００１０】この粘度改善に対しては、高炉羽口から副
原料を吹込む技術が知られているが、羽口からの原料吹
込みは、羽口燃焼部での温度低下をもたらし、高微粉炭
操業においては逆に燃焼面から悪影響をおよぼすため好
ましくない。
原料を吹込む技術が知られているが、羽口からの原料吹
込みは、羽口燃焼部での温度低下をもたらし、高微粉炭
操業においては逆に燃焼面から悪影響をおよぼすため好
ましくない。
【００１１】また一方で、原料の被還元性を改善して、
融液が滴下する時点での滴下スラグ中のＦｅＯを事前に
抑制し、チャーとの反応が生じてもスラグ融液の融点変
化を抑え固相晶出による滴下スラグの上昇を防ぐ方法、
すなわち焼結鉱のＣａＯ／ＳｉＯ２上昇によって被還元
性を改善する方法が提案されている。
融液が滴下する時点での滴下スラグ中のＦｅＯを事前に
抑制し、チャーとの反応が生じてもスラグ融液の融点変
化を抑え固相晶出による滴下スラグの上昇を防ぐ方法、
すなわち焼結鉱のＣａＯ／ＳｉＯ２上昇によって被還元
性を改善する方法が提案されている。
【００１２】この方法は、炉底湯溜り部でのトータルス
ラグ量とＣａＯ／ＳｉＯ２に制限があって、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ２値は１．３以下に、トータルスラグ量は３３０ｋ
ｇ／ｐ−ｔに制約されている。したがって、焼結鉱の被
還元性が良好であるにもかかわらずＣａＯ＋ＳｉＯ２＋
Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ成分の高い焼結鉱を７０％以上使用
すると、トータルスラグ量の問題が発生するため、被還
元性が高くかつスラグ成分の低い焼結鉱が望まれる。し
かし、滴下スラグのＣａＯ成分は上昇とともに融点が上
昇し、スラグ粘度が高くなるため、焼結鉱ＣａＯ成分の
上昇には問題がある。
ラグ量とＣａＯ／ＳｉＯ２に制限があって、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ２値は１．３以下に、トータルスラグ量は３３０ｋ
ｇ／ｐ−ｔに制約されている。したがって、焼結鉱の被
還元性が良好であるにもかかわらずＣａＯ＋ＳｉＯ２＋
Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ成分の高い焼結鉱を７０％以上使用
すると、トータルスラグ量の問題が発生するため、被還
元性が高くかつスラグ成分の低い焼結鉱が望まれる。し
かし、滴下スラグのＣａＯ成分は上昇とともに融点が上
昇し、スラグ粘度が高くなるため、焼結鉱ＣａＯ成分の
上昇には問題がある。
【００１３】本発明は、このような問題点にかんがみな
されたもので、１５０ｋｇ／ｐ−ｔを超える多量の微粉
炭を吹込む高炉操業法において、炉頂から装入する装入
物の種類を石灰焼結鉱８０％以上確保することによって
被還元性を改善するとともに、その焼結鉱の化学成分を
所定値に設定して焼結鉱の滴下融液の滴下性を高めるこ
とで、安定した高炉操業に基づく高出銑比と低燃料比操
業をはかる高炉操業方法を提案しようとするものであ
る。
されたもので、１５０ｋｇ／ｐ−ｔを超える多量の微粉
炭を吹込む高炉操業法において、炉頂から装入する装入
物の種類を石灰焼結鉱８０％以上確保することによって
被還元性を改善するとともに、その焼結鉱の化学成分を
所定値に設定して焼結鉱の滴下融液の滴下性を高めるこ
とで、安定した高炉操業に基づく高出銑比と低燃料比操
業をはかる高炉操業方法を提案しようとするものであ
る。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、出銑１トン当
り１５０ｋｇ以上の微粉炭を羽口より熱風と共に炉内に
吹込む高炉操業法において、炉頂から装入されるコーク
スを除く装入物の８０％以上に、Ａｌ２Ｏ３成分が１．
９〜２．５％、ＳｉＯ２成分が４．０〜４．８％、Ｍｇ
Ｏ成分が１．２〜２．４％の焼結鉱、または上記成分に
ＣａＯ成分を６．０〜９．０％含む焼結鉱を用いること
を特徴とするものである。
り１５０ｋｇ以上の微粉炭を羽口より熱風と共に炉内に
吹込む高炉操業法において、炉頂から装入されるコーク
スを除く装入物の８０％以上に、Ａｌ２Ｏ３成分が１．
９〜２．５％、ＳｉＯ２成分が４．０〜４．８％、Ｍｇ
Ｏ成分が１．２〜２．４％の焼結鉱、または上記成分に
ＣａＯ成分を６．０〜９．０％含む焼結鉱を用いること
を特徴とするものである。
【００１５】
【作用】本発明において、炉頂から装入されるコークス
を除く装入物の８０％以上に被還元性良好な焼結鉱を用
いることとしたのは、滴下する原料スラグの粘度改善と
焼結鉱スラグ中の粘度改善をはかるためである。
を除く装入物の８０％以上に被還元性良好な焼結鉱を用
いることとしたのは、滴下する原料スラグの粘度改善と
焼結鉱スラグ中の粘度改善をはかるためである。
【００１６】すなわち、滴下する原料スラグの粘度改善
を目的として、被還元性良好な焼結鉱比率を８０％以上
にすることにより、滴下する原料スラグ組成のＦｅＯ成
分を低下させることができる。その場合、焼結鉱のスラ
グ成分（ＣａＯ＋ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）は高
いので、焼結鉱スラグ分の低減すなわちＳｉＯ２成分を
４．０〜４．８％、ＣａＯ成分を６．０〜９．０％とし
たのである。つまり、高炉トータルスラグ量を上昇させ
ずに、また、滴下する焼結鉱スラグ中の融点をＣａＯ分
を少なくすることで低下させ、さらに、ＳｉＯ２分の低
下により、焼結鉱スラグ中の粘度の改善をはかったもの
である。また、ＭｇＯ成分を１．２〜２．４％含有させ
ることとしたのは、焼結鉱スラグ中の粘度をさらに改善
するためである。
を目的として、被還元性良好な焼結鉱比率を８０％以上
にすることにより、滴下する原料スラグ組成のＦｅＯ成
分を低下させることができる。その場合、焼結鉱のスラ
グ成分（ＣａＯ＋ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）は高
いので、焼結鉱スラグ分の低減すなわちＳｉＯ２成分を
４．０〜４．８％、ＣａＯ成分を６．０〜９．０％とし
たのである。つまり、高炉トータルスラグ量を上昇させ
ずに、また、滴下する焼結鉱スラグ中の融点をＣａＯ分
を少なくすることで低下させ、さらに、ＳｉＯ２分の低
下により、焼結鉱スラグ中の粘度の改善をはかったもの
である。また、ＭｇＯ成分を１．２〜２．４％含有させ
ることとしたのは、焼結鉱スラグ中の粘度をさらに改善
するためである。
【００１７】一方、焼結鉱中のＡｌ２Ｏ３成分の上昇
は、滴下スラグの粘度の上昇をもたらすが、従来の１．
８以下での影響は、微粉炭吹込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ
以下の場合と同様に大きな影響は表れない。したがっ
て、本発明法にあっては、Ａｌ２Ｏ３成分が１．９〜
２．５％になった時により明確に表れる。
は、滴下スラグの粘度の上昇をもたらすが、従来の１．
８以下での影響は、微粉炭吹込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ
以下の場合と同様に大きな影響は表れない。したがっ
て、本発明法にあっては、Ａｌ２Ｏ３成分が１．９〜
２．５％になった時により明確に表れる。
【００１８】本発明において、焼結鉱中のＣａＯ成分を
６．０〜９．０％と限定したのは、６．０％未満では焼
結鉱の被還元性が大幅に悪化し、他方、９．０％を超え
ると滴下スラグの融点が大幅に上昇することからＦｅＯ
がチャーとの反応により大幅に低下した時に滴下スラグ
の粘度が著しく上昇するためである。
６．０〜９．０％と限定したのは、６．０％未満では焼
結鉱の被還元性が大幅に悪化し、他方、９．０％を超え
ると滴下スラグの融点が大幅に上昇することからＦｅＯ
がチャーとの反応により大幅に低下した時に滴下スラグ
の粘度が著しく上昇するためである。
【００１９】次に、ＳｉＯ２成分を４．０〜４．８％と
限定したのは、４．０％未満では焼結鉱の還元粉化性が
悪化し、他方、４．８％を超えると滴下スラグの粘度が
大幅に上昇するためである。
限定したのは、４．０％未満では焼結鉱の還元粉化性が
悪化し、他方、４．８％を超えると滴下スラグの粘度が
大幅に上昇するためである。
【００２０】また、ＭｇＯ成分を１．２〜２．４％と限
定したのは、１．２％未満では滴下スラグの粘度が低下
せず、他方、２．４％を超えると焼結鉱の結合強度が低
下するためである。
定したのは、１．２％未満では滴下スラグの粘度が低下
せず、他方、２．４％を超えると焼結鉱の結合強度が低
下するためである。
【００２１】さらに、Ａｌ２Ｏ３成分を１．９〜２．５
％に限定したのは、１．９％未満では滴下スラグの粘度
の改善効果が小さく、他方、２．５％を超えると焼結鉱
の結合強度が低下するためである。
％に限定したのは、１．９％未満では滴下スラグの粘度
の改善効果が小さく、他方、２．５％を超えると焼結鉱
の結合強度が低下するためである。
【００２２】上記の通り、本発明では、炉頂から装入さ
れるコークスを除く装入物の８０％以上に被還元性良好
な焼結鉱を用いることにより、高炉スラグ量の上昇を抑
制することができ、かつ焼結鉱滴下スラグの粘度の改善
が可能となるのである。
れるコークスを除く装入物の８０％以上に被還元性良好
な焼結鉱を用いることにより、高炉スラグ量の上昇を抑
制することができ、かつ焼結鉱滴下スラグの粘度の改善
が可能となるのである。
【００２３】
【実施例】炉内容積１８５０ｍ３の高炉に本発明法を適
用した際の操業条件を、通常操業と比較して表１に示
す。本発明の実施例１は、微粉炭吹込量を１５０〜１６
０ｋｇ／ｐ−ｔまで上昇させ、焼結鉱比率および焼結鉱
ＳｉＯ２を変更した場合で、その結果を図１、図２、図
３に示す。すなわち、図１は高炉出銑比、図２は高炉燃
料比、図３は高炉燃料比および出銑比をベースレベルに
維持できる範囲（斜線部）を示したものである。同じく
実施例２は、焼結鉱中ＭｇＯの影響を調べるため、焼結
鉱比率８０％、焼結鉱中ＳｉＯ２４．８％の条件で、Ｍ
ｇＯ濃度を０．６〜２．８％に範囲で変更し、微粉炭を
１５０〜１６０ｋｇ／ｐ−ｔ吹込んだ場合で、その時の
高炉の燃料比および出銑比を図４に示す。さらに、実施
例３は、焼結鉱比率８０％、焼結鉱中ＳｉＯ２４．４
％、ＭｇＯ２．０％の条件で、焼結鉱中ＣａＯを５〜１
０％、Ａｌ２Ｏ３を１．６〜２．８％の範囲で変更し、
微粉炭を１５０〜１６０ｋｇ／ｐ−ｔ吹込んだ場合で、
その結果を図５、図６、図７に示す。すなわち、図５は
高炉出銑比、図６は高炉燃料比、図７は高炉の燃料比と
出銑比を改善できる範囲（斜線部）を示す。なお、通常
操業は、微粉炭吹込量１２３ｋｇ／ｐ−ｔ、焼結鉱中Ａ
ｌ２Ｏ３１．６％、同じくＣａＯ１０．０％で、高炉出
銑比１．８５、燃料比５０１ｋｇ／ｐ−ｔの実績であ
る。
用した際の操業条件を、通常操業と比較して表１に示
す。本発明の実施例１は、微粉炭吹込量を１５０〜１６
０ｋｇ／ｐ−ｔまで上昇させ、焼結鉱比率および焼結鉱
ＳｉＯ２を変更した場合で、その結果を図１、図２、図
３に示す。すなわち、図１は高炉出銑比、図２は高炉燃
料比、図３は高炉燃料比および出銑比をベースレベルに
維持できる範囲（斜線部）を示したものである。同じく
実施例２は、焼結鉱中ＭｇＯの影響を調べるため、焼結
鉱比率８０％、焼結鉱中ＳｉＯ２４．８％の条件で、Ｍ
ｇＯ濃度を０．６〜２．８％に範囲で変更し、微粉炭を
１５０〜１６０ｋｇ／ｐ−ｔ吹込んだ場合で、その時の
高炉の燃料比および出銑比を図４に示す。さらに、実施
例３は、焼結鉱比率８０％、焼結鉱中ＳｉＯ２４．４
％、ＭｇＯ２．０％の条件で、焼結鉱中ＣａＯを５〜１
０％、Ａｌ２Ｏ３を１．６〜２．８％の範囲で変更し、
微粉炭を１５０〜１６０ｋｇ／ｐ−ｔ吹込んだ場合で、
その結果を図５、図６、図７に示す。すなわち、図５は
高炉出銑比、図６は高炉燃料比、図７は高炉の燃料比と
出銑比を改善できる範囲（斜線部）を示す。なお、通常
操業は、微粉炭吹込量１２３ｋｇ／ｐ−ｔ、焼結鉱中Ａ
ｌ２Ｏ３１．６％、同じくＣａＯ１０．０％で、高炉出
銑比１．８５、燃料比５０１ｋｇ／ｐ−ｔの実績であ
る。
【００２４】図１、図２、図３の結果より、微粉炭吹込
量が１５０〜１６０ｋｇ／ｐ−ｔの高微粉炭吹込み操業
の場合、通常操業における焼結鉱比率７４％、焼結鉱中
ＳｉＯ２５．４％の条件では高炉燃料比および出銑比の
悪化が著しく、焼結鉱比率が８０％以上、また焼結鉱中
ＳｉＯ２が４．０〜４．８％の範囲において燃料比と出
銑比を維持できることがわかる。
量が１５０〜１６０ｋｇ／ｐ−ｔの高微粉炭吹込み操業
の場合、通常操業における焼結鉱比率７４％、焼結鉱中
ＳｉＯ２５．４％の条件では高炉燃料比および出銑比の
悪化が著しく、焼結鉱比率が８０％以上、また焼結鉱中
ＳｉＯ２が４．０〜４．８％の範囲において燃料比と出
銑比を維持できることがわかる。
【００２５】次に、図４の結果より、焼結鉱中ＭｇＯが
１．２〜２．４％の範囲で通常操業レベルの燃料比５０
０ｋｇ／ｐ−ｔ以下、出銑比１．９以上と好結果が得ら
れることがわかる。
１．２〜２．４％の範囲で通常操業レベルの燃料比５０
０ｋｇ／ｐ−ｔ以下、出銑比１．９以上と好結果が得ら
れることがわかる。
【００２６】また、図５、図６、図７の結果より、焼結
鉱中ＣａＯ６〜９％、Ａｌ２Ｏ３２．５％以下の範囲に
おいて、高炉の燃料比４８０ｋｇ／ｐ−ｔ以下でかつ出
銑比２．０以上と、通常操業レベルよりもさらに改善さ
れていることがわかる。
鉱中ＣａＯ６〜９％、Ａｌ２Ｏ３２．５％以下の範囲に
おいて、高炉の燃料比４８０ｋｇ／ｐ−ｔ以下でかつ出
銑比２．０以上と、通常操業レベルよりもさらに改善さ
れていることがわかる。
【００２７】以上の結果より明らかなごとく、微粉炭吹
込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上の多量吹込み操業にあっ
ては、焼結鉱装入比率を８０％以上にするとともに、焼
結鉱中ＳｉＯ２成分４．０〜４．８％でかつＭｇＯ成分
を１．２〜２．４％にすることにより高出銑比、低燃料
比操業にとって有効であり、さらに、焼結鉱中ＣａＯ成
分を６．０〜９．０％、またはＡｌ２Ｏ３成分を２．５
％以下とすることにより、その改善効果はさらに大きく
なることがわかる。
込量が１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上の多量吹込み操業にあっ
ては、焼結鉱装入比率を８０％以上にするとともに、焼
結鉱中ＳｉＯ２成分４．０〜４．８％でかつＭｇＯ成分
を１．２〜２．４％にすることにより高出銑比、低燃料
比操業にとって有効であり、さらに、焼結鉱中ＣａＯ成
分を６．０〜９．０％、またはＡｌ２Ｏ３成分を２．５
％以下とすることにより、その改善効果はさらに大きく
なることがわかる。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明方法によれ
ば、炉頂から装入されるコークスを除く装入物の８０％
以上に被還元性良好な焼結鉱を用いることにより、微粉
炭吹込み量の増加に伴う高炉スラグ量の上昇を抑制する
ことができ、かつ焼結鉱滴下スラグの粘度を改善できる
ので、高炉の安定を維持しつつ１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上
の多量の微粉炭の吹込みが可能となり、高出銑比、低燃
料比で高微粉炭吹込操業を達成できるという大なる効果
を奏する。
ば、炉頂から装入されるコークスを除く装入物の８０％
以上に被還元性良好な焼結鉱を用いることにより、微粉
炭吹込み量の増加に伴う高炉スラグ量の上昇を抑制する
ことができ、かつ焼結鉱滴下スラグの粘度を改善できる
ので、高炉の安定を維持しつつ１５０ｋｇ／ｐ−ｔ以上
の多量の微粉炭の吹込みが可能となり、高出銑比、低燃
料比で高微粉炭吹込操業を達成できるという大なる効果
を奏する。
【図１】本発明の実施例１における焼結鉱比率と焼結鉱
ＳｉＯ２および高炉出銑比の関係を示す図である。
ＳｉＯ２および高炉出銑比の関係を示す図である。
【図２】同じく実施例１における焼結鉱比率と焼結鉱Ｓ
ｉＯ２および高炉燃料比の関係を示す図である。
ｉＯ２および高炉燃料比の関係を示す図である。
【図３】同じく実施例１における焼結鉱比率と焼結鉱Ｓ
ｉＯ２と、高炉の燃料比および出銑比の関係を示す図で
ある。
ｉＯ２と、高炉の燃料比および出銑比の関係を示す図で
ある。
【図４】本発明の実施例２における焼結鉱中ＭｇＯと高
炉の燃料比および出銑比の関係を示す図である。
炉の燃料比および出銑比の関係を示す図である。
【図５】本発明の実施例３における焼結鉱中Ａｌ２Ｏ３
および焼結鉱中ＣａＯと高炉の出銑比の関係を示す図で
ある。
および焼結鉱中ＣａＯと高炉の出銑比の関係を示す図で
ある。
【図６】同じく実施例３における焼結鉱中Ａｌ２Ｏ３お
よび焼結鉱中ＣａＯと高炉の燃料比の関係を示す図であ
る。
よび焼結鉱中ＣａＯと高炉の燃料比の関係を示す図であ
る。
【図７】同じく実施例３における焼結鉱中Ａｌ２Ｏ３お
よび焼結鉱中ＣａＯと、高炉の燃料比および出銑比の関
係を示す図である。
よび焼結鉱中ＣａＯと、高炉の燃料比および出銑比の関
係を示す図である。
【図８】微粉炭吹込高炉操業法における微粉炭吹込量と
羽口先の微粉炭の燃焼率の関係を示す図である。
羽口先の微粉炭の燃焼率の関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 出銑１トン当り１５０ｋｇ以上の微粉炭
を羽口より熱風と共に炉内に吹込む高炉操業法におい
て、炉頂から装入されるコークスを除く装入物の８０％
以上に、ＳｉＯ２成分が４．０〜４．８％でかつＭｇＯ
成分が１．２〜２．４％の焼結鉱を用いることを特徴と
する高炉操業方法。 - 【請求項２】 ＣａＯ成分が６．０〜９．０％の焼結鉱
を用いることを特徴とする請求項１記載の高炉操業方
法。 - 【請求項３】 焼結鉱中Ａｌ２Ｏ３成分が１．９〜２．
５％であることを特徴とする請求項２記載の高炉操業方
法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP18341195A JP2962195B2 (ja) | 1995-06-27 | 1995-06-27 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18341195A JP2962195B2 (ja) | 1995-06-27 | 1995-06-27 | 高炉操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0913107A JPH0913107A (ja) | 1997-01-14 |
| JP2962195B2 true JP2962195B2 (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=16135315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18341195A Expired - Lifetime JP2962195B2 (ja) | 1995-06-27 | 1995-06-27 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2962195B2 (ja) |
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| KR20030054972A (ko) * | 2001-12-26 | 2003-07-02 | 주식회사 포스코 | 고로조업방법 |
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| CN100465306C (zh) * | 2006-11-30 | 2009-03-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 改善高炉炉渣粘度的烧结矿及其制备方法 |
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| TWI464270B (zh) * | 2011-12-22 | 2014-12-11 | Jfe Steel Corp | Manufacture method of iron source raw material for blast furnace |
| JP7355712B2 (ja) * | 2020-06-24 | 2023-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 炉稼働管理装置、炉稼働管理方法、および炉稼働管理プログラム |
| EP4477762A4 (en) | 2022-04-11 | 2025-05-14 | JFE Steel Corporation | OPERATING METHOD FOR BLAST FURNACE |
-
1995
- 1995-06-27 JP JP18341195A patent/JP2962195B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0913107A (ja) | 1997-01-14 |
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