JP2022011900A - メルトブローン不織布及び不織布積層体 - Google Patents
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Abstract
【課題】耐水性と柔軟性の両者に優れるメルトブローン不織布及び不織布積層体を提供する。
【解決手段】プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成されるメルトブローン不織布であって、前記メルトブローン不織布の耐水圧の値と、ハンドルオメーターで測定される、前記メルトブローン不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）が、３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）と前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））が、０．１５以上である、メルトブローン不織布。
【選択図】なし
【解決手段】プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成されるメルトブローン不織布であって、前記メルトブローン不織布の耐水圧の値と、ハンドルオメーターで測定される、前記メルトブローン不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）が、３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）と前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））が、０．１５以上である、メルトブローン不織布。
【選択図】なし
Description
本発明は、メルトブローン不織布及び該メルトブローン不織布を含有する不織布積層体に関する。
メルトブローン不織布はあらゆる用途に用いられており、例えば、使い捨ておむつを始めとする衛生用品の防漏性部材や、マスクやガウンなどのフィルター部材として用いられている。このような用途においては、通常、メルトブローン不織布が単体で使用されることは多くなく、例えば、スパンボンド不織布などを外層に有する不織布積層体（多層不織布）として使用されることが多い。
メルトブローン不織布には、フィルター性能や耐水性などが要求される。これらの性能を高める手段として、例えば、メルトブローン不織布を構成する繊維を細くする（繊維径を小さくする）技術などが開発されている（例えば、特許文献１）。
また、そのような高度な技術を用いずとも、例えば、メルトブローン不織布の目付を厚くすることで上記性能を高めることもできる。
メルトブローン不織布には、フィルター性能や耐水性などが要求される。これらの性能を高める手段として、例えば、メルトブローン不織布を構成する繊維を細くする（繊維径を小さくする）技術などが開発されている（例えば、特許文献１）。
また、そのような高度な技術を用いずとも、例えば、メルトブローン不織布の目付を厚くすることで上記性能を高めることもできる。
しかし、メルトブローン不織布の目付を厚くした場合、不織布自体が柔軟性を失ってしまい、肌触りが悪くなってしまうという問題がある。繊維径を細くした場合は目付には影響がないため、柔軟性を必要以上に欠くことはないが、肌触りをより良好なものとするためにはさらなる柔軟性の向上が必要である。
したがって、本発明が解決しようとする課題は、メルトブローン不織布が従来有する性能（例えば耐水圧）を維持しながら、柔軟性にも優れるメルトブローン不織布を提供し、併せて耐水性と柔軟性とに優れる不織布積層体を提供することである。
発明者らは、鋭意検討の結果、上記課題を解決し得ることを見出した。
すなわち、本願開示は、次の＜１＞～＜１５＞に関する。
＜１＞プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成されるメルトブローン不織布であって、前記メルトブローン不織布の耐水圧の値と、ハンドルオメーターで測定する、前記メルトブローン不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）が、３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）と前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））が、０．１５以上である、メルトブローン不織布。
＜２＞前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３００～２，０００ｇ／１０ｍｉｎである、＜１＞に記載のメルトブローン不織布。
＜３＞前記プロピレン系樹脂（Ａ）がプロピレン単独重合体である、＜１＞又は＜２＞に記載のメルトブローン不織布。
＜４＞前記樹脂組成物（Ｉ）における前記プロピレン系重合体（１）の含有量が５～５０質量％である、＜１＞～＜３＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜５＞前記プロピレン系重合体（１）の軟化点が１１０℃以下であり、かつ、前記プロピレン系重合体（１）の２３℃における引張弾性率が１～３００ＭＰａである、＜１＞～＜４＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜６＞前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３００ｇ／１０ｍｉｎ以上である、＜１＞～＜５＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜７＞前記プロピレン系重合体（１）がプロピレン単独重合体である、＜１＞～＜６＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜８＞＜１＞～＜７＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布を少なくとも１層含み、かつ、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１０～２００ｇ／１０ｍｉｎであるプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布の層を少なくとも１層含む、不織布積層体。
＜９＞前記不織布積層体が３層以上の構造を有し、かつ、前記不織布積層体の最外層が、前記プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布で構成される、＜８＞に記載の不織布積層体。
＜１０＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）がプロピレン単独重合体である、＜８＞又は＜９＞に記載の不織布積層体。
＜１１＞前記樹脂組成物（ＩＩ）が、２３℃における半結晶化時間（ｔ）が１分以上であるプロピレン系重合体（２）を更に含有する、＜８＞～＜１０＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
＜１２＞前記樹脂組成物（ＩＩ）１００質量％に対し、前記プロピレン系重合体（２）を５～４０質量％含有する、＜１１＞に記載の不織布積層体。
＜１３＞前記プロピレン系重合体（２）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３以下である、＜１１＞又は＜１２＞に記載の不織布積層体。
＜１４＞前記プロピレン系重合体（２）の軟化点が１３５℃以下である、＜１１＞～＜１３＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
＜１５＞前記プロピレン系重合体（２）がプロピレン単独重合体である、＜１１＞～＜１４＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
＜１６＞前記不織布積層体が、多層不織布である、＜８＞～＜１５＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
すなわち、本願開示は、次の＜１＞～＜１５＞に関する。
＜１＞プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成されるメルトブローン不織布であって、前記メルトブローン不織布の耐水圧の値と、ハンドルオメーターで測定する、前記メルトブローン不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）が、３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）と前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））が、０．１５以上である、メルトブローン不織布。
＜２＞前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３００～２，０００ｇ／１０ｍｉｎである、＜１＞に記載のメルトブローン不織布。
＜３＞前記プロピレン系樹脂（Ａ）がプロピレン単独重合体である、＜１＞又は＜２＞に記載のメルトブローン不織布。
＜４＞前記樹脂組成物（Ｉ）における前記プロピレン系重合体（１）の含有量が５～５０質量％である、＜１＞～＜３＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜５＞前記プロピレン系重合体（１）の軟化点が１１０℃以下であり、かつ、前記プロピレン系重合体（１）の２３℃における引張弾性率が１～３００ＭＰａである、＜１＞～＜４＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜６＞前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３００ｇ／１０ｍｉｎ以上である、＜１＞～＜５＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜７＞前記プロピレン系重合体（１）がプロピレン単独重合体である、＜１＞～＜６＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布。
＜８＞＜１＞～＜７＞のいずれか一つに記載のメルトブローン不織布を少なくとも１層含み、かつ、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１０～２００ｇ／１０ｍｉｎであるプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布の層を少なくとも１層含む、不織布積層体。
＜９＞前記不織布積層体が３層以上の構造を有し、かつ、前記不織布積層体の最外層が、前記プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布で構成される、＜８＞に記載の不織布積層体。
＜１０＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）がプロピレン単独重合体である、＜８＞又は＜９＞に記載の不織布積層体。
＜１１＞前記樹脂組成物（ＩＩ）が、２３℃における半結晶化時間（ｔ）が１分以上であるプロピレン系重合体（２）を更に含有する、＜８＞～＜１０＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
＜１２＞前記樹脂組成物（ＩＩ）１００質量％に対し、前記プロピレン系重合体（２）を５～４０質量％含有する、＜１１＞に記載の不織布積層体。
＜１３＞前記プロピレン系重合体（２）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３以下である、＜１１＞又は＜１２＞に記載の不織布積層体。
＜１４＞前記プロピレン系重合体（２）の軟化点が１３５℃以下である、＜１１＞～＜１３＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
＜１５＞前記プロピレン系重合体（２）がプロピレン単独重合体である、＜１１＞～＜１４＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
＜１６＞前記不織布積層体が、多層不織布である、＜８＞～＜１５＞のいずれか一つに記載の不織布積層体。
本発明によれば、一定以上の耐水性を有するだけでなく、柔軟性にも優れたメルトブローン不織布を提供することができる。また、耐水性及び柔軟性に優れた不織布積層体（多層不織布）をも提供することができる。
以下、本発明について詳細に説明する。なお、本明細書において、数値の記載に関する「Ｘ～Ｙ」という用語を使用する場合、「Ｘ以上Ｙ以下」（Ｘ＜Ｙの場合）又は「Ｘ以下Ｙ以上」（Ｘ＞Ｙの場合）を意味する。また、本発明において、好ましい態様の組み合わせは、より好ましい態様である。
＜メルトブローン不織布＞
本実施形態のメルトブローン不織布は、プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成される。また、メルトブローン不織布の目付量は通常０．０５～１００ｇｓｍ、好ましくは０．１～９０ｇｓｍ、より好ましくは０．２～８０ｇｓｍである。
本実施形態のメルトブローン不織布は、プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成される。また、メルトブローン不織布の目付量は通常０．０５～１００ｇｓｍ、好ましくは０．１～９０ｇｓｍ、より好ましくは０．２～８０ｇｓｍである。
本実施形態のメルトブローン不織布は、耐水性と柔軟性とに優れ、メルトブローン不織布の耐水圧と、メルトブローン不織布のＣＤ方向における剛軟性との比（耐水圧／剛軟性）が、３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、好ましくは３．２ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、より好ましくは３．３ｍｍＡｑ／ｍＮ以上である。そして、上限は特に限定されず、例えば、１５．０ｍｍＡｑ／ｍＮ以下であってもよいし、１２．０ｍｍＡｑ／ｍＮ以下であってもよい。耐水圧／剛軟性が３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であることで優れた耐水性及び柔軟性を両立することができる。
以下、プロピレン系樹脂（Ａ）及びプロピレン系樹脂（１）について詳述する。
（プロピレン系樹脂（Ａ））
プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、メルトブローン不織布が製造できるものであれば特に限定されないが、好ましくは２００ｇ／１０ｍｉｎ以上、より好ましくは３００ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは４００ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは５００ｇ／１０ｍｉｎ以上である。そして、好ましくは２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下、より好ましくは１，９００ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは１，８００ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは１，７００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。
なお、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、メルトブローン不織布が製造できるものであれば特に限定されないが、好ましくは２００ｇ／１０ｍｉｎ以上、より好ましくは３００ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは４００ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは５００ｇ／１０ｍｉｎ以上である。そして、好ましくは２，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下、より好ましくは１，９００ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは１，８００ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは１，７００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。
なお、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
プロピレン系樹脂（Ａ）は、紡糸可能である限り種類は特に限定されず、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、プロピレンブロック共重合体などが挙げられるが、後述のプロピレン系重合体（１）との相溶性の観点から、プロピレン単独重合体であることが好ましい。
プロピレン系樹脂（Ａ）がプロピレン単独重合体である場合、市販品としては、「ＳＥＥＴＥＣ」シリーズ（例えば「ＳＥＥＴＥＣ Ｈ７９１４」）（（株）ＬＧ化学製）、「Ａｃｈｉｅｖｅ（登録商標）」シリーズ（例えば「Ａｃｈｉｅｖｅ ６９３６」）（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）、「Ｍｏｐｌｅｎ（登録商標）」シリーズ（例えば「ＨＰ４６１Ｙ」）、「Ｍｅｔｏｃｅｎｅ（登録商標）」シリーズ（例えば「ＭＦ６５０Ｙ」）（ＬｙｏｎｄｅｌｌＢａｓｅｌｌ社製）等を用いることができる（いずれも商品名）。
プロピレン系樹脂（Ａ）は、紡糸性の観点から、樹脂組成物（Ｉ）１００質量％に対し、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは４５質量％以上、更に好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは５５質量％以上含む。そして、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９３質量％以下、更に好ましくは９２質量％以下、更に好ましくは９０質量％以下である。
なお、プロピレン系樹脂（Ａ）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、プロピレン系樹脂（Ａ）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
（プロピレン系重合体（１））
紡糸性の観点からは、メルトブローン不織布を構成する樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）よりも著しく低減していないことが好ましい。ここで、「樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）よりも著しく低減している」とは、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）の値にも依存するが、例えば、樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）の５０％以下であることをいう。
プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）の０．１５倍以上であり、好ましくは０．２０倍以上、より好ましくは０．３０倍以上、更に好ましくは０．５０倍以上である。また、上限値は特に限定されないが、好ましくは５．０倍以下である。すなわち、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）とプロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））は、０．１５以上であり、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．３０以上、更に好ましくは０．５０以上である。また、上限値は特に限定されないが、好ましくは５．０以下である。
また、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、上記を満たしていればよいが、例えば、３００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、３５０ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、３７５ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、１，０００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよい。また、７，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよい。
以上を勘案すると、例えば、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が１，２００ｇ／１０ｍｉｎである場合、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は１８０～６，０００ｇ／１０ｍｉｎの範囲に収まっていればよく、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が１，５００ｇ／１０ｍｉｎである場合、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は２２５～７，５００ｇ／１０ｍｉｎの範囲に収まっていてもよく、２２５～７，０００ｇ／１０ｍｉｎの範囲に収まっていてもよい。
なお、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
紡糸性の観点からは、メルトブローン不織布を構成する樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）よりも著しく低減していないことが好ましい。ここで、「樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）よりも著しく低減している」とは、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）の値にも依存するが、例えば、樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）の５０％以下であることをいう。
プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）の０．１５倍以上であり、好ましくは０．２０倍以上、より好ましくは０．３０倍以上、更に好ましくは０．５０倍以上である。また、上限値は特に限定されないが、好ましくは５．０倍以下である。すなわち、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）とプロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））は、０．１５以上であり、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．３０以上、更に好ましくは０．５０以上である。また、上限値は特に限定されないが、好ましくは５．０以下である。
また、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、上記を満たしていればよいが、例えば、３００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、３５０ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、３７５ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、１，０００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよい。また、７，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよい。
以上を勘案すると、例えば、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が１，２００ｇ／１０ｍｉｎである場合、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は１８０～６，０００ｇ／１０ｍｉｎの範囲に収まっていればよく、プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が１，５００ｇ／１０ｍｉｎである場合、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は２２５～７，５００ｇ／１０ｍｉｎの範囲に収まっていてもよく、２２５～７，０００ｇ／１０ｍｉｎの範囲に収まっていてもよい。
なお、プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
また、プロピレン系重合体（１）は、紡糸性及び柔軟性の観点から、好ましくは１２０℃以下、より好ましくは１１０℃以下、更に好ましくは１００℃以下の軟化点を有する。また、下限値は４０℃を超えていれば特に限定されないが、好ましくは５０℃以上である。
なお、プロピレン系重合体（１）の軟化点は、ＩＳＯ ４６２５で規定された方法により測定される。
なお、プロピレン系重合体（１）の軟化点は、ＩＳＯ ４６２５で規定された方法により測定される。
さらに、プロピレン系重合体（１）の２３℃における引張弾性率は、柔軟性の観点から、好ましくは３００ＭＰａ以下、より好ましくは２００ＭＰａ以下、更に好ましくは１５０ＭＰａ以下の引張弾性率を有する。また、下限値は０ＭＰａを超えていれば特に限定されないが、好ましくは１ＭＰａ以上、より好ましくは４０ＭＰａ以上である。
なお、プロピレン系重合体（１）の引張弾性率は、ＩＳＯ ５２７で規定された方法により測定される。
なお、プロピレン系重合体（１）の引張弾性率は、ＩＳＯ ５２７で規定された方法により測定される。
プロピレン系重合体（１）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、紡糸性の観点から、好ましくは２５，０００以上、より好ましくは３０，０００以上、更に好ましくは３５，０００以上であり、そして、好ましくは１００，０００以下、より好ましくは８０，０００以下である。
プロピレン系重合体（１）は、上述した要件を満たすものであれば、特に限定されず、プロピレン単独重合体であってもよく、プロピレン系共重合体であってもよい。中でも、プロピレン単独重合体が好ましい。また、プロピレン系重合体（１）は、チーグラー・ナッタ系触媒を用いて製造されていてもよいし、メタロセン系触媒を用いて製造されていてもよい。
プロピレン系重合体（１）がメタロセン系触媒によって製造されたプロピレン単独重合体である場合、市販品としては、出光興産（株）製の「Ｌ－ＭＯＤＵ」（登録商標）の「Ｓ４００」、「Ｓ４０１」、「Ｓ４１０」、「Ｓ６００」等を例示できる。
プロピレン系重合体（１）は、紡糸性の観点から、樹脂組成物（Ｉ）１００質量％に対し、好ましくは５質量％以上、より好ましくは７質量％以上、更に好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上含む。そして、得られる繊維及び不織布のべたつき防止の観点から、好ましくは６０質量％以下、より好ましくは５５質量％以下、更に好ましくは５０質量％以下、更に好ましくは４５質量％以下である。
なお、プロピレン系重合体（１）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、プロピレン系重合体（１）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、樹脂組成物（Ｉ）中の、プロピレン系樹脂（Ａ）及びプロピレン系重合体（１）の合計含有量は、好ましくは９５質量％以上、より好ましくは９７質量％以上、更に好ましくは９８質量％以上、更に好ましくは９９質量％以上であり、１００質量であってもよい。すなわち、樹脂組成物（Ｉ）は、プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、のみから構成されていてもよく、プロピレン系樹脂（Ａ）及びプロピレン系重合体（１）以外の、他の成分を含んでいてもよい。
他の成分としては、例えば、スリップ剤、その他添加剤などが挙げられる。
スリップ剤としては、一般にスリップ剤としての機能を有するものであれば、特に限定されず、例えば、アミド、ワックス、フルオロ化合物、脂肪酸、脂肪酸誘導体等が挙げられ、中でも、脂肪酸誘導体が好ましい。
脂肪酸誘導体としては、例えば、脂肪酸アミド、脂肪酸エステル、脂肪酸塩等が挙げられ、中でも、脂肪酸アミドが好ましい。
脂肪酸アミドは、脂肪酸とアンモニア又はアミン含有化合物（例えば第一級アミン基又は第二級アミン基を含む化合物）との反応から誘導される化合物である。
脂肪酸アミドを構成する脂肪酸の炭素数は、好ましくは８～２８、より好ましくは１２～１８である。なお、脂肪酸アミドを構成する脂肪酸は、不飽和脂肪酸であっても飽和脂肪酸であってもよい。
脂肪酸としては、例えば、パルミチン酸（ヘキサデカン酸）（Ｃ１６）、オレイン酸（シス－９－オクタデセン酸）（Ｃ１８）、ステアリン酸（オクタデカン酸）（Ｃ１８）、アラキジン酸（イコサン酸）（Ｃ２０）、エルカ酸（シス－１３－ドコセン酸）（Ｃ２２）、ベヘン酸（ドコサン酸）（Ｃ２２）等が挙げられる。
アミン含有化合物としては、例えば、脂肪族アミン（例えば、ステアリルアミン、オレイルアミン）、エチレンジアミン、２，２’－イミノジエタノール、１，１’－イミノジプロパン－２－オール等が挙げられる。
脂肪酸アミドとしては、具体的に、エルカ酸アミド、オレイン酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。
脂肪酸誘導体としては、例えば、脂肪酸アミド、脂肪酸エステル、脂肪酸塩等が挙げられ、中でも、脂肪酸アミドが好ましい。
脂肪酸アミドは、脂肪酸とアンモニア又はアミン含有化合物（例えば第一級アミン基又は第二級アミン基を含む化合物）との反応から誘導される化合物である。
脂肪酸アミドを構成する脂肪酸の炭素数は、好ましくは８～２８、より好ましくは１２～１８である。なお、脂肪酸アミドを構成する脂肪酸は、不飽和脂肪酸であっても飽和脂肪酸であってもよい。
脂肪酸としては、例えば、パルミチン酸（ヘキサデカン酸）（Ｃ１６）、オレイン酸（シス－９－オクタデセン酸）（Ｃ１８）、ステアリン酸（オクタデカン酸）（Ｃ１８）、アラキジン酸（イコサン酸）（Ｃ２０）、エルカ酸（シス－１３－ドコセン酸）（Ｃ２２）、ベヘン酸（ドコサン酸）（Ｃ２２）等が挙げられる。
アミン含有化合物としては、例えば、脂肪族アミン（例えば、ステアリルアミン、オレイルアミン）、エチレンジアミン、２，２’－イミノジエタノール、１，１’－イミノジプロパン－２－オール等が挙げられる。
脂肪酸アミドとしては、具体的に、エルカ酸アミド、オレイン酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。
その他添加剤としては、発泡剤、結晶核剤、耐侯安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、離型剤、難燃剤、合成油、電気的性質改良剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、粘度調整剤、着色防止剤、防曇剤、可塑剤、軟化剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、塩素捕捉剤、酸化防止剤、粘着防止剤等が挙げられる。
他の成分の含有量は、本発明の効果を阻害しない範囲であれば特に制限されず、例えば、スリップ剤を用いる場合は、樹脂組成物（Ｉ）１００質量％に対して、通常、０～５質量％であり、好ましくは０．０１～３質量％、より好ましくは０．０５～２質量％、更に好ましくは０．０８～１質量％である。
なお、樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、紡糸可能であれば特に限定はされない。したがって、上記した構成にて得られるすべての範囲を包含していてもよい。また、例えば、３００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、５００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、６５０ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、７００ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、７５０ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよい。そして、５，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、４，５００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、４，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、３，５００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、３，０００ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよい。
なお、樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
なお、樹脂組成物（Ｉ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
〔メルトブローン不織布の製造方法〕
本実施形態のメルトブローン不織布は、メルトブロー法により製造される。
メルトブロー法においては、通常、溶融樹脂をノズルより押し出した後に高速の加熱気体流と接触させて微細繊維とし、この微細繊維を移動捕集面に捕集して不織布を得る。本実施形態においては、例えば、公知の方法により前述した原料を混錬して樹脂組成物（Ｉ）を得、これを溶融させて不織布を製造する。
本実施形態のメルトブローン不織布の製造条件としては、例えば、樹脂の溶融温度：２２０～３５０℃、単孔吐出量：０．１～０．８ｇ／ｍｉｎ、圧縮空気温度：２２０～３５０℃及び圧縮空気流量：１００～８００Ｎｍ3／ｈが挙げられる。
本実施形態のメルトブローン不織布は、メルトブロー法により製造される。
メルトブロー法においては、通常、溶融樹脂をノズルより押し出した後に高速の加熱気体流と接触させて微細繊維とし、この微細繊維を移動捕集面に捕集して不織布を得る。本実施形態においては、例えば、公知の方法により前述した原料を混錬して樹脂組成物（Ｉ）を得、これを溶融させて不織布を製造する。
本実施形態のメルトブローン不織布の製造条件としては、例えば、樹脂の溶融温度：２２０～３５０℃、単孔吐出量：０．１～０．８ｇ／ｍｉｎ、圧縮空気温度：２２０～３５０℃及び圧縮空気流量：１００～８００Ｎｍ3／ｈが挙げられる。
＜不織布積層体＞
本実施形態のメルトブローン不織布は、不織布積層体の一層として用いることができ、例えば、本発明のメルトブローン不織布（Ｍ）がスパンボンド法で得られるスパンボンド不織布（Ｓ）と積層されてなる不織布積層体が挙げられる。不織布積層体は、スパンボンド不織布層／メルトブローン不織布層からなるＳＭ構造であってもよく、当該ＳＭ構造が繰り返されてなるものであってもよい。さらに、不織布積層体は、メルトブローン不織布（Ｍ）の層の両側に、スパンボンド不織布（Ｓ）の層が存在する構造を有する積層体（すなわちスパンポンド不織布層／メルトブローン不織布層／スパンボンド不織布層のＳＭＳ構造の不織布積層体）であってもよく、当該ＳＭＳ構造が繰り返されていてもよい。積層体の強度と柔軟性のバランスの点からは、ＳＭＳ構造の不織布積層体が好ましい。ＳＭＳ構造の不織布積層体の目付量は通常７～１００ｇｓｍ、好ましくは１０～９０ｇｓｍ、より好ましくは１０～８０ｇｓｍである。
本実施形態のメルトブローン不織布は、不織布積層体の一層として用いることができ、例えば、本発明のメルトブローン不織布（Ｍ）がスパンボンド法で得られるスパンボンド不織布（Ｓ）と積層されてなる不織布積層体が挙げられる。不織布積層体は、スパンボンド不織布層／メルトブローン不織布層からなるＳＭ構造であってもよく、当該ＳＭ構造が繰り返されてなるものであってもよい。さらに、不織布積層体は、メルトブローン不織布（Ｍ）の層の両側に、スパンボンド不織布（Ｓ）の層が存在する構造を有する積層体（すなわちスパンポンド不織布層／メルトブローン不織布層／スパンボンド不織布層のＳＭＳ構造の不織布積層体）であってもよく、当該ＳＭＳ構造が繰り返されていてもよい。積層体の強度と柔軟性のバランスの点からは、ＳＭＳ構造の不織布積層体が好ましい。ＳＭＳ構造の不織布積層体の目付量は通常７～１００ｇｓｍ、好ましくは１０～９０ｇｓｍ、より好ましくは１０～８０ｇｓｍである。
（スパンボンド不織布）
本実施形態の不織布積層体を構成するスパンボンド不織布は、プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）から構成される。不織布積層体が３層以上の構造を有し、かつ、不織布積層体の最外層が、プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布で構成されることが好ましい。不織布積層体は、多層不織布であることが好ましい。また、スパンボンド不織布の目付量は通常１～９５ｇｓｍ、好ましくは２～９０ｇｓｍ、より好ましくは３～８０ｇｓｍである。
本実施形態の不織布積層体を構成するスパンボンド不織布は、プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）から構成される。不織布積層体が３層以上の構造を有し、かつ、不織布積層体の最外層が、プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布で構成されることが好ましい。不織布積層体は、多層不織布であることが好ましい。また、スパンボンド不織布の目付量は通常１～９５ｇｓｍ、好ましくは２～９０ｇｓｍ、より好ましくは３～８０ｇｓｍである。
（プロピレン系樹脂（Ｂ））
プロピレン系樹脂（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、紡糸性の観点から、１０ｇ／１０ｍｉｎ以上、好ましくは１５ｇ／１０ｍｉｎ以上、より好ましくは２０ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは２５ｇ／１０ｍｉｎ以上である。そして、２００ｇ／１０ｍｉｎ以下、好ましくは１５０ｇ／１０ｍｉｎ以下、より好ましくは１２０ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは１００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。また、１００ｇ／１０ｍｉｎ未満であっても、８０ｇ／１０ｍｉｎ未満であってもよい。
なお、プロピレン系樹脂（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
プロピレン系樹脂（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、紡糸性の観点から、１０ｇ／１０ｍｉｎ以上、好ましくは１５ｇ／１０ｍｉｎ以上、より好ましくは２０ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは２５ｇ／１０ｍｉｎ以上である。そして、２００ｇ／１０ｍｉｎ以下、好ましくは１５０ｇ／１０ｍｉｎ以下、より好ましくは１２０ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは１００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。また、１００ｇ／１０ｍｉｎ未満であっても、８０ｇ／１０ｍｉｎ未満であってもよい。
なお、プロピレン系樹脂（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される。
プロピレン系樹脂（Ｂ）は、紡糸可能である限り種類は特に限定されず、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、プロピレンブロック共重合体などが挙げられるが、プロピレン単独重合体であることが好ましい。
プロピレン系樹脂（Ｂ）がプロピレン単独重合体である場合、市販品としては、「ＮＯＶＡＴＥＣ（登録商標）ＰＰ」シリーズ（例えば「ＮＯＶＡＴＥＣ ＳＡ０３」）（日本ポリプロ（株）製）、「ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ（登録商標）ポリプロピレン」シリーズ（例えば「ＰＰ３１５５」）（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）、「プライムポリプロ（登録商標）」シリーズ（例えば「Ｙ２０００ＧＶ」、「Ｙ２０００ＧＰ」、「Ｓ１１９」）（（株）プライムポリマー製）、「ＨＧ４７５ＦＢ」（Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製）、「Ｍｏｐｌｅｎ（登録商標）」シリーズ（例えば「ＨＰ５６１Ｒ」、「ＲＰ２６１Ｓ」、「ＨＰ５６２Ｔ」）（ＬｙｏｎｄｅｌｌＢａｓｅｌｌ社製）等を用いることができる。（いずれも商品名）。
プロピレン系樹脂（Ｂ）は、紡糸性の観点から、樹脂組成物（ＩＩ）１００質量％に対し、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは６５質量％以上含む。そして、好ましくは１００質量％未満、より好ましくは９８質量％以下、更に好ましくは９５質量％以下である。
また、樹脂組成物（ＩＩ）が後述するプロピレン系重合体（２）を含有しない場合、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは８５質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上含む。そして、好ましくは１００質量％以下、より好ましくは９８質量％以下、更に好ましくは９５質量％以下である。
なお、プロピレン系樹脂（Ｂ）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、樹脂組成物（ＩＩ）が後述するプロピレン系重合体（２）を含有しない場合、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは８５質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上含む。そして、好ましくは１００質量％以下、より好ましくは９８質量％以下、更に好ましくは９５質量％以下である。
なお、プロピレン系樹脂（Ｂ）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、樹脂組成物（ＩＩ）は、さらにプロピレン系重合体（２）を含有することができる。プロピレン系重合体（２）を含有することにより、紡糸性を向上させ繊維径の小さいスパンボンド不織布を得ることができる。また、後述するようにプロピレン系重合体（２）の融点が低く、エンボス温度を下げることができるため、スパンボンド不織布に柔軟性を付与することができる。
（プロピレン系重合体（２））
プロピレン系重合体（２）の２３℃における半結晶化時間（ｔ）は、紡糸性の観点から、好ましくは１分以上、より好ましくは２分以上、更に好ましくは５分以上、そして、好ましくは５０分以下、より好ましくは４０分以下、更に好ましくは３０分以下である。
半結晶化時間は、結晶化速度を表す指標であり、半結晶化時間が短いほど結晶化速度が速いことを意味する。
ここで、プロピレン系重合体（２）の２３℃における半結晶化時間（ｔ）は、ＦＬＡＳＨ ＤＳＣ（メトラー・トレド（株）製）を用いて、下記の方法にて測定により求められる値である。
（１）試料を２３０℃で２分間加熱して融解させた後、２，０００℃／秒で２３℃まで冷却し、２３℃での等温結晶化過程における、発熱量の時間変化を測定する。
（２）等温結晶化開始時から結晶化完了時までの発熱量の積分値を１００％とした時、等温結晶化開始時から発熱量の積分値が５０％となるまでの時間を半結晶化時間として求める。
プロピレン系重合体（２）の２３℃における半結晶化時間（ｔ）は、紡糸性の観点から、好ましくは１分以上、より好ましくは２分以上、更に好ましくは５分以上、そして、好ましくは５０分以下、より好ましくは４０分以下、更に好ましくは３０分以下である。
半結晶化時間は、結晶化速度を表す指標であり、半結晶化時間が短いほど結晶化速度が速いことを意味する。
ここで、プロピレン系重合体（２）の２３℃における半結晶化時間（ｔ）は、ＦＬＡＳＨ ＤＳＣ（メトラー・トレド（株）製）を用いて、下記の方法にて測定により求められる値である。
（１）試料を２３０℃で２分間加熱して融解させた後、２，０００℃／秒で２３℃まで冷却し、２３℃での等温結晶化過程における、発熱量の時間変化を測定する。
（２）等温結晶化開始時から結晶化完了時までの発熱量の積分値を１００％とした時、等温結晶化開始時から発熱量の積分値が５０％となるまでの時間を半結晶化時間として求める。
プロピレン系重合体（２）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、紡糸性の観点から、好ましくは２５，０００以上、より好ましくは３０，０００以上、更に好ましくは３５，０００以上であり、そして、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１５０，０００以下、更に好ましくは１４０，０００以下である。
プロピレン系重合体（２）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、紡糸性の観点から、好ましくは１．５以上、より好ましくは１．８以上であり、そして、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．８以下、更に好ましくは２．５以下である。プロピレン系樹脂（Ｂ）の分子量分布が当該範囲内であれば、紡糸により得られた繊維におけるべたつきの発生が抑制される。
上記の重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法を用いた。測定には、下記の装置および条件を使用し、ポリプロピレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）を得た。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、これらの重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）より算出した値である。
＜ＧＰＣ装置＞
機器 ：東ソー（株）製「ＨＬＣ８３２１ＧＰＣ／ＨＴ」
検出器 ：ＲＩ検出器
カラム ：東ソー（株）製「ＴＯＳＯＨ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ」×２本
＜測定条件＞
溶媒 ：１，２，４－トリクロロベンゼン
測定温度 ：１４５℃
流速 ：１．０ｍＬ／分
試料濃度 ：０．５ｍｇ／ｍＬ
注入量 ：３００μＬ
検量線 ：ＰＳ標準物質を用いて作製
分子量換算 ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ法を用いて換算
αＰＳ：０．７０７、κＰＳ：０．００１２１、αＰＰ：０．７５０、κＰＰ：０．０１３７
解析プログラム：８３２１ＧＰＣ－ＷＳ
上記の重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法を用いた。測定には、下記の装置および条件を使用し、ポリプロピレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）を得た。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、これらの重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）より算出した値である。
＜ＧＰＣ装置＞
機器 ：東ソー（株）製「ＨＬＣ８３２１ＧＰＣ／ＨＴ」
検出器 ：ＲＩ検出器
カラム ：東ソー（株）製「ＴＯＳＯＨ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ」×２本
＜測定条件＞
溶媒 ：１，２，４－トリクロロベンゼン
測定温度 ：１４５℃
流速 ：１．０ｍＬ／分
試料濃度 ：０．５ｍｇ／ｍＬ
注入量 ：３００μＬ
検量線 ：ＰＳ標準物質を用いて作製
分子量換算 ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ法を用いて換算
αＰＳ：０．７０７、κＰＳ：０．００１２１、αＰＰ：０．７５０、κＰＰ：０．０１３７
解析プログラム：８３２１ＧＰＣ－ＷＳ
プロピレン系重合体（２）は、上述の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を満たすために、メタロセン触媒を用いて製造されることが好ましい。例えば、国際公開第２００３／０８７１７２号に記載されているようなメタロセン系触媒を用いることができる。特に、配位子が架橋基を介して架橋構造を形成している遷移金属化合物を用いたものが好ましく、なかでも、２個の架橋基を介して架橋構造を形成している遷移金属化合物と助触媒を組み合わせて得られるメタロセン系触媒が好ましい。
プロピレン系重合体（２）は、柔軟性の観点から、好ましくは１５０℃以下、より好ましくは１３５℃以下、更に好ましくは１２５℃以下の軟化点を有する。また、下限値は４０℃を超えていれば特に限定されないが、好ましくは５０℃以上である。
なお、プロピレン系重合体（２）の軟化点は、ＩＳＯ ４６２５で規定された方法により測定される。
なお、プロピレン系重合体（２）の軟化点は、ＩＳＯ ４６２５で規定された方法により測定される。
プロピレン系重合体（２）は、上述した要件を満たすものであれば、特に限定されず、プロピレン単独重合体であってもよく、プロピレン系共重合体であってもよい。
プロピレン系重合体（２）がプロピレン単独重合体である場合、市販品としては、出光興産（株）製の「Ｌ－ＭＯＤＵ」（登録商標）の「Ｓ４００」、「Ｓ４０１」、「Ｓ４１０」、「Ｓ６００」、「Ｓ９０１」等を例示できる。
プロピレン系重合体（２）は、紡糸性の観点から、樹脂組成物（ＩＩ）１００質量％に対し、好ましくは５質量％以上、より好ましくは６質量％以上、更に好ましくは７質量％以上、更に好ましくは８質量％以上含む。そして、好ましくは４０質量％以下、より好ましくは３５質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下である。
なお、プロピレン系重合体（２）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、プロピレン系重合体（２）は、上記範囲内であれば、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、樹脂組成物（ＩＩ）は、プロピレン系樹脂（Ｂ）のみから構成されていてもよく、プロピレン系樹脂（Ｂ）及びプロピレン系重合体（２）のみから構成されていてもよく、プロピレン系樹脂（Ｂ）及びプロピレン系重合体（２）以外の、他の成分を含んでいてもよい。
なお、他の成分の詳細は、前述と同様である。
なお、他の成分の詳細は、前述と同様である。
〔スパンボンド不織布の製造方法〕
本実施形態の不織布積層体を構成するスパンボンド不織布の製造方法は、特に限定されず、従来公知の方法を採用することができる。本実施形態の不織布積層体に用いるスパンボンド不織布の製造においては、例えば、従来公知の方法により前述した原料を混錬して樹脂組成物（ＩＩ）を得、これを溶融させて不織布を得る。
具体的には、例えば、所定のノズル径を有するノズルを用い、溶融させた樹脂組成物を押し出すことで溶融状の繊維を得る。次に、ノズルから押し出された溶融状の繊維を冷却し、高速の空気流で繊維を延伸する。そして、延伸された繊維は細孔形成ベルト上で収集させてウェブを形成する。その後、ウェブを圧縮ロールに通過させ、続いて加熱カレンダーロール間に通し、１つのロール上の盛り上がり部分がウェブの５％～４０％程度の面積を含む部分で結合させることで、不織布を得る。
本実施形態の不織布積層体を構成するスパンボンド不織布の製造方法は、特に限定されず、従来公知の方法を採用することができる。本実施形態の不織布積層体に用いるスパンボンド不織布の製造においては、例えば、従来公知の方法により前述した原料を混錬して樹脂組成物（ＩＩ）を得、これを溶融させて不織布を得る。
具体的には、例えば、所定のノズル径を有するノズルを用い、溶融させた樹脂組成物を押し出すことで溶融状の繊維を得る。次に、ノズルから押し出された溶融状の繊維を冷却し、高速の空気流で繊維を延伸する。そして、延伸された繊維は細孔形成ベルト上で収集させてウェブを形成する。その後、ウェブを圧縮ロールに通過させ、続いて加熱カレンダーロール間に通し、１つのロール上の盛り上がり部分がウェブの５％～４０％程度の面積を含む部分で結合させることで、不織布を得る。
〔不織布積層体の製造方法〕
本実施形態の不織布積層体の製造方法は、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを積層し、両者を一体化して積層体を形成できる方法であれば、いずれの方法にしたがって行ってもよく、特に制限されない。
例えば、メルトブロー法によって形成される繊維をスパンボンド不織布の上に直接堆積させてメルトブローン不織布を形成した後、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを融着させる方法、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを重ね合わせ、加熱加圧により両不織布を融着させる方法、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを、ホットメルト接着剤、溶剤系接着剤等の接着剤によって接着する方法等を採用することができる。
スパンボンド不織布の上に、直接メルトブローン不織布を形成する方法は、メルトブローン不織布用樹脂組成物の溶融物をスパンボンド不織布の表面に吹き付け、繊維を堆積させるメルトブロー法によって行うことができる。このとき、スパンボンド不織布に対して、溶融物が吹き付けられる側の面の反対側の面は負圧にして、メルトブロー法によって形成される繊維を吹き付け、堆積させると同時に、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布を一体化させて、スパンボンド不織布層とメルトブローン不織布層とを有する柔軟性不織布積層体を得る。両不織布の一体化が不十分である場合は、加熱加圧エンボスロール等により十分に一体化させることができる。
熱融着により、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを融着する方法としては、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布との接触面の全面を熱融着する方法、スパンポンド不織布とメルトブローン不織布との接触面の一部を熱融着する方法などがある。
本実施形態の不織布積層体の製造方法は、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを積層し、両者を一体化して積層体を形成できる方法であれば、いずれの方法にしたがって行ってもよく、特に制限されない。
例えば、メルトブロー法によって形成される繊維をスパンボンド不織布の上に直接堆積させてメルトブローン不織布を形成した後、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを融着させる方法、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを重ね合わせ、加熱加圧により両不織布を融着させる方法、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを、ホットメルト接着剤、溶剤系接着剤等の接着剤によって接着する方法等を採用することができる。
スパンボンド不織布の上に、直接メルトブローン不織布を形成する方法は、メルトブローン不織布用樹脂組成物の溶融物をスパンボンド不織布の表面に吹き付け、繊維を堆積させるメルトブロー法によって行うことができる。このとき、スパンボンド不織布に対して、溶融物が吹き付けられる側の面の反対側の面は負圧にして、メルトブロー法によって形成される繊維を吹き付け、堆積させると同時に、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布を一体化させて、スパンボンド不織布層とメルトブローン不織布層とを有する柔軟性不織布積層体を得る。両不織布の一体化が不十分である場合は、加熱加圧エンボスロール等により十分に一体化させることができる。
熱融着により、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布とを融着する方法としては、スパンボンド不織布とメルトブローン不織布との接触面の全面を熱融着する方法、スパンポンド不織布とメルトブローン不織布との接触面の一部を熱融着する方法などがある。
本実施形態のメルトブローン不織布及び／又は不織布積層体は、例えば、衛材用途や医療用途をはじめとする幅広い用途で用いることが可能である。
本実施形態のメルトブローン不織布及び／又は不織布積層体を用いた繊維製品としては、例えば以下の繊維製品を挙げることができる。すなわち、使い捨ておむつ用部材、おむつカバー用伸縮性部材、生理用品用伸縮性部材、衛生製品用伸縮性部材、伸縮性テープ、絆創膏、衣料用伸縮性部材、衣料用絶縁材、衣料用保温材、防護服、帽子、マスク、手袋、サポーター、伸縮性包帯、湿布剤の基布、スベリ止め基布、振動吸収材、指サック、クリーンルーム用エアフィルター、エレクトレット加工を施したエレクトレットフィルター、セパレーター、断熱材、コーヒーバッグ、食品包装材料、自動車用天井表皮材、防音材、クッション材、スピーカー防塵材、エアクリーナー材、インシュレーター表皮、バッッキング材、接着不織布シート、ドアトリム等の各種自動車用部材、複写機のクリーニング材等の各種クリーニング材、カーペットの表材や裏材、農業捲布、木材ドレーン、スポーツシューズ表皮等の靴用部材、かばん用部材、工業用シール材、ワイピング材及びシーツなどを挙げることができる。本実施形態のメルトブローン不織布及び／又は不織布積層体を用いた繊維製品は柔軟性を有するため、特に良好な肌触りが求められる製品に好適である。
本実施形態のメルトブローン不織布及び／又は不織布積層体を用いた繊維製品としては、例えば以下の繊維製品を挙げることができる。すなわち、使い捨ておむつ用部材、おむつカバー用伸縮性部材、生理用品用伸縮性部材、衛生製品用伸縮性部材、伸縮性テープ、絆創膏、衣料用伸縮性部材、衣料用絶縁材、衣料用保温材、防護服、帽子、マスク、手袋、サポーター、伸縮性包帯、湿布剤の基布、スベリ止め基布、振動吸収材、指サック、クリーンルーム用エアフィルター、エレクトレット加工を施したエレクトレットフィルター、セパレーター、断熱材、コーヒーバッグ、食品包装材料、自動車用天井表皮材、防音材、クッション材、スピーカー防塵材、エアクリーナー材、インシュレーター表皮、バッッキング材、接着不織布シート、ドアトリム等の各種自動車用部材、複写機のクリーニング材等の各種クリーニング材、カーペットの表材や裏材、農業捲布、木材ドレーン、スポーツシューズ表皮等の靴用部材、かばん用部材、工業用シール材、ワイピング材及びシーツなどを挙げることができる。本実施形態のメルトブローン不織布及び／又は不織布積層体を用いた繊維製品は柔軟性を有するため、特に良好な肌触りが求められる製品に好適である。
次に、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
以下の例において、下記原料を使用した。なお、メルトフローレート（ＭＦＲ）、引張弾性率、軟化点、半結晶化時間（ｔ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は前述の方法にて測定した。
＜プロピレン系樹脂（Ａ）＞
プロピレン系樹脂（Ａ－１）：「ＳＥＥＴＥＣ Ｈ７９１４」（（株）ＬＧ化学製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：１，４００ｇ／１０ｍｉｎ）
プロピレン系樹脂（Ａ－２）：「Ａｃｈｉｅｖｅ ６９３６」（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：１，５５０ｇ／１０ｍｉｎ）
＜プロピレン系樹脂（Ｂ）＞
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）：「Ｍｏｐｌｅｎ ＨＰ５６１Ｒ」（ＬｙｏｎｄｅｌｌＢａｓｅｌｌ社製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：２５ｇ／１０ｍｉｎ）
＜プロピレン系重合体（１）＞
プロピレン系重合体（１－１）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ４００」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：２，６００ｇ／１０ｍｉｎ、軟化点：９３℃、引張弾性率：９０ＭＰａ）
プロピレン系重合体（１－２）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ６００」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：３９０ｇ／１０ｍｉｎ、軟化点：１００℃、引張弾性率：９０ＭＰａ）
プロピレン系重合体（１－３’）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ９０１」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：５０ｇ／１０ｍｉｎ、軟化点：１２０℃、引張弾性率：９０ＭＰａ）
＜プロピレン系重合体（２）＞
プロピレン系重合体（２－１）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ９０１」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、半結晶化時間（ｔ）：１３．４分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）：２．０、軟化点：１２０℃）
＜プロピレン系樹脂（Ａ）＞
プロピレン系樹脂（Ａ－１）：「ＳＥＥＴＥＣ Ｈ７９１４」（（株）ＬＧ化学製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：１，４００ｇ／１０ｍｉｎ）
プロピレン系樹脂（Ａ－２）：「Ａｃｈｉｅｖｅ ６９３６」（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：１，５５０ｇ／１０ｍｉｎ）
＜プロピレン系樹脂（Ｂ）＞
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）：「Ｍｏｐｌｅｎ ＨＰ５６１Ｒ」（ＬｙｏｎｄｅｌｌＢａｓｅｌｌ社製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：２５ｇ／１０ｍｉｎ）
＜プロピレン系重合体（１）＞
プロピレン系重合体（１－１）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ４００」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：２，６００ｇ／１０ｍｉｎ、軟化点：９３℃、引張弾性率：９０ＭＰａ）
プロピレン系重合体（１－２）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ６００」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：３９０ｇ／１０ｍｉｎ、軟化点：１００℃、引張弾性率：９０ＭＰａ）
プロピレン系重合体（１－３’）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ９０１」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、ＭＦＲ：５０ｇ／１０ｍｉｎ、軟化点：１２０℃、引張弾性率：９０ＭＰａ）
＜プロピレン系重合体（２）＞
プロピレン系重合体（２－１）：「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ９０１」（出光興産（株）製、プロピレン単独重合体、半結晶化時間（ｔ）：１３．４分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）：２．０、軟化点：１２０℃）
また、得られたメルトブローン不織布の各評価項目について、以下のとおり測定した。なお、樹脂組成物のメルトフローレート（ＭＦＲ）は前述の方法にて測定した。
〔耐水圧〕
ＪＩＳ Ｌ１０９２に準拠して測定した。耐水度試験機（（株）大栄科学精器製作所製）を用い、不織布の各々任意の３箇所について測定を行い、平均値を耐水圧とした。
ＪＩＳ Ｌ１０９２に準拠して測定した。耐水度試験機（（株）大栄科学精器製作所製）を用い、不織布の各々任意の３箇所について測定を行い、平均値を耐水圧とした。
〔剛軟性（ハンドルオメーター試験）〕
得られた不織布から、長さ２００ｍｍ×幅２００ｍｍの試験片を作製した。該試験片を幅１／４インチのスリット上にスリットと直角となるようにセットし、試験片の辺から６７ｍｍ（試験片幅の１／３）の位置をペネトレーターのブレードにて８ｍｍ押し込んだ。この時の抵抗値を測定し試験片の柔軟度を評価した。この測定方法の特徴は、試験片が試験台上で若干スリップし、それによって発生する摩擦力と押し込み時の抵抗力（柔軟度）の複合された力が計測されることである。測定により得られた抵抗値の値が小さい程、不織布の柔軟性が良好であることを示す。
得られた不織布から、長さ２００ｍｍ×幅２００ｍｍの試験片を作製した。該試験片を幅１／４インチのスリット上にスリットと直角となるようにセットし、試験片の辺から６７ｍｍ（試験片幅の１／３）の位置をペネトレーターのブレードにて８ｍｍ押し込んだ。この時の抵抗値を測定し試験片の柔軟度を評価した。この測定方法の特徴は、試験片が試験台上で若干スリップし、それによって発生する摩擦力と押し込み時の抵抗力（柔軟度）の複合された力が計測されることである。測定により得られた抵抗値の値が小さい程、不織布の柔軟性が良好であることを示す。
〔不織布強度〕
得られた不織布から、長さ１５０ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を、機械方向（ＭＤ）と機械方向に対して垂直方向（ＣＤ）についてサンプリングした。引張試験機（（株）島津製作所製、オートグラフＡＧ－１）を用いて、初期長Ｌ0を１００ｍｍに設定し、引張速度３００ｍｍ／分で伸張し、伸張過程でのひずみと荷重を測定し、不織布が破断するまでの過程における最大強度を不織布強度とした。
得られた不織布から、長さ１５０ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を、機械方向（ＭＤ）と機械方向に対して垂直方向（ＣＤ）についてサンプリングした。引張試験機（（株）島津製作所製、オートグラフＡＧ－１）を用いて、初期長Ｌ0を１００ｍｍに設定し、引張速度３００ｍｍ／分で伸張し、伸張過程でのひずみと荷重を測定し、不織布が破断するまでの過程における最大強度を不織布強度とした。
〔繊維径の測定（スパンボンド不織布層）〕
走査型電子顕微鏡を用いてスパンボンド不織布層中の繊維を観察し、無作為に選んだ１００本の繊維径の平均値（ｄ）を測定した。
走査型電子顕微鏡を用いてスパンボンド不織布層中の繊維を観察し、無作為に選んだ１００本の繊維径の平均値（ｄ）を測定した。
実施例１
（樹脂組成物の調製）
プロピレン系樹脂（Ａ－１）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
（不織布の成形）
上記樹脂組成物を、単軸押出機、ダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数７２０ホール）、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー及び巻取り装置からなるメルトブローン不織布装置を用いて以下に示すように不織布を成形した。
樹脂温度２６０℃で原料を溶融し、ダイから単孔当たり０．３ｇ／ｍｉｎの速度で溶融樹脂をノズルからコンベアまでの距離（ＤＣＤ）が２００ｍｍの条件で吐出させ、その樹脂を、２６０℃の圧縮空気を用いて、４００Ｎｍ3／ｈの流量で、ライン速度２５ｍ／ｍｉｎのネットコンベアー上に吹き付けた。ネットコンベアーで搬送された不織布を巻取り機にてロール状に巻き取り、目付量が１５ｇｓｍである不織布を得た。
これにより得られた結果を表１に示す。
（樹脂組成物の調製）
プロピレン系樹脂（Ａ－１）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
（不織布の成形）
上記樹脂組成物を、単軸押出機、ダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数７２０ホール）、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー及び巻取り装置からなるメルトブローン不織布装置を用いて以下に示すように不織布を成形した。
樹脂温度２６０℃で原料を溶融し、ダイから単孔当たり０．３ｇ／ｍｉｎの速度で溶融樹脂をノズルからコンベアまでの距離（ＤＣＤ）が２００ｍｍの条件で吐出させ、その樹脂を、２６０℃の圧縮空気を用いて、４００Ｎｍ3／ｈの流量で、ライン速度２５ｍ／ｍｉｎのネットコンベアー上に吹き付けた。ネットコンベアーで搬送された不織布を巻取り機にてロール状に巻き取り、目付量が１５ｇｓｍである不織布を得た。
これにより得られた結果を表１に示す。
実施例２
実施例１において、プロピレン系重合体（１－１）をプロピレン系重合体（１－２）に変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表１に示す。
実施例１において、プロピレン系重合体（１－１）をプロピレン系重合体（１－２）に変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表１に示す。
比較例１
プロピレン系樹脂（Ａ－１）を、実施例１と同じメルトブローン不織布装置を用いて、実施例１と同じ条件にて不織布を得た。
これにより得られた結果を表１に示す。
プロピレン系樹脂（Ａ－１）を、実施例１と同じメルトブローン不織布装置を用いて、実施例１と同じ条件にて不織布を得た。
これにより得られた結果を表１に示す。
比較例２
実施例１において、プロピレン系重合体（１－１）をプロピレン系重合体（１－３’）に変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表１に示す。
実施例１において、プロピレン系重合体（１－１）をプロピレン系重合体（１－３’）に変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表１に示す。
実施例３
実施例１において、プロピレン系樹脂（Ａ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を１０質量％とした以外は、実施例１と同じメルトブローン不織布装置を用いて、実施例１と同じ条件にて不織布を得た。実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表２に示す。
実施例１において、プロピレン系樹脂（Ａ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を１０質量％とした以外は、実施例１と同じメルトブローン不織布装置を用いて、実施例１と同じ条件にて不織布を得た。実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表２に示す。
実施例４
実施例１において、プロピレン系樹脂（Ａ－１）を６０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を４０質量％とした以外は、実施例１と同じメルトブローン不織布装置を用いて、実施例１と同じ条件にて不織布を得た。実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表２に示す。
実施例１において、プロピレン系樹脂（Ａ－１）を６０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を４０質量％とした以外は、実施例１と同じメルトブローン不織布装置を用いて、実施例１と同じ条件にて不織布を得た。実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表２に示す。
実施例５
実施例１において、樹脂温度を２８０℃に変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表３に示す。
実施例１において、樹脂温度を２８０℃に変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表３に示す。
実施例６
実施例１において、圧縮空気の流量を６００Ｎｍ3／ｈに変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表３に示す。
実施例１において、圧縮空気の流量を６００Ｎｍ3／ｈに変更した以外は、実施例１と同様にして不織布を成形し、同様の評価を行った。結果を表３に示す。
以上から、本発明のメルトブローン不織布は、一定以上の耐水圧を有しつつ、高い柔軟性を有することができることが確認された。したがって、本発明によれば、耐水性と柔軟性との両者に優れるメルトブローン不織布を得ることができる。
実施例７
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（２－１）を１０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．３４ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力５，０００Ｐａで、９４０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（２－１）を１０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．３４ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力５，０００Ｐａで、９４０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔メルトブローン不織布層の成形とＳＳＭＭＳ構造の多層不織布の成形〕
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドし、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１０５℃／１０２℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工（繊維同士を熱融着）させて、スパンボンド不織布（Ｓ）／スパンボンド不織布（Ｓ）／メルトブローン不織布（Ｍ）／メルトブローン不織布（Ｍ）／スパンボンド不織布（Ｓ）からなる多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た（以下、スパンボンド層を単に「Ｓ層」、メルトブローン層を単に「Ｍ層」と表記することがある。）。
これにより得られた結果を表４に示す。
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドし、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１０５℃／１０２℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工（繊維同士を熱融着）させて、スパンボンド不織布（Ｓ）／スパンボンド不織布（Ｓ）／メルトブローン不織布（Ｍ）／メルトブローン不織布（Ｍ）／スパンボンド不織布（Ｓ）からなる多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た（以下、スパンボンド層を単に「Ｓ層」、メルトブローン層を単に「Ｍ層」と表記することがある。）。
これにより得られた結果を表４に示す。
実施例８
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（２－１）を１０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．４ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力５，５００Ｐａで、８９０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（２－１）を１０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．４ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力５，５００Ｐａで、８９０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔メルトブローン不織布層の成形とＳＳＭＭＳ構造の多層不織布の成形〕
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドし、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１０８℃／１０２℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工させて、実施例７と同様に多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た。
これにより得られた結果を表４に示す。
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドし、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１０８℃／１０２℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工させて、実施例７と同様に多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た。
これにより得られた結果を表４に示す。
実施例９
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（２－１）を１０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．６ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力６，５００Ｐａで、８９０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を９０質量％、プロピレン系重合体（２－１）を１０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．６ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力６，５００Ｐａで、８９０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔メルトブローン不織布層の成形とＳＳＭＭＳ構造の多層不織布の成形〕
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドし、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１２２℃／１１９℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工させて、実施例７と同様に多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た。
これにより得られた結果を表４に示す。
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドし、樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１２２℃／１１９℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工させて、実施例７と同様に多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た。
これにより得られた結果を表４に示す。
比較例２
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．６ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力４，５００Ｐａで、８９０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔スパンボンド不織布層積層体の成形〕
プロピレン系樹脂（Ｂ－１）を樹脂温度２４６℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数５，８００ホール／ｍ）より、単孔当たり０．６ｇ／分の速度で、溶融樹脂を吐出させて紡糸した。紡糸により得られた繊維をキャビン圧力４，５００Ｐａで、８９０ｍ／ｍｉｎのライン速度で移動しているネット面に繊維を積層してスパンボンド不織布（Ｓ）を成形した。更にその直後、前述スパンボンド不織布（Ｓ）の上に、同条件にて成形される別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付け、スパンボンド多層不織布（ＳＳ）を得た。
〔メルトブローン不織布層の成形とＳＳＭＭＳ構造の多層不織布の成形〕
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１２２℃／１２０℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工させて、実施例７と同様に多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た。
これにより得られた結果を表４に示す。
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を樹脂温度２７０℃でダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数３５ホール／インチ）より、単孔当たり０．５４ｇ／分の速度で溶融樹脂を吐出させた。その溶融樹脂を、２７０℃の圧縮空気を用いて、９００Ｎｍ3／ｈの流量で、前記スパンボンド不織布積層体（ＳＳ）の上に２層吹き付け、その直後にさらにその上に別のスパンボンド不織布（Ｓ）を吹き付けた。
これらを１２２℃／１２０℃のカレンダー温度として熱ロールで、８０Ｎ／ｍｍのニップ圧で加圧することよりエンボス加工させて、実施例７と同様に多層不織布Ｓ／Ｓ／Ｍ／Ｍ／Ｓを得た。
これにより得られた結果を表４に示す。
参考例
（樹脂組成物の調製）
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
なお、樹脂組成物のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１，７２０ｇ／１０ｍｉｎであり、プロピレン系樹脂（Ａ－２）のメルトフローレート（ＭＦＲ）とプロピレン系重合体（１－１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比は、１．６８である。
（樹脂組成物の調製）
プロピレン系樹脂（Ａ－２）を８０質量％、プロピレン系重合体（１－１）を２０質量％の配合比でドライブレンドして、樹脂組成物を得た。
なお、樹脂組成物のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１，７２０ｇ／１０ｍｉｎであり、プロピレン系樹脂（Ａ－２）のメルトフローレート（ＭＦＲ）とプロピレン系重合体（１－１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比は、１．６８である。
（不織布の成形）
上記樹脂組成物、単軸押出機、ダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数７２０ホール）、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー及び巻取り装置からなるメルトブローン不織布装置を用いて以下に示すように不織布を成形した。
樹脂温度２６０℃で原料を溶融し、ダイから単孔当たり０．３ｇ／ｍｉｎの速度で溶融樹脂をノズルからコンベアまでの距離（ＤＣＤ）が２００ｍｍの条件で吐出させ、その樹脂を、２６０℃の圧縮空気を用いて、４００Ｎｍ3／ｈの流量で、ライン速度２５ｍ／ｍｉｎのネットコンベアー上に吹き付けた。ネットコンベアーで搬送された不織布を巻取り機にてロール状に巻き取り、目付量が１５ｇｓｍである不織布を得た。
また、同様の成形方法により、プロピレン系樹脂（Ａ－２）のみからなり、目付量が１５ｇｓｍである不織布を得た。
上記樹脂組成物、単軸押出機、ダイ（孔径０．３６ｍｍ、孔数７２０ホール）、高温圧縮空気発生装置、ネットコンベアー及び巻取り装置からなるメルトブローン不織布装置を用いて以下に示すように不織布を成形した。
樹脂温度２６０℃で原料を溶融し、ダイから単孔当たり０．３ｇ／ｍｉｎの速度で溶融樹脂をノズルからコンベアまでの距離（ＤＣＤ）が２００ｍｍの条件で吐出させ、その樹脂を、２６０℃の圧縮空気を用いて、４００Ｎｍ3／ｈの流量で、ライン速度２５ｍ／ｍｉｎのネットコンベアー上に吹き付けた。ネットコンベアーで搬送された不織布を巻取り機にてロール状に巻き取り、目付量が１５ｇｓｍである不織布を得た。
また、同様の成形方法により、プロピレン系樹脂（Ａ－２）のみからなり、目付量が１５ｇｓｍである不織布を得た。
得られた２種類の不織布の耐水圧及び不織布のＣＤ方向における剛軟性を測定したところ、上記樹脂組成物からなる不織布の耐水圧は５４０ｍｍＡｑ、剛軟性は１４３ｍＮであった。すなわち、上記樹脂組成物からなる不織布の耐水圧と、該不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）は３．７８であった。また、プロピレン系樹脂（Ａ－２）からなる不織布の耐水圧は５１０ｍｍＡｑ、剛軟性は１７１ｍＮであり、該不織布の耐水圧と、該不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）は２．９８であった。
ここで、耐水圧と剛軟性との比は目付量によらずほぼ一定であると考えられることから、実施例７～９において用いたメルトブローン不織布の耐水圧と、該不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）は、３．１を超えるものと判断される。また、同様に、比較例２において用いたメルトブローン不織布の耐水圧と、該不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）は３．１以下であると判断される。
ここで、耐水圧と剛軟性との比は目付量によらずほぼ一定であると考えられることから、実施例７～９において用いたメルトブローン不織布の耐水圧と、該不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）は、３．１を超えるものと判断される。また、同様に、比較例２において用いたメルトブローン不織布の耐水圧と、該不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）は３．１以下であると判断される。
表４の結果から、本発明のメルトブローン不織布を含む不織布積層体（多層不織布）は、一定以上の耐水圧を有しつつ、高い柔軟性をも有することが確認された。不織布積層体の目付量を小さくした場合には、目付量低減による柔軟性向上の影響も加わり、一定以上の耐水圧を有しつつ、さらに柔軟性に富んだ不織布積層体が得られることが確認された。
以上のことから、本発明によれば、耐水性と柔軟性との両者に優れる不織布積層体を得ることができる。
以上のことから、本発明によれば、耐水性と柔軟性との両者に優れる不織布積層体を得ることができる。
Claims (16)
- プロピレン系樹脂（Ａ）と、プロピレン系重合体（１）と、を含む樹脂組成物（Ｉ）から構成されるメルトブローン不織布であって、
前記メルトブローン不織布の耐水圧の値と、ハンドルオメーターで測定される、前記メルトブローン不織布のＣＤ方向における剛軟性の値との比（耐水圧／剛軟性）が、３．１ｍｍＡｑ／ｍＮ以上であり、
前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）と前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）との比（プロピレン系重合体（１）／プロピレン系樹脂（Ａ））が、０．１５以上である、メルトブローン不織布。 - 前記プロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３００～２，０００ｇ／１０ｍｉｎである、請求項１に記載のメルトブローン不織布。
- 前記プロピレン系樹脂（Ａ）がプロピレン単独重合体である、請求項１又は２に記載のメルトブローン不織布。
- 前記樹脂組成物（Ｉ）における前記プロピレン系重合体（１）の含有量が５～５０質量％である、請求項１～３のいずれか一項に記載のメルトブローン不織布。
- 前記プロピレン系重合体（１）の軟化点が１１０℃以下であり、かつ、前記プロピレン系重合体（１）の２３℃における引張弾性率が１～３００ＭＰａである、請求項１～４のいずれか一項に記載のメルトブローン不織布。
- 前記プロピレン系重合体（１）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３００ｇ／１０ｍｉｎ以上である、請求項１～５のいずれか一項に記載のメルトブローン不織布。
- 前記プロピレン系重合体（１）がプロピレン単独重合体である、請求項１～６のいずれか一項に記載のメルトブローン不織布。
- 請求項１～７のいずれか一項に記載のメルトブローン不織布を少なくとも１層含み、かつ、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１０～２００ｇ／１０ｍｉｎであるプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布の層を少なくとも１層含む、不織布積層体。
- 前記不織布積層体が３層以上の構造を有し、かつ、前記不織布積層体の最外層が、前記プロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する樹脂組成物（ＩＩ）からなるスパンボンド不織布で構成される、請求項８に記載の不織布積層体。
- 前記プロピレン系樹脂（Ｂ）がプロピレン単独重合体である、請求項８又は９に記載の不織布積層体。
- 前記樹脂組成物（ＩＩ）が、２３℃における半結晶化時間（ｔ）が１分以上であるプロピレン系重合体（２）を更に含有する、請求項８～１０のいずれか一項に記載の不織布積層体。
- 前記樹脂組成物（ＩＩ）１００質量％に対し、前記プロピレン系重合体（２）を５～４０質量％含有する、請求項１１に記載の不織布積層体。
- 前記プロピレン系重合体（２）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３以下である、請求項１１又は１２に記載の不織布積層体。
- 前記プロピレン系重合体（２）の軟化点が１３５℃以下である、請求項１１～１３のいずれか一項に記載の不織布積層体。
- 前記プロピレン系重合体（２）がプロピレン単独重合体である、請求項１１～１４のいずれか一項に記載の不織布積層体。
- 前記不織布積層体が、多層不織布である、請求項８～１５のいずれか一項に記載の不織布積層体。
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| JP2024084668A (ja) * | 2022-12-13 | 2024-06-25 | 臺灣塑膠工業股▲ふん▼有限公司 | ポリプロピレン生地構造、その製造方法及び防護服 |
Citations (5)
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| JPH05163648A (ja) * | 1991-12-11 | 1993-06-29 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | メルトブローン不織布及びこれから得られる積層不織布材料 |
| US20060276092A1 (en) * | 2005-06-01 | 2006-12-07 | Topolkaraev Vasily A | Fibers and nonwovens with improved properties |
| WO2014042253A1 (ja) * | 2012-09-14 | 2014-03-20 | 出光興産株式会社 | 多層不織布及びその製造方法 |
| WO2019022004A1 (ja) * | 2017-07-24 | 2019-01-31 | 出光興産株式会社 | ポリプロピレン系樹脂組成物並びにそれを用いた繊維及び不織布 |
| JP2019112757A (ja) * | 2017-12-21 | 2019-07-11 | 花王株式会社 | メルトブロー不織布 |
-
2020
- 2020-06-30 JP JP2020113313A patent/JP7518676B2/ja active Active
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