JP2019194442A

JP2019194442A - Valve timing control device of internal combustion engine

Info

Publication number: JP2019194442A
Application number: JP2018087974A
Authority: JP
Inventors: 光澤劉; Guangze Liu
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2018-05-01
Filing date: 2018-05-01
Publication date: 2019-11-07
Anticipated expiration: 2038-05-01
Also published as: JP7042155B2

Abstract

【課題】カムボルトの必要な締結力を確保しつつベーンロータの相対回転変換の良好な応答性を確保することができる。【解決手段】ハウジング６の内部に相対回転可能に設けられたベーンロータ９は、ロータ１３の内部軸方向に形成され、遅角油通路２４に連通する第２連通孔２２ａ、２２ｂと、ロータの内部軸方向に形成され、カムシャフトの内部に一部が形成された進角油通路２３に連通する第１連通孔２１ａ、２１ｂと、ロータの内部径方向に形成され、第２連通孔２２ａ、２２ｂに連通して２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄに連通する２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄと、第２連通孔２２ａ、２２ｂから遅角通路孔１９ｂ、１９ｄと円筒通路部２０を介して他の２つの遅角油圧室１６ａ、１６ｂに連通する遅角通路孔１９ａ、１９ｃと、を備えている。【選択図】図３PROBLEM TO BE SOLVED: To secure good responsiveness of relative rotation conversion of a vane rotor while securing a necessary fastening force of a cam bolt. A vane rotor (9) rotatably provided inside a housing (6) is formed in the inner axial direction of a rotor (13) and has second communicating holes (22a, 22b) communicating with a retard oil passage (24) and the inside of the rotor. First communication holes 21a and 21b that are formed in the axial direction and that communicate with the advance oil passage 23 that is partially formed inside the camshaft, and second communication holes 22a and 22b that are formed in the inner diameter direction of the rotor. Via two retard angle passage holes 19b, 19d communicating with the two retard angle hydraulic chambers 16c, 16d, and the second communicating holes 22a, 22b through the retard angle passage holes 19b, 19d and the cylindrical passage portion 20. It is provided with retard angle passage holes 19a and 19c which communicate with the other two retard angle hydraulic chambers 16a and 16b. [Selection diagram] Fig. 3

Description

本発明は、内燃機関のバルブタイミング制御装置に関する。 The present invention relates to a valve timing control device for an internal combustion engine.

例えば、以下の特許文献１に記載された従来のバルブタイミング制御装置は、クランクシャフトに対して同期回転する駆動側回転部材と、前記駆動側回転部材に対して同軸状に配置され、カムシャフトに対して一体回転する従動側回転部材と、前記駆動側回転部材と従動側回転部材との相対回転位相を、ベーンロータによってそれぞれ３つ形成された進角室と遅角室のそれぞれに対する作動流体の給排制御により変位させる位相変換機構と、を有している。 For example, a conventional valve timing control device described in Patent Document 1 below is configured such that a driving side rotating member that rotates synchronously with respect to a crankshaft, a coaxial arrangement with respect to the driving side rotating member, and a camshaft. The working fluid is supplied to each of the advance chamber and the retard chamber formed by the vane rotor with the relative rotational phases of the driven side rotating member that rotates integrally with the driving side rotating member and the driven side rotating member. And a phase conversion mechanism that is displaced by the exhaust control.

また、前記３つの進角室の全てに通じる流路が、ベーンロータのロータに形成されたボルト挿入孔の内周面とカムボルトの外周面との間に形成されている。 Further, a flow path leading to all of the three advance chambers is formed between the inner peripheral surface of the bolt insertion hole formed in the rotor of the vane rotor and the outer peripheral surface of the cam bolt.

特開２００９−０７４３８３号公報JP 2009-074383 A

前記従来のバルブタイミング制御装置は、前述のように、３つ全ての進角室へ通ずる流路が前記ボルト挿入孔とカムボルトとの間に形成されている。したがって、ベーンロータの相対回転変換時の良好な応答性を確保するために、前記ボルト挿入孔の内周面の内径をある程度大きく形成して流路断面積を大きく取らなければならない。このように、ボルト挿入孔の内径を大きく形成すると、カムボルトの締め付け時にカムボルトの頭部と該頭部が当接するボルト挿入孔の孔縁部との当接面積が小さくなる。この結果、カムボルトの軸力(締結力)が低下するおそれがある。 In the conventional valve timing control device, as described above, the flow paths leading to all three advance chambers are formed between the bolt insertion holes and the cam bolts. Therefore, in order to ensure good responsiveness at the time of relative rotation conversion of the vane rotor, it is necessary to increase the inner diameter of the inner peripheral surface of the bolt insertion hole to a certain extent and increase the flow path cross-sectional area. As described above, when the inner diameter of the bolt insertion hole is increased, the contact area between the head of the cam bolt and the edge of the bolt insertion hole with which the head abuts when the cam bolt is tightened is reduced. As a result, the axial force (fastening force) of the cam bolt may be reduced.

本発明は、ボルト挿入孔の内径を大きくせずとも、ベーンロータの相対回転変換の良好な応答性を確保し得る内燃機関のバルブタイミング制御装置を提供することを一つの目的としている。 An object of the present invention is to provide a valve timing control device for an internal combustion engine that can ensure good responsiveness of relative rotation conversion of a vane rotor without increasing the inner diameter of the bolt insertion hole.

本発明の好ましい態様としては、とりわけ、ベーンロータは、ロータの内部軸方向に形成され、カムシャフトの内部に一部が形成された第１通路に連通する第１軸方向通路と、前記ロータの内部軸方向に形成され、前記カムシャフトの内部に一部が形成された第２通路に連通する第２軸方向通路と、前記ロータの内部径方向に形成され、前記第１軸方向通路に連通して前記第１作動室の一部に連通する第１径方向通路と、前記第１軸方向通路から前記第１径方向通路と前記ボルト挿入孔を介して前記他の第１作動室に連通する第２径方向通路と、前記ロータの内部の前記第１、第２径方向通路と避けた位置に形成され、前記第２軸方向通路と前記第２作動室を連通する連通路と、を有することを特徴としている。 As a preferred aspect of the present invention, in particular, the vane rotor is formed in the inner axial direction of the rotor, and communicates with a first passage formed in a part of the camshaft. A second axial passage that is formed in the axial direction and communicates with a second passage that is partially formed inside the camshaft, and that is formed in the inner radial direction of the rotor and communicates with the first axial passage. A first radial passage communicating with a part of the first working chamber, and communicating with the other first working chamber from the first axial passage through the first radial passage and the bolt insertion hole. A second radial passage, and a communication passage formed at a position avoiding the first and second radial passages inside the rotor and communicating the second axial passage and the second working chamber. It is characterized by that.

本発明の好ましい態様によれば、カムボルトによる必要な締結力を確保しつつベーンロータの相対回転変換の良好な応答性を確保することができる。 According to the preferable aspect of the present invention, it is possible to ensure a good response of the relative rotation conversion of the vane rotor while securing a necessary fastening force by the cam bolt.

本発明に係るバルブタイミング制御装置の一実施形態の要部を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the principal part of one Embodiment of the valve timing control apparatus which concerns on this invention. 本実施形態のバルブタイミング制御装置の油圧回路を示す概略図である。It is the schematic which shows the hydraulic circuit of the valve timing control apparatus of this embodiment. 同バルブタイミング制御装置のベーンロータが最進角位置に相対回転した状態を示す作用説明図である。It is action explanatory drawing which shows the state which the vane rotor of the valve timing control apparatus rotated relatively to the most advanced position. 同じくベーンロータが最遅角位置に相対回転した状態を示す作用説明図である。Similarly, it is action explanatory drawing which shows the state which the vane rotor rotated relatively to the most retarded position. 本実施形態に供されるカムボルトでベーンロータをカムシャフトの一端部に締め付け固定した状態を示す拡大図である。It is an enlarged view which shows the state which clamped and fixed the vane rotor to the one end part of the cam shaft with the cam volt | bolt provided to this embodiment. 本実施形態のバルブタイミング制御装置をフロントプレート側からみた正面図である。It is the front view which looked at the valve timing control device of this embodiment from the front plate side. 本実施形態に供されるベーンロータを前端側からみた正面図である。It is the front view which looked at the vane rotor provided to this embodiment from the front end side. 同ベーンロータをカムシャフト側からみた背面図である。It is the rear view which looked at the same vane rotor from the camshaft side. 同ベーンロータの側面図である。It is a side view of the same vane rotor. 図９のＡ−Ａ線断面図である。FIG. 10 is a sectional view taken along line AA in FIG. 9. 図９のＢ−Ｂ線断面図である。FIG. 10 is a sectional view taken along line B-B in FIG. 9. 図１０のＣ−Ｃ線断面図である。It is CC sectional view taken on the line of FIG.

以下、本発明に係る内燃機関のバルブタイミング制御装置を排気弁側に適用した実施形態を図面に基づいて説明する。
〔第１実施形態〕
図１は本発明の第１実施形態に係るバルブタイミング制御装置を示す分解斜視図、図２は同実施形態のバルブタイミング制御装置の油圧回路を示す概略図、図３は同バルブタイミング制御装置のベーンロータが最進角位置に相対回転した状態を示す作用説明図、図４はベーンロータが最遅角位置に相対回転した状態を示す作用説明図である。 Hereinafter, an embodiment in which a valve timing control device for an internal combustion engine according to the present invention is applied to an exhaust valve side will be described based on the drawings.
[First Embodiment]
FIG. 1 is an exploded perspective view showing a valve timing control device according to a first embodiment of the present invention, FIG. 2 is a schematic diagram showing a hydraulic circuit of the valve timing control device of the embodiment, and FIG. FIG. 4 is an operation explanatory diagram showing a state in which the vane rotor is relatively rotated to the most advanced position, and FIG.

バルブタイミング制御装置は、図１及び図２に示すように、機関のクランクシャフトによりタイミングチェーンを介して回転駆動されるタイミングスプロケット(以下、スプロケットという。)１と、機関前後方向に沿って配置されて、スプロケット１に対して相対回転可能に設けられた排気側のカムシャフト２と、スプロケット１とカムシャフト２との間に配置されて、該両者１，２の相対回転位相を変換する位相変更機構３と、該位相変更機構３を作動させる油圧回路４と、を備えている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the valve timing control device is disposed along a timing sprocket (hereinafter referred to as a sprocket) 1 that is rotationally driven by a crankshaft of an engine via a timing chain, and in the longitudinal direction of the engine. The camshaft 2 on the exhaust side provided so as to be relatively rotatable with respect to the sprocket 1 and the phase change that is arranged between the sprocket 1 and the camshaft 2 and converts the relative rotational phase of the both 1 and 2 A mechanism 3 and a hydraulic circuit 4 for operating the phase changing mechanism 3 are provided.

スプロケット１は、鉄系金属粉を圧縮、加熱して成形される焼結金属によって肉厚円板状に形成されて、外周にタイミングチェーン巻回される歯車１ａを有している。また、スプロケット１は、中央にカムシャフト２の回転軸方向の一端部２ａが回転可能に挿入される支持孔１ｂが貫通形成されている。 The sprocket 1 has a gear 1a that is formed in a thick disk shape by a sintered metal that is formed by compressing and heating iron-based metal powder, and wound around a timing chain on the outer periphery. Further, the sprocket 1 is formed with a support hole 1b through which the one end 2a of the cam shaft 2 in the rotation axis direction is rotatably inserted.

スプロケット１は、図１に示すように、外周部の周方向位置に後述する複数（本実施形態では４本）の第１〜第４ボルト５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄが螺着される４つの雌ねじ孔１ｃが形成されている。また、スプロケット１は、内面である内側面１ｅの所定位置には、後述するハウジング本体７との位置決めを行うピン１ｄが突出して設けられている。 As shown in FIG. 1, the sprocket 1 includes four (four in the present embodiment) first to fourth bolts 5 a, 5 b, 5 c, and 5 d that are described later at the circumferential position of the outer peripheral portion. A female screw hole 1c is formed. Further, the sprocket 1 is provided with a projecting pin 1d for positioning with a housing body 7 to be described later at a predetermined position on the inner surface 1e which is an inner surface.

また、スプロケット１は、後述するハウジング本体７の他端（後端）開口を閉塞するリアカバーとして構成されている。 The sprocket 1 is configured as a rear cover that closes the other end (rear end) opening of the housing body 7 to be described later.

カムシャフト２は、図外のシリンダヘッドにカム軸受を介して回転自在に支持され、外周には排気弁を開閉作動させる複数の卵形カムが軸方向の所定位置に一体に固定されている。また、カムシャフト２は、図２に示すように、一端部２ａの内部軸心方向にボルト挿入孔２ｂが形成されており、このボルト挿入孔２ｂの先端側に雌ねじ孔２ｃが形成されている。 The camshaft 2 is rotatably supported by a cylinder head (not shown) via a cam bearing, and a plurality of egg-shaped cams that open and close the exhaust valve are integrally fixed to a predetermined position in the axial direction on the outer periphery. Further, as shown in FIG. 2, the camshaft 2 has a bolt insertion hole 2b formed in the inner axial direction of the one end portion 2a, and a female screw hole 2c formed at the tip side of the bolt insertion hole 2b. .

位相変更機構３は、図１〜図４にも示すように、スプロケット１に結合されて、内部に作動室を有するハウジング６と、該ハウジング６内に相対回転自在に収容され、カムシャフト２の一端部２ａにカムボルト８を介して回転軸方向から固定されたベーンロータ９と、ハウジング６の作動室がベーンロータ９によって複数（本実施形態ではそれぞれ４つ）に仕切られた第１作動室である遅角油圧室１６(１６ａ〜１６ｄ)及び第２作動室である進角油圧室１５とを備えている。 As shown in FIGS. 1 to 4, the phase changing mechanism 3 is coupled to the sprocket 1 and is housed in a housing 6 having a working chamber therein and relatively rotatable in the housing 6. A vane rotor 9 fixed to the one end 2a via a cam bolt 8 from the direction of the rotation axis and a first working chamber in which the working chamber of the housing 6 is partitioned into a plurality of (four in this embodiment) by the vane rotor 9. An angular hydraulic chamber 16 (16a to 16d) and an advanced hydraulic chamber 15 which is a second working chamber are provided.

ハウジング６は、スプロケット１と同じく焼結金属によって円筒状に形成されたハウジング本体７と、プレス成形によって形成され、ハウジング本体７の前端開口を閉塞するプレート部材であるフロントプレート１０と、後端開口を閉塞するプレート部材であるリアカバーとしての前記スプロケット１と、を備えている。 The housing 6 includes a housing main body 7 formed of a sintered metal in a cylindrical shape like the sprocket 1, a front plate 10 that is formed by press molding and closes the front end opening of the housing main body 7, and a rear end opening. The sprocket 1 as a rear cover, which is a plate member that closes the door.

ハウジング本体７は、内周面に複数（本実施形態では４つ）の第１〜第４シュー１１ａ〜１１ｄが円周方向のほぼ等間隔位置に一体に設けられている。この各シュー１１ａ〜１１ｄの内部には、ボルト挿入孔１２ａ〜１２ｄがそれぞれ軸方向へ貫通形成されている。 The housing body 7 has a plurality of (four in the present embodiment) first to fourth shoes 11a to 11d integrally provided on the inner peripheral surface at substantially equal intervals in the circumferential direction. Bolt insertion holes 12a to 12d are formed in the respective shoes 11a to 11d in the axial direction.

４つのシュー１１ａ〜１１ｄは、円周方向の幅長さが異なっている。つまり、４つのシュー１１ａ〜１１ｄのうち、３つの第１〜第３シュー１１ａ、１１ｂ、１１ｃは、周方向の幅長さが比較的大きく形成されて剛性が高くなっている。これに対して、第２シュー１１ａ、１１ｂと径方向で反対側に位置する１つの第４シュー１１ｄは、第１〜第３シュー１１ａ〜１１ｃよりも幅長さが小さく形成されている。 The four shoes 11a to 11d have different widths in the circumferential direction. That is, among the four shoes 11a to 11d, the three first to third shoes 11a, 11b, and 11c are formed to have a relatively large width in the circumferential direction and have high rigidity. On the other hand, one fourth shoe 11d located on the opposite side in the radial direction from the second shoes 11a and 11b is formed to be smaller in width than the first to third shoes 11a to 11c.

これは、後述するように、２つの第１、第２シュー１１ａ、１１ｂには、第１ベーン１４ａが円周方向から当接するため、幅長さを大きくして剛性を高めている。また、第３シュー１１ｃと第４シュー１１ｄは、ベーンロータ９の全体の回転バランスを取るためにその肉厚が決定されている。 As will be described later, since the first vane 14a comes into contact with the two first and second shoes 11a and 11b from the circumferential direction, the width is increased to increase the rigidity. Further, the thickness of the third shoe 11c and the fourth shoe 11d is determined in order to balance the entire rotation of the vane rotor 9.

また、ハウジング本体７は、外面の外周面の第１、第２、第４シュー１１ａ、１１ｂ、１１ｄに対応した位置には、３つの肉抜き溝７ａ〜７ｃが形成されている。この各肉抜き溝７ａ〜７ｃは、ハウジング本体７の軽量化などを図るために形成されている。 In addition, the housing body 7 has three cutout grooves 7a to 7c formed at positions corresponding to the first, second, and fourth shoes 11a, 11b, and 11d on the outer peripheral surface of the outer surface. Each of the lightening grooves 7 a to 7 c is formed in order to reduce the weight of the housing body 7.

なお、ハウジング本体７は、第１シュー１１ａの外周面に有する肉抜き溝７ａの周方向側部にスプロケット１の位置決め用のピン１ｄが嵌入する凹溝７ｄが形成されている(図３参照)。 The housing body 7 is formed with a concave groove 7d into which the positioning pin 1d of the sprocket 1 is fitted in the circumferential side portion of the hollow groove 7a provided on the outer peripheral surface of the first shoe 11a (see FIG. 3). .

図５はカムボルトでベーンロータをカムシャフトの一端部に締め付け固定した状態を示す拡大図、図６はバルブタイミング制御装置をフロントプレート１０側からみた正面図である。 FIG. 5 is an enlarged view showing a state in which the vane rotor is fastened and fixed to one end of the camshaft by a cam bolt, and FIG. 6 is a front view of the valve timing control device as viewed from the front plate 10 side.

カムボルト８は、フロントプレート１０側の頭部８ａと、該頭部８ａからカムシャフト２側に延出した軸部８ｂと、該軸部８ｂの先端側に形成されて、カムシャフト２の雌ねじ孔２ｃに螺着する雄ねじ部８ｃと、から構成されている。また、カムボルト８の頭部８ａは、軸部８ｂとの付け根部に着座用のフランジ部８ｄを一体に有している。このフランジ部８ｄは、図５に示すように、締め付け時において軸部８ｂ側の着座面８ｅが、ベーンロータ９の後述するボルト挿入孔１３ａの孔縁部１３ｈに着座するようになっている。 The cam bolt 8 is formed on the front plate 10 side head portion 8a, the shaft portion 8b extending from the head portion 8a toward the camshaft 2 side, and the distal end side of the shaft portion 8b. And a male screw portion 8c screwed to 2c. The head 8a of the cam bolt 8 integrally has a seating flange 8d at the base of the shaft 8b. As shown in FIG. 5, the flange portion 8 d is configured such that a seating surface 8 e on the shaft portion 8 b side is seated on a hole edge portion 13 h of a bolt insertion hole 13 a (described later) of the vane rotor 9 when tightened.

また、着座面８ｅは、軸部８ｂを中心とした円環状に形成され、ボルト締め付け前の状態では、内周部(軸部８ｂ軸心側)から外周部８ｆに架けて下り傾斜状のテーパ面に形成されている。言い換えれば、着座面８ｅは、軸部８ｂ側の中央部から外周部８ｆに架けて軸部８ｂ方向へ所定の勾配で下り傾斜状に変形している。そして、着座面８ｅは、ボルト締め付け時には外周部側が頭部８ａ方向へ撓み変形して全体がほぼ平面状になるように形成されている。 The seating surface 8e is formed in an annular shape centering on the shaft portion 8b, and in a state before bolt tightening, the seating surface 8e extends from the inner peripheral portion (axial portion side of the shaft portion 8b) to the outer peripheral portion 8f and has a downward inclined taper. Formed on the surface. In other words, the seating surface 8e is deformed in a downward inclined manner with a predetermined gradient in the direction of the shaft portion 8b from the center portion on the shaft portion 8b side to the outer peripheral portion 8f. And the seating surface 8e is formed so that the outer peripheral part side bends and deforms in the direction of the head 8a when the bolt is tightened, and the whole becomes substantially flat.

フロントプレート１０は、例えば鉄系金属板をプレス成形によって円盤状に形成されている。このフロントプレート１０は、中央に大径な挿通孔１０ａが貫通形成されていると共に、外周部の周方向ほぼ等間隔位置には各ボルト５ａ〜５ｄが挿通される４つのボルト挿入孔１０ｂが貫通形成されている。 The front plate 10 is formed in a disk shape by press-molding an iron-based metal plate, for example. The front plate 10 has a large-diameter insertion hole 10a formed through the center, and four bolt insertion holes 10b through which the bolts 5a to 5d are inserted at substantially equal intervals in the circumferential direction of the outer peripheral portion. Is formed.

ハウジング本体７とフロントプレート１０及びスプロケット１とは、４本のボルト５ａ〜５ｄによって結合固定されている。 The housing body 7, the front plate 10, and the sprocket 1 are coupled and fixed by four bolts 5a to 5d.

また、フロントプレート１０は、挿通孔１０ａの孔縁に外方へ突出した円筒部１０ｃが一体に設けられている。この円筒部１０ｃは、内周側に後述するトーションスプリング２６が収容配置されるようになっている。また、円筒部１０ｃは、前端縁の円周方向所定位置に係り止め溝２５が形成されている。 Further, the front plate 10 is integrally provided with a cylindrical portion 10c protruding outward at the hole edge of the insertion hole 10a. The cylindrical portion 10c is configured such that a torsion spring 26, which will be described later, is accommodated on the inner peripheral side. Further, the cylindrical portion 10c has a retaining groove 25 formed at a predetermined position in the circumferential direction of the front end edge.

トーションスプリング２６は、図３及び図５、図６にも示すように、渦巻き状に折曲されていると共に、横断面が円形状に形成されている。また、トーションスプリング２６は、外側へＬ形状に折り曲げられた一端部である外端部２６ａが円筒部１０ｃの係り止め溝２５の溝縁に係り止めされている。一方、内側へほぼＬ字形状に折り曲げられた他端部である内端部２６ｂは、後述するロータ１３の止め溝１３ｅの溝縁に係り止めされている。 As shown in FIGS. 3, 5, and 6, the torsion spring 26 is bent in a spiral shape and has a circular cross section. Further, the torsion spring 26 has an outer end portion 26a, which is one end portion bent outward in an L shape, locked to the groove edge of the locking groove 25 of the cylindrical portion 10c. On the other hand, an inner end portion 26b, which is the other end portion bent inward in a substantially L shape, is engaged with a groove edge of a retaining groove 13e of the rotor 13 described later.

トーションスプリング２６は、外端部２６ａと内端部２６ｂが係り止めされることによってばね反力が発生して、ベーンロータ９をハウジング６に対して進角方向へ付勢している。これによって、機関停止時に、ベーンロータ９を進角側へ相対回転させるようになっている。 The torsion spring 26 generates a spring reaction force by engaging the outer end portion 26 a and the inner end portion 26 b, and biases the vane rotor 9 in the advance direction with respect to the housing 6. Thus, when the engine is stopped, the vane rotor 9 is relatively rotated to the advance side.

図７は本実施形態に供されるベーンロータを前端側からみた正面図、図８は同ベーンロータをカムシャフト側からみた背面図、図９は同ベーンロータの側面図、図１０は図９のＡ−Ａ線断面図、図１１は図９のＢ−Ｂ線断面図、図１２は図１０のＣ−Ｃ線断面図である。 7 is a front view of the vane rotor used in the present embodiment as viewed from the front end side, FIG. 8 is a rear view of the vane rotor as viewed from the camshaft side, FIG. 9 is a side view of the vane rotor, and FIG. FIG. 11 is a sectional view taken along line A, FIG. 11 is a sectional view taken along line BB in FIG. 9, and FIG. 12 is a sectional view taken along line CC in FIG.

ベーンロータ９は、例えば金属粉末を圧縮、焼結によって一体に形成され、図１、図３、図４、図７〜図９などに示すように、カムシャフト２の一端部２ａにカムボルト８によって直接的に固定されたロータ１３と、該ロータ１３の外周面に一体に設けられ、円周方向のほぼ９０°等間隔位置に放射状に延びた複数（本実施形態では４枚）の第１〜第４ベーン１４ａ〜１４ｄと、から構成されている。 The vane rotor 9 is integrally formed by compressing and sintering metal powder, for example, and is directly attached to one end 2a of the camshaft 2 by a cam bolt 8 as shown in FIGS. Fixed rotor 13 and a plurality of (four in this embodiment) first to first portions integrally provided on the outer circumferential surface of the rotor 13 and extending radially at substantially 90 ° circumferential positions in the circumferential direction. 4 vanes 14a to 14d.

ロータ１３は、回転軸方向に長いほぼ円筒状に形成されていると共に、中央にカムボルト８の軸部８ｂが挿入されるボルト挿入孔１３ａが軸方向に沿って貫通形成されている。ロータ１３は、カムシャフト２側の後端部の内部に該カムシャフト２の一端部２ａが嵌入される円柱状の嵌合溝１３ｂが形成されている。 The rotor 13 is formed in a substantially cylindrical shape that is long in the rotation axis direction, and a bolt insertion hole 13a into which the shaft portion 8b of the cam bolt 8 is inserted is formed through the center in the axial direction. The rotor 13 has a cylindrical fitting groove 13b into which the one end 2a of the camshaft 2 is fitted inside the rear end of the camshaft 2 side.

また、ロータ１３は、前端部の外周部に円環状溝１３ｃが形成されていると共に、この円環状溝１３ｃの内側にほぼ円柱状の突部１３ｄが設けられている。この突部１３ｄは、外周面の所定位置にトーションスプリング２６の内端部２６ｂが係り止めされる有底状の止め溝１３ｅが形成されている。この止め溝１３ｅは、突部１３ｄの外周面から径方向内側に延びた矩形状に形成されていると共に、底壁１３ｆによってボルト挿入孔１３ａと仕切られている。また、この止め溝１３ｅは、図５に示すように、カムボルト８のフランジ部８ｄがボルト挿入孔１３ａの孔縁部１３ｈに当接した際に、着座面８ｅの外周部で内側の一部が覆われるようになっている。 In addition, the rotor 13 has an annular groove 13c formed in the outer peripheral portion of the front end portion, and a substantially cylindrical protrusion 13d is provided inside the annular groove 13c. The protruding portion 13d is formed with a bottomed retaining groove 13e in which the inner end portion 26b of the torsion spring 26 is engaged at a predetermined position on the outer peripheral surface. The retaining groove 13e is formed in a rectangular shape extending radially inward from the outer peripheral surface of the protrusion 13d, and is partitioned from the bolt insertion hole 13a by the bottom wall 13f. Further, as shown in FIG. 5, when the flange portion 8d of the cam bolt 8 comes into contact with the hole edge portion 13h of the bolt insertion hole 13a, the retaining groove 13e has a part on the outer periphery of the seating surface 8e. It is supposed to be covered.

またロータ１３は、図３、図４及び図８、図１２に示すように、嵌合溝１３ｂの底面所定位置に、カムシャフト２の一端部２ａの先端面に設けられた位置決め用の第２ピン２ｄが挿入される位置決め用の穴１３ｇが設けられている。 Further, as shown in FIGS. 3, 4, 8, and 12, the rotor 13 is positioned at a predetermined position on the bottom surface of the fitting groove 13 b and is positioned at the second end for positioning provided on the tip surface of the one end 2 a of the camshaft 2. A positioning hole 13g into which the pin 2d is inserted is provided.

また、ベーンロータ９は、図３〜図５に示すように、カムボルト８によってカムシャフト２の一端部２ａに締結固定された状態において、ボルト挿入孔１３ａの内周面とカムボルト８の軸部８ｂの外周面との間に、油圧回路４の一部を構成する円筒状の通路部２０が形成されている。 3 to 5, the vane rotor 9 is fixed to the one end 2a of the camshaft 2 by the cam bolt 8, and the inner peripheral surface of the bolt insertion hole 13a and the shaft 8b of the cam bolt 8 are fixed. A cylindrical passage 20 constituting a part of the hydraulic circuit 4 is formed between the outer peripheral surface and the outer peripheral surface.

第１〜第４ベーン１４ａ〜１４ｄは、ロータ１３の外周に一体に設けられていると共に、それぞれが各シュー１１ａ〜１１ｄの間に配置されている。この各ベーン１４ａ〜１４ｄは、各シュー１１ａ〜１１ｄとの相対関係によって、それぞれ４つの進角油圧室１５と遅角油圧室１６に仕切っている。 The first to fourth vanes 14a to 14d are integrally provided on the outer periphery of the rotor 13, and are disposed between the shoes 11a to 11d, respectively. Each of the vanes 14a to 14d is divided into four advance hydraulic chambers 15 and retard hydraulic chambers 16 by a relative relationship with the shoes 11a to 11d.

また、各ベーン１４ａ〜１４ｄは、１つの第１ベーン１４ａが周方向へ幅広く形成されているが、他の３つの第２〜第４ベーン１４ｂ〜１４ｄは薄肉なほぼ同一の周方向幅に形成されている。 In addition, each of the vanes 14a to 14d has one first vane 14a widely formed in the circumferential direction, but the other three second to fourth vanes 14b to 14d are formed to be thin and have substantially the same circumferential width. Has been.

また、各ベーン１４ａ〜１４ｄの各先端部の外面に形成されたシール溝内には、ハウジング本体７の内周面に摺動しつつシールするシール部材１７ａがそれぞれ嵌着固定されている。一方、前記各シュー１１ａ〜１１ｄの先端内周面に形成されたシール溝には、ロータ１３の外周面に摺動しつつシールするシール部材１７ｂがそれぞれ嵌着固定されている。 In addition, seal members 17a that slide and seal on the inner peripheral surface of the housing body 7 are fitted and fixed in seal grooves formed on the outer surfaces of the tip portions of the vanes 14a to 14d. On the other hand, seal members 17b that slide and seal on the outer peripheral surface of the rotor 13 are fitted and fixed in seal grooves formed on the inner peripheral surfaces of the tips of the shoes 11a to 11d.

ベーンロータ９は、図３に示すように、最進角側へ相対回転すると、第１ベーン１４ａの一側面１４ｅが対向する他の第１シュー１１ａの対向側面に当接して最大進角側の回転位置が規制されるようになっている。また、図４に示すように、ベーンロータ９が最遅角側へ相対回転すると、第１ベーン１４ａの他側面１４ｆが対向する前記第２シュー１１ｂの対向側面に当接して最大遅角側の回転位置が規制されるようになっている。これら第１ベーン１４ａと２つの第１シュー１１ａ、１１ｂが、ベーンロータ９の最遅角位置と最進角位置を規制する機械的なストッパとして機能するようになっている。 As shown in FIG. 3, when the vane rotor 9 rotates relative to the most advanced angle side, the one side surface 14 e of the first vane 14 a abuts against the opposite side surface of the other first shoe 11 a and rotates to the maximum advance angle side. The position is regulated. Further, as shown in FIG. 4, when the vane rotor 9 rotates relative to the most retarded angle side, the other side surface 14f of the first vane 14a abuts against the opposed side surface of the second shoe 11b, and the maximum retarded angle side rotation occurs. The position is regulated. The first vane 14a and the two first shoes 11a and 11b function as a mechanical stopper that regulates the most retarded angle position and the most advanced angle position of the vane rotor 9.

このとき、他の３つの第２〜第４ベーン１４ｂ〜１４ｄは、両側面が円周方向から対向する各シュー１１ａ〜１１ｄの対向側面に当接せずに離間状態にある。したがって、第１ベーン１４ａと２つの第１シュー１１ａ、１１ｂとの当接精度が向上すると共に、各進角油圧室１５と各遅角油圧室１６への油圧の供給速度が速くなってベーンロータ９の正逆回転応答性が高くなる。 At this time, the other three second to fourth vanes 14b to 14d are in a separated state without coming into contact with the opposite side surfaces of the shoes 11a to 11d whose both side surfaces are opposed in the circumferential direction. Accordingly, the contact accuracy between the first vane 14a and the two first shoes 11a and 11b is improved, and the supply speed of the hydraulic pressure to each advance hydraulic chamber 15 and each retard hydraulic chamber 16 is increased, and the vane rotor 9 is increased. The forward / reverse rotation responsiveness of is increased.

各進角油圧室１５と各遅角油圧室１６は、図３及び図４に示すように、ロータ１３の内部に形成された複数(本実施形態では２本)の連通路である進角通路孔１８ａ、１８ｂと、複数(本実施形態では４本)の第１、第２径方向通路である遅角通路孔１９ａ〜１９ｄと、を介して油圧回路４にそれぞれに連通している。 As shown in FIG. 3 and FIG. 4, each advance hydraulic chamber 15 and each retard hydraulic chamber 16 are advanced passages that are a plurality (two in this embodiment) of communication passages formed inside the rotor 13. The holes 18a and 18b are communicated with the hydraulic circuit 4 via a plurality of (four in this embodiment) retarding passage holes 19a to 19d which are first and second radial passages.

２本の進角通路孔１８ａ、１８ｂは、図２〜図３及び図１１に示すように、ロータ１３の内部にほぼ並行でかつほぼ接線方向(傾斜方向)に沿って形成されており、それぞれの両端開口１８ｃ、１８ｄ、１８ｅ、１８ｆが各進角油圧室１５にそれぞれ臨んでいる。 As shown in FIGS. 2 to 3 and 11, the two advance passage holes 18 a and 18 b are formed substantially in parallel with the inside of the rotor 13 and substantially along the tangential direction (inclination direction). Both end openings 18c, 18d, 18e, 18f face the advance hydraulic chambers 15, respectively.

また、４本の遅角通路孔１９ａ〜１９ｄは、図３、図４及び図１０に示すように、基本的にボルト挿入孔１３ａの軸心から径方向外側に向かって各遅角油圧室１６まで延びている。この各遅角通路孔１９ａ〜１９ｄは、それぞれの内側の各一端開口１９ｅがボルト挿入孔１３ａの円筒通路部２０に臨んでいる一方、外側の各他端開口１９ｆが各遅角油圧室１６にそれぞれ臨んでいる。 Further, as shown in FIGS. 3, 4 and 10, the four retard angle passage holes 19a to 19d are basically each retard angle hydraulic chamber 16 from the axial center of the bolt insertion hole 13a toward the radially outer side. It extends to. Each of the retard passage holes 19a to 19d has an inner end opening 19e facing the cylindrical passage portion 20 of the bolt insertion hole 13a, and an outer end opening 19f formed in the retard hydraulic chamber 16. Each is facing.

したがって、第２連通孔２２ａ、２２ｂに流入した作動油は、一旦、２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄに流入して対応する２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄに供給される。しかし、２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄに流入した作動油の一部は、２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄの各一端開口１９ｅ、１９ｅから円筒通路部２０に流入する。ここから他の２つの遅角通路孔１９ａ、１９ｃに流入して各遅角油圧室１６ａ、１６ｂに供給される。 Therefore, the hydraulic fluid that has flowed into the second communication holes 22a and 22b once flows into the two retard passage holes 19b and 19d and is supplied to the corresponding two retard hydraulic chambers 16c and 16d. However, part of the hydraulic oil that has flowed into the two retarded passage holes 19b and 19d flows into the cylindrical passage portion 20 from the respective one end openings 19e and 19e of the two retarded passage holes 19b and 19d. From here, it flows into the other two retard passage holes 19a, 19c and is supplied to the retard hydraulic chambers 16a, 16b.

なお、一つの遅角通路孔１９ａは、図１２に示すように、他の３つの遅角通路孔１９ｂ〜１９ｄとは軸方向で前端側へオフセットして配置されている。これは、ロータ１３の嵌合溝１３ｂ底面に後述する位置決め用の穴１３ｇが形成されているので、これを避けるためである(図１２参照)。 In addition, as shown in FIG. 12, one retard angle passage hole 19a is arranged offset from the other three retard angle passage holes 19b to 19d toward the front end side in the axial direction. This is because a positioning hole 13g, which will be described later, is formed on the bottom surface of the fitting groove 13b of the rotor 13 (see FIG. 12).

油圧回路４は、図２に示すように、各進角通路孔１８ａ、１８ｂ及び各遅角通路孔１９ａ〜１９ｄを介して各遅角、進角油圧室１５，１６に作動油圧を選択的に供給あるいは排出するものである。 As shown in FIG. 2, the hydraulic circuit 4 selectively supplies the operating hydraulic pressure to the retard angle and advance angle hydraulic chambers 15 and 16 via the advance angle passage holes 18a and 18b and the retard angle passage holes 19a to 19d. Supply or discharge.

すなわち、油圧回路４は、図２〜図４及び図８〜図１２に示すように、ロータ１３の内部軸方向に沿って並行に設けられ、各進角通路孔１８ａ、１８ｂに対してほぼ直角方向から接続された２本の第１連通孔２１ａ、２１ｂと、同じくロータ１３の内部軸方向に沿って並行に設けられ、２本の遅角通路孔１９ｂ、１９ｄに対してほぼ直角方向から接続された２本の第２連通孔２２ａ、２２ｂと、を有している。 That is, as shown in FIGS. 2 to 4 and FIGS. 8 to 12, the hydraulic circuit 4 is provided in parallel along the inner axial direction of the rotor 13 and is substantially perpendicular to the advance passage holes 18 a and 18 b. The two first communication holes 21a and 21b connected from the direction are provided in parallel along the inner axial direction of the rotor 13, and are connected from the substantially perpendicular direction to the two retarded passage holes 19b and 19d. Two second communication holes 22a and 22b.

各第１連通孔２１ａ、２１ｂは、ロータ１３内を軸方向に沿って各先端が各進角通路孔１８ａ、１８ｂのそれぞれ開口する位置まで延びている。一方、各第２連通孔２２ａ、２２ｂも、各遅角通路孔１９ａ〜１９ｄにそれぞれ開口する位置まで延びている。 Each first communication hole 21a, 21b extends in the rotor 13 along the axial direction to a position where each tip opens to each advance passage hole 18a, 18b. On the other hand, each 2nd communicating hole 22a, 22b is also extended to the position opened to each retarding angle passage hole 19a-19d, respectively.

また、油圧回路４は、それぞれの一部がカムシャフト２の一端部２ａの内部軸方向に沿って並行に形成された２本の第２通路である進角油通路２３と、第１通路である２本の遅角油通路２４と、を有している。２本の進角油通路２３は、各一端部が各第１連通孔２１ａ、２１ｂに対して軸方向から接続されている。一方、２本の遅角油通路２４は、第２連通孔２２ａ、２２ｂに対して同じく軸方向から接続されている。この２本ずつの進角油通路２３と遅角油通路２４は、カムシャフト２の外側でそれぞれ１本ずつにまとめられて後述する電磁切換弁２８に接続されている。 Further, the hydraulic circuit 4 includes an advance oil passage 23 which is two second passages, each of which is formed in parallel along the internal axial direction of the one end portion 2a of the camshaft 2, and a first passage. There are two retard oil passages 24. One end of each of the two advance oil passages 23 is connected to each of the first communication holes 21a and 21b from the axial direction. On the other hand, the two retard oil passages 24 are similarly connected to the second communication holes 22a and 22b from the axial direction. The two advance oil passages 23 and the retard oil passage 24 are grouped one by one on the outside of the camshaft 2 and connected to an electromagnetic switching valve 28 described later.

そして、４つの進角油圧室１５は、各第１連通孔２１ａ、２１ｂと各進角通路孔１８ａ、１８ｂを介して進角油通路２３に直接的に連通している。つまり、各進角油圧室１５は、進角油通路２３に対して、カムボルト８の軸部８ｂ外周の円筒通路部２０を介することなく、各第１連通孔２１ａ、２１ｂと各進角通路孔１８ａ、１８ｂを介して直接的に連通している。 The four advance hydraulic chambers 15 are in direct communication with the advance oil passage 23 via the first communication holes 21a and 21b and the advance passage holes 18a and 18b. That is, each advance hydraulic chamber 15 is connected to each advance communication passage 21a, 21b and each advance passage hole with respect to the advance oil passage 23 without passing through the cylindrical passage portion 20 on the outer periphery of the shaft portion 8b of the cam bolt 8. It communicates directly via 18a, 18b.

これに対して、４つの遅角油圧室１６は、図３及び図４に示すように、そのうちの２つの遅角油圧室１６ａ、１６ｂが、円筒通路部２０を介して第２連通孔２２ａ、２２ｂと各遅角通路孔１９ａ、１９ｃが連通している。また、他の２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄは、円筒通路部２０を介さずに第２連通孔２２ａ、２２ｂと各遅角通路孔１９ｂ、１９ｄが直接的に連通している。 On the other hand, as shown in FIGS. 3 and 4, the four retarded hydraulic chambers 16 include two retarded hydraulic chambers 16 a and 16 b that are connected to the second communication hole 22 a, through the cylindrical passage portion 20. 22b communicates with each retarded passage hole 19a, 19c. The other two retarded hydraulic chambers 16c and 16d communicate directly with the second communicating holes 22a and 22b and the retarded angle passage holes 19b and 19d without using the cylindrical passage portion 20, respectively.

換言すれば、遅角油通路２４から第２連通孔２２ａ、２２ｂに通流した作動油は、２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄ内から円筒通路部２０に流入して、ここから各遅角通路孔１９ａ、１９ｃを通って各遅角油圧室１６ａ、１６ｂに供給されるようになっている。 In other words, the hydraulic fluid that has flowed from the retard oil passage 24 to the second communication holes 22a and 22b flows into the cylindrical passage portion 20 from the inside of the two retard passage holes 19b and 19d, and each retard angle from here. The retarded hydraulic chambers 16a and 16b are supplied through the passage holes 19a and 19c.

さらに、油圧回路４は、各進角、遅角油通路２３，２４に作動油を選択的に供給する流体圧供給源であるオイルポンプ２７と、機関の作動状態に応じて進角油通路２３と遅角油通路２４の流路を切り換える電磁切換弁２８と、を備えている。 Further, the hydraulic circuit 4 includes an oil pump 27 that is a fluid pressure supply source that selectively supplies hydraulic oil to the advance and retard oil passages 23 and 24, and the advance oil passage 23 according to the operating state of the engine. And an electromagnetic switching valve 28 for switching the flow path of the retarded oil passage 24.

オイルポンプ２７は、機関のクランクシャフトによって回転駆動するトロコイドポンプなどの一般的なものである。オイルポンプ２７は、吸入通路２７ｂから吸入した潤滑油を、吐出通路２７ａからメインオイルギャラリー(Ｍ／Ｇ)と電磁切換弁２８に濾過フィルタ３７を介して供給するようになっている。なお、吐出通路２７ａの下流側には、吐出圧が過剰に高くなるのを抑制するリリーフ弁３８が設けられている。 The oil pump 27 is a general one such as a trochoid pump that is rotationally driven by an engine crankshaft. The oil pump 27 supplies the lubricating oil sucked from the suction passage 27b to the main oil gallery (M / G) and the electromagnetic switching valve 28 through the filtration filter 37 from the discharge passage 27a. A relief valve 38 that suppresses the discharge pressure from becoming excessively high is provided on the downstream side of the discharge passage 27a.

電磁切換弁２８は、４ポート３位置の比例型弁であって、図外のバルブボディに形成された２つの給排ポートに、進角油通路２３と遅角油通路２４のそれぞれの他端部が接続されている。また、電磁切換弁２８は、図外のコントロールユニットから出力されたパルス電流によって、バルブボディ内に軸方向へ摺動自在に設けられたスプール弁体を前後方向に移動させる。これによって、オイルポンプ２７の吐出通路２７ａが、進角油通路２３と遅角油通路２４のいずれか一方と連通する。と同時に、ドレン通路３０が、進角油通路２３と遅角油通路２４のいずれか他方と連通するようになっている。 The electromagnetic switching valve 28 is a proportional valve of 4 ports and 3 positions, and is connected to two supply / discharge ports formed in a valve body (not shown) at the other end of each of the advance oil passage 23 and the retard oil passage 24. Are connected. Further, the electromagnetic switching valve 28 moves a spool valve body, which is slidable in the axial direction in the valve body, in the front-rear direction by a pulse current output from a control unit (not shown). As a result, the discharge passage 27 a of the oil pump 27 communicates with either the advance oil passage 23 or the retard oil passage 24. At the same time, the drain passage 30 communicates with either the advance oil passage 23 or the retard oil passage 24.

コントロールユニットは、内部のコンピュータが図外のクランク角センサ（機関回転数検出）やエアーフローメータ、機関水温センサ、機関温度センサ、スロットルバルブ開度センサおよびカムシャフト２の現在の回転位相を検出するカム角センサなどの各種センサ類からの情報信号を入力して現在の機関運転状態を検出する。また、このコントロールユニットは、電磁切換弁２８の各コイルに制御電流を出力してスプール弁体の移動位置を制御して各通路を切換制御させるようになっている。 In the control unit, an internal computer detects a current rotation phase of a crank angle sensor (engine speed detection), an air flow meter, an engine water temperature sensor, an engine temperature sensor, a throttle valve opening sensor, and a camshaft 2 (not shown). Information signals from various sensors such as a cam angle sensor are input to detect the current engine operating state. Further, this control unit outputs a control current to each coil of the electromagnetic switching valve 28 to control the moving position of the spool valve body to switch and control each passage.

また、ハウジング６に対してベーンロータ９を最進角側の回転位置（図３の位置）にロックするロック機構が設けられている。 Further, a lock mechanism is provided for locking the vane rotor 9 to the most advanced rotation position (position in FIG. 3) with respect to the housing 6.

このロック機構は、図１及び図４などに示すように、スプロケット１の内側面１ｅの内周部に設けられた固定用孔内に固定されたロック穴構成部３２ａに形成されたロック穴３２と、第１ベーン１４ａの内部軸方向に設けられたピン収容孔３３と、該ピン収容孔３３内に摺動可能に設けられ、ロック穴３２に挿入あるいは抜け出すロックピン３４と、該ロックピン３４をロック穴３２から退出させてロックを解除する一対の第１、第２解除用通路３５ａ、３６ｂと、ロックピン３４をロック穴３２方向へ付勢するスプリング３６と、から主として構成されている。 As shown in FIGS. 1 and 4 and the like, this locking mechanism includes a lock hole 32 formed in a lock hole constituting portion 32a fixed in a fixing hole provided in the inner peripheral portion of the inner side surface 1e of the sprocket 1. A pin receiving hole 33 provided in the inner axial direction of the first vane 14a, a lock pin 34 slidably provided in the pin receiving hole 33, and inserted into or removed from the lock hole 32, and the lock pin 34 Is mainly composed of a pair of first and second release passages 35a and 36b for releasing the lock from the lock hole 32, and a spring 36 for urging the lock pin 34 toward the lock hole 32.

ロック穴構成部３２ａは、スプロケット１と同じく焼結金属によって円環状に形成されているが、その硬度がスプロケット１よりも高くなるように形成されている。すなわち、ロック穴構成部３２ａは、焼結成形時における例えば金属粉末密度をスプロケット１よりも高くすることによって、焼結後の硬度をスプロケット１よりも高くしている。 The lock hole constituting portion 32 a is formed in an annular shape from a sintered metal like the sprocket 1, but is formed so that its hardness is higher than that of the sprocket 1. That is, the lock hole constituting part 32a makes the hardness after sintering higher than that of the sprocket 1 by, for example, making the metal powder density higher than that of the sprocket 1 at the time of sintering molding.

ピン収容孔３３は、第１ベーン１４ａの内部にロータ１３軸方向に沿って貫通形成されている。 The pin accommodation hole 33 is formed through the inside of the first vane 14a along the axial direction of the rotor 13.

ロックピン３４は、ピン収容孔３３内に摺動自在に配置されたピン本体と、該ピン本体の先端側に円環状の段差面を介して一体に有する小径な先端部３４ａとから構成されている。 The lock pin 34 is configured by a pin body slidably disposed in the pin housing hole 33 and a small-diameter tip portion 34a integrally provided on the tip side of the pin body via an annular step surface. Yes.

ピン本体は、外周面が単純なストレートの円筒面に形成されて、ピン収容孔３３に液密的に摺動するようになっている。また、先端部３４ａは、外径がロック穴３２の内径よりも僅かに小さく設定されている。ピン本体の後端部の外周には、ピン収容孔３３の大径部に摺動する大径状のフランジ部３４ｂが形成されている。 The pin main body is formed in a straight cylindrical surface with a simple outer peripheral surface, and slides in a liquid-tight manner into the pin accommodation hole 33. Further, the distal end portion 34 a is set to have an outer diameter slightly smaller than the inner diameter of the lock hole 32. A large-diameter flange portion 34 b that slides on the large-diameter portion of the pin housing hole 33 is formed on the outer periphery of the rear end portion of the pin body.

第１解除用通路３６ａは、図１、図３及び図４に示すように、第１ベーン１４ａの一側部に形成されて進角油圧室１５から段差面（受圧面）に油圧を供給するようになっている。第２解除用通路３６ｂは、スプロケット１の内側面１ｅに形成されて、遅角油圧室１６からロック穴３２に油圧を供給するようになっている。したがって、ロックピン３４は、進角油圧室１５または遅角油圧室１６に供給された作動油圧を解除用通路から受ける。これにより、ロックピン３４は、ロック穴３２から抜け出てベーンロータ９に対するロックを解除するようになっている。 As shown in FIGS. 1, 3 and 4, the first release passage 36a is formed on one side of the first vane 14a and supplies hydraulic pressure from the advance hydraulic chamber 15 to the step surface (pressure receiving surface). It is like that. The second release passage 36 b is formed on the inner surface 1 e of the sprocket 1 so as to supply hydraulic pressure from the retard hydraulic chamber 16 to the lock hole 32. Therefore, the lock pin 34 receives the hydraulic pressure supplied to the advance hydraulic chamber 15 or the retard hydraulic chamber 16 from the release passage. As a result, the lock pin 34 comes out of the lock hole 32 and releases the lock on the vane rotor 9.

なお、ベーンロータ９は、フロントプレート１０側の前端面にピン収容孔３３の後端とフロントプレート１０の挿通孔１０ａを介して外部と連通する空気抜き溝９ａが形成されている。この空気抜き溝９ａは、ピン収容孔３３内でのロックピン３４の円滑な摺動性を確保するためのものである。
〔本実施形態の作用〕
以下、本実施形態におけるバルブタイミング制御装置の作用について簡単に説明する。 The vane rotor 9 is formed with an air vent groove 9a that communicates with the outside through the rear end of the pin accommodation hole 33 and the insertion hole 10a of the front plate 10 on the front end surface on the front plate 10 side. The air vent groove 9 a is for ensuring smooth slidability of the lock pin 34 in the pin accommodation hole 33.
[Operation of this embodiment]
Hereinafter, the operation of the valve timing control device in the present embodiment will be briefly described.

イグニッションスイッチをオフ操作すると、オイルポンプ２７は、駆動が停止されることから、各進角油圧室１５と各遅角油圧室１６への油圧の供給が停止される。そして、機関が完全に停止されるまでの間にトーションスプリング２６のばね力によって、ベーンロータ９がハウジング６に対して進角側へ相対回転する。したがって、ベーンロータ９は、図３に示すように、第１ベーン１４ａが特定のシュー１１ａの一側面に当接して最大進角側の相対回転位置に規制される。 When the ignition switch is turned off, the drive of the oil pump 27 is stopped, so that the supply of hydraulic pressure to each advance hydraulic chamber 15 and each retard hydraulic chamber 16 is stopped. The vane rotor 9 rotates relative to the housing 6 toward the advance side by the spring force of the torsion spring 26 until the engine is completely stopped. Therefore, as shown in FIG. 3, in the vane rotor 9, the first vane 14a abuts against one side surface of the specific shoe 11a and is restricted to the relative rotational position on the maximum advance side.

この時点で、ロックピン３４は、スプリング３６のばね力でロック穴３２内に入り込んで、ベーンロータ９をハウジング６に対してロックして自由な相対回転を規制している。 At this time, the lock pin 34 enters the lock hole 32 by the spring force of the spring 36 and locks the vane rotor 9 with respect to the housing 6 to restrict free relative rotation.

その後、イグニッションスイッチをオン操作して機関を再始動させた場合には、クランキング時の排気弁の開閉タイミングが進角側になっていることから、始動の安定化と始動性の向上が図れる。 After that, when the ignition switch is turned on and the engine is restarted, the opening / closing timing of the exhaust valve at the time of cranking is on the advance side, so that the start can be stabilized and the startability can be improved. .

その後、機関に運転状態が変化すると、コントロールユニットから出力された制御電流によって電磁切換弁２８が、吐出通路２７ａと進角油通路２３を連通させると共に、遅角油通路２４とドレン通路３０を連通させる。このため、オイルポンプ２７から吐出通路２７ａに吐出された油圧は、進角油通路２３と第１連通孔２１ａ、２１ｂ及び進角通路孔１８ａ、１８ｂを通って各進角油圧室１５に流入する。 Thereafter, when the operating state of the engine changes, the electromagnetic switching valve 28 communicates the discharge passage 27a and the advance oil passage 23 with the control current output from the control unit, and communicates the retard oil passage 24 and the drain passage 30 with each other. Let For this reason, the hydraulic pressure discharged from the oil pump 27 to the discharge passage 27a flows into each advance hydraulic chamber 15 through the advance oil passage 23, the first communication holes 21a and 21b, and the advance passage holes 18a and 18b. .

さらにこの油圧は、第１解除用通路３５ａを通って段差面（受圧室）内に流入してロックピン３４に作用する。したがって、ロックピン３４は、スプリング３６のばね力に抗して後退して、先端部３４ａがロック穴３２から抜け出してロックが解除される。これによって、ベーンロータ９は、自由な回転が確保される。 Further, the hydraulic pressure flows into the step surface (pressure receiving chamber) through the first release passage 35 a and acts on the lock pin 34. Accordingly, the lock pin 34 is retracted against the spring force of the spring 36, and the tip end portion 34 a comes out of the lock hole 32 and the lock is released. Thereby, the vane rotor 9 is ensured to rotate freely.

また、各遅角油圧室１６内の作動油は、遅角通路孔１９ａ〜１９ｄから第２連通孔２２ａ、２２ｂへ直接流入する。また、作動油の一部は、円筒通路部２０を介して第２連通孔２２ａ、２２ｂへ流入し、ここからドレン通路３０に流入してオイルパン３１に排出される。 The hydraulic oil in each retarded hydraulic chamber 16 flows directly from the retarded passage holes 19a to 19d into the second communication holes 22a and 22b. Further, part of the hydraulic oil flows into the second communication holes 22 a and 22 b through the cylindrical passage portion 20, flows into the drain passage 30 from here, and is discharged to the oil pan 31.

したがって、各進角油圧室１５内が高圧になる一方、各遅角油圧室１６内が低圧になる。このため、ベーンロータ９は、図３に示すように、図中右側(進角側)へ相対回転して第１ベーン１４ａの他側面が第１シュー１１ａの対向側面に当接して、最進角側の回転位置に規制保持される。 Therefore, the inside of each advance hydraulic chamber 15 becomes high pressure, while the inside of each retard hydraulic chamber 16 becomes low pressure. For this reason, as shown in FIG. 3, the vane rotor 9 rotates relative to the right side (advance side) in the drawing and the other side surface of the first vane 14a comes into contact with the opposite side surface of the first shoe 11a. It is regulated and held at the rotation position on the side.

これによって、吸気弁と排気弁のバルブオーバーラップが無くなって燃焼ガスの吹き返しが抑制されて、良好な燃焼状態が得られると共に、燃費の向上と機関回転の安定化が図れる。 As a result, the valve overlap between the intake valve and the exhaust valve is eliminated, the combustion gas is prevented from being blown back, a good combustion state is obtained, and the fuel consumption is improved and the engine rotation is stabilized.

機関の運転状態がさらに変化すると、コントロールユニットから出力された制御電流によって電磁切換弁２８が、吐出通路２７ａと遅角油通路２４を連通させると共に、進角油通路２３とドレン通路３０を連通させる。 When the operating state of the engine further changes, the electromagnetic switching valve 28 causes the discharge passage 27a and the retard oil passage 24 to communicate with each other and the advance oil passage 23 and the drain passage 30 communicate with each other by the control current output from the control unit. .

このため、オイルポンプ２７から吐出通路２７ａに吐出された作動油は、遅角油通路２３から第２連通孔２２ａ、２２ｂに流入して、さらに２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄを通って２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄに流入する。同時に、前記２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄに流入した作動油は、各一端開口１９ｅから円筒通路部２０に流入して２つの遅角通路孔１９ａ、１９ｃを通って他の２つの遅角油圧室１６ａ、１６ｂに流入する。 For this reason, the hydraulic oil discharged from the oil pump 27 to the discharge passage 27a flows into the second communication holes 22a and 22b from the retard oil passage 23, and further passes through the two retard passage holes 19b and 19d. Flows into the two retarded hydraulic chambers 16c, 16d. At the same time, the hydraulic oil that has flowed into the two retardation passage holes 19b and 19d flows into the cylindrical passage portion 20 from the respective one end openings 19e, passes through the two retardation passage holes 19a and 19c, and the other two retardations. It flows into the hydraulic chambers 16a and 16b.

さらにこの油圧は、第２解除用通路を通ってロック穴３２に流入して流入してロックピン３４の先端部３４ａに作用する。したがって、ロックピン３４は、スプリング３６のばね力に抗して後退して、先端部３４ａがロック穴３２から抜け出してロックが解除された状態が維持される。これによって、ベーンロータ９は、自由な回転が確保されている状態が維持される。 Further, this hydraulic pressure flows into the lock hole 32 through the second release passage and flows into the lock hole 32, and acts on the distal end portion 34 a of the lock pin 34. Therefore, the lock pin 34 is retracted against the spring force of the spring 36, and the state where the tip 34a is pulled out from the lock hole 32 and the lock is released is maintained. As a result, the vane rotor 9 is maintained in a state where free rotation is ensured.

また、各進角油圧室１５の作動油は、進角通路孔１８ａ〜１８ｄから第１連通孔２１ａ、２１ｂへ流入して、ここからドレン通路３０からオイルパン３１に排出される。 Further, the hydraulic oil in each advance hydraulic chamber 15 flows into the first communication holes 21a and 21b from the advance passage holes 18a to 18d, and is discharged from the drain passage 30 to the oil pan 31 from here.

したがって、各遅角油圧室１６内が高圧になる一方、各進角油圧室１５内が低圧になる。このため、ベーンロータ９は、図４に示すように、図中左側(進角側)へ相対回転して第１ベーン１４ａの他側面が第２シュー１１ｂの対向側面に当接して、最遅角側の回転位置に規制保持される。 Therefore, each retarded hydraulic chamber 16 has a high pressure while each advanced hydraulic chamber 15 has a low pressure. For this reason, as shown in FIG. 4, the vane rotor 9 rotates relative to the left side (advance side) in the drawing, and the other side surface of the first vane 14a comes into contact with the opposite side surface of the second shoe 11b. It is regulated and held at the rotation position on the side.

これによって、吸気弁と排気弁のバルブオーバーラップが大きくなって、機関の高出力化などが図れる。 As a result, the valve overlap between the intake valve and the exhaust valve is increased, and the engine output can be increased.

そして、本実施形態では、前述したように、ベーンロータ９が、ハウジング６に対して最遅角側へ相対回転する際には、オイルポンプ２７から圧送された作動油は、遅角油通路２４を通って第２連通孔２２ａ、２２ｂに流入する。この作動油は、さらに２つの遅角通路孔１９ｂ、１９ｄを通って直接的に２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄに流入する。したがって、この２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄには、作動油を速やかに供給することができる。 In the present embodiment, as described above, when the vane rotor 9 rotates relative to the housing 6 toward the most retarded angle side, the hydraulic oil pumped from the oil pump 27 passes through the retarded oil passage 24. And flows into the second communication holes 22a and 22b. The hydraulic oil further flows into the two retard hydraulic chambers 16c and 16d directly through the two retard passage holes 19b and 19d. Accordingly, the hydraulic oil can be quickly supplied to the two retarded hydraulic chambers 16c and 16d.

一方、前記遅角通路孔１９ｂ、１９ｄに流入した一部の作動油は、円筒通路部２０を通って各遅角通路孔１９ａ、１９ｃに流入して、ここから他の２つの遅角油圧室１６ａ、１６ｂに流入する。 On the other hand, a part of the hydraulic fluid that has flowed into the retarding passage holes 19b and 19d flows into the respective retarding passage holes 19a and 19c through the cylindrical passage portion 20, and from there to the other two retarding hydraulic chambers. Flows into 16a and 16b.

つまり、円筒通路部２０を通流する作動油は、２つの遅角油圧室１６ａ、１６ｂのみに供給されるだけで、他の２つの遅角油圧室１６ｃ、１６ｄには供給されない。 That is, the hydraulic oil flowing through the cylindrical passage portion 20 is supplied only to the two retard hydraulic chambers 16a and 16b, and is not supplied to the other two retard hydraulic chambers 16c and 16d.

したがって、円筒通路部２０を通流する作動油を全ての遅角油圧室に供給するようにした前記従来技術のものに比較して、円筒通路部２０を通流する作動油の流量を十分に少なくすることが可能になる。 Therefore, the hydraulic oil flowing through the cylindrical passage portion 20 is sufficiently higher in flow rate than the prior art in which the hydraulic oil flowing through the cylindrical passage portion 20 is supplied to all retarded hydraulic chambers. It becomes possible to reduce.

換言すれば、円筒通路部２０を利用して作動油が供給されるのは、４つの遅角油圧室１６ａ〜１６ｄ中、半分の遅角油圧室１６ａ、１６ｃのみである。したがって、その分、円筒通路部２０の流路断面積を、従来のものに比較して小さく形成しても各遅角油圧室１６ａ、１６ｃには作動油を速やかに供給することが可能になる。 In other words, hydraulic oil is supplied to only half of the retarded hydraulic chambers 16a and 16c among the four retarded hydraulic chambers 16a to 16d using the cylindrical passage portion 20. Accordingly, even if the flow passage cross-sectional area of the cylindrical passage portion 20 is made smaller than that of the conventional one, the hydraulic oil can be quickly supplied to the respective retarded hydraulic chambers 16a and 16c. .

この結果、ロータ１３のボルト挿入孔１３ａの内周面の内径を大きくすることなく、ベーンロータ９の最遅角側への相対回転変換の良好な応答性を確保することができる。 As a result, it is possible to ensure good responsiveness of the relative rotation conversion of the vane rotor 9 to the most retarded angle side without increasing the inner diameter of the inner peripheral surface of the bolt insertion hole 13a of the rotor 13.

また、前述のように、ボルト挿入孔１３ａの内周面の内径を大きくする必要がないことから、カムボルト８の締結トルク(軸力)を大きくすることができる。すなわち、ベーンロータ９をカムシャフト２にカムボルト８によって締結する際に、カムボルト８の頭部８ａ(フランジ部８ｄ)とボルト挿入孔１３ａの孔縁部との当接面積を十分に確保できる。したがって、カムボルト８の締結トルク(軸力)を大きくすることができるのである。 Further, as described above, since it is not necessary to increase the inner diameter of the inner peripheral surface of the bolt insertion hole 13a, the fastening torque (axial force) of the cam bolt 8 can be increased. That is, when the vane rotor 9 is fastened to the camshaft 2 by the cam bolt 8, a sufficient contact area between the head 8a (flange portion 8d) of the cam bolt 8 and the hole edge portion of the bolt insertion hole 13a can be secured. Therefore, the fastening torque (axial force) of the cam bolt 8 can be increased.

さらに、ボルト挿入孔１３ａ（円筒通路部２０）を作動油の流路として利用したので、別個に流通路を形成した場合に比較して、流路全体の簡素化が図れると共に、径方向の小型化が可能になる。 Further, since the bolt insertion hole 13a (cylindrical passage portion 20) is used as a flow path for hydraulic oil, the entire flow path can be simplified and the radial size can be reduced as compared with the case where a separate flow path is formed. Can be realized.

また、本実施形態では、カムボルト８のフランジ部８ｄ(着座面８ｅ)の外周部が、止め溝１３ｅの一部を覆うようになっている。このため、この止め溝１３ｅに嵌入しているトーションスプリング２６の内端部２６ｂの抜け出しを抑制でき、この結果、トーションスプリング２６の不用意な脱落を抑制できる。 Moreover, in this embodiment, the outer peripheral part of the flange part 8d (sitting surface 8e) of the cam bolt 8 covers a part of stop groove 13e. For this reason, it is possible to suppress the inner end portion 26b of the torsion spring 26 fitted in the retaining groove 13e from being pulled out, and as a result, it is possible to suppress inadvertent dropping of the torsion spring 26.

止め溝１３ｅは、底壁１３ｆによって挿入孔１３ｅと連通されることなく閉止された状態になっている。このため、ボルト挿入孔１３ａ(円筒通路部２０)に流入した作動油は、止め溝１３ｅからリークすることがない。 The stop groove 13e is closed without being communicated with the insertion hole 13e by the bottom wall 13f. For this reason, the hydraulic fluid that has flowed into the bolt insertion hole 13a (cylindrical passage portion 20) does not leak from the stop groove 13e.

さらに、カムボルト８は、締結する前の状態ではフランジ部８ｄの着座面８ｅが中央側から外周部に渡って傾斜状に形成されている。したがって、フランジ部８ｄは、カムボルト８を所定のトルクで締め付けると、外周部側が軸方向外側に撓み変形して着座面８ｅが平坦状に変形する。このため、フランジ部８ｄは、着座面８ｅがボルト挿入孔１３ａの孔縁部(当接面)に対して均一な圧力で当接する。したがって、カムボルト８によるベーンロータ９の安定かつ強固な締結力が得られる。 Furthermore, the cam bolt 8 is formed so that the seating surface 8e of the flange portion 8d is inclined from the center side to the outer peripheral portion before being fastened. Therefore, when the cam bolt 8 is tightened with a predetermined torque, the flange portion 8d bends and deforms outward in the axial direction and the seating surface 8e is deformed flat. Therefore, in the flange portion 8d, the seating surface 8e comes into contact with the hole edge (contact surface) of the bolt insertion hole 13a with a uniform pressure. Therefore, a stable and strong fastening force of the vane rotor 9 by the cam bolt 8 can be obtained.

本発明は、前記実施形態の構成に限定されるものではなく、発明の趣旨にしたがって自由に変更することが可能である。本発明を例えば、バルブタイミング制御装置を排気弁側ばかりか吸気弁側に適用することも可能である。 The present invention is not limited to the configuration of the embodiment described above, and can be freely changed according to the spirit of the invention. For example, the present invention can be applied not only to the exhaust valve side but also to the intake valve side of the valve timing control device.

さらに、前記実施形態では、バルブタイミング制御装置として、４つのシュー１１ａ〜１１ｄと４枚のベーン１４ａ〜１４ｄを用いたものに適用したが、これらを、３つ、３枚、５つ、５枚など他の構造のものに適用することも可能である。したがって、作動室の数も任意に設定することができる。 Furthermore, in the said embodiment, although applied to the thing using four shoes 11a-11d and four vanes 14a-14d as a valve timing control apparatus, these are three, three, five, five sheets It is also possible to apply to other structures. Therefore, the number of working chambers can also be set arbitrarily.

さらに、駆動回転体としては、スプロケット１ばかりかプーリにも適用することができる。 Further, the drive rotor can be applied not only to the sprocket 1 but also to a pulley.

また、ハウジングは、ハウジング本体とスプロケットが一体に形成されているものも含む。 The housing includes one in which the housing main body and the sprocket are integrally formed.

以上説明した実施形態に基づく内燃機関のバルブタイミング制御装置としては、例えば、以下に述べる態様のものが考えられる。 As a valve timing control device for an internal combustion engine based on the embodiment described above, for example, the following modes can be considered.

その一つの態様として、クランクシャフトとからの回転力が伝達され、内部に作動室を有するハウジングと、
前記ハウジングの内部に相対回転可能に配置されたベーンロータであって、カムボルトが挿入されるボルト挿入孔を有し、前記カムボルトによってカムシャフトに固定されるロータと、前記ロータに設けられ、前記作動室をそれぞれ複数の第１作動室と第２作動室に仕切る複数のベーンと、を有するベーンロータと、
を備え、
前記ベーンロータは、前記ロータの内部に軸方向に形成され、前記カムシャフトに形成された第１通路に連通する第１軸方向通路と、前記ロータの内部に軸方向に形成され、前記カムシャフトに形成された第２通路に連通する第２軸方向通路と、前記ロータの内部に径方向に形成され、前記第１軸方向通路に連通して前記第１作動室の一部に連通する第１径方向通路と、前記第１軸方向通路から前記第１径方向通路と前記ボルト挿入孔を介して前記他の第１作動室に連通する第２径方向通路と、前記ロータの内部の前記第１、第２径方向通路と避けた位置に形成され、前記第２軸方向通路と前記第２作動室を連通する連通路と、を有している。 As one aspect thereof, a rotational force from the crankshaft is transmitted, and a housing having an operation chamber therein,
A vane rotor disposed in the housing so as to be relatively rotatable, having a bolt insertion hole into which a cam bolt is inserted, and being fixed to a camshaft by the cam bolt, provided in the rotor, and the working chamber A vane rotor having a plurality of vanes that respectively partition a plurality of first working chambers and second working chambers;
With
The vane rotor is formed inside the rotor in the axial direction, and communicates with the first passage formed in the camshaft. The vane rotor is formed in the rotor inside in the axial direction. A second axial passage communicating with the formed second passage, a first axially formed inside the rotor and communicating with a part of the first working chamber, communicating with the first axial passage. A radial passage, a second radial passage communicating from the first axial passage to the other first working chamber via the first radial passage and the bolt insertion hole, and the first inside the rotor. 1. It is formed at a position avoiding the second radial passage and has a communication passage communicating the second axial passage and the second working chamber.

この発明によれば、例えば、第１軸方向通路を通流した作動油を、一部の第１作動室に対してボルト挿入孔を介さずに第１径方向通路から直接供給するようにしたことから、ボルト挿入孔を通流する流量を減少させることができる。したがって、ボルト挿入孔の内径を大きくしなくとも、第１作動室へ作動油を速やかに供給することが可能になり、ベーンロータの相対回転変換の応答性を確保しつつカムボルトの締め付け時の十分なボルト軸力を得ることが可能になる。 According to this invention, for example, the hydraulic oil that has flowed through the first axial passage is supplied directly from the first radial passage to a part of the first working chamber without passing through the bolt insertion hole. Thus, the flow rate flowing through the bolt insertion hole can be reduced. Therefore, it is possible to quickly supply the hydraulic oil to the first working chamber without increasing the inner diameter of the bolt insertion hole, and sufficient for tightening the cam bolt while ensuring the response of the relative rotation conversion of the vane rotor. Bolt axial force can be obtained.

さらに好ましくは、前記ロータの回転軸方向の一端側にコイル状に巻回され、一端が前記ハウジングに連係し、他端が径方向内側に折曲されて前記ロータに連係し、前記ハウジングに対してベーンロータを相対回転の一方向へ付勢するトーションスプリングと、前記ロータの回転軸方向の端部に設けられ、前記トーションスプリングの他端が係り止めされる止め溝と、前記止め溝の前記ロータの径方向内側に有し、前記カムボルトの頭部と軸方向で重なる位置に設けられた底壁と、を有している。 More preferably, the rotor is wound in a coil shape on one end side in the rotation axis direction, one end is linked to the housing, the other end is bent radially inward and linked to the rotor, A torsion spring that urges the vane rotor in one direction of relative rotation, a stop groove that is provided at an end portion of the rotor in the rotation axis direction, and is engaged with the other end of the torsion spring, and the rotor of the stop groove And a bottom wall provided at a position overlapping with the head portion of the cam bolt in the axial direction.

前記止め溝は、底壁によってボルト挿入孔と連通されることなく閉止された状態になっていることから、ボルト挿入孔に流入した作動油が止め溝からリークすることがない。また、ボルト挿入孔を作動油の流通路として利用したので、別個に流通路を形成した場合に比較して径方向の小型化が可能になる。 Since the stop groove is closed without being communicated with the bolt insertion hole by the bottom wall, the hydraulic oil flowing into the bolt insertion hole does not leak from the stop groove. Further, since the bolt insertion hole is used as the hydraulic oil flow passage, it is possible to reduce the size in the radial direction as compared with the case where the flow passage is formed separately.

さらに好ましくは、前記トーションスプリングの他端は、前記止め溝に挿入された状態で前記カムボルトの頭部によって覆われている。 More preferably, the other end of the torsion spring is covered with the head of the cam bolt while being inserted into the retaining groove.

この態様によれば、トーションスプリングの他端が、カムボルトの頭部で覆われた状態になっているので、止め溝からの不用意な抜け出しを抑制できる。 According to this aspect, since the other end of the torsion spring is covered with the head of the cam bolt, inadvertent withdrawal from the stop groove can be suppressed.

さらに好ましくは、前記カムボルトは、頭部と、前記頭部から延びて外周に前記カムシャフトの雌ねじに螺着する雄ねじを有する軸部と、前記頭部の軸部との付け根部に有し、前記ボルト挿入孔の孔縁部に当接可能な着座面を有するフランジ部と、を有し、
前記フランジ部は、前記着座面が前記ボルト挿入孔の孔縁部に当接する前の状態において、中央部から径方向外側の外周部に向かって拡開状のテーパ面に形成され、カムボルトに所定締結トルクを付与して前記ボルト挿入孔の孔縁部に当接された状態において、前記外周部と中央部が同一平面状に撓み変形しつつ前記ボルト挿入孔の孔縁部に当接するようになっている。
さらに好ましくは、前記ロータ内部における前記第２軸方向通路は、該第２軸方向通路に並行に形成された前記第１軸方向通路の軸方向長さよりも長く形成され、前記止め溝は、形成位置が前記第２軸方向通路の軸線に対して周方向へずれて、互いに重ならないように配置されている。 More preferably, the cam bolt has a head portion, a shaft portion having a male screw extending from the head portion and screwed to a female screw of the camshaft on an outer periphery, and a base portion of the shaft portion of the head portion, A flange portion having a seating surface capable of coming into contact with a hole edge portion of the bolt insertion hole,
The flange portion is formed in a tapered surface that is widened from the central portion toward the outer peripheral portion in the radial direction before the seating surface comes into contact with the hole edge portion of the bolt insertion hole. In a state in which a fastening torque is applied and contacted with the hole edge of the bolt insertion hole, the outer peripheral part and the center part are bent and deformed in the same plane so as to contact the hole edge of the bolt insertion hole. It has become.
More preferably, the second axial passage inside the rotor is formed longer than the axial length of the first axial passage formed in parallel to the second axial passage, and the stop groove is formed. The positions are shifted in the circumferential direction with respect to the axis of the second axial passage and are arranged so as not to overlap each other.

１…タイミングスプロケット、２…カムシャフト、２ａ…一端部、３…位相変更機構、４…油圧回路、６…ハウジング、７…ハウジング本体、８…カムボルト、８ａ…頭部、８ｂ…軸部、８ｃ…雄ねじ、８ｄ…フランジ部、８ｅ…着座面、９…ベーンロータ、１０…フロントプレート、１１ａ〜１１ｄ…シュー、１５…進角油圧室(第２作動室)、１６…遅角油圧室(第１作動室)、１３…ロータ、１３ａ…ボルト挿入孔、１３ｅ…止め溝、１４ａ〜１４ｄ…ベーン、１８ａ・１８ｂ…進角通路孔(連通路)、１９ｂ、１９ｄ…遅角通路孔(第１径方向通路)、１９ａ・１９ｃ…遅角通路孔(第２径方向通路)、２０…円筒通路部、２１ａ・２１ｂ…第１連通孔(第２軸方向通路)、２２ａ・２２ｂ…第２連通孔(第１軸方向通路)、２３…進角油通路(第１通路)、２４…遅角油通路(第２通路)、２６…トーションスプリング、２６ａ…一端部、２６ｂ…他端部、２７オイルポンプ、２８…電磁切換弁。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Timing sprocket, 2 ... Cam shaft, 2a ... One end part, 3 ... Phase change mechanism, 4 ... Hydraulic circuit, 6 ... Housing, 7 ... Housing main body, 8 ... Cam bolt, 8a ... Head, 8b ... Shaft part, 8c ... male screw, 8d ... flange part, 8e ... seating surface, 9 ... vane rotor, 10 ... front plate, 11a to 11d ... shoe, 15 ... advance hydraulic chamber (second working chamber), 16 ... retard hydraulic chamber (first Working chamber), 13 ... rotor, 13a ... bolt insertion hole, 13e ... stop groove, 14a-14d ... vane, 18a, 18b ... advance angle passage hole (communication passage), 19b, 19d ... retard angle passage hole (first diameter) Direction passage), 19a, 19c ... retard angle passage hole (second radial passage), 20 ... cylindrical passage portion, 21a, 21b ... first communication hole (second axial passage), 22a, 22b ... second communication hole (First axial passage), 23 ... advance oil passage (first passage) 24 ... retard oil passage (second passage), 26 ... torsion spring, 26a ... one end, 26b ... other end, 27 oil pump, 28 ... electromagnetic switching valve.

Claims

A housing that receives the rotational force from the crankshaft and has a working chamber inside;
A vane rotor disposed in the housing so as to be relatively rotatable, having a bolt insertion hole into which a cam bolt is inserted, and being fixed to a camshaft by the cam bolt, provided in the rotor, and the working chamber A vane rotor having a plurality of vanes that respectively partition a plurality of first working chambers and second working chambers;
With
The vane rotor is
A first axial passage formed in the rotor in the axial direction and communicating with a first passage formed in the camshaft;
A second axial passage formed in the rotor in the axial direction and communicating with a second passage formed in the camshaft;
A first radial passage formed radially inside the rotor, communicating with the first axial passage and communicating with a portion of the first working chamber;
A second radial passage communicating from the first axial passage to the other first working chamber via the first radial passage and the bolt insertion hole;
A communication passage formed at a position avoiding the first and second radial passages in the rotor and communicating the second axial passage and the second working chamber;
A valve timing control device for an internal combustion engine, comprising:

The valve timing control apparatus for an internal combustion engine according to claim 1,
The rotor is wound in a coil shape on one end side in the rotation axis direction, one end is linked to the housing, the other end is bent inward in the radial direction and linked to the rotor, and the vane rotor is relative to the housing. A torsion spring biasing in one direction of rotation;
A stop groove provided at an end of the rotor in the rotation axis direction, the other end of the torsion spring being engaged;
A bottom wall provided on a radially inner side of the rotor of the stop groove and provided at a position overlapping the head of the cam bolt in the axial direction;
A valve timing control device for an internal combustion engine, comprising:

The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 2,
The valve timing control device for an internal combustion engine, wherein the other end of the torsion spring is covered with a head of the cam bolt while being inserted into the stop groove.

The valve timing control apparatus for an internal combustion engine according to claim 3,
The cam bolt has a head portion, a shaft portion having a male screw extending from the head portion and screwed to the female screw of the cam shaft on an outer periphery, and a base portion of the shaft portion of the head portion, and the bolt insertion hole A flange portion having a seating surface capable of abutting against the hole edge portion of
The flange portion is formed in a tapered surface that is widened from the central portion toward the outer peripheral portion in the radial direction before the seating surface comes into contact with the hole edge portion of the bolt insertion hole. In a state in which a fastening torque is applied and contacted with the hole edge portion of the bolt insertion hole, the outer peripheral portion and the center portion are in contact with the hole edge portion of the bolt insertion hole while being deformed in the same plane. An internal combustion engine valve timing control device.

The valve timing control apparatus for an internal combustion engine according to claim 4,
The second axial passage in the rotor is formed longer than the axial length of the first axial passage formed in parallel to the second axial passage,
The valve timing control device for an internal combustion engine, wherein the stop groove is disposed so that a formation position thereof is shifted in a circumferential direction with respect to an axis of the second axial passage so as not to overlap each other.