JP2019066008A - 捩り振動低減装置 - Google Patents

Abstract

【課題】低廉な材料が選択可能あるいは製造コストが抑制可能であって、強度を向上させた捩り振動低減装置を提供する。【解決手段】トルクコンバータ１０内に設けられ、トルクを受けて回転するプレート５０と、プレート５０内の転動室４８に揺動可能に収容され、トルクの変動に応じて揺動する転動体４６と、トルクを受けて回転し、転動体４６およびプレート５０をトルクコンバータ１０内の作動油から遮蔽する第１カバー５４、第２カバー５６と、を有して構成される捩り振動低減装置２０であって、第１カバー５４、第２カバー５６は、その回転速度が所定の回転速度以上の場合には、トルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって回転中心線Ｃ方向において転動体４６側に変形して転動体４６を押圧する押圧部である平坦部５４ａ、５６ａを有する。【選択図】図５

Description

本発明は、トルクコンバータ内部に設けられる捩り振動低減装置の強度向上に関するものである。

トルクコンバータ内に設けられ、トルクを受けて回転する回転体、例えばプレートと、そのプレート内の転動室に揺動可能に収容され、トルクの変動に応じて揺動する転動体と、そのトルクを受けて回転し、転動体およびプレートをトルクコンバータ内の作動油から遮蔽するカバーと、を有して構成される捩り振動低減装置が知られている。特許文献１の捩り振動低減装置がそれである。特許文献１の捩り振動低減装置において、トルク変動が発生すると、転動体が転動室内で揺動されることで、トルク変動のエネルギが転動体の揺動によって吸収される。しかし、このような捩り振動低減装置では、トルクコンバータの回転中心線の径方向の外周部においてプレートとカバーとの間に隙間があるため、トルクコンバータが回転中心線を中心にして高速で回転すると、転動体に大きな遠心力がかかって転動体を収容する転動室、すなわちプレートに大きな負荷がかかるため、プレートの強度が高められる必要があった。

これに対して、特許文献２に記載の捩り振動低減装置のように、プレートとカバーとを溶接によって接合することで強度を高めることが提案されている。

特開２０１５−１０２１１５号公報 特開２０１７−０５７８８４号公報

しかし、特許文献２に記載の捩り振動低減装置のように、プレートとカバーとを溶接する場合には、プレートは溶接に適した材料にされねばならなかったり、製造コストの増加を招いてしまったりするなどの課題があった。

本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、トルクコンバータ内に設けられる捩り振動低減装置において、低廉な材料が選択可能あるいは製造コストが抑制可能であって、転動体を収容する回転体の強度が向上させられる捩り振動低減装置を提供することにある。

本発明の要旨とするところは、トルクコンバータ内に設けられ、トルクを受けて回転する回転体と、前記回転体内の転動室に揺動可能に収容され、前記トルクの変動に応じて揺動する転動体と、前記トルクを受けて回転し、該転動体および該回転体を前記トルクコンバータ内の作動油から遮蔽するカバーと、を備える捩り振動低減装置であって、前記カバーは、その回転速度が所定の回転速度以上の場合には、前記トルクコンバータ内の作動油の油圧によって前記回転体の回転中心線方向において前記転動体側に変形して前記転動体を押圧する押圧部を有することにある。

本発明の捩り振動低減装置によれば、前記カバーは、その回転速度が所定の回転速度以上の場合には、前記トルクコンバータ内の作動油の油圧によって前記回転体の回転中心線方向において前記転動体側に変形して前記転動体を押圧する押圧部を有する。従って、回転速度が高速になると、自動的にカバーが変形して転動体を押圧することにより遠心力に抗するようになるため、転動体を収容する回転体の強度を必要以上に高めなくとも良い。よって、低廉な材料が選択されたり、製造コストが抑制されたりすることが可能となる。

本発明の一実施例である捩り振動低減装置が適用されたトルクコンバータの断面図である。 図１の捩り振動低減装置を矢印Ａ方向から見た外観図である。 図１の捩り振動低減装置を矢印Ａ方向から見た図であって、第１カバーを取り外した図である。 図２の捩り振動低減装置を切断線IVで切断した断面図である。 図４の捩り振動低減装置が高速で回転したときの断面図である。 トルクコンバータのトルク変動と回転速度との関係を示す特性図である。 本発明の他の実施例である捩り振動低減装置の断面図である。 図７の捩り振動低減装置が高速で回転したときの断面図である。 本発明のさらに他の実施例である捩り振動低減装置の断面図である。 図９の捩り振動低減装置が高速で回転したときの断面図である。

本発明の一実施形態において、前記押圧部は、前記転動体の転動面に対向した平坦部であることにある。

本発明の一実施形態において、前記押圧部は、前記転動体の外縁部に対向した斜面形状の段差部であることにある。

本発明の一実施形態において、前記転動体の外縁部と前記カバーの外周部との間にステーを有し、前記押圧部は、前記ステーに作用して前記転動体を回転中心線Ｃの径方向において外周側から内周側へ押圧することにある。

以下、本発明の実施例について図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。

図１は、本発明の一実施例である車両に搭載されるトルクコンバータ１０の断面図である。トルクコンバータ１０は、図示しないエンジンと変速機との間に設けられ、エンジンのトルクを増幅して変速機に伝達する流体伝動装置である。トルクコンバータ１０は、エンジンから動力が伝達されることにより回転中心線Ｃを中心にして回転駆動させられる。

トルクコンバータ１０は、エンジンの動力が入力されるフロントカバー１２と、フロントカバー１２に連結されているポンプインペラ１４と、ポンプインペラ１４と回転中心線Ｃ方向で対向して配置されているタービンランナ１６と、ロックアップクラッチ１８と、回転中心線Ｃ方向でタービンランナ１６とロックアップクラッチ１８との間に設けられている捩り振動低減装置２０と、を含んで構成されている。

フロントカバー１２は、有底円筒状に形成され、エンジンの図示しないクランク軸に接続されている。フロントカバー１２の開口側の端部が、ポンプインペラ１４の回転中心線Ｃを基準とする外周端部に溶接によって連結されている。ポンプインペラ１４は、断面が円弧状の環状に形成されるポンプシェル２２と、ポンプシェル２２に取り付けられる複数枚のポンプブレード２４と、を備えて構成されている。このフロントカバー１２およびポンプシェル２２によって囲まれる空間内に作動油が封入されている。

タービンランナ１６は、ポンプインペラ１４と回転中心線Ｃ方向で対向する位置に配置されている。タービンランナ１６は、断面が円弧状の環状に形成されるタービンシェル２８と、タービンシェル２８に取り付けられる複数枚のタービンブレード３０と、を備えて構成されている。タービンシェル２８の内周部が、クラッチハブ３２にリベット３４によって接続されている。なお、クラッチハブ３２の内周部が、変速機の入力軸３３にスプライン嵌合によって動力伝達可能に接続されている。

回転中心線Ｃ方向で互いに対向するポンプインペラ１４とタービンランナ１６との間に、ステータ３５が配置されている。ステータ３５の内周部は、ワンウェイクラッチ３６および中間部材３８を介して図示しない非回転部材であるケースに連結されている。

エンジンによりフロントカバー１２を介してポンプインペラ１４が回転駆動させられると、トルクコンバータ１０内の作動油の流体流が発生し、その流体流によってタービンランナ１６が回転して動力が伝達される。ステータ３５は、作動油の流体流を制御するために配設されている。

ロックアップクラッチ１８は、フロントカバー１２とクラッチハブ３２との間に動力伝達可能に設けられている。ロックアップクラッチ１８は、ロックアップピストン４０と、ロックアップピストン４０の外周側に固定されている摩擦材４２と、を備えて構成されている。ロックアップピストン４０は、回転中心線Ｃ方向でフロントカバー１２と隣り合う位置に配設されている。ロックアップピストン４０の内周端部は、クラッチハブ３２の円筒状に形成された部位の外周面に回転中心線Ｃ方向に相対移動可能に嵌合している。摩擦材４２は、ロックアップピストン４０が回転中心線Ｃ方向でフロントカバー１２側に移動した際に、そのフロントカバー１２と接触する位置に固定されている。

ロックアップピストン４０の外周部が、トーショナルダンパ４４を介してクラッチハブ３２に動力伝達可能に連結されている。トーショナルダンパ４４は、フロントカバー１２からロックアップクラッチ１８を介して伝達されるエンジンのトルク変動を低減する、よく知られた振動低減装置である。ロックアップピストン４０の外周部は、円筒状に形成されており、その端部に、周方向に連なる複数個の切欠が形成されている。トーショナルダンパ４４の外周端部には、その切欠と嵌合する突起が形成されている。従って、トーショナルダンパ４４は、ロックアップピストン４０に対して相対回転不能、且つ、回転中心線Ｃ方向への相対移動可能とされている。

ロックアップクラッチ１８は、ロックアップピストン４０の回転中心線Ｃ方向の両側で作用する油圧の圧力差に応じて回転中心線Ｃ方向に移動する。例えば、回転中心線Ｃ方向でロックアップピストン４０のフロントカバー１２側の油圧が、回転中心線Ｃ方向でロックアップピストン４０のトーショナルダンパ４４側の油圧よりも高い場合には、ロックアップピストン４０は、回転中心線Ｃ方向でフロントカバー１２から遠ざかる方向に移動させられる。このとき、ロックアップクラッチ１８の摩擦材４２がフロントカバー１２に押し付けられないため、ロックアップクラッチ１８は解放される。

一方、回転中心線Ｃ方向でロックアップピストン４０のトーショナルダンパ４４側の油圧が、回転中心線Ｃ方向でフロントカバー１２側の油圧よりも高い場合には、ロックアップピストン４０は、回転中心線Ｃ方向でフロントカバー１２側に移動させられる。このとき、ロックアップクラッチ１８の摩擦材４２がフロントカバー１２に押し付けられるため、フロントカバー１２に入力された動力の一部または全部が、ロックアップクラッチ１８およびトーショナルダンパ４４を介してクラッチハブ３２に伝達される。また、ロックアップクラッチ１８を介して伝達されたトルク変動は、トーショナルダンパ４４によって低減される。

回転中心線Ｃ方向でタービンランナ１６とトーショナルダンパ４４との間に、捩り振動低減装置２０が設けられている。捩り振動低減装置２０は、トルクコンバータ１０内に設けられ、ロックアップクラッチ１８を介して伝達されたエンジンのトルク変動、あるいは回転軸（例えば、クラッチハブ３２等）の捩り振動を低減するために設けられている。図２は、図１の捩り振動低減装置２０を矢印Ａ方向から見た外観図であり、図３は、図１の捩り振動低減装置２０を矢印Ａ方向から見た図であって、後述する第１カバー５４を取り外した状態を示している。図４は、図２の捩り振動低減装置２０を切断線ＩＶで切断した断面図であり、捩り振動低減装置２０が回転していないときの断面図である。図５は、図４の捩り振動低減装置２０が高速で回転したときの断面図である。

以下、捩り振動低減装置２０が回転していないときの状態を示す図４について説明する。捩り振動低減装置２０は、周方向に等角度間隔で複数個配置（本実施例では８個）されている転動体４６と、転動体４６を揺動可能に収容する転動室４８が形成されているプレート５０（回転体）と、転動体４６およびプレート５０を収容するカバー５２と、を備えて構成されている。

カバー５２は、回転中心線Ｃ方向で互いに向き合う第１カバー５４および第２カバー５６を備えて構成されている。

第１カバー５４は、円盤状に形成されている。第２カバー５６は、円盤状の形成部およびその円盤状の形成部の外周端部から回転中心線Ｃ方向で第１カバー５４に向かって伸びる円筒部を有する。第２カバー５６の円筒部の端部の内周面と、第１カバー５４の外周端面とが接触させられた状態で、第２カバー５６と第１カバー５４とが接触面全体（全周）に渡って溶接によって接合されている。従って、第１カバー５４と第２カバー５６との間に環状空間６２が形成され、この環状空間６２内にプレート５０および転動体４６が収容される。

プレート５０は、円盤状に形成されている。プレート５０の回転中心線Ｃを基準とする外周端部において、プレート５０は第１カバー５４および第２カバー５６から離れている。また、プレート５０のうち転動体４６が収容される位置よりも内周側における第１カバー５４と第２カバー５６との間の回転中心線Ｃ方向の長さは、回転中心線Ｃ方向から見て転動体４６と重なる位置における第１カバー５４と第２カバー５６との間の回転中心線Ｃ方向の長さに比べて短い。第１カバー５４および第２カバー５６の内周部は、プレート５０の内周部を挟み込んだ状態でリベット穴５１に挿入されたリベット３４によってクラッチハブ３２に締結固定されている。第１カバー５４の内周部とプレート５０の内周部との間には第１シール部材７０が介在し、第２カバー５６の内周部とプレート５０の内周部との間には第２シール部材７２が介在し、第１カバー５４および第２カバー５６の内部にある環状空間６２は、トルクコンバータ１０内の作動油から遮断されている。

プレート５０には、転動体４６を揺動可能に収容する転動室４８が形成されている。転動室４８は、プレート５０に形成される扇形状の空間であり、この空間に転動体４６が収容される。転動体４６は、プレート５０よりも回転中心線Ｃ方向の厚みを有する略円柱形状の部材である。転動体４６は、互いに対向する円形の第１面４６ａ、第２面４６ｂ、および第１面４６ａと第２面４６ｂとの間の円筒形状の外周面４６ｃを有する。転動体４６の外周面４６ｃには、転動室４８の壁面と嵌合するための嵌合溝６４が形成されている。転動体４６は、その嵌合溝６４が転動室４８の内周側の壁面および外周側の壁面と係合することで、転動室４８の壁面に沿って周方向に揺動可能とされている。すなわち、プレート５０の厚み方向の中心を通って回転中心線Ｃに垂直な転動面Ｐｒに沿って転動体４６は揺動可能とされている。また、転動体４６の嵌合溝６４が、転動室４８の壁面と嵌合することで、転動体４６の転動室４８からの脱落が阻止されている。転動体４６の第１面４６ａは第１カバー５４に対向し、それぞれ転動面Ｐｒに平行である。また、転動体４６の第２面４６ｂは第２カバー５６の円盤状の形成部に対向し、それぞれ転動面Ｐｒに平行である。

捩り振動低減装置２０にトルク変動が伝達されると、転動室４８に収容されている転動体４６が、そのトルク変動に応じて転動室４８の周壁面に沿って転動（揺動）することで、トルク変動による振動（捩り振動）が抑制される。

第１カバー５４は、転動体４６の第１面４６ａに対向した押圧部である平坦部５４ａを有する。また、第２カバー５６は、転動体４６の第２面４６ｂに対向した押圧部である平坦部５６ａを有する。第１カバー５４の平坦部５４ａと転動体４６の第１面４６ａとの間の回転中心線Ｃ方向の長さおよび第２カバー５６の平坦部５６ａと転動体４６の第２面４６ｂとの間の回転中心線Ｃ方向の長さは、いずれも長さＬ１である。

図６は、トルクコンバータ１０のトルク変動Ｔ（ｄＢ）と回転速度Ｎ（ｒｐｍ）との関係を示す特性図である。振動特性上、図６に示すように、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが低速である場合にトルク変動Ｔは大きく、回転速度Ｎが高速である場合にトルク変動Ｔは小さい。トルク変動Ｔについて必要とされる性能がＴ１であるとき、回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１よりも低速の場合にトルク変動の低減が必要とされ、回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１よりも高速の場合にはトルク変動の低減はあまり必要とされない。したがって、トルク変動が比較的小さくなるトルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１よりも高速の場合には、トルク変動による振動の低減はあまり必要とされないにもかかわらず、高速の回転に伴って発生する転動体４６の遠心力がプレート５０に加えられてしまうため、プレート５０はこの遠心力に耐えうる強度が必要とされる。

以下、捩り振動低減装置２０が高速で回転したときの状態を示す図５について説明する。トルクコンバータ１０内の作動油の油圧は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが高まるにつれて遠心力のために回転中心線Ｃの径方向の外周側で高くなる。そのため、第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが高まるにつれてトルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって転動体４６側に変形させられる。そして、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、図５に示すように、第１カバー５４の押圧部である平坦部５４ａは、転動体４６側に長さＬ１だけ変形させられて転動体４６の第１面４６ａを転動面Ｐｒ側へ押圧する。また、第２カバー５６の押圧部である平坦部５６ａは、転動体４６側に長さＬ１だけ変形させられて転動体４６の第２面４６ｂを転動面Ｐｒ側へ押圧する。転動体４６は、両側から挟みこんでいる第１カバー５４の平坦部５４ａおよび第２カバー５６の平坦部５６ａによる摩擦力のためにその動きが制止される。すなわち、転動体４６にかかる遠心力の増加分は上記摩擦力によって減じられるため、転動体４６からプレート５０に加えられる力は抑制される。

このような第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１となったときに第１カバー５４の平坦部５４ａおよび第２カバー５６の平坦部５６ａが回転中心線Ｃ方向、すなわち転動体４６の厚み方向において転動体４６側に長さＬ１だけ変形させられて転動体４６の第１面４６ａおよび第２面４６ｂをそれぞれ押圧する構造とされるように、第１カバー５４および第２カバー５６の材料、形状（例えば、平坦部５４ａと転動体４６とが対向する面の長さＬ１）などが実験等により予め求められ、これに基づいて作製される。

本実施例の捩り振動低減装置２０によれば、第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、トルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって回転中心線Ｃ方向において転動体４６側に変形させられて転動体４６を押圧する平坦部５４ａ、５６ａをそれぞれ有する。従って、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、自動的に第１カバー５４および第２カバー５６が変形させられて転動体４６を押圧することにより遠心力に抗するような摩擦力が働くため、転動体４６を収容するプレート５０の強度が必要以上に高められなくとも良い。よって、低廉な材料が選択されたり、製造コストが抑制されたりすることが可能となる。

図７は、本発明の他の実施例である捩り振動低減装置８０の断面図であり、捩り振動低減装置８０が回転していないときの断面図である。図８は、図７の捩り振動低減装置８０が高速で回転したときの断面図である。捩り振動低減装置８０は、前述の実施例１と同様にトルクコンバータ１０内に配設されている。なお、以下の説明において前述の実施例１と共通する部分には同一の符号を付して説明を適宜省略する。

以下、捩り振動低減装置８０が回転していないときの状態を示す図７について説明する。第１カバー５４は、転動体４６の一方の外縁部４６ｄに対向した斜面形状の段差部５４ｂを有する。また、第２カバー５６は、転動体４６の他方の外縁部４６ｄに対向した斜面形状の段差部５６ｂを有する。なお、転動体４６の外縁部４６ｄとは、転動体４６の第１面４６ａまたは第２面４６ｂと外周面４６ｃとの境界部分であって、且つ回転中心線Ｃを基準とする径方向において最も外周側にある部分である。第１カバー５４と転動体４６の第１面４６ａとの間の回転中心線Ｃ方向の長さおよび第２カバー５６と転動体４６の第２面４６ｂとの間の回転中心線Ｃ方向の長さは、いずれも回転中心線Ｃ方向から見て転動体４６の中央付近の位置では長さＬ１であるが、転動体４６の外縁部４６ｄの位置では長さＬ１よりも短い長さＬ２である。すなわち、第１カバー５４および第２カバー５６は、いずれも転動体４６の外縁部４６ｄより少し内周側の位置から少し外周側の位置に対向した位置において、次第に転動面Ｐｒに近づくような斜面形状とされており、この斜面形状の部分が第１カバー５４の段差部５４ｂおよび第２カバー５６の段差部５６ｂである。

以下、捩り振動低減装置８０が高速で回転したときの状態を示す図８について説明する。上述のように、トルクコンバータ１０内の作動油の油圧は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが高まるにつれて遠心力のために外周側で高くなる。そのため、第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが高まるにつれてトルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって転動体４６側に変形させられる。そして、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、図８に示すように、第１カバー５４の押圧部である段差部５４ｂは、転動体４６側に長さＬ２だけ変形させられて転動体４６の一方の外縁部４６ｄを押圧する。また、第２カバー５６の押圧部である段差部５６ｂは、転動体４６側に長さＬ２だけ変形させられて転動体４６の他方の外縁部４６ｄを押圧する。したがって、第１カバー５４の押圧部である段差部５４ｂおよび第２カバー５６の押圧部である段差部５６ｂは、転動体４６の外縁部４６ｄをそれぞれ両側から挟みこむと共に、転動体４６を回転中心線Ｃの径方向において内周側へ押圧する。このとき、転動体４６は、第１カバー５４の段差部５４ｂおよび第２カバー５６の段差部５６ｂから遠心力とは反対向きの力で押圧されるため、転動体４６からプレート５０に加えられる遠心力による力は、この押圧による力によって弱められる。

このような第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１となったときに第１カバー５４の段差部５４ｂおよび第２カバー５６の段差部５６ｂが回転中心線Ｃ方向、すなわち転動体４６の厚み方向において転動体４６側に長さＬ２だけ変形させられて転動体４６の外縁部４６ｄをそれぞれ押圧する構造とされるように、第１カバー５４および第２カバー５６の材料、形状（例えば、転動体４６の外縁部４６ｄの位置における第１カバー５４と転動体４６との間の回転中心線Ｃ方向の長さＬ２）などが実験等により予め求められ、これに基づいて作製される。

本実施例の捩り振動低減装置２０によれば、第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、トルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって回転中心線Ｃ方向において転動体４６側に変形させられて転動体４６の外縁部４６ｄを押圧する段差部５４ｂ、５６ｂをそれぞれ有する。従って、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、自動的に第１カバー５４および第２カバー５６が変形させられて転動体４６の外縁部４６ｄを回転中心線Ｃの径方向において内周側へ押圧することにより遠心力に抗する。本実施例では、第１カバー５４および第２カバー５６が、転動体４６の外縁部４６ｄを回転中心線Ｃの径方向において内周側へ直接的に押圧するため、前述の実施例１のような摩擦力よりも更に安定して遠心力に抗することができる。そのため、転動体４６を収容するプレート５０の強度が必要以上に高められなくとも良い。よって、低廉な材料が選択されたり、製造コストが抑制されたりすることが可能となる。

図９は、本発明のさらに他の実施例である捩り振動低減装置９０の断面図であり、捩り振動低減装置９０が回転していないときの断面図である。図１０は、図９の捩り振動低減装置９０が高速で回転したときの断面図である。捩り振動低減装置９０は、前述の実施例１および実施例２と同様にトルクコンバータ１０内に配設されている。なお、以下の説明において前述の実施例１および実施例２と共通する部分には同一の符号を付して説明を適宜省略する。

以下、捩り振動低減装置９０が回転していないときの状態を示す図９について説明する。本実施例では、環状空間６２のうち、転動体４６の外縁部４６ｄと第２カバー５６の円筒部の内周面との間の空間に、ステー７４が配設されている。ステー７４は、例えばステンレス製のタスキステーである。ステー７４は、４つのアーム部が３つの関節部７４ａ、７４ｂ、および７４ｃで連結されている。３つの関節部のうち中央の関節部７４ａは、第２カバー５６の円筒部の内周面に固定されている。ステー７４の両端のアーム部の外側端部７４ｄおよび７４ｅには、転動体４６の外縁部４６ｄに対向するように断面がＬ字型の金具７４ｆ、７４ｇがそれぞれ取り付けられている。金具７４ｆ、７４ｇは、転動体４６が転動室４８内で揺動される範囲内で回転中心線Ｃの周方向において転動体４６の外縁部４６ｄに対向している。捩り振動低減装置９０が比較的低速で回転しているときステー７４には遠心力が外周側に加えられるため、図９に示すように、固定されていない関節部７４ｂおよび関節部７４ｃは図中上方の力を受けて、関節部７４ｂは第１カバー５４の内面に接触し、関節部７４ｃは第２カバー５６の内面に接触する。これに伴い、ステー７４の両端のアーム部も図９における図中上方の力を受け、転動体４６の外縁部４６ｄと金具７４ｆ、７４ｇとの間には隙間が設けられるようになっている。

第１カバー５４は、ステー７４の関節部７４ｂと対向した押圧部５４ｃを有している。また、第２カバー５６は、ステー７４の関節部７４ｃと対向した押圧部５６ｃを有している。

以下、捩り振動低減装置９０が高速で回転したときの状態を示す図１０について説明する。上述のように、トルクコンバータ１０内の作動油の油圧は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが高まるにつれて遠心力のために外周側で高くなる。そのため、第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが高まるにつれてトルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって、転動体４６側に変形させられる。そして、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、図１０に示すように、第１カバー５４の押圧部５４ｃは、ステー７４の関節部７４ｂを転動面Ｐｒ側へ押圧する。また、第２カバー５６の押圧部５６ｃは、ステー７４の関節部７４ｃを転動面Ｐｒ側へ押圧する。したがって、第１カバー５４の押圧部５４ｃおよび第２カバー５６の押圧部５６ｃは、回転中心線Ｃ方向においてステー７４の関節部７４ｂおよび関節部７４ｃを両側から挟みこんで押圧する。このため、ステー７４の関節部７４ｂおよび関節部７４ｃは、回転中心線Ｃの径方向において内周側へ滑るように移動させられ、その結果、ステー７４の両端のアーム部は、回転中心線Ｃの径方向において内周側への力を受ける。そして、ステー７４の両端のアーム部に取り付けられた金具７４ｆ、７４ｇは、転動体４６を回転中心線Ｃの径方向において外周側から内周側へ押圧する。すなわち、第１カバー５４の押圧部５４ｃおよび第２カバー５６の押圧部５６ｃは、ステー７４を介して、回転中心線Ｃの径方向において外周側から内周側へ転動体４６を押圧する。このとき、ステー７４の両端のアーム部に取り付けられた金具７４ｆ、７４ｇによって、転動体４６は遠心力とは反対向きの力で押圧されるため、転動体４６からプレート５０に加えられる遠心力による力は、この押圧による力によって弱められる。

このような第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１となったときに第１カバー５４の押圧部５４ｃおよび第２カバー５６の押圧部５６ｃが回転中心線Ｃ方向、すなわち転動体４６の厚み方向において転動体４６側に変形させられてステー７４を介して転動体４６を回転中心線Ｃの径方向において外周側から内周側へそれぞれ押圧する構造とされるように、第１カバー５４および第２カバー５６の材料、形状などが実験等により予め求められ、これに基づいて作製される。

本実施例の捩り振動低減装置９０によれば、第１カバー５４および第２カバー５６は、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、トルクコンバータ１０内の作動油の油圧によって回転中心線Ｃ方向において転動体４６側に変形させられてステー７４を介して転動体４６を回転中心線Ｃの径方向において外周側から内周側へ押圧する押圧部５４ｃ、５６ｃをそれぞれ有する。従って、トルクコンバータ１０の回転速度Ｎが所定の回転速度Ｎ１以上の場合には、自動的に第１カバー５４および第２カバー５６が変形させられて転動体４６が回転中心線Ｃの径方向において内周側へ押圧されることにより遠心力に抗する。本実施例では、第１カバー５４および第２カバー５６と転動体４６との間の摩耗の懸念が低減されるようにステー７４が用いられているため、長期にわたって性能を維持しつつ安定して遠心力に抗することができる。そのため、転動体４６を収容するプレート５０の強度が必要以上に高められなくとも良い。よって、低廉な材料が選択されたり、製造コストが抑制されたりすることが可能となる。

以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。

前述の実施例１、実施例２、実施例３では、第１カバー５４の押圧部５４ａ、５４ｂ、５４ｃと転動体４６との寸法関係および第２カバー５６の押圧部５６ａ、５６ｂ、５６ｃと転動体４６との寸法関係は、それぞれ同じであったが、これに限らない。第１カバー５４および第２カバー５６の形状は、転動体４６を押圧するようにそれぞれ独立に決められて良い。例えば、実施例１における平坦部５４ａ、５６ａ、実施例２における斜面形状の段差部５４ｂ、５６ｂ、および実施例３における押圧部５４ｃ、５６ｃは、いずれも第１カバー５４または第２カバー５６のいずれか一方のみに設けられても良い。

前述の実施例１、実施例２、実施例３では、第１カバー５４の内周部とプレート５０の内周部との間には第１シール部材７０が介在し、第２カバー５６の内周部とプレート５０の内周部との間には第２シール部材７２が介在していたが、第１シール部材７０および第２シール部材７２は必須の構成ではない。例えば、プレート５０の内周部は第１カバー５４の内周部または第２カバー５６の内周部のいずれか一方に固定され、その固定された部分を内包するように第１カバー５４の内周部と第２カバー５６の内周部とが溶接されていることで、第１カバー５４および第２カバー５６の内部にある環状空間６２がトルクコンバータ１０内の作動油から遮断されていても良い。

なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。

１０：トルクコンバータ
２０、８０、９０：捩り振動低減装置
４６：転動体
４８：転動室
５０：プレート（回転体）
５４：第１カバー（カバー）
５６：第２カバー（カバー）

Claims (1)

1. トルクコンバータ内に設けられ、トルクを受けて回転する回転体と、前記回転体内の転動室に揺動可能に収容され、前記トルクの変動に応じて揺動する転動体と、前記トルクを受けて回転し、該転動体および該回転体を前記トルクコンバータ内の作動油から遮蔽するカバーと、を備える捩り振動低減装置であって、
   前記カバーは、その回転速度が所定の回転速度以上の場合には、前記トルクコンバータ内の作動油の油圧によって前記回転体の回転中心線方向において前記転動体側に変形して前記転動体を押圧する押圧部を有する
   ことを特徴とする捩り振動低減装置。

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