JP2018189271A - 空気調和機の室内機 - Google Patents

Abstract

【課題】凍結洗浄時に外部に水を漏らさないようにする。【解決手段】空気調和機の室内機２は、空気と冷媒との間で熱交換を行う熱交換器１６と、熱交換器１６から滴下するドレン水を受けるドレンパン１７と、熱交換器の表面に霜若しくは氷を付着させる凍結運転を制御する制御部と、を有している。ドレンパン１７の容積は、凍結運転時に熱交換器１６に付着する霜若しくは氷の総付着量以上である。この室内機２は、好ましくは、ドレン水が排水管を通って室内機２の外部に排水されることを考慮して、ドレンパン１７の容積が（霜若しくは氷の総付着量−単位時間当たりの排水管の排水量×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷が前記ドレンパンに落下するまでに要する時間のうち短い時間）以上になるように、構成されていてもよい。【選択図】図２

Description

本発明は、空気調和機の室内機に関する。

空気調和機の室内機は、室内空気を内部に吸い込み、吸い込んだ室内空気を熱交換器に通して、加熱、冷却、及び除湿のいずれか任意の処理が施された調和空気を得て、得られた調和空気を室内に吹き出すことにより、室内を空気調和する。

空気調和機の室内機は、室内空気に含まれている塵埃が内部に侵入しないように、室内空気を吸い込む空気吸込口と熱交換器との間を塞ぐようにフィルタを配置し、フィルタで塵埃の大半を捕集する。しかしながら、フィルタの網目よりも微細な塵埃は、フィルタの網目を潜って室内機の内部に侵入する。

室内機の内部では、吸い込まれた室内空気が熱交換器と衝突する際の摩擦によって、熱交換器の周りに静電気が発生する。また、室内機の内部に侵入した微細な塵埃は、油分を含む場合が多い。そのため、室内機の内部に侵入した塵埃は、静電気や油分によって熱交換器に付着する。

熱交換器に付着した塵埃には、雑菌（カビ類を含む）の栄養分となる成分が含まれている。そして、例えば、夏季時に空気調和機が冷房運転や除湿運転を行うと、空気中の水分が熱交換器のフィンに結露するため、熱交換器の周囲が高湿な状態になる。そのため、熱交換器に塵埃が付着し続けると、雑菌（カビ類を含む）が増殖して、悪臭が発生することがある。したがって、空気調和機は、熱交換器に付着した塵埃を除去して、一年を通して熱交換器を清潔に保つことが望まれている。

そこで、例えば、特許文献１では、暖房運転後に冷房運転又は除湿運転を行うことにより、熱交換器のフィンの表面に水を付着させ、付着させた水でフィンの表面に付着した油分を含む塵埃を流し落とす空気調和機が提案されている。しかしながら、特許文献１に記載された空気調和機は、フィンの表面に付着させた水で塵埃を流し落とすためにフィンの表面に防汚処理を施す必要があった。

そこで、例えば、熱交換器の温度を下げる運転を行い、フィンの表面に霜若しくは氷を付着させ、その後に、熱交換器の温度を上げる運転を行い、霜若しくは氷を解凍して、解凍された水が落下する勢いを利用して熱交換器に付着した塵埃を流し落とすことが検討されている。以下、このようにして熱交換器を洗浄する処理を「凍結洗浄」と称する。この凍結洗浄は、通常の冷房運転又は除湿運転で単位時間当たりにフィンの表面に付着する水量よりも多い大量の霜（氷を含む）をフィンの表面に付着させることができる。そのため、この凍結洗浄であれば、フィンの表面に防汚処理を施さなくても、熱交換器に付着した塵埃を流し落とすことができる。

特開２００８−１３８９１３号公報

しかしながら、凍結洗浄では、通常の冷房運転又は除湿運転で単位時間当たりに発生する水量よりも多い大量の水（ドレン水）が発生する。空気調和機は、その大量の水（ドレン水）を室内機の外部に漏らさないようにすることが望まれている。

本発明は、前記した課題を解決するためになされたものであり、凍結洗浄時に外部に水を漏らさない空気調和機の室内機を提供することを主な目的とする。

前記目的を達成するため、本発明は、空気と冷媒との間で熱交換を行う熱交換器と、前記熱交換器から滴下するドレン水を受けるドレンパンと、前記熱交換器の表面に霜若しくは氷を付着させる凍結運転を制御する制御部と、を有し、前記ドレンパンの容積は、前記凍結運転時に前記熱交換器に付着する霜若しくは氷の総付着量以上であることを特徴とする空気調和機の室内機とする。
その他の手段は、後記する。

本発明によれば、凍結洗浄時に外部に水を漏らさないようにすることができる。

実施形態１に係る空気調和機の構成図である。 実施形態１に係る空気調和機の室内機の断面図である。 実施形態１に係る室内機に用いる筐体のドレンパン部分の斜視図である。 ドレンパン部分における前ドレンパンの部分拡大図である。 熱交換器の表面積と凍結洗浄で生じるドレン水量との関係を示すグラフ図である。 ドレンパン部分における排水管の配置構造を示す概略図である。 ドレンパン部分における排水管の別の配置構造を示す概略図である。 ドレンパン部分における排水管の入口構造を示す概略図である。 ドレンパン部分における排水管の別の入口構造を示す概略図である。 変形例に係る筐体のドレンパン部分の概略図（１）である。 変形例に係る筐体のドレンパン部分の概略図（２）である。 変形例に係る筐体のドレンパン部分の概略図（３）である。 実施形態２に係る室内機に用いる筐体のドレンパン部分の斜視図である。 ドレンパン部分における前ドレンパンの部分拡大図である。 実施形態２で用いる断熱材の斜視図である。 前ドレンパンの排水部の部分拡大図（１）である。 前ドレンパンの排水部の部分拡大図（２）である。 熱交換器と前ドレンパンとの配置関係を示す概略図である。 変形例に係る断熱材の概略図（１）である。 変形例に係る断熱材の概略図（２）である。 変形例に係る前ドレンパンの排水部の概略図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態（以下、「本実施形態」と称する）につき詳細に説明する。なお、各図は、本発明を十分に理解できる程度に、概略的に示してあるに過ぎない。よって、本発明は、図示例のみに限定されるものではない。また、各図において、共通する構成要素や同様な構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を省略する。

［実施形態１］
＜空気調和機の構成＞
以下、図１及び図２を参照して、本実施形態１に係る空気調和機１の構成につき説明する。図１は、本実施形態１に係る空気調和機１の構成図である。図２は、空気調和機１の室内機２の断面図である。

図１に示すように、空気調和機１は、室内に配置された室内機２と、室外に配置された室外機３と、室内の使用者の手元付近に配置されたリモートコントローラ１２とを有している。

室内機２は、室内空気を内部に吸い込み、吸い込んだ室内空気を熱交換器１６（図２参照）に通して、加熱、冷却、及び除湿のいずれか任意の処理が施された調和空気を得て、得られた調和空気を室内に吹き出すことにより、室内を空気調和する。室内機２は、接続配管５を介して室外機３と接続されており、室外機３との間で冷媒を循環させている。室外機３は、循環される冷媒との間で熱交換を行う。

室内機２は、筐体７と化粧枠８とで、送風ファン１４（図２参照）や熱交換器１６（図２参照）等の構造体を内包している。送風ファン１４は、空気吸込口６側から空気吹出口１３側に空気を送る貫流ファンである。熱交換器１６は、冷媒との間で熱交換を行うユニットである。

図１に示す例では、化粧枠８の前面は、上下方向に延びる上側部分と、下側が斜め後ろ方向に延びる下側部分とを備えた形状になっている。化粧枠８の前面の上側部分には、前面パネル９が取り付けられている。前面パネル９は、室内機２の前面を覆う部材である。また、化粧枠８の前面の下側部分には、受信部１０と、表示部１１と、上下風向板１８とが取り付けられている。

受信部１０は、リモートコントローラ１２から送信される操作信号を受信する装置である。受信部１０は、室内機２に内蔵された制御部ＣＬと電気的に接続されている。制御部ＣＬは、受信部１０を介してリモートコントローラ１２から受信された操作信号に基づいて空気調和機１の運転動作を制御する。
表示部１１は、運転状況を表示する装置である。

上下風向板１８は、空気吹出口１３から吐き出される調和空気の上下方向の向きを規定する部材である。上下風向板１８は、上側部分が上下方向に開閉するように、下端付近で化粧枠８（又は筐体７）に軸支されているとともに、図示せぬ駆動部によって回動させられる構成になっている。室内機２は、上下風向板１８を開くことにより、空気吹出口１３を形成する。

図２に示すように、室内機２は、内部に、前記した送風ファン１４と前記した熱交換器１６と前記した上下風向板１８とに加えて、フィルタ１５と、ドレンパン１７と、左右風向板１９とを有している。

フィルタ１５は、筐体７の内部への塵埃の侵入を防止する部材である。
ドレンパン１７は、熱交換器１６のフィン２０の表面に結露して落下する水（ドレン水）を受ける部材である。
左右風向板１９は、空気吹出口１３から吐き出される調和空気の左右方向の向きを規定する部材である。

フィルタ１５は、空気吸込口６と熱交換器１６との間を塞ぐように配置されている。空気調和機１は、フィルタ１５の網目よりも大きな塵埃の筐体７の内部への侵入をフィルタ１５で防止するとともに、フィルタ１５の網目を通過した、フィルタ１５の網目よりも微細な塵埃を後記する凍結洗浄で洗い流す構成になっている。空気調和機１は、好ましくは、フィルタ掃除機構（図示せず）を有する構成とし、フィルタ掃除機構でフィルタ１５を自動的に（さらに好ましくは定期的に）掃除することができるとよい。

送風ファン１４は、空気を空気吸込口６から吸い込んで空気吹出口１３から吹き出すことができるように、室内機２の内部の略中央付近に配置されている。熱交換器１６は、送風ファン１４の上流側（空気吸込口６に近い側）に配置され、送風ファン１４の上流側を覆うように略逆Ｖ字状に形成されている。

熱交換器１６は、前熱交換器１６Ｆと後熱交換器１６Ｒとで構成されている。前熱交換器１６Ｆと後熱交換器１６Ｒとは、それぞれ、複数のフィン（熱交換板）２０と、各フィン２０を貫通する複数のパイプ４０とを備えている。フィン２０は、冷媒と空気との間で熱交換を行うための長尺な薄い板状の部材である。フィン２０は、例えば、アルミニウム合金によって構成されている。パイプ４０は、冷媒を流動させるための部材である。

係る構成において、室内機２は、内部に吸い込んだ室内空気中の塵埃の大半をフィルタ１５で捕集する。しかしながら、一部の塵埃は、フィルタ１５で捕集されきれずに、フィルタ１５の網目を潜って室内機２の内部に侵入して、熱交換器１６に付着する。熱交換器１６に塵埃が付着し続けると、雑菌（カビ類を含む）が増殖して、悪臭が発生する可能性がある。したがって、空気調和機１は、熱交換器１６に付着した塵埃を除去する構成にすることが好ましい。そこで、本実施形態では、空気調和機１は、運転制御で、熱交換器１６に対して以下のような洗浄処理を行う。

すなわち、まず、空気調和機１は、熱交換器１６の温度を下げる運転を行い、熱交換器１６を急激に冷却して、熱交換器１６のフィン２０の表面に霜若しくは氷を付着させる動作（以下、「凍結動作」と称する）を行う。本実施形態では、凍結動作を行う運転を「凍結運転」と称する。

なお、凍結運転では、霜（氷を含む）は、空気中の水分が昇華することにより、水滴の状態を経ずに、熱交換器１６のフィン２０の表面に直接付着するものと考えられる。ただし、霜（氷）は、空気中の水分が熱交換器１６のフィン２０の表面に結露し、その結露した水分が凍結することにより、水滴の状態を経て、熱交換器１６のフィン２０の表面に付着する場合もありえる。

なお、凍結運転では、通常の冷房運転とは異なり、空気調和機１は、送風ファン１４を動作させない。これにより、空気調和機１は、熱交換器１６のフィン２０の表面に結露した水（結露水）の落下（水垂れ）を抑制して、フィン２０の表面での水（結露水）の滞留時間を長くすることができる。その結果、空気調和機１は、安定した水の凍結量を確保することができる。

凍結運転の後に、空気調和機１は、熱交換器１６の温度を上げる運転を行い、熱交換器１６を急激に加熱して、霜（氷）を解凍（融解）する動作（以下、「解凍動作」と称する）を行う。本実施形態では、解凍動作を行う運転を「解凍運転」と称する。空気調和機１は、解凍運転を行うことにより、霜（氷）を水に戻す。その際に、空気調和機１は、解凍（融解）された水が落下する勢いを利用して熱交換器１６に付着した微細な塵埃を流し落とす。これにより、空気調和機１は、熱交換器１６のメンテナンス性を向上させて、熱交換器１６を効率よく洗浄することができる。以下、この洗浄処理（凍結運転と解凍運転とによって行われる洗浄処理）を「凍結洗浄」と称する。

なお、空気調和機１は、解凍運転時に流れ出た水（ドレン水）をドレンパン１７で受ける。ドレンパン１７には、水（ドレン水）を流す流路が形成されている。流路の内壁面には、水（ドレン水）を流し易くするための鏡面加工が施されている。そして、流路には、排水管が接続されている。空気調和機１は、排水管を介して流れ出た水（ドレン水）を筐体７の外部に排水する。

＜ドレンパンの構成＞
以下、図３乃至図６を参照して、ドレンパン１７の構成につき説明する。本実施形態では、ドレンパン１７が筐体７と一体に形成されているものとして説明する。図３は、筐体７のドレンパン部分の斜視図である。図４は、ドレンパン部分における前ドレンパン１７Ｆの部分拡大図である。図５は、熱交換器１６の表面積と凍結洗浄で生じるドレン水量との関係を示すグラフ図である。図６は、ドレンパン部分における排水管２２の配置構造を示す概略図である。

図３に示すように、ドレンパン１７は、後熱交換器１６Ｒ（図２参照）の下方に配置された後ドレンパン１７Ｒと、前熱交換器１６Ｆ（図２参照）の下方に配置された前ドレンパン１７Ｆとを有している。本実施形態では、後ドレンパン１７Ｒの両脇には、連通路２１ａ，２１ｂが設けられている。また、前ドレンパン１７Ｆの両脇には、排水管２２ａ，２２ｂが設けられている。以下、連通路２１ａ，２１ｂを総称する場合に、「連通路２１」と称する。また、排水管２２ａ，２２ｂを総称する場合に、「排水管２２」と称する。

後ドレンパン１７Ｒは、後熱交換器１６Ｒ（図２参照）から滴下する水を受ける。後ドレンパン１６Ｒの底面は、連通路２１に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜している。本実施形態では、後ドレンパン１６Ｒの底面は、左右方向の略中央付近が高くなっており、左端部と右端部とがそこよりも低い形状になっている。これにより、後熱交換器１６Ｒ（図２参照）から滴下した水が、後ドレンパン１６Ｒから連通路２１に流出する。

連通路２１の底面は、後ドレンパン１６Ｒ側から前ドレンパン１６Ｆ側に向かって下向きに傾斜している。これにより、後熱交換器１６Ｒ（図２参照）から滴下した水が連通路２１から前ドレンパン１７Ｆに流出する。

図４に示すように、前ドレンパン１７Ｆは、排水管２２と連通している。本実施形態では、排水管２２は、筐体７と一体の円形管として形成されており、その入口２３が前ドレンパン１７Ｆの内部に開口した構造になっている。

前ドレンパン１７Ｆは、前熱交換器１６Ｆ（図２参照）から滴下する水を受ける。また、後熱交換器１６Ｒ（図２参照）から滴下した水が後ドレンパン１６Ｒ側から前ドレンパン１７Ｆに流入する。前熱交換器１６Ｆ（図２参照）から滴下した水及び後熱交換器１６Ｒ（図２参照）から滴下した水は、排水管２２を通って室内機２の外部に排水される。以下、前熱交換器１６Ｆ（図２参照）から滴下した水と後熱交換器１６Ｒ（図２参照）から滴下した水とを総称する場合に、「ドレン水」と称する。

＜ドレンパンの容積＞
室内機２では、凍結運転時に、通常の冷房運転又は除湿運転で単位時間当たりに後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとに付着する水量よりも多い大量の霜（氷）が、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとに付着する。そして、解凍運転時に、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとに付着した霜（氷）が一斉に解凍する。その結果、凍結洗浄時に、通常の冷房運転又は除湿運転で単位時間当たりに発生する水量よりも多い大量のドレン水が発生して、一斉に後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとに滴下する。

そのため、仮に、解凍運転時に発生する大量のドレン水を溜めることが可能な容積が後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとにない場合に、ドレン水は、排水管２２ａ，２２ｂを通って室内機２の外部に排水されるまでの間に、前ドレンパン１７Ｆ又は後ドレンパン１７Ｒから溢れてしまう。その結果、ドレン水は、室内機２の外部に漏れ出てしまう。そのため、空気調和機１は、解凍運転時に発生する大量のドレン水を室内機２の外部に漏らさないようにすることが望ましい。したがって、ドレンパン１７には、解凍運転時に発生する大量のドレン水を溢れさせない容積が設けられていることが望ましい。

そこで、本実施形態では、室内機２は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積が凍結運転時に熱交換器１６に付着する霜若しくは氷の総付着量以上になるように、構成されている。ただし、ドレン水が排水管２２を通って室内機２の外部に排水されることを考慮する場合では、室内機２は、凍結運転時に熱交換器１６に付着する霜若しくは氷の総付着量に対し、ドレンパン１７の容積が（霜若しくは氷の総付着量−単位時間当たりの排水管２２の排水量×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間）以上になるように、構成されているとよい。この点について、以下に詳述する。

ここで、図５に、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積と凍結洗浄時に生じるドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）との関係を示す。図５は、室内温度２７℃、室内湿度３５％の条件で、空気調和機１に凍結洗浄を行わせたときに測定された実験結果を示している。図５に示すように、実験によれば、例えば、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積が１５ｍ^２である場合に、３４．２ｍｌのドレン水が発生している。つまり、解凍運転時に発生するドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）をｗとし、熱交換器１６の表面積をｘとする場合に、ドレン水量ｗは、熱交換器１６の表面積ｘに対し、（ｗ＝２．２８ｘ）の関係になっている。

なお、室内湿度が図５の実験時よりも低い環境下で凍結洗浄が行われた場合に、熱交換器１６の表面積ｘが同じで、かつ、凍結時間が同じであっても、霜（氷）が解凍した後に生じるドレン水量は、減少する。また、室内湿度が図５の実験時よりも高い環境下で凍結洗浄が行われた場合に、霜（氷）が解凍した後に生じるドレン水は、凍結時間を調節することにより調節することができる。そのため、室内機２は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_０がｗ以上、すなわち、（ｙ_０＝２．２８ｘ）以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。したがって、ドレンパン１７の容積ｙ_０は、２．２８ｘ以上であるとよい。

ただし、前記した値ｙ_０は、排水管２２による前ドレンパン１７Ｆから室外機２の外部へのドレン水の排水処理を考慮しない場合のドレンパン１７の容積である。これに対して、室内機２は、霜（氷）の解凍処理と並行して、排水管２２による前ドレンパン１７Ｆから室外機２の外部へのドレン水の排水処理を行う。

そのため、ドレン水の排水処理を考慮する場合に、室内機２は、前記した値ｙ_０から排水処理によって排水されるドレン水の排水量（例えば、ｘ）分だけ減算した値ｙ_１をドレンパン１７の容積として設定することができる。つまり、ドレン水の排水処理を考慮する場合に、室内機２は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_１が（ｗ−ｘ）以上、すなわち、（ｙ_１＝（２．２８−１）ｘ）以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。したがって、ドレン水の排水処理を考慮する場合のドレンパン１７の容積ｙ_１は、（２．２８−１）ｘ以上であるとよい。

前記した値（２．２８−１）ｘのうち、値２．２８ｘは、「霜若しくは氷の総付着量（ｍ^３）」に相当する。また、値ｘは、「単位時間当たりの排水管２２の排水量（ｍ^３／ｓ）×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）」に相当する。したがって、換言すると、室内機２は、ドレン水の排水処理を考慮する場合のドレンパン１７の容積ｙ_１は、（霜若しくは氷の総付着量（ｍ^３）−単位時間当たりの排水管２２の排水量（ｍ^３／ｓ）×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ））以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。

なお、ドレンパン１７の容積として、前記した値ｙ_０を適用するのか、又は、前記した値ｙ_１を適用するのかは、運用に応じて選択することができる。ドレンパン１７の容積として前記した値ｙ_０を適用する場合は、ドレンパン１７の容積が大きくなるため、室内機２を大型化させてしまう代わりに、ドレンパン１７からドレン水が溢れることに対して大きなマージンを設定することができる。一方、ドレンパン１７の容積として前記した値ｙ_１を適用する場合は、ドレンパン１７の容積を小さくすることができるため、室内機２を小型化することができる。

なお、室内機２は、解凍運転時に発生する大量のドレン水を溢れさせない容積がドレンパン１７に設けられているだけでなく、前ドレンパン１７Ｆからドレン水を溢れさせることなく、全てのドレン水を室内機２の外部に排水管２２で容易に排水することができる構造にするとよい。ここで、「全てのドレン水」とは、後熱交換器１６Ｒから滴下したドレン水と前熱交換器１６Ｆから滴下したドレン水とを合わせた水を意味している。

そこで、本実施形態では、排水管２２の内径Ｒ（図６参照）と前ドレンパン１７Ｆの深さｈ（図６参照）が後記する式（９）の関係を満たすように、室内機２を構成するものとする。この点について、以下に詳述する。

ここで、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量は、円形管である排水管２２の内部の断面積とドレン水の流出速度との積となる。したがって、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量を「Ｑ」（ｍ^３／ｓ）とし、排水管２２の内径を「Ｒ」（ｍ）とし、その半径を「ｒ」（ｍ）とし（つまり、「Ｒ＝２ｒ」とし）、排水管２２を流れるドレン水の流出速度を「ｖ」（ｍ^３／ｓ）とすると、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量「Ｑ」（ｍ^３／ｓ）は、以下の式（１）の関係となる。

また、前ドレンパン１７Ｆの深さを「ｈ」（ｍ）とし、重力加速度を「ｇ」（ｍ／ｓ^２）とすると、「トリチェリの定理」より、排水管２２を流れるドレン水の流出速度「ｖ」（ｍ^３／ｓ）は、以下の式（２）の関係となる。なお、「トリチェリの定理」とは、液体を入れた容器の側面に比較的小さな穴を空けたときの液体の流出速度に関する定理である。また、前ドレンパン１７Ｆの深さ「ｈ」は、ドレン水を溢れさせない上限面から前ドレンパン１７Ｆの底面ＢＳ１までの値である。

前記した式（２）を前記した式（１）に代入することにより、以下の式（３）が得られる。

ここで、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量「Ｑ」は、１時間（３６００秒）当たりに解凍運転時に発生するドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）「ｗ」（ｍ^３）、つまり、「ｗ×１０^６」（ｍｍ^３）を流す流量である。そして、ドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）「ｗ」は、ドレンパン１７に要求される容積ｙ_０に相当する。そのため、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量「Ｑ」は、以下の式（４）の関係となる。

前記した式（４）を前記した式（３）に代入することにより、以下の式（５）が得られる。

前記した式（５）より、以下の式（６）が得られる。

前記した式（６）より、さらに以下の式（７）が得られる。

排水管２２の内径「Ｒ」は「Ｒ＝２ｒ」であるので、前記した式（７）より、さらに以下の式（８）が得られる。

排水管２２は、内径「Ｒ」を前記した式（８）の関係のものよりも大きくすることにより、前ドレンパン１７Ｆからドレン水を溢れさせることなく、全てのドレン水を室内機２の外部に排水管２２で容易に排水することができる。そのため、排水管２２の内径Ｒ（図６参照）と前ドレンパン１７Ｆの深さｈ（図６参照）を以下の式（９）の関係を満たすように設定することにより、排水管２２は、前ドレンパン１７Ｆからドレン水を溢れさせることなく、全てのドレン水を室内機２の外部に排水管２２で容易に排水することができる。

なお、ｙ_０は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積であり、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積ｘに対して（ｙ_０＝２．２８ｘ）の関係になっている。なお、排水管２２の内径Ｒは、好ましくは、例えば１１ｍｍ以上であるとよい。

室内機２は、排水管２２の内径Ｒと前ドレンパン１７Ｆの深さｈが前記した式（９）の関係を満たすように構成されている。このような室内機２は、前ドレンパン１７Ｆからドレン水が溢れる前に、ドレン水を室内機２の外部に排水することができる。しかも、室内機２は、筐体７を無為に大型化することなく、凍結洗浄で生じる多量のドレン水を良好に排水することができる。

なお、図６に示すように、排水管２２は、入口２３から出口２４に向かって中心軸Ｃ２２が下向きに傾斜するように配置されているとよい。これにより、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水を外部に円滑に排水することができる。

なお、凍結洗浄時に、ドレン水と共に前熱交換器１６Ｆ及び後熱交換器１６Ｒに付着していた塵埃も流れ落ちてくる。そのため、排水管２２の入口２３付近では、ドレン水と塵埃とが混ざり合ってヘドロ状となって溜まり易くなる。その結果、ヘドロ状になったドレン水と塵埃とが排水管２２の内部に流入する可能性がある。

しかしながら、室内機２は、排水管２２を傾斜配置することにより、排水管２２の内部に流入したドレン水と塵埃とを自重で落下させ易くしている。そのため、室内機２は、仮に、ヘドロ状になったドレン水と塵埃とが排水管２２の内部に流入することがあったとしても、これらを外部に良好に送り出すことができる。このような室内機２は、排水管２２の内部をドレン水の排水に適した状態に保つことができる。また、室内機２は、ドレン水と塵埃とが排水管２２の入口２３付近で溜まること自体も抑制することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

また、前ドレンパン１７Ｆの底面ＢＳ１は、例えば、図７に示すように変形してもよい。図７は、排水管２２の別の配置構造を示す概略図である。図７に示すように、前ドレンパン１７Ｆは、排水管２２の入口２３付近における底面ＢＳ２が排水管２２の入口２３に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜する構造になっている。つまり、前ドレンパン１７Ｆは、流路の出口付近の底面に凹部が形成された形状になっている。そして、排水管２２の中心軸Ｃ２２の傾斜角度α２２は、排水管２２の入口２３付近における前ドレンパン１７Ｆの底面ＢＳ１の傾斜角度α１７以上になっている。このような室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まった塵埃を含むドレン水を自重で排水管２２の方向に流れ易くしている。そのため、室内機２は、図６に示す構成よりも、さらに円滑に前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水を排水することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

排水管２２の入口２３は、例えば、図８又は図９に示すように変形してもよい。図８は、排水管２２の入口構造を示す概略図である。図９は、排水管２２の別の入口構造を示す概略図である。

図８に示す例では、排水管２２の入口２３は、下部半周を排水管２２の入口２３の前方に延出した形状になっている。これによって、室内機２は、排水管２２の入口２３の開口面積Ｓ２３が排水管２２の中央付近の断面積Ｓ２２Ｍよりも大きくなるように構成している。

また、図９に示す例では、排水管２２の入口１２３は、上向きの楕円形状に形成されている。これによって、室内機２は、排水管２２の入口１２３の開口面積Ｓ１２３が排水管２２の中央付近の断面積Ｓ２２Ｍよりも大きくなるように構成している。

図８又は図９に示す構成では、排水管２２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水を効率よく取り込んで外部に排水することができる。これにより、室内機２は、塵埃を含むドレン水を排水管２２の内部に効率よく取り込むことができる。そのため、室内機２は、仮に、排水管２２の入口２３付近でドレン水と塵埃とが混ざり合ってヘドロ状となり排水され難くなることがあったとしても、これらを排水管２２の内部に取り込んで外部に良好に送り出すことができる。これにより、室内機２は、ドレン水と塵埃とが排水管２２の入口２３付近で溜まること自体も抑制することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

＜筐体のドレンパン部分の変形例＞
筐体７のドレンパン部分は、例えば、図１０Ａ乃至図１０Ｃに示す筐体７Ａ，７Ｂ，７Ｃのように変形してもよい。図１０Ａ乃至図１０Ｃは、それぞれ、筐体７のドレンパン部分の変形例を示す概略図である。

図１０Ａに示す例では、筐体７Ａは、図３に示す筐体７と比較すると、後ドレンパン１７Ｒが左右方向に延長された形状になっている点、及び、連通部２１ａ，２１ｂが後ドレンパン１７Ｒの手前側の位置に配置されている点で相違している。したがって、筐体７Ａでは、連通路２１ａ，２１ｂは、後ドレンパン１７Ｒの左右両側の近傍の位置に配置されている。そして、連通路２１ａ，２１ｂは、その底面が後ドレンパン１７Ｒ側から前ドレンパン１７Ｆ側に向かって下向きに傾斜するように形成されている。

図１０Ｂに示す例では、筐体７Ｂは、図３に示す筐体７と比較すると、連通路２１が後ドレンパン１７Ｒの左右片側の位置にのみ配置されている点で相違している。また、後ドレンパン１７Ｒは、その底面が連通路２１に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜するように形成されている。

図１０Ｃに示す例では、筐体７Ａは、図１０Ｂに示す筐体７Ｂと比較すると、後ドレンパン１７Ｒが左右方向に延長された形状になっている点、及び、連通路２１が後ドレンパン１７Ｒの手前側の位置に配置されている点で相違している。

図１０Ａ乃至図１０Ｃに示す筐体７Ａ，７Ｂ，７Ｃのように、連通路２１は、前ドレンパン１７Ｆ及び後ドレンパン１７Ｒの両脇に配置しなくとも、後ドレンパン１７Ｒの左右両側の近傍の位置、後ドレンパン１７Ｒの左右片側の位置又は片側の近傍の位置に配置することができる。これにより、連通路２１は、前ドレンパン１７Ｆと後ドレンパン１７Ｒとを連通することができる。そして、後ドレンパン１７Ｒの底面は、連通路２１ａ，２１ｂに遠い側よりも近い側が少し低くなるように構成する。このような図１０Ａ乃至図１０Ｃに示す筐体７Ａ，７Ｂ，７Ｃは、連通路２１の配置構造の自由度を向上させるとともに、後熱交換器１６Ｒから後ドレンパン１７Ｒに滴下するドレン水の排水性を向上させることができる。

なお、室内機２は、図６乃至図１０Ｃに示す構造を適宜組み合わせることによって、ドレン水と塵埃とが排水管２２の入口２３付近で溜まることを抑制することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

＜室内機の主な特徴＞
（１）本実施形態に係る室内機２では、ドレンパン１７の容積は、凍結運転時に熱交換器１６に付着する霜若しくは氷の総付着量ｗ以上になっている。なお、室内機２は、好ましくは、ドレン水が排水管２２を通って室内機２の外部に排水されることを考慮して、ドレンパン１７の容積が（霜若しくは氷の総付着量−単位時間当たりの排水管２２の排水量×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間）以上になるように、構成されていてもよい。そして、この場合に、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積は、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積ｘに対し、（２．２８−１）ｘ以上になるように構成されているとよい。

このような室内機２では、解凍運転時に発生する大量のドレン水を溢れさせない容積がドレンパン１７に設けられている。そのため、室内機２は、凍結洗浄時に外部にドレン水を漏らさないようにすることができる。

（２）連通路２１は、後ドレンパン１７Ｒの左右両側の位置又は両側の近傍の位置に配置されており、かつ、その底面が後ドレンパン１７Ｒ側から前ドレンパン１７Ｆ側に向かって下向きに傾斜するように構成することができる（図３又は図１０Ａ参照）。
又は、連通路２１は、後ドレンパン１７Ｒの左右片側の位置又は片側の近傍の位置に配置されており、かつ、その底面が後ドレンパン１７Ｒ側から前ドレンパン１７Ｆ側に向かって下向きに傾斜するように構成することができる（図１０Ｂ又は図１０Ｃ参照）。この構成の場合に、後ドレンパン１７Ｒの底面は、連通路２１に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜するように構成するとよい。

このような室内機２は、連通路２１の配置構造の自由度を向上させるとともに、後熱交換器１６Ｒから後ドレンパン１７Ｒに滴下するドレン水の排水性を向上させることができる。

（３）重力加速度をｇとする場合に、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_０に対して、排水管２２の内径Ｒと前ドレンパン１７Ｆの深さｈが以下の式（１０）の関係を満たしているとよい。

このような室内機２は、前ドレンパン１７Ｆからドレン水が溢れる前に、ドレン水を室内機２の外部に排水することができる。しかも、室内機２は、筐体７を無為に大型化することなく、凍結洗浄で生じる多量のドレン水を良好に排水することができる。

（４）前ドレンパン１７Ｆの底面は、少なくとも排水管２２の入口２３付近で、排水管２２の入口２３に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜している（図７参照）。

このような室内機２は、仮に、排水管２２の入口２３付近でドレン水と塵埃とが混ざり合ってヘドロ状になり、そのヘドロ状になったドレン水と塵埃とが排水管２２の内部に流入することがあったとしても、これらを外部に良好に送り出すことができる。このような室内機２は、排水管２２の内部をドレン水の排水に適した状態に保つことができる。また、室内機２は、ドレン水と塵埃とが排水管２２の入口２３付近で溜まること自体も抑制することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

（５）排水管２２は、入口２３から出口２４に向かって中心軸Ｃ２２が下向きに傾斜するように配置されている。そして、排水管２２の中心軸Ｃの傾斜角度α２２は、排水管２２の入口２３付近における前ドレンパン１７Ｆの底面ＢＳ２の傾斜角度α１７以上になっている（図７参照）。

このような室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まった塵埃を含むドレン水を自重で排水管２２の方向に流れ易くしている。そのため、室内機２は、円滑に前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水を排水することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

（６）室内機２は、排水管２２の入口２３の開口面積Ｓ２３（又は、入口１２３の開口面積Ｓ１２３）が排水管２２の中央付近の断面積Ｓ２３Ｍよりも大きくなるように構成することができる（図８及び図９参照）。

このような室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まった塵埃を含むドレン水を排水管２２で効率よく取り込んで外部に排水することができる。これにより、室内機２は、塵埃を含むドレン水を排水管２２の内部に効率よく取り込むことができる。そのため、室内機２は、仮に、排水管２２の入口２３付近でドレン水と塵埃とが混ざり合ってヘドロ状になり排水され難くなることがあったとしても、これらを排水管２２の内部に取り込んで外部に良好に送り出すことができる。これにより、室内機２は、ドレン水と塵埃とが排水管２２の入口２３付近で溜まること自体も抑制することができる。その結果、室内機２は、前ドレンパン１７Ｆに溜まったドレン水の排水効率を向上させることができる。

以上の通り、本実施形態１に係る空気調和機１の室内機２によれば、凍結洗浄時に外部に水を漏らさないようにすることができる。

［実施形態２］
本実施形態２では、以下の点が考慮された室内機２Ａを提供するものである。
（１）仮にドレンパン１７の内部にドレン水や塵埃が残留してしまった場合に、次回の凍結洗浄時に水溢れが発生したり、雑菌（カビを含む）が発生したりすることが懸念される。そこで、室内機２Ａは、ドレンパン１７の内部に後記する凹凸部１３０（図１１及び図１２参照）を設けることでドレン水の表面張力（結合力）を低下させて、ドレン水を流れ易くする。これにより、室内機２Ａは、ドレン水と共に塵埃を流れ易くして、ドレンパン１７の内部に残る塵埃の残留量を低減する。ただし、後記する凹凸部１３０（図１２参照）は、排水管２２の入口２３（図１２参照）の直前位置には設けないようにすることで、排水管２２の入口２３付近での塵埃の蓄積を抑制する。

（２）凍結洗浄時に冷たいドレン水がドレンパン１７の内部に流入することで、空気中の水分が結露して結露水としてドレンパン１７の各部（例えば、前ドレンパン１７Ｆの下面側）に付着する可能性がある。そして、例えば、結露水が前ドレンパン１７Ｆの下面側に付着した場合に、結露水が空気吹出口１３（図２参照）内に垂れ落ちて室内に飛散する可能性がある。これにより、結露水が室内機２Ａの外部に漏れ出てしまう。そこで、室内機２Ａは、結露の発生を抑制するために、ドレンパン１７の各部に後記する断熱材（発泡樹脂材）１１１（図１１及び図１２参照）等を配置する。ただし、室内機２Ａは、排水時のドレン水の流出速度を低下させて排水効率を低下させることがないように、後記する断熱材（発泡樹脂材）１１１等の配置位置及び形状が考慮された構成とする。

（３）ドレンパン１７を構成する筐体７は、加工することが困難である。そのため、室内機２Ａは、ドレンパン１７の内部に後記する凹凸部１３０（図１１及び図１２参照）を設けることに際して、ドレンパン１７を構成する筐体７とは異なる別部材を用いて後記する凹凸部１３０を設ける。つまり、室内機２Ａは、後記する凹凸部１３０が形成された後記する断熱材（発泡樹脂材）１１１（図１１及び図１２参照）等をレンパン１７の内部の上面に配置することで、ドレンパン１７の内部に後記する凹凸部１３０を設ける。

（４）仮に、熱交換器１６とドレンパン１７との間に隙間が形成された場合に、熱交換器１６を通過しない空気の風路が形成されてしまうため、室内機２Ａの熱交換効率が低下する。また、その隙間が水垂れ（室内機２Ａの外部への水の漏れ）を発生させてしまう可能性がある。そこで、室内機２Ａは、熱交換器１６とドレンパン１７とを密着させる構成にして、熱交換器１６とドレンパン１７との間に隙間が形成されない構成とする（図１６参照）。

以下、図１１乃至図１６を参照して、本実施形態２に係る室内機２Ａの構成につき説明する。図１１は、室内機２Ａに用いる筐体１０７のドレンパン部分の斜視図である。図１２は、ドレンパン部分における前ドレンパン１７Ｆの部分拡大図である。図１２は、図１１のＡ部付近の構成を拡大して示している。図１３は、本実施形態２で用いる断熱材（発泡樹脂材）１１１の斜視図である。図１４及び図１５は、それぞれ、前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０の部分拡大図である。図１４は、図１２のＢ−Ｂ線に沿って切断した排水部１２０の構成を示している。図１５は、図１２のＣ−Ｃ線に沿って切断した排水部１２０における排水管２２の入口２３付近の構成を示している。図１６は、熱交換器１６Ｆと前ドレンパン１７Ｆとの配置関係を示す概略図である。

本実施形態２に係る室内機２Ａは、実施形態１に係る室内機２（図２参照）と比較すると、以下の点で相違している。
（１）前ドレンパン１７Ｆの受皿部１１０の表側に凸部１１２が形成された断熱材１１１が取り付けられている（図１１及び図１２参照）。受皿部１１０は、前ドレンパン１７Ｆの左右方向に延在する流路部分である。
（２）前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０に凸部１２２が形成されている（図１１及び図１２参照）。排水部１２０は、前ドレンパン１７Ｆの前後方向（正面及び背面方向）に延在する流路部分である。
（３）後ドレンパン１７Ｒの受皿部１６０に凸部１６２が形成された断熱材１６１が取り付けられている（図１１参照）。受皿部１６０は、後ドレンパン１７Ｒの左右方向に延在する流路部分である。
（４）連通路２１に凸部１７２が設けられている（図１１参照）。
（５）排水管２２の入口２３付近における前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０の裏側に断熱材２１１が取り付けられている（図１５参照）。

前記した断熱材１１１（図１１及び図１２参照）、断熱材１６１（図１１参照）、及び、断熱材２１１（図１５参照）は、凍結洗浄時に冷たいドレン水がドレンパン１７の内部に流入することで、ドレンパン１７の各部に空気中の水分が結露することを抑制するために室内機２Ａの筺体１０７Ａに取り付けられた部材である。室内機２Ａは、ドレンパン１７の各部に断熱材１１１，１６１，２１１を配置することにより、空気中の水分が結露して結露水としてドレンパン１７に付着することを抑制することができる。

これらの断熱材１１１，１６１，２１１は、例えば、発泡スチロールや発泡ウレタン等の吸湿性の低い発泡樹脂材によって構成されている。特に、ドレン水を流す流路が形成されている断熱材１１１，１６１は、吸湿性の低い材料で構成されているため、その表面に撥水性を有している。このような断熱材１１１，１６１は、含水しないため、カビの発生を抑制することができる。また、断熱材１１１，１６１は、流路部分に流れ込んだドレン水を蒸発し易くすることができる。そのため、断熱材１１１，１６１は、ドレンパン１７の小型化に寄与することができる。なお、断熱材１１１，１６１の流路部分には、好ましくは、ドレン水を流し易くするための鏡面加工が施されているとよい。

図１３に、断熱材１１１の一例を示す。断熱材１１１は、前ドレンパン１７Ｆの内部の前後方向（正面及び背面方向）に延在する排水部１２０に取り付けることが可能な構成になっている。図１３に示すように、断熱材１１１の上面には、凸部１１２が形成されている。凸部１１２は、ドレン水の流れる方向（流路の延びる方向）に沿って延在するように形成されている。凸部１１２は、ドレン水の表面張力（結合力）を低下させる凹凸部１３０として機能する。室内機２Ａは、断熱材１１１の凸部１１２でドレン水の表面張力（結合力）を低下させることにより、ドレン水の水滴同士が結合して大きなサイズの水滴に成長することを待たなくても、小さなサイズの水滴の状態でドレン水を流れ易くすることができる。これにより、室内機２Ａは、ドレン水と共に塵埃を流れ易くして、ドレンパン１７の内部に残る塵埃の残留量を低減する。

断熱材１６１（図１１参照）は、断熱材１１１と同様の形状を呈している。断熱材１６１は、後ドレンパン１７Ｒの内部に取り付けることが可能な構成になっている。断熱材１６１の上面には、凸部１１２と同様の凸部１６２が形成されている。凸部１６２は、ドレン水の流れる方向（流路の延びる方向）に沿って延在するように形成されている。

断熱材２１１（図１５参照）は、排水管２２の入口２３付近における前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０の下側に形成された空間に取り付けることが可能な構成になっている。

前記した前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０には、凸部１２２が形成されている（図１１及び図１２参照）。凸部１２２は、ドレン水の流れる方向（流路の延びる方向）に沿って延在するように形成されている。本実施形態では、凸部１２２の上面は略平坦な面状に形成されている（図１４参照）。凸部１２２は、凸部１１２と同様に、ドレン水の表面張力（結合力）を低下させる凹凸部１３０として機能する。

凸部１２２は、排水管２２の入口２３の直前位置を除外するように形成されている（図１２参照）。これにより、室内機２Ａは、排水管２２の入口２３付近での塵埃の蓄積を抑制している。

本実施形態では、凸部１２２は、前ドレンパン１７Ｆを構成する筐体１０７に直接形成された構成になっている。しかしながら、室内機２Ａは、筐体１０７とは異なる別部材（図示せず）に凸部１２２を予め形成しておき、その別部材を排水部１２０に取り付けることで、凸部１２２を排水部１２０に配置するようにしてもよい。

なお、前ドレンパン１７Ｆの排水部１２２の底面は、排水管２２の入口２３側に向かって下向きに傾斜する形状になっている（図１２参照）。つまり、前ドレンパン１７Ｆの排水部１２２は、流路の出口付近の底面に凹部が形成された形状になっている。これにより、室内機２Ａは、ドレン水を排水管２２の入口２３の方向に流し易くしている。

前記した連通路２１には、凸部１７２が設けられている（図１１参照）。凸部１７２は、ドレン水の流れる方向（流路の延びる方向）に沿って延在するように形成されている。本実施形態では、凸部１７２は、前ドレンパン１７Ｆを構成する筐体１０７に直接形成された構成になっている。

図１６に示すように、本実施形態では、熱交換器１６（図示例では、前熱交換器１６Ｆ）とドレンパン１７（図示例では、前ドレンパン１７Ｆ）とは、互いが当接するように配置されることによって、送風ファン１４（図２参照）が配置されている空間とその外側の空間との間を塞いでいる。これにより、室内機２Ａは、熱交換器１６（図示例では、前熱交換器１６Ｆ）とドレンパン１７（図示例では、前ドレンパン１７Ｆ）とを密着させる構成にして、熱交換器１６とドレンパン１７との間に隙間が形成されない構成になっている。このような室内機２Ａは、熱交換器１６とドレンパン１７との間に隙間が形成されて、熱交換効率が低下したり、水垂れ（室内機２Ａの外部への水の漏れ）が発生したりすることを抑制することができる。

なお、室内機２Ａは、熱交換器１６とドレンパン１７とを密着させることにより、熱交換器１６のフィン２０に付着した結露水を熱交換器１６のフィン２０からドレンパン１７に移動させ易くすることができる。これにより、室内機２Ａは、熱交換器１６に付着した塵埃を流し落とす効率を向上させることができる。

＜変形例＞
前ドレンパン１７Ｆの受皿部１１０に用いる断熱材（発泡樹脂材）１１１は、例えば、図１７及び図１８に示すように変形してもよい。図１７は、変形例に係る断熱材（発泡樹脂材）１１１Ａの概略図である。図１７（ａ）は、断熱材１１１Ａの上面視形状を示しており、図１７（ｂ）は、断熱材１１１Ａの横断面形状を示している。図１８は、変形例に係る断熱材（発泡樹脂材）１１１Ｂの概略図であり、断熱材１１１Ｂの上面視形状を示している。

図１７（ａ）に示す例では、断熱材１１１Ａは、複数の略矩形状の凸部２１２が縦方向及び横方向に等間隔に配置され、凸部２１２と凸部２１２との間に凹部２１３が形成された構成になっている。図１７（ｂ）に示すように、凹部２１３は、上側に拡幅した略三角形の形状を呈している。凹部２１３は、深さｈ２１３、幅ｔ２１３で、等間隔に形成されている。

このような断熱材１１１Ａは、凸部２１２でドレン水の表面張力（結合力）を低下させることにより、ドレン水の水滴同士が結合して大きなサイズの水滴に成長することを待たなくても、小さなサイズの水滴の状態でドレン水を流れ易くすることができる。そのため、室内機２Ａは、断熱材１１１Ａを用いることにより、ドレン水と共に塵埃を流れ易くして、ドレンパン１７の内部に残る塵埃の残留量を低減することができる。また、断熱材１１１Ａは、流路部分に凸部２１２が形成されているため、断熱材１１１（図１３参照）よりも表面積が増大する。これにより、断熱材１１１Ａは、断熱材１１１（図１３参照）よりも流路部分に流れ込んだドレン水を蒸発し易くすることができる。

図１８に示す例では、断熱材１１１Ｂは、断熱材１１１Ａ（図１８参照）と比較すると、凸部２１２が千鳥配列で配置された構成になっている点で相違している。断熱材１１１Ｂは、断熱材１１１Ａと同様に、凸部２１２でドレン水の表面張力（結合力）を低下させて、ドレン水を流れ易くすることができる。また、断熱材１１１Ｂは、断熱材１１１Ａと同様に、流路部分に凸部２１２が形成されているため、断熱材１１１（図１３参照）よりも表面積が増大する。これにより、断熱材１１１Ｂは、断熱材１１１Ａと同様に、断熱材１１１（図１３参照）よりも流路部分に流れ込んだドレン水を蒸発し易くすることができる。

また、前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０の形状は、例えば、図１９に示すように変形してもよい。図１９は、変形例に係る前ドレンパン１７Ｆの排水部１２０の概略図である。

図１９に示す例では、排水部１２０の底面には、複数（図示例では、２つ）の凸部１２２Ａが形成されている。凸部１２２Ａは、上側に縮幅した略三角形の形状を呈している。凸部１２２Ａは、ドレン水の流れる方向（流路の延びる方向）に沿って延在するように形成されている。凸部１２２Ａは、深さｈ１２２Ａ、幅ｔ１２２Ａで、形成されている。このような排水部１２０は、凸部１２２Ａでドレン水の表面張力（結合力）を低下させて、ドレン水を流れ易くすることができる。

以上の通り、本実施形態２に係る室内機２Ａによれば、実施形態１に係る室内機２と同様に、凍結洗浄時に外部に水を漏らさないようにすることができる。
しかも、室内機２Ａは、ドレン水を流れ易くすることができるため、ドレン水の排水効率を向上させることができる。また、室内機２Ａは、空気中の水分が結露してドレンパン１７に付着することを抑制することができる。

１ 空気調和機
２，２Ａ 室内機
３ 室外機
５ 接続配管
６ 空気吸込口
７，７Ａ，７Ｂ，７Ｃ，１０７ 筐体
８ 化粧枠
９ 前面パネル
１０ 受信部
１１ 表示部
１２ リモートコントローラ
１３ 空気吹出口
１４ 送風ファン
１５ フィルタ
１６ 熱交換器
１６Ｆ 前熱交換器
１６Ｒ 後熱交換器
１７ ドレンパン
１７Ｆ 前ドレンパン
１７Ｒ 後ドレンパン
１８ 上下風向板
１９ 左右風向板
２０ フィン
２１（２１ａ，２１ｂ） 連通路
２２（２２ａ，２２ｂ） 排水管
２３，１２３ 排水管の入口
２４ 排水管の出口
４０ パイプ
１１０，１６０ 受皿部
１１１，１１１Ａ，１１１Ｂ，１６１，２１１ 断熱材（発泡樹脂材）
１１２，１２２，１２２Ａ，１６２，１７２，２１２ 凸部
１２０ 排水部
１３０ 凹凸部
２１３ 凹部
ＢＳ１ 前ドレンパンの底面
ＢＳ２ 前ドレンパンの排水管入口付近の底面
ＣＬ 制御部
Ｃ２２ 排水管の中心軸
ｈ１２２Ａ 凸部高さ
ｈ２１３ 凹部深さ
Ｓ２２Ｍ 排水管の中央付近の断面積
Ｓ２３，Ｓ１２３ 排水管の入口の開口面積
ｔ１２２Ａ 凸部間隔
ｔ２１３ 凹部幅
α２２ 排水管の傾斜角度

前記目的を達成するため、本発明は、装置の後方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う後熱交換器と、装置の前方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う前熱交換器と、前記後熱交換器及び前記前熱交換器の表面に霜若しくは氷を付着させる凍結運転を制御する制御部と、前記後熱交換器から滴下するドレン水を受ける後ドレンパンと、前記前熱交換器から滴下するドレン水と前記後ドレンパンから流れてくるドレン水とを受ける前ドレンパンと、前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを繋ぐ連通路と、前記前ドレンパンに溜まったドレン水を前記前ドレンパンから装置の外部に排水する排水管と、を有し、前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを合わせた全てのドレンパンの容積（ｃｍ ^３ ）は、前記後熱交換器と前記前熱交換器とを合わせた全ての熱交換器の表面積ｘ（ｍ ^２ ）、及び、単位時間当たりの前記排水管からの排水量（ｍ ^３ ／ｓ）と全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷が前記前ドレンパン若しくは前記後ドレンパンに落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）とを掛けた値ｚ（ｍ ^３ ）に対し、（２．２８ｘ（ｍ ^２ ）×１（ｍ）−ｚ（ｍ ^３ ））×１０ ^−６ （ｃｍ ^３ ／ｍ ^３ ）以上であることを特徴とする空気調和機の室内機とする。
その他の手段は、後記する。

そのため、ドレン水の排水処理を考慮する場合に、室内機２は、前記した値ｙ_０から排水処理によって排水されるドレン水の排水量（例えば、ｚ）分だけ減算した値ｙ_１をドレンパン１７の容積として設定することができる。つまり、ドレン水の排水処理を考慮する場合に、室内機２は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_１が（ｗ−ｚ）以上、すなわち、（ｙ_１＝２．２８ｘ−ｚ）以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。したがって、ドレン水の排水処理を考慮する場合のドレンパン１７の容積ｙ_１は、２．２８ｘ−ｚ以上であるとよい。

前記した値２．２８ｘ−ｚのうち、値２．２８ｘは、「霜若しくは氷の総付着量（ｍ^３）」に相当する。また、値ｚは、「単位時間当たりの排水管２２の排水量（ｍ^３／ｓ）×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）」に相当する。したがって、換言すると、室内機２は、ドレン水の排水処理を考慮する場合のドレンパン１７の容積ｙ_１は、（霜若しくは氷の総付着量（ｍ^３）−単位時間当たりの排水管２２の排水量（ｍ^３／ｓ）×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ））以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。

＜室内機の主な特徴＞
（１）本実施形態に係る室内機２では、ドレンパン１７の容積は、凍結運転時に熱交換器１６に付着する霜若しくは氷の総付着量ｗ以上になっている。なお、室内機２は、好ましくは、ドレン水が排水管２２を通って室内機２の外部に排水されることを考慮して、ドレンパン１７の容積が（霜若しくは氷の総付着量−単位時間当たりの排水管２２の排水量×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間）以上になるように、構成されていてもよい。そして、この場合に、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積（ｃｍ ^３ ）は、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積ｘ（ｍ ^２ ）、及び、単位時間当たりの前記排水管からの排水量（ｍ ^３ ／ｓ）と全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷が前記前ドレンパン若しくは前記後ドレンパンに落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）とを掛けた値ｚ（ｍ ^３ ）に対し、（２．２８ｘ（ｍ ^２ ）×１（ｍ）−ｚ（ｍ ^３ ））×１０ ^−６ （ｃｍ ^３ ／ｍ ^３ ）以上になるように構成されているとよい。

前記目的を達成するため、本発明は、装置の後方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う後熱交換器と、装置の前方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う前熱交換器と、前記後熱交換器及び前記前熱交換器の表面に霜若しくは氷を付着させる凍結運転を制御する制御部と、前記後熱交換器から滴下するドレン水を受ける後ドレンパンと、前記前熱交換器から滴下するドレン水と前記後ドレンパンから流れてくるドレン水とを受ける前ドレンパンと、前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを繋ぐ連通路と、前記前ドレンパンに溜まったドレン水を前記前ドレンパンから装置の外部に排水する排水管と、を有し、前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを合わせた全てのドレンパンの容積（ｍ ^３ ）は、前記後熱交換器と前記前熱交換器とを合わせた全ての熱交換器の表面積ｘ（ｍ^２）、及び、単位時間当たりの前記排水管からの排水量（ｍ^３／ｓ）と全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷が前記前ドレンパン若しくは前記後ドレンパンに落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）とを掛けた値ｚ×１０ ^−６ （ｍ^３）に対し、（２．２８×１０ ^−６ （ｍ）×ｘ（ｍ ^２ ）−ｚ×１０ ^−６ （ｍ ^３ ））以上であることを特徴とする空気調和機の室内機とする。
その他の手段は、後記する。

ここで、図５に、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積と凍結洗浄時に生じるドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）との関係を示す。図５は、室内温度２７℃、室内湿度３５％の条件で、空気調和機１に凍結洗浄を行わせたときに測定された実験結果を示している。図５に示すように、実験によれば、例えば、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積が１５（ｍ^２ ）である場合に、３４．２（ｍｌ）＝３４．２×１０ ^−６ （ｍ ^３ ）のドレン水が発生している。つまり、解凍運転時に発生するドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）をｗ（ｍ ^３ ）とし、熱交換器１６の表面積をｘ（ｍ ^２ ）とする場合に、ドレン水量ｗ（ｍ ^３ ）は、熱交換器１６の表面積ｘ（ｍ ^２ ）に対し、（ｗ＝２．２８（ｍ）×１０ ^−６ ×ｘ（ｍ ^２ ））の関係になっている。なお、係数２．２８は長さの次元（ここではｍ（メートル）を有することで、ｗの次元が容積（ｍ ^３ ）になる。

なお、室内湿度が図５の実験時よりも低い環境下で凍結洗浄が行われた場合に、熱交換器１６の表面積ｘ（ｍ ^２ ）が同じで、かつ、凍結時間が同じであっても、霜（氷）が解凍した後に生じるドレン水量は、減少する。また、室内湿度が図５の実験時よりも高い環境下で凍結洗浄が行われた場合に、霜（氷）が解凍した後に生じるドレン水は、凍結時間を調節することにより調節することができる。そのため、室内機２は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_０ （ｍ ^３ ）がｗ（ｍ ^３ ）以上、すなわち、（ｙ_０＝２．２８×１０ ^−６ ×ｘ）（ｍ ^３ ）以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。したがって、ドレンパン１７の容積ｙ_０ （ｍ ^３ ）は、２．２８（ｍ）×１０ ^−６ ×ｘ（ｍ ^２ ）以上であるとよい。

ただし、前記した値ｙ_０ （ｍ ^３ ）は、排水管２２による前ドレンパン１７Ｆから室外機２の外部へのドレン水の排水処理を考慮しない場合のドレンパン１７の容積である。これに対して、室内機２は、霜（氷）の解凍処理と並行して、排水管２２による前ドレンパン１７Ｆから室外機２の外部へのドレン水の排水処理を行う。

そのため、ドレン水の排水処理を考慮する場合に、室内機２は、前記した値ｙ_０ （ｍ ^３ ）から排水処理によって排水されるドレン水の排水量（例えば、ｚ×１０ ^−６ （ｍ ^３ ））分だけ減算した値ｙ_１ （ｍ ^３ ）をドレンパン１７の容積として設定することができる。つまり、ドレン水の排水処理を考慮する場合に、室内機２は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_１ （ｍ ^３ ）が（ｗ−ｚ×１０ ^−６ ）（ｍ ^３ ）以上、すなわち、（ｙ_１＝２．２８×１０ ^−６ ×ｘ−ｚ×１０ ^−６ ＝（２．２８ｘ−ｚ）×１０ ^−６ ）（ｍ ^３ ）以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。したがって、ドレン水の排水処理を考慮する場合のドレンパン１７の容積ｙ_１ （ｍ ^３ ）は、（２．２８ｘ−ｚ）×１０ ^−６ （ｍ ^３ ）以上であるとよい。

前記した値（２．２８ｘ−ｚ）×１０ ^−６ のうち、値２．２８ｘ×１０ ^−６ は、「霜若しくは氷の総付着量（ｍ^３）」に相当する。また、値ｚ×１０ ^−６ は、「単位時間当たりの排水管２２の排水量（ｍ^３／ｓ）×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）」に相当する。したがって、換言すると、室内機２は、ドレン水の排水処理を考慮する場合のドレンパン１７の容積ｙ_１ （ｍ ^３ ）は、（霜若しくは氷の総付着量（ｍ^３）−単位時間当たりの排水管２２の排水量（ｍ^３／ｓ）×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ））以上であれば、凍結洗浄で生じるドレン水を外部に漏らすことを防止することができる。

なお、ドレンパン１７の容積として、前記した値ｙ_０ （ｍ ^３ ）を適用するのか、又は、前記した値ｙ_１ （ｍ ^３ ）を適用するのかは、運用に応じて選択することができる。ドレンパン１７の容積として前記した値ｙ_０ （ｍ ^３ ）を適用する場合は、ドレンパン１７の容積が大きくなるため、室内機２を大型化させてしまう代わりに、ドレンパン１７からドレン水が溢れることに対して大きなマージンを設定することができる。一方、ドレンパン１７の容積として前記した値ｙ_１ （ｍ ^３ ）を適用する場合は、ドレンパン１７の容積を小さくすることができるため、室内機２を小型化することができる。

ここで、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量は、円形管である排水管２２の内部の断面積とドレン水の流出速度との積となる。したがって、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量を「Ｑ」（ｍ^３／ｓ）とし、排水管２２の内径を「Ｒ」（ｍ）とし、その半径を「ｒ」（ｍ）とし（つまり、「Ｒ＝２ｒ」とし）、排水管２２を流れるドレン水の流出速度を「ｖ」（ｍ／ｓ）とすると、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量「Ｑ」（ｍ^３／ｓ）は、以下の式（１）の関係となる。

また、前ドレンパン１７Ｆの深さを「ｈ」（ｍ）とし、重力加速度を「ｇ」（ｍ／ｓ^２）とすると、「トリチェリの定理」より、排水管２２を流れるドレン水の流出速度「ｖ」（ｍ／ｓ）は、以下の式（２）の関係となる。なお、「トリチェリの定理」とは、液体を入れた容器の側面に比較的小さな穴を空けたときの液体の流出速度に関する定理である。また、前ドレンパン１７Ｆの深さ「ｈ」は、ドレン水を溢れさせない上限面から前ドレンパン１７Ｆの底面ＢＳ１までの値である。

ここで、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量「Ｑ」（ｍ ^３ ／ｓ）は、１時間（３６００秒）当たりに解凍運転時に発生するドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）「ｗ」（ｍ^３ ）を流す流量である。そして、ドレン水量（霜若しくは氷の総付着量）「ｗ」は、ドレンパン１７に要求される容積ｙ_０ （ｍ ^３ ）に相当する。そのため、単位時間当たりに排水管２２を流れるドレン水の流量「Ｑ」（ｍ ^３ ／ｓ）は、以下の式（４）の関係となる。

前記した式（４）を前記した式（３）に代入することにより、以下の式（５）が得られる。

前記した式（５）より、以下の式（６）が得られる。

前記した式（６）より、さらに以下の式（７）が得られる。

排水管２２の内径「Ｒ」は「Ｒ＝２ｒ」であるので、前記した式（７）より、さらに以下の式（８）が得られる。

排水管２２は、内径「Ｒ」を前記した式（８）の関係のものよりも大きくすることにより、前ドレンパン１７Ｆからドレン水を溢れさせることなく、全てのドレン水を室内機２の外部に排水管２２で容易に排水することができる。そのため、排水管２２の内径Ｒ（図６参照）と前ドレンパン１７Ｆの深さｈ（図６参照）を以下の式（９）の関係を満たすように設定することにより、排水管２２は、前ドレンパン１７Ｆからドレン水を溢れさせることなく、全てのドレン水を室内機２の外部に排水管２２で容易に排水することができる。

なお、ｙ_０ （ｍ ^３ ）は、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積であり、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積ｘ（ｍ ^２ ）に対して（ｙ_０＝２．２８×１０ ^−６ ×ｘ）の関係になっている。なお、排水管２２の内径Ｒは、好ましくは、例えば１１（ｍｍ）以上であるとよい。

＜室内機の主な特徴＞
（１）本実施形態に係る室内機２では、ドレンパン１７の容積は、凍結運転時に熱交換器１６に付着する霜若しくは氷の総付着量ｗ以上になっている。なお、室内機２は、好ましくは、ドレン水が排水管２２を通って室内機２の外部に排水されることを考慮して、ドレンパン１７の容積が（霜若しくは氷の総付着量−単位時間当たりの排水管２２の排水量×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷がドレンパン１７に落下するまでに要する時間のうち短い時間）以上になるように、構成されていてもよい。そして、この場合に、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積（ｍ ^３ ）は、後熱交換器１６Ｒと前熱交換器１６Ｆとを合わせた全ての熱交換器１６の表面積ｘ（ｍ^２）、及び、単位時間当たりの前記排水管からの排水量（ｍ^３／ｓ）と全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷が前記前ドレンパン若しくは前記後ドレンパンに落下するまでに要する時間のうち短い時間（ｓ）とを掛けた値ｚ×１０ ^−６ （ｍ^３）に対し、（２．２８×１０ ^−６ （ｍ）×ｘ（ｍ^２ ）−ｚ×１０ ^−６ （ｍ^３））＝（２．２８ｘ−ｚ）×１０ ^−６ （ｍ ^３ ）以上になるように構成されているとよい。

（３）重力加速度をｇ（ｍ／ｓ ^２ ）とする場合に、後ドレンパン１７Ｒと前ドレンパン１７Ｆとを合わせた全てのドレンパン１７の容積ｙ_０ （ｍ ^３ ）に対して、排水管２２の内径Ｒと前ドレンパン１７Ｆの深さｈ（ｍ）が以下の式（１０）の関係を満たしているとよい。

Claims (17)

1. 空気と冷媒との間で熱交換を行う熱交換器と、
   前記熱交換器から滴下するドレン水を受けるドレンパンと、
   前記熱交換器の表面に霜若しくは氷を付着させる凍結運転を制御する制御部と、を有し、
   前記ドレンパンの容積は、前記凍結運転時に前記熱交換器に付着する霜若しくは氷の総付着量以上である
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
2. 空気と冷媒との間で熱交換を行う熱交換器と、
   前記熱交換器から滴下するドレン水を受けるドレンパンと、
   前記熱交換器の表面に霜若しくは氷を付着させる凍結運転を制御する制御部と、
   前記ドレンパンに溜まったドレン水を前記ドレンパンから装置の外部に排水する排水管と、を有し、
   前記ドレンパンの容積は、前記凍結運転時に前記熱交換器に付着する霜若しくは氷の総付着量に対し、（霜若しくは氷の総付着量−単位時間当たりの排水管の排水量×全ての霜若しくは氷の解凍に要する時間又は全ての霜若しくは氷が前記ドレンパンに落下するまでに要する時間のうち短い時間）以上である
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
3. 装置の後方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う後熱交換器と、
   装置の前方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う前熱交換器と、
   前記後熱交換器から滴下するドレン水を受ける後ドレンパンと、
   前記前熱交換器から滴下するドレン水と前記後ドレンパンから流れてくるドレン水とを受ける前ドレンパンと、
   前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを繋ぐ連通路と、
   前記前ドレンパンに溜まったドレン水を前記前ドレンパンから装置の外部に排水する排水管と、を有し、
   前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを合わせた全てのドレンパンの容積は、前記後熱交換器と前記前熱交換器とを合わせた全ての熱交換器の表面積ｘに対し、（２．２８−１）ｘ以上である
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
4. 請求項３に記載の空気調和機の室内機において、
   前記連通路は、前記後ドレンパンの左右両側の位置又は両側の近傍の位置に配置されており、かつ、その底面が前記後ドレンパン側から前記前ドレンパン側に向かって下向きに傾斜している
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
5. 請求項３に記載の空気調和機の室内機において、
   前記連通路は、前記後ドレンパンの左右片側の位置又は片側の近傍の位置に配置されており、かつ、その底面が前記後ドレンパン側から前記前ドレンパン側に向かって下向きに傾斜しており、
   前記後ドレンパンの底面は、前記連通路に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜している
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
6. 請求項３に記載の空気調和機の室内機において、
   重力加速度をｇとする場合に、前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを合わせた全てのドレンパンの容積ｙ_０に対して、前記排水管の内径Ｒと前記前ドレンパンの深さｈが以下の式（１）の関係を満たしている
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
   

   
7. 請求項３に記載の空気調和機の室内機において、
   前記前ドレンパンの底面は、少なくとも前記排水管の入口付近で、前記排水管の入口に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜している
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
8. 請求項７に記載の空気調和機の室内機において、
   前記排水管は、入口から出口に向かって中心軸が下向きに傾斜するように配置されており、
   前記排水管の中心軸の傾斜角度は、前記排水管の入口付近における前記前ドレンパンの底面の傾斜角度以上である
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
9. 請求項３に記載の空気調和機の室内機において、
   前記排水管の入口の開口面積は、前記排水管の中央付近の断面積よりも大きい
   ことを特徴とする空気調和機の室内機。
10. 装置の後方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う後熱交換器と、
    装置の前方に配置され、空気と冷媒との間で熱交換を行う前熱交換器と、
    前記後熱交換器から滴下するドレン水を受ける後ドレンパンと、
    前記前熱交換器から滴下するドレン水と前記後ドレンパンから流れてくるドレン水とを受ける前ドレンパンと、
    前記後ドレンパンと前記前ドレンパンとを繋ぐ連通路と、
    前記前ドレンパンに溜まったドレン水を前記前ドレンパンから装置の外部に排水する排水管と、を有し、
    前記後ドレンパンと前記前ドレンパンと前記連通路とは、前記ドレン水の流路を形成しており、
    前記流路は、任意の箇所の底面に凹凸部が形成されている
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
11. 請求項１０に記載の空気調和機の室内機において、
    前記凹凸部は、前記流路の延びる方向に沿って形成されている
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
12. 請求項１０又は請求項１１に記載の空気調和機の室内機において、
    前記前ドレンパンの底面の一部分は、前記排水管に遠い側から近い側に向かって下向きに傾斜している
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
13. 請求項１０乃至請求項１２のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機において、
    前記排水管は、入口から出口に向かって中心軸が下向きに傾斜するように配置されており、
    前記排水管の中心軸の傾斜角度は、前記排水管の入口付近における前記前ドレンパンの底面の傾斜角度以上である
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
14. 請求項１０乃至請求項１３のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機において、
    前記流路の出口付近の底面には、凹部が形成されている
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
15. 請求項１０乃至請求項１４のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機において、
    前記前ドレンパンの前後方向に延在する流路部分の裏側には、第１断熱部材が配置されている
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
16. 請求項１０乃至請求項１５のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機において、
    前記前ドレンパンの左右方向に延在する流路部分の表側には、第２断熱部材が配置されている
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。
17. 請求項１０乃至請求項１６のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機において、
    さらに、前記後熱交換器と前記前熱交換器との間に配置された送風ファンを有しており、
    前記前熱交換器と前記前ドレンパンとは、互いが当接するように配置されることによって、前記送風ファンが配置されている空間とその外側の空間との間を塞いでいる
    ことを特徴とする空気調和機の室内機。

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