JP2018162491A

JP2018162491A - 溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法

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Publication number: JP2018162491A
Application number: JP2017059917A
Authority: JP
Inventors: 昌浩吉田; Masahiro Yoshida; 松崎　晃; Akira Matsuzaki; 晃松崎
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2017-03-24
Filing date: 2017-03-24
Publication date: 2018-10-18
Anticipated expiration: 2037-03-24
Also published as: JP7064289B2

Abstract

【課題】優れためっき外観を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する。
【解決手段】Ａｌが１〜１５mass％、Ｍｇが０〜６mass％（但し、Ｍｇを含有しない場合を含む。）、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなるめっき浴において、めっき浴中のＡｌ及びＭｇの含有率から推定されるめっき浴の凝固開始温度に対して６０℃以上高い温度になるようにめっき浴温を制御して溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっきを行う。連続式溶融めっき設備のスナウト内の浴面酸化物の巻き込みにより地鉄−めっき界面に付着した酸化物がピット欠陥の発生原因となるが、めっき浴温を高くすることにより地鉄−めっき界面での合金層の成長が促進されるため、付着している酸化膜が成長した界面合金層により押し上げられ、めっき浴中に離脱するので、地鉄−めっき界面から酸化物が除去され、ピット欠陥の発生が抑えられる。
【選択図】図３

Description

本発明は、電機、建材などの分野で利用される溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法に関するものである。

めっき層中にＡｌ：１〜１５mass％を含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、溶融Ｚｎめっき鋼板に比べて優れた耐食性を有することから、電機、建材分野を中心に広く使用されている。代表的な溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板としては、Ａｌ：約５mass％を含有するガルファン（ＧＦ）が１９８０年代から製造され、多く使用されてきた。一方、最近では、Ｍｇ等の元素をめっき中に含有させて高機能化した溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板が開発され、使用されるようになってきた。

このような高機能化した溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板としては、例えば、Ａｌ：１．０〜１０mass％とＭｇ：０．２〜１mass％をめっき層中に含有させ、ガルファンで問題となった粗大なスパングルの発生を抑制した溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板（例えば、特許文献１）や、Ａｌ：２〜１９mass％とＭｇ：１〜１０mass％をめっき層中に含有させ、耐食性をさらに向上させた溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板（例えば、特許文献２）がある。
また、特許文献３には、めっき層中にＡｌ：４〜１０mass％とＭｇ：１．０〜４．０mass％を含有し、めっき浴温とめっき後の冷却速度の調整により、めっき層中のＭｇ−Ｚｎ化合物の種類を制御することで、色調ムラの発生を抑制した溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板が開示されている。

特開２００８−１３８２８５号公報特開２０００−１０４１５４号公報特開平１０−２２６８６５号公報特開平７−１５０３２０号公報

しかし、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は高い性能を有する一方で、特に片面当たりのめっき付着量が１００ｇ／ｍ^２以下のめっき鋼板を製造する場合に、異物付着が原因と考えられる“ピット”と呼ばれるめっきの一部が凹む表面欠陥が発生し、めっきの外観品位が低下するという問題がある。特許文献１〜３、特に外観品位に着目して改良した特許文献１や特許文献３に記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法を用いても、上記のピット欠陥が発生することがある。

特許文献４には、スナウト内の露点を−１０℃以下（望ましくは−４０℃以上、−１０℃以下）、酸素濃度を１０ｐｐｍ以下に制御することで、ドロス（Ｆｅ_２Ａｌ_５）やアッシユ（蒸発Ｚｎとその酸化物）、及び窒化物や酸化物や水酸化物の発生を抑制し、鋼板への異物付着が抑制されるようにした溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法が開示されている。しかし、このような技術を溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造に適用しても、特に片面当たりのめっき付着量が１００ｇ／ｍ^２以下の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造するような場合に、ピット欠陥の発生を完全に抑えることができない。これは、特許文献４に記載された欠陥が、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっきで発生するピット欠陥とは異なり、欠陥の起点となる異物の種類やサイズが異なるためであると考えられる。

したがって本発明の目的は、以上のような従来技術の課題を解決し、優れためっき外観を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を安定して製造することができる製造方法を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決すべく検討を重ねた結果、（i）ピット欠陥の発生原因が、連続式溶融めっき設備のスナウト内で起こるＡｌやＭｇを含有する浴面酸化物の地鉄−めっき界面への巻き込みであること、（ii）めっき浴をめっき浴の凝固開始温度との関係で規定される比較的高い浴温に制御し、地鉄−めっき界面に形成される合金層の成長を促進することにより、そのようなピット欠陥の発生を効果的に抑えることができ、従来にない優れためっき外観が安定的に得られること、を見出した。
本発明は、以上のような知見に基づきなされたものであり、その要旨は以下の通りである。

［1］連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、Ａｌが１〜６mass％、Ｍｇが０〜３．５mass％（但し、Ｍｇを含有しない場合を含む）、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1A）式、（2A）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝−６．４×［Al］＋４１９．６ …（1A）
Ｔ_Mg＝−１５．９×［Mg］＋４１９．６ …（2A）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）

［2］連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、Ａｌが１〜６mass％、Ｍｇが３．５mass％超６mass％以下、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1A）式、（2B）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝−６．４×［Al］＋４１９．６ …（1A）
Ｔ_Mg＝４３．２×［Mg］＋２１２．８ …（2B）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）

［3］連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、Ａｌが６mass％超１５mass％以下、Ｍｇが０〜３．５mass％（但し、Ｍｇを含有しない場合を含む）、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1B）式、（2A）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝７．１×［Al］＋３３８．３ …（1B）
Ｔ_Mg＝−１５．９×［Mg］＋４１９．６ …（2A）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）

［4］連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、Ａｌが６mass％超１５mass％以下、Ｍｇが３．５mass％超６mass％以下、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1B）式、（2B）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝７．１×［Al］＋３３８．３ …（1B）
Ｔ_Mg＝４３．２×［Mg］＋２１２．８ …（2B）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）

［5］上記［1］〜［4］のいずれかの製造方法において、めっき浴中のＭｇ含有率［Mg］とＡｌ含有率［Al］の質量比が［Mg］／［Al］≦５であることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
［6］上記［1］〜［4］のいずれかの製造方法において、めっき浴中のＭｇ含有率［Mg］とＡｌ含有率［Al］の質量比が［Mg］／［Al］≦１であることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
［7］上記［1］〜［6］のいずれかの製造方法において、めっき浴が、さらに、Ｎｉ：０．０１〜０．５mass％、Ｓｉ：０．０１〜０．５mass％の１種以上を含有することを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
［8］上記［1］〜［7］のいずれかの製造方法において、片面当たりのめっき付着量が１００ｇ／ｍ^２以下であることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。

本発明によれば、優れためっき外観を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を安定的に製造することができる。本発明により製造される溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板は、電機や建材などをはじめとする広範な分野で使用することができ、特に塗装を施さずめっき表面が人目に曝されるような用途（例えば、壁材や家電製品の背面板など）に好適に適用することができる。

ピット欠陥の形状を模式的に示す説明図溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板（めっき層にＭｇを含有するもの）で発生したピット欠陥部の断面について、透過型電子顕微鏡−エネルギー分散型Ｘ線分光法による地鉄−めっき界面の深さ方向元素分析結果を示す図面浴温が低い従来法のめっき浴と浴温が高い本発明法のめっき浴において、地鉄−めっき界面に付着した酸化物の離脱の有無を説明した図面Ａｌ−Ｚｎ二元系平衡計算状態図Ｍｇ−Ｚｎ二元系平衡計算状態図本発明において規定する、Ａｌ−Ｚｎ二元合金とＭｇ−Ｚｎ二元合金の各融解曲線を直線で近似した（1A）式、（1B）式、（2A）式、（2B）式を示すグラフ

まず、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造において発生するピット欠陥について説明する。図１は、ピット欠陥の形状を模式的に示したものである。ピット欠陥は、図１中のＡ点のようにめっきの一部が薄くなり、その進行方向直上のＢ点が厚くなる形状をしている。溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板（めっき層にＭｇを含有するもの）で発生したピット欠陥部の断面をＦＩＢ加工で薄膜状に切り抜き、透過型電子顕微鏡−エネルギー分散型Ｘ線分光法（ＴＥＭ−ＥＤＳ）で地鉄−めっき界面の深さ方向元素分析を行った。その分析結果を図２に示す。これによれば、ピット欠陥部の地鉄−めっき界面は、Ａｌ、Ｍｇ、Ｏの濃度が高く、ＡｌとＭｇを含有した厚さ数ｎｍの酸化物が存在していることが判る。この酸化物は、めっき浴中に含まれるＡｌやＭｇが浴面で酸化したものであり、地鉄−めっき界面に存在することから、連続式溶融めっき設備のスナウト内で鋼板がめっき浴に浸漬する際に巻き込まれたものであると考えられる。

一般的に、酸化物はめっき浴との濡れ性が悪い。そのため、連続式溶融めっき設備における溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造においても、上述したようなスナウト内で巻き込んだ酸化物を起点にめっきのはじき現象が起こり、局部的にめっきの膜厚に差が生じ、そのまま凝固することでピット欠陥となるものと考えられる。
このようなピット欠陥は、片面当たりのめっき付着量が１００ｇ／ｍ^２以下となる製造時に特に発生しやすい。これは、片面当たりのめっき付着量が１００ｇ／ｍ^２以下において、特にはじき現象が発現し易いことに起因する。

本発明の製造方法において使用されるめっき浴は、Ｚｎを主体とし、これにＡｌが１〜１５mass％含まれる浴組成を有する。めっき浴中のＡｌは、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の耐食性を向上させる効果と、めっき浴中にさらにＭｇを含有させる場合にドロスの発生を抑制する効果を有する。Ａｌ含有量が１mass％未満では、耐食性の向上効果が十分ではなく、またＭｇを含有した酸化物系ドロスの発生を抑制する効果も低い。一方、Ａｌ含有量が１５mass％を超えると、耐食性の向上効果が飽和するだけでなく、地鉄−めっき界面にＦｅ−Ａｌ合金層が著しく成長し、めっき密着性が低下する。

また、めっき浴中には、必要に応じて、さらにＭｇ：６mass％以下を含有させることができ、このようなＭｇの添加は耐食性の観点から好ましい。Ｍｇは、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板が腐食する際に、腐食生成物を安定化させて耐食性を著しく向上させる効果を有するが、Ｍｇ含有量が６mass％を超えると、そのような耐食性の向上効果がほぼ飽和する。めっき浴中にＭｇを含有させる場合、Ｍｇ含有量が０．１mass％未満では耐食性の向上効果が十分に得られないので、Ｍｇ含有量は０．１mass％以上とすることが好ましい。

また、めっき浴中にＭｇを含有させる場合、めっき浴中のＭｇ含有率［Mg］とＡｌ含有率［Al］の質量比は、［Mg］／［Al］≦５とすることが好ましく、［Mg］／［Al］≦１とすることがより好ましい。［Mg］／［Al］＞５では、Ａｌによるドロス（Ｍｇを含有した酸化物系ドロス）の発生を抑制する効果が低下するため、粒状のドロスが付着するドロス欠陥が発生しやすくなり、めっき鋼板の外観劣化が生じやすくなる。すなわち、［Mg］／［Al］≦５とすることにより、ドロス欠陥の発生を抑えることができ、［Mg］／［Al］≦１とすることにより、さらに安定的にドロス欠陥の発生を抑えることができる。

また、めっき浴中には、必要に応じて、さらにＮｉ：０．０１〜０．５mass％、Ｓｉ：０．０１〜０．５mass％の１種以上を含有させることができる。めっき浴中にＮｉやＳｉを含有させると、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の地鉄−めっき界面にＮｉやＳｉが含まれる界面合金層が形成されるため、めっき密着性が向上する。特にＮｉを含む界面合金層は、めっきの厚さ方向に針状に形成されるため、アンカー効果を発現することでめっき上層との密着性が向上する。ＮｉやＳｉの含有量が０．０１mass％未満では、めっき密着性の向上効果が十分に得られない。一方、ＮｉやＳｉの含有量が０．５mass％を超えると、添加効果が飽和するだけでなく、建浴時にドロスを生成し易くなる。
なお、ＮｉやＳｉを含有しためっき浴で製造された溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板のめっき皮膜（界面合金層の上層のめっき層）には、不可避的不純物として、界面合金層に取り込まれなかったＮｉやＳｉが含まれることがある。

次に、本発明において重要な要件であるめっき浴温の制御について説明する。
上述した通り、ピット欠陥の原因はスナウト内で生成したＡｌやＭｇを含んだ浴面酸化物の巻き込みである。地鉄−めっき界面に酸化物が付着した状態のまま鋼板がポットを通過した場合、めっき付着量の調整を行うガスワイピングを通過する際にめっきがはじかれ、ピット欠陥が生じる。よって、鋼板に付着した酸化物を、ガスワイピングの通過前までに地鉄−めっき界面から離脱させることが、ピット欠陥の抑制に有効である。

本発明の製造方法では、めっき浴温を高温にし、地鉄−めっき界面に形成される合金層（界面合金層）の成長を促進することで、スナウト内で巻き込まれて地鉄−めっき界面に付着した酸化物をめっき浴中で地鉄−めっき界面から離脱させる。図３は、その原理を模式的に示したものであり、浴温が低い従来法のめっき浴と浴温が高い本発明法のめっき浴において、地鉄−めっき界面に付着した酸化物の離脱の有無を示している。図３に示すように、めっき浴温が低いと、地鉄−めっき界面での合金層の成長が少ないため、地鉄−めっき界面に付着した酸化物はそのままの状態で保持されやすい。これに対してめっき浴温が高いと、地鉄−めっき界面での合金層の成長が促進されるため、付着している酸化膜が成長した界面合金層により押し上げられ、めっき浴中に離脱するものと考えられる。これにより地鉄−めっき界面から酸化物が除去され、ピット欠陥の発生が抑えられるものと考えられる。

本発明の製造方法では、めっき浴の凝固開始温度に対して６０℃以上高い温度になるようにめっき浴温を制御する。本発明が対象とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっきの場合、めっき浴の凝固開始温度は、めっき浴中のＡｌ含有率［Al］及びＭｇの含有率［Mg］で推定可能であるため、下記の（1A）式、（2A）式、（1B）式、（2B）式及び（3）式に基づき浴温の制御範囲が明確にできる。すなわち、下記（1A）式、（2A）式、（1B）式、（2B）式に基づいて決められるめっき浴の凝固開始温度Ｔ（℃）に対し、下記（3）式を満足するようにめっき浴温を制御する。
・１mass％≦［Al］≦６mass％のとき
Ｔ_Al＝−６．４×［Al］＋４１９．６ …（1A）
・６mass％＜［Al］≦１５mass％のとき
Ｔ_Al＝７．１×［Al］＋３３８．３ …（1B）
・０mass％≦［Mg］≦３．５mass％のとき
Ｔ_Mg＝−１５．９×［Mg］＋４１９．６ …（2A）
・３．５mass％＜［Mg］≦６mass％のとき
Ｔ_Mg＝４３．２×［Mg］＋２１２．８ …（2B）
・めっき浴温の制御
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：めっき浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度

ここで、上記（1A）式と（1B）式は、図４に示すＡｌ−Ｚｎ二元系平衡計算状態図のデータを元に算出した、めっき浴と同じＡｌ含有率のＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）を示す融解曲線を直線で近似した式である。また、上記（2A）式と（2B）式は、図５に示すＭｇ−Ｚｎ二元系平衡計算状態図のデータを元に算出した、めっき浴と同じＭｇ含有率のＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）を示す融解曲線を直線で近似した式である。以上のようにしてＡｌ−Ｚｎ合金及びＭｇ−Ｚｎの各融解曲線を直線で近似した上記（1A）式、（2A）式、（1B）式、（2B）式を図６に示す。

溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき浴の凝固開始温度は、上記各式による温度Ｔ_Al（℃）と温度Ｔ_Mg（℃）のうちの高い方の温度Ｔ（℃）であると推定することができる。実際の凝固開始温度は、ＡｌとＭｇの含有率のバランスに伴って温度Ｔ（℃）よりも多少低くなることがあるが、何れのバランスにおいても温度Ｔ（℃）を超えることは無く、温度Ｔ（℃）以上であれば本発明で取扱う溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき浴は必ず液体で存在できるため、温度Ｔ（℃）をめっき浴の凝固開始温度とする。よって、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき浴の凝固開始温度Ｔ（℃）は、めっき浴中のＡｌ及びＭｇの含有率を元に、上記（1A）式、（1B）式、（2A）式及び（2B）式を用いることで算出される。

そして、ピット欠陥の発生を抑えるためには、上記（3）式に示す通り、めっき浴温ｔ（℃）を凝固開始温度Ｔ（℃）に対して６０℃以上高い温度になるように制御することが必要である。めっき浴温ｔ（℃）を凝固開始温度Ｔ（℃）に対して６０℃以上高くすることで、図３に示すように地鉄−めっき界面の合金層の成長が十分に促進されるため、スナウト内で地鉄−めっき界面に付着した酸化物をめっき浴中に離脱させることが可能となり、結果としてピット欠陥の発生を抑制することができる。これに対して、めっき浴温を凝固開始温度に対して６０℃以上高くできない場合には、地鉄−めっき界面に付着した酸化物を離脱させる効果を発現させるのに必要な地鉄−めっき界面の合金層の成長が起こらない。
以上のように、ピット欠陥の発生を抑えるためには、上記（1A）式、（1B）式、（2A）式、（2B）式及び（3）式を満たすようにめっき浴温を制御することが重要である。
めっき浴温の上限は特にないが、浴温が高くなると製造コストも上昇するので、浴温は必要以上に高くしないことが好ましい。すなわち、浴温は上記（1A）式、（1B）式、（2A）式、（2B）式及び（3）式を満たした上で、より低温とすることが好ましい。

本発明の製造方法は、上述しためっき浴組成とめっき浴温の制御以外は、特別な条件は必要でなく、常法で実施すればよい。ただし、ピット欠陥の発生の抑制効果をより高めるためには、連続式溶融めっき設備のスナウト内の雰囲気を積極的に制御することが好ましい。具体的には、スナウト内の雰囲気を、露点が−５０℃以下で且つ酸素濃度が２０ｐｐｍ以下となるように制御することが好ましい。スナウト内の雰囲気をこのような条件に制御することで、スナウト内で浴面酸化を生じさせる水分と酸素を低減させ、浴面酸化を抑制することが可能となる。

また、本発明の製造方法において、めっき対象となる下地鋼板の種類に特別な制限はなく、例えば、酸洗脱スケールした熱延鋼板若しくは鋼帯、又は、それらを冷間圧延して得られた冷延鋼板若しくは鋼帯などを用いることができる。
本発明の製造方法では、さきに述べたような浴組成のめっき浴を用いるため、製造される溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板のめっき皮膜（下地鋼板との界面合金層の上のめっき層）は、Ａｌが１〜１５mass％、Ｍｇが０〜６mass％（但し、Ｍｇを含有しない場合を含む）、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなるめっき組成となる。めっき皮膜中のＡｌ、Ｍｇの各含有量の限定理由は、めっき浴組成に関して述べたと同様である。

本発明を実施するにあたり、めっき浴やめっき皮膜の組成の測定は任意の方法で行うことができる。めっき浴の組成は、例えば、めっき浴の一部を汲み出し、凝固させた後、塩酸等に浸漬して溶解させ、その溶液をＩＣＰ発光分光分析や原子吸光分析することにより確認（測定）することができる。また、めっき皮膜（下地鋼板との界面合金層の上のめっき層）の組成は、例えば、低電位電解剥離法により、下地鋼板との界面合金層の上に存在するめっき層のみを剥離した後、その剥離液をＩＣＰ発光分光分析や原子吸光分析することにより確認（測定）することができる。

常法で製造した板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を下地鋼板とし、連続式溶融めっき設備において、ライン速度６０ｍｐｍ、片面当たりの目標めっき付着量７０〜８０ｇ／ｍ^２（両面での目標めっき付着量１４０〜１６０ｇ／ｍ^２）の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造した。それらの製造条件（めっき浴の組成、めっき浴の凝固開始温度、浴温、スナウト内の雰囲気、めっき付着量の実績、めっき皮膜組成）と性能（めっき外観、耐食性、めっき密着性）を表１〜表４に示す。

めっき浴組成とめっき皮膜組成は、以下のようにして確認（測定）した。
（i）めっき浴組成の測定
連続溶融めっき設備のポットからめっき浴の一部を汲み出して凝固させた後、金属ドリルで切子を採取したものをサンプルとした。このサンプルを塩酸に浸漬して溶解させ、その溶液をＩＣＰ発光分光分析することで組成を確認（測定）した。
（ii）めっき皮膜組成の測定
サンプルとなる溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を１００ｍｍφに打ち抜き、発煙硝酸に浸漬してめっき皮膜（界面合金層を除くめっき層）を剥離させた。その剥離液に塩酸を加えて溶け残りのＡｌを完全に溶解させた後、溶液をＩＣＰ発光分光分析することで組成を確認（測定）した。

製造された溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の性能評価は、以下のようにして行った。
（1）めっき外観の評価：ピット欠陥
製造した溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板のコイルから、無作為に全板巾×長手方向（通板方向）１０００ｍｍの大板サンプルを５枚採取し、これらサンプル表裏の外観品位を下記の基準で評価した。
優：サンプルの全面にピット欠陥の発生が認められない。
良：サンプルの一部にピット欠陥の発生が認められるが、外観上問題とならないレベル。
劣：サンプルの全面にピット欠陥の発生が認められる。
（2）めっき外観の評価：ドロス欠陥
製造した溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板のコイルから、無作為に全板巾×長手方向（通板方向）１０００ｍｍの大板サンプルを５枚採取し、これらサンプル表裏の外観品位を下記の基準で評価した。
優：粒状ドロスの付着が認められない。
良：少量の粒状ドロスの付着が認められるが、外観上問題とならないレベル。
劣：相当程度の粒状ドロスの付着が認められる。

（3）耐食性
溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を７０ｍｍ×１５０ｍｍサイズに剪断後、評価面の端部５ｍｍ及び非評価面（背面）にテープでシール処理を施したものをサンプルとした。この評価用サンプルを用いて、塩水噴霧試験（ＳＳＴ）：ＪＩＳＺ２３７１を実施し、サンプルの表面に赤錆が発生するまでの時間により、下記の基準で耐食性を評価した。
優：赤錆発生時間≧８００時間
良：３００時間≦赤錆発生時間＜８００時間
劣：赤錆発生時間＜３００時間

（4）めっき密着性
溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を３０ｍｍ×３０ｍｍサイズに剪断したものをサンプルとし、撃心径：３／８インチ、おもりの質量：１．０ｋｇ、落下高さ：１０００ｍｍの条件でデュポン衝撃試験を行った。試験後の張り出し部外面に、セロテープ（登録商標）を強く貼り付けた後、引き剥がし、張り出し部外面の状態及びセロテープの外観を目視で確認し、下記の基準でめっき密着性を評価した。
優：クラックの発生及びめっきの剥離が共に認められない。
良：クラックの発生が認められるが、めっきの剥離は認められない。
劣：めっきの剥離が認められる。

表１〜表４によれば、比較例ではピット欠陥やドロス欠陥が発生しているのに対し、本発明例ではピット欠陥やドロス欠陥の発生が抑えられた優れためっき外観を有する溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板が得られている。
また、本発明例のなかでも、めっき浴（めっき皮膜）中に適量のＭｇを含有させたものは、優れためっき外観に加えて、特に優れた耐食性が得られている。さらに、本発明例のなかでも、めっき浴中に適量のＮｉ又はＳｉを含有させたものは、優れためっき外観に加えて、特に優れためっき密着性が得られている。

Claims

連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、
Ａｌが１〜６mass％、Ｍｇが０〜３．５mass％（但し、Ｍｇを含有しない場合を含む）、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1A）式、（2A）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝−６．４×［Al］＋４１９．６ …（1A）
Ｔ_Mg＝−１５．９×［Mg］＋４１９．６ …（2A）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）
連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、
Ａｌが１〜６mass％、Ｍｇが３．５mass％超６mass％以下、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1A）式、（2B）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝−６．４×［Al］＋４１９．６ …（1A）
Ｔ_Mg＝４３．２×［Mg］＋２１２．８ …（2B）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）
連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、
Ａｌが６mass％超１５mass％以下、Ｍｇが０〜３．５mass％（但し、Ｍｇを含有しない場合を含む）、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1B）式、（2A）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝７．１×［Al］＋３３８．３ …（1B）
Ｔ_Mg＝−１５．９×［Mg］＋４１９．６ …（2A）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）
連続式溶融めっき設備において溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板を製造する方法であって、
Ａｌが６mass％超１５mass％以下、Ｍｇが３．５mass％超６mass％以下、残部がＺｎ及び不可避的不純物からなり、且つ浴温ｔが下記（1B）式、（2B）式及び（3）式を満足するめっき浴で鋼板を溶融めっきすることを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
Ｔ_Al＝７．１×［Al］＋３３８．３ …（1B）
Ｔ_Mg＝４３．２×［Mg］＋２１２．８ …（2B）
ｔ−Ｔ≧６０ …（3）
但し
ｔ：浴温（℃）
［Al］：めっき浴中のＡｌ含有率（mass％）
［Mg］：めっき浴中のＭｇ含有率（mass％）
Ｔ_Al：Ａｌ含有率が［Al］であるＡｌ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ_Mg：Ｍｇ含有率が［Mg］であるＭｇ−Ｚｎ二元合金の推定凝固開始温度（℃）
Ｔ：Ｔ_AlとＴ_Mgのうちの高い方の温度（℃）
めっき浴中のＭｇ含有率［Mg］とＡｌ含有率［Al］の質量比が［Mg］／［Al］≦５であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
めっき浴中のＭｇ含有率［Mg］とＡｌ含有率［Al］の質量比が［Mg］／［Al］≦１であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
めっき浴が、さらに、Ｎｉ：０．０１〜０．５mass％、Ｓｉ：０．０１〜０．５mass％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。
片面当たりのめっき付着量が１００ｇ／ｍ^２以下であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法。