JP2018140930A - 光学ガラス - Google Patents
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Abstract
【課題】プレス成型性に優れた高屈折率（具体的には屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５）の光学ガラスを提供する。【解決手段】質量％で、ＳｉＯ２０〜３０％、Ｂ２Ｏ３１〜３０％、Ａｌ２Ｏ３０〜１０％、ＺｎＯ １〜３０％、ＣａＯ ０〜２０％、Ｌｉ２Ｏ １〜２０％、ＴｉＯ２０〜１５％、Ｎｂ２Ｏ５０〜３０％、ＺｒＯ２０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３１〜３５％、ＷＯ３０〜２０％、Ｂｉ２Ｏ３０〜２０％、Ｓｂ２Ｏ３０〜１％、ＳｎＯ２０〜１％を含有することを特徴とする光学ガラス。【選択図】図１
Description
本発明は光学ガラスに関するものである。
ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、デジタルカメラ、ビデオカメラ、カメラ付き携帯電話機等の撮像用レンズ、光通信に使用される送受信用レンズ等の用途では、屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５の高屈折率レンズが必要とされる。なお、高屈折率レンズを作製するためには、ガラスをプレス成型する必要がある。
特許文献１には高屈折率を有するガラス組成が開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示されているガラス組成は、ガラス転移点が高く、プレス成型性に劣るという問題がある。
本発明の目的は上記課題に鑑み、プレス成型性に優れた高屈折率（具体的には屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５）の光学ガラスを提供することである。
本発明の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ０〜３０％、Ｂ２Ｏ３ １〜３０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１０％、ＺｎＯ １〜３０％、ＣａＯ ０〜２０％、Ｌｉ２Ｏ １〜２０％、ＴｉＯ２ ０〜１５％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜３０％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ １〜３５％、ＷＯ３ ０〜２０％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜２０％、Ｓｂ２Ｏ３ ０〜１％、ＳｎＯ２ ０〜１％を含有することを特徴とする。本発明では、ガラス転移点を低下させる成分であるＺｎＯ及びＬｉ２Ｏの含有量を各々１質量％以上に規制することにより、優れたプレス成型性を達成している。また、屈折率を高める成分であるＬａ２Ｏ３の含有量を１質量％以上に規制することにより、高屈折率を達成している。
本発明の光学ガラスは、さらに、質量％で、ＭｇＯ ０〜１５％、ＳｒＯ ０〜１５％、ＢａＯ ０〜１５％、ＭｇＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ ０〜２０％を含有することが好ましい。ここで、「ＭｇＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ」とは、ＭｇＯ、ＳｒＯ及びＢａＯの含有量の合量を意味する。
本発明の光学ガラスは、さらに、質量％で、Ｎａ２Ｏ ０〜５％、Ｋ２Ｏ ０〜５％を含有することが好ましい。
本発明の光学ガラスは、質量％で、ＺｎＯ＋ＣａＯ ２〜３５％、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５ ２〜３５％、ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋ＷＯ３＋Ｂｉ２Ｏ３ １〜５０％を含有することが好ましい。ここで、「ＺｎＯ＋ＣａＯ」とは、ＺｎＯ及びＣａＯの含有量の合量を意味する。「ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５」とは、ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５の含有量の合量を意味する。「ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋ＷＯ３＋Ｂｉ２Ｏ３」とは、ＺｒＯ２、Ｌａ２Ｏ３、ＷＯ３及びＢｉ２Ｏ３の含有量の合量を意味する。
本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．６５〜１．８５であることが好ましい。なお、「ｎｄ」は、ｄ線における屈折率である。
本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎ１３１０）が１．６４〜１．８４であることが好ましい。なお、「ｎ１３１０」は、波長１３１０ｎｍにおける屈折率である。
本発明の光学ガラスは、アッベ数が３０〜４５であることが好ましい。
本発明の光学ガラスは、ガラス転移点が５５０℃以下であることが好ましい。
本発明の光学ガラスは、３０〜３００℃における熱膨張係数が７０×１０−７／℃以上であることが好ましい。
本発明の光学ガラスは、４５０ｎｍにおける内部透過率が９８％以上であることが好ましい。なお、「内部透過率」とは、試料の入射側および出射側における表面反射損失を除いた透過率をいう。また、本発明における「内部透過率」は、厚さ１０ｍｍでの内部透過率を指し、具体的には、厚さ５ｍｍおよび１０ｍｍのそれぞれの表面反射損失を含む透過率の測定値から算出する。
本発明の光学ガラスは、液相粘度が１００．８ｄＰａ・ｓ以上であることが好ましい。
本発明の光学ガラスは、プレス成型用であることが好ましい。
本発明の光学ガラスレンズは、上記の光学ガラスからなることを特徴とする。
本発明のレンズキャップは、円筒形状の側壁部と、側壁部の先端に設けられ且つその中心部にレンズ保持孔を有する端壁部とから構成された金属製シェルと、金属製シェルのレンズ保持孔に封着固定された上記の光学ガラスレンズと、金属製のシェルのレンズ保持孔に上記の光学ガラスレンズを固定する封着材料とを備えていることを特徴とする。
本発明によれば、プレス成型性に優れた高屈折率（具体的には屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５）の光学ガラスを提供することができる。
本発明の光学ガラスは、ＳｉＯ２ ０〜３０％、Ｂ２Ｏ３ １〜３０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１０％、ＺｎＯ １〜３０％、ＣａＯ ０〜２０％、Ｌｉ２Ｏ １〜２０％、ＴｉＯ２ ０〜１５％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜３０％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ １〜３５％、ＷＯ３ ０〜２０％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜２０％、Ｓｂ２Ｏ３ ０〜１％、ＳｎＯ２ ０〜１％を含有する。以下に、各成分の含有量を上記のように特定した理由を詳述する。なお、特に断りが無い場合、以下の「％」は「質量％」を意味する。
ＳｉＯ２は、液相粘度を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＳｉＯ２の含有量は０〜３０％であり、１〜２７％、２〜２４％、２〜２１％、２．５〜２０％、３〜１７．５％、特に３．５〜１５％であることが好ましい。ＳｉＯ２の含有量が多すぎると、ガラスの溶解性が悪化したり、ＳｉＯ２を含む失透物が析出しやすくなる。
Ｂ２Ｏ３は、液相粘度を高め、また耐候性を向上させ、さらにガラスの高温粘性を低下させる効果がある。Ｂ２Ｏ３の含有量は１〜３０％であり、４〜２８％、８〜２６％、特に１２〜２４％であることが好ましい。Ｂ２Ｏ３の含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｂ２Ｏ３の含有量が多すぎると、耐候性が悪化したり、成形時に蒸発しやすいため脈理が発生しやすくなる。
Ａｌ２Ｏ３は、液相粘度を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ａｌ２Ｏ３の含有量は０〜１０％であり、０〜７％、１〜４％、特に１〜３％であることが好ましい。Ａｌ２Ｏ３の含有量が多すぎると、ガラスの溶解性が悪化したり、Ａｌ２Ｏ３を含む失透物が析出しやすくなる。
なお、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３の含有量は、１５〜３５％、１７〜３３％、１９〜３１％、特に２１〜２９％であることが好ましい。なお、「ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３＋Ａｌ２Ｏ３」とは、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３及びＡｌ２Ｏ３の含有量の合量を意味する。
ＺｎＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＺｎＯの含有量は１〜３０％であり、１〜２５％、１〜２０％、３〜１８％、５〜１６％、６〜１５％、７〜１４．５％、特に７〜１４％であることが好ましい。ＺｎＯの含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、ＺｎＯの含有量が多すぎると、耐候性、耐酸性が悪化しやすくなり、またプレス成型する際にガラスが金型に融着しやすくなる。
ＣａＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＣａＯの含有量は０〜２０％であり、１〜２０％、３〜１８％、５〜１６％、特に７〜１４％であることが好ましい。ＣａＯの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、またＣａＯを含む失透物が析出しやすくなり、さらにプレス成型する際にガラスが金型に融着しやすくなる。
なお、ＺｎＯ＋ＣａＯの含有量は、２〜３５％、６〜３３％、１０〜３１％、特に１４〜２９％であることが好ましい。
Ｌｉ２Ｏは、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を著しく低下させる効果がある。Ｌｉ２Ｏの含有量は、１〜２０％であり、２〜１８％、２．５〜１７％、３〜１６％、３．５〜１５％、４〜１４％、４．５〜１３％、５〜１２％、６〜１２％、特に８〜１２％であることが好ましい。Ｌｉ２Ｏの含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｌｉ２Ｏの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなり、また液相粘度が低下しやすくなる。
ＴｉＯ２は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＴｉＯ２の含有量は、０〜１５％であり、１〜１５％、２〜１３％、３〜１１％、４〜９％、特に５〜８％であることが好ましい。ＴｉＯ２の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
Ｎｂ２Ｏ５は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｎｂ２Ｏ５の含有量は、０〜３０％であり、１〜３０％、２〜２７％、３〜２４％、４〜２１％、特に５〜１８％であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
なお、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量は、０〜３５％、２〜３５％、３〜３３％、４〜３２．５％、５〜３２％、６〜３１．５％、７．５〜３１％、１０〜３０％、１２〜２９％、特に１４〜２９％であることが好ましい。
ＺｒＯ２は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＺｒＯ２の含有量は、０〜１０％であり、０〜７％、特に０．１〜４％であることが好ましい。ＺｒＯ２の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
Ｌａ２Ｏ３は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｌａ２Ｏ３の含有量は、１〜３５％であり、１〜３０％、２〜２９％、３〜２９％、５〜２８％、７〜２７％、９〜２６％、１１〜２５％、特に１３〜２４．５％であることが好ましい。Ｌａ２Ｏ３の含有量が少なすぎると、上記効果が得られにくくなる。一方、Ｌａ２Ｏ３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
ＷＯ３は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。ＷＯ３の含有量は、０〜２０％であり、０〜１８％、０．１〜１６％、０．３〜１５％、０．５〜１４％、１〜１２％、１．５〜１０％、特に１．５〜５％であることが好ましい。ＷＯ３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
Ｂｉ２Ｏ３は、屈折率を高め、またガラス転移点を著しく低下させる効果がある。Ｂｉ２Ｏ３の含有量は、０〜２０％であり、０〜１５％、特に１〜１０％であることが好ましい。Ｂｉ２Ｏ３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、またガラスがプレス金型に融着しやすくなる。
なお、ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋ＷＯ３＋Ｂｉ２Ｏ３の含有量は、１〜５０％、６〜４５％、１０〜４０％、特に１４〜３５％であることが好ましい。
Ｓｂ２Ｏ３は脱泡の効果があり、またＰｔイオン（不純物としてガラス中に数ｐｐｍ混入）による着色を抑える効果がある。Ｓｂ２Ｏ３の含有量は、０〜１％であり、０〜０．０９％、特に０〜０．０８％であることが好ましい。Ｓｂ２Ｏ３は強い酸化力を有するため、Ｓｂ２Ｏ３の含有量が多すぎると、溶融容器に使用するＰｔやＲｈといった金属を酸化し、溶融容器の劣化を助長するため、量産性が低下しやすくなる。
ＳｎＯ２は脱泡の効果がある。ＳｎＯ２の含有量は、０〜１％であり、０〜０．０９％、特に０〜０．０８％であることが好ましい。ＳｎＯ２の含有量が多すぎると、失透しやすくなる。
上記成分以外にも、以下に示す種々の成分を含有させることができる。
ＭｇＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＭｇＯの含有量は０〜１５％、０〜１３％、０〜１１％、特に１〜９％であることが好ましい。ＭｇＯの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなる。
ＳｒＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＳｒＯの含有量は０〜１５％、１〜１３％、２〜１１％、特に３〜９％であることが好ましい。ＳｒＯの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなる。
ＢａＯは、耐候性を維持しながら、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。ＢａＯの含有量は０〜１５％、１〜１３％、２〜１１％、特に３〜９％であることが好ましい。ＢａＯの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなる。
なお、ＭｇＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯの含有量は、０〜２０％、２〜１８％、４〜１６％、特に６〜１４％であることが好ましい。
Ｎａ２Ｏは、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。Ｎａ２Ｏの含有量は、０〜５％、０〜４％、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。Ｎａ２Ｏの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなる。
Ｋ２Ｏは、ガラスの高温粘性を低下させ、またガラス転移点を低下させる効果がある。Ｋ２Ｏの含有量は、０〜５％、０〜４％、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。Ｋ２Ｏの含有量が多すぎると、耐候性が悪化しやすくなる。
Ｙ２Ｏ３は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｙ２Ｏ３の含有量は、０〜５％、０〜４％、０〜３％、特に０．１〜２％であることが好ましい。Ｙ２Ｏ３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
Ｇｄ２Ｏ３は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｇｄ２Ｏ３の含有量は、０〜２５％、０〜２０％、特に１〜１０％であることが好ましい。Ｇｄ２Ｏ３の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
Ｔａ２Ｏ５は、屈折率を高め、また耐候性を向上させる効果がある。Ｔａ２Ｏ５の含有量は、０〜３０％、０〜２０％、特に１〜１０％であることが好ましい。Ｔａ２Ｏ５の含有量が多すぎると、ガラスが着色し透過率が低下したり、また液相粘度が低下しやすくなる。
なお清澄剤として広く知られているＡｓ２Ｏ３は有害であるので、実質的に含有しないことが好ましい。またＦ成分は環境に悪影響を及ぼすおそれがあることから実質的に含有しないことが好ましい。ここで「実質的に含有しない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、不純物を含めたこれらの成分の含有量が、Ａｓ２Ｏ３で０．００００１％以下、Ｆで０．０１％以下であるということを意味する。
また、Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｒ、Ｂｒはガラスを着色させる成分であることから、実質的に含有しないことが好ましい。Ｃｄは環境に対する影響を考慮し、実質的に含有しないことが好ましい。なお、「Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｒ、Ｂｒ、Ｃｄを実質的に含有しない」とは、これらの成分を意図的にガラス中に添加しないという意味であり、不可避的不純物まで完全に排除するということを意味するものではない。より客観的には、Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｒ、Ｂｒ、Ｃｄの含有量が各々０．１％未満であるということを意味する。
以上の組成を有する光学ガラスは、屈折率ｎｄが１．６５〜１．８５、１．６７〜１．８３、特に１．６８〜１．８１になりやすく、１３１０ｎｍにおける屈折率が１．６４〜１．８４、１．６６〜１．８２、特に１．６９〜１．８０になりやすい。また、アッベ数が３０〜４５、３２〜４３、特に３４〜４１になりやすい。
本発明の光学ガラスは、ガラス転移点が５５０℃以下、５２５℃以下、５００℃以下、４８０℃以下、特に４６０℃以下になりやすい。ガラス転移点の下限は特に限定されないが、現実的には４００℃以上である。また、軟化点が７００℃以下、６８０℃以下、特に６５０℃以下になりやすい。軟化点の下限は特に限定されないが、現実的には５５０℃以上である。ガラス転移点、軟化点が低いと、プレス成型温度が低くなり金型の劣化を抑制しやすい。
本発明の光学ガラスは、３０〜３００℃の範囲における熱膨張係数が７０×１０−７／℃以上、８０×１０−７／℃以上、９０×１０−７／℃以上、９５×１０−７／℃以上、特に１００×１０−７／℃以上になりやすい。熱膨張係数の上限は特に限定されないが、現実的には１５０×１０−７／℃以下である。熱膨張係数が低すぎると、プレス成型し、冷却した後、プレス金型から光学ガラスが離型しにくくなる。
本発明の光学ガラスは、４５０ｎｍにおける内部透過率が９８％、９８．５％、特に９９％以上になりやすい。
本発明の光学ガラスレンズは、液相粘度が１００．８ｄＰａ・ｓ以上、１００．９ｄＰａ・ｓ以上、特に１０ｄＰａ・ｓ以上になりやすい。
次に、本発明の光学ガラスレンズを製造する方法を述べる。
まず、所望の組成になるようにガラス原料を調合した後、ガラス溶融炉で溶融する。均質なガラスを得るため、溶融温度は１１５０℃以上、１２００℃以上、特に１２５０℃以上であることが好ましい。なお溶融容器を構成する白金金属からのＰｔ溶け込みによるガラス着色を防止する観点から、溶融温度は１４５０℃以下、１４００℃以下、１３５０℃以下、特に１３００℃以下であることが好ましい。
また溶融時間が短すぎると、十分に脱泡できない可能性があるので、溶融時間は２時間以上、特に３時間以上であることが好ましい。ただし溶融容器からのＰｔ溶け込みによるガラス着色を防止する観点から、溶融時間は８時間以内、特に５時間以内であることが好ましい。
次に、溶融ガラスをノズルの先端から滴下して液滴状ガラスを作製し、光学ガラスを得る。または、溶融ガラスを急冷鋳造して一旦ガラスブロックを作製し、研削、研磨、洗浄して光学ガラスを得る。
続いて、精密加工を施した金型中に光学ガラスを投入して軟化状態となるまで加熱しながらプレス成型し、金型の表面形状を光学ガラスに転写させる。このようにして、光学ガラスレンズを得ることができる。なお、レンズ形状は、特に限定されないが、両凸形状（例えば球状）、平凸形状、メニスカス形状等が挙げられる。
なお、透過率の向上を目的として、光学ガラスレンズの表面に、反射防止膜を形成してもよい。
次に、本発明の光学ガラスレンズを用いたレンズキャップの実施形態について説明する。
図１は、レンズキャップの構成を示す模式的断面図である。
レンズキャップ１は、円筒形状の側壁部２と、側壁部２の先端に設けられ且つその中心部にレンズ保持孔を有する端壁部３とから構成された金属製シェル４と、金属製シェル４のレンズ保持孔に封着材料５で封着された光学ガラスレンズ６とを備えている。
なお、金属製シェル４の材質としては、ハステロイ（登録商標）、インコネル（登録商標）、ＳＵＳ等を使用することができる。また、封着材料５としては、低融点ガラス、接着剤、はんだ等を使用することができる。
以下、本発明の光学ガラスを実施例に基づいて詳細に説明する。
表１〜４は本発明の実施例（試料Ｎｏ．１〜１２、１４〜２８）及び比較例（試料Ｎｏ．１３）を示している。
各試料は、次のようにして作製した。
まず、表に記載の組成となるように調合したガラス原料を白金ルツボに入れ、１３００℃でそれぞれ２時間溶融した。次に、溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、冷却固化した後、アニールを行ってガラスブロックを作製した。その後、研削、研磨、洗浄して光学ガラスを得た。このようにして得られた試料について、各種特性を評価した。結果を各表に示す。
屈折率ｎｄは、屈折率計を用いて、ｄ線（波長：５８７．６ｎｍ）における測定値で示した。
屈折率ｎ１３１０は、屈折率計を用いて、１３１０ｎｍにおける測定値で示した。
アッベ数νｄは、上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、νｄ＝［（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］の式から算出した。
３０〜３００℃における熱膨張係数、ガラス転移点は、熱膨張測定装置（ｄｉｌａｔｏ ｍｅｔｅｒ）にて測定した。
内部透過率は、分光光度計（株式会社島津製作所製ＵＶ−３１００）を用いて、厚さ５ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０ｍｍ±０．１ｍｍの研磨された各試料について、波長２００〜８００ｎｍの範囲にて表面反射損失を含む透過率を測定し、得られた測定値から波長４５０ｎｍにおける内部透過率を算出した。
液相粘度は次のようにして求めた。粒度３００〜６００μｍとなるように粗砕した試料を白金容器に入れ、温度傾斜炉中で２４時間保持した。白金容器の底面において界面結晶が析出している最高温度を液相温度とした。そして試料の粘度を測定し、液相温度における粘度を液相粘度とした。
表から明らかなように、本発明の実施例であるＮｏ．１〜１２、１４〜２８の各試料は、屈折率ｎｄが１．７１〜１．８３、屈折率ｎ１３１０が１．６９〜１．８０、アッベ数が３５〜４４、３０〜３００℃における熱膨張係数が７４〜１１６×１０−７／℃であった。また、ガラス転移点は３９５〜５３１℃であり、液相粘度は１００．８〜１０３．０ｄＰａ・ｓであった。これに対して比較例であるＮｏ．１３の試料は、ガラス転移点が６２１℃と高くプレス成型性に劣ることが分かった。
１ レンズキャップ
２ 側壁部
３ 端壁部
４ 金属製シェル
５ 封着材料
６ 光学ガラスレンズ
２ 側壁部
３ 端壁部
４ 金属製シェル
５ 封着材料
６ 光学ガラスレンズ
Claims (14)
- 質量％で、ＳｉＯ２ ０〜３０％、Ｂ２Ｏ３ １〜３０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１０％、ＺｎＯ １〜３０％、ＣａＯ ０〜２０％、Ｌｉ２Ｏ １〜２０％、ＴｉＯ２ ０〜１５％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜３０％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ １〜３５％、ＷＯ３ ０〜２０％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜２０％、Ｓｂ２Ｏ３ ０〜１％、ＳｎＯ２ ０〜１％を含有することを特徴とする光学ガラス。
- さらに、質量％で、ＭｇＯ ０〜１５％、ＳｒＯ ０〜１５％、ＢａＯ ０〜１５％、ＭｇＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ ０〜２０％を含有することを特徴とする請求項１に記載の光学ガラス。
- さらに、質量％で、Ｎａ２Ｏ ０〜５％、Ｋ２Ｏ ０〜５％を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の光学ガラス。
- 質量％で、ＺｎＯ＋ＣａＯ ２〜３５％、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５ ２〜３５％、ＺｒＯ２＋Ｌａ２Ｏ３＋ＷＯ３＋Ｂｉ２Ｏ３ １〜５０％を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。
- 屈折率（ｎｄ）が１．６５〜１．８５であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の光学ガラス。
- 屈折率（ｎ１３１０）が１．６４〜１．８４であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の光学ガラス。
- アッベ数が３０〜４５であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の光学ガラス。
- ガラス転移点が５５０℃以下であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の光学ガラス。
- ３０〜３００℃における熱膨張係数が７０×１０−７／℃以上であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の光学ガラス。
- ４５０ｎｍにおける内部透過率が９８％以上であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の光学ガラス。
- 液相粘度が１００．８ｄＰａ・ｓ以上であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の光学ガラス。
- プレス成型用であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載の光学ガラス。
- 請求項１〜１２のいずれかに記載の光学ガラスからなることを特徴とする光学ガラスレンズ。
- 円筒形状の側壁部と、側壁部の先端に設けられ且つその中心部にレンズ保持孔を有する端壁部とから構成された金属製シェルと、金属製シェルのレンズ保持孔に封着固定された請求項１３に記載の光学ガラスレンズと、金属製のシェルのレンズ保持孔に光学ガラスレンズを固定する封着材料とを備えていることを特徴とするレンズキャップ。
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