JP2017165028A - 可塑化シミュレーション装置、その可塑化シミュレーション方法および可塑化シミュレーションプログラム - Google Patents

Abstract

【課題】ダブルフライトスクリュ式可塑化装置を対象としても精度良く可塑化能力を算出することができる可塑化シミュレーション装置、方法およびそのプログラムを提供する。【解決手段】樹脂物性と運転条件とサブフライトのデータを有する可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力とを取得する取得部１０１と、初期可塑化能力、パラメータ、質量保存の式、エネルギー保存の式に基づいて溶融量を含む物理量を算出し、溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では第１時間刻みを用い、シリンダ高さを超える第２状態では第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用い、溶融量に基づいて樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出し、パラメータ、物理量、最大流量に基づき３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出する解析部１０２とを備えた。【選択図】図３

Description

本発明の実施形態は、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置による成形材料、特に樹脂材料の可塑化工程をシミュレートする可塑化シミュレーション装置、その可塑化シミュレーション方法および可塑化シミュレーションプログラムに関するものである。

従来、射出成形機や押出機に代表される可塑化装置において溶融可塑化される樹脂材料の樹脂温度や固相率といった物理量を算出し、可塑化工程をシミュレートするシミュレーション技術が知られている。一般的にこのようなシミュレーションにおいては、単位時間において可塑化される材料の重量を示す可塑化能力（ｋｇ／ｈ）が物理量の算出のために用いられており、この可塑化能力を固定して、または、所定のスクリュ特性式を用いて算出した可塑化能力を用いて、物理量を算出することが広く実施されている（下記特許文献１，２及び非特許文献１，２参照）。一方、これらのシミュレーション技術は、樹脂物性や運転条件、可塑化装置の仕様等を入力値として用いてＣＡＥ（Ｃｏｍｐｕｔｅｒ Ａｉｄｅｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ）解析、具体的には流動解析を行うものであり、単軸または多軸のシングルフライトスクリュ式の可塑化装置をその解析対象としている。

特開２００７−００７９５１号公報 特願２０１５−１２４９４８号公報

日本製鋼所技報 ６３号 Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ ｏｆ Ｐｌａｓｔｉｃａｔｉｎｇ Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ

スクリュにサブフライトが設けられたダブルフライトスクリュ式（バリアフライトスクリュ式）の可塑化装置では、サブフライトによって固体状態にある樹脂材料の集合（ソリッドベッド）が強制的に変形される。そのため、シングルフライトスクリュ式の可塑化装置を対象にした流動解析に用いる溶融モデルや計算フローを用いては、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置の可塑化能力を精度良く算出することが困難であった。

本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置を対象とした場合にも可塑化能力を精度良く算出することができる可塑化シミュレーション装置、可塑化シミュレーション方法および可塑化シミュレーションプログラムを提供することを目的とする。

上述した課題を解決するため、本発明の一態様は、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置におけるシリンダ内の樹脂材料がソリッドベッド、メルトフィルム、およびメルトプールの何れかの状態にある３ゾーンモデルに基づいて可塑化能力を算出する可塑化シミュレーション装置であって、前記樹脂材料の樹脂物性と前記可塑化装置の運転条件とサブフライトの構成データを有する該可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力を取得する情報取得部と、前記初期可塑化能力、前記パラメータ、質量保存の式およびエネルギー保存の式に基づいて、溶融量を含む物理量を算出するとともに、該溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では、第１時間刻みを用い、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超える第２状態では、第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用いる物理量算出部と、前記溶融量に基づいて、前記樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出する最大流量算出部と、前記パラメータ、前記物理量、および前記最大流量に基づき、３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出する可塑化能力算出部と、を備える。

また、本発明の一態様は、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置におけるシリンダ内の樹脂材料がソリッドベッド、メルトフィルム、およびメルトプールの何れかの状態にある３ゾーンモデルに基づいて可塑化能力を算出する可塑化シミュレーション装置が実行する可塑化シミュレーション方法であって、前記樹脂材料の樹脂物性と前記可塑化装置の運転条件とサブフライトの構成データを有する該可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力とを取得するステップと、前記初期可塑化能力、前記パラメータ、質量保存の式およびエネルギー保存の式に基づいて、溶融量を含む物理量を算出するとともに、該溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では、第１時間刻みを用い、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超える第２状態では、第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用いるステップと、前記溶融量に基づいて、前記樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出するステップと、前記パラメータ、前記物理量、および前記最大流量に基づき、３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出するステップと、を有する。

また、本発明の一態様は、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置におけるシリンダ内の樹脂材料がソリッドベッド、メルトフィルム、およびメルトプールの何れかの状態にある３ゾーンモデルに基づいて可塑化能力を算出することをコンピュータに実行させる可塑化シミュレーションプログラムであって、前記コンピュータを、前記樹脂材料の樹脂物性と前記可塑化装置の運転条件とサブフライトの構成データを有する該可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力とを取得する情報取得部と、前記初期可塑化能力、前記パラメータ、質量保存の式およびエネルギー保存の式に基づいて、溶融量を含む物理量を算出するとともに、該溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では、第１時間刻みを用い、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超える第２状態では、第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用いる物理量算出部と、前記溶融量に基づいて、前記樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出する最大流量算出部と、前記パラメータ、前記物理量、および前記最大流量に基づき、３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出する可塑化能力算出部として機能させる。

本発明によれば、ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置を対象とした場合でも可塑化能力を精度良く算出することができる。本発明のその他の効果については、以下の発明を実施するための形態の項でも説明する。

本実施の形態においてシミュレーションされる単軸ダブルフライトスクリュ式の射出成形機を示す概略断面図である。 本実施の形態に係る可塑化シミュレーション装置のハードウェア構成を示すブロック図である。 本実施の形態に係る可塑化シミュレーション装置の機能構成を示す機能ブロック図である。 ３ゾーンモデルを説明するための図である。 ３ゾーンモデルにおける流動制限を説明するための図である。 （ａ）はシングルフライト式のスクリュ、（ｂ）はダブルフライト式のスクリュの展開モデルを示す図である。 （ａ）は図６（ｂ）におけるＡ−Ａ線断面図、（ｂ）は同図におけるＢ−Ｂ線断面図である。 本実施の形態に係る可塑化解析処理を示すフローチャートである。 初期可塑化能力算出処理を示すフローチャートである。 流動解析処理を示すフローチャートである。 物理量算出処理を示すフローチャートである。 溶融量算出処理を示すフローチャートである。 溶融量分割処理を示すフローチャートである。 可塑化能力算出処理を示すフローチャートである。 （ａ）は可塑化解析処理により算出された定常状態の可塑化能力、（ｂ）は実機での実験結果から導き出された定常状態の可塑化能力、（ｃ）はこれらの結果の誤差を示す図である。 可塑化シミュレーションプログラムが情報処理装置に適用される場合を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しつつ説明する。

本実施の形態においては、図１に示されるような、樹脂材料を溶融するためのシリンダ１と、シリンダ１の上流側に設けられ樹脂材料が投入されるホッパ２と、シリンダ１内に回転自在に設けられ、樹脂材料を溶融混練すると共にシリンダ１先端部（下流側）へ搬送する単軸のスクリュ３とを備える射出成形機４の定常状態における各種物理量を算出することにより、樹脂材料の可塑化工程におけるシミュレーションを可能とする可塑化シミュレーション装置を例にとり説明を行う。この射出成形機４のスクリュ３は、スクリュ軸３１の周面に対して２つのメインフライト３２が所定の距離を保ちつつ螺旋状に周設されており、これらのメインフライト３２間に、スクリュ３の径外方向における長さがメインフライト３２より短く形成されているサブフライト３３が螺旋状に周設された、所謂ダブルフライトスクリュである。即ち、本実施の形態に係る射出成形機４は、単軸ダブルフライトスクリュ式の射出成形機として構成されている。

なお、本実施の形態においては、シミュレーション対象の可塑化装置として射出成形機を例に挙げて説明するが、これに限定されるものではなく、ダブルフライトスクリュ式であれば押出機等の他種の可塑化装置においても本発明を適用することが可能である。以下、本実施の形態について図面を参照しつつ、その詳細を説明する。

（装置構成）
図２は、本実施の形態に係る可塑化シミュレーション装置のハードウェア構成を示すブロック図である。図２に示されるように、可塑化シミュレーション装置１０は、ＣＰＵ(Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ)１１、記憶部１２、入力部１３、表示部１４、ＨＤＤ（Ｈａｒｄ ｄｉｓｋ ｄｒｉｖｅ）１５、を有する。

ＣＰＵ１１は記憶部１２上に展開されるＯＳ(Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍ)、ＢＩＯＳ(Ｂａｓｉｃ Ｉｎｐｕｔ／Ｏｕｔｐｕｔ Ｓｙｓｔｅｍ)、アプリケーション等の各種プログラムを実行し、可塑化シミュレーション装置１０の制御を行う。記憶部１２は、所謂ＲＡＭ(Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ)などの揮発性のメモリであり、実行されるプログラムの作業領域として利用される。

入力部１３は、可塑化シミュレーション装置１０を使用するユーザからの入力（例えば後述する各種パラメータ）を受け付けるものであり、例えば、ディスプレイ上の特定の位置を指定するためのポインティングデバイスであるマウスや、文字または特定の機能等が割り当てられた複数のキーが配列されたキーボードである。

表示部１４は、ＯＳおよびＯＳ上で動作するアプリケーションのＧＵＩ（Ｇｒａｐｈｉｃａｌ Ｕｓｅｒ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ）や解析結果を表示するディスプレイ等の出力装置である。このような出力装置により、例えば、解析結果として算出された物理量がヒストグラムといった形で表示される。ＨＤＤ１５は、後述する可塑化解析処理において用いられる各種パラメータや当該処理により算出される各物理量といったデータが格納される、所謂不揮発性の記憶領域である。

（機能構成）
次に、可塑化シミュレーション装置１０の機能構成を説明する。図３は、本実施の形態に係る可塑化シミュレーション装置の機能構成を示す機能ブロック図である。図３に示されるように、可塑化シミュレーション装置１０は、取得部１０１と、解析部１０２と、判定部１０３と、出力部１０４とを、機能として有する。これら機能は、ＣＰＵ１１や記憶部１２等の前述したハードウェア資源が協働することにより実現され、これらの機能により後述する可塑化解析処理が実施される。

取得部１０１は、所定の物理量を算出するために必要な各種パラメータを取得するものである。なお、当該パラメータとして、ユーザにより手入力された情報を取得してもよく、解析対象の射出成形機４に対応して固有に紐付けられた情報をＨＤＤ１５から取得するようにしてもよい。解析部１０２は、取得された各種パラメータに基づいてシミュレーションの解析値として可塑化能力や各種物理量の算出を行うものである。判定部１０３は、可塑化解析処理における各種判定を行うものであり、出力部１０４は、解析部１０２の算出結果や判定部１０３の判定結果を受けて、これらの結果を表示部１４やＨＤＤ１５へ出力するものである。

（概要）
理解を容易にするために、本実施の形態に係る可塑化解析処理の概要を簡単に説明する。図４は、３ゾーンモデルを説明するための図であり、スクリュ３の溝内の樹脂材料の状態を示している。また、図５は、３ゾーンモデルにおける流動制限を説明するための図である。本実施の形態に係る可塑化シミュレーション装置１０が行う可塑化解析処理では、溶融樹脂量（適宜、溶融量とも称する）、樹脂温度、固相率、メルトフィルム厚み、スクリュ動力、圧力等の各種物理量の算出をＴａｄｍｏｒモデルに倣い、図４に示されるような３ゾーンモデルを導入して適宜ゾーン毎に分けて行われる。図４に示される参照符号５１は、スクリュ３及びスクリュ３のメインフライト３２からなる領域において樹脂材料が固形で存在するソリッドベッドを示し、参照符号５２は、樹脂材料の溶融が促進されるメルトフィルムを示し、参照符号５３は、溶融状態にある樹脂材料である溶融樹脂が滞留するメルトプールを示している。

３ゾーンモデルにおいて可塑化される樹脂材料は、図５に示されるように各矢印で示される流速ベクトルを持って流動している。なお、樹脂材料はスクリュ３により押し出されるため、ここではシリンダ１にも流速ベクトルが付されている。本来、メルトフィルム５２にある溶融樹脂は、シリンダ１と接触するためにその溶融が促進されるが、そこからメルトプール５３へ流入する流量、換言すると、メルトフィルム５２とメルトプール５３との境界にあるメッシュの流量は、当該メッシュのメルトフィルム５２の溶融樹脂の溶融量（ソリッドベッド５１の溶融量）を超えることはない。そのため、本実施の形態における可塑化解析処理では、溶融樹脂の流速ベクトルのうち、メルトフィルム５２からメルトプール５３へ流入する流速ベクトル６０の流量が、メルトフィルム５２の溶融量を超えないよう制限する、流量制限を可塑化能力の算出に組み込んでいる。

また、このような３ゾーンモデルを用いた本実施の形態に係る可塑化解析処理は、サブフライト３３が形成されることによる樹脂材料の溶融促進、即ち可塑化能力の増大を考慮した処理が組み込まれている。この可塑化能力増大の概念について、図６および図７を用いて簡単に説明する。図６（ａ）はシングルフライト式のスクリュ、図６（ｂ）はダブルフライト式のスクリュの展開モデルを示す図である。また、図７（ａ）は図６（ｂ）におけるＡ−Ａ線断面図、図７（ｂ）は同図におけるＢ−Ｂ線断面図である。図７に示されるδはメルトフィルム５２の厚みを示しており、Ｃはスクリュ３の径外方向を示している。

シングルフライトスクリュの場合、ソリッドベッド５１は図６（ａ）に示されるように、一方側のメインフライト３２に偏るように位置し、自由に移動することが可能である。一方、ダブルフライトスクリュの場合、ソリッドベッド５１は図６（ｂ）に示されるようにサブフライト３３により堰き止められ、その動きが制限された状態となる。したがって、ソリッドベッド５１はサブフライト３３により強制的に変形した状態となり、この変形は、サブフライト３３が狭まる下流に行くに従い大きなものとなる。

つまり、上流側のソリッドベッド５１は、図７（ａ）に示されるように、そのメルトフィルム５２との界面がまだサブフライト３３の上端近傍に位置するのに対し、下流側のソリッドベッド５１は、サブフライト３３により堰き止められ径外方向Ｃに沿って延びるように変形することとなる。このことから、メルトフィルム５２の厚みδは、ソリッドベッド５１の変形に応じて薄くなる。このメルトフィルム５２の厚みδの減少は、単位時間あたりのメルトフィルム５２の溶融量の増大に繋がる。本実施の形態においては、溶融量に応じて流量制限を行うため、この溶融量の増大は流量制限の上限値の増大に繋がる。したがって、シングルフライト式のスクリュと比較して、ダブルフライト式のスクリュ３は可塑化能力が増大することとなる。

ここで、メルトフィルム５２の厚みδの減少が、単位時間あたりの溶融量の増大に繋がる原理を簡単に説明する。可塑化工程において樹脂材料に加わるせん断発熱量（せん断エネルギー）は下記（１）式で表わされ、せん断速度は下記（２）式で表される。

この（１）式および（２）式においては、Ｑ：せん断発熱量、η：樹脂粘度、γ^・：せん断速度、δ：メルトフィルム厚み、Ｖ：スクリュ速度である。（１）式および（２）式からわかるように、メルトフィルム厚みδが小さくなることにより、せん断速度γ^・が増大し、これに応じてせん断発熱量Ｑが増大することとなる。

メルトフィルム５２の温度上昇量は下記（３）式で表わされ、メルトフィルム温度は下記（４）式で表される。

この（３）式および（４）式においては、ΔＴ：メルトフィルムの温度上昇量、ρ：メルトフィルムの密度、Ｃ：メルトフィルムの比熱、Ｑ：せん断発熱量、Ｔ_ｆ：メルトフィルム温度である。（３）式および（４）式からわかるように、せん断発熱量Ｑが増大することにより、メルトフィルム温度Ｔ_ｆが上昇する。

メルトフィルム５２中心からソリッドベッド５１界面への熱流束は、下記（５）式で表わされ、溶融量は下記（６）式で表わされる。

この（５）式においては、ｑ：メルトフィルム中心からソリッドベッド界面への熱流束（［Ｗ／ｍ^２］）、ｋ_ｍ：溶融体（メルトフィルム）の熱伝導率、δ：メルトフィルム厚み、Ｔ_ｆ：メルトフィルム温度、Ｔ_ｍ：樹脂融点、Ｑ：せん断発熱量、ΔＶ：溶融量、ρ：メルトフィルムの密度、Ｈ：融解熱（エンタルピー）、ｑ’：ソリッドベッドへの熱流束、ｄｔ：時間刻みである。（５）式からわかるように、メルトフィルム温度Ｔ_ｆの増加とメルトフィルム厚みδの減少により、熱流束ｑが増大することとなる。また、（６）式からわかるように、熱流束ｑが増大するほど、単位時間（時間刻み：ｄｔ）あたりの溶融量は増大することとなる。以上のことから、メルトフィルム５２の厚みの減少が、単位時間あたりの溶融量の増大に繋がる。

（処理動作）
以下、図面を用いて本実施の形態に係る可塑化シミュレーション装置１０の動作の詳細を説明する。図８は、本実施の形態に係る可塑化解析処理を示すフローチャートである。なお、この処理において算出される各値は、出力部１０４により適宜記憶部１２またはＨＤＤ１５に格納される。そのため、本フロー内においては各値の格納処理は割愛する。図８に示されるように、本実施の形態に係る可塑化解析処理は、先ず、物理量の算出やせん断速度分布の算出等の処理で用いられる初期値の可塑化能力である初期可塑化能力を算出するための初期可塑化能力算出処理が実行される（Ｓ１）。その後、各物理量を解析結果として算出する解析処理が実行され（Ｓ２）、本フローは終了となる。以下、これら各処理の詳細を順次説明する。

先ず、初期可塑化能力算出処理の詳細を説明する。図９は、初期可塑化能力算出処理を示すフローチャートである。図９に示されるように、先ず、取得部１０１は、可塑化能力や各物理量を算出するための樹脂物性、運転条件および射出成形機４の構成データの各種パラメータを取得する（Ｓ１０１，Ｓ１０２，Ｓ１０３）。ステップＳ１０１において取得される樹脂物性のパラメータとしては、例えば、粘度フィッティングによるモデルパラメータ、固体および溶融体の密度、比熱、熱伝導率、融点、溶融熱量などが挙げられる。ステップＳ１０２において取得される運転条件のパラメータとしては、例えば、スクリュ回転数、スクリュ先端圧力、シリンダ設定温度、シリンダ設定温度境界位置、スクリュ位置、メッシュ刻み数、計算サイクル数、計量樹脂量、原料樹脂温度、背圧などが挙げられる。ステップＳ１０３において取得される構成データのパラメータとしては、例えば、シリンダ径、スクリュ径、スクリュ溝深さ、スクリュリード、メインフライト幅、メインフライトクリアランス、サブフライト開始位置、サブフライト終了位置、サブフライトクリアランスなどが挙げられる。この構成データは、スクリュ３の先端部分やホッパ２近辺の供給部分など複数の計算領域（スクリュ３の各ポジション）における各値であることが好ましい。

以上の取得されたパラメータに基づいて、解析部１０２は初期可塑化能力を算出し（Ｓ１０４）、本フローは終了となる。ここで算出する初期可塑化能力は、単位時間当たりの樹脂材料（溶融樹脂）の重量［ｋｇ／ｈ］で示されるものであり、下記（７）式または（８）式で表わされるスクリュ特性式を用いて算出される。なお、（７）式は、シリンダ１内で樹脂材料がスクリュ３により牽引されている部分である牽引流部分における計算に用いられ、（８）式はその他の部分における計算に用いられる。

この（７）式および（８）式においては、Ｑ：体積流量、Ａ及びＢ：係数、Ｖ_ｂｚ：樹脂の流れ方向の移動速度、ｗ：スクリュ溝幅、ｈ：スクリュ溝深さ、φ：スクリュへリックス角、η：樹脂粘度、∂Ｐ／∂ｚ：圧力変化量である。また、（８）式における樹脂粘度ηは、下記（９）式および（１０）式の粘度式により求められる。

この（９）式および（１０）式においては、η：樹脂粘度、Ａ，ａ，ｂ，ｃ：粘度係数、ｇ：せん断速度、Ｔ_ｒ及びｎ：粘度パラメータ、Ｔ：樹脂温度である。これら（７）〜（１０）式に、取得部１０１により取得された各種パラメータのうちの必要なパラメータが導入されることで、初期可塑化能力が算出される。ここでの必要なパラメータとは、スクリュ回転数、シリンダ径、スクリュ溝深さ、溶融体密度等である。

次に、解析処理の詳細を説明する。図１０は、解析処理を示すフローチャートである。図１０に示されるように、先ず、解析部１０２は、取得部１０１により取得された各種パラメータ、算出した初期可塑化能力を記憶部１２またはＨＤＤ１５から取得し（Ｓ２０１）、取得した初期可塑化能力を第１可塑化能力と設定する（Ｓ２０２）。設定後、これらのデータに基づいて物理量算出処理が実行される（Ｓ２０３）。物理量算出処理においては、固相率やメルトフィルム厚み等の物理量と共に、上述した流量制限を行うためにメルトフィルム５２からの溶融樹脂の最大流量を算出する処理であり、その詳細は後述する。

物理量算出処理後、解析部１０２は、算出された固相率と、メルトフィルム厚みとから、メルトプール５３の形状メッシュを作成する（Ｓ２０４）。この形状メッシュの作成方法は、例えば有限体積法等の手法を用いて格子メッシュを作成すればよく、一般的な手法であるためここでの説明は省略する。形状メッシュの作成後、解析部１０２は、可塑化能力算出処理を実行する（Ｓ２０５）。可塑化能力算出処理は、３次元流動計算を用いて、メルトフィルム５２からメルトプール５３への溶融樹脂の流出量を算出し、これを第２可塑化能力とする処理である。この可塑化能力算出処理についての詳細は後述する。

第２可塑化能力算出後、判定部１０３は、算出した第２可塑化能力が所定の条件を満たすか否かを判定する（Ｓ２０６）。本実施の形態においては、この所定の条件を第１可塑化能力と、第２可塑化能力との変化量が０．０１％以下であることとする。これは、可塑化能力によってメルトプール５３が生成する位置が異なるために実施している処理であり、その変化量が極めて小さくなった場合に定常状態になったと判断できる。なお、変化量は、この値に限定するものではなく、可塑化能力に変化が見られないと判断可能な値であればよく、例えば０．１や０．００５等でもよいが、精度の観点からいえばより小さい値の方が好ましい。

第２可塑化能力が所定の条件を満たさないと判定された場合（Ｓ２０６，ＮＯ）、解析部１０２は、第２可塑化能力を第１可塑化能力として更新して新たな第１可塑化能力とし（Ｓ２０７）、ステップＳ２０３の物理量算出処理へ移行する。一方、第２可塑化能力が所定の条件を満たすと判定された場合（Ｓ２０６，ＹＥＳ）、解析部１０２は、第２可塑化能力に基づいて、上記ステップＳ２０３の物理量算出処理と同様の処理を行うことにより、各物理量を算出する（Ｓ２０８）。算出後、出力部１０４は、第２可塑化能力や、これに基づく各物理量をユーザの入力に応じて適宜記憶部１２、表示部１４、ＨＤＤ１５へ出力し（Ｓ２０９）、本フローは終了となる。例えば、出力部１０４は、各物理量をスクリュ３上の各計算領域（ポジション）毎に予め指定されたアウトプットファイルにアウトプットし、表示部１４上へ表示する。

次に、物理量算出処理の詳細を説明する。図１１は、物理量算出処理を示すフローチャートである。本実施の形態に係る物理量算出処理は、Ｔａｄｍｏｒモデルに倣い、固相率やメルトフィルム厚み、溶融量等の物理量を算出するとともに、メルトフィルム５２のせん断速度計算を２次元流動計算によって求め、これに基づいてメルトフィルム５２の最大流量を算出する処理である。当該せん断速度を２次元流動計算によって求めることにより、計算精度および計算速度の向上を実現している。図１１に示されるＤは２次元流動計算の処理部分を示している。

図１１に示されるように、先ず、解析部１０２は、取得部１０１により取得された各種パラメータや第１可塑化能力を記憶部１２またはＨＤＤ１５から取得し（Ｓ３０１）、これらに基づいて各種物理量を算出する（Ｓ３０２）。本実施の形態においては、物理量の算出を適宜Ｔａｄｍｏｒモデルに基づいて算出するが、溶融量は後述する溶融量算出処理にてＴａｄｍｏｒモデルと、その改良モデルとを使い分けて算出される。ここで算出される物理量としては、樹脂温度、固相率、メルトフィルム厚み、スクリュ動力、圧力、ソリッドベッド幅（メインフライト幅方向の長さ）、ソリッドベッド体積が挙げられる。これら物理量は全計算領域（メッシュ毎）に渡って算出されるが、樹脂温度および固相率については、ソリッドベッド５１、メルトフィルム５２、メルトプール５３のそれぞれに更に分けて計算される。これらの物理量は、第１可塑化能力と、取得部１０１により取得された各パラメータのうちの必要なパラメータと、質量保存則およびエネルギー保存則を用いて、更にメルトフィルム５２に対しては後述する分割せん断発熱量を別途用いて算出する。具体的には、ソリッドベッド５１における各種物理量の算出には下記（１１）式と（１２）式とが用いられる。

この（１１）式および（１２）式においては、ρ：樹脂密度、Ｘ：ソリッドベッド幅、ｈ：スクリュ溝深さ、δ_ｍ：メルトフィルム厚み、Ｈ：エンタルピー、ｖ_ｓｚ：ソリッドベッドの流れ方向移動速度、λ：融解熱、ｍ^・ _ｆ：ソリッドベッドのメルトフィルム側融解質量流速、ｍ^・ _ｐ：ソリッドベッドのメルトプール側融解質量流速、ｋ_ｓ：固体樹脂の熱伝導率、Ｔ_ｓ：ソリッドベッド温度、ｑ_ｆｓ：メルトフィルムからソリッドベッド界面への熱流束、ｑ_ｐｓ：メルトプールからソリッドベッド界面への熱流束、である。

また、メルトフィルム５２における各物理量の算出には下記（１３）式と（１４）式とが用いられる。

この（１３）式および（１４）式においては、ρ：樹脂密度、Ｘ：ソリッドベッド幅、δ_ｍ：メルトフィルム厚み、Ｈ：エンタルピー、ｖ_ｆｚ：メルトフィルム流れ方向速度、ｖ_ｆｘ：メルトフィルムかき出し方向速度、ｑ_ｆｓ：メルトフィルムからソリッドベッド内部への熱流束、ｋ_ｍ：溶融体熱伝導率、Ｔ_ｆ：メルトフィルム温度、ｑ_Ｂｆ：シリンダからメルトフィルムへの熱流束、Ｑ_Ｇ：メルトフィルムでのせん断発熱量、ｍ^・ _ｆ：ソリッドベッドのメルトフィルム側融解質量流速、である。なお、Ｑ_Ｇには後述する分割せん断発熱量が導入される。

また、メルトプール５３における各物理量の算出には下記（１５）式と（１６）式とが用いられる。

この（１５）式および（１６）式においては、ρ：樹脂密度、ｗ：スクリュ溝幅、Ｘ：ソリッドベッド幅、ｈ：スクリュ溝深さ、Ｈ：エンタルピー、ｖ_ｐｚ：メルトプール流れ方向速度、δ_ｍ：メルトフィルム厚み、ｑ_ｐｓ：メルトプールからソリッドベッド界面への熱流束、ｋ_ｍ：溶融体熱伝導率、Ｔ_ｐ：メルトプール温度、ｖ_ｆｘ：メルトフィルムかき出し方向速度、ｑ_Ｂｐ：シリンダからメルトプールへの熱流束、Ｑ’_Ｇ：メルトプールせん断発熱量、ｍ_ｐ：ソリッドベッドのメルトプール側融解質量流速、である。

前述した（１１）式、（１３）式、および（１５）式はエネルギー保存則を示しており、（１２）式、（１４）式および（１６）式は質量保存則を示している。また、質量保存則およびエネルギー保存則をソリッドベッド５１と、メルトフィルム５２と、メルトプール５３とに分けたため、この質量保存則およびエネルギー保存則を満足させるように融解質量流速が導入されている。これらの数式に、取得された各パラメータのうちの必要なパラメータ、第１可塑化能力、分割せん断発熱量等を適宜導入することで、樹脂温度、固相率、メルトフィルム厚み、スクリュ動力、圧力等を算出することができる。

なお、メルトフィルム５２におけるせん断発熱量は、物理量として算出された樹脂温度、メルトフィルム厚みに基づいて算出される。よって本実施の形態におけるステップＳ３０２の各種物理量を算出する処理では、図１１に示されるように、先ず樹脂温度、メルトフィルム厚みを算出し（Ｓ３０２１）、これらに基づく２次元流動計算によってメルトフィルム５２内における速度分布およびせん断速度分布を算出し（Ｓ３０２２，Ｓ３０２３）、メルトフィルム５２内における樹脂粘度、せん断発熱量を算出した後（Ｓ３０２４）、他の物理量を算出するようにしている（Ｓ３０２５）。

ここで、本実施の形態におけるステップＳ３０２２〜ステップＳ３０２５までの処理を説明する。先ず解析部１０２は、取得したパラメータ（スクリュ回転数等）と、算出した樹脂温度、メルトフィルム厚みとに基づいて、一般的な２次元流動計算を行い、溶融樹脂のメルトフィルム５２内における速度分布を算出する（Ｓ３０２２）。算出後、解析部１０２は、当該速度分布に基づいて、下記（１７）式で示されるメルトフィルム５２内におけるメッシュ毎のせん断速度を算出し、メルトフィルム５２内におけるせん断速度分布を算出する（Ｓ３０２３）。

この（１７）式においては、γ^・：せん断速度、ｄｕ：メッシュ間速度差、ｄｙ：１メッシュの距離（厚み）、である。

せん断速度分布の算出後、このせん断速度分布に基づいて、メルトフィルム５２内におけるメッシュ毎の樹脂粘度、せん断発熱量を算出する（Ｓ３０２４）。樹脂粘度は２次元解析の一般的な手法により求めてもよく、上記（９）式および（１０）式の粘度式により求めてもよい。せん断発熱量は、上記（１）式により求めることができる。樹脂粘度、せん断発熱量算出後、上述した各（１１）〜（１６）式を適宜用いて残りの物理量、即ち樹脂温度、メルトフィルム厚み以外の物理量を算出する（Ｓ３０２５）。

また、上述した各式における、メルトフィルム５２からソリッドベッド５１界面への熱流束ｑ_ｆｓは下記（１８）式、ソリッドベッド界面からソリッドベッド５１内部への熱流束ｑ_ｓｓは下記（１９）式により求めることができる。

（１８）式および（１９）式においては、ｑ_ｆｓ：メルトフィルムからソリッドベッドへの熱流束（［Ｗ／ｍ^２］）、ｋ_ｍ：溶融体の熱伝導率、Ｔ_ｆ：メルトフィルム温度、Ｔ_ｍ：樹脂融点、δ：メルトフィルム厚み、Ｑ：せん断発熱量、ｑ_ｓｓ：ソリッドベッド内部への熱流束（［Ｗ／ｍ^２］）、ｋ_ｓ：固体の熱伝導率、ｈ：スクリュ溝深さ、Ａ：パラメータ、Ｂ：パラメータ、Ｃ：パラメータである。

ここで、本実施の形態においては、メルトフィルム５２におけるせん断発熱量のＣ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）がメルトフィルム５２内での温度上昇に用いられることとする。即ち、複数のメッシュのうち、メルトフィルム５２に対応するメッシュについては、上記（１）式で求めたせん断発熱量にＣ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）を乗じ、上述した各物理量の算出においてこのＣ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）としたせん断発熱量が用いられている。以後、このメルトフィルム５２におけるＡ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）と分割したせん断発熱量を、分割せん断発熱量と称する。例えば、上記（１３）式におけるＱ_Ｇには、分割せん断発熱量が導入される。せん断発熱量をＣ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）とする理由は、以下のとおりである。

メルトフィルム５２中心からソリッドベッド５１界面への熱流束は、上記（１８）式により求められる。これによれば、せん断発熱量はＡ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）がソリッドベッド５１へ流れることがわかる。また、シリンダ１からメルトフィルム５２への熱流束は、下記（２０）式により求められる。これによれば、せん断発熱量はＢ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）がシリンダ１へ流れることがわかる。よって、残りのＣ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）のせん断発熱量がメルトフィルム５２内に残り、溶融樹脂の温度上昇に用いられることがわかる。したがって、メルトフィルム５２に対応するメッシュのせん断発熱量をＡ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）、Ｂ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）、Ｃ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）と分割することで、現実に沿った熱量を与えることができ、これを可塑化能力、各物理量の算出に用いることで、精度の高い解析結果を得ることができる。

この（２０）式においては、ｑ_ｂｆ：シリンダからメルトフィルムへの熱流束、ｋ_ｍ：溶融体の熱伝導率、Ｔ_ｂ：シリンダ温度、Ｔ_ｆ：メルトフィルム温度、δ：メルトフィルム厚み、Ｑ：せん断発熱量、Ａ：パラメータ、Ｂ：パラメータ、Ｃ：パラメータである。

以上により物理量算出後、メルトフィルム５２における溶融樹脂の溶融量を算出するための溶融量算出処理が実行され（Ｓ３０３）、解析部１０２は、算出された溶融量を単位時間（時間刻み：ｄｔ）で割ることにより、メルトフィルム５２からメルトプール５３へ流れる溶融樹脂の単位時間当たりの最大流量（［ｍ^３／ｓ］）を算出し（Ｓ３０４）、本フローは終了となる。

次に、前述した溶融量算出処理の詳細を説明する。図１２は、溶融量算出処理を示すフローチャートである。図１２に示されるように、先ず、解析部１０２は、計算領域となるメッシュ（図７に示されるような３ゾーンを含む）を選択し（Ｓ４０１）、パラメータとして取得したメインフライト幅、サブフライト開始位置およびサブフライト終了位置に基づいて、選択したメッシュにおけるサブフライト幅を算出する（Ｓ４０２）。ここでのサブフライト幅とは、ソリッドベッド５１側のメインフライト３２からの幅を意味している。サブフライト幅算出後、判定部１０３は、選択したメッシュに対応するソリッドベッド幅（物理量として算出済み）がサブフライト幅以下であるか否かを判定する（Ｓ４０３）。ソリッドベッド幅がサブフライト幅以下である場合（Ｓ４０３，ＹＥＳ）、物理量として算出したせん断発熱量（分割せん断発熱量）と熱流束とを用いて、下記（２１）式を解くことによりメルトフィルム５２における溶融樹脂の溶融量を算出する（Ｓ４０４）。

この（２１）式においては、ΔＶ：溶融量（［ｍ^３］）、ｑ_ｆｓ：メルトフィルムからソリッドベッドへの熱流束、ｑ_ｓｓ：ソリッドベッド内部への熱流束、Ｗ_ｓ：ソリッドベッド幅、ｄｚ：流れ方向メッシュ幅、ρ：樹脂密度、Ｃ_ｐ：樹脂比熱、Ｔ_ｍ：樹脂融点、Ｔ_ｓ：ソリッドベッド温度、Ｈ：樹脂融解熱である。なお、溶融量ΔＶを時間刻みｄｔで割ることにより最大流量ｍが算出できる。したがって、溶融量はｍｄｔとも表すことができる。

溶融量算出後、判定部１０３は全メッシュを選択したか否かを判定し（Ｓ４０６）、全メッシュを選択していれば（Ｓ４０６，ＹＥＳ）、本フローは終了となり、全メッシュを選択していなければ（Ｓ４０６，ＮＯ）、解析部１０２は溶融量の算出対象として次のメッシュを選択し（Ｓ４０７）、再度Ｓ４０４のサブフライト幅の算出に移行する。一方、ソリッドベッド幅がサブフライト幅以下でない場合（Ｓ４０３，ＮＯ）、溶融量分割処理を行い（Ｓ４０５）、ステップＳ４０６の全メッシュを選択したか否かを判定する処理へ移行する。以下に、溶融量分割処理についてその詳細を説明する。

溶融量分割処理は、サブフライト３３が形成されることによる計算上の矛盾、具体的には、サブフライト３３によりソリッドベッド５１の幅が強制的に狭められることで、ソリッドベッド高さ（図７に示されるスクリュ３の径外方向Ｃにおける長さ）がシリンダ高さ（スクリュ軸３１の周面からシリンダ１までの高さ）を超えてしまうという計算上の矛盾を回避するための処理である。本実施の形態においては、所定の条件に応じて時間刻みを細かく設定し、仮想的なメッシュの細分化を再現して細かく溶融量を変動させることにより、この矛盾を回避するとともに計算速度の向上を実現している。

図１３は、溶融量分割処理を示すフローチャートである。図１３に示されるように、先ず、解析部１０２はソリッドベッド高さを算出する（Ｓ５０１）。現状、ソリッドベッド５１はサブフライト３３に接した状態であるため、ソリッドベッド高さは、例えばソリッドベッド幅をサブフライト幅で置換し、物理量として算出されているソリッドベッドの密度とスクリュ３軸方向長さ（メッシュの厚み）を一定とすることで算出することができる。

ソリッドベッド高さ算出後、判定部１０３は、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下であるか否かを判定し（Ｓ５０２）、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下である場合（Ｓ５０２，ＹＥＳ）、ソリッドベッド５１がサブフライト３３により強制的に狭められているが、まだソリッドベッド高さがシリンダ高さを超えていないと判定され、ステップＳ４０４と同様の溶融量の算出を行い（Ｓ５０３）、本フローは終了となる。ここでのシリンダ高さは、予め与えられるようにしてもよく、取得したパラメータに含まれるスクリュ溝深さとメインフライトクリアランスとから算出するようにしてもよい。

一方、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下でない場合（Ｓ５０２，ＮＯ）、ソリッドベッド５１がサブフライト３３により強制的に狭められ、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超えたと判定され、解析部１０２は、溶融量の算出に用いる時間刻みｄｔを、ｎｄｔ_ｎｅｗに設定し（Ｓ５０４）、再度ソリッドベッドの高さを算出する（Ｓ５０５）。ここで設定するｄｔ_ｎｅｗは、ｄｔを分割したもの、即ちｄｔを所定の値で除したものとすることが好ましい。例えば、ｄｔ／１０等である。また、ここではｎ＝１である。なお、ソリッドベッド高さは、ステップＳ５０１と同様の算出方法で算出するが、サブフライト幅をｎｄｔ_ｎｅｗに応じて算出する必要がある。サブフライト幅を算出する方法は適宜であるが、例えばメッシュ間のサブフライト幅の変位量を算出し、その変位量のｎｄｔ_ｎｅｗ／ｄｔを直前のメッシュのサブフライト幅に加算して算出する方法がある。

ソリッドベッド高さ算出後、判定部１０３は、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下であるか否かを判定し（Ｓ５０６）、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下でない場合（Ｓ５０６，ＮＯ）、時間刻みｎｄｔ_ｎｅｗを更に分割するため、所定の値で除してｎｄｔ_ｎｅｗ／ｘとし（Ｓ５０７）、更にｎ＝１として（Ｓ５０８）、再度ステップＳ５０６のソリッドベッド高さの算出に移行する。ここでのｘの値は、例えば１０等である。

一方、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下である場合（Ｓ５０６，ＹＥＳ）、ステップＳ４０４，Ｓ５０３と同様の溶融量の算出を行い（Ｓ５０９）、ｎｄｔ_ｎｅｗの合計がｄｔ_{ｏｒｉｇｉｎａｌ}（ステップＳ４０４，Ｓ５０３で用いてきた当初の時間刻みの値）以上であるか否かを判定する（Ｓ５１０）。ここでのｎｄｔ_ｎｅｗの合計とは、ステップＳ５０７のｎｄｔ_ｎｅｗ＝ｎｄｔ_ｎｅｗ／ｘとする処理へ移行していない状態におけるｎｄｔ_ｎｅｗの合計を意味しており、したがって、ステップＳ５０７へ移行する度に、この合計はゼロに初期化される。ｎｄｔ_ｎｅｗの合計がｄｔ_{ｏｒｉｇｉｎａｌ}以上でない場合（Ｓ５１０，ＮＯ）、ｎに１を加算し（Ｓ５１１）、対象のメッシュのソリッドベッド体積から算出した溶融量を減じて（Ｓ５１２）、再度ステップＳ５０６のソリッドベッド高さの算出に移行する。一方、ｎｄｔ_ｎｅｗの合計がｄｔ_{ｏｒｉｇｉｎａｌ}以上である場合（Ｓ５１０，ＹＥＳ）、各ｎｄｔ_ｎｅｗで算出した溶融量を合算し（Ｓ５１３）、本フローは終了となる。

このステップＳ５１０〜ステップＳ５１３の処理によれば、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以下である状態が維持された状態でｎに１を加算して溶融量を算出し続ける、即ち、ｎｄｔ_ｎｅｗの倍数毎に溶融量を算出し続けることにより、サブフライト幅を徐々に狭めた場合を仮定して溶融量を個別に算出することができるため、時間刻みｄｔ_ｎｅｗがオリジナルの時間刻みｄｔに達した段階で各溶融量を合算することで精度の高い溶融量の値を得ることができる。

次に、前述した可塑化能力算出処理の詳細を説明する。本実施の形態に係る可塑化能力算出処理は、一般的な非圧縮流動計算に、本実施の形態に係る流動制限を組み込んだものである。図１４は、その可塑化能力算出処理を示すフローチャートである。図１４に示されるように、先ず、解析部１０２は、流動計算を一般化した、保存則の基礎方程式である下記（２２）式および（２３）式に基づいて、仮の速度（メルトフィルム５２からメルトプール５３へ流れる溶融樹脂の流速）を算出する（Ｓ６０１）。算出後、解析部１０２は、算出した仮の速度の圧力補正を行うと共に、下記（２４）式に基づいて樹脂温度を計算する（Ｓ６０２）。ここで圧力補正された仮の速度を補正速度と称して以後説明を行う。

この（２２）式においては、左から、１項目が非定常項、２項目が対流項、３項目が拡散項、４項目が生成項を示している。また、（２３）式および（２４）式においては、ρ：密度、Ｃ_ｐ：比熱、Ｔ：温度、ｔ：時間、ｑ：熱流束、τ：応力、ｖ：速度、Ｐ：圧力である。

圧力補正後、判定部１０３は、流量制限を行う必要があるか否かを判定する（Ｓ６０３）。本実施の形態においては、この判定を、メルトフィルム５２とメルトプール５３の境界のメッシュにおける補正速度が、物理量算出処理で算出された最大流量に基づいて算出される最大速度（最大流速）を超えるか否かにより判定するようにしている。補正速度が最大速度を超える場合、メルトフィルム５２の溶融量よりメルトフィルム５２からメルトプール５３へ流出する流出量が大きいという矛盾した状態にあると判断され、流量制限を行う必要があると判定される。より具体的には、判定部１０３は、下記（２５）式を用いて最大流量から最大速度を算出し、最大速度＜補正速度であるか否かを判定する。

この（２５）式においては、ｖ_ｍａｘ：最大速度、ｍ：最大流量、δ：メルトフィルム厚み、Δｚ：３次元メッシュの長さである。

流量制限を行う必要があると判定された場合（Ｓ６０３，ＹＥＳ）、解析部１０２は、補正速度を最大速度とし（Ｓ６０４）、上記（２３）式、（２４）式を用いた収束処理（マスバランス）を実行することにより真の速度を算出する（Ｓ６０５）。算出後、解析部１０２は、真の速度に基づいてメルトフィルム５２とメルトプール５３の境界のメッシュの体積を算出し、これに溶融体（溶融樹脂）の密度を乗じることにより第２可塑化能力を算出し（Ｓ６０６）、本フローは終了となる。一方、流量制限を行う必要がないと判定された場合（Ｓ６０３，ＮＯ）、補正速度をそのままに、真の速度を算出する処理（Ｓ６０５）に移行する。

以上に説明した可塑化解析処理により算出された解析結果について、その信頼性を図面を用いて簡単に説明する。図１５（ａ）は可塑化解析処理により算出された定常状態の可塑化能力、（ｂ）は実機での実験結果から導き出された定常状態の可塑化能力、（ｃ）はこれらの結果の誤差を示す図である。これらの実験およびシミュレーションの対象樹脂はＰＰ（ポリプロピレン）であり、可塑化能力の単位は［ｋｇ／ｈ］、誤差の単位は［％］である。スクリュＡとスクリュＢは共にサブフライト３３が形成されたダブルフライト式の可塑化装置であり、スクリュＡが株式会社日本製鋼所製の「Ｍ３Ｄスクリュ」、スクリュＢが同じく株式会社日本製鋼所製の「テスト用スクリュ」である。

図１５（ｃ）に示されるように、算出結果と実験結果とが１０％前後の誤差であった。したがって、本実施の形態に係る可塑化解析処理によれば、非常に高い精度で可塑化能力を算出できることがわかる。

本実施の形態によれば、諸条件を反映した３次元の流動計算から精度良く可塑化能力を算出することができる。特に、溶融量分割処理によれば、仮想的にソリッドベッド高さがシリンダ高さを超えた状態であっても、時間刻みを分割することでソリッドベッド高さがシリンダ高さを超えない状態とした溶融量を算出することができ、精度の高い溶融量を算出することができる。更に、これに基づく流量制限を組み込むことにより、メルトフィルム５２とメルトプール５３との境界にあるメッシュの流量が、最大流量以下になるように制限することができるため、当該メッシュの流量が最大流量を超えるといった現実に起こりえない事象を防止することができる。したがって、現実に近いより精度の高い可塑化能力を得られ、延いては、高精度の解析結果を得ることができる。更に、分割せん断発熱量に基づいて可塑化能力および各物理量を算出することにより、メルトフィルム５２内の溶融樹脂の温度上昇に用いられるせん断発熱量を適切な値にすることができ、上記の効果をより一層高めることが可能となる。これは特にスクリュ動力において顕著である。また、２次元流動計算によりせん断速度分布を算出するようにし、これを物理量の算出に反映しているため、計算精度の向上と共に計算速度の向上を実現できる。

なお、本実施の形態においては、スクリュ特性式を用いて初期可塑化能力を算出するようにしているが、可塑化能力を想定して、入力または格納された所定の値を初期可塑化能力として取得するようにしてもよい。また、物理量算出処理において、ステップＳ３０２５の他の物理量算出の処理を２次元流動計算前に行うようにしてもよい。

本発明は、その要旨または主要な特徴から逸脱することなく、他の様々な形で実施することができる。そのため、前述の実施の形態は、あらゆる点で単なる例示に過ぎず、限定的に解釈してはならない。本発明の範囲は、特許請求の範囲によって示すものであって、明細書本文には、何ら拘束されない。更に、特許請求の範囲の均等範囲に属する全ての変形、様々な改良、代替および改質は、全て本発明の範囲内のものである。

また、実施の形態にて述べた可塑化シミュレーション装置１０における各種ステップを、可塑化シミュレーションプログラムとして、図１６に示されるような、コンピュータにより読み取り可能な可搬型の記録媒体８に記憶させ、当該記録媒体８を情報処理装置９に読み込ませることにより、前述した機能を情報処理装置９に実現させることができる。記録媒体８としては、例えば、光ディスク（ＣＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤディスク等）、磁気ディスク（ハードディスクドライブ等）、フラッシュメモリ、ＩＣカード、更にネットワークを介することで伝送可能な媒体等、コンピュータで読み取りや実行が可能な全ての媒体が含まれる。

なお、特許請求の範囲に記載の可塑化シミュレーション装置は、例えば、前述の実施の形態における可塑化シミュレーション装置１０である。情報取得部は例えば取得部１０１であり、物理量算出部、最大流量算出部、高さ算出部、および可塑化能力算出部は例えば解析部１０２である。幅判定部および状態判定部は、例えば判定部１０３である。

１ シリンダ、３ スクリュ、４ 射出成形機、１０ 可塑化シミュレーション装置、３３ サブフライト、５１ ソリッドベッド、５２ メルトフィルム、５３ メルトプール、１０１ 取得部、１０２ 解析部、１０３ 判定部。

Claims (5)

1. ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置におけるシリンダ内の樹脂材料がソリッドベッド、メルトフィルム、およびメルトプールの何れかの状態にある３ゾーンモデルに基づいて可塑化能力を算出する可塑化シミュレーション装置であって、
   前記樹脂材料の樹脂物性と前記可塑化装置の運転条件とサブフライトの構成データを有する該可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力を取得する情報取得部と、
   前記初期可塑化能力、前記パラメータ、質量保存の式およびエネルギー保存の式に基づいて、溶融量を含む物理量を算出するとともに、該溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では、第１時間刻みを用い、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超える第２状態では、第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用いる物理量算出部と、
   前記溶融量に基づいて、前記樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出する最大流量算出部と、
   前記パラメータ、前記物理量、および前記最大流量に基づき、３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出する可塑化能力算出部と、
   を備えることを特徴とする可塑化シミュレーション装置。
2. 前記パラメータと前記物理量とに基づいて、ソリッドベッド幅がサブフライト幅以上であるか否かを判定する幅判定部と、
   ソリッドベッド幅がサブフライト幅以上と判定された場合、前記物理量に基づいてソリッドベッド高さを算出する高さ算出部と、
   算出されたソリッドベッド高さおよび前記パラメータに基づいて、ソリッドベッド高さが前記第１状態であるか、前記第２状態であるかを判定する状態判定部と
   を更に備えることを特徴とする請求項１記載の可塑化シミュレーション装置。
3. ソリッドベッド高さが前記第２状態にあると判定された場合、
   前記高さ算出部は、溶融量が算出される度に、ソリッドベッド高さを算出し、
   前記状態判定部は、ソリッドベッド高さが算出される度に、ソリッドベット高さがシリンダ高さを超えるか否かを判定し、
   前記物理量算出部は、ソリッドベット高さがシリンダ高さを超えると判定された場合、前記第２時間刻みを所定の値で除して第２時間刻みの再設定を行い、再度溶融量を算出する一方、ソリッドベット高さがシリンダ高さを超えないと判定され且つ前記第２時間刻みの値が前記第１時間刻み未満の場合は、前記第２時間刻みに所定の値を乗じて再度溶融量を算出し、ソリッドベット高さがシリンダ高さを超えないと判定され且つ前記第２時間刻みの値が前記第１時間刻み以上の場合は、直近の第２時間刻み再設定後に算出した各溶融量の合計を真の溶融量として算出することを特徴とする請求項２記載の可塑化シミュレーション装置。
4. ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置におけるシリンダ内の樹脂材料がソリッドベッド、メルトフィルム、およびメルトプールの何れかの状態にある３ゾーンモデルに基づいて可塑化能力を算出する可塑化シミュレーション装置が実行する可塑化シミュレーション方法であって、
   前記樹脂材料の樹脂物性と前記可塑化装置の運転条件とサブフライトの構成データを有する該可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力とを取得するステップと、
   前記初期可塑化能力、前記パラメータ、質量保存の式およびエネルギー保存の式に基づいて、溶融量を含む物理量を算出するとともに、該溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では、第１時間刻みを用い、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超える第２状態では、第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用いるステップと、
   前記溶融量に基づいて、前記樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出するステップと、
   前記パラメータ、前記物理量、および前記最大流量に基づき、３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出するステップと、
   を有することを特徴とする可塑化シミュレーション方法。
5. ダブルフライトスクリュ式の可塑化装置におけるシリンダ内の樹脂材料がソリッドベッド、メルトフィルム、およびメルトプールの何れかの状態にある３ゾーンモデルに基づいて可塑化能力を算出することをコンピュータに実行させる可塑化シミュレーションプログラムであって、
   前記コンピュータを、
   前記樹脂材料の樹脂物性と前記可塑化装置の運転条件とサブフライトの構成データを有する該可塑化装置の構成データとを含むパラメータと、初期可塑化能力とを取得する情報取得部と、
   前記初期可塑化能力、前記パラメータ、質量保存の式およびエネルギー保存の式に基づいて、溶融量を含む物理量を算出するとともに、該溶融量の算出において、ソリッドベッド高さがシリンダ高さ以内にある第１状態では、第１時間刻みを用い、ソリッドベッド高さがシリンダ高さを超える第２状態では、第１時間刻みを所定の値で除した第２時間刻みを用いる物理量算出部と、
   前記溶融量に基づいて、前記樹脂材料の単位時間当たりの溶融量である最大流量を算出する最大流量算出部と、
   前記パラメータ、前記物理量、および前記最大流量に基づき、３次元流動計算を用いて可塑化能力を算出する可塑化能力算出部
   として機能させるための可塑化シミュレーションプログラム。

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