JP2016044351A - Arc spraying method and arc spray gun used therefor - Google Patents
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Abstract
【課題】皮膜形成の障害となる酸化物等の混入が少なく、緻密で密着力に優れる強固な溶射皮膜を形成することのできるアーク溶射法およびそれに用いるアーク溶射ガンを提供する。【解決手段】２本の溶射用線材ワイヤＷ１，Ｗ２の交差位置（アークポイントＰ）で発生するアークの周囲に生じる負圧を緩和するために、アーク周辺に供給するパージ用ガスとして、溶射用ノズル部１の内筒１Ｂの内部に設けられたアーク部パージ用ガス供給パイプ７を経由して、濃度９０％以上の不活性ガスをアーク周辺に直接的に供給する。これにより、上記アーク発生部位における酸化物の生成を抑えることができる。【選択図】図２Disclosed is an arc spraying method capable of forming a dense thermal sprayed coating that is less densely mixed with oxides and the like, which is an obstacle to film formation, and has excellent adhesion, and an arc spray gun used therefor. In order to relieve the negative pressure generated around the arc generated at the crossing position (arc point P) of two wire rods W1, W2 for spraying, as a purge gas supplied to the periphery of the arc, An inert gas having a concentration of 90% or more is directly supplied to the periphery of the arc through an arc portion purge gas supply pipe 7 provided in the inner cylinder 1B of the nozzle portion 1. Thereby, the production | generation of the oxide in the said arc generation | occurrence | production site | part can be suppressed. [Selection] Figure 2
Description
本発明は、線状の溶射材料をアーク放電により熔融させて吹き付けを行うアーク溶射法およびそれに用いるアーク溶射ガンに関するものである。 The present invention relates to an arc spraying method in which a linear thermal spray material is melted and sprayed by arc discharge, and an arc spray gun used therefor.
アーク溶射は、通常、図４にそれに用いられる溶射ガンの模式図を示すように、連続的に送給される２本の溶射材料（金属線材，ワイヤ）の先端間で直流電流のアーク放電（電気スパーク）を発生させ、この放電エネルギーにより熔融（溶融）した金属の溶滴を、圧縮空気等を用いた気流（アトマイジング・ジェット）により微粒化しながら被射体（基材）に向けて吹き付け、この被射体の表面に、金属被膜（溶射皮膜）を連続的に製膜（成膜）する表面処理法である。 Arc spraying is normally performed by direct current arc discharge between the tips of two sprayed materials (metal wire and wire) fed continuously, as shown in the schematic diagram of the spray gun used in FIG. Electric sparks are generated, and metal droplets melted (dissolved) by this discharge energy are sprayed toward the subject (base material) while atomizing with an air stream (atomizing jet) using compressed air, etc. This is a surface treatment method in which a metal coating (spray coating) is continuously formed (film formation) on the surface of the subject.
上記アーク溶射は、得られる溶射皮膜の強度や密着強度が比較的高く、フレーム溶射法等の他の溶射法に比べて時間あたりの溶射量（材料吐出量）が多いという特性に加え、２本の溶射材料（金属線材）に二種の異なる金属を使用すれば、擬似合金被膜（耐食皮膜）を形成することも可能なため、橋梁等をはじめとする大規模構造物の耐食皮膜等の形成に多用されている。 In addition to the characteristics that arc spraying has relatively high strength and adhesion strength of the resulting thermal spray coating, and the amount of thermal spraying per hour (material discharge rate) is larger than other thermal spraying methods such as flame spraying, there are two types of arc spraying. If two different metals are used as the thermal spraying material (metal wire), it is possible to form a pseudo-alloy coating (corrosion-resistant coating), so it is possible to form a corrosion-resistant coating on large-scale structures such as bridges. Is often used.
ところで、上記通常のアーク溶射法においては、アークにより発生する熔融金属の温度が、フレーム溶射法等に比べて高いために、溶射前後で材料の組成が変化してしまい、溶射皮膜に、金属（溶射材料）の酸化物や窒化物等が混入する場合があることが知られている。このような、高い熔融温度に起因する酸化物や窒化物等の生成、あるいは、鉱物性蒸気に由来する粉塵（フューム）等の発生があった場合、その溶射皮膜自身の密着性等の性能低下は勿論、上記酸化物等による空孔（ピンホール）の発生や多孔質（ポーラス）化等、「皮膜」（被膜）としての性能が損なわれる場合も考えられる。なお、鋼など炭素を含む金属を用いた場合は、酸化により炭素含有量が低下し、その結果、溶射皮膜の硬度が低くなる場合もある。 By the way, in the normal arc spraying method, since the temperature of the molten metal generated by the arc is higher than that of the flame spraying method or the like, the composition of the material changes before and after the spraying, and the metal ( It is known that oxides or nitrides of the thermal spray material may be mixed. When such oxides or nitrides are generated due to a high melting temperature, or dust (fumes) derived from mineral vapor is generated, the performance of the thermal spray coating itself deteriorates. Of course, there may be a case where the performance as a “film” (coating film) is impaired, such as the generation of pores (pinholes) due to the oxides or the like or the formation of a porous structure. When a metal containing carbon such as steel is used, the carbon content is reduced by oxidation, and as a result, the hardness of the sprayed coating may be lowered.
そこで、アーク溶射におけるアーク温度（スパーク温度）を下げ、上記酸化物等の生成を抑える「改良」溶射法として、発生するアークの周辺を負圧（減圧雰囲気下）とする「減圧内アーク溶射法」が実施されている（特許文献１を参照）。この減圧内アーク溶射は、図５にそれに用いられる溶射ガンの一部断面図を示すように、溶射ガン（溶射ノズル）の内筒として設けられた円錐体(cone)の外周から、アーク周辺を飛び越えて前方で交差（収束）するように高圧高速の気流（アトマイジング・ジェット）を噴射させ、このアトマイジング・ジェットのエジェクター作用（霧吹き現象）により、２本の溶射用線材(wire)が交差するアークポイント(arc)とその周辺を減圧するものである。 Therefore, as an "improved" spraying method that reduces the arc temperature (spark temperature) in arc spraying and suppresses the formation of the above oxides, etc., an "in-vacuum arc spraying method in which the pressure around the generated arc is negative (under a reduced pressure atmosphere). Is implemented (see Patent Document 1). As shown in FIG. 5, a partial cross-sectional view of the spray gun used in the reduced-pressure arc spray is formed around the arc from the outer periphery of a cone provided as the inner cylinder of the spray gun (spray nozzle). A high-pressure, high-speed air stream (atomizing jet) is injected so that it jumps over and crosses forward (converges), and the ejecting action (mist spraying phenomenon) of this atomizing jet intersects two wires for spraying (wire) The arc point (arc) and its surroundings are decompressed.
また、上記アークポイントで熔融した線材の溶滴は、この減圧（負圧）によってガン（ノズル）前方側（図示右側方向）に吸い出され、気流に乗って微細化されながら、溶射ガン前方の被射体(work)に向かって噴射される。なお、上記アーク溶射法ガンの後部側（図示左側）には、外部に連通する開口が設けられており、この後部開口から、アークポイント(arc)で発生する負圧を緩和するための外部空気（大気）が流入するようになっている（そのさらに後側に位置する送りローラーや、ワイヤの送り出し機構，駆動装置等は、図示を省略している。）。 Also, the droplets of the wire melted at the arc point are sucked out by the reduced pressure (negative pressure) to the front side of the gun (nozzle) (right side in the figure) and are refined by the air current, Injected toward the work. An opening communicating with the outside is provided on the rear side (the left side in the figure) of the arc spray gun, and external air for relieving negative pressure generated at the arc point (arc) from the rear opening. (Atmosphere) flows in (illustration is omitted for a feed roller, a wire feed mechanism, a drive device, and the like located further on the rear side).
上記の減圧内アーク溶射法によれば、金属（溶射用線材）が、その融点の２倍程度の範囲内の「低温」で熔融するため、金属蒸気の発生が少なく、前記のような酸化物等の発生の問題を回避して、良好な溶射皮膜を形成することができる。また、噴射に用いられる高圧高速の気体（アトマイジング・エアー）は、アークに直接触れないため温度が上昇せず、上記アークポイントで熔融した金属の溶滴を、急激に冷却することができる。したがって、上記アトマイジング・ジェット内では、金属粒子が急冷却されても一時的に液相を保つ「過冷却現象」が維持され、これら過冷却された液状の金属粒子を、効率良く、被射体（基材）の表面上で固体化（凝固）させることができる。 According to the above-described reduced pressure arc spraying method, the metal (wire for spraying) melts at a “low temperature” within the range of about twice its melting point, so that the generation of metal vapor is small, and the oxide as described above. A good thermal spray coating can be formed by avoiding the problem of occurrence of the above. Moreover, since the high-pressure and high-speed gas (atomizing air) used for injection does not directly touch the arc, the temperature does not rise, and the metal droplet melted at the arc point can be rapidly cooled. Therefore, in the atomizing jet, a “supercooling phenomenon” is maintained in which the liquid phase is temporarily maintained even when the metal particles are rapidly cooled, and these supercooled liquid metal particles are efficiently irradiated. It can be solidified (solidified) on the surface of the body (base material).
しかしながら、本発明者らの検証によれば、上記のような減圧内アーク溶射法によっても、依然として、溶射皮膜（溶射後皮膜）への一定量の金属酸化物等の混入が避けられないことが分かってきた。ここの改良の余地がある。 However, according to the verification by the present inventors, it is still unavoidable that a certain amount of metal oxide or the like is inevitably mixed in the sprayed coating (the coating after spraying) even by the above-described reduced pressure arc spraying method. I understand. There is room for improvement here.
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、皮膜形成の障害となる酸化物等の混入が少なく、緻密で密着力に優れる強固な溶射皮膜を形成することのできるアーク溶射法およびそれに用いるアーク溶射ガンの提供をその目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, an arc spraying method capable of forming a dense thermal spray coating having a high density and excellent adhesion, with little mixing of oxides and the like that obstruct film formation, and the like. The purpose is to provide an arc spray gun to be used.
上記の目的を達成するため、本発明は、２本の溶射用線材を、円筒状の外筒と円錐状の内筒からなる溶射用ノズルの後側から前端に向けて送給し、これら２本の線材の間に高周波電流を印加して、上記内筒の前端位置で交差させて両線材の先端間にアークを発生させ、これら線材が熔融した溶滴を生成させるとともに、上記溶射用ノズルの外筒と内筒の間の隙間から、圧縮されたアトマイジング用のガスを前方に向かって噴出させ、上記アークの発生位置に負圧を発生させながら吸い出した上記線材の溶滴を、上記アトマイジング用ガスの気流に乗せて微細化しながら、溶射用ノズルの前方の被射体に向けて吹き付けるアーク溶射法であって、上記アークの発生位置に生じる負圧を緩和するために、上記内筒の後側からこの内筒の内部を経由して、アーク部パージ用の濃度９０％以上の不活性ガスが供給されていることを特徴とするアーク溶射法を、第１の要旨とする。 In order to achieve the above object, the present invention feeds two thermal spraying wires from the rear side to the front end of the thermal spray nozzle composed of a cylindrical outer cylinder and a conical inner cylinder. A high-frequency current is applied between the two wire rods, intersecting at the front end position of the inner cylinder to generate an arc between the tips of the two wire rods, generating droplets in which these wire rods are melted, and the thermal spray nozzle From the gap between the outer cylinder and the inner cylinder, the compressed atomizing gas is ejected forward, and the droplets of the wire sucked out while generating a negative pressure at the generation position of the arc, An arc spraying method in which the gas is sprayed toward an object in front of a thermal spray nozzle while being refined by being placed in an atomizing gas stream, and in order to alleviate the negative pressure generated at the arc generation position, Via the inside of this inner cylinder from the rear side of the cylinder Te, arc spraying method, characterized in that the concentration of 90% or more of an inert gas for arc portion purging is supplied to the first aspect.
また、本発明は、円筒状の外筒と円錐状の内筒とからなる二重構造のノズル部と、上記ノズル部を支持すガン本体およびガングリップと、それぞれプラスとマイナスに印加された溶射用線材を、上記ガン本体からノズル部の円錐状内筒の内側を通してこのノズル部の先端側に位置する交差部まで供給する２本のワイヤ供給パイプと、上記交差部の周囲のノズル部先端面に設けられた環状のスリットとを備え、上記環状のスリットから前方に向けて出射したアトマイジング用ガスの気流に乗せて、上記交差部で生じるアークにより熔融した線材の溶滴を、ノズル部の前方の被射体に向けて吹き付けるアーク溶射ガンであって、上記アトマイジング用ガスの前方への出射により上記交差部に発生する負圧に対応して、上記ノズル部の後側から円錐状内筒の内側を通って前側の交差部に濃度９０％以上の不活性ガスを供給するアーク部パージ用ガス供給手段が設けられているアーク溶射ガンを、第２の要旨とする。 Further, the present invention provides a double-structure nozzle portion comprising a cylindrical outer cylinder and a conical inner cylinder, a gun body and a gun grip that support the nozzle section, and thermal spraying applied to plus and minus, respectively. Two wire supply pipes for supplying the wire from the gun body to the intersection located on the tip side of the nozzle part through the inside of the conical inner cylinder of the nozzle part, and the nozzle part tip surface around the intersection part An annular slit provided on the nozzle portion, and the droplet of the wire melted by the arc generated at the intersection is placed on the gas flow for atomizing gas emitted forward from the annular slit, An arc spray gun that is sprayed toward a front subject, wherein a cone is formed from the rear side of the nozzle portion in response to the negative pressure generated at the intersecting portion by the emission of the atomizing gas forward. The arc spray gun arc portion purge gas supply means for supplying an inert gas inside the through by the intersection of the front concentration of 90% or more of the inner cylinder is provided, the second aspect.
すなわち、本発明の発明者らは、前記課題を解決するため試行錯誤を重ね、その結果、減圧内アーク溶射法において、通常、アトマイジング・ジェットによりアーク周辺に発生する「負圧」を緩和するために、溶射用ノズルの後部側から流入させてアークポイントに導入する「負圧緩和」用の外部空気（パージ用ガス）を、金属の酸化を増長することのない「不活性ガス」に置き換えることにより、被射体（対象物）に付着・固化した溶射皮膜の密着性や緻密さ等の物性を、より向上させることが可能なことを見出し、本発明に到達した。 That is, the inventors of the present invention have repeated trial and error in order to solve the above-mentioned problem, and as a result, in the arc spraying method under reduced pressure, the “negative pressure” usually generated around the arc by the atomizing jet is alleviated. Therefore, the “negative pressure relaxation” external air (purge gas) introduced from the rear side of the spray nozzle and introduced to the arc point is replaced with “inert gas” that does not increase the oxidation of the metal. Thus, the present inventors have found that physical properties such as adhesion and denseness of the sprayed coating adhered to and solidified on the subject (object) can be further improved, and the present invention has been achieved.
なお、本発明で規定する「不活性ガス」とは、ヘリウム（Ｈｅ）やアルゴン（Ａｒ）等、狭義の意味での「希ガス族元素」ガス類を含むことは勿論、窒素等に代表される、広義の意味での「化学反応性の低い」ガス類をも含む主旨である。 The “inert gas” defined in the present invention includes “rare gas group element” gases in a narrow sense such as helium (He) and argon (Ar), and is represented by nitrogen and the like. In other words, it also includes “low chemical reactivity” gases in a broad sense.
本発明のアーク溶射法によれば、２本の溶射用線材の交差位置（交差部）で発生するアークの周囲に生じる負圧を緩和するために、溶射用ノズルの内筒の内部を経由してアークの発生部位（アークポイント）に供給されている負圧緩和用の気体（パージ用ガス）として、濃度９０％以上の不活性ガスを用いることにより、上記アーク発生部位における酸化物の生成が抑えられ、被射体（加工対象物）に付着する金属溶射皮膜の密着性等の物性を、飛躍的に向上させることができる。 According to the arc spraying method of the present invention, in order to relieve the negative pressure generated around the arc generated at the crossing position (intersection) of the two wire rods for thermal spraying, it passes through the inside of the inner cylinder of the nozzle for thermal spraying. By using an inert gas having a concentration of 90% or more as the negative pressure relaxation gas (purge gas) supplied to the arc generation site (arc point), oxide generation at the arc generation site is achieved. The physical properties such as adhesion of the metal sprayed coating that is suppressed and adheres to the object to be irradiated (processing object) can be dramatically improved.
また、上記アーク溶射法は、上記酸化等に伴う溶射金属の蒸発（蒸散）が抑えられ、被射体の表面上に定着せずに飛散する（無駄になる）溶射金属の量が低減される。その結果、上記溶射金属皮膜のコストを低減することができる。さらに、このアーク溶射法は、上記のように溶射金属の定着率が高いため、溶射ガン（溶射用ノズル）を同じところを何度も往復させずとも、従来より充分に厚い溶射皮膜を形成することができる。したがって、本発明のアーク溶射法は、施工性および作業性が向上することと相俟って、必要な厚みの溶射金属皮膜を、効率よく、低コストで形成することが可能になる。 Further, the arc spraying method suppresses evaporation (transpiration) of the sprayed metal accompanying the oxidation and the like, and reduces the amount of sprayed metal that is scattered (wasteful) without being fixed on the surface of the subject. . As a result, the cost of the sprayed metal film can be reduced. Furthermore, since the arc spraying method has a high spraying metal fixing rate as described above, it is possible to form a spray coating that is sufficiently thicker than before without having to repeatedly reciprocate the spray gun (spray nozzle). be able to. Therefore, the arc spraying method of the present invention, in combination with improvement in workability and workability, makes it possible to efficiently form a sprayed metal film having a required thickness at low cost.
また、本発明のアーク溶射法のなかでも、上記濃度９０％以上の不活性ガスが、上記溶射用ノズルの外筒と内筒の間にも供給され、上記アトマイジング用ガスを兼用するようになっている場合は、上記アークポイントに供給する「負圧緩和用の不活性ガス」を別途用意（準備）することなく、皮膜形成の障害となる酸化物等の混入が少ない、緻密で密着力に優れる強固な溶射皮膜を、効率よく低コストで作製することができる。 Further, in the arc spraying method of the present invention, the inert gas having a concentration of 90% or more is also supplied between the outer cylinder and the inner cylinder of the spray nozzle so that the atomizing gas is also used. If this is the case, there is little need to prepare “preparation” of “inert gas for relaxation of negative pressure” to be supplied to the arc point. It is possible to efficiently produce a strong thermal spray coating excellent in cost at low cost.
さらに、本発明のアーク溶射法のなかでも、特に、上記濃度９０％以上の不活性ガスとして、濃度９５％以上の窒素ガスを用いる場合は、上記アークポイントにおける酸化物の生成がより抑えられ、被射体（加工対象物）に付着する金属溶射皮膜の密着性等の物性が、より大幅に向上する。 Furthermore, in the arc spraying method of the present invention, in particular, when nitrogen gas having a concentration of 95% or more is used as the inert gas having a concentration of 90% or more, generation of oxide at the arc point is further suppressed. Physical properties such as adhesion of the metal spray coating adhering to the object to be irradiated (processed object) are greatly improved.
つぎに、本発明のアーク溶射ガンは、上記第１の要旨のアーク溶射法に用いられるものであり、そのノズル部の後側から円錐状内筒の内側を通って前側の交差部（すなわち、アークの発生部位）に至る位置に、濃度９０％以上の不活性ガスを供給するアーク部パージ用ガス供給手段が設けられている。この構造により、上記溶射ガンは、上記アトマイジング用ガスの前方への出射により「負圧」の発生する交差部（アークポイント）の周囲を、上記濃度９０％以上の不活性ガスで満たすことができる。したがって、上記アーク溶射ガンは、上記交差部（アークポイント）における酸化物の生成が抑えられ、被射体（加工対象物）に対する金属溶射皮膜の密着性等の物性が、従来の手法に比べて飛躍的に向上する。 Next, the arc spray gun of the present invention is used in the arc spraying method of the first aspect, and passes through the inside of the conical inner cylinder from the rear side of the nozzle portion (that is, the front crossing portion (that is, An arc purge gas supply means for supplying an inert gas having a concentration of 90% or more is provided at a position reaching the arc generation site. With this structure, the spray gun can fill the periphery of the intersection (arc point) where “negative pressure” is generated by the emission of the atomizing gas forward with the inert gas having a concentration of 90% or more. it can. Therefore, in the arc spray gun, the generation of oxide at the intersection (arc point) is suppressed, and the physical properties such as the adhesion of the metal spray coating to the object to be irradiated (processing object) are compared with the conventional method. Improve dramatically.
また、本発明のアーク溶射ガンのなかでも、上記ノズル部の円錐状内筒の後端側が密封状に形成され、上記アーク部パージ用ガス供給手段として、上記ノズル部の円筒状外筒の外面に設けられたガス導入口から上記円錐状内筒の内側を通って前側の交差部にまで連通するアーク部パージ用ガス供給パイプが配設されているものは、上記アーク部パージ用の濃度９０％以上の不活性ガスを、他の加工条件等に左右されずに、必要な部位に安定して効率良く供給することができるようになっている。 Further, among the arc spray guns of the present invention, the rear end side of the conical inner cylinder of the nozzle part is formed in a sealed shape, and the outer surface of the cylindrical outer cylinder of the nozzle part serves as the arc part purge gas supply means. An arc part purge gas supply pipe that communicates from the gas introduction port provided in the pipe to the front intersection through the inside of the conical inner cylinder is provided with a concentration 90 for the arc part purge. % Or more inert gas can be stably and efficiently supplied to a required portion without being influenced by other processing conditions.
さらに、本発明のアーク溶射ガンのなかでも、上記ノズル部の前方に向けて出射するアトマイジング用ガスとして、上記アーク部パージ用と同じ濃度９０％以上の不活性ガスが供給されるようになっているものは、上記アークポイントに供給する「負圧緩和用の不活性ガス」を別途用意（準備）することなく、皮膜形成の障害となる酸化物等の混入が少ない、緻密で密着力に優れる強固な溶射皮膜を、効率よく低コストで作製することができる。 Furthermore, in the arc spray gun of the present invention, an inert gas having a concentration of 90% or more is supplied as the atomizing gas emitted toward the front of the nozzle portion, as in the arc portion purge. It has a dense and tight adhesion without the need to separately prepare (prepare) the “inert gas for reducing negative pressure” supplied to the arc point, and with little inclusion of oxides or the like that interfere with film formation. An excellent strong thermal spray coating can be produced efficiently and at low cost.
また、本発明のアーク溶射ガンのなかでも、特に、上記負圧緩和用の濃度９０％以上の不活性ガスが、濃度９５％以上の窒素ガスであるものは、上記アークポイントにおける酸化物の生成がより抑えられ、被射体（加工対象物）に付着する金属溶射皮膜の密着性等の物性が、より大幅に向上する。 Further, among the arc spray guns of the present invention, in particular, when the inert gas having a concentration of 90% or more for reducing the negative pressure is a nitrogen gas having a concentration of 95% or more, the formation of oxide at the arc point is performed. Is further suppressed, and physical properties such as adhesion of the metal sprayed coating adhering to the object to be irradiated (processed object) are significantly improved.
そして、本発明のアーク溶射ガンのなかでも、上記２本のワイヤ供給パイプが、それぞれ、その途中から上記円錐状内筒の縮径に沿って内側に緩やかに曲がる円弧状に形成されている溶射ガンは、このワイヤ供給パイプ内の流動抵抗が少なく、従来より太径の溶射用線材をスムーズに挿通することが可能になる。したがって、本発明のアーク溶射ガンは、上記従来より太径の溶射用線材の使用により、溶射速度と溶射効率の向上を図ることができる。 Among the arc spray guns of the present invention, the two wire supply pipes are each formed in a circular arc shape that gently bends inward along the reduced diameter of the conical inner cylinder from the middle thereof. The gun has a low flow resistance in the wire supply pipe and can smoothly insert a wire having a larger diameter than conventional ones. Therefore, the arc spray gun of the present invention can improve the spraying speed and the spraying efficiency by using the wire rod for spraying having a larger diameter than the conventional one.
つぎに、本発明の実施の形態を説明する。
本実施形態におけるアーク溶射法は、図２に示すアーク溶射ガン１０を用いる。このアーク溶射ガン１０の基本的な構成は、一般的なアーク溶射ガンと同様、２本の溶射用線材（ワイヤＷ１，Ｗ２、太線一点鎖線）を、円筒状の外筒１Ａと円錐状の内筒１Ｂとからなる二重構造の溶射用ノズル部１の後側（図示左側）から前端（図示右側）に向けて送給し、これら２本のワイヤＷ１，Ｗ２の間に高周波電流を印加した状態で、上記円筒状の内筒１Ｂの前端位置（図示右端）で交差させて、両ワイヤの先端間（アークポイントＰ）にアーク（電気スパーク）を発生させるものである。
Next, an embodiment of the present invention will be described.
The arc spraying method in this embodiment uses an
そして、本実施形態におけるアーク溶射法は、上記アークの発生と同時に、溶射ガン１０の底部側（下側でかつ図示紙面の裏側）から供給された「圧縮されたアトマイジング用ガス」（細線矢印、本例では圧縮空気）を、溶射用ノズル部１の外筒１Ａと内筒１Ｂの間に設けられた隙間（吹き出し用の環状のスリットＳ）からノズルの前方に向かって噴出させ、上記アークポイントＰから吸い出した上記ワイヤＷ１，Ｗ２のアーク溶滴を、上記アトマイジング用ガスの気流（細線矢印）に乗せて微細化しながら、この溶射用ノズル部１の前方の被射体（加工対象物）に向けて吹き付ける、いわゆる「減圧内アーク溶射法」である。
And the arc spraying method in this embodiment is the same as the generation | occurrence | production of the said arc, "Compressed atomizing gas" (thin line arrow) supplied from the bottom part side (the lower side and the back side of the paper surface of illustration) of the
特に、上記溶射用ノズル部１の内筒１Ｂの内部（内径側）には、ノズル後部側（図示左側）からこの内筒１Ｂの先端小径部（アークポイントＰ近傍）にまで連通するアーク部パージ用ガス供給パイプ７が設けられており、このアーク部パージ用ガス供給パイプ７を通じて、上記アトマイジング用ガスの噴射に伴いアークポイントＰ周辺で発生する負圧を緩和するための所定の「負圧緩和用のガス」（以下「アーク部パージ用ガス」、太線矢印、本例では窒素ガス）が、上記アトマイジング用ガスとは別に、ガン（ノズル）の外部からアークポイントＰに直に供給されるようになっている。これが、本発明のアーク溶射法の最大の特徴である。
In particular, an arc purge that communicates from the nozzle rear side (the left side in the figure) to the tip small diameter portion (near the arc point P) of the
上記の減圧内アーク溶射法に用いるアーク溶射装置およびアーク溶射ガン１０の構成についてより詳しく説明すると、この実施形態で用いられるアーク溶射装置は、図１（ａ）に示すように、アーク溶射ガン（溶射用アークガン）１０と、ボビン（リール）に巻回された溶射用線材（ワイヤＷ１，Ｗ２）を繰り出して上記溶射ガン１０に供給する搬線台（ボビンラックＢＲ）と、上記溶射ガン１０に印加用の高周波電流を供給する溶射用電源装置（パワーサプライＰＳ）と、水分を除去した圧縮空気を上記溶射ガン１０に供給するドライヤ付きの空気圧縮機（コンプレッサＣＰ）と、上記溶射ガン１０のアークの発生部位に濃度９０％以上の不活性ガス（窒素ガス）を供給するための不活性ガス供給手段（窒素ガスボンベＧＢ）と、これらの間を接続する流路（パイプ）およびケーブル等で構成されている。
The arc spraying apparatus used in the above-described reduced pressure arc spraying method and the configuration of the
上記アーク溶射ガン１０は、図１（ｂ）の側面図に示すように、円筒状の外筒１Ａと円錐状の内筒１Ｂとからなる二重構造の溶射用ノズル部１と、２本の溶射用線材（左ワイヤＷ１，右ワイヤＷ２）を、それぞれ所定の速度（割合）でノズル部１に送り出す機能を有するガン本体１１と、このガン本体１１の下部（底部）に取り付けられて上記ノズル部１を支持するガングリップ１２とを主体に構成されている。
As shown in the side view of FIG. 1 (b), the
この溶射ガン１０には、上記ガン本体１１の後部側（図示左側）に設けられたワイヤ導入口１１ａから、ワイヤボビンを備える搬線台（ボビンラックＢＲ）から繰り出された２本の溶射用線材（ワイヤＷ１，Ｗ２）が供給されるとともに、コンプレッサＣＰから送給された高圧の圧縮乾燥空気（アトマイジングガス）が、ノズル部１の下面側（外周面の下半分）に設けられたアトマイジングガス導入口２を経由して、上記ノズル部１の円筒状外筒１Ａと円錐状内筒１Ｂの間に充填され、この充填されたアトマイジングガスが、上記外筒１Ａと内筒１Ｂの前端部との間に設けられた環状の吹き出し口（スリットＳ）から、ノズル前方（図示右方向）に向けて噴出するようになっている。
The
また、上記ノズル部１の上面側（外周面の上半分）における図示手前側（溶射方向向かって右側）には、後記するエアーインジェクタパイプ（６Ａ，６Ｂ）に上記圧縮空気の一部を供給するためのインジェクタ用ガス（インジェクタガス）導入口４が設けられており、その反対側となる、ノズル部１の上面側の図示奥側（溶射方向向かって左側）には、前記アーク部パージ用ガス供給パイプ７に繋がるパージガス導入口３が設けられ、このパージガス導入口３に、前記窒素ガスタンクＧＢから濃度９０％以上の不活性ガス（窒素ガス）が送給されるようになっている。なお、図１（ｂ）におけるノズル部１の前端側外周には、噴出後のアトマイジングガス（および金属溶滴）の広がり過ぎを防ぐための溶射フード（カバー）〔符号８，二点鎖線〕が取り付けられる場合もある。
A part of the compressed air is supplied to an air injector pipe (6A, 6B) to be described later on the front side (right side in the spraying direction) on the upper surface side (upper half of the outer peripheral surface) of the
上記溶射ガン１０の溶射用ノズル部１は、図２の断面図に示すように、円筒状の外筒１Ａとその内周に形成された円錐状の内筒１Ｂとからなる二重構造のメインブロックと、その前後に取り付けられた前部ブロック１Ｃおよび後部ブロック１Ｄの３ブロックで構成されている。
As shown in the cross-sectional view of FIG. 2, the thermal
上記メインブロックの前側（先端側で図示右側）に配置されている前部ブロック１Ｃは、上記内筒１Ｂとの間に、供給された圧縮空気を循環・充填させるための環状の空間（アトマイジングガス流路Ｒ）を形成しており、その先端部が、上記内筒１Ｂの外周面との間に、圧縮空気（アトマイジング・エアー）出射用のスリットＳを形成している。そして、メインブロックの下面側（図示紙面の裏面側）のアトマイジングガス導入口２から供給された圧縮空気が、上記環状のガス流路Ｒ内に充填されて一旦滞留し、その後、このノズル部１の先端に設けられた上記スリットＳから、全周にわたって一様に（環状に）ノズル前方に向かって高速で吹き出すようになっている。
The
また、上記メインブロックの後側（後端側で図示左側）に配置されている後部ブロック１Ｄは、上記メインブロックの後側（後端）の開口を密閉するように配置されており、この後部ブロック１Ｄには、ノズル部１の後側のガン本体１１から送給される２本のワイヤ（左側Ｗ１，右側Ｗ２）を、それ自体の内部を通してノズル部１の先端の前側（外側）にまで到達させるためのガイドをするワイヤ供給パイプ（左側５Ａ，右側５Ｂ）が挿通されている。
The
なお、本実施形態においては、これらワイヤ供給パイプ５Ａ，５Ｂが、それぞれ、その途中から上記円錐状内筒１Ｂの縮径に沿って内側に緩やかに曲がる円弧状に、曲げ加工されている。この構造により、上記ワイヤＷ１，Ｗ２が上記ワイヤ供給パイプ５Ａ，５Ｂ内を移動する際に摩擦を生じにくく、円滑に移動できるようになっている。また、従来のワイヤ供給パイプ（図４参照）では１．３〜１．６ｍｍφ程度が挿通限度であった溶射用線材（ワイヤ）を、本実施形態では、上記円弧状の曲げ加工により、１．６〜２．４ｍｍφの溶射用線材を使用することが可能になった。これにより、溶射速度と溶射効率が、従来より向上している。
In the present embodiment, these
また、ノズル部１の後部ブロック１Ｄには、前記アーク部パージ用ガス供給パイプ７に繋がるパージガス導入口３と、前記エアーインジェクタパイプ（右側６Ａ，左側６Ｂ）に繋がるインジェクタ用ガス導入口４とが、それぞれ、上記後部ブロック１Ｄの外周面に開口するように穿設されており、上記パージガス導入口３からは、上記窒素ガスボンベＧＢから供給され、アーク部パージ用ガス供給パイプ７を経由して導入された負圧緩和用の窒素ガス（濃度９０％以上）が、上記２本のワイヤＷ１，Ｗ２が交差するアークポイントＰに、直接的に供給されるようになっている。
The
また、上記後部ブロック１Ｄのインジェクタ用ガス導入口４には、前記コンプレッサＣＰから送給された高圧の圧縮乾燥空気（アトマイジングガス）の一部（少量）が供給されており、２本のエアーインジェクタパイプ６Ａ，６Ｂに分岐した後、それぞれ、上記ワイヤ供給パイプ５Ａ，５Ｂの中を、ワイヤＷ１，Ｗ２の供給元方向（すなわち、各ワイヤの流れに逆行する方向であり、図示左方向）に向かって流れるようになっている。そして、上記各ワイヤ供給パイプ５Ａ，５Ｂに導入された上記圧縮空気は、この空気の流れにより、各ワイヤの搬送によりワイヤ供給パイプ５Ａ，５Ｂ内で発生した金属粉（摩擦粉）や、前記ガン本体１１内のワイヤの送り出し機構（プーリーや駆動装置等）との摩擦により生じた金属粉等を、上記ワイヤ供給パイプ５Ａ，５Ｂのワイヤ挿入側（根本側でかつ図示左側）に押し戻して排出する（パイプ内を掃除する）作用を発揮する。
Further, a part (small amount) of high-pressure compressed dry air (atomizing gas) fed from the compressor CP is supplied to the injector gas inlet 4 of the
以上の構成のアーク溶射ガン１０を用いたアーク溶射法（減圧内アーク溶射法）によれば、溶射用ノズル部１の円筒状外筒１Ａと円錐状内筒１Ｂの間に設けられた吹き出し口（スリットＳ）から溶射用の圧縮空気（アトマイジングガス）を前方に噴出させる際に発生するアークポイントＰの「負圧」を解消するために、ノズル部１の後側に位置するアーク部パージ用ガス供給パイプ７から、このアークポイントＰに直接、濃度９０％以上の窒素ガスが導入されるようになっている。これにより、上記アークポイントＰにおける酸化物の生成が抑えられ、被射体に付着する金属溶射皮膜の密着性等の物性を、飛躍的に向上させることができる。また、上記アーク溶射法は、上記酸化等に伴う溶射金属の蒸散が抑えられ、被射体の表面上に定着せずに無駄になる溶射金属の量が低減される。したがって、本発明のアーク溶射法は、施工性および作業性が向上することと相俟って、必要な厚みの溶射金属皮膜を、効率よく、低コストで形成することができる。
According to the arc spraying method using the
なお、本発明のアーク溶射法で使用することのできる溶射用線材（サーメット溶射材料）としては、アルミニウム（Ａｌ），亜鉛（Ｚｎ），モリブデン（Ｍｏ），銅（Ｃｕ），チタン（Ｔｉ）等の単独金属の他、低炭素鋼，高炭素鋼，オーステナイト系ステンレス，マルテンサイト系ステンレス，フェライト系ステンレス，ガルバリウム（Ａｌ−Ｚｎ），ラバジュール（Ｃｕ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｂ），白銅（Ｃｕ−Ｎｉ），黄銅（Ｃｕ−Ｚｎ），ニッケルアルミ（Ｎｉ−Ａｌ），ニッケルクロム（Ｎｉ−Ｃｒ），モネル（Ｎｉ−Ｃｕ）等の合金を単独で、またはこれらを組み合わせて擬合金溶射皮膜として使用することができる。また、外層と内層とで材料構成が異なる（いわゆる芯鞘構造）の「コアード型ワイヤ」を使用してもよい。上記コアード型の溶射材料の場合、金属製のチューブ（外層）の内側に、セラミックやレアアース等の非金属材料を内層として包含するワイヤを使用することもできる。 In addition, as a wire for thermal spraying (cermet spraying material) that can be used in the arc spraying method of the present invention, aluminum (Al), zinc (Zn), molybdenum (Mo), copper (Cu), titanium (Ti), etc. In addition to the above single metals, low carbon steel, high carbon steel, austenitic stainless steel, martensitic stainless steel, ferritic stainless steel, galbarium (Al-Zn), rabar joule (Cu-Si-Mn-B), white copper (Cu-Ni) ), Brass (Cu—Zn), nickel aluminum (Ni—Al), nickel chromium (Ni—Cr), monel (Ni—Cu), etc., or a combination thereof, and used as a pseudoalloy spray coating be able to. Moreover, you may use the "core-type wire" of which material composition differs in what is called an outer layer and an inner layer (what is called a core-sheath structure). In the case of the above-mentioned cored type thermal spray material, a wire including a non-metallic material such as ceramic or rare earth as an inner layer can be used inside a metal tube (outer layer).
また、上記実施形態においては、アーク部パージ用の不活性ガスとして、窒素ガスを使用したものを例にあげたが、本発明における「不活性ガス」には、ヘリウムやアルゴン等の希ガス族元素ガスを、単独でもしくは混合で使用することもできる。さらに、上記アーク部パージ用ガスにおける不活性ガス以外の部分（「濃度９０％以上」の残余の１０％以下の部分）のガス成分として、濃度５〜１０％の還元性の高いガス（例えば水素ガス）を添加してもよい。このような還元性ガスを添加すれば、アーク部における熔融金属の酸化を、より防止することができ、好ましい。 Further, in the above embodiment, an example in which nitrogen gas is used as the inert gas for purging the arc portion is given as an example, but the “inert gas” in the present invention includes a rare gas group such as helium and argon. Elemental gases can be used alone or in admixture. Further, as a gas component of a portion other than the inert gas in the arc part purge gas (the remaining 10% or less of the “concentration of 90% or more”), a highly reducible gas (for example, hydrogen) having a concentration of 5 to 10%. Gas) may be added. If such a reducing gas is added, oxidation of the molten metal in the arc portion can be further prevented, which is preferable.
さらにまた、上記アーク部パージ用の不活性ガスとして用いる「窒素ガス」は、窒素ガスボンベ（タンク）に貯留されたものを使用したが、窒素ガス発生装置や空気分離装置等を用いて、より大量（大流量）の窒素ガスを供給できる場合は、吹き付けに用いるアトマイジングガスにも、この窒素ガスを使用してもよい。これにより、アークポイントにおける酸化物の生成がより抑えられ、被射体（加工対象物）に付着する金属溶射皮膜の密着性等の物性を、より大幅に向上させることができる。なお、使用する窒素ガスとしては、濃度９５％以上の高純度グレードのものを使用することが好ましく、より好ましくは、９９．９９％（フォーナイン）純度以上の窒素ガスを使用する。 Furthermore, the “nitrogen gas” used as the inert gas for purging the arc part is the one stored in the nitrogen gas cylinder (tank), but a larger amount is used by using a nitrogen gas generator or an air separator. When (large flow rate) nitrogen gas can be supplied, this nitrogen gas may also be used for the atomizing gas used for spraying. Thereby, the production | generation of the oxide in an arc point is suppressed more, and physical properties, such as the adhesiveness of the metal sprayed coating adhering to a to-be-projected body (processed object), can be improved more significantly. As the nitrogen gas to be used, it is preferable to use a high-purity grade having a concentration of 95% or more, more preferably nitrogen gas having a purity of 99.99% (four nines) or more.
そして、上記アーク部パージ用の不活性ガスをアーク周辺に導入（供給）する方法も、前記アーク部パージ用ガス供給パイプ７に限定されるものではない。例えば、アーク部パージ用ガス供給パイプを、ノズル部１の後部側（ガン本体１１側）から直線状に導入してもよく、他の位置から導入するようにしてもよい。さらには、パイプ等の特定の流路を設けず、上記ノズル部１の円錐状内筒１Ｂの内側に上記不活性ガスを満たして（充填して）、これが円錐状内筒１Ｂの内側をアークポイントＰに向かって自然に流れる構造としてもよい。
The method of introducing (supplying) the inert gas for purging the arc around the arc is not limited to the arc purging gas supply pipe 7. For example, the arc part purge gas supply pipe may be introduced linearly from the rear side (
つぎに、上記アーク部パージ用ガスに「濃度９０％以上の不活性ガス」を使用して得られた溶射皮膜の性能を検証する「実施例」の実験結果を、比較例との比較により説明する。ただし、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。 Next, the experimental results of “Example” for verifying the performance of the thermal spray coating obtained by using “inert gas having a concentration of 90% or more” as the arc part purge gas will be described by comparison with a comparative example. To do. However, the present invention is not limited to the following examples.
以下の実施例における溶射皮膜の形成は、前記実施形態に記載の構造のアーク溶射ガン〔図１（ｂ）参照〕を用いて、下記の加工条件でアーク溶射を行い、下地（素地）の表面に「溶射皮膜」を作製した。そして、得られたサンプル（供試品）を、ＪＩＳ Ｈ ８６１７（ニッケルめっき及びニッケル−クロムめっき）付属書３に記載のフェロキシル試験方法に準じた＜ピンホール試験＞（有孔度試験）により、皮膜の緻密さを表す「面積あたりの開孔度」を評価した。また、同様のサンプルを用いて、ＪＩＳ Ｚ ２２４８（金属材料曲げ試験方法）に記載の「押曲げ法」に準じた＜曲げ試験＞（３点曲げ試験）を行い、その折り曲げ角度により、「皮膜の下地に対する密着力」を評価した。
In the following examples, the thermal spray coating is formed by performing arc spraying under the following processing conditions using the arc spray gun having the structure described in the above embodiment (see FIG. 1B). A “thermal spray coating” was prepared. And the obtained sample (sample) was subjected to <pinhole test> (porosity test) according to the ferroxyl test method described in JIS H 8617 (nickel plating and nickel-chromium plating)
［溶射皮膜の作製］
本発明のアーク溶射ガンを用いて、
・下地 圧延鋼材ＳＳ４００（ＪＩＳ Ｇ３１０１に規定），３ｍｍ厚
なお、上記圧延鋼材の溶射面の下地（素地）は、ブラスト等を用いて、予め、ＪＩＳ Ｚ ０３１３に規定の「除錆度」Ｓａ３等級（拡大鏡なしで、表面には、目に見えるミルスケール，さび，塗膜，異物，油，グリース及び泥土がなく、均一な金属色を呈している。）に調整されている。
・溶射用線材 Ａｌ（２．４ｍｍφ）２本
・溶射速度 ワイヤ各８ｍ／ｍｉｎ〔溶射量（９８ｇ×２）／分に相当〕
なお、アーク発生部の負圧は、０．８気圧（８１１ｈＰａ）に相当。
・溶射パターン 円形（ノズルからの距離２００ｍｍにおいて直径１００ｍｍφに拡散）
・印加電圧 ２４Ｖ３２０Ａ （４０ｋＨｚ）
・ガス使用量（流量）
アトマイジング（噴射）用ガス：圧縮空気（０．７ＭＰａ）１．２ｍ3／ｍｉｎ
アーク部パージ用ガス：窒素ガス（０．３ＭＰａ）１０Ｌ／ｍｉｎ
インジェクタ用ガス：圧縮空気（０．２ＭＰａ）２．０Ｌ／ｍｉｎ
・使用機器：高速インバータドライブ溶射装置 アークボーイ Ａ４００改良型（ディーテック社製）
なお、溶射皮膜の膜厚は、電磁式膜厚計ＳＬ−１２０Ｃ（サンコウ電子研究所製）を用いて測定した。
[Preparation of thermal spray coating]
Using the arc spray gun of the present invention,
・ Base Rolled Steel SS400 (as defined in JIS G3101), 3 mm thickness In addition, the base (base) of the sprayed surface of the above-mentioned rolled steel is preliminarily defined as “Decorrosion Degree” Sa3 grade as defined in JIS Z 0313. (Without a magnifying glass, the surface has no visible mill scale, rust, paint film, foreign material, oil, grease and mud, and has a uniform metal color.)
・ Wires for thermal spraying Al (2.4mmφ) 2 ・ Spraying speed 8m / min each wire [equivalent to thermal spraying amount (98g × 2) / min]
In addition, the negative pressure of an arc generation part is equivalent to 0.8 atmospheric pressure (811 hPa).
・ Spraying pattern Circular (Diffusion to diameter 100mmφ at 200mm distance from nozzle)
・ Applied voltage 24V320A (40kHz)
・ Gas consumption (flow rate)
Atomizing (injecting) gas: compressed air (0.7 MPa) 1.2 m 3 / min
Arc part purge gas: Nitrogen gas (0.3 MPa) 10 L / min
Injector gas: Compressed air (0.2 MPa) 2.0 L / min
・ Equipment used: High-speed inverter drive spraying equipment Arcboy A400 improved type (D-Tech)
In addition, the film thickness of the thermal spray coating was measured using an electromagnetic film thickness meter SL-120C (manufactured by Sanko Electronics Laboratory).
［実施例１］
上記加工条件において、アーク発生部位に導入するアーク部パージ用ガスとして、濃度９０％の窒素ガス（０．３ＭＰａ）を１０Ｌ／ｍｉｎの割合で供給しながら、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「実施例１」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Example 1]
Under the above processing conditions, arc spraying was performed on the sample substrate while supplying 90% concentration of nitrogen gas (0.3 MPa) at a rate of 10 L / min as an arc portion purge gas to be introduced into the arc generation site. . The film thickness of the thermal spray coating of the obtained “Example 1” sample was 120 μm.
［実施例２］
上記加工条件において、アーク発生部位に導入するアーク部パージ用ガスとして、濃度９５％の窒素ガス（０．３ＭＰａ）を１０Ｌ／ｍｉｎの割合で供給しながら、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「実施例２」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Example 2]
Under the above processing conditions, arc spraying was performed on the sample substrate while supplying 95% concentration of nitrogen gas (0.3 MPa) at a rate of 10 L / min as an arc purge gas to be introduced into the arc generation site. . The film thickness of the thermal spray coating of the obtained “Example 2” sample was 120 μm.
［実施例３］
上記加工条件において、アーク発生部位に導入するアーク部パージ用ガスとして、濃度９９．９９％の窒素ガス（０．３ＭＰａ）を１０Ｌ／ｍｉｎの割合で供給しながら、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「実施例３」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Example 3]
Under the above processing conditions, arc spraying is performed on the sample substrate while supplying nitrogen gas (0.3 MPa) with a concentration of 99.99% at a rate of 10 L / min as an arc purge gas to be introduced into the arc generation site. went. The film thickness of the thermal spray coating of the obtained “Example 3” sample was 120 μm.
［比較例１］
上記加工条件において、アーク発生部位に導入するアーク部パージ用ガスとして、通常の圧縮空気（０．７ＭＰａ，窒素濃度 約７８％）を１０Ｌ／ｍｉｎの割合で供給しながら、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「比較例１」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Comparative Example 1]
Under the above processing conditions, while supplying normal compressed air (0.7 MPa, nitrogen concentration about 78%) at a rate of 10 L / min as an arc purge gas to be introduced into the arc generation site, an arc is formed on the sample substrate. Thermal spraying was performed. The film thickness of the sprayed coating of the obtained “Comparative Example 1” sample was 120 μm.
［比較例２］
上記加工条件において、アーク発生部位に導入するアーク部パージ用ガスとして、濃度８５％の窒素ガス（０．３ＭＰａ）を１０Ｌ／ｍｉｎの割合で供給しながら、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「比較例２」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Comparative Example 2]
Under the above processing conditions, arc spraying was performed on the sample substrate while supplying 85% nitrogen gas (0.3 MPa) at a rate of 10 L / min as the arc purge gas to be introduced into the arc generation site. . The film thickness of the sprayed coating of the obtained “Comparative Example 2” sample was 120 μm.
［実施例４］
吹き付けるための「アトマイジング用ガス」に、圧縮空気に代えて濃度９０％の窒素ガス（０．７ＭＰａ，１．２ｍ3／ｍｉｎ）を使用したこと以外、「実施例１」と同様（アーク部パージ用ガスは濃度９０％の窒素ガス）にして、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「実施例４」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Example 4]
Similar to “Example 1” except that nitrogen gas (0.7 MPa, 1.2 m 3 / min) with a concentration of 90% was used instead of compressed air for the “atomizing gas” for spraying (arc part) The purge gas was 90% concentration nitrogen gas), and arc spraying was performed on the sample substrate. The film thickness of the thermal spray coating of the obtained “Example 4” sample was 120 μm.
［実施例５］
吹き付けるための「アトマイジング用ガス」に、圧縮空気に代えて濃度９５％の窒素ガス（０．７ＭＰａ，１．２ｍ3／ｍｉｎ）を使用したこと以外、「実施例２」と同様（アーク部パージ用ガスは濃度９５％の窒素ガス）にして、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「実施例５」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Example 5]
Similar to “Example 2” except that nitrogen gas (0.7 MPa, 1.2 m 3 / min) with a concentration of 95% was used instead of compressed air as the “atomizing gas” for spraying (arc part) The purge gas was 95% concentration nitrogen gas), and arc spraying was performed on the sample substrate. The film thickness of the thermal spray coating of the obtained “Example 5” sample was 120 μm.
［実施例６］
吹き付けるための「アトマイジング用ガス」に、圧縮空気に代えて濃度９９．９９％の窒素ガス（０．７ＭＰａ，１．２ｍ3／ｍｉｎ）を使用したこと以外、「実施例３」と同様（アーク部パージ用ガスは濃度９９．９９％の窒素ガス）にして、サンプル下地の上にアーク溶射を行った。なお、得られた「実施例６」サンプルの溶射皮膜の膜厚は１２０μｍであった。
[Example 6]
The same as “Example 3” except that nitrogen gas (0.7 MPa, 1.2 m 3 / min) with a concentration of 99.99% was used instead of compressed air as the “atomizing gas” for spraying ( The arc purge gas was nitrogen gas having a concentration of 99.99%), and arc spraying was performed on the sample substrate. The film thickness of the thermal spray coating of the obtained “Example 6” sample was 120 μm.
＜ピンホール試験＞
ピンホール試験とは、得られたサンプル（試料：５０ｍｍ角）の試験面（溶射皮膜面）に、所定の試験液を浸み込ませた定性用ろ紙を貼り付け、一定時間通電させた後、このろ紙を剥がして、上記ろ紙上に生じた着色斑点の個数と大きさ（すなわち「皮膜の欠点の個数と大きさ」）を目視でカウントして「開孔度」とし、この「開孔度」の大小（多少）により、上記皮膜の「緻密さ」または「ポーラスさ」を評価するものである。
<Pinhole test>
With the pinhole test, after attaching a qualitative filter paper soaked with a predetermined test solution to the test surface (sprayed coating surface) of the obtained sample (sample: 50 mm square), The filter paper is peeled off, and the number and size of colored spots (namely, “number and size of film defects”) generated on the filter paper are visually counted to obtain “the degree of opening”. The “denseness” or “porousness” of the film is evaluated by the size (somewhat) of “.”
（試験液の調製）
試験液は、次の組成のものとする。（試験液１Ｌあたり）
成分Ａ．ヘキサシアノ鉄(II)酸カリウム三水和物 １０ｇ
成分Ｂ．ヘキサシアノ鉄(III)酸カリウム １０ｇ
成分Ｃ．塩化ナトリウム ６０ｇ
これらを順次溶解させた後、全量を純水で１０００ｍｌとする。
(Preparation of test solution)
The test solution has the following composition. (Per 1L of test solution)
Component A. 10 g of potassium hexacyanoferrate (II) trihydrate
Component B. Hexacyanoferrate (III) potassium 10g
Component C. Sodium chloride 60g
After these are dissolved sequentially, the total volume is made up to 1000 ml with pure water.
（試験操作）
１．表面（溶射皮膜面）を清浄にしたサンプルの試験面上に、予め試験液を浸み込ませた定性用ろ紙（２５ｍｍ×６０ｍｍ）を載置して密着させ、その上に、陰極となるすず板を載せ、さらにその上に、上記定性用ろ紙の密着を安定させるための分銅（２００ｇ）を載置する。
２．上記サンプル（陽極）とすず板（陰極）との間を電気的に接続し、電流密度０．２Ａ／ｄｍ2（直流電流）で５分間通電する。
３．上記分銅およびすず板を取り除き、上記上記定性用ろ紙を取り出して、このろ紙上に生じた着色斑点の個数と大きさを計測する。
４．上記着色斑点の集計結果から、計算により、開孔度（有孔度）を「点数」として算出する。なお、「点数」は、以下の基準で積算する。
(Test operation)
1. A qualitative filter paper (25 mm x 60 mm) pre-soaked with a test solution is placed on and closely adhered to the test surface of the sample whose surface (sprayed coating surface) has been cleaned, and tin that becomes the cathode is placed on it. A plate is placed, and a weight (200 g) for stabilizing the close contact of the qualitative filter paper is placed thereon.
2. The sample (anode) and tin plate (cathode) are electrically connected, and a current density of 0.2 A / dm 2 (DC current) is applied for 5 minutes.
3. The weight and tin plate are removed, the qualitative filter paper is taken out, and the number and size of colored spots formed on the filter paper are measured.
4). The degree of openness (porosity) is calculated as “score” by calculation from the result of counting the colored spots. The “score” is integrated according to the following criteria.
（開孔度の積算方法）
試験紙１ｃｍ2の面積を単位とし、点数はその径の大きさによって次のように計算する。
・斑点の径１ｍｍ未満のものは、１個につき点数１。
・斑点の径１ｍｍ以上３ｍｍ未満のものは、１個につき点数３。
・斑点の径３ｍｍ以上５ｍｍ未満のものは、１個につき点数１０。
ただし、径５ｍｍ以上の斑点が存在する時は、試験全体を「計数不能」(不合格)とする。
(Accumulation method of openness)
Using the area of 1 cm 2 of the test paper as a unit, the score is calculated as follows depending on the size of the diameter.
・ Spots with a diameter less than 1 mm have a score of 1 per piece.
-The number of spots with a diameter of 1 mm or more and less than 3 mm is 3 per piece.
-The number of spots with a diameter of 3 mm or more and less than 5 mm is 10 per piece.
However, if there are speckles with a diameter of 5 mm or more, the whole test is regarded as “uncountable” (failed).
上記集計によって得られた各実施例および各比較例の結果を後記の「表１」，「表２」に示す。 The results of each Example and each Comparative Example obtained by the above aggregation are shown in “Table 1” and “Table 2” below.
＜曲げ試験＞ ３点曲げ（両端自由支持の試験片の中央に力を加える）試験
下地調整した素地（前記圧延鋼材ＳＳ４００，幅１３ｍｍ×長さ１１０ｍｍ，３ｍｍ厚，表面Ｓａ３等級）の一面に、上記実施例１〜６および比較例１，２の溶射条件で、アーク溶射皮膜を形成した後、皮膜表面に研磨加工を施して、各サンプル（試験片）の皮膜の膜厚を１２０μｍに揃え、その表面を平坦な「鏡面」とした（実施例１〜６および比較例１，２とも、全て同じ）。
<Bending test> Three-point bending (applying force to the center of a test piece with free support at both ends) Test on one surface of the base material (the rolled steel SS400, width 13 mm × length 110 mm, 3 mm thickness, surface Sa3 grade) Under the thermal spraying conditions of Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 and 2, after forming the arc sprayed coating, the coating surface was polished, and the film thickness of each sample (test piece) was aligned to 120 μm. The surface was a flat “mirror surface” (the same applies to Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 and 2).
そして、各試験片を、上記皮膜（研磨された鏡面）を下方に向けて油圧サーボ式強度試験器（サーボパルサ，島津製作所製）の試験台（支点Ｘ−Ｙ間距離６０ｍｍ）にセットし〔図３（ａ）参照〕、下面（鏡面）側から皮膜表面を目視で観察しながら、試験片の上（裏面であり鋼材面）側から、所定形状の圧子Ｚ（先端が半径５ｍｍの半円状断面）により１ｍｍ／ｍｉｎの押圧速度で試験片の中央（支点間中央）を下方に押圧して、皮膜表面に異常（ひび，割れ，剥離等）が見られた時点で、上記圧子Ｚによる押圧を停止した〔図３（ｂ）参照〕。 Then, each test piece is set on a test stand (distance 60 mm between fulcrums XY) of a hydraulic servo type strength tester (servo pulser, manufactured by Shimadzu Corporation) with the above-mentioned film (polished mirror surface) facing downward [Fig. 3 (a)], while visually observing the coating surface from the lower surface (mirror surface) side, the indenter Z (the tip is a semicircular shape with a radius of 5 mm at the tip) from the upper side of the test piece (back surface and steel surface) When the center of the test piece (center between fulcrums) is pressed downward at a pressing speed of 1 mm / min depending on the cross-section), and abnormalities (cracks, cracks, peeling, etc.) are observed on the coating surface, pressing by the above indenter Z [See FIG. 3B].
ついで、上記圧子Ｚを取り除き、試験荷重で下方に「く」の字状に屈曲した状態の各試験片の折れ曲がりの内角α（支点間を底辺とし、屈曲の最下点を頂点とする三角形の頂角）を分度器等により計測して、各試験片の「折り曲げ角度」とした。 Next, the indenter Z is removed, and the inner angle α of the bending of each test piece in a state where it is bent downward in a “U” shape with the test load (a triangular shape with the base between the fulcrums and the lowest point of the bending as the apex) (Vertical angle) was measured with a protractor or the like to obtain the “bending angle” of each test piece.
上記計測によって得られた各実施例および各比較例の結果を下記の「表１」，「表２」にまとめて示す。 The results of each Example and each Comparative Example obtained by the above measurement are collectively shown in the following “Table 1” and “Table 2”.
上記各表の「面積あたりの開孔度」より、アーク部パージ用ガスに濃度９０％以上の窒素ガス（不活性ガス）を使用した実施例１〜３の減圧内アーク溶射は、濃度８５％以下の窒素ガス（または圧縮空気）を使用した比較例１，２の減圧内アーク溶射に比べ、被射体（対象物）に付着・固化した溶射皮膜の「緻密さ」が向上していることがみてとれる。特に、アーク部パージ用ガスに濃度９５％以上の窒素ガスを使用した実施例２，３、および、アトマイジング（噴射）用ガスにも窒素ガスを使用した実施例４〜６は、面積あたりの開孔度が「３」以下であり、従来例（比較例１＝１０，比較例２＝８）に比べ、その皮膜の緻密さが、大幅に向上していることがわかる。 From the “openness per area” in the above tables, the arc spraying in reduced pressure in Examples 1 to 3 using nitrogen gas (inert gas) with a concentration of 90% or more as the arc purge gas has a concentration of 85%. Compared to arc spraying in reduced pressure of Comparative Examples 1 and 2 using the following nitrogen gas (or compressed air), the “denseness” of the sprayed coating adhered to and solidified on the subject (object) is improved. I can see. In particular, Examples 2 and 3 using a nitrogen gas with a concentration of 95% or more as the arc purge gas, and Examples 4 to 6 using nitrogen gas as the atomizing (injection) gas, It can be seen that the degree of opening is “3” or less, and the denseness of the film is greatly improved as compared with the conventional example (Comparative Example 1 = 10, Comparative Example 2 = 8).
また、上記各表の「曲げ試験」（密着性試験）の折り曲げ角度の結果より、アーク部パージ用ガスに濃度９０％以上の窒素ガス（不活性ガス）を使用した実施例１〜３の減圧内アーク溶射は、濃度８５％以下の窒素ガス（または圧縮空気）を使用した比較例１，２の減圧内アーク溶射に比べ、被射体（特に鉄Ｆｅ）への密着力が向上していることがみてとれる。そして、アトマイジング（噴射）用ガスにも窒素ガスを使用する実施例４〜６においては、上記皮膜の緻密さが向上することに加え、これらの皮膜の密着性もより向上している。したがって、本発明の減圧内アーク溶射法によれば、これらの相乗効果により、緻密で密着力に優れる強固な溶射皮膜を形成することができる。 Further, from the results of the bending angle of the “bending test” (adhesion test) in each table above, the reduced pressure of Examples 1 to 3 using nitrogen gas (inert gas) with a concentration of 90% or more as the arc part purge gas. Inner arc spraying has improved adhesion to an object to be irradiated (particularly iron Fe) as compared with reduced pressure arc spraying in Comparative Examples 1 and 2 using nitrogen gas (or compressed air) having a concentration of 85% or less. I can see it. And in Examples 4-6 which use nitrogen gas also for the gas for atomizing (injection), in addition to the denseness of the said film | membrane improving, the adhesiveness of these films | membranes is also improving more. Therefore, according to the arc spraying method under reduced pressure according to the present invention, a dense sprayed coating having a dense and excellent adhesion can be formed by these synergistic effects.
本発明のアーク溶射法は、防錆防食用途や表面改質，電磁波シールド等の用途に用いられる溶射皮膜を形成するのに、広く適用することができる。特に、大規模施工に適し、橋梁やビル等の大形構造物の表面を覆う耐食皮膜を、緻密で長寿命な、高耐候性の皮膜とすることができる。 The arc spraying method of the present invention can be widely applied to form a sprayed coating used for rust / corrosion prevention, surface modification, electromagnetic wave shielding and the like. In particular, a corrosion-resistant film that is suitable for large-scale construction and covers the surface of large structures such as bridges and buildings can be made into a dense, long-life, highly weather-resistant film.
１ ノズル部
１Ａ 外筒 １Ｂ 内筒 １Ｃ 前部ブロック １Ｄ 後部ブロック
２ アトマイジングガス導入口
３ パージガス導入口
４ インジェクタガス導入口
５Ａ，５Ｂ ワイヤ供給パイプ
６Ａ，６Ｂ エアーインジェクタパイプ
７ アーク部パージ用ガス供給パイプ
８ フード
１０ 溶射ガン
１１ ガン本体
１１ａ ワイヤ導入口
１２ ガングリップ
Ｗ１，Ｗ２ ワイヤ
Ｐ アークポイント
Ｓ スリット（吹き出し口）
Ｒ アトマイジングガス流路
ＢＲ ボビンラック
ＧＢ ガスボンベ
ＰＳ パワーサプライ
ＣＰ コンプレッサ
DESCRIPTION OF
R Atomizing gas flow path BR Bobbin rack GB Gas cylinder PS Power supply CP Compressor
Claims (8)
Priority Applications (1)
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