JP2015507038A - 冷却装置でのｅ−１，１，１，４，４，５，５，５−オクタフルオロ−２−ペンテンおよび任意選択的に１，１，１，２，３−ペンタフルオロプロパンの使用 - Google Patents

Abstract

本発明は、冷媒組成物が蒸発して伝熱媒体を冷却し、冷却された伝熱媒体がエバポレーターから冷却されるべき本体へ運ばれるエバポレーターを有する冷却装置で冷却を行う方法であって、前記冷却装置が遠心冷却装置である方法に関する。本方法は、冷媒組成物としてＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む組成物をエバポレーターで蒸発させる工程を含む。本発明はまた、（１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含む組成物であって；冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１重量パーセントである組成物に関する。本発明はまた、前記冷媒がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含むことで特徴づけられる、冷媒組成物を含有する遠心冷却装置に関する。

Description

関連出願の相互参照
本出願は、２０１１年１２月２１日出願の米国仮特許出願第６１／５７８，３６６号明細書の優先権を主張するものである。

本発明は、多数の用途で、特に、冷却装置で冷却を行う方法およびシステムに関する。

本発明の組成物は、次世代の低地球温暖化係数材料の継続探索の一部である。かかる材料は、極めて低い地球温暖化係数およびゼロオゾン層破壊係数で測定されるように、低い環境影響を持たなければならない。新規材料がこの領域で必要とされている。

本発明は、Ｅ−１，１，１，４，４，５，５，５−オクタフルオロ−２−ペンテン（すなわち、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ）および任意選択的に１，１，１，２，３−ペンタフルオロプロパン（すなわち、ＨＦＣ−２４５ｅｂ）を含む組成物、ならびにＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを冷却装置で使用する方法およびシステムに関する。

本発明の実施形態は、単独または本明細書で下に詳細に記載されるような１つまたは複数の他の化合物との組み合わせのいずれかで、化合物Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚを含む。

本発明に従って、エバポレーターを有する冷却装置で冷却を行う方法であって、冷媒組成物が蒸発して伝熱媒体を冷却し、冷却された伝熱媒体がエバポレーターから冷却されるべき本体へ運ばれる方法。本方法は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物をエバポレーターで蒸発させる工程を含み；ここで、前記冷却装置は遠心冷却装置である。

本発明に従って、組成物が提供される。この組成物は、（１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含み、ここで、冷媒成分中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは少なくとも１重量パーセントである。

本発明に従って、冷媒組成物を含有する遠心冷却装置が提供される。本装置は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む前記冷媒組成物で特徴づけられる。

本発明に従って、ＨＣＦＣ−１２３を冷媒組成物として使用するために設計された遠心冷却装置でＨＣＦＣ−１２３を取り替える方法が提供される。本方法は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む組成物を前記遠心冷却装置に装入する工程を含む。

Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物を使用してもよいフラデッドエバポレーター（ｆｌｏｏｄｅｄ ｅｖａｐｏｒａｔｏｒ）を有する遠心冷却装置の一実施形態の略図である。 Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物を使用してもよい直膨式エバポレーターを有する遠心冷却装置の一実施形態の略図である。

以下に説明される実施形態の詳細を述べる前に、幾つかの用語が定義されるかまたは明確にされる。

地球温暖化係数（ＧＷＰ）は、二酸化炭素の１キログラムの排出と比較して特定の温室効果ガスの１キログラムの大気排出による相対的な地球温暖化寄与を推定するための指数である。ＧＷＰは、所与のガスに関する大気寿命の影響を示して異なる対象期間について計算することができる。１００年対象期間についてのＧＷＰは一般に参考値である。

オゾン層破壊係数（ＯＤＰ）は、「Ｔｈｅ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ Ｏｚｏｎｅ Ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ，２００２，Ａ ｒｅｐｏｒｔ ｏｆ ｔｈｅ Ｗｏｒｌｄ Ｍｅｔｅｏｒｏｌｏｇｉｃａｌ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ’ｓ Ｇｌｏｂａｌ Ｏｚｏｎｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ Ｐｒｏｊｅｃｔ」，１．１．４節，頁１．２８−１．３１（この節の第１段落を参照されたい）に定義されている。ＯＤＰは、フルオロトリクロロメタン（ＣＦＣ−１１）と比べて質量−質量基準でみたときの、ある化合物から予期される成層圏でのオゾン層破壊の程度を表す。

本明細書で用いるところでは、伝熱媒体（または液体冷却媒体）は、冷却されるべき本体から冷却装置エバポレーターへまたは冷却装置凝縮器から冷却塔もしくは熱を周囲の環境へ放出することができる他の構成へ熱を運ぶために使用される組成物を含む。

本明細書で用いるところでは、冷媒組成物は、組成物が繰り返しサイクルで液体から気体へ、そして逆に液体へ相変化を受ける、サイクルで熱を伝えるために機能する単一化合物であっても化合物の混合物を含んでもよい組成物である。

冷凍能力（冷却能力と言われることもある）は、循環される冷媒組成物の単位質量当たりのエバポレーターでの冷媒組成物のエンタルピーの変化を定義するための用語である。容積冷却能力は、エバポレーターを出る冷媒組成物蒸気の単位体積当たりエバポレーターで冷媒組成物によって除去される熱の量を意味する。冷凍能力は、冷媒組成物または伝熱組成物が冷却を行う能力の尺度である。冷却速度は、単位時間当たりエバポレーターで冷媒によって除去される熱に関する。

性能係数（ＣＯＰ）は、圧縮機を運転するために必要とされるエネルギーで割ったエバポレーターでの除去される熱の量である。ＣＯＰが高ければ高いほど、エネルギー効率は高い。ＣＯＰは、エネルギー効率比（ＥＥＲ）、すなわち、内温および外温の特有のセットでの冷凍またはエアコン設備についての効率格付けに直接関係する。

サブクーリングは、所与の圧力についてその液体の飽和点よりも下への液体の温度の低下である。飽和点は、蒸気組成物が完全に凝縮して液体になる温度である（バブルポイントとも言われる）。しかしサブクーリングは、所与の圧力で液体をより低い温度の液体へ冷却し続ける。サブクール量は、飽和温度よりも下への冷却の量（度単位での）であるか、または液体組成物がその飽和温度よりもどれくらい下に冷却されているかである。

過熱は、その飽和温度（組成物が冷却される場合に、液体の第１滴が形成される温度、「露点」とも言われる）よりもどれくらい上に蒸気組成物が加熱されているかを定義する用語である。

温度グライド（簡単に「グライド」と言われることもある）は、あらゆるサブクーリングまたは過熱を除いて、冷媒システムの構成要素（エバポレーターまたは凝縮器）中での冷媒組成物による相変化プロセスの出発温度と終了温度との差の絶対値である。この用語は、近共沸混合物または非共沸組成物の凝縮または蒸発を記載するために用いられてもよい。平均グライドは、所与のセットの条件下に動作する具体的な冷却装置システムのエバポレーターでのグライドと凝縮器でのグライドとの平均を意味する。

共沸組成物は、所与の圧力下に液体形態にあるときに、その温度が個々の成分の沸騰温度より高くてもまたは低くてもよい、実質的に一定の温度で沸騰し、そして沸騰を受けている全体液体組成物と本質的に同一の蒸気組成を提供するであろう２つ以上の異なる成分の混合物である（例えば、Ｍ．Ｆ．Ｄｏｈｅｒｔｙ ａｎｄ Ｍ．Ｆ．Ｍａｌｏｎｅ，Ｃｏｎｃｅｐｔｕａｌ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍｓ，ＭｃＧｒａｗ−Ｈｉｌｌ（Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ），２００１，１８５−１８６，３５１−３５９を参照されたい）。

従って、共沸組成物の本質的な特徴は、所与の圧力で、液体組成物の沸点が固定されること、および沸騰している組成物の上方の蒸気の組成が本質的に沸騰している全体液体組成物のそれである（すなわち、液体組成物の成分の分別が全く起こらない）ことである。共沸組成物の各成分の沸点および重量百分率は両方とも、共沸組成物が異なる圧力で沸騰にさらされるときに変化する可能性があることも当該技術分野において認められている。このように、共沸組成物は、成分の間に存在する、または成分の組成範囲の観点からもしくは指定圧力での一定の沸点で特徴づけられる組成物の各成分の厳密な重量百分率の観点から存在する独特の関係の観点から定義されてもよい。

本発明の目的のためには、共沸混合物様組成物は、共沸組成物のように実質的に挙動する（すなわち、一定の沸騰特性または沸騰もしくは蒸発時に分別しない傾向を有する）組成物を意味する。それ故に、沸騰もしくは蒸発時に、蒸気および液体組成は、たとえそれらが変化するとしても、最小限のまたは無視できる程度に変化するにすぎない。これは、沸騰もしくは蒸発中に、蒸気および液体組成がかなりの程度に変化する非共沸混合物様組成物と対比されるべきである。

本明細書で用いるところでは、用語「含む（ｃｏｍｐｒｉｓｅｓ）」、「含む（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」、「含む（ｉｎｃｌｕｄｅｓ）」、「を含む（ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ）」、「有する（ｈａｓ）」、「有する（ｈａｖｉｎｇ）」またはそれらの任意の他の変形は、非排他的な包含を網羅することが意図される。例えば、要素のリストを含む組成物、プロセス、方法、物品、もしくは装置は、それらの要素のみに必ずしも限定されず、明確にリストされないか、またはかかる組成物、プロセス、方法、物品、もしくは装置に固有である他の要素を含んでもよい。さらに、相反する記載がない限り、「または」は、包含的なまたはを意味し、排他的なまたはを意味しない。例えば、条件ＡまたはＢは、次のいずれか１つで満たされる：Ａは真であり（または存在し）かつＢは偽である（または存在しない）、Ａは偽であり（または存在せず）かつＢは真である（または存在する）、ならびにＡおよびＢの両方とも真である（または存在する）。

移行句「からなる」は、明記されないあらゆる要素、工程、または原料を除外する。特許請求の範囲内の場合、かかるものは特許請求の範囲から、通常それに関連した不純物を除き列挙されるもの以外の材料の包含を閉め出すであろう。語句「からなる」が序文の直後よりもむしろ、特許請求の範囲の本文の節に現れるとき、それは、その節に述べられる要素のみを限定し；他の要素は全体として特許請求の範囲から除外されない。

移行句「から本質的になる」は、文字通り開示されるものに加えて、材料、工程、特徴、成分、または要素を含む組成物、方法または装置を明示するために用いられ、ただし、これらの追加の包含される材料、工程、特徴、成分、または要素は特許請求される発明の基本的なおよび新規な特性に実質的に影響を及ぼさない。用語「から本質的になる」は、「を含む」と「からなる」との中間領域を占める。

出願人が「含む（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」などのオープンエンド用語で発明または発明の一部を明示している場合、（特に明記しない限り）その記載は用語「から本質的になる」または「からなる」を用いてかかる発明をまた記載していると解釈されるべきであることが容易に理解されるべきである。

同様に、「ａ」または「ａｎ」の使用は、本明細書に記載される要素および成分を記載するために用いられる。これは、便宜上および本発明の範囲の一般的な意味を与えるために行われるにすぎない。この記載は、１つまたは少なくとも１つを包含すると読まれるべきであり、そして単数はまた、それが複数ではないことを意味することが明確でない限り複数を包含する。

特に明確にされない限り、本明細書に用いられるすべての技術的および科学的用語は、本発明が属する技術の当業者によって一般に理解されるものと同じ意味を有する。本明細書に記載されるものに類似のまたは均等の方法および材料を本発明の実施形態の実施または試験に用いることができるが、好適な方法および材料は以下に記載される。本明細書に言及されるすべての刊行物、特許出願、特許、および他の参考文献は、特に節が言及されない限り、全体が参照により援用される。矛盾が生じた場合には、定義をはじめとして、本明細書が優先される。加えて、材料、方法、および実施例は例示的であるにすぎず、限定的であることを意図されない。

Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとしても知られる、Ｅ−１，１，１，４，４，５，５，５−オクタフルオロ−２−ペンテンは、ＣＦ_３ＣＦ_２ＣＣｌ_２ＣＦ_２ＣＦ_３（ＣＦＣ−４１−１０ｍｃａ）を脱ハロゲン化触媒の存在下で水素と反応させてＣＦ_３ＣＦ_２ＣＣｌ＝ＣＦＣＦ_３（ＣＦＣ−１４１９ｍｙｘ）を生成する工程と；ＣＦ_３ＣＦ_２ＣＣｌ＝ＣＦＣＦ_３（ＣＦＣ−１４１９ｍｙｘ）を脱ハロゲン化触媒の存在下で水素と反応させてＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ≡ＣＣＦ_３（オクタフルオロ−２−ペンチン）を生成する工程と；ＣＦ_３ＣＦ_２Ｃ≡ＣＣＦ_３を、圧力容器中で、水素化触媒と反応させてＣＦ_３ＣＦ_２ＣＨ＝ＣＨＣＦ_３（１，１，１，４，４，５，５，５−オクタフルオロ−２−ペンテン）を生成する工程とによって国際公開第２００９／０７９５２５号パンフレットに記載されるなどの、当該技術分野で公知の方法によって製造されてもよい。

ＨＦＣ−２４５ｅｂ、すなわち１，１，１，２，３−ペンタフルオロプロパン（ＣＦ_３ＣＨＦＣＨ_２Ｆ）は、その全体を本明細書に援用される、米国特許出願公開第２００９−０２６４６９０ Ａ１号明細書に開示されているようにパラジウム／炭素触媒上での１，１，１，２，３−ペンタフルオロ−２，３，３−トリクロロプロパン（ＣＦ_３ＣＣｌＦＣＣｌ_２ＦすなわちＣＦＣ−２１５ｂｂ）の水素化によって、または参照により本明細書に援用される、米国特許第５，３９６，０００号明細書に開示されているように１，２，３，３，３−ペンタフルオロプロペン（ＣＦ_３ＣＦ＝ＣＦＨすなわちＨＦＯ−１２２５ｙｅ）の水素化によって製造することができる。

冷却装置方法
エバポレーターを有する冷却装置で冷却を行う方法であって、冷媒組成物が蒸発して伝熱媒体を冷却し、そして冷却された伝熱媒体がエバポレーターから冷却されるべき本体へ運ばれる方法が提供される。本方法は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物をエバポレーターで蒸発させる工程を含む。一実施形態では、本方法は、（ａ）Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む液体冷媒組成物を、それを通して伝熱媒体を通過させるエバポレーターで蒸発させ、それによって蒸気冷媒組成物を生成する工程と；（ｂ）蒸気冷媒組成物を圧縮機で圧縮する工程とを含む。圧縮機は、容積式圧縮機であっても遠心圧縮機であってもよい。容積式圧縮機には、往復、スクリュー、またはスクロール圧縮機が含まれる。遠心圧縮機を用いる冷却を行う方法が注目すべきである。冷却を行う方法は典型的には外部場所に冷却を提供し、ここで、伝熱媒体はエバポレーターから冷却されるべき本体へ通る。

冷却を行う方法で冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になるそれらの実施形態が特に有用である。冷媒組成物が共沸もしくは共沸混合物様であるそれらの実施形態もまた特に有用である。

一実施形態では、冷却装置エバポレーターがＨＣＦＣ−１２３（２，２−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロエタン）での使用に好適である、冷却を行う方法が有用である場合もある。

一実施形態では、蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７５重量パーセント以下である、冷却を行う方法。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７６重量パーセント以下である方法が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７７重量パーセント以下である方法が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７８重量パーセント以下である方法が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７９重量パーセント以下である方法が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂからならびにＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよびＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚから本質的になり、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として８０重量パーセント以下である方法が注目すべきである。

冷却性能が、ＣＯＰおよび容積冷却能力の観点から、達成可能な最大性能に対して許容限界内にある方法が注目すべきである。許容冷却性能のためには、冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は５０重量パーセント未満である。また許容冷却性能、冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は５５重量パーセント未満である。また許容冷却性能、冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は６０重量パーセント未満である。また許容冷却性能、冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は６５重量パーセント未満である。また許容冷却性能、冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は２０重量パーセント〜６５重量パーセントである。

冷却を行う方法の別の実施形態では蒸発する冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として少なくともｔ３５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚである。

冷却を行う方法の別の実施形態では蒸発する冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として少なくとも４０重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚである。

冷却を行う方法の一実施形態では、蒸発する冷媒組成物はＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚから本質的になる。

冷却を行う方法の別の実施形態では蒸発する冷媒組成物は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとから本質的になり、ここで、冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは少なくとも１重量パーセントである。冷却を行う方法の別の実施形態では蒸発する冷媒組成物は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとから本質的になり、ここで、冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは、約１重量パーセント〜６５重量パーセントである。

冷却を行う方法の別の実施形態では蒸発する冷媒組成物は、６５重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと約３５重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる。蒸発する冷媒組成物が６４重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３６重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる方法が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物が６３重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３７重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる方法もまた注目すべきである。蒸発する冷媒組成物が６２重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３７重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる方法もまた注目すべきである。蒸発する冷媒組成物が６１重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと約３９重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる方法もまた注目すべきである。

冷却を行う方法の別の実施形態では蒸発する冷媒組成物は、６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる。

一実施形態では、冷却されるべき本体は、冷却されてもよい任意の空間、物体または流体であってもよい。一実施形態では、冷却されるべき本体は、部屋、建物、自動車の客室、冷蔵庫、冷凍庫、またはスーパーマーケットもしくはコンビニエンスストア展示ケースであってもよい。あるいはまた、別の実施形態では、冷却されるべき本体は、伝熱媒体または伝熱流体であってもよい。

一実施形態では、冷却を行う方法は、図１に関して上に記載されたようなフラデッドエバポレーター冷却装置で冷却を行う工程を含む。この方法では、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む本明細書に開示されるような組成の冷媒成分は、第１伝熱媒体の近くで蒸発して冷媒蒸気を形成する。伝熱媒体は、水などの、温かい液体であり、それは、冷却システムからパイプを経由してエバポレーターへ運ばれる。温かい液体は冷却され、建物などの、冷却されるべき本体へ通される。冷媒組成物蒸気は次に、たとえば、冷却塔から持ち込まれる冷液体である、第２伝熱媒体の近くで凝縮する。第２伝熱媒体は冷媒組成物蒸気を、それが凝縮して液体冷媒を形成するように冷却する。この方法では、フラデッドエバポレーター冷却装置はまた、ホテル、オフィスビル、病院および大学を冷却するために用いられてもよい。

別の実施形態では、冷却を行う方法は、図２に関して上に記載されたような直膨式冷却装置で冷却を行う工程を含む。この方法では、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む本明細書に開示されるような組成の冷媒成分は、エバポレーターへ通され、蒸発して冷媒蒸気を生成する。第１液体伝熱媒体は、蒸発中の冷媒組成物によって冷却される。第１液体伝熱媒体は、エバポレーターから冷却されるべき本体へ通される。この方法では、直膨式冷却装置はまた、ホテル、オフィスビル、病院、大学、ならびに海軍潜水艦または海軍水上艦を冷却するために用いられてもよい。

フラデッドエバポレーター冷却装置か直膨式冷却装置かのどちらかで冷却を行うどちらの方法でも、冷却装置は遠心圧縮機を含む。

Ｉｎｔｅｒｇｏｖｅｒｎｍｅｎｔａｌ Ｐａｎｅｌ ｏｎ Ｃｌｉｍａｔｅ Ｃｈａｎｇｅ（気候変動に関する政府間パネル）（ＩＰＣＣ）によって公表されたそれらのＧＷＰ値に基づいて、取り替える必要がある冷媒および伝熱流体には、ＨＣＦＣ−１２３が含まれるが、それに限定されない。それ故、本発明に従って、冷却装置でＨＣＦＣ−１２３を取り替える方法が提供される。ＨＣＦＣ−１２３を冷媒組成物として使用するために設計された冷却装置で冷媒組成物を取り替える方法は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む組成物を前記冷却装置に装入する工程を含む。

ＨＣＦＣ−１２３を取り替えるこの方法では、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む本明細書に開示される組成物は、ＨＣＦＣ−１２３で動作するために元々設計され、製造された可能性がある遠心冷却装置で有用である。

ＨＣＦＣ−１２３を既存の設備で、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む本明細書に開示されるような組成物で取り替えると、追加の利点が、設備もしくは運転条件または両方への調整を行うことによって実現され得る。たとえば、羽根車直径および羽根車先端速度は、ある組成物が代替作動流体として使用されるようになる遠心冷却装置で調整されてもよい。

あるいはまた、ＨＣＦＣ−１２３を取り替える方法で、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む本明細書に開示されるような組成物は、フラデッドエバポレーターを含む新しい冷却装置または直膨式エバポレーターを含む新しい冷却装置などの、新しい設備で有用であり得る。

冷却装置
本発明に従って、冷却装置が提供される。この冷却装置は、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物を含有することで特徴づけられる。冷却装置は典型的には、エバポレーターと、圧縮機と、凝縮器と、バルブなどの、減圧デバイスとを含む。冷却装置は、システムに含有される圧縮機のタイプに依存して動的（たとえば遠心）装置および容積式（たとえばスクリュー）装置などの様々なタイプのものであり得る。

冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になるそれらの実施形態が冷却装置で特に有用である。冷媒が共沸もしくは共沸混合物様であるそれらの実施形態もまた特に有用である。

一実施形態では、冷却装置は、ＨＣＦＣ−１２３（２，２−ジクロロ−１，１，３−トリフルオロエタン）での使用に好適なエバポレーターを用いてもよい。

冷却装置の一実施形態では冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、ここで、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚはＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７５重量パーセント以下である。冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置であって、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７６重量パーセント以下である冷却装置が注目すべきである。冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置であって、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７７重量パーセント以下である冷却装置が注目すべきである。冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置であって、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７８重量パーセント以下である冷却装置が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置であって、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として７９重量パーセント以下である冷却装置が注目すべきである。蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂからならびにＨＦＣ−２４５ｅｂおよびＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚから本質的になる冷却装置であって、重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚがＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として８０重量パーセント以下である冷却装置が注目すべきである。

冷却性能が、ＣＯＰおよび容積冷却能力の観点から、達成可能な最大性能に対して許容限界内である冷却装置もまた注目すべきである。許容冷却性能のためには、冷媒組成物はＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は５０重量パーセント未満である。また許容冷却性能のためには、冷媒組成物はＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は５５重量パーセント未満である。また許容冷却性能のためには、冷媒組成物はＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は６０重量パーセント未満である。また許容冷却性能のためには、冷媒組成物はＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は６５重量パーセント未満である。

冷却装置の別の実施形態では冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として少なくとも３５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚである。

冷却装置の別の実施形態では冷媒組成物は、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として少なくとも４０重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚである。

冷却装置の一実施形態では、冷媒組成物はＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚから本質的になる。

冷却装置の別の実施形態では、冷媒組成物はＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとから本質的になり、ここで、冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは少なくとも１重量パーセントである。

冷却装置の別の実施形態では、冷媒組成物はＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの量は２０重量パーセント〜６５重量パーセントである。

冷却装置の別の実施形態では冷媒組成物は、６５重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３５重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる。冷媒組成物が６４重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３６重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置が注目すべきである。冷媒組成物が６３重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３７重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置もまた注目すべきである。冷媒組成物が６２重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３７重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置もまた注目すべきである。冷媒組成物が６１重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３９重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷却装置もまた注目すべきである。

冷却装置の別の実施形態では冷媒組成物は、６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる。

冷却装置は、ある種のエアコン／冷凍装置である。本開示は、蒸気圧縮冷却装置を指向する。かかる蒸気圧縮冷却装置は、その一実施形態が図１に示される、フラデッドエバポレーター冷却装置か、その一実施形態が図２に示される直膨式冷却装置かのどちらのものであってもよい。フラデッドエバポレーター冷却装置および直膨式冷却装置は両方とも空冷であっても水冷であってもよい。冷却装置が水冷である実施形態では、かかる冷却装置は一般に、システムからの熱放出のための冷却塔と関係がある。冷却装置が空冷である実施形態では、冷却装置は、システムから熱を放出するために冷媒対空気フィン付きチューブ（ｒｅｆｒｉｇｅｒａｎｔ−ｔｏ−ａｉｒ ｆｉｎｎｅｄ−ｔｕｂｅ）凝縮器コイルおよびファンを備えている。空冷冷却装置システムは一般に、冷却塔および送水ポンプを含む等能力水冷冷却装置システムよりもコストがかからない。しかし、水冷システムは、より低い凝縮温度のために多くの運転条件下でより効率的であり得る。

フラデッドエバポレーターおよび直膨式冷却装置の両方などの、冷却装置は、快適エアコン（空気の冷却および脱湿）を、ホテル、オフィスビル、病院、大学などの、大きい商業ビルに提供するために、空気処理および分配システムと結合されてもよい。別の実施形態では、冷却装置、恐らく空冷直膨式冷却装置は、海軍潜水艦および水上艦において追加の有用性を見いだしている。

どのように冷却装置が動作するかを例示するために、図に言及される。

水冷式フラデッドエバポレーター冷却装置１００が図１に例示されて示される。この冷却装置では、水と、幾つかの実施形態では、グリコール（たとえば、エチレングリコールもしくはプロピレングリコール）などの、添加物とを含む、温かい液体である、第１伝熱媒体は、入口および出口を有する、エバポレーター６での、コイルもしくは管束９を通って矢印３で入ることが示される、建物冷却システムなどの、冷却システムから冷却装置に入る。温かい第１伝熱媒体は、エバポレーターに配送され、エバポレーターでそれは、エバポレーターの下方部に示される、液体冷媒組成物によって冷却される。液体冷媒組成物は、コイル９を通って流れる温かい第１伝熱媒体の温度よりも低い温度で蒸発する。冷却された第１伝熱媒体は、コイル９のリターン部分を経由して、矢印４で示されるように、建物冷却システムへ再循環して戻る。図１でエバポレーター６の下方部に示される、液体冷媒組成物は気化し、圧縮機７に吸い込まれ、圧縮機は、冷媒組成物蒸気の圧力および温度を高める。圧縮機は、この蒸気を、それがエバポレーターから来るときの冷媒組成物蒸気の圧力および温度よりも高い圧力および温度で、それが凝縮器５で凝縮し得るように圧縮する。水冷冷却装置の場合には液体である、第２伝熱媒体は、図１での矢印１で冷却塔から凝縮器５でのコイルもしくは管束１０を経由して凝縮器に入る。第２伝熱媒体は、このプロセスで温められ、コイル１０のリターンループおよび矢印２を経由して冷却塔へまたは環境へ戻される。この第２伝熱媒体は、蒸気を凝縮器で冷却し、この蒸気を凝縮させて液体冷媒組成物にし、その結果液体冷媒組成物が図１に示されるように凝縮器の下方部に存在する。凝縮器での凝縮した液体冷媒組成物は、オリフィス、毛細管または膨張弁であってもよい、膨張デバイス８を通ってエバポレーターへ流れて戻る。膨張デバイス８は、液体冷媒組成物の圧力を下げ、液体冷媒組成物を部分的に蒸気に変換する、言い換えると液体冷媒組成物は、圧力が凝縮器とエバポレーターとの間で降下するのでフラッシュする。フラッシングは、冷媒組成物、すなわち、液体冷媒組成物および冷媒組成物蒸気を両方ともエバポレーター圧力での飽和温度まで冷却し、その結果、液体冷媒組成物および冷媒蒸気組成物が両方ともエバポレーターに存在する。

単一成分冷媒組成物については、エバポレーターでの蒸気冷媒組成物の組成は、エバポレーターでの液体冷媒組成物の組成と同じものであることが指摘されるべきである。この場合には、蒸発は一定温度で起こるであろう。しかし、本発明におけるように、冷媒の
ブレンド（または混合物）が使用される場合には、エバポレーターでの（または凝縮器での）液体冷媒組成物および冷媒組成物蒸気は、異なる組成を有する可能性がある。これは、非効率的なシステムおよび設備の使用での困難さをもたらす可能性があり、したがって単一成分冷媒組成物がより望ましい。共沸混合物もしくは共沸混合物様組成物は、液体冷媒組成および蒸気冷媒組成が本質的に同じものであり、非共沸もしくは非共沸混合物様組成物の使用から生じる可能性があるいかなる非効率性も低減するように、冷却装置において単一成分冷媒組成物のように本質的に機能するであろう。

７００ｋＷよりも上の冷却能力の冷却装置は、エバポレーターおよび凝縮器での冷媒が伝熱媒体用のコイルもしくは管束または他の導管を取り囲む（すなわち、冷媒組成物がシェル側にある）、フラデッドエバポレーターを一般に用いる。フラデッドエバポレーターは、冷媒のより大きい装入を必要とするが、より近いアプローチ温度およびより高い効率を可能にする。７００ｋＷよりも下の能力の冷却装置は、冷媒組成物がチューブの内側を流れ、そしてエバポレーターおよび凝縮器での伝熱媒体がチューブを取り囲む状態でエバポレーターを一般に用いる、すなわち、伝熱媒体はシェル側にある。かかる冷却装置は、直膨式（ＤＸ）冷却装置と呼ばれる。水冷直膨式冷却装置の一実施形態が図２に例示される。図２に例示されるような冷却装置では、温水などの、温かい液体である、第１液体冷却媒体は、入口１４でエバポレーター６’に入る。ほとんど液体の冷媒組成物（少量の冷媒組成物蒸気ありの）は、矢印３’でエバポレーター６’でのコイルもしくは管束９’に入り、蒸発する。結果として、第１液体冷却媒体はエバポレーター６’で冷却され、冷却された第１液体冷却媒体は、出口１６でエバポレーター６’を出て、建物などの、冷却されるべき本体へ送られる。図２のこの実施形態では、冷却されるべき建物または他の本体を冷却するのは、この冷却された第１液体冷却媒体である。冷媒組成物蒸気は、矢印４’でエバポレーター６’を出て、圧縮機７’へ送られ、圧縮機でそれは圧縮され、高温、高圧冷媒組成物蒸気として出る。この冷媒組成物蒸気は、１’で凝縮器コイルもしくは管束１０’を通って凝縮器５’に入る。冷媒組成物蒸気は、凝縮器５’で、水などの、第２液体冷却媒体によって冷却され、液体になる。第２液体冷却媒体は、凝縮器伝熱媒体入口２０を通って凝縮器５’に入る。第２液体冷却媒体は、凝縮中の冷媒組成物蒸気から熱を抽出し、この蒸気は液体冷媒組成物になり、これは、凝縮器５’で第２液体冷却媒体を温める。第２液体冷却媒体は、凝縮器伝熱媒体出口１８を通って出る。凝縮した冷媒組成物液は、下方コイル１０’を通って凝縮器５’を出て、オリフィス、毛細管または膨張弁であってもよい、膨張デバイス１２を通って流れる。膨張デバイス１２は、液体冷媒組成物の圧力を下げる。膨張の結果として生成した、少量の蒸気は、コイル９’を通って液体冷媒組成物と共にエバポレーター６’に入り、そしてサイクルは繰り返す。

蒸気圧縮冷却装置は、それらが用いる圧縮機のタイプによって特定されてもよい。本発明は、容積式圧縮機だけでなく遠心圧縮機を利用する冷却装置を含む。一実施形態では、本明細書に開示されるような組成物は、本明細書では遠心冷却装置と言われる、遠心圧縮機を利用する冷却装置で有用である。

遠心圧縮機は、冷媒を放射状に加速させるために回転要素を用い、ケーシングに収納された羽根車および拡散器を典型的には含む。遠心圧縮機は通常、羽根車目玉、すなわち循環羽根車の中央入口で流体を取り入れ、それを、通路を通して外側に放射状に加速させる。幾らかの静圧上昇が羽根車で起こるが、圧力上昇のほとんどは、速度が静圧に変換される、ケーシングの拡散器部分で起こる。各羽根車−拡散器一式は圧縮機の１段階である。遠心圧縮機は、所望の最終圧力および処理されるべき冷媒の容積に依存して、１〜１２もしくはそれ以上の段階で構築される。

圧縮機の圧力比、または圧縮比は、絶対吐出圧力対絶対入口圧力の比である。遠心圧縮機によって吐出される圧力は、比較的広範囲の能力にわたって実質的に一定である。遠心圧縮機が生み出すことができる圧力は、羽根車の先端速度に依存する。先端速度は、その最も外側の先端で測定される羽根車の速度であり、羽根車の直径およびその回転数毎分に関係する。遠心圧縮機の能力は、羽根車の通過のサイズによって決定される。これは、圧縮機のサイズを能力よりも所要の圧力に依存するようにする。

別の実施形態では、本明細書に開示されるような組成物は、容積式圧縮機、往復、スクリュー、またはスクロール圧縮機のどれかを利用する、容積式冷却装置に有用である。スクリュー圧縮機を利用する冷却装置は、本明細書では以下スクリュー冷却装置と言われる。

容積式圧縮機は蒸気をチャンバーに吸い込み、チャンバーは、容積が減少して蒸気を圧縮する。圧縮された後、蒸気は、チャンバーの容積をゼロもしくはほぼゼロにさらに減らすことによってチャンバーから追い出される。

往復圧縮機は、クランク軸によって駆動されるピストンを用いる。それらは、固定式か移動式かのいずれかであり得、単段または多段であり得、電動機または内燃エンジンによって駆動することができる。５〜３０ｈｐの小さい往復圧縮機は、自動車用途で見られ、典型的には断続使用向けである。１００ｈｐまでのより大きい往復圧縮機は、大きな工業用途で見いだされる。吐出圧力は、低い圧力から非常に高い圧力（＞５０００ｐｓｉまたは３５ＭＰａ）までの範囲であり得る。

スクリュー圧縮機は、ガスをより小さい空間へ押し込むために２つのかみ合った回転容積式螺旋状スクリューを用いる。スクリュー圧縮機は通常、商業用途および工業用途で連続運転用であり、固定式か移動式かのいずれかであってもよい。それらの用途は、５ｈｐ（３．７ｋＷ）〜５００ｈｐ（３７５ｋＷ）超、低い圧力から非常に高い圧力（＞１２００ｐｓｉまたは８．３ＭＰａ）であり得る。

スクロール圧縮機は、スクリュー圧縮機に似ており、ガスを圧縮するために２つの交互の螺旋形状スクロールを含む。出力は、回転スクリュー圧縮機のそれよりも脈動する。

スクロール圧縮機または往復圧縮機を用いる冷却装置については、１５０ｋＷよりも下の能力、ろう付けプレート熱交換器が、より大きい冷却装置で用いられるシェルアンドチュ−ブ熱交換器の代わりにエバポレーターのために一般に用いられる。ろう付けプレート熱交換器は、システム体積および冷媒装入を減らす。

Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む組成物は、湿気の除去に役立つためのモレキュラーシーブと組み合わせて冷却装置に使用されてもよい。乾燥剤は、活性アルミナ、シリカゲル、またはゼオライトベースのモレキュラーシーブからなってもよい。幾つかの実施形態では、おおよそ３オングストローム、４オングストローム、または５オングストロームの細孔径のモレキュラーシーブが最も有用である。代表的なモレキュラーシーブには、ＭＯＬＳＩＶ ＸＨ−７、ＸＨ−６、ＸＨ−９およびＸＨ−１１（ＵＯＰ ＬＬＣ，Ｄｅｓ Ｐｌａｉｎｅｓ，ＩＬ）が含まれる。

組成物
冷却装置で特に有用であるＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとを含む組成物は、共沸もしくは共沸混合物様である。

Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとは、２０１１年２月４日出願の米国仮特許出願第６１／４３９，３８９号明細書（２０１２年８月９日に公開された、国際公開第２０１２／１０６６５６号パンフレットとして今公開された）に共沸もしくは共沸混合物様組成物を形成することが開示されている。

共沸組成物は、冷却装置の、熱交換器、たとえば、エバポレーターおよび凝縮器でゼログライドを有するであろう。分別する冷媒組成物が使用されるときにフラデッド蒸発冷却装置の性能が劣化するので、共沸および共沸混合物様組成物がフラデッドエバポレーター冷却装置で特に有用である。共沸もしくは共沸混合物様ではない冷媒混合物は、冷却装置での使用中にある程度分別する。

不燃性である組成物Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよびＨＦＣ−２４５ｅｂが注目すべきである。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとを含むある種の組成物は標準試験ＡＳＴＭ ６８１で不燃性であることが予期される。少なくとも３５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚでＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとを含有する組成物が特に注目すべきである。少なくとも３６重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚでＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとを含有する組成物もまた特に注目すべきである。少なくとも３７重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚでＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとを含有する組成物もまた特に注目すべきである。少なくとも３８重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚでＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとを含有する組成物もまた特に注目すべきである。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよびＨＦＣ−２４５ｅｂ少なくとも３９重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚを含有する組成物もまた特に注目すべきである。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよびＨＦＣ−２４５ｅｂ少なくとも４０重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚを含有する組成物も特に注目すべきである。

本明細書に記載される組成物のどれも冷却装置で使用することができる。本発明の一実施形態では冷却装置で有用な組成物は、（１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含み；ここで、冷媒成分中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは少なくとも１重量パーセントである。

冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが７５重量パーセント以下である組成物が注目すべきである。冷媒成分が６５重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３５重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる組成物もまた注目すべきである。冷媒成分が６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる組成物が特に注目すべきである。

冷却装置用の潤滑油は、ポリアルキレングリコール、ポリオールエステル、ポリビニルエーテル、鉱油、アルキルベンセン、合成パラフィン、合成ナフテン、ポリ（アルファ）オレフィンまたはそれらの混合物であってもよい。

有用な潤滑油には、冷却装置で使用するために好適なものが含まれる。これらの潤滑油の中には、クロロフルオロカーボン冷媒を利用する蒸気圧縮冷凍装置に通常使用されるものがある。一実施形態では、潤滑油は、圧縮冷凍潤滑の分野で「鉱油」として一般に知られる潤滑油を含む。鉱油はパラフィン（すなわち、直鎖および分岐鎖炭素鎖、飽和炭化水素）、ナフテン（すなわち、環式パラフィン）ならびに芳香族化合物（すなわち、交互二重結合によって特徴づけられる１つまたは複数の環を含有する不飽和の環式炭化水素）を含む。一実施形態では、潤滑油は圧縮冷凍潤滑の分野で「合成油」として一般に知られるものを含む。合成油はアルキルアリール（すなわち線状および分枝状アルキルのアルキルベンゼン）、合成パラフィンおよびナフテン、ならびにポリ（アルファオレフィン）を含む。代表的な従来型潤滑油は、商業的に入手可能なＢＶＭ １００Ｎ（ＢＶＡ Ｏｉｌｓによって販売されるパラフィン系鉱油）、商標Ｓｕｎｉｓｏ（登録商標）３ＧＳおよびＳｕｎｉｓｏ（登録商標）５ＧＳでＣｒｏｍｐｔｏｎ Ｃｏ．から商業的に入手可能なナフテン系鉱油、商標Ｓｏｎｔｅｘ（登録商標）３７２ＬＴでＰｅｎｎｚｏｉｌから商業的に入手可能なナフテン系鉱油、商標Ｃａｌｕｍｅｔ（登録商標）ＲＯ−３０でＣａｌｕｍｅｔ Ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓから商業的に入手可能なナフテン系鉱油、商標Ｚｅｒｏｌ（登録商標）７５、Ｚｅｒｏｌ（登録商標）１５０およびＺｅｒｏｌ（登録商標）５００でＳｈｒｉｅｖｅ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓから商業的に入手可能な線状アルキルベンゼン、ならびにＨＡＢ２２（新日本石油株式会社によって販売される分枝状アルキルベンゼン）である。

有用な潤滑油はハイドロフルオロカーボン冷媒と一緒の使用をデザインされたものをまた含んでもよく、圧縮冷凍およびエアコン装置の運転条件下で本発明の冷媒と混和性である。かかる潤滑油には、Ｃａｓｔｒｏｌ（登録商標）１００（Ｃａｓｔｒｏｌ、Ｕｎｉｔｅｄ Ｋｉｎｇｄｏｍ）などのポリオールエステル（ＰＯＥ）、Ｄｏｗ（Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ，Ｍｉｄｌａｎｄ，Ｍｉｃｈｉｇａｎ））製のＲＬ−４８８Ａなどのポリアルキレングリコール（ＰＡＧ）、ポリビニルエーテル（ＰＶＥ）ならびにポリカーボネート（ＰＣ）が含まれるが、それらに限定されない。

好ましい潤滑油はポリオールエステルである。

本明細書に開示される冷媒と共に使用される潤滑油は、所与の圧縮機の要件および潤滑油が曝されるであろう環境を考慮することによって選択される。

一実施形態では、本明細書に開示されるような組成物のいずれの一つも、相溶化剤、ＵＶ染料、可溶化剤、トレーサー、安定剤、パーフルオロポリエーテル（ＰＦＰＥ）、および官能化パーフルオロポリエーテルからなる群から選択される添加剤をさらに含んでもよい。

一実施形態では、０．０１重量パーセント〜５重量パーセントの安定剤、フリーラジカル捕捉剤または酸化防止剤入りの組成物のいずれか１つが使用されてもよい。かかる他の添加剤には、ニトロメタン、ヒンダードフェノール、ヒドロキシルアミン、チオール、ホスファイト、またはラクトンが含まれるが、それらに限定されない。単一添加剤または組み合わせが使用されてもよい。

任意選択的に、別の実施形態では、ある種の冷凍もしくはエアコンシステム添加剤が、本明細書に開示されるような組成物のどれについても性能およびシステム安定性を高めるために組成物に、要望に応じて、添加されてもよい。これらの添加剤は、冷凍およびエアコンの分野で公知であり、摩耗防止剤、極圧潤滑油、腐食および酸化防止剤、金属表面不活性化剤、フリーラジカル捕捉剤、および泡制御剤を含むが、それらに限定されない。一般に、これらの添加剤は、全体組成物に対して少量で本発明の組成物中に存在してもよい。典型的には、０．１重量パーセント未満から３重量パーセントほどに多い濃度の各添加剤が使用される。これらの添加剤は、個々のシステム要件に基づいて選択される。これらの添加剤には、トリアリールホスフェートの系統、ブチル化トリフェニルホスフェート（ＢＴＰＰ）、または他のアルキル化トリアリールホスフェートエステル、例えば、Ａｋｚｏ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ製のＳｙｎ−０−Ａｄ ８４７８、トリクレジルホスフェートおよび関連化合物などの、ＥＰ（極圧）潤滑性添加剤の系統が含まれる。さらに、金属ジアルキルジチオホスフェート（例えばジチオリン酸ジアルキル亜鉛（またはＺＤＤＰ）、Ｌｕｂｒｉｚｏｌ １３７５およびこの族の化学薬品の他のメンバーが本発明の組成物に使用されてもよい。他の耐摩耗性添加剤には、天然物油、およびＳｙｎｅｒｇｏｌ ＴＭＳ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ）などの非対称ポリヒドロキシル潤滑添加剤が含まれる。同様に、酸化防止剤、フリーラジカル捕捉剤、および水捕捉剤などの安定剤が用いられてもよい。このカテゴリーの化合物には、ブチル化ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、エポキシドおよびそれらの混合物が含まれ得るが、それらに限定されない。腐食防止剤には、ドデシルコハク酸（ＤＤＳＡ）、アミンホスフェート（ＡＰ）、オレイルサルコシン、イミダゾン誘導体および置換スルホネートが含まれる。

本明細書に記載される概念は、特許請求の範囲に記載される本発明の範囲を限定しない、以下の実施例でさらに説明される。

実施例１
Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚを使用する冷却性能
この実施例は、冷却装置でのＨＣＦＣ−１２３の代替品としての「ニート」Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの使用を実証する。表１で、Ｐｅｖａｐはエバポレーターの圧力であり；Ｐｃｏｎｄは凝縮器の圧力であり；ＰＲは圧力比（Ｐｃｏｎｄ／Ｐｅｖａｐ）であり；ＣＯＰは性能係数（エネルギー効率の尺度）であり；そして容積ＣＡＰは容積能力である。「ニート」Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよびＨＣＦＣ−１２３についての性能は、次の条件について測定される：
エバポレーター温度＝４．４４℃
凝縮器温度＝３７．８℃

Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚでのエバポレーターおよび凝縮器圧力は、ＨＣＦＣ−１２３でのそれらに比較的近い（約１１％以内である）。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは、ＨＣＦＣ−１２３のそれの約１３％以内の容積冷却能力を有し、約１３％より低い羽根車先端速度を必要とする。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは、ＨＣＦＣ−１２３をベースとするものによく似た冷却装置設計を可能にし得、こうして設計費用および開発リスクを最小限にするであろう。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚはまた、（恐らく設備および運転条件の好適な調整で）既存の冷却装置でＨＣＦＣ−１２３と取り替えることができよう。

対照的に、Ｚ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ異性体でのエバポレーターおよび凝縮器圧力は両方とも、大気圧（１０１ｋＰａ）よりも下であり、ＨＣＦＣ−１２３でよりも（６０％超だけ）実質的に低く、こうして空気および湿気侵入のリスクを増加させるであろう。空気および湿気侵入は、凝縮器性能および長期材料安定性に有害な影響を及ぼすであろう。Ｚ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの容積冷却能力は、ＨＣＦＣ−１２３よりも約６５％低いであろう。結果として、所与の冷却能力での冷却装置の物理的サイズおよび費用は、ＨＣＦＣ−１２３よりもＺ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚで実質的により大きいであろう。既存の冷却装置でＨＣＦＣ−１２３をＺ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚと取り替えることは、ほとんどの場合に実用的でないであろう。

それ故、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚは、低ＧＷＰおよびゼロＯＤＰを提供しながらＨＣＦＣ−１２３のそれに似ている冷却装置性能を可能にする。

実施例２
遠心冷却装置でのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドの冷却性能
この実施例は、ＣＦＣ−１１およびＨＣＦＣ−１２３の代替品としての遠心冷却装置での、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンド、Ａ、Ｂ、ＣおよびＤの使用を実証する。表２で、Ｐ_ｅｖａｐはエバポレーターの圧力であり；Ｐ_ｃｏｎｄは凝縮器の圧力であり；ＰＲは圧力比（Ｐ_ｃｏｎｄ／Ｐ_ｅｖａｐ）であり；ＣＯＰは性能係数（エネルギー効率の尺度）であり；そしてＣＡＰは容積能力である。表２は、ＣＦＣ−１１およびＨＣＦＣ−１２３の性能に対して遠心冷却装置での、選択された組成のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンド、Ａ、Ｂ、ＣおよびＤの性能を示す。Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンド、Ａ、Ｂ、ＣおよびＤ、ならびにＣＦＣ−１１およびＨＣＦＣ−１２３についての性能は、次の条件について測定される：
エバポレーター温度＝４．４４℃
凝縮器温度＝３７．８℃
圧縮機効率＝０．７０

すべてのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドは、ゼロＯＤＰおよびＣＦＣ−１１よりも実質的に低いＧＷＰを有する。約３５重量パーセント超のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚを含有するブレンドは不燃性であると予期される。

表２でのすべてのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドでのエバポレーター圧力、凝縮器圧力および圧力比は、ＣＦＣ−１１およびＨＣＦＣ−１２３でのそれらと似ている。すべてのブレンドでの冷却についてのサイクルＣＯＰは、ＨＣＦＣ−１２３でのそれに匹敵する。すべてのブレンドでの冷却についてのサイクルＣＯＰは、ＣＦＣ−１１でよりも約３〜６％低い。ＣＦＣ−１１をＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドと取り替えることから生じるサイクルＣＯＰの低下は、ＣＦＣ−１１をＨＣＦＣ−１２３と取り替えることから生じた低下（３．４％）に匹敵するであろう。様々なＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドでの容積冷却能力は、ＨＣＦＣ−１２３でよりも実質的に高い（１５〜２７％）。様々なＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドの容積冷却能力は、ＨＣＦＣ−１２３でよりも実質的に高い（１５〜２７％）。様々なＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドの容積冷却能力は、ＣＦＣ−１１でのそれに匹敵する（−４．１％〜＋５．８％）。様々なブレンドでの所要の羽根車先端速度は、ＣＦＣ−１１またはＨＣＦＣ−１２３で必要とされる値に匹敵する。ブレンドＢで必要とされる羽根車先端速度は、特に、ＨＣＦＣ−１２３で必要とされるものと事実上同一である。作動流体としてのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドでのエバポレーターおよび凝縮器温度グライドは最小限であろう。ブレンドＢでのエバポレーターおよび凝縮器温度グライドは、特に、無視できるであろう。

ブレンドＢは、不燃性であると予期されるＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドの中で最大ＣＯＰおよび容積冷却能力、最低グライドならびにＨＣＦＣ−１２３で必要とされる先端速度に近い所要の羽根車先端速度を提供する。５４重量パーセント超のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚを含有するＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚ／ＨＦＣ−２４５ｅｂブレンドは、１５０よりも低いＧＷＰを有するであろう。

選択される実施形態
実施形態Ａ１：Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物をエバポレーターで蒸発させる工程を含む、冷媒組成物が蒸発して伝熱媒体を冷却し、冷却された伝熱媒体がエバポレーターから冷却されるべき本体へ運ばれるエバポレーターを有する冷却装置で冷却を行う方法であって、前記冷却装置が遠心冷却装置である方法。

実施形態Ａ２：冷却装置エバポレーターがＨＣＦＣ−１２３での使用に好適である実施形態１の方法。

実施形態Ａ３：蒸発する冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、かつＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準とする重量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが７５重量パーセント以下である実施形態Ａ１〜Ａ２のいずれか一つの方法。

実施形態Ａ４：蒸発する冷媒組成物中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの重量パーセントが、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として少なくとも４０重量パーセントである実施形態Ａ１〜Ａ３のいずれか一つの方法。

実施形態Ａ５：蒸発する冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚから本質的になる実施形態Ａ１〜Ａ２のいずれか一つの方法。

実施形態Ａ６：蒸発する冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとから本質的になり、かつ冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１重量パーセントである実施形態Ａ１〜Ａ４のいずれか一つの方法。

実施形態Ａ７：蒸発する冷媒組成物が、６５重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３５重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる実施形態Ａ１〜Ａ４のいずれか一つの方法。

実施形態Ａ８：蒸発する冷媒組成物が、６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる実施形態Ａ１〜Ａ４またはＡ６のいずれか一つの方法。

実施形態Ｂ１：（１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含む組成物であって；冷媒成分中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１重量パーセントである組成物。

実施形態Ｂ２：冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが７５重量パーセント以下である、実施形態Ｂ１の組成物。

実施形態Ｂ３：冷媒成分が、６５重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３５重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる実施形態Ｂ１〜Ｂ２のいずれか一つの組成物。

実施形態Ｂ４：冷媒成分が、６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる実施形態Ｂ１〜Ｂ２のいずれか一つの組成物。

実施形態Ｂ５：相溶化剤、ＵＶ染料、可溶化剤、トレーサー、安定剤、パーフルオロポリエーテル、および官能化パーフルオロポリエーテルからなる群から選択される添加剤をさらに含む請求項９の組成物。

実施形態Ｂ６：０．０１〜５重量パーセントの安定剤、フリーラジカル捕捉剤または酸化防止剤をさらに含む請求項９の組成物。

実施形態Ｃ１：冷媒組成物を含有する遠心冷却装置であって、
前記冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含むこと
で特徴づけられる遠心冷却装置。

実施形態Ｃ２：前記冷媒組成物が、６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとを含む、実施形態Ｃ１の遠心冷却装置。

実施形態Ｃ３：冷媒組成物が、（１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含み；冷媒成分中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１重量パーセントである、実施形態Ｃ１またはＣ２の遠心冷却装置。

実施形態Ｄ１：ＨＣＦＣ−１２３を冷媒組成物として使用するために設計された遠心冷却装置でＨＣＦＣ−１２３を取り替える方法であって、前記方法が、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む組成物を前記遠心冷却装置に装入する工程を含む方法。

実施形態Ｄ２：冷媒成分が、６０重量パーセント〜４５重量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０重量パーセント〜５５重量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる、実施形態Ｄ１の方法。

Claims (19)

1. 冷媒組成物が蒸発して伝熱媒体を冷却し、前記冷却された伝熱媒体がエバポレーターから冷却されるべき本体へ運ばれるエバポレーターを有する冷却装置で冷却を行う方法であって、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含む冷媒組成物をエバポレーターで蒸発させる工程を含み、前記冷却装置が遠心冷却装置である方法。
2. 前記冷却装置エバポレーターがＨＣＦＣ−１２３での使用に好適である請求項１に記載の方法。
3. 蒸発する前記冷媒組成物がＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になり、かつＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準とする質量パーセントＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが７５質量パーセント以下である請求項１に記載の方法。
4. 蒸発する前記冷媒組成物中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚの前記質量パーセントが、ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとの総量を基準として少なくとも４０質量パーセントである請求項３に記載の方法。
5. 蒸発する前記冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚから本質的になる請求項１に記載の方法。
6. 蒸発する前記冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとＨＦＣ−２４５ｅｂとから本質的になり、かつ前記冷媒中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１質量パーセントである請求項１に記載の方法。
7. 蒸発する前記冷媒組成物が、６５質量パーセント〜４５質量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３５質量パーセント〜５５質量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる請求項６に記載の方法。
8. 蒸発する前記冷媒組成物が、６０質量パーセント〜４５質量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０質量パーセント〜５５質量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる請求項６に記載の方法。
9. （１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含む組成物であって；前記冷媒成分中のＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１質量パーセントである組成物。
10. 前記冷媒中の前記Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが７５質量パーセント以下である、請求項９に記載の組成物。
11. 前記冷媒成分が、６５質量パーセント〜４５質量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと３５質量パーセント〜５５質量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる請求項９に記載の組成物。
12. 前記冷媒成分が、６０質量パーセント〜４５質量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０質量パーセント〜５５質量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる請求項９に記載の組成物。
13. 相溶化剤、ＵＶ染料、可溶化剤、トレーサー、安定剤、パーフルオロポリエーテル、および官能化パーフルオロポリエーテルからなる群から選択される添加剤をさらに含む請求項９に記載の組成物。
14. ０．０１〜５質量パーセントの安定剤、フリーラジカル捕捉剤または酸化防止剤をさらに含む請求項９に記載の組成物。
15. 冷媒組成物を含有する遠心冷却装置であって、
    前記冷媒組成物がＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂを含むこと
    で特徴づけられる遠心冷却装置。
16. 前記冷媒組成物が、６０質量パーセント〜４５質量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０質量パーセント〜５５質量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとを含む請求項１５に記載の遠心冷却装置。
17. 前記冷媒組成物が、（１）ＨＦＣ−２４５ｅｂとＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる冷媒成分と；（２）冷却装置用に好適な潤滑油とを含み；前記冷媒成分中の前記Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚが少なくとも１質量パーセントである請求項１４に記載の遠心冷却装置。
18. ＨＣＦＣ−１２３を冷媒組成物として使用するために設計された遠心冷却装置でＨＣＦＣ−１２３を取り替える方法であって、前記方法が、Ｅ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚおよび任意選択的にＨＦＣ−２４５ｅｂから本質的になる冷媒成分を含む組成物を前記遠心冷却装置に装入する工程を含む方法。
19. 前記冷媒成分が、６０質量パーセント〜４５質量パーセントのＨＦＣ−２４５ｅｂと４０質量パーセント〜５５質量パーセントのＥ−ＨＦＯ−１４３８ｍｚｚとから本質的になる請求項１８に記載の方法。

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