JP2015129244A - 摺動部品 - Google Patents

Abstract

【課題】
低吸水性、引張強度、摺動性及び表面外観に優れた摺動部品を提供する。
【解決手段】
（Ａ）（ａ）１種のジカルボン酸と、（ｂ）１種のジアミンからなる単位と、を、含有し、下記条件（１）、（２）を満足する、ポリアミドと、
（１）Ｔｇが７０℃以上である
（２）Ｍｎ（数平均分子量）が１５０００以上である
（Ｂ）無機充填材と、
を、含有する摺動部品。
【選択図】なし

Description

本発明は、ギア、ファスナースライダー等の摺動部品に関する。

ポリアミド６及びポリアミド６６（以下、それぞれ、「ＰＡ６」及び「ＰＡ６６」と略称する場合がある。）等に代表されるポリアミドは、成形加工性、機械物性、及び耐薬品性に優れていることから、ポリアミドは、自動車用、電気及び電子用、産業資材用、工業材料用、日用及び家庭品用等の各種部品材料として広く用いられている。
中でも、ギア、軸受け、ベアリングリテーナ、ブッシュ、スペーサー、ローラー、カムなどの摺動部品において、従来のポリアミドは、比較的低加重、低速度の摩擦・摩耗条件下では問題なく使用されるが、高加重、高速度の摩擦・摩耗条件になるにしたがって摩擦・摩耗しやすくなり、また摩擦熱による温度上昇のために、ある限界を超えると溶融が起こると同時に著しい摩耗を起こし、定常の摩擦運動が続けられなくなる。
日用品及び家庭品等の各種部品として、スライドファスナーは衣料品、鞄類、靴類及び雑貨品といった日用品はもちろんのこと、貯水タンク、漁網及び宇宙服といった産業用品においても利用されている物品の開閉具である。
スライドファスナーの構成部品のうち、エレメン卜、スライダー、上止め及び下止め、聞き具は一般に射出成形によって製造される成形部品であり、ポリアミドを材料として製造可能であることが知られている。
例えば、特許文献１には、寝具用のスライドファスナーに使用するスライダーの洗浄及びアイロンに対する耐久性、並びにスライダーの摺動に対する耐摩耗性を向上する目的で、ガラス繊維で強化されたポリアミドを材料としてスライダーを射出成形する方法が記載されている。また、ポリアミドとしてはポリアミド６６を使用することが記載されている 特許文献２には、特定の重量分子量であるポリアミドと強化繊維からなり、ポリアミド中の５０質量％以上が脂肪族ポリアミドである組成物を材料としたスライドファスナー用成形部品が提案されている。

ＤＥ３４４４８１３号公報 国際公開第２０１３／０９８９７８号パンフレット

スライドファスナー用成形部品には実用に耐え得る高い強度が要求される。特に高い吸水性を持つポリアミドでは、吸水による強度低下が起こり、長期間の使用により割れが発生する問題が起きている。
また洗浄及びアイロンに対する高い耐熱性や、スライダーの摺動に対する摺動特性が求められる。高速度の摩擦・摩耗条件になるにしたがって摩擦・摩耗しやすくなり、また摩擦熱による温度上昇のために、ある限界を超えると溶融が起こると同時に著しい摩耗を起こし、定常の摩擦運動が続けられなくなる等の問題がある。
一方、ポリアミド系樹脂を材料としてスライダーなどのスライドファスナー用成形部品を製造する場合、そのままでは意匠性に欠けるため、スライドファスナー自体を染色する方法や表面に、塗装、金属めっきを施すことによりデザイン性を高めることが要求されることが多い。そのため、意匠性を向上させるためには、表面外観の優れた成形品が求められる。

上記の要求に対し、特許文献１や特許文献２に開示されているポリアミド組成物では耐熱性、低吸水性、引張強度、摺動性及び表面外の面で十分に満足していない。また、特許文献２には、耐熱性や低吸水性を付与する目的で、ポリアミドの中に高い比率で芳香族モノマーを導入したＰＡも開示されている。摺動性等の長期特性を向上させる目的で高分子量化すると高い重量平均分子量（Ｍｗ）であるポリアミドが得られる。しかし、芳香族モノマーの比率が高いポリアミドを高分子量化すると、数平均分子量（Ｍｎ）が大きくならず、Ｍｗ／Ｍｎ比率の高いポリアミド分子（すなわち三次元構造を有するポリアミド分子）の割合が極めて高くなり、良好な流動性を保ったまま高分子量化することが困難である。そのため、摺動性等の長期特性と表面外観の面で十分な性能が発揮できていない。
また、上記のようなポリアミドは三次元構造を抑制するため末端封止剤により末端封止率を高める必要があり、無機充填材との親和性の低下を招く。ポリアミドと摺動材やその他無機充填材との親和性が低いと、無機充填材が摺動面に脱落したりし、摩耗を進行させてしまう場合がある。また二軸押出機などを用いてペレットを作製する際にストランド安定性（生産性）が低下したり、ポリアミド樹脂中にうまく分散できなかった充填剤がケバとして発生し、ペレットの品質を低下させたりする問題が起きる場合がある。

また、実用上においては、三次元構造を有するポリアミドが残った状態で連続生産するため、三次元構造を有するポリアミドがゲル化し、黒点等の原因になり、品質を著しく低下させるといった実用面における問題を有している。
さらに、重合により得られた三次元構造を有するポリアミド分子の割合の高いポリアミドペレットを押出機や成形機等で高温加工すると、さらにポリアミド分子の三次元構造化が進み、流動特性が安定しないという問題を有している。
本発明が解決しようとする課題は、耐熱性、低吸水性、引張強度、摺動性及び表面外観に優れた摺動部品を提供することである。

本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、ジカルボン酸とジアミンとからなる単位を含有し、Ｔｇ、Ｍｎ（数平均分子量）において、特定の要件を満たすポリアミドと無機充填材とを含有する摺動部品が、前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、以下のとおりである。
〔１〕
（Ａ）（ａ）１種のジカルボン酸からなる単位と、（ｂ）１種のジアミンからなる単位と、を、含有し、下記条件（１）、（２）を満足する、ポリアミドと、
（１）Ｔｇが７０℃以上である
（２）Ｍｎ（数平均分子量）が１５０００以上である
（Ｂ）無機充填材と、
を、含有する摺動部品。
〔２〕
前記（Ｂ）無機充填材が、ガラス繊維、炭素繊維及びアラミド繊維からなる群より選ばれる少なくとも一種である、前記〔１〕に記載の摺動部品。
〔３〕
前記（Ｂ）無機充填材を５０〜７０質量％含有する、前記〔１〕又は〔２〕に記載の摺動部品。
〔４〕
前記（Ａ）ポリアミドが、下記条件（１）、（２）を満足する、前記〔１〕乃至〔３〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
（１）２５℃の硫酸相対粘度ηｒが２．３以上である
（２）Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）が４.０以下である
〔５〕
（Ａ）（ａ）１種のジカルボン酸と、（ｂ）１種のジアミンからなる単位とを含有するポリアミドと、（Ｂ）無機充填材と、を含み、下記条件（１）、（２）及び（３）を満足する、摺動部品。
（１）Ｔｇが９０℃以上である
（２）数平均分子量が１５０００以上である
（３）Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）が４.０以下である
〔６〕
前記（ａ）１種のジカルボン酸が、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸である、前記〔１〕乃至〔５〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔７〕
前記（Ａ）ポリアミドが、角速度１ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*1）の、角速度１００ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*100）に対する比率（η*1／η*100）が３以下である、前記〔１〕乃至〔６〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔８〕
前記（Ａ）ポリアミドが、（ｃ）下記（ｃ−１）〜（ｃ−３）からなる群より選ばれる少なくとも１種の共重合成分からなる単位を、さらに含有する、前記〔１〕乃至〔７〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸
（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミン
（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸
〔９〕
ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量測定において、２０℃／ｍｉｎで冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と、ガラス転移温度Ｔ_gとの差（Ｔ_pc-1−Ｔ_g）が１４０℃以上である、前記〔１〕乃至〔８〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１０〕
前記（ｂ）ジアミンが炭素数８以上のジアミンである、前記〔１〕乃至〔９〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１１〕
前記（ｂ）ジアミンがデカメチレンジアミンである、前記〔１〕乃至〔１０〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１２〕
前記（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンが、炭素数が偶数であるジアミンからなる群より選ばれる少なくとも一種である、前記〔８〕乃至〔１１〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１３〕
前記（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンが、１，６−ヘキサメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミンからなる群より選ばれる少なくとも一種である、前記〔８〕乃至〔１２〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１４〕
前記（Ａ）ポリアミドの封止量が５０％以下である、前記〔１〕乃至〔１３〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１５〕
前記（Ｂ）無機充填材の数平均繊維径が３〜９μｍである、前記〔１〕乃至〔１４〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１６〕
炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）が８以上である、前記〔１〕乃至〔１５〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１７〕
ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量測定において、２０℃／ｍｉｎで冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と、当該結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1の測定後、５０℃／ｍｉｎで再度冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）が１０℃以下である、前記〔１〕乃至〔１６〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１８〕
前記（ｃ）共重合成分の含有量が、ポリアミドの全構成成分量１００モル％に対し、７．５モル％以上２０．０モル％以下である、前記〔８〕乃至〔１７〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔１９〕
前記ポリアミドが、重合工程の少なくとも一部において固相重合工程を経て得られるポリアミドである、前記〔１〕乃至〔１８〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔２０〕
バイオマスプラスチック度が２５％以上である、前記〔１〕乃至〔１９〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔２１〕
更に、摺動材、造核剤、潤滑剤、安定剤、及び前記ポリアミド以外のポリマーからなる群より選ばれる１種以上の成分を含む前記〔１〕乃至〔２０〕のいずれか一項に記載の摺動部品。
〔２２〕
表面の少なくとも一部に染色、塗装、金属めっきのいずれかが施されている、前記〔１〕乃至〔２１〕のいずれか一項に記載の摺動部品。

本発明によれば、耐熱性、低吸水性、引張強度、摺動性及び表面外観に優れた摺動部品を提供できる。

以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について詳細に説明する。以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
本実施形態の摺動部品は、
（Ａ）（ａ）１種のジカルボン酸と（ｂ）１種のジアミンとからなる単位とを含有し、下記条件（１）、（２）を満足する、ポリアミドと、
（１）Ｔｇが７０℃以上である
（２）Ｍｎ（数平均分子量）が１５０００以上である
（Ｂ）無機充填材と、を含有する。
本実施形態の摺動部品を構成する、（Ａ）、（Ｂ）、後述する（Ｃ）及び摺動材、造核剤、潤滑剤、安定剤、及び前記ポリアミド以外のポリマー等の添加成分を含む組成物を、ポリアミド組成物（以下、単に「組成物」ともいう。）と呼ぶ場合がある。

〔（Ａ）ポリアミド〕
本実施形態のポリアミドは、
（ａ）１種のジカルボン酸からなる単位と、
（ｂ）１種のジアミンからなる単位と、
を、含有し、下記条件（１）、（２）を満足するポリアミドである。
（１）Ｔｇが７０℃以上である
（２）Ｍｎ（数平均分子量）が１５０００以上である

なお、本実施形態において、ポリアミドとは主鎖中にアミド（−ＮＨＣＯ−）結合を有する重合体を意味する。
本実施形態において、ジカルボン酸としては、ジカルボン酸そのものに限定されるものではなく、当該ジカルボン酸と等価な化合物であってもよい。
当該ジカルボン酸と等価な化合物としては、ジカルボン酸に由来するジカルボン酸構造を有し、ジカルボン酸構造となり得る化合物であれば特に限定されるものではない。例えば、ジカルボン酸の無水物及びハロゲン化物等が挙げられる。
以下、上記成分（ａ）及び（ｂ）について詳細に説明する。

（（ａ）ジカルボン酸）
本実施形態のポリアミドは、（ａ）１種のジカルボン酸からなる単位を含有する。
本実施形態に用いる（ａ）１種のジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、脂環族ジカルボン酸（脂環式ジカルボン酸とも記される。）、脂肪族ジカルボン酸及び芳香族ジカルボン酸等が挙げられる。本実施形態に用いるジカルボン酸としては、耐熱性、流動性、靭性、低吸水性、強度、剛性、摺動性及び表面外観等の観点で、好ましくは脂環族ジカルボン酸、芳香族ジカルボン酸であり、より好ましくは脂環族ジカルボン酸である。
前記脂肪族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、脂環構造の炭素数が３〜１０である脂環族ジカルボン酸、好ましくは脂環構造の炭素数が５〜１０である脂環族ジカルボン酸が挙げられる。脂環族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、及び１，３−シクロペンタンジカルボン酸等が挙げられる。

本実施形態に用いる脂環族ジカルボン酸は、無置換でも置換基を有していてもよい。
前記置換基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、及びｔｅｒｔ−ブチル基等の炭素数１〜４のアルキル基等が挙げられる。
本実施形態に用いる脂環族ジカルボン酸としては、本実施形態のポリアミドの耐熱性、低吸水性、引張強度、表面外観及び摺動性等の観点で、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸が好ましい。

脂環族ジカルボン酸には、トランス体とシス体の幾何異性体が存在する。原料モノマーとしての脂環族ジカルボン酸は、トランス体とシス体とのどちらか一方を用いてもよく、トランス体とシス体との種々の比率の混合物として用いてもよい。
脂環族ジカルボン酸は、高温で異性化し一定の比率になることやシス体の方がトランス体に比べて、ジアミンとの当量塩の水溶性が高いことから、本実施形態において用いる原料モノマーとしての脂環族ジカルボン酸は、トランス体／シス体比がモル比にして、好ましくは５０／５０〜０／１００であり、より好ましくは４０／６０〜１０／９０であり、さらに好ましくは３５／６５〜１５／８５である。

脂環族ジカルボン酸のトランス体／シス体比（モル比）は、液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）や核磁気共鳴分光法（ＮＭＲ）により求めることができる。ここで、本明細書におけるトランス体／シス体の比（モル比）は、¹Ｈ−ＮＭＲにより求めることができる。
前記脂肪族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、２，２−ジメチルコハク酸、２，３−ジメチルグルタル酸、２，２−ジエチルコハク酸、２，３−ジエチルグルタル酸、グルタル酸、２，２−ジメチルグルタル酸、アジピン酸、２−メチルアジピン酸、トリメチルアジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ヘキサデカン二酸、オクタデカン二酸、エイコサン二酸、及びジグリコール酸等の炭素数３〜２０の直鎖又は分岐状脂肪族ジカルボン酸等が挙げられる。

本実施形態に用いる脂肪族ジカルボン酸としては、耐熱性、流動性、靭性、低吸水性、強度及び剛性等の観点で、好ましくは炭素数６以上の脂肪族ジカルボン酸であり、より好ましくは炭素数１０以上の脂肪族ジカルボン酸である。
前記炭素数１０以上の脂肪族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、セバシン酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ヘキサデカン二酸、オクタデカン二酸、及びエイコサン二酸等が挙げられる。中でも、炭素数１０以上の脂肪族ジカルボン酸としては、耐熱性などの観点で、セバシン酸及び／又はドデカン二酸が好ましい。
前記芳香族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、２−クロロテレフタル酸、２−メチルテレフタル酸、５−メチルイソフタル酸、及び５−ナトリウムスルホイソフタル酸等の無置換又は種々の置換基で置換された炭素数８〜２０の芳香族ジカルボン酸等が挙げられる。

前記種々の置換基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、炭素数１〜４のアルキル基、炭素数６〜１０のアリール基、炭素数７〜１０のアリールアルキル基、クロロ基及びブロモ基等のハロゲン基、炭素数１〜６のシリル基、並びにスルホン酸基及びナトリウム塩等のその塩等が挙げられる。
前記芳香族ジカルボン酸としては、耐熱性、流動性、靭性、低吸水性、強度及び剛性等の観点で、好ましくはテレフタル酸、イソフタル酸であり、より好ましくは、テレフタル酸である。

（（ｂ）ジアミン）
本実施形態のポリアミドは、（ｂ）ジアミンからなる単位を含有する。本実施形態に用いる（ｂ）ジアミン（本明細書において、（ｂ）成分、（ｂ）のジアミン、（ｂ）と記載する場合がある。）としては、ジアミンであれば特に限定されず、無置換の直鎖脂肪族ジアミンでも、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、及びｔｅｒｔ−ブチル基等の炭素数１〜４のアルキル基等の置換基を有する分岐状脂肪族ジアミンでも、脂環族ジアミンでも、芳香族ジアミンでもよい。
本実施形態に用いる（ｂ）ジアミンにおける炭素数は、低吸水性（吸水性を低くする）の観点から好ましくは８以上とし、高温強度及び融点を高くする観点から、２０以下、すなわち８〜２０であることが好ましく、８〜１５であることがより好ましく、８〜１２であることがさらに好ましい。

本実施形態に用いる（ｂ）脂肪族ジアミンとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、及びトリデカメチレンジアミン等の直鎖脂肪族ジアミンや、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２−メチルオクタメチレンジアミン、及び２，４−ジメチルオクタメチレンジアミン等の分岐状脂肪族ジアミン等が挙げられる。

本実施形態に用いる（ｂ）脂肪族ジアミンとしては、耐熱性、低吸水性、強度及び剛性等の観点で、オクタメチレンジアミン、２−メチルオクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミンが好ましく、より好ましくは、２−メチルオクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミンであり、さらに好ましくは、デカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミンであり、さらにより好ましくはデカメチレンジアミンである。

前記デカメチレンジアミンとしては、結晶性をより高める観点から、１，１０−位にアミノ基を有する直鎖デカン骨格を有する１，１０−デカメチレンジアミンが好ましい。
また、１,１０−デカメチレンジアミンは、バイオマス由来の原料であるという観点からも好ましい。
デカメチレンジアミンとしては、無置換の１，１０−デカメチレンジアミンでも、置換基を有する置換１，１０−デカメチレンジアミンでもよい。当該置換基としては、特に限定されるものではないが、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、及びｔｅｒｔ−ブチル基等の炭素数１〜４のアルキル基が挙げられる。

前記脂環族ジアミン（脂環式ジアミンとも記される。）としては、以下に限定されるものではないが、例えば、１，４−シクロヘキサンジアミン、１，３−シクロヘキサンジアミン、及び１，３−シクロペンタンジアミン等が挙げられる。
前記芳香族ジアミンとは、芳香族を含有するジアミンであり、以下に限定されるものではないが、例えば、メタキシリレンジアミン、オルトキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン等が挙げられる。
なお、本実施形態において、ジアミンを２種類以上組み合わせる場合、最も炭素数の多いジアミンを（ｂ）成分とし、それ以外のジアミンを後述の（ｃ−２）成分とする。

（（ｃ）共重合成分）
本実施形態のポリアミドは、本実施形態の目的を損なわない範囲で、上述した（ａ）、（ｂ）の他、所定の（ｃ）共重合成分（本明細書中、（ｃ）成分、（ｃ）と記載する場合がある。）を含有させることもできる。
前記（ｃ）共重合成分とは、（ｃ−１）前記（ａ）以外のジカルボン酸（本明細書中、（ｃ−１）成分、（ｃ−１）と記載する場合がある。）、（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミン（本明細書中、（ｃ−２）成分、（ｃ−２）と記載する場合がある。）、及び（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸（本明細書中、（ｃ−３）成分、（ｃ−３）と記載する場合がある。）からなる群より選ばれる少なくとも１種である。

（ａ）ジカルボン酸及び（ｂ）のジアミンと組み合わせる（ｃ）共重合成分は、１種類のみを単独で用いてもよく、２種類以上を組み合わせてもよい。
組み合わせる例としては、（ｃ−１）、（ｃ−２）及び（ｃ−３）の中から自由に組み合わせることができ、例えば、（ｃ−１）から２種類を用いてもよいし、（ｃ−２）や（ｃ−３）から２種類を組み合わせてもよいし、（ｃ−１）から１種類と（ｃ−２）から１種類のように組み合わせてもよい。

＜（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸＞
（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、脂環族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸及び芳香族ジカルボン酸等が挙げられる。
前記脂環族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、脂環構造の炭素数が３〜１０である脂環族ジカルボン酸、好ましくは脂環構造の炭素数が５〜１０である脂環族ジカルボン酸が挙げられる。脂環族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、及び１，３−シクロペンタンジカルボン酸等が挙げられる。

前記脂環族ジカルボン酸は、無置換でも置換基を有していてもよい。前記置換基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、及びｔｅｒｔ−ブチル基等の炭素数１〜４のアルキル基等が挙げられる。
前記脂肪族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、２，２−ジメチルコハク酸、２，３−ジメチルグルタル酸、２，２−ジエチルコハク酸、２，３−ジエチルグルタル酸、グルタル酸、２，２−ジメチルグルタル酸、アジピン酸、２−メチルアジピン酸、トリメチルアジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ヘキサデカン二酸、オクタデカン二酸、エイコサン二酸、及びジグリコール酸等の炭素数３〜２０の直鎖又は分岐状脂肪族ジカルボン酸等が挙げられる。

前記芳香族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、２−クロロテレフタル酸、２−メチルテレフタル酸、５−メチルイソフタル酸、及び５−ナトリウムスルホイソフタル酸等の無置換又は種々の置換基で置換された炭素数８〜２０の芳香族ジカルボン酸等が挙げられる。
前記種々の置換基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、炭素数１〜４のアルキル基、炭素数６〜１０のアリール基、炭素数７〜１０のアリールアルキル基、クロロ基及びブロモ基等のハロゲン基、炭素数１〜６のシリル基、並びにスルホン酸基及びナトリウム塩等のその塩等が挙げられる。

本実施形態に用いる（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、耐熱性、流動性、靭性、低吸水性、強度及び剛性等の観点で、好ましくは脂肪族ジカルボン酸であり、より好ましくは炭素数６以上の脂肪族ジカルボン酸である。
中でも、（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、耐熱性及び低吸水性等の観点で、炭素数１０以上の脂肪族ジカルボン酸が好ましい。

前記炭素数１０以上の脂肪族ジカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、セバシン酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ヘキサデカン二酸、オクタデカン二酸、及びエイコサン二酸等が挙げられる。
中でも、（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、耐熱性などの観点で、セバシン酸及び／又はドデカン二酸が好ましい。
本実施形態に用いる（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、耐熱性、流動性、靭性、低吸水性、強度及び剛性等の観点で、好ましくは芳香族ジカルボン酸であり、より好ましくは、炭素数８の芳香族ジカルボン酸である。
中でも、（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、耐熱性、流動性、表面外観等の観点で、イソフタル酸が好ましい。

さらに、（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸は、本実施形態の目的を損なわない範囲で、トリメリット酸、トリメシン酸、及びピロメリット酸等の３価以上の多価カルボン酸を含んでもよい。
前記多価カルボン酸としては、１種類のみを単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

（ａ）ジカルボン酸及び（ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸中の（ａ）ジカルボン酸の割合（モル％）は、特に限定されるものではないが、５０〜１００モル％が好ましく、より好ましくは６０〜１００モル％であり、さらに好ましくは７０〜１００モル％である。
前記（ａ）ジカルボン酸の（ａ）と（ｃ−１）との合計量中の割合が５０〜１００モル％であることにより、強度、高温強度、低吸水性、低ブロッキング性、離型性及び可塑化時間安定性に優れるポリアミドが得られる。また、当該ポリアミドを含む摺動部品は、摺動性及び表面外観に優れる。

＜（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミン＞
（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、脂肪族ジアミン、脂環族ジアミン及び芳香族ジアミン等が挙げられる。
前記脂肪族ジアミンとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、及びトリデカメチレンジアミン等の直鎖脂肪族ジアミンや、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２−メチルオクタメチレンジアミン、及び２，４−ジメチルオクタメチレンジアミン等の分岐状脂肪族ジアミン等が挙げられる。

前記脂環族ジアミン（脂環式ジアミンとも記される。）としては、以下に限定されるものではないが、例えば、１，４−シクロヘキサンジアミン、１，３−シクロヘキサンジアミン、及び１，３−シクロペンタンジアミン等が挙げられる。
前記芳香族ジアミンとは、芳香族を含有するジアミンであり、以下に限定されるものではないが、例えば、メタキシリレンジアミン、オルトキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン等が挙げられる。

本実施形態に用いる（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンとしては、本実施形態のポリアミドの耐熱性、流動性、靭性、低吸水性、強度及び剛性等の観点から、好ましくは、脂肪族ジアミン及び脂環族ジアミンであり、より好ましくは、炭素数４〜９の脂肪族ジアミンであり、さらに好ましくは、炭素数４、６、８の脂肪族ジアミンであり、さらにより好ましくは、１，６−ヘキサメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミンである。

さらに、（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンは、本実施形態の目的を損なわない範囲で、ビスヘキサメチレントリアミン等の３価以上の多価脂肪族アミンを含んでもよい。
前記多価脂肪族アミンは、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

（ｂ）ジアミン及び（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミン中の（ｂ）ジアミンの割合（モル％）は、特に制限はないが、４０〜１００モル％が好ましく、より好ましくは５０〜１００モル％であり、さらに好ましくは６０〜１００モル％である。（ｂ）ジアミンの割合が、（ｂ）と（ｃ−２）の合計量の４０〜１００モル％であることにより、強度、高温強度、低吸水性、低ブロッキング性、離型性及び可塑化時間安定性により優れるポリアミドとすることができる。また、該ポリアミドを含む摺動部品は、耐熱性、低吸水性、引張強度、表面外観及び摺動性に優れる。

＜（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸＞
（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸とは、重（縮）合可能なラクタム及び／又はアミノカルボン酸を意味する。
本実施形態のポリアミドが、（ａ）ジカルボン酸、（ｂ）ジアミン、及び（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸を共重合させて得られる共重合ポリアミドである場合には、（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸は、流動性、靭性の観点から、炭素数が４〜１４のラクタム及び／又はアミノカルボン酸が好ましく、炭素数６〜１２のラクタム及び／又はアミノカルボン酸であることがより好ましい。

前記ラクタムとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ブチロラクタム、ピバロラクタム、ε−カプロラクタム、カプリロラクタム、エナントラクタム、ウンデカノラクタム、及びラウロラクタム（ドデカノラクタム）等が挙げられる。
中でも、ラクタムとしては、靭性の観点で、ε−カプロラクタム、ウンデカノラクタム、ラウロラクタム等が好ましく、ε−カプロラクタム、ラウロラクタムがより好ましい。

前記アミノカルボン酸としては、以下に限定されるものではないが、例えば、前記ラクタムが開環した化合物であるω−アミノカルボン酸やα，ω−アミノ酸等が挙げられる。
前記アミノカルボン酸としては、ω位がアミノ基で置換された炭素数４〜１４の直鎖又は分岐状飽和脂肪族カルボン酸であることが好ましく、例えば、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウンデカン酸、及び１２−アミノドデカン酸等が挙げられ、アミノカルボン酸としては、パラアミノメチル安息香酸等も挙げられる。
中でも、アミノカルボン酸としては、低吸水、靭性の観点で、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸等がより好ましい。

（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸の添加量（モル％）については、特に限定されるものではないが、（ａ）ジカルボン酸、（ｂ）ジアミン、並びに（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸の各モノマー全体のモル量（１００モル％）に対して、好ましくは０．５モル％以上２０モル％以下であり、より好ましくは２モル％以上１８モル％以下である。（ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸の添加量が、０．５モル％以上２０モル％以下であることにより、耐熱性、低吸水性、強度及び離型性等に優れるポリアミドとすることができる。

（（ａ）〜（ｃ）の成分の含有比率）
本実施形態のポリアミドにおいて、（ａ）ジカルボン酸と、（ｂ）ジアミンとの含有割合は、同モル量であることが好ましい。そのため、本実施形態のポリアミドを得る際の原料として、ジカルボン酸の使用量とジアミンの使用量とは、同モル量付近であることが好ましい。具体的には、重合反応中のジアミンの反応系外への逃散分もモル比においては考慮して、ジカルボン酸全体のモル量１に対して、ジアミン全体のモル量は、０．９〜１．２であることが好ましく、より好ましくは０．９５〜１．１であり、さらに好ましくは０．９８〜１．０５である。
（ｃ）共重合成分の含有割合は、ポリアミドの全構成成分量１００モル％に対し、好ましくは５．０モル％以上２２．５モル％以下であり、より好ましくは７．５モル％以上２０．０モル％以下であり、さらに好ましくは１０．０モル％以上１８．０モル％以下である。（ｃ）共重合成分の含有割合を前記範囲とすることで、引張強度、高温強度、低吸水性、低ブロッキング性、離型性及び可塑化時間安定性に優れるポリアミドが得られる。また、該ポリアミドを含む摺動部品は、耐熱性、引張強度、表面外観及び摺動性に優れる。

（末端封止剤）
本実施形態のポリアミドを重合する際に、上記（ａ）〜（ｃ）成分以外に、分子量調節のために公知の末端封止剤をさらに添加することができる。
末端封止剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、モノカルボン酸、モノアミン、無水フタル酸等の酸無水物；モノイソシアネート、モノ酸ハロゲン化物、モノエステル類、及びモノアルコール類等が挙げられ、熱安定性の観点で、モノカルボン酸、及びモノアミンが好ましい。
末端封止剤は、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

末端封止剤として使用できるモノカルボン酸としては、アミノ基との反応性を有するものであれば、特に限定されるものではなく、例えば、蟻酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、カプリル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチル酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ピバリン酸、及びイソブチル酸等の脂肪族モノカルボン酸；シクロヘキサンカルボン酸などの脂環族モノカルボン酸；並びに安息香酸、トルイル酸、α−ナフタレンカルボン酸、β−ナフタレンカルボン酸、メチルナフタレンカルボン酸、及びフェニル酢酸等の芳香族モノカルボン酸；等が挙げられる。
モノカルボン酸としては、１種類で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

末端封止剤として使用できるモノアミンとしては、カルボキシル基との反応性を有するものであれば、特に限定されるものではなく、例えば、メチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン、ヘキシルアミン、オクチルアミン、デシルアミン、ステアリルアミン、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、及びジブチルアミン等の脂肪族モノアミン；シクロヘキシルアミン及びジシクロヘキシルアミン等の脂環族モノアミン；並びにアニリン、トルイジン、ジフェニルアミン、及びナフチルアミン等の芳香族モノアミン；等が挙げられる。
モノアミンとしては、１種類で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。
本実施形態のポリアミドにおいて、末端封止剤由来による末端封止量は好ましくは５０％以下であり、より好ましくは４０％以下であり、さらに好ましくは３０％以下であり、さらにより好ましくは２０％以下であり、よりさらに好ましくは１０％以下である。末端封止剤由来による末端封止量が５０％以下であることにより、無機充填材との親和性が高まり、引張強度、摺動性等に優れる摺動部品することができる。ポリアミドと無機充填材との親和性が低いと、無機充填材が摺動面に脱落し、摩耗を進行させてしまう場合がある。また二軸押出機などを用いてペレットを作製する際にストランド安定性（生産性）が低下したり、また、ポリアミド樹脂中にうまく分散できなかった充填剤がケバとして発生し、ペレットの品質を低下させたりする問題が起きる場合がある。

（ポリアミドの特性）
＜トランス異性体比率＞
本実施形態のポリアミドにおいて、脂環族ジカルボン酸構造は、トランス異性体及びシス異性体の幾何異性体として存在する。
本実施形態のポリアミド中、脂環族ジカルボン酸に由来する部分におけるトランス異性体比率は、ポリアミド中の脂環族ジカルボン酸全体中のトランス異性体である比率を表す。当該トランス異性体比率は、好ましくは５０〜８５モル％であり、より好ましくは５０〜８０モル％であり、さらに好ましくは６５〜８０モル％である。

原料である脂環族ジカルボン酸としては、上述したようにトランス体／シス体比（モル比）が５０／５０〜０／１００である脂環族ジカルボン酸を用いることが好ましいが、その一方で、本実施形態のポリアミド中、脂環族ジカルボン酸に由来する部分におけるトランス異性体比率は、上記範囲内であることが好ましい。

前記トランス異性体比率が上記範囲内にあることにより、本実施形態のポリアミドは、高融点、靭性、強度、剛性及び可塑化時間安定性に優れるという特徴に加えて、高いＴｇによる熱時剛性と、通常では耐熱性と相反する性質である流動性と、高い結晶性とを同時に満足するという性質を持つ。また、該ポリアミドを含む摺動部品は、表面外観に優れる。
ポリアミド中の脂環族ジカルボン酸に由来する部分におけるトランス異性体比率を上記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの重合方法、並びに重合条件を制御する方法等が挙げられる。熱溶融重合法によりポリアミドを製造する際には、重合が終了するまで、溶融状態を保持することが好ましい。溶融状態を保持するためには、ポリアミド組成に適した重合条件で製造することが必要となる。具体的には、例えば、重合圧力を２３〜５０ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）、好ましくは２５ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）以上の高圧に制御し、加熱を続けながら、槽内の圧力が大気圧（ゲージ圧は０ｋｇ／ｃｍ²）になるまで３０分以上かけながら降圧する方法等が挙げられる。

本実施形態において、ポリアミド中の前記トランス異性体比率は、例えば、ポリアミド３０〜４０ｍｇをヘキサフルオロイソプロパノール重水素化物１．２ｇに溶解し、得られた溶液を¹Ｈ−ＮＭＲで測定することにより求めることができる。具体的には、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の場合、¹Ｈ−ＮＭＲ測定における、トランス異性体に由来する１．９８ｐｐｍのピーク面積と、シス異性体に由来する１．７７ｐｐｍ及び１．８６ｐｐｍのピーク面積との比率からトランス異性体比率を求めることができる。

＜バイオマスプラスチック度＞
本実施形態のポリアミドのバイオマスプラスチック度は、環境負荷の低減の観点から２５％以上であることが好ましい。ここで、バイオマスプラスチック度とは、ポリアミドのうち、バイオマス由来の原料にて構成されるユニットの割合を意味する。バイオプラスチック度は、後述する実施例に記載する方法により算出することができる。より好ましいバイオプラスチック度としては３０％以上である。本実施形態のポリアミドのバイオマスプラスチック度の上限値は、特に限定されないが、ポリアミドの耐熱性の観点から例えば８０％である。

ここでいうバイオマス由来の原料とは、ポリアミドの構成成分である上記（ａ）〜（ｃ）成分のうち、植物等の成分を出発物質として合成することができるモノマーを意味する。例えば、ひまし油の主成分であるリシノレイン酸トリグリセライドから合成することができる、セバシン酸、デカメチレンジアミン、及び１１−アミノウンデカン酸、ひまわり種子の成分から合成することができるアゼライン酸、セルロースから合成することができるペンタメチレンジアミン、γ−アミノ酪酸等が挙げられる。

バイオマスは、光合成により大気中の炭酸ガスを吸収することにより蓄積されたものであるため、これらを原料としたプラスチックを、使用後に燃焼等によって二酸化炭素を大気中に放出した場合でも、もともと大気中に存在した炭酸ガスであることから、大気中の炭酸ガス濃度は上昇したことにならない。
したがって、ポリアミドにおいて、バイオマスプラスチック度が高いことは、環境負荷の低減に非常に有効である。ポリアミドのバイオマスプラスチック度を２５％以上に高くする方法としては、ポリアミドを製造する際、上述したバイオマス由来の原料の配合割合を高くする方法等が挙げられる。

＜２５℃の硫酸相対粘度＞
本実施形態のポリアミドの分子量は、２５℃の硫酸相対粘度ηｒを指標とすることができる。
本実施形態のポリアミドの２５℃の硫酸相対粘度ηｒは、ポリアミド組成物の成形性、引張強度、表面外観及び摺動性等の観点から、好ましくは２．３〜５．０であり、より好ましくは２．４〜４．０であり、さらに好ましくは２．５〜３．５である。
ポリアミドの２５℃の硫酸相対粘度ηｒを上記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてリン酸や次亜リン酸ナトリウムのような公知の重縮合触媒を加える方法、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてのジアミンの添加量を調整する方法、及び末端封止剤の添加量を低減化する方法、並びに及び加熱条件や減圧条件のような重合条件を制御し脱水を促進する方法等が挙げられる。
本実施形態において、ポリアミドの２５℃の硫酸相対粘度ηｒの測定は、下記実施例に記載するように、ＪＩＳ−Ｋ６９２０に準じて行うことができる。

＜Ｍｎ（数平均分子量）＞
本実施形態のポリアミドの分子量は、Ｍｎ（数平均分子量）を指標とすることができる。 本実施形態のポリアミドのＭｎ（数平均分子量）は、ポリアミド組成物の成形性、引張強度、表面外観及び摺動性等の観点から、１５０００以上とする。好ましくは１８０００〜８００００であり、より好ましくは２００００〜８００００であり、さらに好ましくは２２０００〜８００００であり、さらにより好ましくは２５０００〜７００００である。
ポリアミドのＭｎ（数平均分子量）を１５０００以上、好ましくは１８０００〜８００００の範囲にすることによって、成形性、引張強度、表面外観及び摺動性等に優れるポリアミド組成物が得られる。

ポリアミドのＭｎ（数平均分子量）を上記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてリン酸や次亜リン酸ナトリウムのような公知の重縮合触媒を加える方法、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてのジアミンの添加量を調整する方法、及び末端封止剤の添加量を低減化する方法、並びに及び加熱条件や減圧条件のような重合条件を制御し脱水を促進する方法等が挙げられる。
本実施形態において、ポリアミドのＭｎ（数平均分子量）の測定は、下記実施例に記載するように、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用いて行うことができる。

＜分子量分布＞
本実施形態のポリアミドの分子量分布は、Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）を指標とする。
本実施形態のポリアミドのＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）は、ポリアミド組成物の成形性、引張強度、表面外観及び摺動性等の観点から、好ましくは４．０以下であり、より好ましくは１．５〜３．５であり、さらに好ましくは１．５〜３．３であり、よりさらに好ましくは１．５〜３．０であり、最も好ましくは１．５〜２．５である。分子量分布の下限は１．０である。

本実施形態のポリアミドのＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）を４．０以下の範囲にすることによって、溶融重合における重合収率、可塑化時間安定性に優れるポリアミドが得られる。また、後述する摺動材、無機充填材に代表される成分を含有させたポリアミド組成物は、成形性、引張強度、表面外観及び摺動性等に優れたものとなる。
本実施形態のポリアミドは、２５℃の硫酸相対粘度ηｒが２．３以上であり、かつＭｗ／Ｍｎが４．０以下であれば、高分子量でありながら、三次元構造を有するポリアミド分子の割合が少なく、さらに高温加工時において分子の三次元構造化を抑制でき、優れた流動性、引張強度及び表面外観が得られる。

ポリアミドのＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）を上記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてリン酸や次亜リン酸ナトリウムのような公知の重縮合触媒を加える方法、並びに及び加熱条件や減圧条件のような重合条件を制御する方法等が挙げられる。
ポリアミドの分子構造中に芳香族化合物単位が含有していると、高分子量化に伴い、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が高くなる傾向がある。分子量分布が高いことは分子の三次元構造を有するポリアミド分子の割合が高いことを示し、高温加工時において分子の三次元構造化がさらに進行しやすく、流動性、引張強度、表面外観が悪化する。

本実施形態のポリアミドにおける芳香族化合物単位の含有量は、ポリアミドの全構成成分量１００モル％に対し、好ましくは５０モル％以下であり、より好ましくは２５モル％以下であり、さらに好ましくは２０モル％以下であり、よりさらに好ましくは１５％以下であり、最も好ましくは１０％以下である。
本実施形態において、ポリアミドのＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）の測定は、下記実施例に記載するように、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用いて得られたＭｗ（重量平均分子量）、Ｍｎ（数平均分子量）を使用して計算することができる。

＜剪断粘度比率＞
本実施形態のポリアミドは、角速度１ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*1）の、角速度１００ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*100）に対する比率（η*1／η*100）が、好ましくは３以下である。
より好ましくは２．５以下であり、さらに好ましくは２以下である。
上記比率（η*1／η*100）が３以下であることにより、本実施形態のポリアミドにおいて優れた流動性が得られる。
上記比率（η*1／η*100）は、ポリアミドの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）と関係がある。すなわち、Ｍｗ／Ｍｎが４以下であることにより、三次元構造化している比率が少なく、さらに高温加工時における分子の三次元化が抑制でき、良好な流動性が得られ、上記比率（η*1／η*100）≦３が実現できる。
所定の角速度におけるポリアミドの剪断粘度は、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。

＜融解ピーク温度＞
本実施形態のポリアミドの、後述する融解ピーク温度（融点）Ｔ_pm-1は、耐熱性及び摺動性の観点から、好ましくは２８０℃以上、より好ましくは２８０℃以上３４０℃以下であり、さらに好ましくは２８０℃以上３３０℃以下であり、よりさらに好ましくは２８０℃以上３１５℃以下である。
融解ピーク温度Ｔ_pm-1が３３０℃以下であるポリアミドは、押出、成形等の溶融加工における熱分解等をより抑制することができるため好ましい。また融解ピーク温度Ｔ_pm-1が３１５℃以下であれば、溶融加工温度をより低くすることができ、摺動材の分散性が向上し、優れた摺動性を有する摺動部品とすることができる。
ポリアミドの融解ピーク温度（融点）Ｔ_pm-1を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの構成成分を上記（ａ）〜（ｃ）成分とし、成分の配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。

本実施形態のポリアミドにおいて、融解ピーク温度（融点）、結晶化ピーク温度及び結晶化エンタルピーは、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じて、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により
測定することができる。具体的には、以下のとおり測定することができる。
測定装置としては、ＰＥＲＫＩＮ−ＥＬＭＥＲ社製Ｄｉａｍｏｎｄ−ＤＳＣを用いることができる。
測定条件は、窒素雰囲気下、試料約１０ｍｇを昇温速度２０℃／ｍｉｎで５０℃から３５０℃まで昇温する条件とする。このときに現れる吸熱ピークを融解ピークとし、もっとも高温側に現れるピークを融解ピーク温度Ｔ_pmとする。
続いて、３５０℃で３分間保った後、冷却速度２０℃／ｍｉｎで３５０℃から５０℃まで冷却する。このときに現れる発熱ピークを結晶化ピークとし、結晶化ピーク温度をＴ_pc-1、結晶化ピーク面積を結晶化エンタルピーとする。

続いて、５０℃で３分間保った後、再度昇温速度２０℃／ｍｉｎで５０℃から３５０℃まで昇温する。このときに現れるもっとも高温側に現れる吸熱ピークを融解ピーク温度Ｔ_pm-1とし、もっとも低温側に現れる吸熱ピークを融解ピーク温度Ｔ_pm-2とする。
なお、このときに現れる吸熱ピークが１つの場合は、該吸熱ピークを融解ピーク温度Ｔ_pm-1及びＴ_pm-2（Ｔ_pm-1＝Ｔ_pm-2）とする。さらに、３５０℃で３分間保った後、冷却速度５０℃／ｍｉｎで３５０℃から５０℃まで冷却する。このときに現れる結晶化ピーク温度をＴ_pc-2とする。

本実施形態のポリアミドにおいては、前記融解ピーク温度Ｔ_pmと前記融解ピーク温度Ｔ_pm-1との差（Ｔ_pm−Ｔ_pm-1）が３０℃以下であることが好ましく、０〜２０℃の範囲であることがより好ましく、０〜１０℃の範囲であることがさらに好ましい。ポリアミドにおいて、融解ピーク温度Ｔ_pmと融解ピーク温度Ｔ_pm-1との差（Ｔ_pm−Ｔ_pm-1）が小さいほど、ポリアミド中で脂環族ジカルボン酸に由来する部分が熱力学的に安定な構造をとることを意味する。融解ピーク温度Ｔ_pmと融解ピーク温度Ｔ_pm-1との差（Ｔ_pm−Ｔ_pm-1）が前記範囲内であるポリアミドは、可塑化時間安定性に優れる。また、該ポリアミドを含む摺動部品は、表面外観に優れる。ポリアミドにおいて、融解ピーク温度Ｔ_pmと融解ピーク温度Ｔ_pm-1との差（Ｔ_pm−Ｔ_pm-1）を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲とし、更に、ポリアミド中の脂環族ジカルボン酸に由来するトランス異性体比率を６５〜８０モル％の範囲内に制御する方法が挙げられる。

本実施形態のポリアミドの融解ピーク温度Ｔ_pm-2は、耐熱性の観点から２７０℃以上であることが好ましく、２７０〜３２０℃の範囲であることがより好ましく、２８０〜３１０℃の範囲であることがさらに好ましい。
ポリアミドの融解ピーク温度（融点）Ｔ_pm-2を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。

さらに本実施形態のポリアミドは、融解ピーク温度Ｔ_pm-1と融解ピーク温度Ｔ_pm-2との差（Ｔ_pm-1−Ｔ_pm-2）が３０℃以下であることが好ましく、１０〜２０℃の範囲であることがより好ましい。ポリアミドにおける融解ピーク温度Ｔ_pm-1と融解ピーク温度Ｔ_pm-2との差（Ｔ_pm-1−Ｔ_pm-2）が前記範囲内であると、離型性及び低ブロッキング性の観点から好ましい。
ポリアミドにおける融解ピーク温度Ｔ_pm-1と融解ピーク温度Ｔ_pm-2との差（Ｔ_pm-1−Ｔ_pm-2）を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。

＜結晶化ピーク温度＞
本実施形態のポリアミドの結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1は、低ブロッキング性、離型性の観点から、好ましくは２５０℃以上であり、より好ましくは２６０℃以上３００℃以下である。
結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1は、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量測定において、２０℃／ｍｉｎで冷却することにより測定することができる。
ポリアミドの結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。

本実施形態のポリアミドの結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2は、低ブロッキング性、離型性の観点から２４０℃以上であることが好ましく、２４０〜２８０℃の範囲であることがより好ましい。
結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2は、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量測定において、前記結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1の測定後、上記のように所定の操作を経た後、５０℃／ｍｉｎで再度冷却することにより測定できる。
ポリアミドの結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。

さらに、本実施形態のポリアミドは、結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）が１０℃以下であることが好ましい。
ポリアミドにおいて、結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）が小さいほど、結晶化速度が速く、ポリアミドの結晶構造が安定であることを意味する。ポリアミドにおける結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）が前記範囲内であると、低ブロッキング性、離型性の観点から好ましい。
ポリアミドにおける結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）を前記範囲内に制御する方法としては、例えば、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。また、（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）を小さくし、ポリアミドを安定な結晶構造にするためには、（ａ）〜（ｃ）成分の炭素数を偶数とすることや、ポリアミド中の炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を８以上９未満とすることが好ましい。

本実施形態のポリアミドの結晶化エンタルピーは、耐熱性、振動疲労特性、摺動性、低ブロッキング性、離型性の観点から、好ましくは１０Ｊ／ｇ以上であり、より好ましくは１５Ｊ／ｇ以上であり、さらに好ましくは２０Ｊ／ｇ以上である。本実施形態のポリアミドの結晶化エンタルピーの上限は、特に限定されないが１００Ｊ／ｇ以下である。
ポリアミドの結晶化エンタルピーを前記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミド中の炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を８以上とし、上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。
ポリアミド中の炭素数とアミド基との比（炭素数／アミド基数）は、後述する方法により制御できる。

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
本実施形態のポリアミドのガラス転移温度Ｔｇは７０℃以上であり、好ましくは９０℃以上１７０℃以下であり、より好ましくは９０℃以上１６０℃以下であり、さらに好ましくは１００℃以上１６０℃以下であり、よりさらに好ましくは１１５℃以上１６０℃以下であり、最も好ましくは１２０℃以上１６０℃以下である。該ガラス転移温度Ｔｇを７０℃以上とすることにより、耐熱性、低吸水性、引張強度及び摺動性に優れる摺動部品とすることができる。また、ガラス転移温度を１７０℃以下とすることにより、表面外観のよい摺動部品を得ることができる。
ポリアミドのガラス転移温度Ｔｇを前記範囲内に制御する方法としては、例えば、成分を上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、成分の配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。

本実施形態において、ガラス転移温度Ｔｇは、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じて、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により測定することができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。
本実施形態のポリアミドは、上述したように、Ｔｇが７０℃以上であり、Ｍｎ（数平均分子量）が１５０００以上であるポリアミドを含有するところに大きな特徴を有している。これにより、例えば摺動部品において摩擦熱による成形品の表面温度上昇のために、ある限界を超えると溶融が起こるとう問題を解決できる。また、長期的な摩擦、摩耗条件でも、物性低下が少なく、優れた摺動性を有する。

本実施形態のポリアミドは、示差走査熱量測定において、２０℃／ｍｉｎで冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と、ガラス転移温度Ｔｇとの差（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）が１４０℃以上であることが好ましく、より好ましくは１４５℃以上であり、さらに好ましくは１５０℃以上である。
ポリアミドにおいて、結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と、ガラス転移温度Ｔｇとの差（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）が大きいほど、結晶化できる温度範囲が広く、ポリアミドの結晶構造が安定であることを意味する。
結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1とガラス転移温度Ｔｇとの差（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）が１４０℃以上であるポリアミドは、低ブロッキング性、離型性に優れる。また、後述する摺動材、無機充填材に代表される成分を含有させた摺動部品は、引張強度、表面外観及び摺動性等に優れたものとなる。結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1とガラス転移温度Ｔｇとの差（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）の上限は、特に限定されないが、耐熱性の観点から、３００℃以下であることが好ましい。

ポリアミドにおける結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1とガラス転移温度Ｔｇとの差（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）を制御する方法としては、例えば、成分を上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、成分の配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。また、（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）を大きくし、ポリアミドを安定な結晶構造にするためには、成分（ａ）〜（ｃ）成分の炭素数を偶数とすることや、炭素鎖を直鎖状とすることや、ポリアミド中の炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を８以上９未満とすることが好ましい。

＜ポリアミドのポリマー末端＞
本実施形態におけるポリアミドのポリマー末端は、以下のように分類し、定義される。
すなわち、１）アミノ末端、２）カルボキシル末端、３）封止剤による末端、及び４）その他の末端である。
ポリアミドのポリマー末端とは、ジカルボン酸とジアミンとがアミド結合により重合したポリマー鎖の末端部分を意味する。前記ポリアミドのポリマー末端は、これら１）〜４）の末端のうちの１種以上である。

１）アミノ末端は、アミノ基（−ＮＨ₂基）が結合したポリマー末端であり、原料のジアミンに由来する。
２）カルボキシル末端は、カルボキシル基（−ＣＯＯＨ基）が結合したポリマー末端であり、原料のジカルボン酸に由来する。
３）封止剤による末端は、重合時に添加した、カルボン酸又はアミンにより封止されたポリマー末端である。
４）その他の末端は、上記の１）〜４）に分類されないポリマー末端であり、例えば、アミノ末端が脱アンモニア反応して生成した末端や、カルボキシル末端から脱炭酸反応して生成した末端等が挙げられる。

本実施形態のポリアミドのアミノ末端量とカルボキシル末端量との総量に対するアミノ末端量の比｛アミノ末端量／（アミノ末端量＋カルボキシル末端量）｝は、特に限定されるものではないが、０．３以上であることが好ましい。より好ましくは０．５以上であり、さらに好ましくは０．７以上である。本実施形態のポリアミドのアミノ末端量とカルボキシル末端量との総量に対するアミノ末端量の比｛アミノ末端量／（アミノ末端量＋カルボキシル末端量）｝の上限値は、１．０未満であることが好ましい。ポリアミドのアミノ末端量とカルボキシル末端量との総量に対するアミノ末端量の比を０．３以上とすることにより、ポリアミドの強度、靭性、熱時安定性及び耐加水分解性を向上させることができる。また、摺動材との親和性が高まり、該ポリアミドを含む摺動部品は、表面外観及び摺動性に優れる。

ポリアミドのアミノ末端量とカルボキシル末端量との総量に対するアミノ末端量の比｛アミノ末端量／（アミノ末端量＋カルボキシル末端量）｝を制御する方法としては、例えば、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてのジアミン及び末端封止剤の添加量、並びに重合条件を制御する方法が挙げられる。
ポリマー末端に結合するアミノ末端量は、中和滴定により測定することができる。具体的には、ポリアミド３．０ｇを９０質量％フェノール水溶液１００ｍＬに溶解し、得られた溶液について０．０２５Ｎの塩酸で滴定を行い、アミノ末端量を求める。終点はｐＨ計の指示値から決定する。

ポリマー末端に結合するカルボキシル末端量は、中和滴定により測定することができる。
具体的には、ポリアミド４．０ｇをベンジルアルコール５０ｍＬに溶解し、得られた溶液について０．１ＮのＮａＯＨで滴定を行い、カルボキシル末端量を求める。終点はフェノールフタレイン指示薬の変色から決定する。

＜炭素数／アミド基数＞
本実施形態のポリアミドにおいて、炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）は、低吸水の観点から８以上であることが好ましく、より好ましくは８．２以上９未満である。
当該炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）は、ポリアミドのアミノ基濃度を示す指標である。
当該炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を前記範囲内とすることにより、強度、高温強度、低吸水性、低ブロッキング性、離型性及び可塑化時間安定性に優れたポリアミド、並びに摺動性及び表面外観に優れた摺動部品を提供できる。

ポリアミドにおける炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を制御する方法としては、例えば、成分を上記（ａ）〜（ｃ）成分を用い、成分の配合比率を上述した範囲に制御する方法等が挙げられる。
アミノ基濃度を示す指標である（炭素数／アミド基数）は、ポリアミドにおけるアミド基１個あたりの炭素数の平均値を計算により求めることができる。具体的には、後述の実施例に記載の方法により求めることができる。

〔ポリアミドの製造方法〕
本実施形態に係るポリアミドの製造方法としては、特に限定されるものではなく、上述した（ａ）１種の脂環族ジカルボン酸と、（ｂ）１種のジアミンとを重合させる工程を含む、ポリアミドの製造方法が挙げられる。
本実施形態のポリアミドを得る際に、ジカルボン酸の添加量とジアミンの添加量とは、同モル量付近であることが好ましい。重合反応中のジアミンの反応系外への逃散分もモル比においては考慮して、ジカルボン酸全体のモル量１に対して、ジアミン全体のモル量は、０．９〜１．２であることが好ましく、より好ましくは０．９５〜１．１であり、さらに好ましくは０．９８〜１．０５である。

本実施形態に係るポリアミドの製造方法としては、ポリアミドの重合度を上昇させる工程を、さらに含むことが好ましい。
本実施形態に係るポリアミドの製造方法としては、例えば、以下に例示するように種々の方法が挙げられる：
１）ジカルボン酸、ジアミン塩又はその混合物の、水溶液又は水の懸濁液を加熱し、溶融状態を維持したまま重合させる方法（以下「熱溶融重合法」と略称する場合がある。）。
２）熱溶融重合法で得られたポリアミドを融点以下の温度で固体状態を維持したまま重合度を上昇させる方法（以下「熱溶融重合・固相重合法」と略称する場合がある。）。
３）ジカルボン酸と等価なジカルボン酸ハライド成分と、ジアミン成分とを用いて重合させる方法（「溶液法」）。

中でも、熱溶融重合法を含む製造方法が好ましく、熱溶融重合法によりポリアミドを製造する際には、重合が終了するまで、溶融状態を保持することが好ましい。溶融状態を保持するためには、ポリアミド組成に適した重合条件で製造することが必要となる。例えば、該熱溶融重合法における重合圧力を２３〜５０ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）、好ましくは２５ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）以上の高圧に制御し、加熱を続けながら、槽内の圧力が大気圧（ゲージ圧は０ｋｇ／ｃｍ²）になるまで３０分以上かけながら降圧する方法などが挙げられる。このような製造方法により得られるポリアミドは、上述した条件（１）、（２）やトランス異性体比率等の特性を満たすことができる。

本実施形態に係るポリアミドの製造方法において、ポリアミドの流動性の観点から、得られるポリアミド中の脂環族ジカルボン酸に由来する部分のトランス異性体比率を８５％以下に維持して重合することが好ましく、特に、該トランス異性体比率を８０％以下、より好ましくは６５〜８０％に維持することにより、さらに色調、引張伸度及び可塑化時間安定性に優れ、高融点のポリアミドを得ることができる。また、該ポリアミドを含む摺動部品は、表面外観に優れる。

本実施形態に係るポリアミドの製造方法において、重合度を上昇させてポリアミドの融点を上昇させるために、加熱の温度を上昇させたり、及び／又は加熱の時間を長くしたりする場合がある。その場合、加熱によるポリアミドの着色や熱劣化による引張伸度の低下が起こるおそれがある。また、分子量の上昇する速度が著しく低下するおそれがある。
このようなポリアミドの着色や熱劣化による引張伸度の低下、可塑化時間安定性の低下を防止するため、また、該ポリアミドを含む摺動部品の表面外観の低下を防止するため、トランス異性体比率を８０％以下に維持して重合することが好適である。

本実施形態に係るポリアミドを製造する方法としては、１）熱溶融重合法、及び２）熱溶融重合・固相重合法によりポリアミドを製造する方法が好ましい。
このような製造方法であると、ポリアミドにおけるトランス異性体比率を８０％以下に維持することが容易であり、また、得られるポリアミドは色調及び可塑化時間安定性に優れる。さらに、該ポリアミドを含む摺動部品は、表面外観に優れる。
本実施形態に係るポリアミドの製造方法において、重合形態としては、バッチ式でも連続式でもよい。

重合装置としては、特に限定されるものではなく、公知の装置、例えば、オートクレーブ型の反応器、タンブラー型反応器、及びニーダー等の押出機型反応器などが挙げられる。
本実施形態に係るポリアミドの製造方法としては、上述した条件（１）、（２）等の特性を満たすポリアミドが得られる方法であれば特に限定されるものではなく、例えば、以下に記載するバッチ式の熱溶融重合法によりポリアミドを製造することができる。
バッチ式の熱溶融重合法によりポリアミドを製造する方法としては、例えば、以下のような方法が挙げられる。
熱溶融重合法によりポリアミドを製造する際には、重合が終了するまで、溶融状態を保持することが好ましい。溶融状態を保持するためには、ポリアミド組成に適した重合条件で製造することが必要となる。

水を溶媒として、ポリアミド成分（上記（ａ）〜（ｃ）成分）を含有する約４０〜６０質量％の溶液を、１１０〜１８０℃の温度及び約０．３５〜６ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）の圧力で操作される濃縮槽で、約６５〜９０質量％に濃縮して濃縮溶液を得る。次いで、該濃縮溶液をオートクレーブに移し、容器における圧力が約２３〜５０ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）になるまで加熱を続ける。その後、水及び／又はガス成分を抜きながら圧力を約２３〜５０ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）に保つ。ここで、溶融状態を保持するためには、ポリアミド組成に適した圧力が必要であり、特に炭素数の大きいジアミンを用いた際には容器における圧力が２５ｋｇ／ｃｍ²（ゲージ圧）以上であることが好ましい。容器における温度が約２５０〜３５０℃に達した時点で、容器における圧力を大気圧まで降圧する（ゲージ圧は、０ｋｇ／ｃｍ²）。ここで、溶融状態を保持するためには、加熱を続けながら、２０分以上かけながら降圧することが好ましい。大気圧に降圧後、必要に応じて減圧することにより、副生する水を効果的に除くことができる。その後、窒素などの不活性ガスで加圧し、ポリアミド溶融物をストランドとして押し出す。樹脂温度（液温）の最終温度は溶融状態を保持するためＴ_pm-1より１０℃以上高い方が好ましい。該ストランドを、冷却、カッティングしてポリアミドのペレットを得ることができる。

〔（Ｂ）無機充填材〕
無機充填材としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、ケイ酸カルシウム繊維、チタン酸カリウム繊維、ホウ酸アルミニウム繊維、クレー、フレーク状ガラス、タルク、カオリン、マイカ、ハイドロタルサイト、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、酸化亜鉛、リン酸一水素カルシウム、ウォラストナイト、シリカ、ゼオライト、アルミナ、ベーマイト、水酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化ケイ素、酸化マグネシウム、ケイ酸カルシウム、アルミノケイ酸ナトリウム、ケイ酸マグネシウム、ケッチェンブラック、アセチレンブラック、ファーネスブラック、カーボンナノチューブ、グラファイト、黄銅、銅、銀、アルミニウム、ニッケル、鉄、フッ化カルシウム、モンモリロナイト、膨潤性フッ素雲母及びアパタイトが挙げられる。

中でも、機械的強度をより一層向上させる観点から、ガラス繊維、炭素繊維、ウォラストナイト、カオリン、マイカ、タルク、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、チタン酸カリウム繊維、ホウ酸アルミニウム繊維及びクレーからなる群より選択される一以上が好ましい。その中でも、ガラス繊維、炭素繊維、ウォラストナイト、カオリン、マイカ、タルク、炭酸カルシウム及びクレーからなる群より選択される一以上がより好ましい。
ガラス繊維や炭素繊維の数平均繊維径は、靭性、及び成形品の表面外観を向上させる観点から、３〜３０μｍが好ましく、３〜２０μｍがより好ましく、３〜１２μｍがさらに好ましく、３〜９μｍがさらにより好ましく、４〜６μｍがよりさらに好ましい。
上記のガラス繊維や炭素繊維の数平均繊維径を３０μｍ以下とすることにより、靭性、及び表面外観に優れた摺動部品とすることができる。一方、３μｍ以上とすることにより、コスト面及び粉体のハンドリング面と物性（流動性など）とのバランスに優れた摺動部品が得られる。さらに３〜９μｍとすることにより、引張強度、摺動性に優れた摺動部品とすることができる。

ガラス繊維や炭素繊維は、その断面が真円状でも扁平状でもよい。かかる扁平状の断面としては、以下に制限されないが、例えば、長方形、長方形に近い長円形、楕円形、及び長手方向の中央部がくびれた繭型が挙げられる。ここで、本明細書における「扁平率」は、当該繊維断面の長径をＤ２及び該繊維断面の短径をＤ１とするとき、Ｄ２／Ｄ１で表される値をいう（真円状は、扁平率が約１となる。）。
ガラス繊維や炭素繊維の中でも、優れた機械的強度を摺動部品に付与できる観点から、数平均繊維径が３〜３０μｍであり、重量平均繊維長が１００〜７５０μｍであり、かつ重量平均繊維長（Ｌ）と数平均繊維径（Ｄ）とのアスペクト比（Ｌ／Ｄ）が１０〜１００であるものが、好適に用いられ得る。

また、板状成形品の反りを低減させ、並びに耐熱性、靭性、低吸水性及び耐熱エージング性を向上させる観点から、前記扁平率は、好ましくは１．５以上、より好ましくは１．５〜１０．０、さらに好ましくは２．５〜１０．０、さらにより好ましくは３．１〜６．０である。扁平率が上記範囲内の場合、他の成分との混合、混練や成形等の処理の際に、破砕を効果的に防止でき、成形品にとって所望の効果が十分に得られるようになり好ましい。

前記扁平率が１．５以上のガラス繊維や炭素繊維の太さは、以下に制限されないが、当該繊維断面の短径Ｄ１が０．５〜２５μｍ及び当該繊維断面の長径Ｄ２が１．２５〜２５０μｍであることが好ましい。上記範囲内の場合、繊維の紡糸の困難性を有効に回避でき、かつ樹脂（ポリアミド）との接触面積を減少させることなく成形品の強度を向上させることができる。前記短径Ｄ１は、より好ましくは３〜２５μｍであり、さらに好ましくは３〜２５μｍであり、かつ扁平率が３より大きいことが好ましい。

これらの扁平率が１．５以上のガラス繊維や炭素繊維は、例えば、特公平３−５９０１９号公報、特公平４−１３３００号公報、特公平４−３２７７５号公報等に記載の方法を用いて製造することができる。特に、底面に多数のオリフィスを有するオリフィスプレートにおいて、複数のオリフィス出口を囲み、当該底面より下方に延びる凸状縁を設けたオリフィスプレート、又は単数若しくは複数のオリフィス孔を有するノズルチップの外周部先端から下方に延びる複数の凸状縁を設けた異形断面ガラス繊維紡糸用ノズルチップのいずれかを使用して製造された扁平率が１．５以上のガラス繊維が好ましい。これらの繊維状強化材は、繊維ストランドをロービングとしてそのまま使用してもよく、さらに切断工程を得て、チョップドガラスストランドとして使用してもよい。

ここで、本明細書における数平均繊維径及び重量平均繊維長は、以下の方法により求められた値である。ポリアミド組成物を電気炉に入れて、含まれる有機物を焼却処理する。当該処理後の残渣分から、１００本以上のガラス繊維（又は炭素繊維）を任意に選択し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察して、これらのガラス繊維（又は炭素繊維）の繊維径を測定することにより数平均繊維径を求める。加えて、倍率１，０００倍で撮影した、上記１００本以上のガラス繊維（又は炭素繊維）についてのＳＥＭ写真を用いて繊維長を計測することにより、重量平均繊維長を求める。

上記のガラス繊維や炭素繊維は、シランカップリング剤等により表面処理を施してもよい。前記シランカップリング剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン及びＮ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン等のアミノシラン類、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン及びγ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン等のメルカプトシラン類、エポキシシラン類、並びにビニルシラン類が挙げられる。中でも、上記の列挙した成分からなる群より選択される一以上であることが好ましく、アミノシラン類がより好ましい。

また、上記のガラス繊維や炭素繊維については、さらに集束剤として、カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体と前記カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体を除く不飽和ビニル単量体とを構成単位として含む共重合体、エポキシ化合物、ポリウレタン樹脂、アクリル酸のホモポリマー、アクリル酸とその他の共重合性モノマーとのコポリマー、並びにこれらの第１級、第２級及び第３級アミンとの塩、並びにカルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体と前記カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体を除く不飽和ビニル単量体とを含む共重合体等を含んでもよい。これらは、１種のみを単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

中でも、得られる摺動部品の機械的強度の観点から、集束剤としては、カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体と前記カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体を除く不飽和ビニル単量体とを構成単位として含む共重合体、エポキシ化合物、及びポリウレタン樹脂、並びにこれらの組み合わせが好ましい。より好ましくは、カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体と前記カルボン酸無水物含有不飽和ビニル単量体を除く不飽和ビニル単量体とを構成単位として含む共重合体、及びポリウレタン樹脂、並びにこれらの組み合わせである。

ガラス繊維や炭素繊維は、公知の当該繊維の製造工程において、ローラー型アプリケーター等の公知の方法を用いて、上記の集束剤を当該繊維に付与して製造した繊維ストランドを乾燥することにより、連続的に反応させて得られる。
前記繊維ストランドをロービングとしてそのまま使用してもよく、さらに切断工程を得て、チョップドガラスストランドとして使用してもよい。
前記集束剤は、ガラス繊維又は炭素繊維１００質量％に対し、固形分率として、好ましくは０．２〜３質量％相当を付与（添加）し、より好ましくは０．３〜２質量％相当を付与（添加）する。すなわち、当該繊維の集束を維持する観点から、集束剤の添加量が、ガラス繊維又は炭素繊維１００質量％に対し、固形分率として０．２質量％以上であることが好ましい。一方、得られる摺動部品の熱安定性を向上させる観点から、集束剤の添加量は３質量％以下であることが好ましい。ストランドの乾燥は切断工程後に行ってもよいし、ストランドを乾燥した後に切断してもよい。

ガラス繊維及び炭素繊維以外の無機充填材としては、成形品の強度、剛性や表面外観を向上させる観点から、以下に限定されるものではないが、例えば、ウォラストナイト、カオリン、マイカ、タルク、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、チタン酸カリウム繊維、ホウ酸アルミニウム繊維、クレーが好ましい。より好ましくはウォラストナイト、カオリン、マイカ、タルク、炭酸カルシウム及びクレーであり、さらに好ましくは、ウォラストナイト、カオリン、マイカ、タルクであり、さらにより好ましくは、ウォラストナイト、マイカであり、特に好ましくはウォラストナイトである。これらの無機充填材は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

ガラス繊維や炭素繊維以外の無機充填材の平均粒径は、靭性、及び成形品の表面外観を向上させる観点から、０．０１〜３８μｍが好ましく、０．０３〜３０μｍがより好ましく、０．０５〜２５μｍがさらに好ましく、０．１０〜２０μｍがよりさらに好ましく、０．１５〜１５μｍが特に好ましい。
上記のガラス繊維や炭素繊維以外の無機充填材の平均粒径を３８μｍ以下とすることにより、靭性、及び表面外観に優れた摺動部品とすることができる。一方、０．１μｍ以上とすることにより、コスト面及び粉体のハンドリング面と物性（流動性など）とのバランスに優れた摺動部品が得られる。

ここで、無機充填材の中でも、ウォラストナイトのような針状の形状を持つものに関しては、数平均繊維径（以下、単に「平均繊維径」ともいう。）を平均粒径とする。また、断面が円でない場合はその長さの最大値を（数平均）繊維径とする。

上記した針状の形状を持つものの重量平均繊維長（以下、単に「平均繊維長」ともいう。）については、上述の数平均繊維径の好ましい範囲、及び下記の重量平均繊維長（Ｌ）と数平均繊維径（Ｄ）とのアスペクト比（Ｌ／Ｄ）の好ましい範囲から算出される数値範囲が好ましい。
針状の形状を持つものの重量平均繊維長（Ｌ）と数平均繊維径（Ｄ）とのアスペクト比（Ｌ／Ｄ）に関しては、成形品の表面外観を向上させ、且つ射出成形機などの金属性パーツの磨耗を防止する観点から、１．５〜１０が好ましく、２．０〜５がより好ましく、２．５〜４がさらに好ましい。

また、前記ガラス繊維及び炭素繊維以外の無機充填材は、シランカップリング剤やチタネート系カップリング剤等を用いて表面処理を施してもよい。前記シランカップリング剤としては、以下に制限されないが、例えば、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン及びＮ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン等のアミノシラン類、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン及びγ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン等のメルカプトシラン類、エポキシシラン類、並びにビニルシラン類が挙げられる。中でも、上記で列挙した成分から選択される一種以上であることが好ましく、アミノシラン類がより好ましい。このような表面処理剤は、予め無機充填材の表面に処理してもよいし、ポリアミドと無機充填材とを混合する際に添加してもよい。また、表面処理剤の添加量は、無機充填材１００質量％に対して、好ましくは０．０５〜１．５質量％である。

無機充填材の含有量は、摺動部品に対して、２０〜８０質量％であることが好ましく、より好ましくは４０〜７０質量％であり、さらに好ましくは５０〜７０質量％であり、特に好ましくは、５５〜６５質量％である。
無機充填材の含有量を、摺動部品に対して、２０質量％以上とすることにより、得られる摺動部品の強度及び剛性を向上させる効果が発現される。一方、無機充填材の含有量を、摺動部品に対して、８０質量％とすることにより、押出性及び成形性に優れたポリアミド組成物を得ることができる。
本実施形態の摺動部品は、更に、摺動材、造核剤、潤滑剤、安定剤、及び前記ポリアミド以外のポリマーからなる群より選ばれる１種以上の成分を含むことができる。

（摺動材）
本発明に用いられる摺動材は、（Ａ）ポリアミドに配合することによって、（Ａ）ポリアミドの限界ＰＶ値、摩耗量、動摩擦係数等の摺動性を向上させるものであれば特に制限はなく、任意の摺動材を使用することができる。
本実施形態に用いられる摺動材としては、以下に制限されないが、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、パーフルオロポリエーテル、ポリクロロトリフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリフッ化ビニル、ポリテトラフルオロエチレン・パーフルオロアルコキシエチレン共重合体、ポリテトラフルオロエチレン・ポリヘキサフルオロプロピレン共重合体等のフッ素樹脂；（高分子量）（変性）ポリエチレン、（変性）ポリプロピレン等の（変性）ポリオレフィン、ポリジメチルシロキサン、ポリメチルフェニルシロキサン、アミノ変性ポリジメチルシロキサン、エポキシ変性ポリジメチルシロキサン、アルコール変性ポリジメチルシロキサン、カルボキシ変性ポリジメチルシロキサン、フッ素変性ポリジメチルシロキサン等のシリコーン、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、酸化亜鉛ウィスカ、ボロン酸ウィスカ、メタケイ酸カルシウムウィスカー、ＬＣＰ繊維、アラミド繊維等の有機繊維、液晶ポリエステル等の高分子化合物などを挙げることができる。これらの中でも、フッ素樹脂、シリコーン、変性ポリオレフィン、二硫化モリブデン、鉱物油が好ましく、より好ましくはフッ素樹脂、シリコーン、二硫化モリブデンであり、さらに好ましくはフッ素樹脂である。

これら摺動材は、１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
シリコーンは、２５℃の状態で液状でも固体状でもよい。シリコーンが２５℃の状態で液状の場合、摺動特性向上の観点より、２５℃での粘度が１〜１００万ｃｓが好ましく、１，０００〜５０万ｃｓがより好ましく、１万〜１０万ｃｓがさらに好ましい。一方、シリコーンが２５℃の状態で固体状の場合、押出や成形などの溶融加工時に溶融するものが好ましい。
フッ素樹脂の平均分子量は、１００〜１０万の範囲内であることが好ましい。平均分子量が上記の範囲内のフッ素油を使用すると、ブリードアウトが少なく、摺動性に優れた摺動部品が得られる。
フッ素樹脂の融解ピーク温度（融点）Ｔ_pm-1は、ポリアミドとの親和性の観点から、好ましくは２８０℃以上、より好ましくは２８０℃以上３５０℃以下であり、さらに好ましくは３００℃以上３４０℃以下であり、さらにより好ましくは３１０℃以上３３５℃以下である。

フッ素樹脂は、マイクロトラックＦＲＡレーザー式粒度分布計により測定した粒子の５０％粒子径をＲａμｍおよび粒子の篩通過側累積９０％径をＲｂμｍとした時、好ましくはＲａ≦２０かつ０．５０≦Ｒａ／Ｒｂ≦１．００である。
ポリアミド樹脂組成物中に良好に分散し、ペレット作製時のストランド安定性やケバの抑制を達成する観点から、フッ素樹脂の上記Ｒａは２０μｍ以下であることが好ましく、１８μｍ以下であることがより好ましく、１５μｍ以下であることが最も好ましい。上記Ｒａの下限値は特に制限されないが、好ましくは、上記Ｒａは０．５μｍ以上である。また、フッ素樹脂を樹脂組成物中に良好に分散させ、ペレット作製時のストランド安定性やケバの抑制を達成する観点から、上記Ｒａ／Ｒ ｂは０．５０以上であることが好ましく、０．５５〜１．００の範囲にあることがより好ましく、最も好ましくは０．６０〜１．００の範囲である。

なお、本明細書におけるフッ素樹脂のマイクロトラックＦＲＡレーザー式粒度分布計により測定した粒子の５０％粒子径とは、マイクロトラックＦＲＡ レーザー粒度分布計（日機装製）によって、粒子径と、その粒子径を有する粒子の体積の合計の、全粒子の体積の合計に占める割合（体積％）を求め、該割合（体積％）を低粒子径側より積算した累積値が５０体積％となるときの粒子径の値である。また、本明細書におけるフッ素樹脂のマイクロトラックＦＲＡレーザー式粒度分布計により測定した粒子の篩通過側累積９０％径とは、上記の累積値が９０体積％となるときの粒子径の値である。
さらに、フッ素樹脂は、熱重量分析（ＴＧＡ）による１％質量減少温度が好ましくは３８０℃以上であり、より好ましくは３９０℃以上であることが好ましく、さらに好ましくは４００℃ 以上である。フッ素樹脂の熱重量分析（ＴＧＡ）による１％質量減少温度が３８０℃未満であると、射出成形時に金型汚染の原因となる。

なお、本明細書におけるフッ素樹脂の熱重量分析（ＴＧＡ）による１％質量減少温度とは、熱重量分析（ＴＧＡ）計により窒素雰囲気下、５０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎで昇温した時に、フッ素樹脂の初期質量が１％減少したときの温度である。
フッ素樹脂は低分子量であるフッ素油でもよく、フッ素油の重量平均分子量は、１００ 〜１０万の範囲内であることが好ましく、５００〜１万の範囲内であることがより好ましく、２０００〜９０００であることがさらに好ましい。平均分子量が上記の範囲内のフッ素油を使用すると、ブリードアウトが少なく、摺動性に優れた摺動部品が得られる。なお、本明細書でいう重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により、ＰＭＭＡ検量線から求めた値をいう。

摺動材の含有量は、（Ａ）ポリアミド１００質量部に対して、好ましくは０．０
１〜１００質量部であり、より好ましくは０．０３〜６０質量部であり、さらに好ましく
は５〜５０質量部であり、よりさらに好ましくは１０〜４０質量部であり、最も好ましくは１５〜３５質量部である。
上記の含有量を０．０１質量部以上とすることにより、摺動特性向上効果が十分に発現
される。一方、上記の含有量を１００質量部以下とすることにより、押出性、成形性及び
表面外観に優れる摺動部材を得ることができる。

（造核剤）
造核剤とは、添加によりポリアミド組成物の、結晶化ピーク温度を上昇させたり、結晶化ピークの補外開始温度と補外終了温度との差を小さくしたり、得られる成形品の球晶を微細化又はサイズの均一化させたりする効果が得られる物質のことを意味する。
造核剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、タルク、窒化ホウ素、マイカ、カオリン、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、窒化珪素、カーボンブラック、チタン酸カリウム、及び二硫化モリブデン等が挙げられる。
造核剤は、１種類のみを単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

造核剤は、造核剤効果の観点で、タルク、窒化ホウ素が好ましい。
また、造核剤効果が高いため、数平均粒径が０．０１〜１０μｍである造核剤が好ましい。
造核剤の数平均粒径は、成形品をギ酸等のポリアミドが可溶な溶媒で溶解し、得られた不溶成分の中から、例えば、１００個以上の造核剤を任意に選択し、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡等で観察して測定することにより求めることができる。
本実施形態の摺動部品において、造核剤の含有量は、本実施形態のポリアミド１００質量部に対して、０．００１〜１質量部であることが好ましく、より好ましくは０．００１〜０．５質量部であり、さらに好ましくは０．００１〜０．０９質量部である。
造核剤の含有量を、ポリアミド１００質量部に対して、０．００１質量部以上とすることにより、摺動部品の耐熱性が向上し、また、造核剤の含有量を、ポリアミド１００質量部に対して１質量部以下とすることにより、靭性に優れる摺動部品が得られる。

（潤滑剤）
潤滑剤としては、以下に限定されないが、例えば、高級脂肪酸、高級脂肪酸金属塩、高級脂肪酸エステル、及び高級脂肪酸アミド等が挙げられる。
潤滑剤は、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸としては、例えば、ステアリン酸、パルミチン酸、ベヘン酸、エルカ酸、オレイン酸、ラウリン酸、及びモンタン酸等の炭素数８〜４０の飽和又は不飽和の、直鎖又は分岐状の脂肪族モノカルボン酸が挙げられ、ステアリン酸及びモンタン酸等が好ましい。
高級脂肪酸としては、１種類で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

高級脂肪酸金属塩とは、前記高級脂肪酸の金属塩である。
高級脂肪酸金属塩を構成する金属元素としては、元素周期律表の第１，２，３族元素、亜鉛、及びアルミニウム等が好ましく、より好ましくはカルシウム、ナトリウム、カリウム、及びマグネシウム等の第１，２族元素、並びにアルミニウム等が挙げられる。
高級脂肪酸金属塩としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウム、モンタン酸カルシウム、及びモンタン酸ナトリウム、パルミチン酸カルシウム等が挙げられ、モンタン酸の金属塩及びステアリン酸の金属塩等が好ましい。
高級脂肪酸金属塩は、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

高級脂肪酸エステルとは、前記高級脂肪酸とアルコールとのエステル化物である。炭素数８〜４０の脂肪族カルボン酸と炭素数８〜４０の脂肪族アルコールとのエステルであることが好ましい。
脂肪族アルコールとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール、及びラウリルアルコール等が挙げられる。
高級脂肪酸エステルとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ステアリン酸ステアリル、ベヘン酸ベヘニル等が挙げられる。
高級脂肪酸エステルとしては、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

高級脂肪酸アミドとは、前記高級脂肪酸のアミド化合物である。
高級脂肪酸アミドとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、エチレンビスステアリルアミド、エチレンビスオレイルアミド、Ｎ−ステアリルステアリルアミド、Ｎ−ステアリルエルカアミド等が挙げられる。
高級脂肪酸アミドとしては、好ましくはステアリン酸アミド、エルカ酸アミド、エチレンビスステアリルアミド、及びＮ−ステアリルエルカアミドであり、より好ましくはエチレンビスステアリルアミド及びＮ−ステアリルエルカアミドである。
高級脂肪酸アミドは、１種類のみを単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

潤滑剤としては、成形性改良の効果の観点から、好ましくは、高級脂肪酸金属塩、高級脂肪酸アミドであり、より好ましくは、高級脂肪酸金属塩である。

本実施形態の摺動部品中の潤滑剤の含有量は、ポリアミド１００質量部に対して、好ましくは潤滑剤０．００１〜１質量部であり、より好ましくは０．０３〜０．５質量部である。
潤滑剤の含有量が上記範囲内にあることにより、離型性及び可塑化時間安定性に優れ、また、靭性に優れる摺動部品とすることができると共に、分子鎖が切断されることによるポリアミドの極端な分子量低下を防止することができる。

（安定剤）
安定剤としては、以下に制限されないが、例えば、フェノール系熱安定剤、リン系熱安定剤、アミン系熱安定剤、並びに元素周期律表の第３族、第４族及び第１１〜１４族の元素の金属塩、並びにアルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物等が挙げられる。
フェノール系熱安定剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ヒンダードフェノール化合物が挙げられる。前記ヒンダードフェノール化合物は、ポリアミド等の樹脂や繊維に優れた耐熱性及び耐光性を付与する性質を有する。

ヒンダードフェノール化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、Ｎ，Ｎ'−へキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオンアミド）、ペンタエリスリチル−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、Ｎ，Ｎ'−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、３，９−ビス｛２−［３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピニロキシ］−１，１−ジメチルエチル｝−２，４，８，１０−テトラオキサピロ［５，５］ウンデカン、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジルホスホネート−ジエチルエステル、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、及び１，３，５−トリス（４−ｔ−ブチル−３−ヒドロキシ−２，６−ジメチルベンジル）イソシアヌル酸が挙げられる。

これらは、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
特に、耐熱エージング性向上の観点から、好ましくはＮ，Ｎ'−へキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオンアミド）］である。
フェノール系熱安定剤を用いる場合、摺動部品中のフェノール系熱安定剤の含有量は、ポリアミド組成物１００質量％に対して、好ましくは０．０１〜１質量％であり、より好ましくは０．１〜１質量％である。フェノール系熱安定剤の含有量が上記の範囲内の場合、摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させ、さらにガス発生量を低減させることができる。

リン系熱安定剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ペンタエリスリトール型ホスファイト化合物、トリオクチルホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリデシルホスファイト、オクチルジフェニルホスファイト、トリスイソデシルホスファイト、フェニルジイソデシルホスファイト、フェニルジ（トリデシル）ホスファイト、ジフェニルイソオクチルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、ジフェニル（トリデシル）ホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチル−５−メチルフェニル）ホスファイト、トリス（ブトキシエチル）ホスファイト、４，４'−ブチリデン−ビス(３−メチル−６−ｔ−ブチルフェニル−テトラ−トリデシル）ジホスファイト、テトラ（Ｃ１２〜Ｃ１５混合アルキル）−４，４'−イソプロピリデンジフェニルジホスファイト、４，４'−イソプロピリデンビス（２−ｔ−ブチルフェニル）−ジ（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（ビフェニル）ホスファイト、テトラ（トリデシル）−１，１，３−トリス（２−メチル−５−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）ブタンジホスファイト、テトラ（トリデシル）−４，４'−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェニル）ジホスファイト、テトラ（Ｃ１〜Ｃ１５混合アルキル）−４，４'−イソプロピリデンジフェニルジホスファイト、トリス（モノ、ジ混合ノニルフェニル）ホスファイト、４，４'−イソプロピリデンビス（２−ｔ−ブチルフェニル）−ジ（ノニルフェニル）ホスファイト、９，１０−ジ−ヒドロ−９−オキサ−９−オキサ−１０−ホスファフェナンスレン−１０−オキサイド、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）ホスファイト、水素化−４，４'−イソプロピリデンジフェニルポリホスファイト、ビス（オクチルフェニル）−ビス（４，４'−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェニル））−１，６−ヘキサノールジホスファイト、ヘキサトリデシル−１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）ジホスファイト、トリス（４、４'−イソプロピリデンビス（２−ｔ−ブチルフェニル））ホスファイト、トリス（１，３−ステアロイルオキシイソプロピル）ホスファイト、２、２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、２，２−メチレンビス（３−メチル−４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）２−エチルヘキシルホスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチル−５−メチルフェニル）−４，４'−ビフェニレンジホスファイト、及びテトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４'−ビフェニレンジホスファイトが挙げられる。
これらは、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記で列挙したものの中でも、摺動部品の耐熱エージング性の一層の向上及びガス発生量の低減という観点から、ペンタエリスリトール型ホスファイト化合物及び／又はトリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイトが好ましい。前記ペンタエリスリトール型ホスファイト化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−フェニル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−メチル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−２−エチルヘキシル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−イソデシル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−ラウリル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−イソトリデシル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−ステアリル・ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル・シクロヘキシル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−ベンジル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル・エチルセロソルブ−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−ブチルカルビトール−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−オクチルフェニル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−ノニルフェニル・ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−２，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−２，４−ジ−ｔ−オクチルフェニル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル−２−シクロヘキシルフェニル−ペンタエリスリトールジホスファイト、２，６−ジ−ｔ−アミル−４−メチルフェニル−フェニル・ペンタエリストリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−アミル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、及びビス（２，６−ジ−ｔ−オクチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトが挙げられる。
これらは、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記で列挙したペンタエリスリトール型ホスファイト化合物の中でも、摺動部品のガス発生量を低減させる観点から、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−アミル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、及びビス（２、６−ジ−ｔ−オクチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトよりなる群から選択される１種以上が好ましく、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトがより好ましい。

リン系熱安定剤を用いる場合、摺動部品中のリン系熱安定剤の含有量は、ポリアミド組成物１００質量％に対して、０．０１〜１質量％であることが好ましく、より好ましくは０．１〜１質量％である。リン系熱安定剤の含有量が上記の範囲内の場合、摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させ、さらにガス発生量を低減させることができる。

アミン系熱安定剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、４−アセトキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−ステアロイルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−アクリロイルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−（フェニルアセトキシ）−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−ベンゾイルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−メトキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−ステアリルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−シクロヘキシルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−ベンジルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−フェノキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−（エチルカルバモイルオキシ）−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−（シクロヘキシルカルバモイルオキシ）−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−（フェニルカルバモイルオキシ）−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−カーボネート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−オキサレート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−マロネート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−セバケート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−アジペート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−テレフタレート、１，２−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジルオキシ）−エタン、α，α'−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジルオキシ）−ｐ−キシレン、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジルトリレン−２，４−ジカルバメート、ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−ヘキサメチレン−１，６−ジカルバメート、トリス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−ベンゼン−１，３，５−トリカルボキシレート、トリス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−ベンゼン−１，３，４−トリカルボキシレート、１−［２−｛３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ｝ブチル］−４−［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシ］２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、及び１，２，３，４−ブタンテトラカルボン酸と１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジノールとβ，β，β'，β'−テトラメチル−３，９−［２，４，８，１０−テトラオキサスピロ（５，５）ウンデカン］ジエタノールとの縮合物が挙げられる。これらは、１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

アミン系熱安定剤を用いる場合、摺動部品中のアミン系熱安定剤の含有量は、ポリアミド組成物１００質量％に対して、好ましくは０．０１〜１質量％であり、より好ましくは０．１〜１質量％である。アミン系熱安定剤の含有量が上記の範囲内の場合、摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させることができ、さらにガス発生量を低減させることができる。

元素周期律表の第３族、第４族及び第１１〜１４族の元素の金属塩としては、これらの族に属する金属の塩であれば何ら制限されることはない。摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させる観点から、好ましくは銅塩である。かかる銅塩としては、以下に制限されないが、例えば、ハロゲン化銅（ヨウ化銅、臭化第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅等）、酢酸銅、プロピオン酸銅、安息香酸銅、アジピン酸銅、テレフタル酸銅、イソフタル酸銅、サリチル酸銅、ニコチン酸銅及びステアリン酸銅、並びにエチレンジアミン及びエチレンジアミン四酢酸などのキレート剤に銅の配位した銅錯塩が挙げられる。これらは、１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記で列挙した銅塩の中でも、好ましくはヨウ化銅、臭化第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅及び酢酸銅よりなる群から選択される１種以上であり、より好ましくはヨウ化銅及び／又は酢酸銅である。上記のより好ましい銅塩を用いた場合、耐熱エージング性に優れ、且つ押出時のスクリューやシリンダー部の金属腐食（以下、単に「金属腐食」ともいう。）を効果的に抑制できるポリアミド組成物が得られる。
銅塩を用いる場合、摺動部品中の銅塩の含有量は、ポリアミド１００質量％に対して、好ましくは０．０１〜０．６０質量％であり、より好ましくは０．０２〜０．４０質量％である。銅塩の含有量が上記範囲内の場合、摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させるとともに、銅の析出や金属腐食を効果的に抑制することができる。

また、上記の銅塩に由来する銅元素の含有濃度は、摺動部品の耐熱エージング性を向上させる観点から、ポリアミド１０⁶質量部に対し、好ましくは１０〜２０００質量部であり、より好ましくは３０〜１５００質量部であり、さらに好ましくは５０〜５００質量部である。

アルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ヨウ化カリウム、臭化カリウム、塩化カリウム、ヨウ化ナトリウム及び塩化ナトリウム、並びにこれらの混合物が挙げられる。中でも、耐熱エージング性の向上及び金属腐食の抑制という観点から、好ましくはヨウ化カリウム及び／又は臭化カリウムであり、より好ましくはヨウ化カリウムである。
アルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物を用いる場合、摺動部品中のアルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物の含有量は、ポリアミド１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜２０質量部であり、より好ましくは０．２〜１０質量部である。アルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物の含有量が上記の範囲内の場合、摺動部品の耐熱エージング性が一層向上するとともに、銅の析出や金属腐食を効果的に抑制することができる。

上記で説明してきた熱安定剤の成分は、１種のみを単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。中でも、摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させる観点から、銅塩と、アルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物との混合物が好適である。
銅塩と、アルカリ金属及びアルカリ土類金属のハロゲン化物との割合は、ハロゲンと銅とのモル比（ハロゲン／銅）として、好ましくは２／１〜４０／１であり、より好ましくは５／１〜３０／１である。上記した範囲内の場合、摺動部品の耐熱エージング性を一層向上させることができる。
上記のハロゲン／銅が２／１以上である場合、銅の析出及び金属腐食を効果的に抑制することができるため、好適である。一方、上記のハロゲン／銅が４０／１以下である場合、機械的物性（靭性など）を殆ど損なうことなく、成形機のスクリュー等の腐食を防止できるため、好適である。

（（Ａ）ポリアミド以外のポリマー）
本実施形態のポリアミド組成物には、本実施形態の目的を損なわない範囲で、上述の（Ａ）ポリアミドを含む原料成分を溶融混練する際に、（Ａ）ポリアミド以外のポリマーを（Ａ）ポリアミドを含む原料成分と混合し、溶融混練機に供給し混練することができる。 （Ａ）ポリアミド以外のポリマーとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、本実施形態のポリアミド以外のポリアミド、ポリエステル、液晶ポリエステル、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、ポリカーボネート、ポリアリレート、フェノール樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられる。

本実施形態に係る（Ａ）ポリアミド以外のポリアミドとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリアミド６６、ポリアミド５６、ポリアミド４６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｉ、ポリアミド６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミドＭＸＤ６等や、これらのホモポリマー又はコポリマーが挙げられる。本実施形態に係る（Ａ）ポリアミド以外のポリアミドとしては、耐熱性、靭性、低吸水性、強度、剛性及び表面外観等の観点で、好ましくはポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｉであり、より好ましくはポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２であり、さらに好ましくはポリアミド６１０、ポリアミド６１２である。

本実施形態に係る（Ａ）ポリアミド以外のポリマーの含有量は、（Ａ）ポリアミド１００質量部に対して、１〜１００質量部が好ましく、より好ましくは５〜５０質量部であり、さらに好ましくは５〜４０質量部であり、よりさらに好ましくは２０〜３５質量部である。本実施形態のポリアミド組成物におけるポリアミド以外のポリマーの含有量を上記の範囲内にすることにより、耐熱性、靭性、低吸水性、強度、剛性及び表面外観等に優れる摺動部品とすることができる。
本実施形態に係る（Ａ）ポリアミド以外の脂肪族ポリアミドの割合は、（Ａ）ポリアミド１００質量部に対して、低吸水性、引張強度、剛性等、摺動性及び表面外観の観点から、好ましくは１〜９０質量部である。

ポリエステルとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げられる。
本実施形態の摺動部品には、本実施形態の目的を損なわない範囲で、ポリアミドに慣用的に用いられる添加剤、例えば、顔料及び染料等の着色剤（着色マスターバッチを含む。）、難燃剤、フィブリル化剤、蛍光漂白剤、可塑化剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、流動性改良剤、展着剤、エラストマー等を含有させることもできる。
本実施形態の摺動部品が、上記で説明してきたその他の原料を含有する場合、当該その他の原料の含有量は、その種類等によって様々であるため、本実施形態の目的を損なわない範囲であれば特に制限されることはない。

（摺動部品の特性）
＜Ｍｎ（数平均分子量）＞
本実施形態の摺動部品の分子量は、Ｍｎ（数平均分子量）を指標とすることができる。本実施形態の摺動部品のＭｎ（数平均分子量）は、引張強度、表面外観及び摺動性等の観点から、好ましくは１５０００以上であり、より好ましくは１８０００〜８００００であり、さらに好ましくは２００００〜８００００であり、よりさらに好ましくは２２０００〜８００００であり、最も好ましくは２５０００〜７００００である。
摺動部品のＭｎ（数平均分子量）を好ましくは１５０００以上にすることによって、引張強度、表面外観及び摺動性等に優れる。

摺動部品のＭｎ（数平均分子量）を上記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてリン酸や次亜リン酸ナトリウムのような公知の重縮合触媒を加える方法、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてのジアミンの添加量を調整する方法、及び末端封止剤の添加量を低減化する方法、並びに及び加熱条件や減圧条件のような重合条件を制御し脱水を促進する方法等が挙げられる。
本実施形態において、摺動部品のＭｎ（数平均分子量）の測定は、下記実施例に記載するように、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用いて行うことができる。

＜分子量分布＞
本実施形態の摺動部品の分子量分布は、Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）を指標とする。
本実施形態の摺動部品のＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）は、引張強度、表面外観及び摺動性等の観点から、好ましくは４．０以下であり、より好ましくは１．５〜３．５であり、さらに好ましくは１．５〜３．３であり、よりさらに好ましくは１．５〜３．０であり、最も好ましくは１．５〜２．５である。分子量分布の下限は１．０である。

摺動部品のＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）を上記範囲内に制御する方法としては、例えば、ポリアミドの熱溶融重合時の添加物としてリン酸や次亜リン酸ナトリウムのような公知の重縮合触媒を加える方法、並びに及び加熱条件や減圧条件のような重合条件を制御する方法等が挙げられる。
ポリアミド組成物の分子構造中に芳香族化合物単位を含有していると、高分子量化に伴い、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が高くなる傾向がある。分子量分布が高いことは分子の三次元構造を有するポリアミド分子の割合が高いことを示し、高温加工時において分子の三次元構造化がさらに進行しやすく、流動性、引張強度及び表面外観が悪化する。

本実施形態の摺動部品における芳香族化合物単位の含有量は、ポリアミドの全構成成分量１００モル％に対し、好ましくは５０モル％以下であり、より好ましくは２５モル％以下であり、さらに好ましくは２０モル％以下であり、よりさらに好ましくは１５％以下であり、最も好ましくは１０％以下である。
本実施形態において、摺動部品のＭｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）の測定は、下記実施例に記載するように、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用いて得られたＭｗ（重量平均分子量）、Ｍｎ（数平均分子量）を使用して計算することができる。

〔ポリアミド組成物の製造方法〕
本実施形態の摺動部品に用いるポリアミド組成物の製造方法としては、上述のポリアミドを含む原料成分を溶融混練する工程を含む製造方法であれば、特に限定されるものではない。例えば、上述のポリアミドを含む原料成分を押出機で溶融混練する工程を含み、前記押出機の設定温度を、上述のポリアミドの融解ピーク温度Ｔ_pm-1＋３０℃以下とする方法が好ましい。
ポリアミドを含む原料成分を溶融混練する方法としては、例えば、ポリアミドとその他の原料とをタンブラー、ヘンシェルミキサー等を用いて混合し、溶融混練機に供給し混練する方法や、単軸又は２軸押出機で溶融状態にしたポリアミドに、サイドフィダーからその他の原料を配合する方法等が挙げられる。

ポリアミド組成物を構成する成分を溶融混練機に供給する方法は、すべての構成成分を同一の供給口に一度に供給してもよいし、構成成分をそれぞれ異なる供給口から供給してもよい。
溶融混練温度は、樹脂温度にして２５０〜３７５℃程度であることが好ましい。
溶融混練時間は、０．２５〜５分程度であることが好ましい。
溶融混練を行う装置としては、特に限定されるものではなく、公知の装置、例えば、単軸又は２軸押出機、バンバリーミキサー、及びミキシングロールなどの溶融混練機を用いることができる。

〔成形品〕
本実施形態の成形品は、上述のポリアミド又はポリアミド組成物を含む。
本実施の形態の成形品は、上述のポリアミド又はポリアミド組成物を、公知の成形方法、例えばプレス成形、射出成形、ガスアシスト射出成形、溶着成形、押出成形、吹込成形、フィルム成形、中空成形、多層成形、及び溶融紡糸等、一般に知られているプラスチック成形方法を用いて成形することにより得られる。

本実施形態の成形品は、上述のポリアミド組成物から得られるので、耐熱性、成形性、機械的強度、低吸水性、振動疲労特性、摺動性及び表面外観に優れる。したがって、本実施形態の成形品は、各種摺動部品、自動車部品、電気及び電子部品、家電部品、ＯＡ機器部品、携帯機器部品、産業機器部品、日用品及び家庭品等の各種部品として、また、押出用途などに好適に用いることができる。中でも、本実施形態の成形品は、各種摺動部品として好適に用いられる。

自動車用摺動部材としては、以下に制限されないが、例えば、ギア、アクチュエーター、ベアリングリテーナ、軸受け、チェーンガイド、チェーンテンショナーのシュー、スイッチ、ピストン、パッキン、ローラー及びベルト等の摺動部品の素材として使用することができる。
電気及び電子用摺動部材、産業機器用摺動部材、日用及び家庭品用摺動部材としては、以下に制限されないが、例えば、ギア、カム、ベアリングリテーナ、軸受け、プーリー、メカニカルシールの端面材、バルブの弁座、Ｖリング、ロッドパッキン、ピストンリング、ピストン、インペラー、ベーン及びローターに用いられる。
上記のギアとしては、以下に制限されないが、例えば、平歯車、はすば歯車、やまば歯
車、内歯車対、ラック− 小歯車、すぐばかさ歯車、まがりばかさ歯車、交差軸フェース
ギア、ねじ歯車、ウォームギア及びハイポイドギアが挙げられる。

日用品及び家庭品等の摺動部品として、スライドファスナー用部品が挙げられる。スライドファスナー用成形部品としては、スライドファスナーを構成する成形部品であれば特に制限はないが、一般にはエレメン卜、スライダー、引き手、上止め及び下止め、聞き具が挙げられる。本発明に係る樹脂組成物を用いてこれらのスライドファスナー成形部品の少なくとも一つを製造することができ、特に、本発明に係る樹脂組成物はスライダー用、引き手用の材料として好適に使用できる。更に、当該スライドファスナー用成形部品を備えた各種のスライドファスナーを製造することができる。スライドファスナーの噛合部分であるエレメン卜の種類は特に制限されるものではないが、例えばコイルファスナー、押出ファスナー、射出ファスナー等が挙げられる。

本発明に係るスライドファスナー用成形部品に対しては各種の金属めっきを施すことができる。金属めっきとしては、限定的ではないが、例えば、クロムめっき、ニッケルめっき、銅めっき、金めっき、真鍋めっき、その他の合金めっき等が挙げられる。金属めっきの方法としては特に制限はなく、電気めっき法(電気めっきの前に無電解めっきを行うことが好ましい。)の他、真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法等の乾式めっきを適宜実施すればよい。これらの方法を組み合わせても良い。中でも、複雑形状のスライダー内部までしっかりと被覆することができる電気めっき法が好ましく、無電解めっきを予備的に行った後に、電気めっきすることがより好ましい。

以下、本実施形態を実施例及び比較例によってさらに具体的に説明するが、本実施形態はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
実施例及び比較例に用いた原材料及び測定方法を以下に示す。
なお、本実施例において、１ｋｇ／ｃｍ²は、０．０９８ＭＰａを意味する。

〔原材料〕
本実施例及び比較例においては、下記化合物を用いた。

＜ジカルボン酸＞
（１）１，４−シクロヘキサンジカルボン酸（ＣＨＤＣ）
商品名：１，４−ＣＨＤＡ ＨＰグレード（トランス体／シス体＝２５／７５）（イーストマンケミカル社製）
（２）アジピン酸（ＡＤＡ）商品名：アジピン酸（和光純薬工業製） 和光純薬工業製
（３）セバシン酸（Ｃ１０ＤＣ）商品名：セバシン酸ＴＡ（伊藤製油社製）

＜ジアミン＞
（１）１，１０−ジアミノデカン（１，１０−デカメチレンジアミン）（Ｃ１０ＤＡ）
商品名：１，１０−デカンジアミン（小倉合成工業社製）
（２）１，１２−ジアミノドデカン（１，１２−ドデカメチレンジアミン）（Ｃ１２ＤＡ）（東京化成工業社製）
（３）１，６−ジアミノヘキサン（１，６−ヘキサメチレンジアミン）（Ｃ６ＤＡ）（東京化成工業社製）
（４）２−メチルペンタメチレンジアミン（２ＭＣ５ＤＡ）（東京化成工業製）
（５）１，９−ノナメチレンジアミン（Ｃ９ＤＡ）（アルドリッチ社製）
（６）２−メチルオクタメチレンジアミン（２ＭＯＤ） 特開平０５−１７４１３号公報に記載されている製法を参考にして製造した。

＜（Ｂ）無機充填材＞
（１）ガラス繊維（ＧＦ−１） 日本電気硝子製 商品名 ＥＣＳ０３Ｔ２７５Ｈ 数平均繊維径（平均粒径）１０μｍ（真円状）、カット長３ｍｍ
（２）下記製造例Ａのとおり無水マレイン酸共重合体を含む集束剤により処理されたガラス繊維（ＧＦ−２） ＧＦ−２の数平均繊維径：７μｍ（真円状）

〔ガラス繊維の製造例〕
＜製造例Ａ＞
まず、固形分として、ポリウレタン樹脂２質量％、無水マレイン酸−ブタジエン共重合体４質量％、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン０．６質量％、及びカルナウバワックス０．１質量％となるように水で希釈し、ガラス繊維集束剤を得た。
得られたガラス繊維集束剤を、溶融防糸された数平均繊維径７μｍのガラス繊維に対して、回転ドラムに巻き取られる途中に設けたアプリケーターによって付着させた。
その後、ガラス繊維集束剤を付着させたガラス繊維を乾燥することによって、上記ガラス繊維集束剤で表面処理されたガラス繊維束のロービングを得た。
その際、ガラス繊維は１，０００本の束となるようにした。ガラス繊維に対するガラス繊維集束剤の付着量は、０．６質量％であった。これを３ｍｍの長さに切断して、チョップドストランド（以下、「ＧＦ−２」とも略記する）を得た。
なお、本実施例において、ガラス繊維の平均繊維径は、以下のとおり測定した。
まず、ポリアミド組成物を電気炉に入れて、ポリアミド組成物中に含まれる有機物を焼却処理した。当該処理後の残渣分から、任意に選択した１００本以上のガラス繊維を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察して、これらのガラス繊維の繊維径を測定することにより数平均繊維径を求めた。

〔測定方法〕
（ポリアミド中の各構成単位の含有量）
ポリアミド中の各構成単位の含有量を¹Ｈ−ＮＭＲ測定により以下のように定量した。
実施例及び比較例で得られたポリアミドのペレットを約５質量％の濃度になるように重ヘキサフルオロイソプロパノールに加熱して溶解し、日本電子製核磁気共鳴分析装置ＪＮＭ ＥＣＡ−５００を用いて¹Ｈ−ＮＭＲの分析を行い、積分比を計算することによって、下記の含有量を決定した。

（１）融解ピーク温度（融点）、結晶化ピーク温度、結晶化エンタルピー
製造例及び比較製例で得られたポリアミドの、融解ピーク温度（融点）、結晶化ピーク温度及び結晶化エンタルピーを、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じて、ＰＥＲＫＩＮ−ＥＬＭＥＲ社製Ｄｉａｍｏｎｄ−ＤＳＣを用いて測定した。
測定は、窒素雰囲気下で行った。
先ず、試料約１０ｍｇを昇温速度２０℃／ｍｉｎで５０℃から３５０℃まで昇温する条件とした。このときに現れる吸熱ピークを融解ピークとし、もっとも高温側に現れたピークを融解ピーク温度Ｔ_pmとした。
続いて、３５０℃で３分間保った後、冷却速度２０℃／ｍｉｎで３５０℃から５０℃まで冷却した。このときに現れる発熱ピークを結晶化ピークとし、結晶化ピーク温度をＴ_pc-1、結晶化ピーク面積を結晶化エンタルピーとした。

続いて、５０℃で３分間保った後、再度昇温速度２０℃／ｍｉｎで５０℃から３５０℃まで昇温した。このときに現れるもっとも高温側に現れたピークを融解ピーク温度Ｔ_pm-1とし、もっとも低温側に現れたピークを融解ピーク温度Ｔ_pm-2とした。
さらに、３５０℃で３分間保った後、冷却速度５０℃／ｍｉｎで３５０℃から５０℃まで冷却した。このときに現れる結晶化ピーク温度をＴ_pc-2とした。
融解ピーク温度Ｔ_pmと融解ピーク温度Ｔ_pm-1との差（Ｔ_pm−Ｔ_pm-1）、融解ピーク温度Ｔ_pm-1
と融解ピーク温度Ｔ_pm-2との差（Ｔ_pm-1−Ｔ_pm-2）、結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）、結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と後述するガラス転移温度Ｔｇとの差（Ｔ_pc-1−Ｔｇ）を測定した。

（２）ガラス転移温度
製造例及び比較製例で得られたポリアミドのガラス転移温度（Ｔｇ）を、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じて、ＰＥＲＫＩＮ−ＥＬＭＥＲ社製Ｄｉａｍｏｎｄ−ＤＳＣを用いて測定した。
測定条件は、以下のとおりとした。
試料をホットステージ（Ｍｅｔｔｌｅｒ社製ＥＰ８０）で溶融させて得られた溶融状態のサンプルを、液体窒素を用いて急冷し、固化させ、測定サンプルとした。
当該測定サンプル１０ｍｇを用いて、昇温速度２０℃／ｍｉｎの条件下、３０〜３５０℃の範囲で昇温して、ガラス転移温度（Ｔｇ）を測定した。

（３）２５℃における硫酸相対粘度ηｒ
製造例及び比較製例で得られたポリアミドの２５℃における硫酸相対粘度ηｒを、ＪＩＳ−Ｋ６９２０に準じて測定した。具体的には、９８％硫酸を用いて、１％の濃度の溶解液（（ポリアミド１ｇ）／（９８％硫酸１００ｍＬ）の割合）を作成し、得られた溶解液を用いて２５℃の温度条件下で硫酸相対粘度ηｒを測定した。

（４）Ｍｎ（数平均分子量）、Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）
製造例及び比較製例で得られたポリアミド、実施例及び比較例で得られたポリアミド組成物のＭｎ（数平均分子量）、Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー、東ソー株式会社製、ＨＬＣ−８０２０、ヘキサフルオロイソプロパノール溶媒、ＰＭＭＡ（ポリメチルメタクリレート）標準サンプル（ポリマーラボラトリー社製）換算）で測定したＭｗ（重量平均分子量）と数平均分子量（Ｍｎ）を用いて計算した。サンプルはポリアミド及びポリアミド組成物３．０ｍｇを、ヘキサフルオロイソプロパノール（０．００５Ｎ−トリフルオロ酢酸ナトリウム添加）３ｍＬに溶解し、０．４５μｍのフィルターでろ過して得られた溶液を測定に用いた。測定条件は以下の条件で実施した。
溶媒：ヘキサフルオロイソプロパノール（０．００５Ｎ−トリフルオロ酢酸ナトリウム添
加）
流速：０．５ｍＬ／分
試料注入量：０．１ｍＬ
温度：３０℃

（５）トランス異性化率
製造例及び比較製例で得られたポリアミドにおけるトランス異性化率を以下のとおり求めた。
ポリアミド３０〜４０ｍｇをヘキサフルオロイソプロパノール重水素化物１．２ｇに溶解し、得られた溶液を用い、¹Ｈ−ＮＭＲを測定した。
１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の場合、¹Ｈ−ＮＭＲ測定における、トランス異性体に由来する１．９８ｐｐｍのピーク面積とシス異性体に由来する１．７７ｐｐｍ及び１．８６ｐｐｍのピーク面積との比率からポリアミドにおけるトランス異性体比率を求めた。

（６）角速度１ｒａｄ／ｓの剪断粘度の、角速度１００ｒａｄ／ｓの剪断粘度に対する比率（η*1／η*１００）
製造例及び比較製例で得られたポリアミドのペレットを、コンプレッション成形機を用いて、試験片を製造した。
具体的な成形条件は、加工温度をポリアミドの高温側の融解ピーク温度（Ｔ_pm-1）＋２０℃に設定し、余熱時間２分、加熱時間２分、冷却時間３分とした。
得られた成形片、及びＡＲＥＳ−Ｇ２（ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン株式会社製）を用いて、溶融粘弾性測定を行った。測定モード：Ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ Ｆｒｅｑｅｎｃｙ Ｓｗｅｅｐ Ｔｅｓｔ、測定治具：コーン ＆ プレート、ギャップ間：０．０５ｍｍ、安定時間：５分、歪：２０％、角速度：０．０１ｒａｄ/ｓｅｃ〜１００ｒａｄ/ｓｅｃ、ロードセル：２ｋｇ、環境状態：窒素気流、測定温度：ポリアミドの高温側の融解ピーク温度（Ｔ_pm-1）＋２０℃とした。
角速度１ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*１）の、角速度１００ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*１００）に対する比率を算出した。（η*１／η*１００）が３以下であると、流動特性が良好であると判断した。

（７）アミノ末端量（［ＮＨ₂］）
製造例及び比較製例で得られたポリアミドにおいて、ポリマー末端に結合するアミノ末端量を、中和滴定により以下のとおり測定した。
ポリアミド３．０ｇを９０質量％フェノール水溶液１００ｍＬに溶解し、得られた溶液を用い、０．０２５Ｎの塩酸で滴定を行い、アミノ末端量（μ当量／ｇ）を求めた。終点はｐＨ計の指示値から決定した。

（８）カルボキシル末端量（［ＣＯＯＨ］）
製造例及び比較製例で得られたポリアミドにおいて、ポリマー末端に結合するカルボキシル末端量を、中和滴定により以下のとおり測定した。
ポリアミド４．０ｇをベンジルアルコール５０ｍＬに溶解し、得られた溶液を用い、０．１ＮのＮａＯＨで滴定を行い、カルボキシル末端量（μ当量／ｇ）を求めた。終点はフェノールフタレイン指示薬の変色から決定した。
前記（７）及び（８）により測定したアミノ末端量（［ＮＨ₂］）と、カルボキシル末端量（［ＣＯＯＨ］）により、（［ＮＨ₂］／（［ＮＨ₂］＋［ＣＯＯＨ］）を算出した。

（９）炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）
製造例及び比較製例で得られたポリアミドにおいて、アミド基１個あたりの炭素数の平均値（炭素数／アミド基数）を計算により求めた。
具体的には、分子主鎖中に含まれる炭素数を分子主鎖中に含まれるアミド基数で除することにより、炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を求めた。
該炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）を、ポリアミドにおけるアミノ基濃度を示す指標とした。

（１０）バイオマスプラスチック度
製造例及び比較製例で得られたポリアミドにおいて、バイオマス由来の原料にて構成されるユニットの質量％をバイオマスプラスチック度として算出した。
具体的には、ひまし油を原料としている、セバシン酸、１，１０−ジアミノデカンを、バイオマス由来の原料とした。
そして、実施例及び比較例で得られたポリアミドにおいて、セバシン酸及び１，１０−ジアミノデカンに由来するユニットの割合を算出し、当該割合をバイオマスプラスチック度とした。
尚、ポリアミドの重合においては、アミド結合の形成の際に、ジアミン中の２つの水素原子と、ジカルボン酸中の２つの酸素原子と、２つの水素原子とから、２モルの水分子が生成することを考慮して算出した。

（１１）引張強度
実施例及び比較例で得られたポリアミド組成物のペレットを、射出成形機［ＰＳ−４０Ｅ：日精樹脂株式会社製］を用いて、ＩＳＯ ３１６７に準拠し、多目的試験片Ａ型の成形片に成形した。具体的な成形条件は、射出＋保圧時間２５秒、冷却時間１５秒、金型温度を８０℃、溶融樹脂温度をポリアミドの高温側の融解ピーク温度（Ｔ_pm-1）＋２０℃に設定した。
得られた多目的試験片Ａ型の成形片を用いて、ＩＳＯ ５２７に準拠し、２３℃の温度条件下、引張速度５ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行い、引張降伏応力を測定し、引張強度とした。

（１２）銅濃度、ハロゲン濃度、及びハロゲンと銅とのモル比（ハロゲン／Ｃｕ）
実施例及び比較例で得られたポリアミド組成物のペレットについて、銅濃度、ハロゲン濃度、及びハロゲンと銅とのモル比（ハロゲン／Ｃｕ）を以下のとおり測定した。
銅濃度は、試料に硫酸を加え、加熱しながら硝酸を滴下し有機分を分解し、該分解液を純水にて定容しＩＣＰ発光分析（高周波プラズマ発光分析）法により定量した。ＩＣＰ発光分析装置は、ＳＥＩＫＯ電子工業社製Ｖｉｓｔａ−Ｐｒｏを用いた。
ハロゲン濃度は、ヨウ素を例にとると、試料を高純度酸素で置換したフラスコ中で燃焼し、発生したガスを吸収液に捕集し、該捕集液中のヨウ素を１／１００Ｎ硝酸銀溶液による電位差滴定法を用いて定量した。
ハロゲンと銅とのモル比（ハロゲン／Ｃｕ）は、上記それぞれの定量値を用いて分子量からモルに換算し算出した。

（１３）吸水率
上記（１１）のとおり多目的試験片Ａ型の成形片を成形した後の絶乾状態（ｄｒｙ ａｓ ｍｏｌｄ）で、多目的試験片Ａ型の成形片の試験前質量（吸水前質量）を測定した。次に、多目的試験片Ａ型の成形片を、８０℃の純水中に７２時間浸漬させた。その後、水中から多目的試験片Ａ型の成形片を取り出し、表面の付着水分をふき取り、恒温恒湿（２３℃、５０ＲＨ％）雰囲気下に３０分放置後、試験後質量（吸水後質量）を測定した。吸水前質量に対しての吸水後質量の増分を吸水量とし、吸水前質量に対する吸水量の割合を、試行数ｎ＝３で求め、その平均値を吸水率とした。

（１４）摩耗深さ（μｍ）
上記（１１）で製造した多目的試験片（Ａ型）を用いて、往復動摩擦摩耗試験機（ＡＦＴ−１５ＭＳ：東洋精密株式会社製）により荷重１５０ｇ、線速度４００ｍｍ／ｓｅｃ、往復距離３０ｍｍの条件下、環境温度２３℃で１００，０００回の往復試験を行った。相手材料としては、ＳＵＳ球（ＳＵＳ３０４、Ｒ＝２．５ｍｍ）を用いた。
往復試験を実施した後の多目的試験片の削られた部分について、表面粗さ計（Ｓｕｒｆｃｏｍ：東京精密社製）を用いて、Ｒｍａｘを測定し、摩耗深さを評価した。

（１５）表面外観（６０°グロス）
実施例及び比較例で得られたポリアミド組成物のペレットから平板プレート成形片を以下のとおり製造した。
射出成形機［ＦＮ−３０００：日精樹脂株式会社製］を用いて、冷却時間２５秒、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、金型温度をＴｇ＋２０℃、シリンダー温度＝（Ｔpm-1＋１０）℃〜（Ｔpm-1＋３０）℃に設定し、充填時間が１．０±０．１秒の範囲となるように、射出圧力及び射出速度を適宜調整し、ポリアミド組成物ペレットから平板プレート成形片（１３ｃｍ×１３ｃｍ、厚さ１ｍｍ）を製造した。
このようにして作製した平板プレート成形片の中央部を、光沢計（ＨＯＲＩＢＡ製ＩＧ３２０）を用いてＪＩＳ−Ｋ７１５０に準じて６０度グロスを測定した。
該測定値が大きいほど表面外観に優れると判断した。

以下、ポリアミドの実施例及び比較例を示す。併せて上記の測定項目を実施したので、説明する。

〔製造例１〕
（ポリアミドの製造）
「熱溶融重合法」によりポリアミドの重合反応を以下のとおり実施した。
（ａ）ジカルボン酸としてＣＨＤＣ７５０ｇ（４．３５モル）、（ｂ）ジアミンとしてＣ１０ＤＡ７５０ｇ（４．３５モル）を、蒸留水１５００ｇに溶解させ、原料モノマーの等モル約５０質量％均一水溶液を調製した。

得られた水溶液と、溶融重合時の添加物である（ｂ）Ｃ１０ＤＡ１７ｇ（０．１０モル）とを、内容積５．４Ｌのオートクレーブ（日東高圧製）に仕込み、液温（内温）が５０℃になるまで保温して、オートクレーブ内を窒素置換した。オートクレーブの槽内（以下、単に「槽内」とも記す。）の圧力が、ゲージ圧として（以下、槽内の圧力は全てゲージ圧として表記する。）、約２．５ｋｇ／ｃｍ²になるまで、液温を約５０℃から加熱を続けた（この系での液温は約１４５℃であった。）。槽内の圧力を約２．５ｋｇ／ｃｍ²に保つため水を系外に除去しながら、加熱を続けて、水溶液の濃度が約７５質量％になるまで濃縮した（この系での液温は約１６０℃であった。）。水の除去を止め、槽内の圧力が約３０ｋｇ／ｃｍ²になるまで加熱を続けた（この系での液温は約２４５℃であった。）。槽内の圧力を約３０ｋｇ／ｃｍ²に保つため、水を系外に除去しながら、最終温度（後述の３５０℃）−６０℃（ここでは２９０℃）になるまで加熱を続けた。液温が最終温度（後述の３５０℃）−６０℃（ここでは２９０℃）まで上昇した後に、加熱は続けながら、槽内の圧力が大気圧（ゲージ圧は０ｋｇ／ｃｍ²）になるまで３０分ほどかけながら降圧した。

その後、槽内の樹脂温度（液温）の最終温度が約３５０℃になるようにヒーター温度を調整した。樹脂温度は約３５０℃のまま、槽内を真空装置で約１３．３ｋＰａ（約１００ｔｏｒｒ）の減圧下に１０分維持し、重合体を得た。その後、得られた重合体を、窒素で加圧し下部紡口（ノズル）からストランド状にし、水冷、カッティングを行いペレット状で排出して、ポリアミドのペレットを得た。
得られたポリアミドの各物性について上記方法に基づいて測定した。該測定結果を表１に示す。

〔製造例２〜６〕
（ａ）ジカルボン酸、（ｂ）ジアミン、（ｃ）共重合成分、及び、溶融重合時の添加物として、表１に記載の化合物及び量を用いたこと、並びに樹脂温度の最終温度を表１に記載の温度にしたこと以外は、製造例１に記載した方法でポリアミドの重合反応を行って（「熱溶融重合法」）、ポリアミドのペレットを得た。
得られたポリアミドの各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表１に示す。

〔製造例７〕
「熱溶融重合法」によりポリアミドの重合反応を以下のとおり実施した。
（ａ）ジカルボン酸としてＣＨＤＣ８００ｇ（４．６５モル）、（ｂ）ジアミンとしてＣ１０ＤＡ５２０ｇ（３．０２モル）、（Ｃ−２）（ｂ）のジアミンより炭素数の少ないジアミンとしてＣ６ＤＡ１８９ｇ（１．６３モル）を蒸留水１５００ｇに溶解させ、原料モノマーの等モル約５０質量％均一水溶液を調製した。

得られた水溶液を内容積５．４Ｌのオートクレーブ（日東高圧製）に仕込み、液温（内温）が５０℃になるまで保温して、オートクレーブ内を窒素置換した。オートクレーブの槽内の圧力が、ゲージ圧として（以下、槽内の圧力は全てゲージ圧として表記する。）、約２．５ｋｇ／ｃｍ²になるまで、液温を約５０℃から加熱を続けた（この系での液温は約１４５℃であった。）。槽内の圧力を約２．５ｋｇ／ｃｍ²に保つため水を系外に除去しながら、加熱を続けて、水溶液の濃度が約７５質量％になるまで濃縮した（この系での液温は約１６０℃であった。）。水の除去を止め、槽内の圧力が約３０ｋｇ／ｃｍ²になるまで加熱を続けた（この系での液温は約２４５℃であった。）。槽内の圧力を約３０ｋｇ／ｃｍ²に保つため、水を系外に除去しながら、最終温度（後述の３３５℃）−５０℃（ここでは２８５℃）になるまで加熱を続けた。液温が最終温度（後述の３３５℃）−５０℃（ここでは２８５℃）まで上昇した後に、加熱は続けながら、槽内の圧力が大気圧（ゲージ圧は０ｋｇ／ｃｍ²）になるまで１２０分ほどかけながら降圧した。

その後、樹脂温度（液温）の最終温度が約３３５℃になるようにヒーター温度を調整した。樹脂温度は約３２５℃のまま、槽内を真空装置で約１３．３ｋＰａ（約１００ｔｏｒｒ）の減圧下に２５分維持し、重合体を得た。その後、得られた重合体を、窒素で加圧し下部紡口（ノズル）からストランド状にし、水冷、カッティングを行いペレット状で排出して、ポリアミドのペレットを得た。
得られたポリアミドの各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表１に示す。

〔製造例８〕
「熱溶融重合法」によりポリアミドの重合反応を以下のとおり実施した。
（ａ）ジカルボン酸としてＣＨＤＣ８００ｇ（４．６５モル）、（ｂ）ジアミンとしてＣ１０ＤＡ５２０ｇ（３．０２モル）、（Ｃ−２）（ｂ）のジアミンより炭素数の少ないジアミンとしてＣ６ＤＡ１８９ｇ（１．６３モル）を蒸留水１５００ｇに溶解させ、原料モノマーの等モル約５０質量％均一水溶液を調製した。

得られた水溶液を内容積５．４Ｌのオートクレーブ（日東高圧製）に仕込み、液温（内温）が５０℃になるまで保温して、オートクレーブ内を窒素置換した。オートクレーブの槽内の圧力が、ゲージ圧として（以下、槽内の圧力は全てゲージ圧として表記する。）、約２．５ｋｇ／ｃｍ²になるまで、液温を約５０℃から加熱を続けた（この系での液温は約１４５℃であった。）。槽内の圧力を約２．５ｋｇ／ｃｍ²に保つため水を系外に除去しながら、加熱を続けて、水溶液の濃度が約７５質量％になるまで濃縮した（この系での液温は約１６０℃であった。）。水の除去を止め、槽内の圧力が約３０ｋｇ／ｃｍ²になるまで加熱を続けた（この系での液温は約２４５℃であった。）。槽内の圧力を約３０ｋｇ／ｃｍ²に保つため、水を系外に除去しながら、最終温度（後述の３４５℃）−５０℃（ここでは２９５℃）になるまで加熱を続けた。液温が最終温度（後述の３４５℃）−５０℃（ここでは２９５℃）まで上昇した後に、加熱は続けながら、槽内の圧力が大気圧（ゲージ圧は０ｋｇ／ｃｍ²）になるまで３０分ほどかけながら降圧した。

その後、樹脂温度（液温）の最終温度が約３４５℃になるようにヒーター温度を調整した。樹脂温度は約３４５℃のまま、槽内を真空装置で約８０ｋＰａ（約６００ｔｏｒｒ）の減圧下に３分維持し、重合体を得た。その後、得られた重合体を、窒素で加圧し下部紡口（ノズル）からストランド状にし、水冷、カッティングを行いペレット状で排出して、ポリアミドのペレットを得た。
得られたポリアミドの各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表１に示す。

〔製造例９〕
「熱溶融重合法」によりポリアミドの重合反応を以下のとおり実施した。
ＡＤＡ８３６ｇ（５．７２モル）、ＨＭＤ６６４ｇ（５．７２モル）を蒸留水１５００ｇに溶解させ、原料モノマーの等モル約５０質量％均一水溶液を調製した。
得られた水溶液を内容積５．４Ｌのオートクレーブ（日東高圧製）に仕込み、液温（内温）が５０℃になるまで保温して、オートクレーブ内を窒素置換した。オートクレーブの槽内の圧力が、ゲージ圧として（以下、槽内の圧力は全てゲージ圧として表記する。）、約２．５ｋｇ／ｃｍ²になるまで、液温を約５０℃から加熱を続けた（この系での液温は約１４５℃であった。）。槽内の圧力を約２．５ｋｇ／ｃｍ²に保つため水を系外に除去しながら、加熱を続けて、水溶液の濃度が約７５質量％になるまで濃縮した（この系での液温は約１６０℃であった。）。水の除去を止め、槽内の圧力が約１８ｋｇ／ｃｍ²になるまで加熱を続けた（この系での液温は約２４５℃であった。）。槽内の圧力を約３０ｋｇ／ｃｍ²に保つため、水を系外に除去しながら、最終温度（後述の２９０℃）−２０℃（ここでは２７０℃）になるまで加熱を続けた。液温が最終温度（後述の２９０℃）−２０℃（ここでは２７０℃）まで上昇した後に、加熱は続けながら、槽内の圧力が大気圧（ゲージ圧は０ｋｇ／ｃｍ²）になるまで６０分ほどかけながら降圧した。

その後、樹脂温度（液温）の最終温度が約２９０℃になるようにヒーター温度を調整した。樹脂温度は約２９０℃のまま、槽内を真空装置で約１３．３ｋＰａ（約１００ｔｏｒｒ）の減圧下に２５分維持し、重合体を得た。その後、得られた重合体を、窒素で加圧し下部紡口（ノズル）からストランド状にし、水冷、カッティングを行いペレット状で排出して、ポリアミドのペレットを得た。
得られたポリアミドの各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表１に示す。
ポリアミド組成物の原料として、以下のポリアミド、摺動材、無機充填材、銅化合物及び金属ハロゲン化物を用いた。

〔製造例１０〕
（ａ）ジカルボン酸、（ｂ）ジアミン、（ｃ）共重合成分、及び、溶融重合時の添加物として、表１に記載の化合物及び量を用いたこと、並びに樹脂温度の最終温度を表１に記載の温度にしたこと以外は、製造例９に記載した方法でポリアミドの重合反応を行って（「熱溶融重合法」）、ポリアミドのペレットを得た。
得られたポリアミドの各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表１に示す。

（ポリアミド組成物の製造及び物性評価）
〔実施例１〕
２軸押出機（東芝機械（株）製ＴＥＭ３５、Ｌ／Ｄ＝４７．６（Ｄ＝３７ｍｍφ）、設定温度Ｔ_pm-1＋１０℃（この場合、３３４＋１０＝３４４℃）、スクリュー回転数３００ｒｐｍ）を用いて、以下のとおりポリアミド組成物を製造した。
前記２軸押出機の最上流部に設けられたトップフィード口より、上記水分率を調整した製造例１のポリアミド（１００質量部）を供給し、前記２軸押出機の下流側（トップフィード口より供給された樹脂が充分溶融している状態）のサイドフィード口より無機充填材としてガラス繊維（ＧＦ−１）を、下記表２に示す割合（質量部）で供給し、ダイヘッドより押し出された溶融混練物をストランド状で冷却し、ペレタイズしてポリアミド組成物のペレットを得た。
得られたポリアミド組成物の各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表２に示す。

〔実施例２〜１１〕、〔比較例１〜２〕
表２に示す割合（質量部）で製造例のポリアミド、摺動材、無機充填材を供給したこと以外は、実施例１に記載した方法と同様にして、ポリアミド組成物ペレットを作製した。
得られたポリアミド組成物の各物性について上記方法に基づいて測定した。
該測定結果を表２に示す。

実施例１、２、４〜１２のように、（ａ）１種のジカルボン酸と、（ｂ）１種のジアミンとを重合して得られたポリアミドと摺動材からなる組成物は、低吸水率、引張強度、摺動特性及び表面外観に優れることが確認された。
さらに数平均繊維系が７μｍであるＧＦを使用した実施例３のポリアミド組成物は、より引張強度、摺動性に優れることが分かった。
また、（Ａ）ポリアミドを含む原料成分を溶融混練する際に、（Ａ）ポリアミド以外のポリマーを（Ａ）ポリアミドを含む原料成分と混合し、溶融混練機に供給し混練した実施例４、９〜１１のポリアミド組成物は、引張強度、表面外観に優れることが分かった。

本発明は、スライダー、上止め及び下止めなどの摺動部品として好適に使用することができる等、産業上の利用可能性を有する。

Claims (22)

1. （Ａ）（ａ）１種のジカルボン酸と、（ｂ）１種のジアミンからなる単位と、を、含有し、下記条件（１）、（２）を満足する、ポリアミドと、
   （１）Ｔｇが７０℃以上である
   （２）Ｍｎ（数平均分子量）が１５０００以上である
   （Ｂ）無機充填材と、
   を、含有する摺動部品。
2. 前記（Ｂ）無機充填材が、ガラス繊維、炭素繊維及びアラミド繊維からなる群より選ばれる少なくとも一種である、請求項１に記載の摺動部品。
3. 前記（Ｂ）無機充填材５０〜７０質量％を含有する、請求項１又は２に記載の摺動部品。
4. 前記（Ａ）ポリアミドが、下記条件（１）、（２）を満足する、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の摺動部品。
   （１）２５℃の硫酸相対粘度ηｒが２．３以上である
   （２）Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）が４.０以下である
5. （Ａ）（ａ）１種のジカルボン酸と、（ｂ）１種のジアミンからなる単位とを含有するポリアミドと、（Ｂ）無機充填材と、を含み、下記条件（１）、（２）及び（３）を満足する、摺動部品。
   （１）Ｔｇが７０℃以上である
   （２）数平均分子量が１５０００以上である
   （３）Ｍｗ（重量平均分子量）／Ｍｎ（数平均分子量）が４.０以下である
6. 前記（ａ）１種のジカルボン酸が、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸である、請求項１乃至５のいずれか一項に記載の摺動部品。
7. 前記（Ａ）ポリアミドが、角速度１ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*1）の、角速度１００ｒａｄ／ｓの剪断粘度（η*100）に対する比率（η*1／η*100）が３以下である、請求項１乃至６のいずれか一項に記載の摺動部品。
8. 前記（Ａ）ポリアミドが、（ｃ）下記（ｃ−１）〜（ｃ−３）からなる群より選ばれる少なくとも１種の共重合成分からなる単位を、さらに含有する、請求項１乃至７のいずれか一項に記載の摺動部品。
   （ｃ−１）前記（ａ）ジカルボン酸以外のジカルボン酸
   （ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミン
   （ｃ−３）ラクタム及び／又はアミノカルボン酸
9. ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量測定において、２０℃／ｍｉｎで冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と、ガラス転移温度Ｔ_gとの差（Ｔ_pc-1−Ｔ_g）が１４０℃以上である、請求項１乃至８のいずれか一項に記載の摺動部品。
10. 前記（ｂ）ジアミンが炭素数８以上のジアミンである、請求項１乃至９のいずれか一項に記載の摺動部品。
11. 前記（ｂ）ジアミンがデカメチレンジアミンである、請求項１乃至１０のいずれか一項に記載の摺動部品。
12. 前記（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンが、炭素数が偶数であるジアミンからなる群より選ばれる少なくとも一種である、請求項８乃至１１のいずれか一項に記載の摺動部品。
13. 前記（ｃ−２）炭素数が前記（ｂ）のジアミンの炭素数以下の前記（ｂ）以外のジアミンが、１，６−ヘキサメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミンからなる群より選ばれる少なくとも一種である、請求項８乃至１２のいずれか一項に記載の摺動部品。
14. 前記（Ａ）ポリアミドの封止量が５０％以下である、請求項１乃至１３のいずれか一項に記載の摺動部品。
15. 前記（Ｂ）無機充填材の数平均繊維径が３〜９μｍである、請求項１乃至１４のいずれか一項に記載の摺動部品。
16. 炭素数とアミド基数との比（炭素数／アミド基数）が８以上である、請求項１乃至１５のいずれか一項に記載の摺動部品。
17. ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量測定において、２０℃／ｍｉｎで冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1と、当該結晶化ピーク温度Ｔ_pc-1の測定後、５０℃／ｍｉｎで再度冷却したときに得られる結晶化ピーク温度Ｔ_pc-2との差（Ｔ_pc-1−Ｔ_pc-2）が１０℃以下である、請求項１乃至１６のいずれか一項に記載の摺動部品。
18. 前記（ｃ）共重合成分の含有量が、ポリアミドの全構成成分量１００モル％に対し、７．５モル％以上２０．０モル％以下である、請求項８乃至１７のいずれか一項に記載の摺動部品。
19. 前記ポリアミドが、重合工程の少なくとも一部において固相重合工程を経て得られるポリアミドである、請求項１乃至１８のいずれか一項に記載の摺動部品。
20. バイオマスプラスチック度が２５％以上である、請求項１乃至１９のいずれか一項に記載の摺動部品。
21. 更に、摺動材、造核剤、潤滑剤、安定剤、及び前記ポリアミド以外のポリマーからなる群より選ばれる１種以上の成分を含む請求項１乃至２０のいずれか一項に記載の摺動部品。
22. 表面の少なくとも一部に染色、塗装、金属めっきのいずれかが施されている、請求項１乃至２１のいずれか一項に記載の摺動部品。