JP2014516371A - 印刷組成物及びこれを利用した印刷方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、シリコン系ブランケットを用いる印刷組成物であって、１）バインダー樹脂、２）沸点が１００℃未満の低沸点溶媒、３）沸点が１００℃以上１８０℃未満の中沸点溶媒、及び４）沸点が１８０℃以上の高沸点溶媒を含み、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒が、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることを特徴とする印刷組成物及びこれを利用した印刷方法に関するものである。
【選択図】図１

Description

本出願は、２０１１年４月５日付で韓国特許庁に提出された韓国特許出願第１０−２０１１−００３１３６7号の出願日の利益を主張し、その内容のすべては本明細書に組み込まれる。本出願は、印刷組成物及びこれを利用した印刷方法に関するものである。具体的に、本出願は、微細パターンを形成でき、塗膜の均一性及び印刷工程マージンを改善できるリバースオフセット印刷組成物及びこれを利用した印刷方法に関するものである。より具体的に、本出願は、シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷組成物、特に、レジスト組成物及びこれを利用した印刷方法に関するものである。

近年、タッチスクリーン、ディスプレイ、半導体等、電子素子の性能が多様化かつ高度化されつつ、様々な機能を有する材料を用いてパターンを形成する必要があり、前記パターンの線幅及び線間隔をさらに微細に形成する必要が増加している。例えば、各種電子素子において、電極形成のための導電性パターンや、カラーフィルタのブラックマトリックスまたは導電性パターンの形成のためのレジストパターン等が多く使用されており、これらは、電子素子の小型化及び性能の高度化がなされるほど、さらに微細に形成される必要がある。

従来、パターンを形成するための方法は用途に応じて多様であったが、代表的に、フォトリソグラフィ法（ｐｈｏｔｏｌｉｔｈｏｇｒａｐｈｙ）、スクリーン印刷法、インクジェット法などがある。前記フォトリソグラフィ法は、感光性材料で感光層を形成し、これを選択的に露光及び現像してパターニングすることによりパターンを形成することができる方法である。ところが、フォトリソグラフィ法は、最終製品に含まれない、現像されてなくなる感光性材料及びエッチング液に対する費用と、前記感光性材料及びエッチング液の廃棄費用のため、工程費用の上昇を招く。また、前記材料等の廃棄による環境汚染の問題がある。さらに、前記方法は、工程数が多く、複雑であって、時間及び費用が多く掛かる。

前記スクリーン印刷法は、数百ｎｍから数十μｍサイズの導電性粒子に基づいたインキを用いてスクリーン印刷した後、焼成する方法で行われる。前記スクリーン印刷法と前記インクジェット法は、数十μｍの微細パターンを具現するのに限界がある。

本発明は、前述した従来技術の問題を解決するために、シリコン系ブランケットを用いたリバースオフセット印刷工程によって微細なパターンを具現でき、塗膜の均一性及び印刷工程マージンを改善できるリバースオフセット印刷組成物及びこれを利用した印刷方法を提供することを目的とする。

上記の目的を達成するために、本発明は、シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷組成物であって、
１）バインダー樹脂、
２）沸点が１００℃未満の低沸点溶媒、
３）沸点が１００℃以上１８０℃未満の中沸点溶媒、及び
４）沸点が１８０℃以上の高沸点溶媒
を含み、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒が、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下である、シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷組成物を提供する。

また、本発明は、前記シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷組成物を利用した印刷方法を提供する。具体的に、前記印刷方法は、前記印刷組成物をシリコン系ブランケット上にコーティングするステップと、前記シリコン系ブランケット上に塗布された印刷組成物塗膜にクリシェを接触して一部塗膜を除去するステップと、前記シリコン系ブランケット上に残っている印刷組成物塗膜を被印刷体に転写するステップとを含む。

本発明に係る印刷組成物は、特に、シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷方法に使用するのに適するように最適化されたものであって、印刷組成物内の溶媒をバインダー樹脂及び印刷工程で使用されるシリコン系ブランケットとの関係で特定物性を有するように調節することにより、印刷回数が繰り返されてもブランケットの膨潤現象を最小化でき、印刷工程性を向上させることができ、微細な線幅及び線間隔を有するパターンを精密に具現することができる。また、印刷によって得られた塗膜の均一性及び印刷工程マージンを向上させることができる。

リバースオフセット印刷方法の工程模式図を例示したものである。

以下、本発明についてより詳細に説明する。本発明に係る印刷組成物は、シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷に適用するためのものであって、１）バインダー樹脂、２）沸点が１００℃未満の低沸点溶媒、３）沸点が１００℃以上１８０℃未満の中沸点溶媒、及び４）沸点が１８０℃以上の高沸点溶媒を含み、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒が、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることを特徴とする。

本発明者らは、シリコン系材料からなるブランケットを用いるリバースオフセット印刷方法に使用するための印刷組成物として、印刷組成物内に含まれるバインダー樹脂と印刷工程中に使用される前記ブランケット材料の特性を考慮して印刷組成物の溶媒を選択することにより、印刷工程性の向上及び微細パターンの具現が可能であることを明かし、これに基づいて前記シリコン系ブランケットを用いる場合における溶媒の最適物性値を導き出すのに至った。

具体的に、本発明では、印刷組成物の溶媒として沸点が１００℃未満の低沸点溶媒と、沸点が１００℃以上１８０℃未満の中沸点溶媒と、沸点が１８０℃以上の高沸点溶媒とを共に用いることを特徴とする。また、前記低沸点溶媒と前記高沸点溶媒が、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることを特徴とする。

本発明は、低沸点溶媒と中沸点溶媒と高沸点溶媒とを共に用いるが、低沸点溶媒は、印刷組成物がブランケット上に塗布されるまで印刷組成物の低い粘度及びブランケットに対する優れた塗布性を維持するようにし、揮発により除去されて印刷組成物の粘度を高め、ブランケット上でのパターン形成及び維持がよくなされるようにすることができる。一方、高沸点溶媒は、比較的低い揮発性を表す溶媒であって、被印刷体にパターンを転写するまで印刷組成物に粘着性（ｔａｃｋｉｎｅｓｓ）を付与することができる。中沸点溶媒は、前記低沸点溶媒が揮発された後でも、印刷組成物に残って働くことができる。本発明では、沸点が相違した３種以上の溶媒を使用することにより、上記のように、印刷組成物の粘度調節をさらに細かくすることができる。

本発明において、前記低沸点溶媒の沸点が１００℃以下であることが好ましく、９５℃以下であることがより好ましく、９０℃以下であることがさらに好ましい。前記数値範囲内の沸点を有する低沸点溶媒を含むことにより、印刷組成物をブランケット上に塗布した後、前記ブランケット上に塗布された印刷組成物塗膜にクリシェを接触させて、一部塗膜を除去する前までの工程待ち時間を減少させることができ、ブランケットの膨潤現象を減少させることができる。

本発明において、前記低沸点溶媒の沸点は５０℃以上が好ましい。前記低沸点溶媒の沸点があまり低い場合、ブランケットに印刷組成物を塗布するとき、ノズルで印刷組成物が乾燥される問題が生じることもある。また、印刷組成物の塗布直後のレベリング性に優れるようにするために、前記低沸点溶媒の沸点が５０℃以上であることが好ましい。

前記中沸点溶媒は、沸点が１００℃以上１８０℃未満であることが好ましく、１３０℃〜１７０℃であることがより好ましい。前記中沸点溶媒の沸点が前記範囲内であることが印刷工程マージンを高めるのに有利である。具体的に、前記中沸点溶媒は、低沸点溶媒の揮発時期と高沸点溶媒の揮発時期との間に揮発されるので、印刷組成物の粘度増加速度を低めることにより、印刷組成物の粘着性を維持して印刷工程マージンを向上させることができる。参考として、印刷待ち時間は、印刷組成物をブランケットにコーティングしたときからブランケット上の一部塗膜をクリシェによって除去するオフ工程前までの時間を意味し、印刷工程マージンとは、意図したパターンを全面積にわたって良好に形成するための最大印刷待ち時間から最小印刷待ち時間を引いた値を意味する。また、前記中沸点溶媒は、低沸点溶媒が揮発された後でも粘度を維持させることにより、印刷組成物の塗膜均一性を向上させることができる。

前記中沸点溶媒の沸点は、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒のそれぞれの沸点との差が５℃以上であることが好ましく、１０℃以上であることがより好ましい。前記溶媒等の間の沸点の差があまり小さければ、前記低沸点溶媒または高沸点溶媒との揮発時期が類似して、中沸点自体の役割による効果を達成し難い点がある。

また、高沸点溶媒の沸点は１８０℃以上であることが好ましい。前記数値範囲内の沸点を有する高沸点溶媒を含むことにより、被印刷体にパターンを転写するまで印刷組成物に粘着性（ｔａｃｋｉｎｅｓｓ）を付与することができ、工程待ち時間を減少させることができ、ブランケットの膨潤現象を減少させることができる。

本発明の一実施態様による高沸点溶媒の沸点は３００℃以下でありうるし、２５０℃以下であることが好ましい。高沸点溶媒の沸点が２５０℃以下であることが、最終印刷物に溶媒が残留して乾燥または硬化時間が長く掛かる問題を防止することができ、印刷パターンの精度も向上させることができる。

本発明では、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒が、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることを特徴とする。ここで、溶解度パラメータとは、溶解度の尺度であって、ヒルデブラント（Ｈｉｌｄｅｂｒａｎｄ）溶解度パラメータを参考した。

前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒は、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であることが好ましく 、２（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であることがさらに好ましい。前記高沸点溶媒のバインダー樹脂との溶解度パラメータ差が前記数値範囲内である場合、前記高沸点溶媒に対するバインダー樹脂の溶解性が高く、溶媒とバインダー樹脂との相溶性が高いため、ブランケット上に塗布された塗膜に粘着性（ｔａｃｋｉｎｅｓｓ）を付与することができる。

このように、塗膜の粘着特性のため、前記塗膜が前記ブランケットと容易に分離されず、クリシェによって一部塗膜を分離して除去するとき、塗膜の分離されなければならない領域と分離されてはならない領域との間の境界でパターン剥離現象無しで精密なパターンを 具現することができる。

また、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が前記範囲内である場合、相分離が起こってバインダーが溶媒に溶解されない問題を防止することができるので、均一な印刷組成物を提供することができる。このような理由で、前記高沸点溶媒と前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差は小さいほど良い。また、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒は、シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であることが好ましく、４．５（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であることがさらに好ましい。

前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が前記数値範囲内である場合、前記高沸点溶媒に対するシリコン系ブランケットの溶解性が低いため、印刷回数が繰り返されてもブランケットの膨潤現象を最小化することができ、ブランケットの形態が変形（ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ）されることが制御できる。これにより、印刷工程時間を一定に維持でき、印刷回数が繰り返されても形成されるパターンが精密に維持され得る。また、前記範囲内である場合、シリコン系ブランケット上に塗布された印刷組成物塗膜のうち一部をクリシェによって剥がすオフ工程においてブランケットからクリシェにパターン転写が容易になされるようにするのに有利である。このような理由で、前記高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は大きいほど良い。

また、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒は、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることが好ましい。ここで、スウェリングパラメータとは、溶媒に対するシリコンブランケットの膨潤程度を測定した数値であって、線幅２０μｍ、線間距離３００μｍの陽刻メッシュがパターニングされたシリコン系ブランケットを溶媒に１２時間担持した後、線間距離の変化を測定することにより得られる。前記スウェリングパラメータは、下記の数式１で表すことができる。

［数１］
スウェリングパラメータ＝｛（担持後の線間距離−担持前の線間距離）／（担持前の線間距離）｝×１００
前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが前記数値範囲内である場合、前記高沸点溶媒によってシリコン系ブランケットがスウェリングされる程度が低いため、印刷回数が繰り返されてもブランケットの膨潤現象を最小化することができ、ブランケットの形態は、変形（ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ）が最小化されるように制御することができる。これにより、印刷工程時間を一定に維持することができ、印刷回数が繰り返されても形成されるパターン精度が高く維持され得る。このような理由で、前記高沸点溶媒の前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは小さいほど良い。

本発明において、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒のブランケットとの溶解度パラメータ差及びブランケットに対するスウェリングパラメータに関する数値範囲は、前記ブランケットの材料と密接な関係を有する。したがって、前記数値範囲は、前記ブランケットがシリコン系材料である場合に適して適用され得る。

本発明の一実施態様では、上記のように、バインダー樹脂及びシリコン系ブランケットとの関係で特定物性を有する溶媒を選択して用いることにより、印刷組成物の粘着特性及び凝集エネルギー（ｃｏｈｅｓｉｖｅ ｅｎｅｒｇｙ）を調節することができる。これにより、印刷塗膜を薄くかつ均一に形成することができ、前述したように、微細パターンを精密に形成することができるだけでなく、ブランケットの変形を防止することにより、印刷工程性を向上させることができる。

本発明では、前述した構成によって、線高が小さな印刷パターンを、均一な線高を有するように形成することができる。例えば、本発明では、印刷パターンの線高の差が１０％以下、より好ましくは５％以下の場合まで到達することができる。一般に、微細な規模のパターンを形成するためには、印刷パターンの線高が小さなことが好ましいが、印刷パターンの線高が小さな場合、線高の均一性が低くなる問題がある。しかし、本発明では、５００ｎｍ以下、好ましくは３００ｎｍ以下の線高を有する印刷パターンでも上記のような線高均一性を達成することができる。ここで、印刷パターンの線高は、乾燥された状態を基準としたものである。

本発明では、前述した構成によって、線幅変化率が小さな印刷パターンを有するように形成することができる。例えば、本発明では、印刷パターンの線幅変化率が２０％以下、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下の場合まで到達することができる。線幅変化率が２０％以下であれば、正常パターンとみなすことができ、線幅変化率が小さいほどパターンの精度が高くなる。線幅変化率が小さいほどパターン交差部が正常に実現されることができ、ヘアリングが発生しない可能性が高くなる。前記ヘアリングは、オフ工程の際、パターンが伸びる現象を意味する。ここで、印刷パターンの線幅は、乾燥された状態を基準としたものである。前記線幅変化率（％）は、下記の数式２で表すことができる。

［数２］
線幅変化率（％）＝｛（印刷パターンのサイズ−クリシェパターンのサイズ）／（クリシェパターンのサイズ）｝×１００
前記中沸点溶媒も、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることが好ましい。

本発明による印刷組成物を使用する場合、３０μｍ以下、好ましくは２０μｍ以下、より好ましくは１５μｍ以下の線幅または線間隔を有する微細パターンを形成することができ、７μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下の線幅を有する微細パターンまでも形成することができる。前記パターンは、乾燥された状態を基準として線高が５００ｎｍ以下、より好ましくは３００ｎｍ以下であることが良い。

本発明において、前記シリコン系ブランケットとは、ブランケットの外周部がシリコン系材料からなることを意味する。前記シリコン系材料とは、シリコンを含みつつ、硬化性基を含む材料であれば、特に限定されないが、硬度が２０〜７０であることが好ましく、硬度が３０〜６０であることがより好ましい。前記硬度は、ショアＡ硬度（Ｓｈｏｒｅ Ａ ｈａｒｄｎｅｓｓ）を意味する。前記硬度範囲内のシリコン系材料を利用することにより、ブランケットの変形が適切な範囲内でなされ得る。ブランケット材料の硬度があまり低ければ、ブランケットからクリシェによって印刷組成物塗膜の一部を除去するオフ工程中に、ブランケットの変形によってクリシェの陰刻部にブランケットの一部が触れる現象が生じ、パターンの精度が低くなることがある。また、ブランケット材料の選択容易性を考慮して、硬度が７０以下の材料を選択することができる。

例えば、前記シリコン系ブランケット材料として、ＰＤＭＳ（ｐｏｌｙｄｉｍｅｔｈｙｌ ｓｉｌｏｘａｎｅ）系硬化性材料を使用することができる。本発明の目的を害しない範囲内で前記ブランケット材料に当該技術分野に知られている添加剤をさらに含むことができる。

本発明において、前記バインダー樹脂としては、最終の使用目的に応じて適切な材料を選択することができる。本発明に係る印刷組成物は、レジストパターン形成用組成物であることが好ましい。この場合、前記バインダー樹脂として、ノボラック樹脂を使用することが好ましい。ノボラック樹脂は、レジストパターンの形成に有利なだけでなく、前述した本発明による条件を満たす溶媒等とも優れた相溶性を有するために好ましい。また、ノボラック樹脂は、エチャントに対する耐化学性に優れて、安定したエッチング工程が可能であり、剥離液に対する溶解性に優れて、剥離後の異物発生が少なく、剥離時間が短縮されるという長所を有している。前記ノボラック樹脂の重量平均分子量は、２，０００〜８，０００であることが好ましい。重量平均分子量が２，０００未満である場合、エチャントに対する十分な耐化学性が確保されず、エッチング工程中、レジスト塗膜にクラック及び剥離が起こることがあり、重量平均分子量が８，０００超過である場合、硬化条件によって剥離液に対する溶解性が低下されることがある。

前記ノボラック樹脂は、フェノール系化合物とアルデヒド系化合物の縮合反応によって製造され得る。前記フェノール系化合物としては、当該技術分野に知られているもの等を使用することができ、例えば、ｍ−クレゾール、ｏ−クレゾール、ｐ−クレゾール、２，５−キシレノール、３，４−キシレノール、３，５−キシレノール、及び２，３，５−トリメチルフェノールなどのうち、選択される少なくとも１つが使用され得る。前記アルデヒド系化合物としては、当該技術分野に知られているもの等を使用することができ、例えば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、ベンズアルデヒド、フェニルアルデヒド、及びサリチルアルデヒドなどのうち、選択される少なくとも１つが使用され得る。前記ノボラック樹脂は、本発明の目的を害しない範囲で任意の単量体をさらに含むことができる。

本発明において、前記高沸点溶媒としては、前述した要件を満たすものであれば、特に限定されないが、芳香族アルコール系溶媒であることが好ましい。さらに具体的に、前記高沸点溶媒としては、レゾルシノール、ｍ−クレゾール、ｏ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ベンジルアルコール、フェノール、４−メトキシベンジルアルコール、ジメチルスルホキシド、エチレングリコール、エチレングリコールフェニルエステル、プロピレングリコールフェニルエステル、及びオクタノールからなる群より選択される少なくとも１つが使用され得る。これらの溶媒は、単独で使用することができ、２種以上を併用することもできる。

前記中沸点溶媒としては、前述した要件を満たすものであれば、特に限定されず、エチルラクテート、ＰＧＭＥＡ、メチル−３−メトキシプロピオネート、メチルアミルケトン、エチル−３−エトキシプロピオネート、及びブチルアセテートからなる群より選択される少なくとも１つを使用することができる。これらの溶媒は、単独で使用することができ、２種以上を併用することもできる。しかし、本発明の範囲がこれらの例のみに限定されるものではない。

前記低沸点溶媒としては、前述した要件を満たすものであれば、特に限定されず、アルコール類、ケトン類、アセテート類などを使用することができる。具体的に、ジメチルカーボネート、メタノール、メチルエチルケトン、イソプロピルアルコール、エチルアセテート、エタノール、プロパノール、及びアリルアルコールからなる群より選択される少なくとも１つを使用することができる。これらの溶媒は、単独で使用することができ、２種以上を併用することもできる。しかし、本発明の範囲がこれらの例のみに限定されるものではない。

本発明に係る印刷組成物は、バインダー樹脂５〜３０重量％、低沸点溶媒５０〜８５重量％、中沸点溶媒０．５〜１５重量％、及び高沸点溶媒１〜２５重量％を含むことが好ましい。本発明による印刷組成物は、界面活性剤をさらに含むことができる。前記界面活性剤は、通常なレベリング剤、例えば、シリコン系、フッ素系、或いはポリエーテル系界面活性剤を使用することができる。本発明による印刷組成物は、粘着付与剤をさらに含むことができる。前記粘着付与剤としては、メラミン系、スチレン系、或いはアクリル系オリゴマーまたはポリマーを使用することができる。前記オリゴマーまたはポリマーの重量平均分子量は５，０００以下であることが好ましく、３，０００以下であることがより好ましく、１，０００以下であることがさらに好ましい。

前記界面活性剤及び前記粘着付与剤は、添加される材料と印刷組成物の成分によってその含量が選択され得るし、例えば、各々全体印刷組成物を基準として２重量％以下、好ましくは１重量％以下、より好ましくは０．５重量％以下に添加されることができる。本発明による印刷組成物は、前述した成分を混合することにより製造され得る。必要な場合、フィルタでろ過して製造することができる。このようなろ過によって異物または埃を除去することができる。

また、本発明は、前記シリコン系ブランケットを用いる前述した印刷組成物を利用した印刷方法を提供する。前記印刷方法は、前記印刷組成物を印刷するステップを含む。具体的に、前記印刷方法は、前記リバースオフセット印刷組成物をシリコン系ブランケット上にコーティングするステップと、前記シリコン系ブランケット上に塗布されたリバースオフセット印刷組成物塗膜にクリシェを接触して一部塗膜を除去するステップと、前記シリコン系ブランケット上に残っているリバースオフセット印刷組成物塗膜を被印刷体に転写するステップとを含む。必要な場合、被印刷体に転写された印刷組成物を乾燥または硬化するステップをさらに含むことができる。

リバースオフセット印刷方法を図１に例示した。前記リバースオフセット印刷方法は、ｉ）印刷組成物をブランケットに塗布するステップと、ｉｉ）形成しようとするパターンに対応するパターンが陰刻で形成されたクリシェを前記ブランケットに接触させて、前記パターンに対応する印刷組成物のパターンを前記ブランケット上に形成するステップと、ｉｉｉ）前記ブランケット上の印刷組成物パターンを被印刷体上に転写するステップとを含む。このとき、ブランケットの外周部はシリコン系材料で構成される。

図１において、図面符号１０は、前記ブランケット上に金属パターン材料をコーティングするコーターであり、図面符号２０は、ブランケットを支持するためのロール型支持体であり、図面符号２１は、ブランケットであり、図面符号２２は、ブランケット上に塗布された印刷組成物パターン材料である。図面符号３０は、クリシェ支持体であり、図面符号３１は、パターンを有するクリシェであり、これは、形成しようとするパターンに対応するパターンが陰極で形成されている。図面符号４０は、被印刷体であり、図面符号４１は、被印刷体に転写された印刷組成物パターンである。

本発明による印刷組成物の全面転写率は８０〜１００％でありうる。前記全面転写率は、前記印刷組成物を被印刷体に転写したパターンで確認することができ、印刷パターンが乾燥された状態を基準としたものである。前記全面転写率（％）は、下記の数式３で表すことができる。

［数３］
全面転写率（％）＝｛（被印刷体に転写された印刷組成物の面積ｍｍ^２）／（１００ｍｍ×１００ｍｍ）｝×１００
本発明による印刷組成物を乾燥または硬化する場合、工程温度は、常温〜３５０℃で選択されることができ、バインダー樹脂によって乾燥または硬化温度は常温〜３５０℃、好ましくは５０℃〜３００℃内で選択されることが好ましい。乾燥または硬化時間は、組成物の成分及び組成、加工温度によって選択されることができる。

本発明による印刷組成物及び印刷方法を利用して形成したパターンは、例えば、数μｍ〜数十μｍ、具体的に、１００μｍ以下、好ましくは８０μｍ以下、より好ましくは３０μｍ以下の線幅及び線間隔を有することができる。特に、本発明によれば、以前に適用されていたインクジェットプリンティング法等によっては形成できなかった微細なパターン、例えば、２０μｍ以下、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは７μｍ以下、さらに好ましくは５μｍ以下の線幅を有するパターンを具現することができる。前記線幅は、０．５μｍ以上、好ましくは１μｍ以上、より好ましくは３μｍ以上で形成することができる。したがって、本発明による印刷組成物及び印刷方法を利用する場合、線幅が相違した２以上のパターンを同じ被印刷体上に同時に形成することができる。特に、本発明では、１００μｍ以下の線幅を有するパターンと７μｍ以下の線幅を有するパターンとを同じ被印刷体上に同時に形成することができる。

本発明の印刷組成物及び印刷方法により形成されたパターンは、レジストパターンとして使用されることができる。前記レジストパターンは、導電性パターン、金属パターン、ガラスパターン、半導体パターンなどを形成するためのエッチングレジストとして使用されることもできる。例えば、前記レジストパターンは、ＴＦＴ、タッチスクリーン、ＬＣＤやＰＤＰのようなディスプレイ、発光素子、太陽電池をはじめとする各種電子素子の電極または補助電極を形成するためのレジストとして使用されることができる。また、前記印刷組成物及び印刷方法により形成されたパターンは、各種電子素子に必要な絶縁パターンとして使用されることもできる。前記絶縁パターンは、金属パターンを覆っている絶縁パターンでありうる。例えば、前記絶縁パターンは、ＯＬＥＤ照明基板の補助電極を覆っているパッシベーション層として使用されることができる。

以下、実施例、比較例、及び実験例を介して本発明をより詳細に説明する。しかし、以下の実施例、比較例、及び実験例は、本発明を例示するためのものであり、これにより、本発明の範囲が限定されるものではない。

＜実施例１＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例２＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒である１−プロパノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．４であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．６であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは２．０であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例１＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるホルム酸７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．２であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例３＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるブチルアセテート５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例２＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるイソプロピルアセテート５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例３＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例４＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒である４−メトキシベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．８であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例５＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるメタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は３であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は７．２であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例６＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるメタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるジメチルスルホキシド９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は３であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は７．２であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．２である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例４＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるエチレングリコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は３．１であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は７．３であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例７＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるアリルアルコール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．３であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．５であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．９であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例５＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるジメチルカーボネート７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．６であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は２．６であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．９であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例６＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるｍ−クレゾール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．３であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は２．９であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例７＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるイソプロピルアルコール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるベンジルアルコール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．２であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは２．８であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例８＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるオクタノール９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は３であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは２．７である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、４７である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実施例８＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるエチレングリコールフェニルエステル９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、６２である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜比較例９＞
ｍ−クレゾールとｐ−クレゾールの重量比５：５を混合して製造したポリスチレン換算重量平均分子量４，５００のノボラック樹脂１０ｇ、メラミン系粘着付与剤０．５ｇ、界面活性剤０．５ｇを低沸点溶媒であるエタノール７５ｇ、中沸点溶媒であるＰＧＭＥＡ５ｇ、高沸点溶媒であるエチレングリコールフェニルエステル９ｇに溶解後、１μｍサイズのフィルタでろ過して印刷組成物を製造した。このとき、低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は１．２であり、高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差は０．６であり、低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は５．４であり、高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差は４．８であり、低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは１．３であり、高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータは０．１である。シリコン系ブランケットの硬度は、ｓｈｏｒｅ Ａ硬度計で測定したとき、１８である。前記製造した印刷組成物を、下記の実験例１〜５の方法で全面転写率、初期印刷待ち時間、連続印刷枚数、印刷待ちマージン、及びパターン精度を測定した。

＜実験例１＞全面転写率
前記実施例１〜8と比較例１〜9をシリコンブランケット上に５０ｍｍ／ｓ速度で塗布して、乾燥前の厚さが３μｍの塗膜を形成する。塗布後、３０秒待ってから、１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのガラス基材に転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧（ｃｏｎｔａｃｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ：印刷圧力を加えたとき、１つの地点で変形された長さ）２０μｍ条件で全面転写して、被印刷体であるガラス基材に転写された印刷組成物の面積を測定した。

［数３］
全面転写率（％）＝｛（被印刷体に転写された印刷組成物の面積ｍｍ^２）／（１００ｍｍ×１００ｍｍ）｝×１００
Ａ：１００％転写される
Ｂ：８０％転写される
Ｃ：５０％転写される
Ｄ：３０％転写される
Ｅ：１０％転写される
Ｆ：転写されない
前記印刷組成物の全面転写率は、８０〜１００％であることが好ましい。下記の表２の測定結果をみると、実施例等は、１００％の全面転写率が出ることを確認することができる。

＜実験例２＞初期印刷待ち時間
前記実施例１〜8と比較例１〜9をシリコンブランケット上に５０ｍｍ／ｓ速度で塗布して乾燥前の厚さが３μｍの塗膜を形成する。塗布後、３０秒またはそれ以上待ってから、線幅７μｍ、線間距離３００μｍの陰刻メッシュパターンを有する１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのクリシェに転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧２０μｍ条件で転写してクリシェに対応するパターンをブランケット上に形成する。ブランケット上に形成された印刷組成物パターンを１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのガラス基板に転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧（ｃｏｎｔａｃｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ：印刷圧力を加えたとき、１つの地点で変形された長さ）２０μｍ条件で転写して最終パターンを形成する。工程待ち時間を異にして正常パターンが具現される時間を確認した。初期印刷待ち時間は、下記の数式４で表すことができる。最小の初期印刷待ち時間は３０秒である。

［数４］
(初期印刷待ち時間)＝(オフ開始時点)−(コーティング完了時点)
正常パターンの基準は、クリシェに対比してガラス基材に形成されたパターンの線幅変化率が２０％以内のものとした。前記初期印刷待ち時間は、３０秒〜４５秒であることが好ましい。下記の表２の測定結果をみると、比較例等は、測定不可であるか４５秒以上の結果が出ることを確認することができ、実施例等は、３０秒〜４５秒の結果が出ることを確認することができる。

＜実験例３＞連続印刷特性
前記実施例１〜8と比較例１〜9をシリコンブランケット上に５０ｍｍ／ｓ速度で塗布して乾燥前の厚さが３μｍの塗膜を形成する。塗布後、正常パターンが形成される初期印刷待ち時間を適用してから、線幅７μｍ、線間距離３００μｍの陰刻メッシュパターンを有する印刷を連続的に進行し、パターン線幅変化を測定して初期印刷パターンに対比して線幅変化率が１０％以内を維持する印刷枚数を測定した。前記連続印刷枚数は、１０枚以上であることが好ましい。下記の表２の測定結果をみると、比較例等は、測定不可であるか１０枚未満の結果が出ることを確認することができ、実施例等は、１０枚以上の結果が出ることを確認することができる。

＜実験例４＞印刷待ちマージン測定
前記実施例１〜８と比較例１〜９をシリコンブランケット上に５０ｍｍ／ｓ速度で塗布して乾燥前の厚さが３μｍの塗膜を形成した。塗布後、３０秒またはそれ以上待ってから、線幅７μｍ、線間距離３００μｍの陰刻メッシュパターンを有する１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのクリシェに転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧（ｃｏｎｔａｃｔ ｐｒｅｓｓｕｒｅ：印刷圧力を加えたとき、１つの地点で変形された長さ）２０μｍ条件で転写してクリシェに対応するパターンをブランケット上に形成した。ブランケット上に形成された印刷組成物パターンを１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのガラス基板に転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧２０μｍ条件で転写して最終パターンを形成した。工程待ち時間を異にして正常パターンが具現される最小待ち時間と最大待ち時間を確認する。

［数５］
（印刷待ちマージン）＝（正常パターンが具現される最大待ち時間）−（正常パターンが具現される最小待ち時間）
前記印刷待ちマージンは、２５秒以上であることが好ましい。下記の表２の測定結果をみると、比較例等は、測定不可であるか２５秒未満の結果が出ることを確認することができ、実施例等は、２５秒以上の結果が出ることを確認することができる。

＜実験例５＞パターン精度測定
前記実施例１〜8と比較例１〜9をシリコンブランケット上に５０ｍｍ／ｓ速度で塗布して乾燥前の厚さが３μｍの塗膜を形成する。塗布後、正常パターンが形成される印刷待ち時間を適用してから、線幅７μｍ、線間距離３００μｍの陰刻メッシュパターンを有する１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのクリシェに転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧２０μｍ条件で転写してクリシェに対応するパターンをブランケット上に形成する。ブランケット上に形成された印刷組成物パターンを１００ｍｍ×１００ｍｍサイズのガラス基板に転写速度５０ｍｍ／ｓ、印圧２０μｍ条件で転写して最終パターンを形成する。確保されたパターンを顕微鏡で観察し、下記のような基準で評価した。

［数２］
線幅変化率（％）＝｛（印刷パターンのサイズ−クリシェパターンのサイズ）／（クリシェパターンのサイズ）｝×１００
ヘアリング：オフ工程の際、パターンが伸びる現象
Ａ：線幅変化率５％以内、パターン交差部正常具現
Ｂ：線幅変化率１０％以内、パターン交差部断線発生
Ｃ：線幅変化率２０％以内、パターン交差部正常具現
Ｄ：線幅変化率２０％以内、パターン交差部断線発生
Ｅ：線幅変化率２０％以上、パターン交差部断線発生
Ｆ：線幅変化率２０％以上、パターン交差部断線発生、ヘアリング発生
前記実施例１〜８と比較例１〜９の条件を下記の表１に表し、前記実施例１〜８と比較例１〜９に対する実験例１〜５の結果を表２に表した。

Ｉ：低沸点溶媒の沸点（℃）
ＩＩ：中沸点溶媒の沸点（℃）
ＩＩＩ：高沸点溶媒の沸点（℃）
ＩＶ：低沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差
Ｖ：高沸点溶媒とバインダー樹脂との溶解度パラメータ差
ＶＩ：低沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差
ＶＩＩ：高沸点溶媒とシリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差
ＶＩＩＩ：低沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータ
ＩＸ：高沸点溶媒のシリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータ
Ｘ：シリコン系ブランケットの硬度

本発明の属する分野における通常の知識を有した者であれば、前記内容に基づいて本発明の範疇内で様々な応用及び変形を行うことが可能であろう。以上、本発明の特定の部分を詳細に記述したところ、当業界の通常の知識を有した者にとってこのような具体的な記述は、単に好ましい実施態様であり、これに本発明の範囲が制限されるものでない点は明らかである。したがって、本発明の実質的な範囲は、添付された請求項とその等価物によって定義されるといえよう。

１０：ブランケット上に金属パターン材料をコーティングするコーター
２０：ブランケットを支持するためのロール型支持体
２１：ブランケット
２２：ブランケット上に塗布された印刷組成物パターン材料
３０：クリシェ支持体
３１：パターンを有するクリシェ
４０：被印刷体
４１：被印刷体に転写された印刷組成物パターン

Claims (19)

1. シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷組成物であって、
   １）バインダー樹脂、
   ２）沸点が１００℃未満の低沸点溶媒、
   ３）沸点が１００℃以上１８０℃未満の中沸点溶媒、及び
   ４）沸点が１８０℃以上の高沸点溶媒
   を含み、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒が、前記バインダー樹脂との溶解度パラメータ差が３（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以下であり、前記シリコン系ブランケットとの溶解度パラメータ差が４（ｃａｌ．ｃｍ）^１／２以上であり、前記シリコン系ブランケットに対するスウェリングパラメータが２以下であることを特徴とする前記シリコン系ブランケットを用いるリバースオフセット印刷組成物。
2. 前記バインダー樹脂は、ノボラック樹脂であることを特徴とする請求項１に記載のリバースオフセット印刷組成物。
3. 前記ノボラック樹脂は、重量平均分子量が２，０００〜８，０００であることを特徴とする請求項２に記載のリバースオフセット印刷組成物。
4. 前記高沸点溶媒は、芳香族アルコール系溶媒であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
5. 前記高沸点溶媒は、レゾルシノール、ｍ−クレゾール、ｏ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ベンジルアルコール、ジメチルスルホキシド、エチレングリコール、エチレングリコールフェニルエステル、プロピレングリコールフェニルエステル、オクタノール、及びフェノールからなる群より選択される１種以上を含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
6. 前記中沸点溶媒は、エチルラクテート、ＰＧＭＥＡ、メチル−３−メトキシプロピオネート、メチルアミルケトン、及びエチル−３−エトキシプロピオネートからなる群より選択される１種以上を含むことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
7. 前記低沸点溶媒は、ジメチルカーボネート、メタノール、メチルエチルケトン、イソプロピルアルコール、エチルアセテート、エタノール、アリルアルコール、及びプロパノールからなる群より選択される１種以上を含むことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
8. 前記中沸点溶媒の沸点は、前記低沸点溶媒及び前記高沸点溶媒のそれぞれの沸点と５℃以上差があることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
9. 前記リバースオフセット印刷組成物は、バインダー樹脂５〜３０重量％、低沸点溶媒５０〜８５重量％、中沸点溶媒０．５〜１５重量％、及び高沸点溶媒１〜２５重量％を含むことを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
10. 前記リバースオフセット印刷組成物は、界面活性剤及び粘着付与剤のうち、１つ以上をさらに含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
11. 前記シリコン系ブランケットの硬度は、ショアＡ硬度（Ｓｈｏｒｅ Ａ ｈａｒｄｎｅｓｓ）２０〜７０であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
12. 前記リバースオフセット印刷組成物は、レジストパターンまたは絶縁パターン形成用であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物。
13. 請求項１〜１１のいずれか１項に記載のリバースオフセット印刷組成物を利用したことを特徴とする印刷方法。
14. 前記印刷方法は、前記リバースオフセット印刷組成物をシリコン系ブランケット上にコーティングするステップと、
    前記シリコン系ブランケット上に塗布された前記リバースオフセット印刷組成物の塗膜にクリシェを接触させて一部塗膜を除去するステップと、
    前記シリコン系ブランケット上に残っている前記リバースオフセット印刷組成物の塗膜を被印刷体に転写するステップとを含むことを特徴とする請求項１３に記載の印刷方法。
15. 前記被印刷体に転写された前記リバースオフセット印刷組成物を乾燥または硬化するステップをさらに含むことを特徴とする請求項１４に記載の印刷方法。
16. 前記被印刷体に転写された前記リバースオフセット印刷組成物のパターンは、１００μｍ以下の線幅を有するパターンを含むことを特徴とする請求項１４又は１５に記載の印刷方法。
17. 前記被印刷体に転写された前記リバースオフセット印刷組成物のパターンは、７μｍ以下の線幅を有するパターンを含むことを特徴とする請求項１４〜１６のいずれか１項に記載の印刷方法。
18. 前記被印刷体に転写された前記リバースオフセット印刷組成物のパターンは、下記の数式２で表す線幅変化率が２０（％）以下であることを特徴とする請求項１４〜１７のいずれか１項に記載の印刷方法。
    ［数２］
    線幅変化率（％）＝｛（印刷パターンのサイズ−クリシェパターンのサイズ）／（クリシェパターンのサイズ）｝×１００
19. 前記被印刷体に転写された前記リバースオフセット印刷組成物のパターンは、下記の数式３で表す全面転写率が８０〜１００（％）であることを特徴とする請求項１４〜１８のいずれか１項に記載の印刷方法。
    ［数３］
    全面転写率（％）＝｛（被印刷体に転写された印刷組成物の面積ｍｍ^２）／（１００ｍｍ×１００ｍｍ）｝×１００

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