JP2014500228A - 強化セメント質軽量構造用セメントパネルのための向上した水耐久性および熱安定性を備えた高性能の不燃性石膏セメント組成物 - Google Patents

Abstract

剪断壁、床張りおよび屋根ふきシステムで使用されるフレーミングに留められた場合の、合板および配向性ストレインボードによって提供される横軸および剪断の荷重と等しい横軸および剪断の荷重への耐性のための構造用セメントパネル。パネルは他の構造用セメントパネルと比較して、減少した熱伝達を提供する。パネルは、硫酸カルシウムα型半水化物、水硬性セメント、コートされた膨張パーライト粒子フィラー、任意の追加のフィラー、活性ポゾランおよび石灰の水性混合物を硬化させることからもたらされる連続相の１つまたは複数の層を用いる。コートされたパーライトは、１〜５００ミクロンの粒子サイズ、２０〜１５０ミクロンの中央直径および０．５０ｇ／ｃｃ未満の有効粒子密度（比重）を有する。パネルは繊維（例えば耐アルカリ性ガラス繊維）により強化される。好ましいパネルは意図的に添加されたエントレインドエアを含まない。建築物において火災耐性を改善する方法を開示する。
【選択図】図１

Description

本発明は、本明細書においてＳＣＰパネルと称される、軽量構造用セメント質パネルの作製における使用のための高性能不燃性石膏セメント組成物に一般的に関する。パネルは、住居用および商業用の剪断壁、床張りおよび屋根ふきのシステムにおいて典型的には使用される。パネルは不燃性で耐火性で耐剪断性の隔壁を提供し、それは水耐久性かつ耐熱性であり剪断荷重および軸方向の荷重負担能を有する。システムは、フレーミング（特に鋼フレーミング）上にマウントされた場合、非可燃性で水耐久性で耐火性で熱安定性で耐カビ性あり、高い特異的な強度および剛性を提供する。

本発明は、住居用および他のタイプの軽量構築物におけるフレーミングに適用されるパネルに一般的に関する。より詳細には、本発明は、建築法規によって必要とされる地帯の強風および地震荷重によって課される横力に耐えることができるパネルに関する。剪断壁または隔壁として一般に公知のかかるパネルは、承認された試験（ＡＳＴＭ Ｅ７２−０５（２００５年実施）において示されるように耐剪断性を実証しなくてはならない。

シージングパネルを測定して、パネルが破損のない可能なたわみ内で耐えることができる荷重を決定する。剪断レーティングは、一般的に３つの同一の８×８フィート（２．４４×２．４４ｍ）のアッセンブリ（すなわちフレーミングに留められたパネル）の試験に基づく。１つの縁部を適所に固定するが、もはや荷重が負担されずアッセンブリが破損するまで、アッセンブリの自由端部に横力を適用する。測定される剪断強度は、パネルの厚み、およびアッセンブリにおいて使用される釘のサイズおよび間隔に応じて変動するだろう。例えば、典型的なアッセンブリ（例えば、公称１／２インチ（１２．７ｍｍ）の厚い合板は、１６インチ（４０６．４ｍｍ）離れた間隔で配置された公称２×４インチ（５０．８×１０１．６ｍｍ）の木製間柱に８ｄ釘（下記の釘の記述を参照されたい）により留められ（中心上で）、釘は、境界線上に６インチ（１５２．４ｍｍ）離れておよび境界線内に１２インチ（３０４．８ｍｍ）離れた間隔で配置されている）は、破損が起こる前に７２０ポンド／フィート（１０７２ｋｇ／ｍ）の剪断強度を示すことが予想される。（ＡＳＴＭ Ｅ７２試験が提供するように、釘のサイズおよび間隔が変化すると測定される強度が変動することに注目されたい。）この極限強度は安全係数（例えば３の係数）により減少されて、パネルのために剪断強度のデザインを設定する。

Ｔｏｎｙａｎ ｅｔ ａｌ．に帰属する特許文献１（その全体は参照として本明細書に援用される）は、フレーミングに留められるときに、合板または配向性ストランドボードパネルによって提供される剪断荷重に等しいかまたはそれを超える剪断荷重に耐えることができる、強化された軽量の寸法安定性のある構造用セメントパネル（ＳＣＰ）を開示する。パネルは、硫酸カルシウムα型半水化物、水硬性セメント、活性ポゾランおよび石灰の水性混合物の硬化から生じる連続相のコアを用い、連続相は、耐アルカリ性ガラス繊維により強化され、セラミック微小球またはセラミックおよびポリマー微小球のブレンドを含むか、もしくは０．６／１〜０．７／１の水に反応性の粉末の重量比を有する水性混合物から形成されるか、またはその組み合わせである。パネルの少なくとも１つの外面は、ガラス繊維により強化され、釘打ち性を改善するのに十分なポリマー球を含むか、もしくはポリマー球に類似する効果を提供する水に反応性の粉末の比率で作られるか、またはその組み合わせである、硬化連続相を含むことができる。

Ｂｏｎｅｎに帰属する特許文献２（その全体は参照として本明細書に援用される）もＳＣＰパネルに有用な配合を開示する。

Ｄｕｂｅｙに帰属する特許文献３（参照として本明細書に援用される）は、構造用セメント質パネル（ＳＣＰまたはＳＣＰのパネル）を生産する多層プロセス、およびかかるプロセスによって生産されたＳＣＰを開示する。移動ウェブ上にばらばらに分布したチョップド繊維またはスラリーの層のうちの１つの初回堆積後に、繊維をスラリー層上に堆積させる。埋め込み装置は直前に堆積した繊維をスラリーの中へ混合し、その後スラリーの追加層および次いでチョップド繊維を添加し、続いてさらに埋め込みを行う。所望に応じて、プロセスをボードの各層について繰り返す。

Ｄｕｂｅｙに帰属する特許文献４（参照として本明細書に援用される）は、パネルまたはボードの構築のための迅速に凝結する軽量セメント質組成物を開示する。セメント質組成物は、３５〜６０重量％のセメント質の反応性粉末（ポルトランドセメントベースの結合剤とも称される）、２〜１０重量％の膨張し化学的にコートされたパーライトフィラー、２０〜４０重量％の水、エントレインドエア（例えば湿潤ベースで１０〜５０体積％のエントレインドエア）およびオプションの添加物（減水剤、化学的凝結促進剤および化学的凝結遅緩剤等）を含む。軽量セメント質組成物は任意で０〜２５重量％の二次フィラー（例えば１０〜２５重量％の二次フィラー）も含むことができる。典型的なフィラーは１つまたは複数の膨張粘土、頁岩骨材および軽石を含む。使用されるセメント質反応性粉末は、典型的には純粋なポルトランドセメントまたはポルトランドセメントの混合物および好適なポゾラン材（フライアッシュまたは高炉スラグ等）のいずれかからなる。セメント質反応性粉末は低用量で添加される１つまたは複数の石膏（ランドプラスター）および高アルミナセメント（ＨＡＣ）も任意で含んで、結合剤の凝結および水和の特徴に影響を及ぼすことができる。

Ｂｉｌｌｉｎｇｓに帰属する特許文献５は、シリコーン処理したパーライトおよび石膏とセメントとの混合物を含む断熱材を開示する。

Ｓｙｍｏｎｓに帰属する特許文献６は、熱可塑性樹脂および樹脂を凝結するための触媒を含む液体組成物を含浸させた天然繊維の１つまたは複数のシートから形成されたコア、ならびに水硬性結合剤および水を含むことができるコアをカプセル化するカプセル化層を有し、結合剤が重量で１５〜６５容のポルトランドセメントまたは硫酸カルシウム半水化物から選択され、フィラーが膨張バーミキュライトまたはパーライトになり得る建築成分を開示する。膨張パーライトは０．０５ｍｍ〜３ｍｍの粒子サイズでありシリコーンにより処理されて疎水性にされる。

米国特許第６６２０４８７号明細書 米国特許第６２４１８１５号明細書 米国特許第７４４５７３８号明細書 米国特許第２００９／００１１２０７ Ａ１号明細書 米国特許第４３０４７０４号明細書 米国特許第５６０１９１９号明細書

より低いパネル重量で同じ剪断強度を備えて改善された水耐久性および耐熱性も有する不燃性パネルを提供することによって、特定の地域で要求されるその剪断レーティングを満たすことができ、現在使用される木材ベースのパネルだけでなく現在の石膏セメントベースの構造用セメントパネルの性能を越える、改善されたパネルの必要性がある。

ガラス繊維により、および先行技術の中空セラミック微小球またはポリマー微小球の代わりにコートされた膨張パーライト粒子の添加により、強化された石膏セメント組成物から作製するものとして、本発明のパネルは一般的に記載することができる。さらに、水硬性セメントパネルと比較して、本発明のパネルは減少した重量を有する。パネルは上でリストされた性能要求事項を満たし、類似した成分を含むが本構造用セメントパネルの所望される性能特性のすべてを満たすことができない上で論じられた他の先行技術の組成物とは区別することができる。

本発明は、軽量ＳＣＰパネルを含む住居用構築物および軽量商業用構築物のためのシステムに関する。このパネルは無機結合剤および軽量フィラーの混合物から作られ、それはすべてのエレメントがＡＳＴＭ Ｅ−１３６に合格するシステムおいて使用されることを意味する。

本発明のＳＣＰスラリー組成物は、硫酸カルシウム半水化物（石膏）、水硬性セメント（ポルトランドセメント等）、シリカフューム、石灰、コートして疎水性にされた微細な膨張パーライト粒子、超可塑剤および酒石酸を特に含む。これらの組成物において、微細な膨張パーライトを、部分的または完全な置換物として、従来のＳＣＰ配合において使用される中空セラミック微小球フィラーの代わりに使用して、より軽量の重量、減少した吸湿性、改善された湿潤耐久性および向上した熱安定性を提供するが、従来の構造用セメントパネルと同じレベルの機械的性能の特性（長期間耐久性、耐凍結融解性および寸法安定性）を維持する。

本発明の膨張パーライトは１〜１５０ミクロン（マイクロメートル）の粒子サイズ範囲を有しており、コートされたパーライトを疎水性にするコーティングにより処理される。部分的な置換レベルではこのパーライトは微小球体積の２分の１まで置き換え、完全な置換レベルではパーライトは微小球画分全体を置き換える。

本システムはフレーミング上に水平剪断隔壁を有し、典型的には軽量ゲージ金属フレームは典型的には水耐久性でもある。好ましくは、１０フィート〜２０フィート（３．０４８〜６．０９６メートル）の金属フレームに留められた３／４インチ（１９ｍｍ）厚のＳＣＰパネルにわたって２インチ（５１ｍｍ）の水頭が維持される試験において２４時間水に曝露された場合、本発明のシステムの水平剪断隔壁の荷重負担能は、２５％を超えるまで低下しないだろう（より好ましくは２０％を超えるまで低下しないだろう）。この試験において、２インチ（５１ｍｍ）の水頭は１５分の間隔でのチェックおよび水の補充によって維持される。

好ましくは、１０フィート〜２０フィート（３．０４８〜６．０９６メートル）の金属フレームに留められた３／４インチ（１９ｍｍ）厚のＳＣＰパネルにわたって２インチ（５１ｍｍ）の水頭が維持される試験において２４時間水に曝露された場合、本発明のシステムは０．７ポンド／フィート^２（０．００３４グラム／メートル^２）を超える水を吸収しないだろう。この試験において、２インチ（５１ｍｍ）の水頭は１５分の間隔でのチェックおよび水の補充によって維持される。

さらに、金属フレーミングと不燃性ＳＣＰパネルを組み合わせることは、湿気に起因する膨潤に耐える全体のシステムをもたらす。好ましくは本発明のシステムにおいて、金属フレーム上に留められたＳＣＰパネルにわたって維持される２インチ（５１ｍｍ）の水頭に２４時間曝露された場合、１０フィート〜２０フィート（３．０４８〜６．０９６メートル）の金属フレームに付加されたＳＣＰパネルの隔壁（幅１０フィート×長さ２０フィート×厚さ３／４インチ）は、５％を超えて膨潤しないだろう。この試験において、２インチ（５１ｍｍ）の水頭は１５分の間隔でのチェックおよび水の補充によって維持される。

本発明のシステムは単層または多層のＳＣＰパネルを用いることができる。多層ＳＣＰパネルにおいて、層は同じまたは異なり得る。例えば、ＳＣＰパネルは、連続相の内層、および内層の各々の対向する側面上に少なくとも１つの連続相の外層を有することができ、そこで内層の各々の対向する側面上の少なくとも１つの外層は、内層よりも高いパーセンテージのガラス繊維を有する。これはパネルを堅く強く強靭にする能力を有する。

本システムは同じ剪断強度を保持するが現行の構造用セメントパネルよりも軽量である。したがって、金属フレーム上に３／４インチ（１９ｍｍ）厚のＳＣＰパネルの水平隔壁を有する本システムは、既定の建築物設置面積に対する建築物容積の効果的な使用を促進して、既定の建築物設置面積に対する建築物容積の最大化を可能にする。したがって、本システムは、より高い床から天井への高さ、または建築物の高さ制限のある都市計画区域においてより多数の階でさえも可能にすることができる。

このシステムが軽量というである本質は、典型的には金属パンデッキ／打設されたコンクリートシステムと関連する死荷重を回避する。より少ない死荷重により、比較的低い支持能力を保持する低い安定性の土壌上に同等のサイズの構造物を建築することも可能になる。

さらに、耐火性石膏乾式壁（タイプＸ石膏壁板等）または他の減音材を添加することは、ＳＣＰの床または屋根によって提供される遮音性を改善することができる。これは特にＩＩＣ（衝撃音）を減少することができる。添加すべき典型的な材料は、床下敷きパネル（底から不燃性の床を作製するため）、ＦＩＢＥＲＯＣＫ（登録商標）ブランドの室内パネル（ＵＳ Ｇｙｐｓｕｍ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ、Ｃｈｉｃａｇｏ、Ｉｌｌｉｎｏｉｓから入手可能）（不燃性の床を作製するため）、ＬＥＶＥＬＲＯＣＫ（登録商標）ブランド床下敷き（ＵＳ Ｇｙｐｓｕｍ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ、Ｃｈｉｃａｇｏ、Ｉｌｌｉｎｏｉｓから入手可能）（不燃性の床を作製するため）、または吸音プラスター（不燃性の床を作製するため）を含む。ＡＳＴＭ Ｃ ３６下で「タイプＸ」名称を得るために、石膏壁板生産物は、ＡＳＴＭ Ｅ １１９、Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ Ｆｉｒｅ Ｔｅｓｔ ｏｆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓ ａｎｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓの要求事項に従って試験した場合、荷重支持木製フレーミング部材の各々の表面上に釘づけされて単層で適用された５／８’’（１６ｍｍ）のボードについて１時間の耐火性レーティングまたは１／２’’（１２．７ｍｍ）のボードについて３／４時間の耐火性レーティング以上を達成することを示さなくてはいけない。吸音天井は床用根太の下側にも適用することができる。天井パネルはレジリエントチャネルまたは吊りグリッドに付加されている。

ボードの厚みがその物理的機械的特性（例えば重量、荷重負担能、ラッキング強度および同種のものに）影響を与えるので、所望される特性はボードの厚みに従って変動する。おおまかに、本発明のパネルの厚みは約０．１２５〜４．０インチの範囲内、より好ましい厚みは０．２５〜２．０インチの範囲、および最も好ましい厚み約０．４０〜１．０インチの範囲であり得る。したがって、例えば、０．７５インチ（１９．１ｍｍ）の公称厚みを備えた剪断定格パネルが満たすべき所望される特性は、以下のものを含む。

ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８によって床シージング用途で下張り床として使用された場合、本発明の典型的なパネルは、中心上の１６、２０または２４インチ（４０６、５０８または６１０ｍｍ）にわたってＡＳＴＭ Ｅ ６６１に従って試験された時、衝撃前に４００ポンド（１８２ｋｇ）を超える極限荷重能力および衝撃後に４００ポンド（１８２ｋｇ）を超える極限荷重能力を有する。最大たわみは、２００ポンド（９０．９ｋｇ）の荷重による衝撃前後で、０．１２５インチ（３．２ｍｍ）未満でなくてはならない。

ＩＣＣ−ＥＳ ＡＣ ３１８によって床シージング用途で単一床として使用された場合、本発明の典型的なパネルは、中心上の１６、２０または２４インチ（４０６、５０８または６１０ｍｍ）にわたってＡＳＴＭ Ｅ ６６１に従って試験された時、衝撃前に５５０ポンド（２５０ｋｇ）を超える極限荷重能力および衝撃後に４００ポンド（１８２ｋｇ）を超える極限荷重能力を有する。最大たわみは、２００ポンド（９０．９ｋｇ）の荷重による衝撃前後で、１６、２０および２４インチのスパンにわたり、それぞれ０．０７８インチ（１．９８ｍｍ）、０．０９４インチ（２．３９ｍｍ）および０．１０８インチ（２．７４ｍｍ）未満でなくてはならない。

ＩＣＣ−ＥＳ ＡＣ ３１８によって屋根シージング用途のために使用された場合、本発明の典型的なパネルは、中心上の１６、２０または２４インチ（４０６、５０８または６１０ｍｍ）にわたってＡＳＴＭ Ｅ ６６１に従って試験された時、衝撃前に４００ポンド（１８２ｋｇ）を超える極限荷重能力および衝撃後に３００ポンド（１３６ｋｇ）を超える極限荷重能力を有する。最大たわみは、２００ポンド（９０．９ｋｇ）の荷重による衝撃前後で、１６、２０、２４および３２インチのスパンにわたり、それぞれ０．４３８インチ（１１．１ｍｍ）、０．４６９インチ（１１．９ ｍｍ）、０．５００インチ（１２．７ｍｍ）および０．５００インチ（１２．７ｍｍ）未満でなくてはならない。

ＩＣＣ−ＥＳ ＡＣ ３１８によって床シージング用途のために使用された場合、本発明の典型的なパネルは、ＡＳＴＭ Ｅ ３３０に従って試験された時、３３０ｐｓｆ（ポンド／フィート^２）を超える極限均等荷重能力および１００ｐｓｆの許容荷重で（スパン／３６０）以下のたわみを有するべきである。これらの要求事項は乾燥試験条件および湿潤試験条件（７日間連続的に湿潤させた後、次いで湿潤している間に試験する）の両方に適用される。

ＩＣＣ−ＥＳ ＡＣ ３１８によって屋根シージング用途のために使用された場合、本発明のパネルは、ＡＳＴＭ Ｅ ３３０に従って試験された時、１５０ｐｓｆを超える極限均等荷重能力および３５ｐｓｆの許容荷重で（スパン／２４０）以下のたわみを有するべきである。これらの要求事項は乾燥試験条件および湿潤試験条件（７日間連続的に湿潤させた後、次いで湿潤して試験される）の両方に適用される。

本発明のパネルは、ＰＳ２−０４、セクション７．４に従って試験された時、乾燥状態において２１０ポンド（９５．５ｋｇ）、および７日間連続的に湿潤させた後、次いで湿潤している間に試験すると１６０ポンド（７２．２ｋｇ）の最小の側面締結荷重を示すべきである。

本発明のパネルは、ＡＳＴＭ Ｄ １０３７、セクション４７−５３に従って試験された時、乾燥状態において２０ポンド（９．１ｋｇ）、および７日間連続的に湿潤させた後、次いで湿潤している間に試験すると１５ポンド（６．８ｋｇ）の最小の締結荷重を示すべきである。

本発明のパネルは、ＡＳＴＭ Ｄ １０３７、セクション５４−６０に従って試験された時、乾燥状態において２００ポンド（９０．９ｋｇ）、および７日間連続的に湿潤させた後、次いで湿潤している間に試験すると１５０ポンド（６８．２ｋｇ）の最小の締結貫通荷重を示すべきである。

４×８フィート、３／４インチ厚のパネル（１．２２×２．４４ｍ、１９．１ｍｍ厚）は、典型的には１５６ポンド（７１ｋｇ）以下および好ましくは１４４ポンド（６５．５ｋｇ）以下の重さである。

低密度、改善された屈曲強度および釘打ち性／切断性の組み合わせを達成する本発明のパネルの実施形態のための典型的な組成物は、パネルの全厚みの全体にわたって分布させた無機結合剤（例−石膏セメント、ポルトランドセメントまたは他の水硬性セメント）、選択されたガラス繊維、コートされた膨張パーライトの軽量フィラーおよび超可塑剤／高レンジ減水混和剤（例−ポリナフタレンスルホン酸塩、ポリアクリル酸塩など）を含む。中空ガラスまたはセラミック微小球はコートされた膨張パーライトと共に任意で使用することができるが、コートされた膨張パーライト粒子の使用が好ましい。

パネルは単層パネルまたは多層のパネルであり得る。典型的なパネルは、選択されたガラス繊維、軽量セラミック微小球および混合物の全体にわたる超可塑剤と共に、水および無機結合剤の混合物から作られる。他の添加剤（促進混和剤および遅延混和剤、粘度制御添加剤等）は、関与する製造プロセスの要求を満たす混合物に任意で添加することができる。

単層または多層のパネルは、所望されるならばメッシュのシート（例えば繊維ガラスメッシュ）と共に提供することもできる。

複数（２つ以上）の層を有する実施形態において、層の組成物は同じまたは異なり得る。例えば、釘打ち性および切断性またはスコア性能およびスナップ性能を改善した少なくとも１つの外層を含む多層パネル構造を作成することができる。これは、パネルのコアと比較して外層の作製において、水に反応性の粉末（以下で定義される）のより高い比率を使用することによって提供される。低用量のポリマー含有量と結び付いた小さな厚みの外皮は、必ずしも非可燃性試験で不合格にならずに、釘打ち性を改善することができる。もちろん、ポリマー含有量の高用量は非可燃性試験において生産物の不合格を引き起こすだろう。

ガラス繊維は、単独でまたは他のタイプの不燃性の繊維（鋼繊維等）と組み合わせて使用することができる。

以前に論じられたように、合板ＯＳＢパネルまたは現行の構造用セメントパネルと共にシージングされた木製または金属のフレームを置き換える、軽量で不燃性の剪断壁、床張りおよび屋根ふきシステムについての必要性がある。

さらに、他の利点は、ＳＣＰパネルが位置する側面に対向する金属フレーミングの側面上のＳＣＰパネル（例えばタイプＸ石膏壁板による金属フレーミング上の３／４インチまたは１インチのＳＣＰパネル）を用いることによって、本発明のより軽量の構造用パネルは、ＡＳＴＭ Ｅ−１１９に従う２時間の耐火性レーティングを達成でき、現行のＳＣＰパネルと比較して改善された耐熱性を達成するということである。

本発明は、パネルの全厚みの全体にわたって一様に分布させたコートされた膨張パーライト粒子の使用によって、良好な流動特性、水耐久性および改善された熱的性質を備えて、パネルの取り扱いおよび釘打ち性のために必要とされる低密度および延性の組み合わせを達成する。これは水に反応性の粉末（以下で定義される）のより低い比率を備えたパネルを提供し、中空セラミック微小球またはセラミック微小球およびポリマー球のブレンドにより作られたパネルと比較して、結果として生じるパネルの重量の有意な減量および改善された強度を可能にした。コートされた膨張パーライトの使用は、セラミック微小球またはポリマー球のような軽量フィラーからパネル中の未燃の炭素または有機物のソースを本質的に排除することによって、容易に非可燃性の試験を満たすことができるパネルも作製する。

構築物における使用のための、構造用合板シートに適用されるように承認された試験（ＡＳＴＭ Ｅ７２、ＡＳＴＭ Ｅ ６６１、ＡＳＴＭ Ｃ １７０４およびＡＳＴＭ Ｃ １１８５または同等物等）によって測定されるように、改善されたＳＣＰパネルは、耐剪断性、荷重能力、水誘導性膨張、水耐久性、凍結融解耐久性、長期間耐久性および耐燃性のための建築法規基準を満たすべきである。ＳＣＰパネルは非可燃性のためのＡＳＴＭ Ｅ−１３６下でも試験され、合板はこの試験を満たさない。

改善されたＳＣＰパネルは木材の切断に使用される丸鋸により切断できるべきである。

水に曝露された時、改善されたＳＣＰパネルは寸法安定性があるべきである。ＡＳＴＭ Ｃ １１８５によって測定されるように、それは流れ方向または幅方向のいずれかにおける膨張は０．１％未満であるべきであり、ＡＳＴＭ Ｄ １０３７、方法Ｂによって測定されるように、厚み膨潤は３％未満であるべきである。

ＡＳＴＭ Ｃ １７０４に従って製造の２８日後に試験された時、本発明のパネルの吸水は重量で１５％を越えるべきでない。

ＡＳＴＭ Ｃ １７０４の方法に従って試験された時、本発明のパネルの湿潤条件付けした試料は、パネルの乾燥制御試料と比較して、最大荷重能力および最大たわみの最小７０％を保持するべきである。試料の湿潤条件付けは、７０＋５°Ｆ（２１＋３℃）の水中に試料を４８＋２時間浸水させること、および次いで遊離した水気が試験の開始直前に試料の表面上で目視可能ではないまで試料を吸い取って乾燥させることによって遂行される。

ＡＳＴＭ Ｃ １１８５下のパネル凍結融解に適用可能なセクションの使用によって決定されるように、本発明の改善されたＳＣＰパネルは５０回の凍結融解サイクルの後に対照強度値の最小７５％を保持するべきである。

製造の２８日後に開始された条件付けにより、ＡＳＴＭ Ｃ １１８５の長期間耐久性に適用可能なセクションによって試験された時、本発明のパネルは最大荷重能力および最大たわみの７５％の最低保持を示すべきである。

改善されたＳＣＰパネルは、外装仕上げシステムのための結合可能な基材を提供するべきである。

先行技術の微小球フィラーの燃焼性成分を考慮する必要性なしに、ＡＳＴＭ Ｅ１３６によって決定されるように、改善されたＳＣＰパネルは不燃性なくてはならない。

ＡＳＴＭ Ｅ ８４の方法によって決定されるように、本発明の改善されたＳＣＰパネルは、０の火炎伝播および５の最大煙拡大を達成するべきである。

中心上で１６、２０または２４インチ（４０６、５０８または６１０ｍｍ）のスパンで床シージング用途のために使用された時、ＳＣＰパネルのモーメント能力は、ＡＳＴＭ Ｃ １７０４の方法によって決定されるように、乾燥条件において流れ方向および幅方向の両方で少なくとも１，４５０ポンドフォース−インチ／フィート幅であり、湿潤条件において流れ方向および幅方向の両方において少なくとも１，０１５ポンドフォース−インチ／フィート幅である。これらのモーメント能力値はＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ−１７０５ Ｓｔａｎｄａｒｄにおいて確立されるような要求事項に従う。パネルの湿潤条件付けはパラグラフ［００４４］において記載される。乾燥試料の曲げ剛性は、ＡＳＴＭ Ｃ １７０４中の方法下で決定されるように、機械方向および幅方向の両方で２２３，０００のポンドフォース−インチ^２／フィート幅であるべきである。

中心上で１６、２０または２４インチ（４０６、５０８または６１０ｍｍ）のスパンで屋根シージング用途のために使用された時、ＳＣＰパネルのモーメント能力は、ＡＳＴＭ Ｃ １７０４の方法によって決定されるように、乾燥条件において流れ方向および幅方向の両方で少なくとも１，００７ポンドフォース−インチ／フィート幅であり、湿潤条件において流れ方向および幅方向の両方において少なくとも７０５ポンドフォース−インチ^２／フィート幅である。値はＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８において確立されるような最小のモーメント能力値に従う。パネルの湿潤条件付けはパラグラフ［００４４］において記載される。乾燥試料の曲げ剛性は、ＡＳＴＭ Ｃ １７０４中の方法下で決定されるように、機械方向および幅方向の両方で１２９，０５１のポンドフォース−インチ^２／フィート幅であるべきである。中心上で３２インチ（８１３ｍｍ）のスパンで、パネルは、１，４５０ポンドフォース−インチ／フィート幅の乾燥モーメント能力、１，０１５ポンドフォース−インチ／フィート幅の湿潤モーメント能力および２２３，０００ポンドフォース−インチ^２／フィート幅の乾燥曲げ剛性を示すべきである。

屋根シージング用途については、本発明のパネルは製造後最低２８日でＡＳＴＭ Ｃ １１８５、セクション１５によって２５サイクルで試験されるべきである。第１のサイクル試験の放射熱部分の完了の後に、パネルは、対照パネル試料と比較して、屈曲試験によって確立されるような最大荷重および最大たわみ値の７５％の最低保持を有するべきである。

ＡＳＴＭ Ｇ ２１に従って試験した時、ＡＳＴＭ Ｄ ３２７３および１つの以下の耐カビ性値に従って試験された時、本発明のパネルは、１０の耐カビ性値も示すべきである。

本発明の単層ＳＣＰパネルの斜視図である。 本発明の多層ＳＣＰパネルシステムの断片的な断面である。 本発明のＳＣＰパネルを作製するプロセスの実行に好適な機器の立面図である。 本発明のＳＣＰパネルを作製するプロセスにおいて使用されるタイプのスラリー供給ステーションの斜視図である。 本発明のＳＣＰパネルを作製するプロセスによる使用に適している埋め込み装置の断片的な俯瞰平面図である。 本発明の膨張パーライトによる微小球の部分的置換および全置換と比較した、セラミック微小球を使用して調製された配合のスランプの棒グラフである。 セラミック微小球を使用して調製された配合、ならびに本発明の膨張パーライトによる微小球の部分的置換および全置換のスラリー密度の棒グラフである。 セラミック微小球を使用して調製された配合、ならびに本発明の膨張パーライトによる微小球の部分的置換および全置換の初期凝結の棒グラフである。 セラミック微小球を使用して調製された配合、ならびに本発明の膨張パーライトによる微小球の部分的置換および全置換の配合の２８日目の圧縮強度の棒グラフである。 変動用量の酒石酸で、微小球および微小球の代わりに全置換としての本発明の膨張パーライトを含む配合についての、スランプｖｓ時間、および初期スランプのパーセンテージとしてのスランプ値ｖｓ時間の棒グラフのセットである。 変動用量の酒石酸で、微小球および微小球の代わりに全置換としての本発明の膨張パーライトを含む配合についての、スランプｖｓ時間、および初期スランプのパーセンテージとしてのスランプ値ｖｓ時間の棒グラフのセットである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの１４日目の屈曲性能についての棒グラフのセットである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの１４日目の屈曲性能についての棒グラフのセットである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの２８日目の屈曲性能についての棒グラフのセットである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの２８日目の屈曲性能についての棒グラフのセットである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの４８時間の浸漬後のＭＯＲの棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの４８時間の浸漬後のＡＭＯＥの棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルからの試料についての乾燥側面締結抵抗性の棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルからの試料についての湿潤側面締結抵抗性の棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルからの試料の支持能力の棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの永久歪みについての棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルからの試料の吸水性についての棒グラフである。 セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの試料の線膨張についての棒グラフである。 ５００℃に曝露された、セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの試料の温度−時間曲線についての棒グラフである。 小規模水平炉上で試験された、セラミック微小球、ならびに本発明の膨張パーライトによるセラミック微小球の部分的置換および全置換を使用して作られたパネルの温度−時間曲線についての棒グラフである。 コートされていないパーライトを含む同一の組成物と比較した、コートされたパーライトを含む本発明のセメント質組成物についての、インチでのスランプｖｓ時間のグラフである。 コートされていないパーライトを含む同一の組成物と比較した、コートされたパーライトを含む本発明のセメント質組成物についての、密度ｖｓ時間のグラフである。 類似した超可塑剤用量により作られた本発明のコートされたパーライトと比較した、セラミック微小球を含んでいる本発明の組成物についての、インチでのスランプｖｓ時間の棒グラフである。 本発明のパネルにおいて使用される、軽量コートされた膨張パーライトの写真である。 本発明のパーライトのハニカム微細構造を示す、粉砕されたパーライト粒子の写真である。

図１は本発明の単層ＳＣＰパネル２０の図式的な斜視図である。かかるＳＣＰパネルの作製に使用される主要な出発材料は、無機結合剤（例えば硫酸カルシウムα型半水化物、水硬性セメントおよびポゾラン材）、軽量フィラーでコートされた膨張パーライトおよび任意で追加のセラミック微小球またはガラス微小球に加えて、超可塑剤（例えばポリナフタレンスルホン酸塩および／またはポリアクリル酸塩）、水、および任意の添加剤である。

所望されるならば、パネルは図１中に示されるように単層を有することができる。しかしながら、パネルは多層を適用するプロセスによって典型的には作製され、層がどのように適用され硬化されるかに加えて、層が同じまたは異なる組成物を有するかに応じて、最終的なパネル生産物において別個の層を保持してもしなくてもよい。層２２、２４、２６および２８を有するパネル２１の多層構造物は、図２中に示される。多層構造物において、層の組成物は同じまたは異なり得る。層の典型的な厚みは、約１／３２〜１．０インチ（約０．７５〜２５．４ｍｍ）の間にわたる。１つの外層だけが使用される場合、それは典型的には全パネル厚みの３／８よりも少ないだろう。

硫酸カルシウム半水化物
本発明のパネルにおいて使用することができる硫酸カルシウム半水化物は、天然に存在する鉱物である石膏鉱石（硫酸カルシウム二水塩ＣａＳＯ_４・２Ｈ_２Ｏ）から作られる。特別の指示の無い限り、「石膏」は、硫酸カルシウムの二水和物形態を指す。採掘後に、未加工の石膏は熱加工されて凝結可能な硫酸カルシウムを形成し、それは無水であり得るが、典型的には半水化物（ＣａＳＯ_４・１／２Ｈ_２Ｏ）である。よく知られている最終用途のために、凝結可能な硫酸カルシウムは水と反応して二水和物（石膏）を形成することによって凝固する。半水化物は２つの知られた形態（α型半水化物およびβ型半水化物と称される）を有する。これらはそれらの物理的特性および価格に基づいて様々な用途のために選択される。両方の形態は水と反応して硫酸カルシウムの二水和物を形成する。水和に際して、α型半水化物は石膏の長方形面の結晶を生ずることによって特徴づけられ、一方β型半水化物は水和して典型的には大きな縦横比を備えた石膏の針形状の結晶を生産することによって特徴づけられる。本発明において、α型もしくはβ型のいずれかまたは両方は所望される機械的性能に応じて使用することができる。β型半水化物はあまり稠密でない微細構造を形成し、低密度生産物に好ましい。α型半水化物は、β型半水化物によって形成されたものよりも高い強度および密度を有するより稠密な微細構造を形成する。したがって、α型半水化物でβ型半水化物を置換して強度および密度を増加させることができるか、またはそれらを組み合わせて特性を調節することができる。

本発明のパネルの作製に使用される無機結合剤についての典型的な実施形態は、水硬性セメント（ポルトランドセメント、高アルミナセメント、ポゾランブレンドのポルトランドセメントまたはその混合物等）からなる。

本発明のパネルの作製に使用される無機結合剤についての他の典型的な実施形態は、硫酸カルシウムα型半水化物、水硬性セメント、ポゾランおよび石灰を含むブレンドを含む。

水硬性セメント
ＡＳＴＭは、「水硬性セメント」を、水との化学的相互作用によって凝結および固化し、水下でそうなることが可能なセメントと定義する。構築および建築の産業において使用される複数のタイプの水硬性セメントがある。水硬性セメントの例は、ポルトランドセメント、スラグセメント（高炉スラグセメントおよび超高硫酸塩セメント等）およびスルホアルミン酸カルシウムセメント、高アルミナセメント、膨張セメント、白色セメントならびに迅速に凝結および固化するセメントを含む。硫酸カルシウム半水化物は水との化学的相互作用によって凝結し固化するが、それは本発明の文脈では水硬性セメントの広義の定義内に含まれない。前述の水硬性セメントはすべて本発明のパネルの作製に使用することができる。

最も人気があり広く使用される水硬性セメントに密接に関連するファミリーは、ポルトランドセメントとして公知である。ＡＳＴＭ Ｃ １５０は、「ポルトランドセメント」を、通常一体になった添加物として硫酸カルシウムの１つまたは複数の形態を含む水硬性ケイ酸カルシウムから本質的になるクリンカーを粉砕することによって生産された水硬性セメントとして定義する。ポルトランドセメント製造するために、石灰石、泥質岩および粘土の緻密な混合物を炉中で点火してクリンカーを生産し、次いでそれをさらに加工する。その結果、ケイ酸三カルシウム（３ＣａＯ・ＳｉＯ_２、Ｃ３Ｓとも称される）、ケイ酸三カルシウム（２ＣａＯ・ＳｉＯ_２、Ｃ２Ｓと呼ばれる）、アルミン酸三カルシウム（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３またはＣ３Ａ）および鉄アルミン酸四カルシウム（４ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３・Ｆｅ_２Ｏ_３またはＣ４ＡＦ）のポルトランドセメントの４つの主要相が生産される。ポルトランドセメント中に少量で存在する他の化合物は、硫酸カルシウムおよびアルカリ性硫酸塩の他の複塩、酸化カルシウムおよび酸化マグネシウムを含む。様々な承認されたクラスのポルトランドセメントのうち、タイプＩＩＩポルトランドセメント（ＡＳＴＭ分類）は、その細度ゆえにより高い強度を提供することが見出されているので、本発明のパネルの作製のために好ましい。スラグセメント（高炉スラグセメントおよび超高硫酸塩セメント等）、スルホアルミン酸カルシウムセメント、高アルミナセメント、膨張セメント、白色セメント、迅速に凝結および固化するセメント（調節凝結セメントおよびＶＨＥセメント等）、および他のポルトランドセメントタイプを含む他の承認されたクラスの水硬性セメントも、成功裏に使用して本発明のパネルを作製するすることができる。スラグセメントおよびスルホアルミン酸カルシウムセメントは低アルカリ性を有し、これも本発明のパネルの作製に好適である。

本明細書において使用される時、「水硬性セメント」は石膏を含まないと理解すべきであり、典型的にはある程度の石膏はポルトランドセメントでは含まれているが石膏は水下で強度を増さない。

セメントボードが作製される場合、ポルトランドセメントは、Ｂｌａｉｎｅ表面積方法（ＡＳＴＭ Ｃ ２０４）による測定で、粒子表面積が４，０００ｃｍ^２／グラムを超え、典型的には５，０００〜６，０００ｃｍ^２／グラムの間にあるように、典型的には微細粒子の形態であるだろう。様々な承認されたクラスのポルトランドセメントのうち、ＡＳＴＭタイプＩＩＩポルトランドセメントは、その比較的より迅速な反応性および高い初期強度発生に起因して、セメント質組成物のセメント質反応性の粉末中で典型的には最も好ましい。

本発明において、タイプＩＩＩポルトランドセメントの使用の必要性は最小限にされ、比較的迅速な早期強度発生はタイプＩＩＩポルトランドセメントの代わりに他のセメントを使用して得ることができる。本発明の組成物中のタイプＩＩＩポルトランドセメントの置換または補足に使用できる他の承認されたタイプのセメントは、白色セメント、スラグセメント（高炉スラグセメント等）、ポゾランブレンドセメント、膨張セメント、スルホアルミン酸塩セメントおよび油井セメントを含む、タイプＩポルトランドセメントまたは他の水硬性セメントを含む。

繊維
ガラス繊維は絶縁材料として一般に使用されるが、それらは様々なマトリックスと共に強化材料としても使用されてきた。繊維自体が、それなしでは脆性破損し得る材料に引っ張り強度を提供する。荷重をかけられた時繊維は破壊し得るが、ガラス繊維を含む複合物の通常の破損モードは、繊維と連続相材料との間の結合の破壊および破損から起こる。したがって、強化繊維が複合物の延性および強度を経時的に増加させる能力を保持するものであるならば、かかる結合は重要である。典型的には、耐アルカリ性ガラス繊維（ＡＲガラス繊維）、例えばＮｉｐｐｏｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｇｌａｓｓ（ＮＥＧ）３５０Ｙが使用される。かかる繊維は、マトリックスに優れた結合力を提供ことが見出されており、したがって本発明のパネルのために好ましい。

ガラス繊維は、典型的には約５〜２５ミクロン（マイクロメートル）の直径、より典型的には約１０〜１５ミクロン（マイクロメートル）の直径を有するモノフィラメントである。フィラメントは、一般的には１００本のフィラメントストランドへと組み合わせられ、これは約５０本のストランドを含むロービングへと束ねることができる。ストランドまたはロービングは、一般的にはチョップされて、例えば約０．２５〜３インチ（６．３〜７６ｍｍ）の長さ、典型的には０．２５〜２インチ（６．３〜５０ｍｍ）または１〜２インチ（２５〜５０ｍｍ）の長さの好適なフィラメントおよびフィラメントの束へされるだろう。繊維はランダムな配向を有し、パネルの面において等方性機械的挙動を提供する。

本発明のパネルにおいて他の不燃性の繊維を含むことも可能であり、鋼繊維も可能性のある添加物である。

非可燃性を促進するために、実施形態はポリマー繊維が非存在があり得る。

ポゾラン材料
上述したように、大部分のポルトランドセメントおよび他の水硬性セメントは水和（硬化）の間に石灰を生産する。石灰を反応させてガラス繊維に対する攻撃を減少させることが所望される。硫酸カルシウム半水化物が存在する場合、それがセメント中のアルミン酸三カルシウムと反応してエトリンガイトを形成し、これは硬化した生産物の所望されないクラッキングをもたらし得ることも公知である。これは、当該技術分野において「硫酸塩攻撃」と称される場合が多い。かかる反応は「ポゾラン」材料を添加することによって防止することができ、この材料は、「・・・それ自体では殆どまたは全くセメントとしての価値はないが、微細に分割された形態で、および水分の存在下で常温で水酸化カルシウムと化学的に反応することによってセメント的特性を有する化合物を形成するケイ酸質、またはケイ酸質およびアルミナ質材料」としてＡＳＴＭ Ｃ６１８−９７で定義されている。１つのしばしば使用されるポゾラン材料は、シリカフューム、即ち、金属シリコンおよびフェロシリコン合金製造の生産物である微細に分割された非晶質シリカである。特徴的としては、これはシリカ含有量が高くおよびアルミナ含有量は低い。軽石、パーライト、珪藻土、凝灰岩、トラス、メタカオリン、マイクロシリカ、高炉スラグ微粉末およびフライアッシュを含む、様々な天然材料および人工材料が、ポゾラン特性を有すると言われている。シリカフュームは本発明のパネルで使用するのに特に好都合なポゾランであるが、他のポゾラン材料が使用され得る。シリカフュームとは対照的に、メタカオリン、高炉スラグ微粉末および粉砕フライアッシュは、シリカ含有量がはるかに低く、多量のアルミナを有するが、効果的なポゾラン材料になり得る。シリカフュームを使用する場合、それは、反応性の粉末（すなわち水硬性セメント、硫酸カルシウムα型半水化物、シリカフュームおよび石灰）のうちの、約５〜３０重量％、好ましくは１０〜１５重量％を構成するだろう。他のポゾランで置換されていれば、使用量は、シリカフュームに類似する化学的性能を提供するように選択される。

セメント質組成物のセメント質反応性の粉末ブレンドは、ポゾラン材料および／または非ポゾラン骨材（例えば炭酸カルシウム、雲母、タルクなど）等の鉱物添加剤を高濃度で含むことができる。

ＡＳＴＭ Ｃ６１８−９７は、「それ自体では殆どまたは全くセメントとしての価値はないが、微細に分割された形態で、および水分の存在下で常温で水酸化カルシウムと化学的に反応することによってセメント的特性を有する化合物を形成するケイ酸質、またはケイ酸質およびアルミナ質材料」としてポゾラン材料を定義する。様々な天然材料および人工材料がポゾラン特性を保持するポゾラン材料と称されてきた。ポゾラン材料のいくつかの例は、軽石、珪藻土、シリカフューム、凝灰岩、トラス、籾殻、メタカオリン、高炉スラグ微粉末およびフライアッシュを含む。これらのポゾラン材料はすべて、本発明のセメント質反応性の粉末の一部として単独でまたは組み合わせた形態で使用することができる。

ポゾランの鉱物添加剤として使用される軽石は水和されていない形態であり、「それ自体では殆どまたは全くセメントとしての価値はないが、微細に分割された形態で、および水分の存在下で常温で水酸化カルシウムと化学的に反応することによってセメント的特性を有する化合物を形成するケイ酸質、またはケイ酸質およびアルミナ質材料」とするポゾラン材料のＡＳＴＭ Ｃ６１８−９７の定義内である。

フライアッシュは、本発明のセメント質反応性の粉末ブレンドにおける好ましいポゾランである。以下に説明されるように、酸化カルシウムおよびアルミン酸カルシウムを高含有量で含むフライアッシュ（ＡＳＴＭ Ｃ６１８基準のクラスＣフライアッシュ等）は好ましい。他の鉱物添加剤（炭酸カルシウム、粘土および粉砕雲母等）も含まれ得る。

フライアッシュは石炭の燃焼から形成される細粉副産物である。微粉炭を燃焼させる電力プラント設備のボイラーによって最も商業的に入手可能なフライアッシュが生産される。これらのフライアッシュは主にガラス質の球状の粒子に加えて、ヘマタイトおよびマグネタイトの残渣、炭、ならびに冷却の間に形成されたいくつかの結晶相からなる。フライアッシュ粒子の構造、組成および特性は、石炭の構造および組成、ならびにフライアッシュが形成される燃焼プロセスに依存する。ＡＳＴＭ Ｃ６１８基準では、コンクリートにおける使用のための２つの主要なクラス（クラスＣおよびクラスＦ）のフライアッシュが承認される。これらの２つのクラスのフライアッシュは、地質年代にわたって起こる石炭形成プロセスにおける差異の結果である異なる種類の石炭に由来する。クラスＦフライアッシュは通常は無煙炭または瀝青炭の燃焼から生産されるが、クラスＣフライアッシュは通常は褐炭または亜瀝青炭から生産される。

ＡＳＴＭ Ｃ６１８基準は主としてそれらのポゾラン特性に従ってクラスＦとクラスＣフライアッシュを区別する。したがってＡＳＴＭ Ｃ６１８基準において、クラスＦフライアッシュとクラスＣフライアッシュとの間の主要な規格の差異は、組成におけるＳｉＯ_２＋ Ａｌ_２Ｏ_３＋ Ｆｅ_２Ｏ_３の最小限値である。クラスＦフライアッシュについてのＳｉＯ_２＋ Ａｌ_２Ｏ_３＋ Ｆｅ_２Ｏ_３の最小限度は７０％であり、クラスＣフライアッシュについては５０％である。したがって、クラスＦフライアッシュはクラスＣフライアッシュよりもポゾラン性が強い。ＡＳＴＭ Ｃ６１８基準において明確に認識されないが、クラスＣフライアッシュは典型的には酸化カルシウムを高含有量で含む。酸化カルシウムの高含有量の存在は、クラスＣフライアッシュに、水と混合した場合に、ケイ酸カルシウムおよびアルミン酸カルシウムの水酸化物の形成を引き起こすセメント質特性を保持させる。以下の実施例で理解されるように、クラスＣフライアッシュは、特に高アルミナセメントおよび石膏が使用されない好ましい配合において、優れた結果を提供することが見出されている。

化学的にコートされた膨張パーライト
本発明のシステムにおいて典型的に用いられる軽量パネルは、５０〜１００ポンド／フィート^３、好ましくは６５〜８５ポンド／フィート^３、より好ましくは７０〜８０ポンド／フィート^３の密度を有する。これとは対照的に、木材繊維のない典型的なポルトランドセメントのベースのパネルは９５〜１１０ｐｃｆ範囲中の密度を有し、その一方で木材繊維を含むポルトランドセメントベースのパネルはＳＣＰとおよそ同じ（約６５〜８５ｐｃｆ）であろう。

これらの低密度の達成を支援するために、パネルは軽量コートされた膨張パーライト充填剤粒子と共に提供される。膨張パーライトフィラーは、セメント質組成スラリーの約２〜１０重量％、約７．５〜４０体積％である（湿潤ベースで）。膨張パーライト充填剤粒子は、典型的には、２０〜５００ミクロンまたは２０〜２５０ミクロンの間の、好ましくは２０〜１５０ミクロンの間の、より好ましくは２０〜９０ミクロンの間の、および最も好ましくは２０〜６０ミクロンの間の中央粒子径を有する。さらに、膨張パーライト充填剤粒子は、好ましくは０．５０ｇ／ｃｃ未満、より好ましくは０．４０ｇ／ｃｃ未満および最も好ましくは０．３０ｇ／ｃｃ未満の有効粒子密度（比重）を有する。

膨張パーライト粒子は、本発明のパネルにおいて重要な目的を果たし、これを使わなければ建築物パネルに所望されるよりも重いものになるだろう。

膨張パーライト粒子は疎水性コーティングを有する。典型的には、膨張パーライト粒子は、１つまたは複数のシラン、シロキサンもしくはシリコーンコーティングまたはその混合物により化学的に処理される。

本発明のコートされたパーライト粒子の走査型電子顕微鏡写真は図２６中に示される。図２７中の走査型電子顕微鏡写真において示されるように、本発明のパーライト粒子は完全に中空でないが、ハニカム内部微細構造を有する。ハニカム微細構造は、パーライト粒子の中空の空間内に延びる薄い壁によって本質的にランダムに生成される。パーライト粒子中に存在する複数の壁は互いにランダムに交差し、それによって全体的な粒子体積を小セクションへと仕切る。このハニカム微細構造は、本発明のパーライト粒子およびセメント質組成に複数の利益を提供する。ハニカム微細構造によって提供された重要な利益は、以下のものを含む。
１．粒子の吸水の減少：粒子はそのハニカム構築物に起因して内部で小セクションへと細分されるので、粒子内の１つのセクションから他のセクションへの水の移動は、内部壁によって阻止される。結果として、パーライト粒子の絶対吸水は非常に有意に減少される。より低い吸水性を備えたパーライト粒子は、セメント質スラリーの水要求性を減少させ完成製品の機械性能および耐久性能を促進することを支援するので、本発明において有益である。
２．粒子の剛性および強度の増加：粒子内のハニカム壁は粒子の剛性および強度をかなり増加させることを支援する。結果として、パーライト粒子は、ライフサイクルの様々なステージでの製造の輸送および運搬の間の損傷を受けにくい。さらに、比較的高い粒子の剛性および強度は、粒子が大規模な剪断および粉砕の作用にかけられるセメント質スラリーを調製するための様々な混合操作においても非常に有益である。高い粒子剛性および強度は、侵略的な混合条件下での粒子保全性の維持を支援する。

結果として、パーライト粒子は、セメントパネル生産物の製造において使用した場合それらの軽量特性および低吸水性を維持することができる。パーライト粒子の粉砕および破壊により、粒子密度が有意に増加し、それによって軽量および低吸水性が減じられることが指摘されるべきである。

パーライトは、シリコーン、シランまたはシロキサンのコーティング（ジメチルシリコーン、ジメチルジクロロシランまたはポリジメチルシロキサン等）によりコートすることができる。所望されるならば、チタン酸塩またはジルコン酸塩のコーティングを用いることができる。典型的には、コーティングは、パーライト粒子のコートされていない重量の重量で０．０１〜３％、より典型的には０．０１〜２％の量で提供される。パーライト上のコーティングは典型的には架橋された疎水性フィルム形成性化合物である。典型的なシリコーンは一般式Ｒ−ＳｉＸ_３を有する有機官能性シランであり、式中、Ｒは、アルコキシおよびアセトキシ（アクリレート、メタクリレート、グリシドキシ、エポキシプロポキシ、エポキシシクロヘキシルおよびビニル等）からなる群から選択され、Ｘはハロゲン、アルコキシおよびアセトキシからなる群から選択される。

さらに、コートされた膨張パーライト充填剤粒子サイズは、化学的コーティングの適用による効果的な防水の閉鎖した細胞粒子構造の形成を可能にする。選択したコートされた膨張パーライトフィラーの使用は、低い水使用率で使用可能かつ加工可能なセメント質スラリーの調製物を可能にするのに重要である。組成中のより低い量の水は、優れた機械的特性および物理的特性を有する生産物をもたらす。パーライト粒子を防水および撥水にするために最も好ましい化学的塗料は、アルキルアルコキシシランである。オクチルトリエトキシシランは、本発明のセメント質組成と共に使用するためのパーライトのコートに最も好ましいアルキルアルコキシシランを代表する。

好ましい商業的に入手可能な化学的にコートされたパーライトフィラーの１つはＳＩＬ−ＣＥＬＬ Ｓｉｌｂｒｉｃｏ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能な３５−２３である。ＳＩＬ−ＣＥＬＬ ３５−２３パーライト粒子は、アルキルアルコキシシラン化合物により化学的にコートされる。他の好ましい化学的にコートされたパーライトフィラーはＳＩＬ−ＣＥＬＬ Ｓｉｌｂｒｉｃｏ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能な３５−３４である。ＳＩＬ−ＣＥＬＬ ３５−３４パーライト粒子も本発明のセメント質組成において有用であり、シリコーン化合物によりコートされる。ＤＩＣＡＰＥＲＬ ２０１０およびＤＩＣＡＰＥＲＬ ２０２０は、Ｇｒｅｆｃｏ Ｍｉｎｅｒａｌｓ Ｉｎｃ．によって生産された、本発明において好ましい他の商業用コートされたパーライトフィラー生産物である。アルキルアルコキシシラン化合物によるＤＩＣＡＰＥＲＬ ２０１０パーライトは本発明のセメント質組成物において特に好ましい。シリコーン化合物によりコートされたＤＩＣＡＰＥＲＬ ２０２０パーライトも本発明の組成物において有用である。

本発明のパーライトフィラーの他の非常に有用な特性は、それらが小粒子サイズおよびシリカベースの化学的性質であるために、ポゾラン特性を示すということである。それらのポゾラン挙動のために、本発明の選択されたパーライトフィラーは、セメント質結合剤と混合物中に存在する他の成分との改善された境界および向上した接着の発達が、セメント質複合物の化学耐久性および水耐久性を改善する。

さらに他の非常に重要な利益は、本発明のパーライト充填剤粒子の小サイズから生じる。本発明の選択されたパーライトフィラーは組成物中に存在する微細粒子（７５ミクロン未満）の全体的な量を促進する。組成物中の微粒子の高い含有量の存在は、セメント質スラリーおよび強化繊維の間の結合を改善するのを支援するので、繊維強化構造用セメントパネルの迅速加工において非常に有用である。セメント質スラリーと強化繊維との間の改善された結合はより迅速なパネル加工スピードおよび改善された産生リカバリに結びつく。

追加の軽量フィラー／微小球
軽量フィラーとして使用されて、微小球は生産物のより低い平均密度を支援する。微小球が中空の場合、それらは時にマイクロバルーンと称される。

微小球は、それ自体が不燃性であるか、または燃焼性ならばＳＣＰパネルを燃焼性にしないように十分に少量で添加される。本発明のパネルの作製に用いられた混合物中に含める典型的な軽量フィラーは、セラミック微小球、ポリマー微小球、ガラス微小球、および／またはフライアッシュセノスフェアからなる群から選択される。

セラミック微小球は様々な材料から製造することができ、異なる製造プロセスを使用することができる。本発明のパネル中のフィラー成分として様々なセラミック微小球を利用することができるが、本発明の好ましいセラミック微小球は、石炭燃焼副産物として生産され、石炭燃焼設備で見出されるフライアッシュの成分であり、例えばＫｉｓｈ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｉｎｃ．、Ｍｅｎｔｏｒ、Ｏｈｉｏによって作製されるＥＸＴＥＮＤＯＳＰＨＥＲＥＳ−ＳＧ、またはＴｏｌｓａ．、Ｓｕｗａｎｅｅ、Ｇｅｏｒｇｉａ ＵＳＡによって作製されるＦＩＬＬＩＴＥ（登録商標）ブランドのセラミック微小球である。本発明の好ましいセラミック微小球の化学成分は、主に約５０〜７５重量％の範囲中のシリカ（ＳｉＯ_２）および約１５〜４０重量％の範囲中のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）であり、他の材料が最大３５重量％である。本発明の好ましいセラミック微小球は、１０〜５００ミクロン（マイクロメートル）の範囲の直径、典型的には球直径の約１０％の殻の厚み、および好ましくは約０．５０〜０．８０ｇ／ｍＬの粒子密度を備えた中空球状粒子である。本発明の好ましいセラミック微小球の破砕強度は、１５００ｐｓｉ以上（１０．３ＭＰａ）を超え、好ましくは２５００ｐｓｉ（１７．２ＭＰａ）を超える。

本発明のパネル中のセラミック微小球が好ましいのは、主としてそれらが大部分の合成ガラス微小球よりも約３〜１０倍強いという事実に由来する。加えて、発明の好ましいセラミック微小球は熱的に安定であり、本発明のパネルに向上した寸法安定性を提供する。セラミック微小球は、一連の他の用途（接着剤、シーラント、コーキング剤、屋根ふき材化合物、ＰＶＣ床張り材、塗料、工業用コーティングおよび耐高熱性プラスチック複合材等）における使用が見出される。セラミック微小球は好ましいが、本発明のパネルに低重量性および重要な物理的特性を提供するのは粒子密度および圧縮強度であるので、微小球が中空で球状であることが必要ではないことを理解すべきである。あるいは、生じたパネルが所望される性能を満たせば、多孔性不規則形状粒子で置換することができる。

ポリマー微小球は、存在するならば、典型的にはポリマー材料（ポリアクリロニトリル、ポリメタクリロニトリル、ポリ塩化ビニルもしくはポリ塩化ビニリデンまたはその混合物等）から作製された殻を備えた中空球である。殻は、製造の間にポリマー殻を膨張させるために使用した気体を封入し得る。ポリマー微小球の外面はいくつかのタイプの不活性コーティング（炭酸カルシウム、酸化チタン、雲母、シリカおよびタルクなどの）を有することができる。ポリマー微小球は、好ましくは約０．０２〜０．１５ｇ／ｍｌの粒子密度を有し、１０〜３５０ミクロン（マイクロメートル）の範囲中の直径を有する。ポリマー微小球の存在は、パネルの低密度および向上した切断性の同時達成および釘打ち性を促進し得る。

さらに、他の軽量フィラー（例えばガラス微小球、中空のアルミノ−シリケートセノスフェア、またはフライアッシュから誘導された微小球）は、本発明のパネルの作製に用いられるセラミック微小球と組み合わせて、またはその代わりに混合物中に含めるのに好適である。

ガラス微小球は、典型的には耐アルカリ性ガラス物質から作製し中空であり得る。典型的なガラス微小球は、ＧＹＰＴＥＫ ＩＮＣ．、Ｓｕｉｔｅ １３５、１６ Ｍｉｄｌａｋｅ Ｂｌｖｄ ＳＥ、Ｃａｌｇａｒｙ、ＡＢ、Ｔ２Ｘ ２Ｘ７、カナダから入手可能である。

他の化学添加物および成分
減水剤（超可塑剤等）、収縮制御剤、スラリー粘度修飾剤（増粘剤）、着色剤および内部硬化剤を含む他の添加剤は、本発明のセメント質組成物の加工可能性および用途に応じて所望されれば含まれ得る。

減水剤（超可塑剤）等の化学添加物は、本発明の組成物中に含まれ、乾燥形態または溶液形態で添加することができる。超可塑剤は混合物の水要求性を減少を支援する。超可塑剤の例は、ポリナフタレンスルホン酸塩、ポリアクリル酸塩、ポリカルボン酸塩、リグノスルホン酸塩、メラミンスルホン酸塩および同種のものを含む。

使用される超可塑剤のタイプに応じて、反応性のセメント質粉末に対する超可塑剤（乾燥粉末ベースで）の重量比は、典型的には約２重量％以下、好ましくは約０．１〜１．０重量％、より好ましくは約０．０〜０．５０重量％、および最も好ましくは約重量０．０〜０．２０％であろう。したがって、例えば、超可塑剤が０．１〜１．０重量％の範囲中で存在する場合、混合物中に１００ポンドのセメント質反応性の粉末ごとに約０．１〜１ポンドの超可塑剤が存在し得る。

他の添加剤（収縮制御剤、着色剤および粘度修飾剤（増粘剤）および内部硬化剤等）も、所望されるならば本発明の組成物中に添加することができる。

骨材およびフィラー
開示されたセメント質反応性粉末ブレンドは本発明のセメント質組成物の迅速凝結成分を定義するが、その意図された使用および用途に応じて、組成物中に他の材料が含まれ得ることは当業者によって理解されるだろう。

使用されるコートされた膨張パーライトの量および追加の選ばれた軽量フィラーの選択に応じて、反応性の粉末ブレンドに対する軽量フィラーの重量比は、典型的には２〜９０％、好ましくは４〜５０％およびより好ましくは８〜４０％であり得る。

骨材の含水率は、セメント質混合物の凝結時間に悪影響を及ぼす。したがって、低い水分含有量を有する骨材およびフィラーが本発明において好ましい。

ＳＣＰパネルの配合
本発明の耐剪断性パネルの作製に使用される成分は、水硬性セメント、硫酸カルシウムα型半水化物、活性ポゾラン（シリカフューム等）、石灰、任意の中空のセラミック微小球またはガラス微小球の有無におけるコートされた膨張疎水性パーライト粒子、耐アルカリ性ガラス繊維、超可塑剤（例えばポリナフタレンスルホン酸塩のナトリウム塩）および水を含む。典型的には、水硬性セメントおよび硫酸カルシウムα型半水化物の両方が存在する。硫酸カルシウムα型半水化物がシリカフュームと共に存在しないならば、複合物の長期間耐久性が損なわれる。ポルトランドセメントが存在しない場合、水／湿気耐久性が損なわれる。少量の促進剤および／または緩結剤を組成物に加えて未熟な（すなわち硬化してない）材料の凝結特徴を制御する。典型的な非限定的添加剤は、塩化カルシウム等の水硬性セメントのための促進剤、石膏等の硫酸カルシウムα型半水化物のための促進剤、ＤＴＰＡ（ジエチレントリアミン五酢酸）等の緩結剤、酒石酸または酒石酸のアルカリ塩（例えば酒石酸カリウム）、エチレングリコール等の収縮還元剤を含む。本発明のＳＣＰパネルは追加の起泡剤を含まず、エントレインドエアを含まない。

本発明のパネルは、耐アルカリ性ガラス繊維および軽量フィラー（例えば微小球）が一様に分布する連続相を含むだろう。連続相は、反応性の粉末の水性混合物（すなわち好ましくは超可塑剤および／または他の添加剤を含む、水硬性セメント、硫酸カルシウムα型半水化物、ポゾランおよび石灰のブレンド）の硬化から生じる。

表１は、本発明の反応性の粉末（無機結合剤）中の成分（例えば水硬性セメント、硫酸カルシウムα半水化物、ポゾラン、石灰）の１００容の反応性の粉末の乾燥重量に基づいた重量の割合を示す。

表１Ａは、水と混合してスラリーを形成して本発明のパネルを形成するセメント質組成物中の成分（例えば反応性粉末、コートされた膨張パーライトフィラー、ガラス繊維）の１００容の組成物の乾燥重量に基づいた重量の割合をリストする。

表１Ｂは、水と混合してスラリーを形成して本発明のパネルを形成するセメント質組成物中の成分（例えばセラミック微小球もフィラーとして使用される場合の反応性粉末、コートされた膨張パーライト、ガラス繊維）の１００容の組成物の乾燥重量に基づいた重量の割合をリストする。

石灰は本発明のすべての配合において必要とされないが、石灰の添加は優れたパネルを提供することが見出されており、通常約０．２重量％を超える量で添加されるだろう。したがって、大部分の事例において、反応性粉末中の石灰の量は約０．２〜３．５）重量％であるだろう。

本発明の実施形態によれば、未燃炭素を本質的に含まない一般的に十分に不燃性のコートされた膨張パーライトが存在し、ＳＣＰパネルを燃焼性にする未燃炭素を含む中空セラミック微小球がほとんどない。

本発明の実施形態において、本発明のスラリー組成物は起泡剤を含まず、スラリーは、パネルの密度の減少にはいかなるエントレインドエアの使用も要求しない。

パネルは単層または多層として作製することができる。水についての典型的な添加率は、水に対する反応性粉末の比率がパネル密度を減少し釘打ち性を改善するように調整される場合、反応性粉末の重量の３５〜７０％の間にわたり、特に６０％を超えて最大７０％までであり、超可塑剤についての典型的な添加率は、反応性粉末の重量の１〜８％の間にわたるだろう。外層の好ましい厚みは１／３２〜４／３２インチ（０．８〜３．２ｍｍ）の間にわたり１つだけが使用されたときに外層の厚みはパネルの全厚みの３／８よりも小さくなる。

１つまたは複数のコア層および対向する外層を備えた多層の実施形態において、本発明のこの実施形態のコアおよび外層の両方は、上記のような（例えば表１、１Ａおよび１Ｂ中の）組成物を独立して有する。

所望されるならば、少なくとも１つの外層は内層よりも高いパーセンテージガラス繊維のを有する。所望されるならば、少なくとも１つの外層は内層と比較して外層（複数可）中の水対セメントの比率の増加、および／またはフィラーの量の変化、および／または内層と比較して外層（複数可）中のポリマー微小球の量の添加、から生じた改善された釘打ち性を有する。パネルを不燃性するように、ポリマー微小球の量は十分低い。

本発明のパネルの作製
反応性粉末（例えば水硬性セメント、硫酸カルシウムα型半水化物、ポゾランおよび石灰のブレンド）および軽量フィラー（例えばコートされた膨張パーライト粒子）を、好適な製作ミキサー中で乾燥状態でブレンドする。

次いで、水および超可塑剤（例えばポリカルボキシル化エーテル）およびポゾラン（例えばシリカフュームまたはメタカオリン）を、１〜５分間他のミキサー中で混合する。所望されるならば、緩結剤（例えば酒石酸カリウム）をここで添加してスラリーの凝結特徴を制御する。乾燥成分を湿潤成分を含むミキサーへ添加し、２〜１０分間の間混合して平滑な均質のスラリーを形成する。

次いで、スラリーは、一様なスラリー混合物を得る目的により、複数の方法のいずれかでガラス繊維と組み合わせる。次いで、セメント質パネルは、繊維を含むスラリーを所望される形状およびサイズの適切な型の中へ打設することによって形成される。必要であるならば、振動を型へ提供して型中の材料の良好な圧縮を得る。適切なスクリードバーまたはこてを使用して、パネルに要求される表面フィニッシング特徴を与える。

多層ＳＣＰパネルを作製する多数の方法のうちの１つは以下のとおりである。反応性粉末（例えば水硬性セメント、硫酸カルシウムα型半水化物、ポゾランおよび石灰のブレンド）およびコートされた膨張パーライト粒子を含む軽量フィラーを、好適なミキサー中で乾燥状態でブレンドする。次いで、水および超可塑剤（例えばポリカルボキシル化エーテル）およびポゾラン（例えばシリカフュームまたはメタカオリン）を、１〜５分間他のミキサー中で混合する。所望されるならば、緩結剤（例えば酒石酸カリウム）をこのステージで添加してスラリーの凝結特徴を制御する。乾燥成分および湿潤成分を１０分間未満の間ミキサー中でともにブレンドして平滑な均質のスラリーを形成する。

スラリーは、一様な混合物を得る目的により、複数の方法でガラス繊維と組み合わせることができる。ガラス繊維は、典型的には短い長さへとチョップされたロービングの形態であるだろう。好ましい実施形態において、スラリーおよびチョップされたガラス繊維は、パネルの型の中へ同時に噴霧される。好ましくは、噴霧は薄い層を生産するために好ましくは最大約０．２５インチ（６．３ｍｍ）の厚みまで多数のパスで行われ、それは特定のパターンを持たず１／４〜１インチ（６．３〜２５．４ｍｍ）の厚みを備えた一様なパネルへと構築される。例えば、１つの用途において、３×５フィート（０．９１×１．５２ｍ）のパネルは長さおよび幅の方向において６パスの噴霧で作製された。各々の層が堆積されるとき、スラリーとガラス繊維が緻密な接触を達成することを保証するためにローラーを使用することができる。層はロール処理工程後にスクリードバーまたは他の好適な手段で水平にすることができる。典型的には、圧縮空気がスラリーを霧化するために使用される。スプレーノズルから出て来るように、チョッパー機構によってロービングから切断されたガラス繊維とのスラリー混合物は、スプレーガンにマウントされる。スラリーおよびガラス繊維の一様な混合物は、パネルの型中で上記のように堆積される。

所望に応じて、ポリマー球の量が最終的なパネルを燃焼性にする量で未燃炭素を含まなければ、フレーミングへのパネルの付加に使用される締結が容易に行なわれるようにするために、パネルの外面層はポリマー球を含むか、または他の方法で構成することができる。かかる層の好ましい厚みは約１／３２インチ〜４／３２インチ（０．８〜３．２ｍｍ）であるだろう。パネルのコアの作製と上記された手順をパネルの外層の適用に使用することができる。

本発明のパネルを作製する他の方法は米国特許第７，４４５，７３８号（参照として本明細書に援用される）で開示した加工工程の使用による。米国特許７，４４５，７３８は移動ウェブ上にばらばらに分布したチョップド繊維またはスラリーの層のうちの１つの初回堆積後に、繊維をスラリー層上に堆積させることを開示する。埋め込み装置は直前に堆積した繊維をスラリーの中へ詰め、その後スラリーの追加層および次いでチョップド繊維を添加し、続いてさらに埋め込みを行う。所望に応じて、プロセスをボードの各層について繰り返す。完了に際して、ボードはより均一に分布した繊維成分を有しており、セメント質パネルについての先行技術生産技術中で教示されるように、それは強化繊維の厚いマットの必要性なしに比較的強いパネルをもたらす。

より具体的には、米国特許第７，４４５，７３８号は、（ａ．）移動ウェブを提供する工程と；（ｂ．）ばらばらの繊維の第１の層を堆積する工程のうちの１つと（ｃ．）ウェブ上に凝結可能なスラリーの層を堆積する工程と；（ｄ．）スラリー上にばらばらの繊維の第２の層を堆積する工程と；（ｅ．）スラリーの中へ繊維の第２の層を埋め込む工程と；（ｆ．）パネル中で凝結可能な繊維増強されたスラリーの層の所望される数が得られるまで工程（ｃ．）〜工程（ｄ．）のスラリー堆積を反復する工程とを含む、構造用セメント質パネルを生産する多層プロセスを開示する。

図３は、米国特許第７，４４５，７３８号のプロセスの実行に好適な機器の立面図である。ここで図３を参照して、構造用パネル生産ラインは図解的に示され、一般的に３１０と示される。生産ライン３１０は、複数の脚３１３または他の支持を有する支持フレームまたは形成テーブル３１２を含む。支持フレーム３１２上に含まれているのは、移動キャリアー３１４（平滑な水を通さない表面を備えた端の無いゴム様のコンベヤーベルト等）であるが、多孔性表面が意図される。当該技術分野において周知のように、支持フレーム３１２は少なくとも１つのテーブル様のセグメントから作製することができ、それは指定の脚３１３を含み得る。支持フレーム３１２は、フレームの遠位端部３１８で主要駆動ロール３１６、およびフレームの近位端部３２２でのアイドラロール３２０も含む。さらに、少なくとも１つのベルトのトラッキングおよび／または伸張の装置３２４は、ロール３１６および３２０上のキャリアー３１４の所望される張力およびポジショニングの維持のために好ましくは提供される。

さらに、好ましい実施形態において、クラフト紙、剥離紙のウェブ３２６、および／または凝結の前にスラリーを支持するためにデザインされた支持材料の他のウェブを、当該技術分野において周知のように、キャリアー３１４上に提供および敷設して、キャリアーを保護および／または清浄に維持することができる。しかしながら、本ライン３１０によって生産されたパネルは、キャリアー３１４上に直接形成されることも意図される。後者の状況において、少なくとも１つのベルトの洗浄ユニット３２８が提供される。キャリアー３１４は、当該技術分野において公知のように、主要駆動ロール３１６を駆動するモータ、滑車、ベルトまたは鎖の組み合わせによって支持フレーム３１２に沿って動かされる。キャリアー３１４のスピードを変動させて用途に適合させることが意図される。

図３の機器において、構造用セメント質パネル製造は、ウェブ３２６上へのばらばらのチョップド繊維３３０の層の堆積またはスラリーの層の堆積のうちの１つによって開始される。スラリーの第１の堆積前に繊維３３０を堆積するという利点は、繊維が生じたパネルの外面の近くで埋め込まれることである。繊維を堆積しチョップする様々な装置が本ライン３１０によって意図されるが、好ましいシステムは、繊維ガラスコードの複数のスプール３３２を保持する少なくとも１つのラック３３１を用い、その各々から、繊維のコード３３４は、チョッピングステーションまたは機器（チョッパー３３６とも称される）に供給される。

チョッパー３３６は回転ブレード付きロール３３８を含み、それからはキャリアー３１４の幅にわたって横切って延長される半径方向延長ブレード３４０が突出し、それはアンビルロール３４２と密接した接触の回転関係性で配置される。好ましい実施形態において、ブレード付きロール３３８およびアンビルロール３４２は、ブレード付きロール３３８の回転がアンビルロール３４２も回転させるように比較的密接な関係性で配置されるが、その逆も意図される。さらに、アンビルロール３４２は好ましくは弾性のある支持体材料で覆われており、それに逆らってブレード３４０はコード３３４をセグメントへとチョップする。ロール３３８上のブレード３４０の間隔は、チョップド繊維の長さを決定する。図３において理解されるように、チョッパー３３６を近位端部３２２の近くのキャリアー３１４上に配置して、生産ライン３１０の長さの生産使用を最大にする。繊維コード３３４がチョップされるとともに、繊維３３０はキャリアーウェブ３２６にばらばらに落下する。

次いで、スラリー供給ステーションまたはスラリーフィーダー３４４は、遠方の混合ロケーション３４７（ホッパー、ビンまたは同種のもの等）からスラリー３４６の供給を得る。プロセスがキャリアー３１４上のスラリーの初回堆積から始めることができるようにも意図される。スラリーは、変動量のポルトランドセメント、石膏、骨材、水、促進剤、可塑剤、起泡剤、フィラーおよび／または他の成分、ならびに上記されたもの、ならびにＳＣＰパネルの生産ために参照として援用された上でリストした特許におけるものから好ましくはなる。上記のもののうちのいくつかの除外または他の物の追加を含むこれらの成分の相対量は、使用に適合させるために変動させることができる。

移動キャリアー３１４上にスラリー３４６の薄い層を均一に堆積するスラリーフィーダー３４４の様々な立体配置が意図されているが、好ましいスラリーフィーダー３４４は、キャリアー３１４の移動の方向に横切って配置された主要計量ロール３４８を含む。コンパニオンロールまたはバックアップロール３５０を、計量ロール３４８に密接した並行の回転関係性で配置して、ニップ３５２をその間に形成する。１対の側壁３５４、好ましくはこびりつかない材料（テフロン（登録商標）ブランド材料または同種のもの等）は、ニップ３５２の中へ注がれたスラリー３４６がフィーダー３４４の側面から漏れることを防止する。

フィーダー３４４は、移動キャリアー３１４またはキャリアーウェブ３２６上にスラリー３４６の均一で比較的薄い層を堆積させる。好適な層の厚みは約０．０５インチ〜０．２０インチで変動する。しかしながら、本プロセスによって生産された好ましい構造用パネルにおいて４層が好ましく、好適な建築物パネルは約０．５インチであることにより、特に好ましいスラリー層厚みは約０．１２５インチである。

ここで図３および４を参照して、上記のようなスラリー層の厚みを達成するために、複数のフィーチャがスラリーフィーダー３４４へ提供される。最初に、全体のウェブ３２６にわたってスラリー３４６の一様な配置を確実にするために、スラリーは、当該技術分野において周知のタイプの、横に往復運動しケーブル駆動で液体動力のディスペンサー３５８中に位置するホース３５６を通してフィーダー３４４に送られる。そして、ホース３５６からのスラリーフローは、ロール３４８、３５０および側壁３５４によって画成されたリザーバー３５９を充填する横の往復運動で、フィーダー３４４の中へ注がれる。そして、計量ロール３４８の回転はリザーバーからスラリー３４６の層を引き出す。

次いで、厚みモニタリングロールまたは厚み制御ロール３６０を、主要計量ロール３４８の垂直な中心線のわずかに上および／またはわずかに下流に配置して、主要計量ロール３４８の外面３６２上の、フィーダーリザーバー３５７から引き出されたスラリー３４６の厚みを調節する。さらに、厚み制御ロール３６０は、異なる粘度および絶えず変化する粘度を備えたスラリーの取り扱いを可能にする。主要計量ロール３４８は、キャリアー３１４およびキャリアーウェブ３２６の移動方向と同じ方向の移動「Ｔ」で駆動され、主要計量ロール３４８、バックアップロール３５０および厚みモニタリングロール３６０はすべて同じ方向で回転自在に駆動され、それはそれぞれの移動する外面上のスラリーの早期凝結についての機会を最小限にする。外面３６２上のスラリー３４６がキャリアーウェブ３２６に向かって移動するにつれて、主要計量ロール３４８とキャリアーウェブ３２６との間に位置して横切るストリッピングワイヤ３６４は、スラリー３４６がキャリアーウェブ上に完全に堆積され、ニップ３５２およびフィーダーリザーバー３５９に向かって後ろに進まないことを確実にする。ストリッピングワイヤ３６４は、スラリーが時期尚早に凝結しないように主要計量ロール３４８を保つことも支援し、スラリーの比較的一様な幕を維持する。

第２のチョッパーステーションまたは機器３６６（好ましくはチョッパー３３６と同一）をフィーダー３４４の下流に配置して、スラリー３４６上に繊維３６８の第２の層を堆積する。好ましい実施形態において、チョッパー機器３６６は、チョッパー３３６を供給する同じラック３３１からコード３３４を与えられる。しかしながら、用途に応じて、個別のチョッパーに個別のラック３３１を供給できることが意図される。

ここで図３および５を参照して、次いで、埋め込み装置（一般的に３７０と示される）を、スラリー３４６および生産ライン３１０の移動キャリアー３１４に対して操作的関係性で配置して、スラリー３４６の中へ繊維３６８を埋め込む。バイブレータ、シープスフートローラーおよび同種のものを含むがこれらに限定されない様々な埋め込み装置が意図されているが、好ましい実施形態において、埋め込み装置３７０は、フレーム３１２上にキャリアーウェブ３２６の移動「Ｔ」の方向に対して横切ってマウントされた少なくとも１対の一般的に平行なシャフト３７２を含む。シャフト３７２は各々、小さな直径ディスク３７６によってシャフト上に互いから軸方向に分離される複数の比較的大きな直径ディスク３７４と共に提供される。

ＳＣＰパネル製造の間に、シャフト３７２およびディスク３７４、３７６は、シャフトの縦軸のまわりでともに回転する。当該技術分野において周知のように、シャフト３７２の１つまたは両方のいずれかに動力を供給することができ、１つだけに動力が供給されるならば、他のものをベルト、鎖、ギア駆動または他の公知の動力伝達技術によって駆動して駆動ロールに対応する方向およびスピードを維持することができる。隣接し好ましくは平行なシャフト３７２のそれぞれのディスク３７４、３７６は、「練る」または「もむ」行為を生じるために、それぞれが互いに噛み合わされ、それは以前にその上に堆積された繊維３６８を埋め込む。加えて、ディスク３７２および３７４の密接して互いに噛み合わされた回転関係性は、ディスク上のスラリー３４６の蓄積を防止し、有効に「セルフクリーニング」行為を生じ、このことは、スラリーのクランプの時期尚早の凝結に起因する生産ラインのダウンタイムを有意に減少する。

シャフト３７２上のディスク３７４、３７６の互いに噛み合わされた関係性は、小さな直径のスペーサーディスク３７６および比較的大きな直径の主要ディスク３７４の周囲で対向する密接した配置を含み、これもセルフクリーニング作用を促進する。ディスク３７４、３７６が隣接して互いに対して回転するにつれて（しかし好ましくは同じ方向において）、スラリーの粒子が機器中で捕らえられることおよび時期尚早に凝結することが難しくなる。互いと比較して横に補われる２セットのディスク３７４の提供によって、スラリー３４６は「練る」行為を生じる複数の破壊行為にかけられ、それはさらにスラリー３４６中に繊維３６８を埋め込む。

一旦繊維３６８が埋め込まれたら、または言いかえれば、移動キャリアーウェブ３２６が埋め込み装置３７０を通過するにつれて、ＳＣＰパネルの第１の層３７７は完成する。好ましい実施形態において、第１の層３７７の高さまたは厚みは０．０５〜０．２０インチの近似範囲中である。この範囲は、ＳＣＰパネルにおいて類似の層と組み合わせた場合所望される強度および剛性を提供することが見出されている。

所望される厚みの構造用セメント質パネルを構築するために、追加層は必要である。その目的のために、第２のスラリーフィーダー３７８（それはフィーダー３４４と実質的に同一である）は、移動キャリアー３１４に対して操作的関係性で提供され、既存層３７７上へのスラリー３４６の追加層３８０の堆積のために配置される。

次いで、追加のチョッパー３８２（チョッパー３３６および３６６と実質的に同一）をフレーム３１２に対して操作的関係性で提供して、類似した様式でフレーム３１２に対して構築および配置されたラック（図示せず）からラック３３１に提供された繊維３８４の第３の層を堆積する。繊維３８４はスラリー層３８０上に堆積され、第２の埋め込み装置３８６を使用して埋め込まれる。埋め込み装置３７０に構築および構成が類似して、第２の埋め込み装置３８６は、第１の層３７７が妨害されないように、移動キャリアーウェブ３１４と比較してわずかに高くマウントされる。この様式で、スラリーおよび埋め込まれた繊維の第２の層３８０を作成する。

ここで図３を参照して、凝結可能なスラリーおよび繊維の各々の連続した層と共に、追加のスラリーフィーダーステーション３７８、４０２、続いて繊維チョッパー３８２、４０４、および埋め込み装置３８６、４０６は、生産ライン３１０上に提供される。好ましい実施形態において、合計４層（例えば参照、図２のパネル２１）が提供されて、ＳＣＰパネルを形成する。上記されるような繊維が埋め込まれた凝結可能なスラリーの４層の配置に際して、好ましくは形成装置３９４をフレーム３１２に提供して、パネルの上部表面３９６を形作る。かかる形成装置３９４は凝結可能なスラリー／ボードの生産技術分野で公知であり、典型的にはバネ荷重プレートまたは振動プレートであり、それらは多層パネルの高さおよび形状を一致させて所望される寸法の特徴に適合させる。

作製されたパネルは、凝結に際して、一体の繊維強化された塊を形成する多層（例えば図２のパネル２１の層２２、２４、２６、２８を参照されたい）を有する。もし以下に開示および記載されるように、各々の層中の繊維の存在および配列が、特定の所望されるパラメータによって制御され、その内に維持されるならば、パネルを薄片に裂くのは実質的には不可能だろう。

このポイントで、スラリーの層は凝結し始め、それぞれのパネルは切断装置３９８によって互いから分離され、それは好ましい実施形態においてウォータージェットカッターである。移動ブレードを含む他の切断装置は、それらが本パネル組成物において好適にくっきりした縁部を生じることができるならば、この操作に適していると判断される。所望される長さを有してパネルが生産されるように、切断装置３９８はライン３１０およびフレーム３１２と比較して配置され、それは図３中で示される表示とは異なり得る。キャリアーウェブ３１４のスピードが比較的遅いので、切断装置３９８をマウントしてウェブ３１４の移動の方向に垂直に切断することができる。より迅速な生産速度では、かかる切断する装置は、生産ライン３１０に対してウェブ移動の方向の角度でマウントされることが公知である。切断と同時に、当該技術分野において周知のように、分離されたパネル３２１は、さらなる取り扱い、パッケージング、保存および／または出荷のために積み重ねられる。

繊維およびスラリーの層の数、パネル中の繊維の体積分率、ならびに各々のスラリー層の厚み、ならびに繊維ストランド直径は、繊維埋め込み効率に影響を及ぼす。以下のパラメータが同定された。

ν_Ｔ＝複合物の全体積

ν_ｓ＝パネルスラリーの全体積

ν_ｆ＝パネル繊維の全体積

ν_ｆ，ｌ＝繊維の全体積／層

ν_Ｔ，ｌ＝複合物の全体積／層

ν_ｓ，ｌ＝スラリーの全体積／層

Ｎ_ｌ＝スラリー層の全数；繊維層の全数

Ｖ_ｆ＝パネル繊維の全体積分率

ｄ_ｆ＝個別の繊維ストランドの等価直径

ｌ_ｆ＝個別の繊維ストランドの長さ

ｔ＝パネル厚み

ｔ_ｌ＝スラリーおよび繊維を含む個別の層の全厚み

ｔ_ｓ，ｌ＝個別のスラリー層の厚み

ｎｆ_，ｌ，ｎｆ_１，ｌ，ｎｆ_２，ｌ＝繊維層中の繊維の全数

スラリーおよび繊維層の等しい数からなるパネルを想定されたい。別個のスラリー層にわたって堆積されている繊維ネットワークの層の射影繊維表面積分率

は、以下の数学的関係によって与えられる。

式中、Ｖ_ｆ はパネル繊維の全体積分率であり、ｔ はパネルの全厚みであり、
ｄ_ｆ は繊維ストランドの直径であり、Ｎ_ｌ は繊維層の全数であり、ｔ_ｓ，ｌ は使用されている別個のスラリー層の厚みである。

したがって、良好な繊維埋め込み効率を達成するために、目的関数は、特定の臨界値より下の繊維表面積分率を維持するようになる。方程式中に現われる１つまたは複数の変数を変動させることによって、射影繊維表面積分率を調整して、良好な繊維埋め込み効率を達成することができる。

射影繊維表面積分率の規模に影響を与える異なる変数が同定され、アプローチから、良好な繊維埋め込み効率を達成するために「射影繊維表面積分率」の規模を調整することが示唆される。これらのアプローチは、臨界閾値より下の射影繊維表面積分率を維持するために１つまたは複数の以下の変数を変動させることを含む。別個の繊維およびスラリー層の数、別個のスラリー層の厚みならびに繊維ストランドの直径。

射影繊維表面積分率の好ましい規模は以下のとおりであることが見出された。

デザインパネル繊維体積分率（Ｖ_ｆ）について、射影繊維表面積分率の前述の好ましい規模の達成は、１つまたは複数の以下の変数を調整することによって可能にすることができる。別個の繊維層の全数、別個のスラリー層の厚みおよび繊維ストランド直径。特に、射影繊維表面積分率の好ましい規模をもたらすこれらの変数の所望される範囲は、以下のとおりである。

多層ＳＣＰパネル中の別個のスラリー層の厚み、ｔ_ｓ，ｌ

別個のスラリー層の好ましい厚み、ｔ_ｓ，ｌ≦０．３０インチ

別個のスラリー層のより好ましい厚み、ｔ_ｓ，ｌ≦０．２０インチ

別個のスラリー層の最も好ましい厚み、ｔ_ｓ，ｌ≦０．０８インチ

多層ＳＣＰパネル中の別個の繊維層の数、Ｎ_ｌ

別個の繊維層の好ましい数、Ｎ_ｌ≧４

別個の繊維層の最も好ましい数、Ｎ_ｌ≧６

繊維ストランド直径、ｄ_ｆ

好ましい繊維ストランド直径、ｄ_ｆ≧３０テックス

最も好ましい繊維ストランド直径、ｄ_ｆ≧７０テックス

特性
本発明のＳＣＰパネル金属フレームシステムは、表２Ａ〜２Ｆでリストされた特性の１つまたは複数を好ましくは有する。特性は表中で示される用途向けの１／２インチ（１２．７ｍｍ）を超える厚みを備えたパネルのためのものである。

典型的には本発明のパネルは、１リニアフィートあたり少なくとも２００ポンド、好ましくは１リニアフィートあたり７２０ポンド（リニアメートルあたり１０７２ｋｇ）の公称ラッキング剪断強度（剪断強度）を有する。金属フレーミングで機械的におよび／または接着的に横に補強された３／８〜３／４インチ（９〜１９ｍｍ）、例えば１／２インチ（１２．５ｍｍ）厚のＣＰパネルを有するシステムは、ＡＳＴＭ Ｅ−７２に従って試験された場合に、典型的には２００〜１２００または４００〜１２００または８００〜１２００ポンド／リニアフィートの公称壁剪断能（公称ラッキング剪断強度としても公知）を有する。破損が起こる前に、典型的には本発明の剪断パネルは７２０ポンド／フィート（１０７２ｋｇ／ｍ）の公称ラッキング剪断強度（剪断強度）を有する。例えば、壁に使用された場合、典型的には適切な金属スタッド、締結、スタッド間隔および締結間隔を使用して、ＡＳＴＭ Ｅ７２試験によって測定された０．５インチ（１２．７ｍｍ）の厚みパネルの公称ラッキング剪断強度は、リニアフィートあたり少なくとも７２０ポンド（リニアメートルあたり１０７２ｋｇ）である。

公称ラッキング剪断強度を測定して、パネルが破損のない可能なたわみ内で耐えることができる荷重を決定する。剪断レーティングは、一般的に３つの同一の８×８フィート（２．４４×２．４４ｍ）のアッセンブリ（すなわちフレーミングに留められたパネル）の試験に基づく。１つの縁部を適所に固定するが、もはや荷重が保持されずアッセンブリが破損するまで、アッセンブリの自由端部に横力を適用する。測定される剪断強度は、パネルの厚み、およびアッセンブリにおいて使用される釘のサイズおよび間隔に応じて変動するだろう。例えば、典型的なアッセンブリ（例えば、公称１／２インチ（１２．７ｍｍ）厚の合板は、１６インチ（４０６．４ｍｍ）離れた間隔で配置された公称２×４インチ（５０．８×１０１．６ｍｍ）の木製間柱に８ｄ釘（下記の釘の記述を参照されたい）により留められ（中心上で）、釘は、境界線上に６インチ（１５２．４ｍｍ）離れておよび境界線内に１２インチ（３０４．８ｍｍ）離れた間隔で配置されている）は、破損が起こる前に７２０ポンド／フィート（１０７２ｋｇ／ｍ）の剪断強度を示すことが予想される。（ＡＳＴＭ Ｅ７２試験が提供するように、釘のサイズおよび間隔が変化すると測定される強度が変動することに注目されたい。）この極限強度は安全係数（例えば３の係数）により減少されて、パネルのために剪断強度のデザインを設定する。

以下の例は、典型的な配合で中空セラミック微小球の部分的な置換または全置換として、微細コートされた膨張パーライトをＳＣＰパネルに使用する性能および利益を説明する。すべての混合物は、全セメント結合剤の重量で、乾燥ベースで、６５、２２、１２および１％の割合で、それぞれ硫酸カルシウムα型半水化物、ポルトランドセメント、シリカフュームおよび石灰からなる反応性粉末のセメント結合剤を含む。セラミック微小球のみを含む従来のＳＣＰ配合では、中空微小球フィラー対結合剤の比率は、重量で典型的には０．４４：１．００である。

微細コートされた膨張パーライトおよび任意のセラミック微小球による本発明の配合では、パーライト対セラミック微小球対結合剤の比率は重量で０．０５３：０．２０：１．００である。それは微細コートされた膨張パーライトフィラーをのみ使用する本発明の好ましい配合では、パーライト対結合剤の比率は重量で約０．０７〜０．１５：１．００の範囲内である。従来のＳＣＰ配合中で中空セラミック微小球の部分的置換または全置換として微細膨張パーライトを使用することによって引き起こされた性能および利益を説明する実施例が提供される。パーライトはＳｉｌｂｒｉｃｏ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｈｏｄｇｋｉｎｓ、ＩＬ ６０５２５からのＳＩＬ−ＣＥＬＬ ３５−２３のパーライト粒子であり、アルキルアルコキシシラン化合物によりコートされる。本明細書において記載され、以下の実施例中で使用されるすべての混合物は、全セメント結合剤の重量で、乾燥ベースで、６５、２２、１２および１％の割合で、それぞれ硫酸カルシウムα型半水化物、ポルトランドセメント、シリカフュームおよび石灰の反応性粉末のセメント結合剤を含む。

水対セメント結合剤が０．５７：１．００の重量比で使用される従来のＳＣＰ配合とは対照的に、本発明における水対反応性粉末セメント結合剤の重量比はパーライトおよびセラミック微小球配合については０．４７：１．００であり、コートされた膨張微細なパーライトが使用されセラミック微小球フィラーがない好ましい配合については０．４４：１．００である。添加剤（水要求性の制御のための超可塑剤（ポリカルボン酸塩エーテル）および凝結制御のための酒石酸等）は、特定の実験の目的に従って変動させた。

実施例は、パーライト配合がどのように多数の性能要求事項に対して挙動するか、この配合をどのように特定の特性のためにセラミック微小球を使用するオリジナルの配合に対して類似させるかまたはより良好にすることができるかを示す。各々の実施例に関連する実験的な手順は、実施例により簡潔に記載される。「パーライト」という用語が使用される場合はいつでも、それは、１〜１５０μｍの粒子サイズ範囲で、約２０〜６０μｍ（例えば４０μｍ）の範囲中の中央粒子サイズを備え、シランコートにより処理された膨張パーライトを指す。略称「ＭＳ」はセラミック微小球を記載するために使用される。

実施例１
本実施例は、フィラーとしてセラミック微小球（ＭＳ）を用いるオリジナルの混合物中に異なる量のパーライトを含む混合物のスラリー特性を示す。対象となる典型的なスラリー特性は異なる時期（７、１４および２８日）でのスランプ、スラリー密度および凝結時間および圧縮強度である。すべての混合物成分を、混合の前に少なくとも２４時間７５〜８０°Ｆで密封したビニール袋中で実験室条件に前条件付け、続いて中間スピードでＨｏｂａｒｔミキサーを使用してそれらを混合して一様な分散物を達成した。セメント結合剤およびフィラーを含む乾燥粉末は、実施例の項目下で、上で示された量の割合にした。超可塑剤を、セメント結合剤の重量で、ＭＳの混合物については０．４１％、部分的パーライト混合物については０．４７％、および全パーライト混合物については０．５３〜０．５６％の用量で添加した。酒石酸は特定の実験に応じて変動用量で添加した。

スランプは、対象の混合物を含む４’’（１０．２ｃｍ）の高さ×２’’（５．１ｃｍ）の直径の真鍮シリンダを充填すること、シリンダの上端をスクリーディングして過剰な材料を除去すること、５秒以内にシリンダを垂直に引き上げてスラリーが広がるようにすること、および形成されたスラリーパティーの直径を測定することによって測定した。スランプ密度は、混合物を含む６’’（１５．２ｃｍ）高×３’’（７．６ｃｍ）直径のプラスチックシリンダを充填すること、シリンダの上端をスクリーディングして過剰な材料を除去すること、およびシリンダ中の材料の量を計量することによって測定した。シリンダの体積は既知であるので、次いでスラリーの密度を計算した。初期凝結時間および最終凝結時間はＡＳＴＭ Ｃ ２６６によってギルモア針を使用して決定し、一方圧縮強度はＡＳＴＭ Ｃ １０９に従って２’’（５．１ｃｍ）の立方体で決定した。

様々なキャスト期日についての本実施例中に記載された混合物のスランプが、図６中に示される。特に、図６は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して調製された配合のスランプを示す。重量パーセントとしての酒石酸用量は、セメント結合剤の棒の上の値によって示される。

第１の２つの棒は、混合物のスランプをセラミック微小球（ＭＳ）および部分的パーライト（Ｐａｒｔ）で比較する。

残りの棒は、異なるキャスト期日の各々についての混合物のスランプをセラミック微小球（ＭＳ）および全パーライト（全）で比較する。全体として、添加剤の量に過剰な調整を要求せずに、ＭＳによる配合と同程度の初期流動性および実行可能性のパーライト配合を作製できることは理解される（時間による流動性の変化は実施例２でカバーされる）。本明細書中に記載されるセメント結合剤の割合と混和剤の組み合わせを通して、使用可能な混合物を作製することができる。

図６でカバーされたスラリーの密度を図７中に示す。特に、図７は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して調製された配合のスラリー密度を示す。重量パーセントとしての酒石酸用量は、セメント結合剤の棒の上の値によって示される。本明細書中に記載されるセメント結合剤の割合と混和剤の組み合わせを通して、ＭＳフィラーを含むオリジナルの混合物と同じ範囲の密度の混合物を、割合として作製できることができることが理解される。ＳＣＰパネルの商業的生産において、７８〜８３ｐｃｆの範囲中の密度を備えたスラリーが通常は得られる。

凝結時間は、ＡＳＴＭ Ｃ ２６６によるギルモア針を使用する初期凝結および最終凝結の期間で通常評価される。比較の目的のために、図６および７でカバーされた混合物について図８中に示される初期凝結のみがここで図示される。特に、図８は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して調製された配合の初期凝結を示す。重量パーセントとしての酒石酸用量は、セメント結合剤の棒の上の値によって示される。

一般に、パーライト（特に全パーライト）を含む混合物は、セメント結合剤のパーセント重量で酒石酸の用量を固定した場合、ＭＳの混合物と比較して、より迅速に凝結する傾向があった。しかしながら、実際の凝結挙動は酒石酸のこの用量の調節によって修飾することができる。

立方体の圧縮強度は、初期キャスト後の様々な時期（７、１４および２８日）で通常評価される。比較の目的のために、図６〜８でカバーされた混合物について図９中に示される２８日の圧縮強度のみがここで図示される。特に、図９は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して調製された配合の２８日の圧縮強度を示す。図６〜９の日付けは、棒の上の値によって示されたセメント結合剤の重量パーセントとしてのこの酒石酸用量を反映する。

部分的パーライト混合物について、その強度はＭＳ混合物のものと同じ範囲であった。全パーライト混合物については、試験結果においてより多くの変動があり、複数の事例において対応する対照混合物よりも高かった。ＳＣＰ生産のための標的スラリー圧縮強度は２８日で２５００ｐｓｉであり、本明細書において評価されたすべての混合物はそれを越える。

全体として、この実施例において示されるように、従来使用されたＭＳフィラーについて部分的置換または全置換のいずれかとして、本発明の膨張したコートされたパーライトフィラーを含む配合について一般に測定されるスラリー特性（スランプ、密度、凝結時間および圧縮強度）を調節して、ＳＣＰパネルの作製のために従来使用された配合と同じ特性を提供することができる。超可塑剤および酒石酸の用量の小さな調整を行って、実際の生産条件に特有のパーライト混合物を調整することができる。

実施例２−スラリースランプロス挙動
ＳＣＰパネルの製造における重要な１つの材料特性はスラリーのスランプロスである。通常、比較的高いスラリー流動性は、スラリーが混合および形成される形成ラインの初期ステージにおいて所望され、その一方で硬く非常に低い流動性（好ましくは既に凝結）の材料が、ＳＣＰパネルが切断されカートに移される形成ラインの後半ステージにおいて所望される。それゆえ、スランプロスのより高い率を備えた混合物がより所望される。

この実施例において、５つの混合物を酒石酸の変動含有量で評価した（ＭＳを含むもの２つおよび全パーライトを含むもの３つ）。これらの混合物についてのセメント結合剤の割合は上記のようであり、超可塑剤を、ＭＳ混合物および全パーライト混合物について、セメント結合剤の重量でそれぞれ０．４５％および０．５６％の含有量で添加した。酒石酸を、２つのＭＳの混合物について、セメントの重量で０．００８および０．０２％の用量で、ならびに全パーライト混合物について、セメントの重量で０．０１、０．０２および０．０３％の用量で添加した。これらの５つの混合物について、スランプロスおよび初期凝結を測定し、この挙動は図１０ａ、ｂ中で示される。特に、図１０（ａ）および１０（ｂ）は、酒石酸の変動用量でのＭＳ混合物および全パーライト混合物のスランプロス挙動を示す（横座標上のデータポイントは、スラリーにおいて初期凝結が行なわれた時間を表わす）。

図１０ａは各々の混合物についてのスランプｖｓ時間挙動を示し、一方図１０ｂは各々の混合物についてのその初期値のパーセンテージとしてのスランプｖｓ時間を示す。横座標上の特異的なデータポイント（すなわちスランプ＝０で）は、初期凝結が行なわれた時点を表わす。類似した用量の酒石酸が使用された場合、全パーライト混合物が、ＭＳ混合物よりもわずかにより早く凝結する傾向があることはここで理解される。恐らくより重要なことは、ＭＳの混合物よりもより迅速な率で全パーライト混合物にスランプロスが起こったということ、およびこのスランプロスは添加された酒石酸の量にほとんど非感受性だったということである。このより高いスランプロス率は、形成および繊維埋め込みのためにより高い初期流動性、続いて最終段階操作のための材料の迅速な硬直を可能にするので、先に記載されるように製造するために有益である。加えて、より高いスランプロス率は、より迅速な製造スピードが達成可能であり得ることも示唆する。

実施例３−繊維強化パネルの屈曲性能
この実施例において、ガラス繊維強化セメントパネルは、パネル屈曲性能の評価のために、部分的パーライト配合および全パーライト配合を使用して作製された。セメント結合剤およびフィラーからなる乾燥粉末（ＣＭ、部分的パーライトまたは全パーライト）を、「記述」下で記載された比率に従って１回分にした。チョップされたＡＲガラス繊維を、パネル中にもたらされる繊維含有量が体積で２．５％になるように、混合物に添加した。パネルは、スラリースプレーノズルに付加されたカッターを通してチョップされたガラス繊維も分注しながら、スプレーノズルを通してスラリーを送達するＸＹ機器を使用して作製された。スラリーのフローおよび繊維のチョップ率は、生産物中でもたらされる繊維含有量が体積で２．５％であるようにキャリブレーションされた。３×６フィート（３’×’６）（０．９１ｍ×１．８ｍ）パネルを生産し、６’’×１２’’（１５．２ｃｍ×３０．５ｃｍ）の試料をこれらのパネルから鋸で切断した。パネルからの切断に続いて、試料は、１４日または２８日のいずれかのＡＳＴＭ Ｃ １１８５に従う試験まで、湿潤硬化させた。各々の試験セットは６つの重複した試料からなっていた。合計２ラウンドのパネルを再現のために作製した。

構造用パネルの屈曲性能は、強度および剛性という２つの主要パラメータを介して特徴づけられる。生産されたパネルの変動する厚みに起因して、ここで様々な混合物は、これらのパラメータが試料寸法に関して正常化されるように、破壊係数（ＭＯＲ）および見かけの弾性係数（ＡＭＯＥ）に基づいて比較される。図１１（ａ）、（ｂ）は、２ラウンドで作製されたパネルについての１４日目のＭＯＲおよびＡＭＯＥを示す。特に、図１１（ａ）および１１（ｂ）は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して作製された１４日目のパネルでの屈曲性能を示す。

図１２（ａ）、（ｂ）は、２ラウンドで作製されたパネルについての２８日目のＭＯＲおよびＡＭＯＥを示す。特に、図１２（ａ）および１２（ｂ）は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して作製された２８日目のパネルでの屈曲性能を示す。データセットについての９５％の信頼範囲も棒上に示される。混合物中でのＭＳの部分的置換または全置換のパーライトにより、パネルにおいて類似またはより高い屈曲強度（ＭＯＲ）を達成できることが理解される。これらの結果は、フィラーとしてのパーライトの存在下において、セメントマトリックスおよび繊維が、適切な境界面特性および複合物挙動をさらに生じることができたことを示す。屈曲剛性（ＡＭＯＥ）に関して、いくぶん多くの変動が試験データにおいて観察された。全体として、パーライト混合物はＭＳ混合物におけるものと同じ範囲のＡＭＯＥを示し、試験されたすべての混合物について類似したマトリックス剛性を示した。これらの結果は、フィラーとしてパーライトを含む配合を、ＭＳの部分的置換または全置換のいずれかで、類似した屈曲性能を保持するパネルを生産するために割合として作製できることを実証する。参考のために、床シージング用途のための最小限の規格要求事項はＭＯＲについて１２８８ｐｓｉであり、これは、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５基準において確立されるように、３／４インチのピックパネルについて１４５０ポンドフォース−インチ／フィートの最小限のモーメント能力に対応する。ＡＭＯＥについて最小限の規格要求事項は５２９ｋｓｉであり、これは、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５基準において確立されるように、３／４インチのピックパネルについて２２３，０００ポンドフォース−インチ^２／フィートの曲げ剛性に対応する。試験されたすべてのサンプルはこれらの規格を越えた。

実施例４−湿潤耐久性
実施例３において記載されていたパネルから、試料が湿潤耐久性試験のためにも得られた。この試験は、６’’×１２’’の試料を室温の水中で４８時間浸漬すること、続いて２８日間硬化させること、次いでＡＳＴＭ Ｃ １１８５によって屈曲性を試験することを含む。次いで、湿潤から乾燥の屈曲強度の比率は湿潤耐久性として計算され、典型的な床シージングパネル規格は最小で７０％の強度保持を要求する。図１３は、２つの試験ラウンドにおける様々な混合物についての湿潤ＭＯＲを示す。特に、図１３は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して作製されたパネルの４８時間の浸漬後のＭＯＲを示す。

ここで、パーライトを含むパネルが対照パネルよりも高いＭＯＲを一貫して示したことが理解される（ほとんど１０〜２０％の差異）。評価した６枚のパネルについて、これらのパネルの湿潤強度保持を、（湿潤ＭＯＲの平均）／（２８日目の乾燥ＭＯＲの平均）×１００％として計算し、表３中で示す。この表は、配合中にコートされたパーライトを備えたパネルがより高い湿潤強度保持を有していたことを示し、パーライト配合においてより高い疎水性があることが示唆される。より高い強度保持は、現場での輸送および取り付けの間等の湿った条件に曝露されるパネルについて特に有利である。

図１４は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライト（ＭＳ＝微小球、部分的＝部分的パーライト、全＝全パーライト）を使用して作製されたパネルの４８時間の浸漬後のＡＭＯＥを示す。製品規格の一部ではないが、図１４の湿潤ＡＭＯＥ値に基づいた剛性保持も計算し、表４中に示した。パーライト混合物はＭＳ混合物に比較してより高い剛性保持値を有することが重ねて理解される。

表３中で示されるように、本発明の配合についての湿潤屈曲強度保持値はすべて７０％を超え、それは、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格において確立されるような最小限の規格である。

実施例５−凍結融解耐久性
第１の生産ラウンドの間作製されたパネルから、試料がＡＳＴＭ Ｃ １１８５による凍結融解試験のためにも得られた。この試験は、最初に試料（６’’×１２’’）（１５．２×３０．５ｃｍ）を室温の水中に４８時間浸漬すること、それらをシールすること、試験方法において規定された温度−時間レジームに従う凍結融解の５０回の交互のサイクルにそれらをかけること、次いで水中で再び４８時間浸漬すること、および屈曲性の試験をすることを含む。次いで、５０回の凍結融解サイクルの完了後の強度を、室温水中で４８時間の浸漬にのみ曝露された対照試料の強度（実施例４）と比較する。強度および剛性の保持値を計算し、表５−１中で示した。保持値は約１００％以上で一般的に優れており、性能の損失がないことを示す。強度保持について、典型的な商業的規格値は７５％であり、すべての混合物ははるかにそれを越える。

表５−１中で示されるように、本発明の配合についての湿潤屈曲強度保持値はすべて７５％を超え、それは、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格において確立されるような最小限の規格より上である。

実施例６−長期間耐久性
試料は、第１の生産ラウンドからパネルからＡＳＴＭ Ｃ １１８５による長期間耐久性試験のために調達された。この試験は、試料（６’’×１２’’）（１５．２×３０．５ｃｍ）を１４０°Ｆ水中で５６日間浸漬すること、続いてそれらの屈曲性を試験することを含む。次いで、湯への浸漬完了後の強度を、室温水中で４８時間の浸漬にのみ曝露された対照試料の強度（実施例４）と比較する。問題のパネルについて、強度および剛性の保持値を計算し、表６−１中で示した。保持値は９０％を超える値で一般的に優れていた。強度保持について、典型的な規格値は７５％であり、パーライト配合を含むすべての混合物ははるかにそれを越える。

表６−１中で示されるように、本発明の配合は屈曲強度保持値で７５％を超え、それは、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格において確立されるような最小限の規格である。

実施例７−側面締結抵抗性
生産の第２ラウンドの間作製されたパネルから、４’’×１２’’（１０．２ｃｍ×３０．５ｃｍ）の試料を側面締結抵抗性の試験のために調達し、この試験は、側面締結の牽引に起因する剪断に対するパネル縁部の抵抗性を測定する。この特性は床パネルの剪断隔壁挙動のための重要な特性である。この評価のためにここで採用された具体的な手順は、試料の４’’（１０．２ｃｍ）縁部から１／２’’（１．３ｃｍ）の距離で試料において１／４’’（０．６４ｃｍ）の穴を空けることからなっていた。次いで、１／４’’（０．６４ｃｍ）のシャンクを備えた鋼板を、試料の孔の中へ挿入されたシャンクにより試料にマウントした。次いで、鋼板および試料のアッセンブリを牽引して離し、１／２’’（１．３ｃｍ）のカバーにわたって試料を破損させる。破壊プロセスの間に記録された最大荷重を側面締結抵抗性として記録した。この試験は乾燥条件および湿潤条件（４８時間の浸漬）の試料に対して行なった。この試験からの結果は、乾燥試料について図１５および湿潤試料について図１６中で示される。各々の試験セットは１０の重複した試料からなっていた。図１５は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライトを使用して作製されたパネルからの試料についての乾燥側面締結抵抗性を示す。図１６は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライトを使用して作製されたパネルからの試料についての湿潤側面締結抵抗性を示す。

試験データの全体的な変動が図１５および１６から指摘され、これは測定された荷重に直接影響を与えた変動す試料厚の変動のためであった。平均試料厚もグラフ上に示される。しかしながら、９５％の信頼度範囲から集団セットが本質的に類似したことが理解される。平均では、全パーライト混合物はＭＳ混合物と比較して、いくぶんより薄いことにもかかわらず最も高い側面締結抵抗性を示した。この特性についての最小限の商業的規格要求事項は、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格において確立されるような最小限の規格によれば、２１０ポンド（乾燥）および１６０ポンド（湿潤）である。

パーライト混合物についての結果は、先行技術の軽量セメントベースのパネルからの対応するデータと共に以下の表７−１中で以下に再現され、この混合物は表７−２中で記載された組成物から調製されている。試料間の厚み差異に起因して、ＬＦＲ値は表中で示されるように０．７５’’の厚みに正規化された。パーライトＳＣＰ配合は、この特性において軽量セメントベースのパネル配合より４倍性能が優れていた。この差異についての１つの主要な理由は生産物中のガラス繊維のタイプおよび分布だった。ＳＣＰの事例において、先行技術の軽量セメントベースのパネルにおける配向性表面補強と比較して、小繊維化しランダムに分散させた繊維強化材により、パネルの厚みの全体にわたるすべての方向における亀裂成長の阻止がより効果的になった。２つの生産物間のコア構造の差異も、ＳＣＰ配合がより稠密な生産物であることで、この差異における原因となる。表７−１および７−２の軽量セメントベースの先行技術のパネルの比較において、セメント質材料に対する水の比率は０．６２である。

表７−１

表７−２

^１．重量でポルトランドセメント１００容、重量でフライアッシュ３０容、および重量で粉末石膏３容。
^２．Ｓｉｌ−Ｃｅｌ ３５−２３パーライト：約４０ミクロンの中央粒子サイズをシランコートした。
^３．硫酸アルミニウム−０．１０重量％；トリエタノールアミン−０．４０重量％；ナフタレン硫酸塩ベースの可塑剤−０．３０重量％およびクエン酸ナトリウム−０．２０重量％の水溶液の液体の合計であり、ここで重量パーセントはすべてポルトランドセメントベースの結合剤の重量に基づく。
^４．複合物中のエントレインドエアは、全重量に基づいて０．００６９重量％の用量率でのアルファオレフィンスルホン酸ナトリウム界面活性剤の追加によって提供される。

実施例８−支持強度
以下の実施例１４においさらにて記載されるように、繊維強化パネルを、ＭＳ、部分的パーライトおよび全パーライトの配合を使用して小規模火災試験のために作製した。これらの同じパネルから、６’’×６’’（１５．２×１５．２ｃｍ）の試料を支持強度評価のために抜き取った。この試験において、平らな端部を備えた２’’×２’’の正方形（５．１×５．１ｃｍ）鋼ブロックを、６’’×６’’（１５．２×１５．２ｃｍ）の試料の中心に配置した。普遍的な試験フレームを使用して、鋼ブロックおよび試料に約５ポンドの前荷重をかけた。次いで、たわみが測定されている間、鋼ブロックを０．０１２インチ／分（０．３ｍｍ／分間）の率で試料へと圧迫した。試料たわみが圧縮において０．１０’’（２５．４ｃｍ）になった場合に試験は完了した。試験の完了に際して、試料を除去し、圧縮した厚みおよび圧縮していない厚みを記録して「永久歪み」を決定する。

試験された様々な試料についての支持能力（ポンドで）を変動たわみレベルで図１７中で示す。図１７は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライトを使用して作製されたパネルからの試料の支持能力を示す。

図１７中でも示されるように、製造プラントからの実際の商業用生産パネル（ＭＳを使用する）についての結果は比較として供される。各々の棒は５つの試料の平均に対応する。一般に、特に部分的パーライトの事例において、パーライト混合物はＭＳの混合物と同様に動作した。全パーライトについては、より低いたわみで比較的より高い値およびより高いたわみで比較的より低い値によって示されるように、試験結果はより変動した。これらの試料から測定された永久歪みは図１８中で示され、すべての試験パネル（生産パネル以外）が同じ範囲の永久歪みを示したことが理解される。したがって、これらの試験結果から、パーライト混合物（部分的または全）がＭＳ混合物と同レベルの支持能力を提供したことは明らかである。

実施例９−吸水
第２ラウンドの生産の間に作製されたパネルを、混合物の湿潤挙動について試験した。吸水は、パネルから鋸により切断された４’’×４’’（１０．２×１０．２ｃｍ）の試料を評価した。これらの試料（１セットあたり６）を室温の水中に浸漬し、それらの重量を２１日の浸漬期間にわたってモニタリングした。初期重量からの重量におけるパーセント増加を吸水として記録した。評価された３つの混合物について、この特性は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライトを使用して作製されたパネルからの試料についての吸水を示す図１９中で示される。図１９は、試験の期間にわたってパーライト混合物が微小球混合物（ＭＳ混合物）よりもかなり少ない水を吸収したことを示す。最初の１時間の吸収（それは接触と同時の水の吸引傾向を表す）は、５．０％（ＭＳ）、３．１％（部分的）および２．５％（全）であった。４８時間の吸収値は、８．０％（ＭＳ）、５．６％（部分的）および４．７％（全）であった。したがって、水との接触後の最初のの２日間で、全パーライトは、ＭＳ混合物によって吸収された水の５０〜６０％を吸収した。４８時間の吸収についての典型的な規格値は、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格において確立されるような最小限の規格によれば、最大１５％である。

実施例１０−線膨張
６’’×１２’’（１５．２×３０．５ｃｍ）のパネル試料を生産の間に作製されたパネルから調製し、修飾したＡＳＴＭ Ｃ １１８５試験手順を使用して線膨張試験を実行する。各々の試料にペアのセットの真鍮スタッドを試料表面の上部および底部の各々に１０’’離れてマウントして、長さ変化測定についての参照点として供する。試料表面の上部および底部から測定された平均長変化は、その特定の試料の長さ変化として記録された。試料を、安定した長さが達成されるまで１３０°Ｆ（５４℃）でオーブン中で最初に平衡化し（収縮後）、次いで再び安定した長さまで室温で水中に浸水した（膨張後）。次いで、初期試料の標点距離（１０’’）（２５．４ｃｍ）のパーセントとして表現された収縮状態と膨張状態との間の長さの差異として、線膨張を計算した。この実施例において、各々の試験セットは５〜６の重複した試料からなっていた。

評価された混合物についての線膨張を図２０中で示す。特に、図２０は、セラミック微小球、部分的パーライトおよび全パーライトを使用して作製されたパネルからの試料についての線膨張を示す。図２０は、パーライト試料が、一般に、ＭＳ試料と比較して、いくぶんより膨張する傾向があることを示す。典型的な規格は、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ−３１８およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格において確立されるような規格によって、試料の線膨張が最大０．１０％ことを要求する。そしてこの試験では、線膨張は、７３±４°Ｆおよび３０±２％相対湿度での均衡条件から７３±６°Ｆおよび９０±５％相対湿度での均衡条件で、試料の長さのパーセント差異として測定される。

この研究において試料に行なわれた条件が、ＡＳＴＭ Ｃ １１８５において記載されたものよりもかなりより厳格なので、この研究において調べられた混合物は、図２０中で示されるもの（それらはＡＳＴＭ Ｃ １１８５条件で試験された）よりも低い膨張値を示すことが予想された。

実施例１１−非可燃性
この実施例において、提唱された配合の非可燃性性能が示される。実施例の項目下のパラグラフにおいて上記されたＭＳ、部分的パーライトおよび全パーライト配合からのスラリー試料は、ＡＳＴＭ Ｅ １３６に対する試験のために調製された。これらの試料にサーモカップル（内部および外部）をマウントし、７５０℃の炉中で置き、熱の獲得を可能にする。内部温度および表面温度の最大上昇に加えて重量変化および試料での燃焼の継続期間が記録された。これらの試験からの結果を表１１−１中で要約する。部分的パーライト混合物について、以下の２つのバリアントを試験した。この混合物の他のすべての評価において使用される一般的な量の超可塑剤によるもの、およびより高い量の超可塑剤による他のもの。非可燃性についてのＡＳＴＭ Ｅ １３６要求事項は以下のとおりである。ａ）記録された温度のどちらの１つも７５０℃の安定化した温度より３０℃を超えて上昇しないものとする、ｂ）重量損失は５０％以下であるものとする、およびｃ）最初の３０秒後に試料からの燃焼はないものとする。すべての試験された配合は非可燃性要求事項を合格した。しかしながら、微小球（ＭＳ）をのみ含む混合物と比較して、パーライト混合物については温度上昇はより低かった。例えば、各々のセットにおける３つの試料についての内部温度における平均上昇は次のとおりだった。１９．７°Ｆ（−６．８３℃）（ＭＳ）、１７．３°Ｆ（−９．１７℃）（部分的パーライト、低量の超可塑剤）および１５．０°Ｆ（−９．４４℃）（全パーライト）。ＭＳ混合物を超えるパーライト混合物の改善された非可燃性性能は、ＭＳ（ＬＯＩとして記録された）中に微量で通常は存在する有機材料の非存在に関連するだろう。それゆえ、パーライト配合（特に全パーライト）にはこの非可燃性特性に関して追加の長所がある。

本発明の配合は、ＩＣＣ−ＥＳ Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ＡＣ− ３１８の性能要求事項およびＡＳＴＭ Ｃ １７０５規格に従う性能要求事項を満たした。

この研究において試料に行なわれた条件が、ＡＳＴＭ Ｃ １１８５において記載されたものよりもかなりより厳格なので、この研究において調べられた混合物は、図２０中で示されるもの（それらはＡＳＴＭ Ｃ １１８５条件で試験された）よりも低い膨張値を示すことが予想された。

実施例１２−高温収縮
第１の生産ラウンドの間に作製されたパネルから、試料が高温収縮試験のためにも調達された。この試験において、４’’（１０．２ｃｍ）の直径の試料をパネルから鋸で切断し、初期は室温でマッフル炉中に置いた。次いでオーブンを８５０℃まで熱し、それは通常約３５〜４０分間を必要とした。および次いでさらに約３０分間この温度で維持し、合計の試験時間では６０〜７０分間であった。試験の前後に２つの垂直方向に沿って試料直径を測定し、平均直径におけるパーセント変化を「高温収縮」として報告した。参照として、５％の最大収縮がＦＩＲＥＣＯＤＥ（登録商標）ブランドのタイプＸ石膏パネルについて明示される。試験はペアで行ない、各々のペアはパーライト（部分的または全）混合物試料と共にＭＳ混合物試料を含む。試験は再現性分析のためのＰＳＬおよびＣＳＬと標識された２台の個別のオーブン中でも行なわれた。収縮結果および重量損失を表１２−１中に示す。パーライト混合物はＭＳの混合物と比較してより高い収縮および重量損失を示し、パーライト含有量が増加するにつれて収縮および重量損失が増加することが、一般的に観察された。パーライト混合物についての全体的な収縮値は石膏パネルに許容可能な商業用範囲内で適切であり、さらに重要なこととして、試料は試験の完了時に無傷で固体のままだった。

表１２−１

表１２−２ 表７−２の軽量セメントベースの先行技術パネルと比較した、表１２−１からの構造用セメントパネル（ＳＣＰ）パネルによる、コートされたパーライトを部分的および全て使用して作製された試料の高温収縮性能。

実施例１３−熱伝達
第２生産ラウンドの間に作製されたパネルから、試料が熱伝達試験のためにも調達された。この試験において、サーモカップルを、対象の生産物の２つの４’’（１０．２ｃｍ）の円板の間に「サンドイッチ」した。次いで、このアッセンブリを５００℃に予熱したマッフル炉中に１２０分間置いた。次いで、サーモカップルによって測定した温度−時間記録を、生産物の挙動および性能のために評価した。これらの試験からの温度−時間曲線を図２１中に示し、２つの重複した曲線を各々の混合物について示す。すべての混合物は、温度上昇はいったん遅くなって温度が約１２５℃に到達するという同じパターンを描いたことが観察される。このプラトーに続いて、温度はバックグラウンドの炉温度と最終的に平衡化するまで再び上昇した。パーライト混合物により作製されたパネルサンプルは、プラトーの期間を延長し、したがってサンプルにおける温度上昇を効果的に遅延させた。この遅延の程度は、配合中のコートされた膨張パーライトの量の増加により促進された。この遅延を特徴づけるために、２５０℃に到達するのに必要とされる時間が比較された。様々な混合物について、２５０℃に到達するのに必要とされる時間は、各々をを含む混合物について、３５分（ＭＳ）、３９分（部分的パーライト）および５０分（全パーライト）であった。パーライト配合（特に全パーライト配合）は、試料を通した伝熱の遅延において有意により効果的であり、それは高温に曝露される床および壁のアッセンブリにとって非常に重要だろう。

実施例１４−小規模水平炉試験
パーライトなしの微小球ベース（ＭＳ）、２分の１パーライトおよび２分の１パーライト（部分的）、および微小球なしのパーライト配合（全）の繊維強化パネルを、小規模水平炉試験のために作製した。この試験において、小規模（４’×５’）（１．２×１．５ｍ）床アッセンブリを、フレーム部材として１６ゲージ、９１／４’’（２３．５ｃｍ）の深さの鋼スタッドを使用して構築した。スタッドの上部は対象のパネルの１つの層により覆われ、一方スタッドの底部は５／８’’（１．６ｃｍ）の石膏パネルの１つの層により覆われた。パネルは、８’’（２０．３ｃｍ）の間隔で１−５／８’’×８（４．１×２０．３ｃｍ）Ｂｕｇｌｅヘッドセルフドリリング蝶ネジを使用して、スタッドに留められた。パネルを通した熱伝達を記録するために、３つのサーモカップルが試験パネルの上部表面にマウントされた。次いで、床アッセンブリ全体を炉に置き、アッセンブリを下側からＡＳＴＭ Ｅ １１９温度−時間条件にさらし。温度上昇をサーモカップルから測定した。

これらの試験からの結果は、パネル表面上のサーモカップルについての平均温度−時間トレースを示す図２２中に提示される。特に、ＭＳ、部分的パーライトおよび全パーライトのパネルについての温度−時間曲線を示す図２２は、小規模水平炉で試験された。実際の商業用生産パネル（ＭＳのみを使用する）で実行された試験についても曲線が示され、比較として供される。一般に、パーライトパネルはパネルを通した熱伝達の遅延により効果的であり、この遅延はパーライトの量の増加により明白だったことが観察される。この遅延は、２００〜２５０°Ｆ（９３．３〜１２１℃）の温度範囲のより長いプラトーによって明らかにされた。サーモカップルからの温度−時間反応を特徴づけるために、以下の２つの時間のパラメータを定義した。

すべてのサーモカップルについて３２５°Ｆ（１６３℃）に到達するのに必要とされる時間の平均；および最初の個別のサーモカップルについて４００°Ｆ（２０４℃）に到達するのに必要とされる時間。これらの時間は表１４−１中に要約され、パーライト混合物は、これらの規定された温度に到達するのに要求される時間を延長できることが示される。特に、パネル中のセラミック微小球をすべて置換した全パーライト混合物は、セラミック微小球を含む混合物よりもこの時間をさらに２５〜３０％延長した。この挙動は、熱伝達試験（実施例１３）において観察された挙動（セラミック微小球をコートされた膨張パーライトで完全に置き換えた混合物が材料中の温度上昇を遅延させるより高い能力を有していた）を反映した。この実施例は、実際の床アッセンブリにおける高温度条件についてパーライト配合の追加の利益を再び証明する。

実施例１５−コートされたパーライトおよびコートされていないパーライトにより作製されたスラリー組成物の比較
新鮮な状態におけるスラリーの様々な特性の中で、ＳＣＰパネルの製造のための１つの決定的性質はスランプである。実施例１において記載される技法を使用して測定された場合、スランプは、特定の範囲内（好ましくは５〜９’’）で維持されなくてはならないスラリー流動性の指標である。この範囲のスランプを備えたスラリーは、生産ライン上でポンプでくみ出して置くための容易性、形成ベルトにわたる適切な展延性、ガラス繊維の適切な湿潤、ならびに厚みおよびプロファイルの制御のための適切なスクリーディングが最適である。実験を行なって、シランコートされたパーライトおよびコートされていないパーライトにより作製されたスラリーの間の挙動の差異を特徴づけた。この実施例において、唯一の差異はパーライトのタイプであるように、２つの混合物を同一の比率により調製した。結合剤に対するパーライトの重量比は０．１１５〜１．００であり、一方水対結合剤の重量比が０．４５：１．００であった。ポリカルボン酸塩エーテル超可塑剤もセメント結合剤の重量で０．４１％の用量で使用した。両方の混合物は、セメント結合剤に対する酒石酸の重量比が０．０６１で作製され、両方の混合物は約４５〜５０分間で最終的な凝結に到達した。

図２３はスランプを示し、図２４は、コートされたパーライトおよびコートされていないパーライトにより作製されたスラリーの密度を示す。流動性における差異は、初期スランプにおいて明らかに現われ、コートされたパーライトを含む混合物は好ましい範囲の上位レベルの流動性を示し、一方コートされていないパーライトを含む混合物は非常に低い流動性を示した。経時的に、コートされていないパーライトによるスラリーは徐々に濃厚な非流動性混合物に変わり、一方でコートされたパーライトを含むスラリーは適切なレベルでその流動性を維持した。さらに経時的に、コートされていないパーライトを含むスラリーはより高い密度増加になり、それはパーライト中の水の吸収のためであった。この実施例は、より良好な全体的な製造性のためのＳＣＰスラリーの特性を向上させるために、パーライト上の撥水性コーティングを有することの利点を示した。

実施例１６−パーライトおよびセラミック微小球により作製された混合物の水要求性
フィラーとしてセラミック微小球またはコートされたパーライトを使用して作製されたＳＣＰ配合は、互いに根本的に異なる。２つのフィラー間の粒子密度における差異は、同じ生産物密度およびスラリー特性を維持するために、他の原材料の異なる体積を要求することになる。これは、粒子と全体的な流動学的挙動との間の相互作用に影響を与えるパーライト中の撥水性コーティングによってさらに影響を受ける。本発明からの予想外であるが重要な１つの結果はパーライト混合物の水要求性である。実施例１は、微小球対結合剤が重量で０．４４：１．００の比率、水対セメント結合剤が０．５７：１．００の比率、および超可塑剤用量がセメント結合剤の重量で０．４１％で調製されたセラミック微小球フィラーを含むＳＣＰ配合を記載した（ＭＳ混合物）。パーライトフィラーを含む別の配合は、結合剤に対するパーライトが重量で０．０９２、０．１０５および０．１１５の比率、水対セメント結合剤が０．４５：１．００の比率、および超可塑剤用量がセメント結合剤の重量で０．３９％で調製された。この考察の焦点は、図２５中のスランプによって示されるこれらの混合物の流動性である。セメント結合剤に対して近似的に同じ用量の超可塑剤で、微小球配合と比較して、すべての示されたパーライト含有量について、パーライト配合により実質的に多くのより流動性のある混合物は達成可能であった。パーライト粒子上の撥水性コーティングは、セメント結合剤に対する水のより低い比率でスラリー中の粒子分散を促進して、それがより高い流動性の達成を支援するようである。この結果は、コートされたパーライトおよびコートされていないパーライトにより作製された混合物間のフロー特徴を対比させた従来の実施例において解明された。セラミック微小球と比較して、これはパーライトによる配合が、結合剤に対する水のかなり低い比率を使用して作製できること、そしてそれはセメントマトリックスの強度および長期間耐久性に有利であることを意味する。

繊維強化構造用セメントパネル、石膏壁板および石膏セメント繊維ボードを含むセメント質ボードの当業者は、本発明の趣旨および範囲から逸脱せずに、前述の実施形態における多くの置換および修飾を行えることを認識するだろう。

Claims (10)

1. 横軸および剪断の隔壁荷重への耐性のための、改善された水耐久性および熱伝達に対するより高い耐性を有する、不燃性で耐火性の軽量の強化セメント質パネルであり、
   ５０〜９５重量％の反応性粉末と、
   連続相中の軽量フィラーとして一様に分布し、約１〜５００ミクロン（マイクロメートル）の範囲中の直径、２０〜１５０ミクロン（マイクロメートル）の中央直径および約０．５０ｇ／ｃｃ未満の有効粒子密度（比重）を有する、１〜２０重量％のコートされた疎水性膨張パーライト粒子と、
   ０〜２５重量％の中空セラミック微小球と、
   一様に連続相を強化するための３〜１６重量％の耐アルカリ性ガラス繊維と
   を乾燥ベースで含むセメント質組成物の
   水性混合物の硬化からもたらされる前記連続相を含むパネルであり；
   前記反応性粉末が、
   ２５〜７５重量％の硫酸カルシウムα型半水化物と、
   １０〜７５重量％のポルトランドセメント含有水硬性セメントと、
   ０〜３．５重量％の石灰と、
   ５〜３０重量％の活性ポゾランとを含むパネルであり；
   パネルの密度が５０〜１００ポンド／フィート^３であるパネル。
2. 前記コートされた疎水性膨張パーライト粒子が、約１〜５００ミクロン（マイクロメートル）の範囲中の直径、２０〜９０ミクロン（マイクロメートル）の中央直径および約０．３０ｇ／ｃｃ未満の有効粒子密度（比重）を有し、前記コートされた疎水性膨張パーライト粒子が、シリコーン、シランおよびシロキサンからなる群から選択されるコーティングによりコートされ、前記水性混合物中の水および反応性粉末の硬化前の重量比が、約０．３５〜０．６５の重量比であり、前記セメント質パネルが意図的にエントレインドエアを含まない、請求項１に記載のパネル。
3. 前記反応性粉末が、５５〜７５重量％の硫酸カルシウム半水化物、２０〜３５重量％のポルトランドセメント、０．７５〜１．２５重量％の石灰、７．５〜２０重量％の活性ポゾランおよび任意の超可塑剤を含み、前記活性ポゾランが、シリカフューム、メタカオリン、高炉スラグ微粉末および粉砕フライアッシュからなる群の少なくとも１つのメンバーであり、前記パネルが、２〜６重量％のコートされた膨張パーライト粒子および１０〜２０重量％の中空セラミック微小球を含む、請求項１に記載のパネル。
4. 前記セメント質組成物中の軽量フィラーが、７〜１５重量％のコートされた疎水性膨張パーライト粒子からなる、請求項１に記載のパネル。
5. ０．７５インチ厚のパネルが、中心上で１６、２０および２４インチにわたってＡＳＴＭ Ｅ ６６１試験方法に従って試験された場合、静的荷重下で５５０ポンドを超える極限荷重能力、衝撃荷重後に４００ポンドを超える極限荷重能力を有し、２００ポンドの荷重による衝撃前後の最大たわみは、１６、２０および２４インチのスパンにわたりそれぞれ０．０７８インチ、０．０９４インチおよび０．１０８インチ未満である、請求項１に記載のパネル。
6. 前記パネルが、各々乾燥ベースで、７０〜９３重量％の前記反応性粉末、４〜１０重量％の前記ガラス繊維、および４〜２０重量％のコートされた疎水性膨張疎水性パーライト粒子、ならびに任意の超可塑剤を含む前記軽量フィラーから形成される、請求項１に記載のパネル。
7. 境界線での中心上で６インチ（１５２ｍｍ）の締結スペーサーおよび中間での中心上の１２インチでスタッドによる金属フレーム締結を使用するＡＳＴＭ Ｅ７２試験方法に従って０．５インチ（１２．７ｍｍ）厚のパネルを試験した場合、前記パネルが少なくとも７２０ポンド／フィート（１０７２ｋｇ／ｍ）の剪断レーティングを有する、請求項１に記載のパネル。
8. 前記パネルが１つまたは複数の外層を有し、前記外層（複数可）が、各々乾燥ベースで、７０〜９３重量％の前記反応性粉末、４〜１０重量％の前記ガラス繊維および４〜２０重量％のコートされた疎水性膨張パーライト粒子から形成される、請求項１に記載のパネル。
9. 前記パネルが約０．７２〜約０．７８の厚みを有し、前記パネルが、ＡＳＴＭ Ｃ １７０４の方法によって決定されるように、１６、２０または２４インチのスパンで、乾燥条件下において決定された、流れ方向および幅方向の両方での少なくとも１，００７ポンドフォース−インチ／フィート幅、ならびに水中の４８時間の浸漬後の湿潤条件下において決定された、流れ方向および幅方向の両方での少なくとも７０５ポンドフォース−インチ／フィート幅のパネルのモーメント能力を有する、請求項１に記載のパネル。
10. 建築構造中の構造用セメントパネルの熱伝達に対する耐性の改善によって、建築物における剪断隔壁のために改善された火災耐性を提供する方法であり、横軸および剪断の隔壁荷重への耐性のための改善された水耐久性および熱伝達に対するより高い耐性を有する、不燃性で耐火性の軽量の強化セメント質の第１のパネルを、前記建築物において剪断を支持する壁システム、床張りシステムおよび／または屋根ふきシステム中の剪断隔壁として使用される金属フレーミングエレメントに適用することを含む方法であり、
    第１のパネルが、
    ５０〜９５重量％の反応性粉末と、
    連続相中の軽量フィラーとして一様に分布し、約１〜５００ミクロン（マイクロメートル）の範囲中の直径、２０〜１５０ミクロン（マイクロメートル）の中央直径および約０．５０ｇ／ｃｃ未満の有効粒子密度（比重）を有する、１〜２０重量％のコートされた疎水性膨張パーライト粒子と、
    ０〜２５重量％の中空セラミック微小球と、
    一様に連続相を強化するための３〜１６重量％の耐アルカリ性ガラス繊維と
    を乾燥ベースで含むセメント質組成物の
    水性混合物の硬化からもたらされる前記連続相を含む方法であり；
    前記反応性粉末が、
    ２５〜７５重量％の硫酸カルシウムα型半水化物と、
    １０〜７５重量％のポルトランドセメント含有水硬性セメントと、
    ０〜３．５重量％の石灰と、
    ５〜３０重量％の活性ポゾランとを含む方法であり；
    第１のパネルの密度が５０〜１００ポンド／フィート^３である方法であり；
    第１のパネルにおける熱伝達の時間が、コートされた疎水性膨張パーライト粒子の代わりにセラミック微小球を含むこと以外は第１のパネルとして同じ組成物を有する第２のパネルにおける熱伝達の時間と比較して、約１０％〜４０％遅延される方法。