JP2014070835A - 冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置において、圧力センサの個数を低減する。
【解決手段】圧力センサ（92）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）と温度センサ（96）が検出した蒸発圧力調整弁（3）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）側の第１冷媒の温度（T1）とから第１冷媒のエンタルピ（h1）を算出し、該第１冷媒のエンタルピ（h1）と温度センサ（97）が検出した蒸発圧力調整弁（3）の室内熱交換器（22）側の第２冷媒の温度（T2）とから室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を算出するようにコントローラ（100）を構成する。
【選択図】図１

Description

本発明は、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置に関するものである。

従来より、複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路を備えて、各利用側熱交換器が蒸発器として機能する冷却運転の際における各利用側熱交換器の蒸発温度を異なる温度に制御する冷凍装置が知られている（例えば、下記特許文献１を参照）。この種の冷凍装置の中には、各利用側熱交換器の蒸発温度の検出に圧力センサを用いるものがあった。具体的には、例えば、２つの利用側熱交換器、即ち第１及び第２利用側熱交換器を有する場合、蒸発器として機能する第１及び第２利用側熱交換器の流出側に設けた圧力センサによって第１及び第２利用側熱交換器の蒸発圧力を検出し、該検出値から圧力相当飽和温度を算出することにより、蒸発温度を導出していた。

特開２００９−１８０４５１号公報

しかしながら、上述のような蒸発温度の導出方法では、各利用側熱交換器毎に圧力センサが必要となる。ここで、圧力センサは交換の際に少量ではあるが冷媒を冷媒回路外部へ放出してしまう。そのため、複数の圧力センサを用いると、冷凍装置が設置された環境に対して悪影響を及ぼすおそれがあった。また、このように圧力センサを交換する際には冷媒漏れを管理したり、耐圧仕様が必要になったりするため、交換を容易に行うことができないという問題もあった。また、圧力センサは温度センサに比べて高価である上、可動部があるために故障率が高いという問題もあった。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置において、圧力センサの個数を低減することにある。

第１の発明は、圧縮機構（13）と熱源側熱交換器（12）と膨張機構（23,33,43）と少なくとも第１及び第２利用側熱交換器（22,32,42）を含む互いに並列に接続された複数の利用側熱交換器（22,32,42）とを有する冷媒回路（2）と、上記第１及び第２利用側熱交換器（22,32,42）を異温度蒸発させる第１蒸発圧力調整弁（3）とを備えた冷凍装置であって、上記第１利用側熱交換器（32,42）の第１蒸発圧力（LP1）を導出する圧力導出機構（92）と、上記第１蒸発圧力調整弁（3）の上記第１利用側熱交換器（32,42）側の第１冷媒の温度（T1）を検出する第１温度センサ（96）と、上記第１蒸発圧力調整弁（3）の上記第２利用側熱交換器（22）側の第２冷媒の温度（T2）を検出する第２温度センサ（97）と、上記圧力導出機構（92）が導出した上記第１蒸発圧力（LP1）と上記第１温度センサ（96）が検出した上記第１冷媒の温度（T1）とから上記第１冷媒のエンタルピ（h1）を算出する第１算出部（114）と、上記第１算出部（114）が算出した上記第１冷媒のエンタルピ（h1）と上記第２温度センサ（97）が検出した上記第２冷媒の温度（T2）とから上記第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を算出する第２算出部（115）とを備えている。

第１の発明では、まず、第１算出部（114）において、圧力導出機構（92）によって導出された第１蒸発圧力（LP1）と第１温度センサ（96）によって検出された第１冷媒の温度（T1）とから第１冷媒のエンタルピ（h1）が算出される。ここで、第１利用側熱交換器（32,42）と第１蒸発圧力調整弁（3）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第１蒸発圧力調整弁（3）の第１利用側熱交換器（32,42）側の第１冷媒の圧力は圧力導出機構（92）によって導出された第１蒸発圧力（LP1）に等しくなる。よって、第１冷媒の圧力に等しい第１蒸発圧力（LP1）と第１冷媒の温度（T1）とから第１冷媒のエンタルピ（h1）が算出される。次に、第２算出部（115）において、第２冷媒の温度（T2）と、第１冷媒のエンタルピ（h1）とから第２冷媒の圧力が算出される。ここで、第１蒸発圧力調整弁（3）のような絞りの前後ではエンタルピーが一定に保たれたまま圧力だけが降下するため、第１冷媒のエンタルピ（h1）と第２冷媒のエンタルピとは等しくなる。また、第２利用側熱交換器（22）と第１蒸発圧力調整弁（3）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第１蒸発圧力調整弁（3）の第２利用側熱交換器（22）側の第２冷媒の圧力は第２利用側熱交換器（22）における第２蒸発圧力（LP2）に等しくなる。よって、第２冷媒のエンタルピと等しい第１冷媒のエンタルピ（h1）と第２冷媒の温度（T2）とから第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）が算出される。

第２の発明は、第１の発明において、上記圧力導出機構（92）は、上記第１利用側熱交換器（32,42）の第１蒸発圧力（LP1）を検出する圧力センサ（92）によって構成され、上記圧力センサ（92）による上記第１蒸発圧力（LP1）及び上記第２算出部（115）による上記第２蒸発圧力（LP2）に基づいて上記第１及び第２利用側熱交換器（22,32,42）が異温度蒸発するように上記第１蒸発圧力調整弁（3）の動作を制御する弁制御部（132）と、上記熱源側熱交換器（12）と上記第１蒸発圧力調整弁（3）と上記圧力センサ（92）と上記第１算出部（114）と上記第２算出部（115）と上記弁制御部（132）とが収容される熱源側ケーシング（10a）とを備え、上記第１温度センサ（96）と上記第２温度センサ（97）とは、上記熱源側ケーシング（10a）内に設けられている。

ところで、例えば、弁制御部（132）が第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度に基づいて第１蒸発圧力調整弁（3）の動作を制御することとすると、第２利用側熱交換器（22）が収容されたケーシング内において該第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度を検出し、該検出温度をデータ化した上で熱源側ケーシング（10a）内に設けられた弁制御部（132）に送信する必要が生じる。つまり、熱源側ケーシング（10a）内に第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度を送受信する装置を設ける必要が生じる。

第２の発明では、弁制御部（132）が、圧力センサ（92）によって検出された第１蒸発圧力（LP1）と、該第１蒸発圧力（LP1）と過熱領域にある第１蒸発圧力調整弁（3）の前後の第１及び第２冷媒の温度（T2）とから第１算出部（114）及び第２算出部（115）によって算出された第２蒸発圧力（LP2）とに基づいて第１蒸発圧力調整弁（3）の動作を制御するように構成されている。そのため、第１蒸発圧力調整弁（3）の動作を制御するために用いる第１及び第２蒸発圧力（LP2）を導出する手段が全て熱源側ケーシング（10a）内に収容されることとなる。よって、利用側熱交換器を収容するケーシングと熱源側ケーシング（10a）との間においてデータを送受信する装置は不要となる。

第３の発明は、第１又は第２の発明において、上記第１温度センサ（96）と上記第２温度センサ（97）とは、上記第１蒸発圧力調整弁（3）の近傍に設けられている。

第３の発明では、第１温度センサ（96）と第２温度センサ（97）とは、第１蒸発圧力調整弁（3）を挟んで近い位置に設けられている。つまり、第１蒸発圧力調整弁（3）の流入直前の冷媒の温度と第１蒸発圧力調整弁（3）の流出直後の冷媒の温度とが第１及び第２温度センサ（97）によって検出されることとなる。

第４の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記第１蒸発圧力調整弁（3）は、上記第２利用側熱交換器（22）のガス側端と上記圧縮機構（13）の吸入側端との間において、上記第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度が上記第１利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように上記第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を調整するように構成されている。

第４の発明では、第１蒸発圧力調整弁（3）によって、第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度が第１利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）が調整される。

第５の発明は、第１乃至第３のいずれか１つの発明において、上記第１蒸発圧力調整弁（3）は、上記第１利用側熱交換器（22）のガス側端と上記圧縮機構（13）の吸入側端との間において、上記第１利用側熱交換器（22）の蒸発温度が上記第２利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように上記第１利用側熱交換器（22）の第１蒸発圧力（LP2）を調整するように構成されている。

第５の発明では、第１蒸発圧力調整弁（3）によって、第１利用側熱交換器（22）の蒸発温度が第２利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように第１利用側熱交換器（22）の第１蒸発圧力（LP2）が調整される。

第６の発明は、第４の発明において、上記冷媒回路（2）は第３利用側熱交換器（152）をさらに有し、上記第３利用側熱交換器（152）のガス側端と上記第１蒸発圧力調整弁（3）の流入側端との間において、上記第３利用側熱交換器（152）の蒸発温度が上記第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度よりも高くなるように上記第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を調整する第２蒸発圧力調整弁（143）と、上記第２蒸発圧力調整弁（143）の上記第２利用側熱交換器（22）側の第３冷媒の温度（T3）を検出する第３温度センサ（146）と、上記第２蒸発圧力調整弁（143）の上記第３利用側熱交換器（152）側の第４冷媒の温度（T4）を検出する第４温度センサ（147）と、上記第２算出部（115）が算出した上記第２蒸発圧力（LP2）と上記第３温度センサ（146）が検出した上記第３冷媒の温度（T3）とから該第３冷媒のエンタルピ（h2）を算出する第３算出部（118）と、上記第３算出部（118）が算出した上記第３冷媒のエンタルピ（h2）と上記第４温度センサ（147）が検出した上記第４冷媒の温度（T4）とから上記第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を算出する第４算出部（119）とを備えている。

第６の発明では、まず、第３算出部（118）において、第２算出部（115）によって算出された第２蒸発圧力（LP2）と第３温度センサ（146）によって検出された第３冷媒の温度（T3）とから第３冷媒のエンタルピ（h2）が算出される。ここで、第２利用側熱交換器（22）と第２蒸発圧力調整弁（143）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第２蒸発圧力調整弁（143）の第２利用側熱交換器（22）側の第３冷媒の圧力は第２算出部（115）によって導出された第２蒸発圧力（LP2）に等しくなる。よって、第３冷媒の圧力に等しい第２蒸発圧力（LP2）と第３冷媒の温度（T3）とから第３冷媒のエンタルピ（h2）が算出される。次に、第４算出部（119）において、第４冷媒の温度（T4）と、第３冷媒のエンタルピ（h2）とから第４冷媒の圧力が算出される。ここで、第２蒸発圧力調整弁（143）のような絞りの前後ではエンタルピーが一定に保たれたまま圧力だけが降下するため、第３冷媒のエンタルピ（h2）と第４冷媒のエンタルピとは等しくなる。また、第３利用側熱交換器（152）と第２蒸発圧力調整弁（143）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第２蒸発圧力調整弁（143）の第３利用側熱交換器（152）側の第４冷媒の圧力は第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）に等しくなる。よって、第４冷媒のエンタルピと等しい第３冷媒のエンタルピ（h2）と第４冷媒の温度（T4）とから第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）が算出される。

第７の発明は、第５の発明において、上記冷媒回路（2）は第４利用側熱交換器（172）をさらに有し、上記第２利用側熱交換器（32,42）のガス側端及び上記圧縮機構（13）の吸入側端の間の中途部と上記第４利用側熱交換器（172）のガス側端との間において、上記第４利用側熱交換器（172）の蒸発温度が上記第２利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように上記第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を調整する第３蒸発圧力調整弁（163）と、上記第３蒸発圧力調整弁（163）の上記第２利用側熱交換器（32,42）側の第５冷媒の温度（T5）を検出する第５温度センサ（166）と、上記第３蒸発圧力調整弁（163）の上記第４利用側熱交換器（172）側の第６冷媒の温度（T6）を検出する第６温度センサ（167）と、上記第２算出部（115）が算出した上記第２蒸発圧力（LP1）と上記第５温度センサ（166）が検出した上記第５冷媒の温度（T5）とから該第５冷媒のエンタルピ（h3）を算出する第５算出部（122）と、上記第５算出部（122）が算出した上記第５冷媒のエンタルピ（h3）と上記第６温度センサ（167）が検出した上記第６冷媒の温度（T6）とから上記第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を算出する第６算出部（123）とを備えている。

第７の発明では、まず、第５算出部（122）において、第２算出部（115）によって算出された第２蒸発圧力（LP1）と第５温度センサ（166）によって検出された第５冷媒の温度（T5）とから第５冷媒のエンタルピ（h3）が算出される。ここで、第２利用側熱交換器（32,42）と第３蒸発圧力調整弁（163）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第３蒸発圧力調整弁（163）の第２利用側熱交換器（32,42）側の第５冷媒の圧力は第２算出部（115）によって導出された第２蒸発圧力（LP1）に等しくなる。よって、第５冷媒の圧力に等しい第２蒸発圧力（LP1）と第５冷媒の温度とから第５冷媒のエンタルピ（h3）が算出される。次に、第６算出部（123）において、第６冷媒の温度（T6）と、第５冷媒のエンタルピ（h3）とから第６冷媒の圧力が算出される。ここで、第３蒸発圧力調整弁（163）のような絞りの前後ではエンタルピーが一定に保たれたまま圧力だけが降下するため、第５冷媒のエンタルピ（h3）と第６冷媒のエンタルピとは等しくなる。また、第４利用側熱交換器（172）と第３蒸発圧力調整弁（163）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第３蒸発圧力調整弁（163）の第４利用側熱交換器（172）側の第６冷媒の圧力は第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）に等しくなる。よって、第６冷媒のエンタルピと等しい第５冷媒のエンタルピ（h3）と第６冷媒の温度（T6）とから第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）が算出される。

第１の発明によれば、第１利用側熱交換器（32,42）の第１蒸発圧力（LP1）と第１蒸発圧力調整弁（3）の第１利用側熱交換器（32,42）側の第１冷媒の温度（T1）とから算出した第１冷媒のエンタルピ（h1）と、第１蒸発圧力調整弁（3）の第２利用側熱交換器（22）側の第２冷媒の温度（T2）とから、第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を算出することとした。そのため、第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を検出する圧力センサを設けることなく、第２利用側熱交換器（22）における第２蒸発圧力（LP2）を算出することができる。つまり、従来の冷凍装置のように各利用側熱交換器毎に圧力センサを設けることなく、各利用側熱交換器の蒸発圧力及び蒸発温度を導出することができる。従って、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置において、圧力センサの個数を低減することができる。よって、冷凍装置が設置された環境に対して悪影響を及ぼすおそれを低減できる。また、温度センサは圧力センサに比べて安価であり、交換が容易であり、故障率が低いため、圧力センサの代わりに温度センサを用いることによって装置全体を安価に構成することができると共に交換を容易に且つ安価に行うことができる。

また、第２の発明によれば、第１蒸発圧力（LP1）と過熱領域にある第１蒸発圧力調整弁（3）の前後の第１冷媒及び第２冷媒の温度（T2）を用いて第２蒸発圧力（LP2）を算出することとしたため、第１蒸発圧力調整弁（3）の動作の制御に必要となる各センサ、弁制御部（132）、及び各算出部（114,115）の全てを熱源側ケーシング（10a）内に収容することができる。そのため、センサ類を容易に設置することができると共に、熱源側ケーシング（10a）と第２利用側熱交換器（22）が収容されたケーシングとの間において温度等の検出データを送受信する手段を設ける必要がない。従って、装置全体を安価に且つ容易に構成することができる。

ところで、第１温度センサ（96）と第２温度センサ（97）の設置位置が離れている場合、例えば、第１蒸発圧力調整弁（3）の下流側の温度センサが第１蒸発圧力調整弁（3）から離れた位置に設置されている場合、第１蒸発圧力調整弁（3）において減圧された冷媒が、例えば熱源側熱交換器（12）の近傍を通過することによって吸熱してエンタルピが上昇するために第１蒸発圧力調整弁（3）の下流側の温度センサ付近を通過する際には第１蒸発圧力調整弁（3）の上流側の冷媒のエンタルピよりも高い値となるおそれがある。このような場合、第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を正確に算出できなくなる。

しかしながら、第３の発明によれば、第１温度センサ（96）と第２温度センサ（97）とが第１蒸発圧力調整弁（3）を挟んで近い位置に設けられているため、第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を正確に算出することができる。従って、第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を検出する圧力センサを設けることなく、温度センサを用いて第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）及び蒸発温度を正確に算出することができる。

また、第４の発明によれば、第１利用側熱交換器（32,42）及び第２利用側熱交換器（22）のうちの蒸発温度の低い第１利用側熱交換器（32,42）の第１蒸発圧力（LP1）を圧力導出機構（92）によって導出すると共に第１蒸発圧力調整弁（3）の前後の冷媒温度（T1,T2）を検出することによって、容易に蒸発温度の高い第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を算出することができる。

また、第５の発明によれば、第１利用側熱交換器（22）及び第２利用側熱交換器（32,42）のうちの蒸発温度の高い第１利用側熱交換器（22）の第１蒸発圧力（LP2）を圧力導出機構（98）によって導出すると共に第１蒸発圧力調整弁（3）の前後の冷媒温度を検出することによって、容易に蒸発温度の低い第２利用側熱交換器（32,42）の第２蒸発圧力（LP1）を算出することができる。

また、第６の発明によれば、第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）と第２蒸発圧力調整弁（143）の第２利用側熱交換器（22）側の第３冷媒の温度（T3）とから算出した第３冷媒のエンタルピ（h2）と、第２蒸発圧力調整弁（143）の第３利用側熱交換器（152）側の第４冷媒の温度（T4）とから、第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を算出することとした。そのため、第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を検出する圧力センサを設けることなく、第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を算出することができる。

また、第７の発明によれば、第２利用側熱交換器（32,42）の第２蒸発圧力（LP1）と第３蒸発圧力調整弁（163）の第２利用側熱交換器（32,42）側の第５冷媒の温度（T5）とから算出した第５冷媒のエンタルピ（h3）と、第３蒸発圧力調整弁（163）の第４利用側熱交換器（172）側の第６冷媒の温度（T6）とから、第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を算出することとした。そのため、第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を検出する圧力センサを設けることなく、第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を算出することができる。

図１は、実施形態１に係る冷凍装置の構成を示す配管系統図である。 図２は、実施形態１のコントローラの構成を示すブロック図である。 図３は、実施形態１に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷媒流れを示す配管系統図である。 図４は、実施形態１に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷凍サイクルを示すＰ−ｈ線図である。 図５は、実施形態２に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷媒流れを示す配管系統図である。 図６は、実施形態３に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷媒流れを示す配管系統図である。 図７は、実施形態３のコントローラの構成を示すブロック図である。 図８は、実施形態３に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷凍サイクルを示すＰ−ｈ線図である。 図９は、実施形態３に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷媒流れを示す配管系統図である。 図１０は、実施形態４のコントローラの構成を示すブロック図である。 図１１は、実施形態４に係る冷凍装置の冷房冷却運転時における冷凍サイクルを示すＰ−ｈ線図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

《発明の実施形態１》
実施形態１の冷凍装置は、例えばコンビニエンスストア等に設置されて店内の空気調和とショーケース等の冷却とを行うものである。

−全体構成−
図１に示すように、冷凍装置（1）は、室外ユニット（10）と、室内ユニット（20）と、第１冷蔵ユニット（30）と、第２冷蔵ユニット（40）と、コントローラ（100）とを備えている。室外ユニット（10）には、室外熱交換器（熱源側熱交換器）（12）を有する熱源側回路としての室外回路（11）が設けられている。室内ユニット（20）には、室内熱交換器（第２利用側熱交換器）（22）を有する室内回路（利用側回路）（21）が設けられている。第１冷蔵ユニット（30）には、第１冷蔵用熱交換器（第１利用側熱交換器）（32）を有する第１冷蔵用回路（利用側回路）（31）が設けられている。第２冷蔵ユニット（40）には、第２冷蔵用熱交換器（42）を有する第２冷蔵用回路（利用側回路）（41）が設けられている。室外回路（11）に対して複数の利用側回路（21,31,41）が互いに並列に接続されることで蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路（2）が構成されている。

上記室外回路（11）と各利用側回路（21,31,41）は、第１ガス側連絡配管（51）、第１液側連絡配管（52）、第２ガス側連絡配管（53）及び第２液側連絡配管（54）によって互いに接続されている。具体的には、第１ガス側連絡配管（51）は、一端が室内回路（21）のガス側端に接続され、他端が室外回路（11）の第１ガス側閉鎖弁（71）に接続されている。第１液側連絡配管（52）は、一端が室内回路（21）の液側端に接続され、他端が室外回路（11）の第１液側閉鎖弁（72）に接続されている。第２ガス側連絡配管（53）は、一端側が第１分岐ガス管（53a）と第２分岐ガス管（53b）とに分岐し、他端が室外回路（11）の第２ガス側閉鎖弁（73）に接続されている。第１分岐ガス管（53a）の先端は、第１冷蔵用回路（31）のガス側端に接続され、第２分岐ガス管（53b）の先端は、第２冷蔵用回路（41）のガス側端に接続されている。第２液側連絡配管（54）は、一端側が第１分岐液管（54a）と第２分岐液管（54b）とに分岐し、他端が室外回路（11）の第２液側閉鎖弁（74）に接続されている。第１分岐液管（54a）の先端は、第１冷蔵用回路（31）の液側端に接続され、第２分岐液管（54b）の先端は、第２冷蔵用回路（41）の液側端に接続されている。

〈室外ユニット〉
室外ユニット（10）は、屋外に設置され、上記室外回路（11）と、該室外回路（11）を収容する室外ケーシング（熱源側ケーシング）（10a）とを有している。室外回路（11）は、上記室外熱交換器（12）と、圧縮機構（13）と、室外膨張弁（14）と、レシーバ（15）と、第１〜第３油分離器（17a,17b,17c）と、第１及び第２四路切換弁（18,19）と、４つの閉鎖弁（71,72,73,74）とを備えている。

上記圧縮機構（13）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）を有している。第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）は、いずれも固定スクロール及び可動スクロールが噛み合って形成される圧縮室を有する全密閉型のスクロール圧縮機に構成されている。第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）では、各圧縮室の吸入位置において吸入ポート（図示省略）が開口し、吐出位置において吐出ポート（図示省略）が開口し、中間位置において中間ポート（図示省略）が開口している。

上記第１圧縮機（13a）は、可変容量型の圧縮機を構成している。つまり、第１圧縮機（13a）は、インバータ制御によって回転速度が可変に構成されている。一方、第２圧縮機（13b）及び第３圧縮機（13c）は、回転速度が一定の固定容量型の圧縮機を構成している。なお、第２圧縮機（13b）及び第３圧縮機（13c）は、可変容量型の圧縮機であってもよい。また、上記第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）には、吸入側に吸入配管（55）が接続される一方、吐出側に吐出配管（56）が接続されている。

上記吸入配管（55）は、流入側が第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）とに分岐している。第１流入分岐管（55a）は上記第２ガス側閉鎖弁（73）に接続される一方、第２流入分岐管（55b）は第２四路切換弁（19）の第２ポートに接続されている。また、吸入配管（55）は、流出側が第１流出分岐管（55c）と第２流出分岐管（55d）と第３流出分岐管（55e）とに分岐している。第１流出分岐管（55c）は上記第１圧縮機（13a）の吸入側端に接続され、第２流出分岐管（55d）は上記第２圧縮機（13b）の吸入側端に接続され、第３流出分岐管（55e）は上記第３圧縮機（13c）の吸入側端に接続されている。また、吸入配管（55）には、フィルタ（55f）が設けられている。

上記吐出配管（56）は、流入側が第１流入分岐管（56a）と第２流入分岐管（56b）と第３流入分岐管（56c）とに分岐している。第１流入分岐管（56a）は上記第１圧縮機（13a）の吐出側端に接続され、第２流入分岐管（56b）は上記第２圧縮機（13b）の吐出側端に接続され、第３流入分岐管（56c）は上記第３圧縮機（13c）の吐出側端に接続されている。第１〜第３流入分岐管（56a,56b,56c）にはそれぞれに逆止弁（CV1,CV2,CV3）が設けられている。これらの逆止弁（CV1,CV2,CV3）は、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）から四路切換弁（18,19）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。また、吐出配管（56）は、流出側が第１流出分岐管（56d）と第２流出分岐管（56e）とに分岐している。第１流出分岐管（56d）は第１四路切換弁（18）の第１ポートに接続され、第２流出分岐管（56e）は第２四路切換弁（19）の第１ポートに接続されている。

上記第１〜第３油分離器（17a,17b,17c）は、吐出配管（56）の各流入分岐管（56a,56b,56c）の中途部であって各圧縮機（13a,13b,13c）と各逆止弁（CV1,CV2,CV3）との間に設けられている。第１〜第３油分離器（17a,17b,17c）は、それぞれ接続される第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）から吐出される冷媒に混じった潤滑油を分離し、該潤滑油を第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に返送する。具体的には、第１〜第３油分離器（17a,17b,17c）において冷媒から分離された潤滑油は、各第１〜第３油分離器（17a,17b,17c）に接続された油戻し配管（50）を介して後述するインジェクション配管（81）の流入端側に返送される。油戻し配管（50）は、流入側が３つに分岐し、各分岐管が各油分離器（17a,17b,17c）に接続されている。油戻し配管（50）の各分岐管には、油分離器（17a,17b,17c）からインジェクション配管（81）へ向かって順に、逆止弁（CV11,CV12,CV13）とキャピラリチューブ（48a,48b,48c）とが設けられている。各逆止弁（CV11,CV12,CV13）は、油分離器（17a,17b,17c）からインジェクション配管（81）へ向かう潤滑油の流通を許容し、逆方向への潤滑油の流通を阻止する。

第１及び第２四路切換弁（18,19）は、第１ポートが第３ポートに連通し且つ第２ポートが第４ポートに連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポートが第４ポートに連通し且つ第２ポートが第３ポートに連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。上記冷凍装置は、この第１及び第２四路切換弁（18,19）の切換動作によって、様々な運転を行うことができる。

第１四路切換弁（18）の第１ポートには第１流出分岐管（56d）が接続されている。第１四路切換弁（18）の第２ポートは、連絡配管（57）を介して第２四路切換弁（19）の第４ポートに接続されている。第１四路切換弁（18）の第３ポートは、室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）のガス側端に接続されている。第１四路切換弁（18）の第４ポートは、第１ガス管（62）を介して第１ガス側閉鎖弁（71）に接続されている。

第２四路切換弁（19）の第１ポートには第２流出分岐管（56e）が接続されている。第２四路切換弁（19）の第２ポートは、第２流入分岐管（55b）に接続されている。第２四路切換弁（19）の第３ポートは封止されている。第２四路切換弁（19）の第４ポートは、上述のように、連絡配管（57）を介して第１四路切換弁（18）の第２ポートに接続されている。

上記連絡配管（57）には、本発明に係る蒸発圧力調整弁（3）が設けられている。蒸発圧力調整弁（3）は、後述する冷房冷却運転の際に、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発するように室内熱交換器（22）の蒸発圧力を調整するものである。

室外熱交換器（12）は、フィン・アンド・チューブ型の熱交換器であり、近傍に室外ファン（12a）が設けられている。この室外熱交換器（12）では、内部を流れる冷媒と室外ファン（12a）が送風する外気との間で熱交換が行われる。室外ファン（12a）は、室外回路（11）と共に室外ケーシング（10a）内に収容されている。

上記室外熱交換器（12）は、液側端が第１液管（59）を介して上記レシーバ（15）の頂部に接続されている。レシーバ（15）の底部は、第２液管（60）を介して第１液側閉鎖弁（72）に接続されている。第１液管（59）及び第２液管（60）には、それぞれ逆止弁（CV4,CV5）が設けられている。第１液管（59）の逆止弁（CV4）は、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）の頂部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。第２液管（60）の逆止弁（CV5）は、レシーバ（15）の底部から第１液側閉鎖弁（72）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。

上記第１液管（59）と第２液管（60）との間には、バイパス管（61）が設けられている。該バイパス管（61）は、一端が第１液管（59）の逆止弁（CV4）の上流側に接続され、他端が第２液管（60）の逆止弁（CV5）の上流側に接続されている。バイパス管（61）の中途部には、室外膨張弁（14）が設けられている。室外膨張弁（14）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。また、上記第２液管（60）には、デフロスト熱交換器（75）と過冷却熱交換器（76）とが設けられている。

上記デフロスト熱交換器（75）は、室外熱交換器（12）の近傍に設けられ、レシーバ（15）に貯留された高圧の液冷媒が常時内部を流れるように構成されている。デフロスト熱交換器（75）は、内部を流れる高圧の液冷媒によって室外熱交換器（12）の着霜を防止する。

上記過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）と低圧側流路（76b）とを備えている。過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）及び低圧側流路（76b）を流れる冷媒どうしが熱交換して高圧側流路（76a）が過冷却されるように構成されている。高圧側流路（76a）は、第２液管（60）のデフロスト熱交換器（75）の下流側の一部を構成している。第２液管（60）の高圧側流路（76a）の下流側には、フィルタ（76c）とサイトグラス（76d）とが設けられている。一方、低圧側流路（76b）は、第２液管（60）の逆止弁（CV5）の上流側と後述するインジェクション配管（81）の流入端とを接続する第１分岐管（77）の一部を構成している。第１分岐管（77）の低圧側流路（76b）の上流側には過冷却用膨張弁（78）が設けられている。過冷却用膨張弁（78）は、開度が調節可能な電子膨張弁で構成されている。

上記第２液管（60）の逆止弁（CV5）の下流側と第１液管（59）の逆止弁（CV4）の下流側との間には、第２分岐管（79）が設けられている。第２分岐管（79）には、逆止弁（CV6）が設けられている。逆止弁（CV6）は、第２液管（60）から第１液管（59）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。

また、第２分岐管（79）の逆止弁（CV6）の下流側と第１液管（59）の逆止弁（CV4）の上流側との間には、第３分岐管（80）が設けられている。第３分岐管（80）には、逆止弁（CV7）が設けられている。逆止弁（CV7）は、第２分岐管（79）から第１液管（59）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。

上記インジェクション配管（81）は、上述のように流入端が上記第１分岐管（77）に接続され、流出端は３つに分岐している。具体的には、インジェクション配管（81）の流出端は、第１〜第３インジェクション管（81a,81b,81c）に分岐している。各インジェクション管（81a,81b,81c）は、各圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室に連通する中間圧ポートに接続されている。また、各インジェクション管（81a,81b,81c）には、それぞれ膨張弁（82a,82b,82c）が設けられている。各膨張弁（82a,82b,82c）は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。各インジェクション管（81a,81b,81c）は、過冷却熱交換器（76）から各圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室へガス冷媒を導入するインジェクション回路を構成している。このように各圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室へガス冷媒を導入するシステムが所謂エコノマイザシステムとして構成されている。

上記室外回路（11）には、各種センサが設けられている。具体的には、吐出配管（56）の各流入分岐管（56a,56b,56c）の各油分離器（17a,17b,17c）の上流側には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の温度を検出する吐出温度センサ（90a,90b,90c）が設けられている。また、吐出配管（56）には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサ（91）が設けられている。一方、吸入配管（55）には、各圧縮機（13a,13b,13c）の吸入冷媒の圧力を検出する吸入圧力センサ（圧力センサ）（92）が設けられている。

室外熱交換器（12）の近傍には、室外の外気温度を検出する室外温度センサ（12b）が設けられている。また、第１分岐管（77）の過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）の下流側には、温度センサ（94）と圧力センサ（95）とが設けられている。温度センサ（94）及び圧力センサ（95）は、過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）を流出してインジェクション配管（81）に流入する冷媒の温度と圧力とをそれぞれ検出する。

また、第２四路切換弁（19）の第２ポートに接続された第２流入分岐管（55b）には、温度センサ（第１温度センサ）（96）が設けられている。さらに、第１四路切換弁（18）の第４ポートと第１ガス側閉鎖弁（71）とを接続する第１ガス管（62）には、温度センサ（第２温度センサ）（97）が設けられている。これら２つの温度センサ（96,97）は、後述する冷房冷却運転の際に、上記蒸発圧力調整弁（3）の上流側及び下流側の冷媒の温度をそれぞれ検出するものであり、検出された温度は、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力の算出に用いられる。上記温度センサ（96,97）は、室外ケーシング（10a）に収容されている。

〈室内ユニット〉
室内ユニット（20）は、室内に設置され、上記室内回路（21）と、該室内回路（21）を収容する室内ケーシング（20a）とを有している。室内回路（21）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。室内回路（21）には、ガス側端から順に、室内熱交換器（22）、室内膨張弁（膨張機構）（23）、及びフィルタ（24）が設けられている。室内熱交換器（22）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（22a）が設けられている。室内ファン（22a）は、室内回路（21）と共に室内ケーシング（20a）内に収容されている。室内熱交換器（22）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（22a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。また、室内熱交換器（22）の近傍には、室内空気の温度を検出する室内温度センサ（22b）が設けられている。室内膨張弁（23）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。

〈冷蔵ユニット〉
第１及び第２冷蔵ユニット（30,40）は、上記冷蔵用回路（31,41）と、該冷蔵用回路（31,41）を収容する冷蔵ショーケース（30a,40a）とをそれぞれ有している。

第１冷蔵ユニット（30）の第１冷蔵用回路（31）は、ガス側端が第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に接続され、液側端が第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）に接続されている。第１冷蔵用回路（31）には、ガス側端から順に、第１冷蔵用熱交換器（32）、庫内膨張弁（膨張機構）（33）及び電磁弁（34）が設けられている。第１冷蔵用熱交換器（32）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（32a）が設けられている。庫内ファン（32a）は、第１冷蔵用回路（31）と共に冷蔵ショーケース（30a）内に収容されている。第１冷蔵用熱交換器（32）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（32a）が送風する冷蔵ショーケース（30a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。また、第１冷蔵用熱交換器（32）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（32b）が設けられている。庫内膨張弁（33）は、感温式膨張弁であって、感温筒が第１冷蔵用熱交換器（32）のガス側に取り付けられている。庫内膨張弁（33）は、第１冷蔵用熱交換器（32）が蒸発器として機能する際に、該第１冷蔵用熱交換器（32）の出口側の冷媒温度に基づいて開度が調節される。

一方、第２冷蔵ユニット（40）の第２冷蔵用回路（41）は、ガス側端が第２ガス側連絡配管（53）の第２分岐ガス管（53b）に接続され、液側端が第２液側連絡配管（54）の第２分岐液管（54b）に接続されている。第２冷蔵用回路（41）には、ガス側端から順に、第２冷蔵用熱交換器（42）、庫内膨張弁（膨張機構）（43）及び電磁弁（44）が設けられている。第２冷蔵用熱交換器（42）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（42a）が設けられている。庫内ファン（42a）は、第２冷蔵用回路（41）と共に冷蔵ショーケース（40a）内に収容されている。第２冷蔵用熱交換器（42）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（42a）が送風する冷蔵ショーケース（40a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。また、第２冷蔵用熱交換器（42）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（42b）が設けられている。庫内膨張弁（43）は、感温式膨張弁であって、感温筒が第２冷蔵用熱交換器（42）のガス側に取り付けられている。庫内膨張弁（43）は、第２冷蔵用熱交換器（42）が蒸発器として機能する際に、該第２冷蔵用熱交換器（42）の出口側の冷媒温度に基づいて開度が調節される。

〈コントローラ〉
コントローラ（100）は、上述した各種センサの検出値が入力され、該検出値に基づいて各種機器（各種弁や各種ファン等）の制御を行って冷凍装置（1）の運転を制御するものである。

図２に示すように、コントローラ（100）は、各利用側熱交換器（22,32,42）の蒸発温度を導出する蒸発温度導出部（110）と、全ての利用側熱交換器（22,32,42）が蒸発器として機能し且つ室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する冷房冷却運転を実行する運転制御部（130）とを備えている。

上記蒸発温度導出部（110）は、上記冷房冷却運転の際に、本発明に係る第１利用側熱交換器を構成する第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度を導出する第１蒸発温度導出部（111）と、本発明に係る第２利用側熱交換器を構成する室内熱交換器（22）の蒸発温度を導出する第２蒸発温度導出部（112）とを有している。

上記第１蒸発温度導出部（111）は、上記吸入圧力センサ（92）の検出値に基づいて第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度を導出する。ここで、吸入圧力センサ（92）が検出した吸入圧力（低圧圧力（LP1））は、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（第１蒸発圧力）と等しい。そこで、第１蒸発温度導出部（111）は、吸入圧力センサ（92）が検出した吸入圧力から圧力相当飽和温度を算出する飽和温度算出部（113）を有し、該飽和温度算出部（113）が算出した温度を第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度として導出するように構成されている。

一方、上記第２蒸発温度導出部（112）は、エンタルピ算出部（第１算出部）（114）と蒸発圧力算出部（第２算出部）（115）と飽和温度算出部（116）とを有している。なお、以下では、蒸発圧力調整弁（3）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（第１利用側熱交換器）（32,42）側の冷媒を第１冷媒とし、蒸発圧力調整弁（3）の室内熱交換器（第２利用側熱交換器）（22）側の冷媒を第２冷媒として説明する。

上記エンタルピ算出部（114）は、上記冷房冷却運転の際に、上記吸入圧力センサ（92）が検出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（第１蒸発圧力）と上記温度センサ（96）が検出した第１冷媒の温度とから該第１冷媒のエンタルピを算出するように構成されている。上記蒸発圧力算出部（115）は、上記冷房冷却運転の際に、上記エンタルピ算出部（114）が算出した第１冷媒のエンタルピと上記温度センサ（97）が検出した第２冷媒の温度とから該第２冷媒の圧力を算出する。ここで、蒸発圧力調整弁（3）と室内熱交換器（22）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第２冷媒の圧力は室内熱交換器（22）の蒸発圧力（第２蒸発圧力）に等しくなる。そこで、蒸発圧力算出部（115）は、上述のようにして算出した第２冷媒の圧力を室内熱交換器（22）の蒸発圧力として算出するように構成されている。上記飽和温度算出部（116）は、上記蒸発圧力算出部（115）が算出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力から圧力相当飽和温度を算出する。

上記第２蒸発温度導出部（112）は、上述のようなエンタルピ算出部（114）と蒸発圧力算出部（115）と飽和温度算出部（116）とによって導出された室内熱交換器（22）の蒸発圧力相当飽和温度を室内熱交換器（22）の蒸発温度として導出するように構成されている。

上記運転制御部（130）は、冷房冷却運転実行部（131）と、異温度蒸発制御部（132）とを有している。冷房冷却運転実行部（131）は、各種機器及び各種弁の制御を行い、冷媒回路（2）において室外熱交換器（12）が凝縮器として機能し、全ての利用側熱交換器（22,32,42）が蒸発器として機能するように冷媒が循環する冷房冷却運転を実行するように構成されている。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記冷房冷却運転の際に、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発するように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節するように構成されている。具体的には、異温度蒸発制御部（132）は、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。

なお、運転制御部（130）は、上記冷房冷却運転実行部（131）の他、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）が凝縮器として機能し且つ第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）が蒸発器として機能する暖房冷却運転、室内熱交換器（22）が凝縮器として機能し且つ室外熱交換器（12）が蒸発器として機能する暖房運転、及び室外熱交換器（12）が凝縮器として機能し且つ室内熱交換器（22）が蒸発器として機能する冷房運転のそれぞれを実行する実行部を有していてもよい。

−運転動作−
上記冷凍装置（1）では、上述のように、コントローラ（100）の運転制御部（130）の冷房冷却運転実行部（131）により、上記冷媒回路（2）において、室内ユニット（20）によって室内を冷房すると共に冷蔵ユニット（30,40）によって庫内を冷却する冷房冷却運転が実行される。

具体的には、上記冷房冷却運転実行部（131）は、第１及び第２四路切換弁（18,19）を第１状態に切り換えると共に、室外膨張弁（14）を全閉に制御する。また、冷房冷却運転実行部（131）は、第１及び第２冷蔵用回路（31,41）の電磁弁（34,44）を開放状態に制御すると共に室内膨張弁（23）の開度を適宜調節し、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の運転を開始する。その結果、図３に太線で示すように、冷媒回路（2）では、熱源側熱交換器（12）が凝縮器として機能する一方、全ての利用側熱交換器（22,32,42）が蒸発器として機能するように冷媒が循環して図４に示すような蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。なお、図３では、油戻し配管（50）を流れる潤滑油の流れの図示を省略している。また、図３では、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の全てが運転状態となっているが、上記冷房冷却運転実行部（131）は、上記冷房冷却運転の際に、吸入圧力センサ（92）が検出する低圧圧力（LP1）に基づいて第１圧縮機（13a）の容量制御や第２及び第３圧縮機（13b,13c）の起動と停止との切り換え制御を行って冷却負荷に応じた運転を行う。そのため、冷却負荷が小さい場合には、第２及び第３圧縮機（13b,13c）は運転が停止される。

また、異温度蒸発制御部（132）は、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。

上述のような運転制御部（130）による各種機器及び弁の制御により、冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒は、各油分離器（17a,17b,17c）において潤滑油が分離された後に吐出配管（56）において合流し、第１四路切換弁（18）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。

レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出し、第２液管（60）を第１液側閉鎖弁（72）に向かって流れる。その際に、デフロスト熱交換器（75）と過冷却熱交換器（76）とを通過する。

デフロスト熱交換器（75）では、高圧の液冷媒が放熱し、放熱後の高圧の液冷媒は、過冷却熱交換器（76）の高圧側流路（76a）に流入する。一方、過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）には高圧側流路（76a）を通過後に第２液管（60）から第１分岐管（77）に分岐して過冷却用膨張弁（78）で減圧された分岐冷媒が流入する。低圧側流路（76b）を流れる分岐冷媒は、高圧側流路（76a）を流れる高圧の液冷媒と熱交換して蒸発する一方、高圧側流路（76a）の高圧の液冷媒は、低圧側流路（76b）の分岐冷媒に放熱することによって過冷却状態となる。このようにして過冷却状態となった液冷媒は、２つに分岐し、一方は第２液側閉鎖弁（74）を通過して第２液側連絡配管（54）に流入し、他方は第１液側閉鎖弁（72）を通過して第１液側連絡配管（52）に流入する。一方、蒸発した低圧側流路（76b）の冷媒は、インジェクション配管（81）に流入する。なお、過冷却用膨張弁（78）の開度は、例えば、上記インジェクション配管（81）を流れる冷媒の過熱度が所望の過熱度（例えば５℃）となるように調整される。また、上記インジェクション配管（81）を流れる冷媒の過熱度は、インジェクション用の温度センサ（94）及び圧力センサ（95）の検出値から導出される。

第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、２つに分岐して第１分岐液管（54a）及び第２分岐液管（54b）のそれぞれに流入する。第１分岐液管（54a）に流入した液冷媒は、第１冷蔵ユニット（30）の第１冷蔵用回路（31）に流入する一方、第２分岐液管（54b）に流入した液冷媒は、第２冷蔵ユニット（40）の第２冷蔵用回路（41）に流入する。各冷蔵用回路（31,41）に流入した液冷媒は、各庫内膨張弁（33,43）で減圧された後、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）に流入する。第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。各第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）で蒸発した冷媒は、各冷蔵用回路（31,41）から第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）及び第２分岐ガス管（53b）にそれぞれ流入し、やがて合流する。第２ガス側連絡配管（53）において合流した冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。

第１液側連絡配管（52）に流入した液冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。なお、上記室内膨張弁（23）の開度は、室内温度センサ（22b）の検出値や室内の設定温度に基づいて所定開度に調節される。例えば、室内膨張弁（23）の開度は、室内温度センサ（22b）の検出値が所望の温度（例えば、２０℃）となるように調節される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１ガス管（62）及び第１四路切換弁（18）を通過して連絡配管（57）に流入する。連絡配管（57）に流入した冷媒は、蒸発圧力調整弁（3）においてさらに減圧された後、第２四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。

なお、蒸発圧力調整弁（3）の開度は、上述のように、運転制御部（130）の異温度蒸発制御部（132）により、第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、第１蒸発温度導出部（111）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように調節される。

上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）及び第２流入分岐管（55b）のそれぞれに流入した冷媒は、合流した後、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分岐する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c,55d,55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）に吸入されて圧縮される。

一方、インジェクション配管（81）に流入した冷媒は、第１〜第３インジェクション管（81a,81b,81c）に分岐した後、対応する第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の中間圧の圧縮室に導入される。これにより、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の吐出ガス温度が低下する。また、第１〜第３油分離器（17a,17b,17c）において第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒から分離された潤滑油は、油戻し配管（50）を通ってインジェクション配管（81）に返送される。

以上のように、上記冷房冷却運転では、蒸発圧力調整弁（3）により、室内回路（21）の室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用回路（31,41）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒の蒸発圧力が異なる。具体的には、室内熱交換器（22）の蒸発圧力が第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力よりも高くなる。その結果、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する。具体的には、室内熱交換器（22）の蒸発温度が第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなり、例えば、室内熱交換器（22）の蒸発温度が＋５℃となり、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度が−１０℃となる。

〈蒸発温度の導出〉
コントローラ（100）の蒸発温度導出部（110）は、上記冷房冷却運転の際に、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）及び室内熱交換器（22）の蒸発温度を導出する。

まず、コントローラ（100）の第１蒸発温度導出部（111）によって第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度が導出される。第１蒸発温度導出部（111）は、吸入圧力センサ（92）が検出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）に等しい第１冷媒の圧力から飽和温度算出部（113）によって圧力相当飽和温度を算出し、該飽和温度を第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度として導出する。

次に、コントローラ（100）の第２蒸発温度導出部（112）によって室内熱交換器（22）の蒸発温度が導出される。具体的には、まず、エンタルピ算出部（114）により、吸入圧力センサ（92）が検出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）に等しい第１冷媒の圧力と温度センサ（96）が検出した第１冷媒の温度（T1）とから第１冷媒のエンタルピ（h1）が算出される。具体的には、図４のＰ−ｈ線図に示すように、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）に等しい第１冷媒の圧力の等圧線と第１冷媒の温度（T1）の等温線との交点から第１冷媒のエンタルピ（h1）が算出される。そして、次に、蒸発圧力算出部（115）により、温度センサ（97）が検出した第２冷媒の温度（T2）とエンタルピ算出部（114）が算出した第１冷媒のエンタルピ（h1）とから第２冷媒の圧力が算出される。ここで、通常、圧力調整弁のような絞りの前後ではエンタルピが一定に保たれたまま圧力だけが降下する。つまり、室内熱交換器（22）から流出して蒸発圧力調整弁（3）に流入する前の第２冷媒のエンタルピは、蒸発圧力調整弁（3）から流出した第１冷媒のエンタルピ（h1）に等しい。よって、第１冷媒のエンタルピ（h1）と第２冷媒の温度（T2）とから室内熱交換器（22）から流出して蒸発圧力調整弁（3）に流入する第２冷媒の圧力を求めることができる。具体的には、図４のＰ−ｈ線図に示すように、第１冷媒のエンタルピ（h1）の等エンタルピ線と第２冷媒の温度（T2）の等温線との交点から室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）に等しい第２冷媒の圧力が算出される。そして、飽和温度算出部（113）により、蒸発圧力算出部（115）が算出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）に等しい第２冷媒の圧力の圧力相当飽和温度を算出し、該温度を室内熱交換器（22）の蒸発温度として導出する。

−実施形態１の効果−
上記実施形態１によれば、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）と蒸発圧力調整弁（3）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）側の第１冷媒の温度（T1）とから算出した第１冷媒のエンタルピ（h1）と、蒸発圧力調整弁（3）の室内熱交換器（22）側の第２冷媒の温度とから、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を算出することとした。そのため、室内熱交換器（22）の蒸発圧力を検出する圧力センサを設けることなく、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を算出することができる。つまり、従来の冷凍装置のように各利用側熱交換器毎に圧力センサを設けることなく、各利用側熱交換器の蒸発圧力及び蒸発温度を導出することができる。従って、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路（2）を備えた冷凍装置（1）において、圧力センサの個数を低減することができる。よって、冷凍装置（1）が設置された環境に対して悪影響を及ぼすおそれを低減できる。また、温度センサは圧力センサに比べて安価であり、交換が容易であり、故障率が低いため、圧力センサの代わりに温度センサを用いることによって装置全体を安価に構成することができると共に交換を容易に且つ安価に行うことができる。

また、上記実施形態１によれば、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力を導出する圧力導出機構が吸入圧力センサ（92）によって構成されている。ここで、吸入圧力センサ（92）の検出値である低圧圧力は、上述のように各利用側熱交換器（22,32,42）において異温度で冷媒が蒸発するように蒸発圧力調整弁（3）を制御するためだけでなく、第１〜第３圧縮機（13a,13b,13c）の容量制御や過冷却用膨張弁（78）の開度調節の際にも用いられる。このように、他の用途にも用いられる低圧圧力を検出する圧力センサ（92）を蒸発圧力調整弁（3）の制御に用いることにより、圧力センサの個数をより低減することができる。

ところで、例えば、異温度蒸発制御部（132）が室内熱交換器（22）の蒸発温度に基づいて蒸発圧力調整弁（3）の動作を制御することとすると、室内熱交換器（22）が収容された室内ケーシング（20a）内において室内熱交換器（22）の蒸発温度を検出し、該検出温度をデータ化した上で室外ケーシング（10a）内に設けられた異温度蒸発制御部（132）に送信する必要が生じる。つまり、室外ケーシング（10a）内に室内熱交換器（22）の蒸発温度を送受信する装置を設ける必要が生じる。

しかし、上記実施形態１によれば、異温度蒸発制御部（132）が、第１冷媒の蒸発圧力（LP1）と過熱領域にある蒸発圧力調整弁（3）の前後の第１冷媒及び第２冷媒の温度（T1,T2）を用いて第２冷媒の蒸発圧力（LP2）を算出することとしたため、蒸発圧力調整弁（3）の動作の制御に必要となる各センサ、異温度蒸発制御部（132）、及び各算出部（114,115）の全てを室外ケーシング（10a）内に収容することができる。そのため、センサ類を容易に設置することができると共に、室外ケーシング（10a）と室内熱交換器（22）が収容された室内ケーシング（20a）との間において温度等の検出データを送受信する手段を設ける必要がない。従って、装置全体を安価に且つ容易に構成することができる。

また、上記実施形態１によれば、第１冷媒の温度（T1）を検出する温度センサ（96）と第２冷媒の温度（T2）を検出する温度センサ（97）とが蒸発圧力調整弁（3）を挟んで近い位置に設けられている。ここで、上記第１冷媒の温度（T1）を検出する温度センサ（96）と第２冷媒の温度（T2）を検出する温度センサ（97）の設置位置が離れている場合、例えば、蒸発圧力調整弁（3）の下流側の温度センサ（96）が蒸発圧力調整弁（3）から離れた位置に設置されている場合、蒸発圧力調整弁（3）において減圧された冷媒が、例えば室外熱交換器（12）の近傍を通過することによって吸熱してエンタルピが上昇するために蒸発圧力調整弁（3）の下流側の温度センサ付近を通過する際には蒸発圧力調整弁（3）の上流側の冷媒のエンタルピよりも高い値となるおそれがある。このような場合、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を正確に算出できなくなる。しかしながら、上述のように、２つの温度センサ（96,97）が蒸発圧力調整弁（3）を挟んで近い位置に設けられているため、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を正確に算出することができる。従って、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を検出する圧力センサを設けることなく、温度センサ（96,97）を用いて室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）及び蒸発温度を正確に算出することができる。

《発明の実施形態２》
図５に示すように、実施形態２の冷凍装置は、実施形態１の冷凍装置の冷媒回路（2）において、吸入圧力センサ（圧力センサ）（92）の代わりに、第１四路切換弁（18）の第４ポートと第１ガス側閉鎖弁（71）とを接続する第１ガス管（62）に圧力センサ（98）が設けられている。

実施形態２では、室内熱交換器（22）が本発明に係る第１利用側熱交換器を構成する一方、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）が本発明に係る第２利用側熱交換器を構成する。そのため、冷房冷却運転の際に、蒸発圧力調整弁（3）の室内熱交換器（22）側の冷媒が第１冷媒となり、蒸発圧力調整弁（3）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）側の冷媒が第２冷媒となる。また、第１ガス管（62）に設けられた温度センサ（97）が第１冷媒の温度を検出する本発明に係る第１温度センサを構成し、第２流入分岐管（55b）に設けられた温度センサ（96）が第２冷媒の温度を検出する本発明に係る第２温度センサを構成する。

〈コントローラ〉
実施形態２では、蒸発温度導出部（110）の第１蒸発温度導出部（111）は、本発明に係る第１利用側熱交換器を構成する室内熱交換器（22）の蒸発温度を導出するように構成されている。一方、蒸発温度導出部（110）の第２蒸発温度導出部（112）は、本発明に係る第２利用側熱交換器を構成する第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度を導出するように構成されている。

具体的には、実施形態２では、第１蒸発温度導出部（111）は、上記圧力センサ（98）の検出値に基づいて室内熱交換器（22）の蒸発温度を導出する。ここで、圧力センサ（98）が検出した圧力は、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（第１蒸発圧力）（LP2）と等しい。そこで、第１蒸発温度導出部（111）は、圧力センサ（98）が検出した圧力から圧力相当飽和温度を算出する飽和温度算出部（113）を有し、該飽和温度算出部（113）が算出した温度を室内熱交換器（22）の蒸発温度として導出するように構成されている。

一方、上記第２蒸発温度導出部（112）は、実施形態２においても、エンタルピ算出部（第１算出部）（114）と蒸発圧力算出部（第２算出部）（115）と飽和温度算出部（116）とを有している。

上記エンタルピ算出部（114）は、上記冷房冷却運転の際に、上記圧力センサ（98）が検出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力（第１蒸発圧力）と上記温度センサ（97）が検出した第１冷媒の温度（T2）とから該第１冷媒のエンタルピを算出するように構成されている。上記蒸発圧力算出部（115）は、上記冷房冷却運転の際に、上記エンタルピ算出部（114）が算出した第１冷媒のエンタルピ（h1）と上記温度センサ（96）が検出した第２冷媒の温度（T1）とから該第２冷媒の圧力を算出する。ここで、蒸発圧力調整弁（3）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第２冷媒の圧力は第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（第２蒸発圧力）（LP1）に等しくなる。そこで、蒸発圧力算出部（115）は、上述のようにして算出した第２冷媒の圧力を第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）として算出するように構成されている。上記飽和温度算出部（116）は、上記蒸発圧力算出部（115）が算出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）から圧力相当飽和温度を算出する。

上記第２蒸発温度導出部（112）は、上述のようなエンタルピ算出部（114）と蒸発圧力算出部（115）と飽和温度算出部（116）とによって導出された第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力相当飽和温度を第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度として導出するように構成されている。

上記運転制御部（130）は、冷房冷却運転実行部（131）と、異温度蒸発制御部（132）とを有している。冷房冷却運転実行部（131）は、各種機器及び各種弁の制御を行い、冷媒回路（2）において室外熱交換器（12）が凝縮器として機能し、全ての利用側熱交換器（22,32,42）が蒸発器として機能するように冷媒が循環する冷房冷却運転を実行するように構成されている。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記冷房冷却運転の際に、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発するように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節するように構成されている。具体的には、異温度蒸発制御部（132）は、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。

〈蒸発温度の導出〉
以上のような構成により、実施形態２の冷凍装置（1）では、以下のようにして蒸発温度が導出される。

コントローラ（100）の蒸発温度導出部（110）は、上記冷房冷却運転の際に、室内熱交換器（22）及び第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度を導出する。

まず、コントローラ（100）の第１蒸発温度導出部（111）によって室内熱交換器（22）の蒸発温度が導出される。第１蒸発温度導出部（111）は、圧力センサ（98）が検出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）に等しい第１冷媒の圧力から飽和温度算出部（113）によって圧力相当飽和温度を算出し、該飽和温度を室内熱交換器（22）の蒸発温度として導出する。

次に、コントローラ（100）の第２蒸発温度導出部（112）によって第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度が導出される。具体的には、まず、エンタルピ算出部（114）により、圧力センサ（98）が検出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）に等しい第１冷媒の圧力と温度センサ（97）が検出した第１冷媒の温度（T2）とから第１冷媒のエンタルピ（h1）が算出される。具体的には、図４のＰ−ｈ線図に示すように、第１冷媒の圧力（LP2）の等圧線と第１冷媒の温度（T2）の等温線との交点から第１冷媒のエンタルピ（h1）が算出される。そして、次に、蒸発圧力算出部（115）により、温度センサ（96）が検出した第２冷媒の温度（T1）とエンタルピ算出部（114）が算出した第１冷媒のエンタルピ（h1）とから第２冷媒の圧力が算出される。ここで、通常、圧力調整弁のような絞りの前後ではエンタルピが一定に保たれたまま圧力だけが降下する。つまり、蒸発圧力調整弁（3）から流出した第２冷媒のエンタルピは、室内熱交換器（22）から流出して蒸発圧力調整弁（3）に流入する第１冷媒のエンタルピ（h1）に等しい。よって、第１冷媒のエンタルピ（h1）と第２冷媒の温度（T1）とから蒸発圧力調整弁（3）から流出した第２冷媒の圧力、即ち第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）を求めることができる。具体的には、図４のＰ−ｈ線図に示すように、第１冷媒のエンタルピ（h1）の等エンタルピ線と第２冷媒の温度（T1）の等温線との交点から第２冷媒の圧力が算出される。そして、飽和温度算出部（113）により、蒸発圧力算出部（115）が算出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）に等しい第２冷媒の圧力の圧力相当飽和温度を算出し、該温度を第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度として導出する。

以上により、実施形態２によっても、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器のうちの蒸発温度の高い室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）を圧力センサ（98）によって導出すると共に蒸発圧力調整弁（3）の前後の冷媒温度（T1,T2）を検出することにより、蒸発温度の低い第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）を容易に算出することができる。つまり、実施形態２においても、従来の冷凍装置のように各利用側熱交換器毎に圧力センサを設けることなく、各利用側熱交換器の蒸発圧力及び蒸発温度を導出することができる。従って、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路（2）を備えた冷凍装置（1）において、圧力センサの個数を低減することができる。よって、冷凍装置（1）が設置された環境に対して悪影響を及ぼすおそれを低減できる。また、温度センサは圧力センサに比べて安価であり、交換が容易であり、故障率が低いため、圧力センサの代わりに温度センサを用いることによって装置全体を安価に構成することができると共に交換を容易に且つ安価に行うことができる。

《発明の実施形態３》
図６に示すように、実施形態３の冷凍装置は、実施形態１の冷凍装置に第２室内ユニット（150）と第２蒸発圧力調整弁（143）とバイパス通路（144）と第３温度センサ（146）と第４温度センサ（147）とを加えたものである。以下、実施形態１と異なる部分についてのみ説明する。

第２室内ユニット（150）には、本発明に係る第３利用側熱交換器を構成する第２室内熱交換器（152）を有する利用側回路としての室内回路（151）が設けられている。一方、室外ユニット（10）の室外回路（11）には、第１ガス管（62）の中途部に第２ガス管（63）の一端が接続されている。第２ガス管（63）の他端は、第３ガス側閉鎖弁（64）に接続されている。室内回路（151）のガス側端は、第３ガス側連絡配管（141）を介して室外回路（11）の第３ガス側閉鎖弁（64）に接続され、室内回路（151）の液側端は、第３液側連絡配管（142）を介して第１液側連絡配管（52）の中途部に接続されている。

〈第２室内ユニット〉
第２室内ユニット（150）は、室内に設置され、上記室内回路（151）と、該室内回路（151）を収容する室内ケーシング（150a）とを有している。室内回路（151）には、ガス側端から順に、第２室内熱交換器（152）、室内膨張弁（膨張機構）（153）、及びフィルタ（154）が設けられている。第２室内熱交換器（152）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（152a）が設けられている。室内ファン（152a）は、室内回路（151）と共に室内ケーシング（150a）内に収容されている。第２室内熱交換器（152）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（152a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。また、第２室内熱交換器（152）の近傍には、室内空気の温度を検出する室内温度センサ（152b）が設けられている。室内膨張弁（153）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。

〈第２蒸発圧力調整弁、バイパス通路〉
上記第２蒸発圧力調整弁（143）は、上記第３ガス側連絡配管（141）に設けられている。第２蒸発圧力調整弁（143）は、後述する冷房冷却運転の際に、第２室内熱交換器（152）と室内熱交換器（22）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発するように第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力を調整するものである。また、第３ガス側連絡配管（141）には、第２蒸発圧力調整弁（143）をバイパスするバイパス通路（144）が接続されている。該バイパス通路（144）には、逆止弁（145）が設けられている。逆止弁（145）は、バイパス通路（144）の室外ユニット（10）側から第２室内ユニット（150）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。

〈温度センサ〉
上記温度センサ（第３温度センサ）（146）は、第３ガス側連絡配管（141）の第２蒸発圧力調整弁（143）の室内熱交換器（22）側に設けられている。一方、上記温度センサ（第４温度センサ）（147）は、第３ガス側連絡配管（141）の第２蒸発圧力調整弁（143）の第２室内熱交換器（152）側に設けられている。これら２つの温度センサ（146,147）は、後述する冷房冷却運転の際に、上記第２蒸発圧力調整弁（143）の上流側及び下流側の冷媒の温度をそれぞれ検出するものであり、検出された温度は、第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力の算出に用いられる。

〈コントローラ〉
コントローラ（100）は、上述した各種センサの検出値が入力され、該検出値に基づいて各種機器（各種弁や各種ファン等）の制御を行って冷凍装置（1）の運転を制御するものである。

図７に示すように、コントローラ（100）は、各利用側熱交換器（22,32,42,152）の蒸発温度を導出する蒸発温度導出部（110）と、全ての利用側熱交換器（22,32,42,152）が蒸発器として機能し且つ室内熱交換器（22）と第２室内熱交換器（152）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する冷房冷却運転を実行する運転制御部（130）とを備えている。

上記蒸発温度導出部（110）は、実施形態１の第１蒸発温度導出部（111）及び第２蒸発温度導出部（112）に加え、本発明に係る第３利用側熱交換器を構成する第２室内熱交換器（152）の蒸発温度を導出する第３蒸発温度導出部（117）を有している。

上記第３蒸発温度導出部（117）は、エンタルピ算出部（第３算出部）（118）と蒸発圧力算出部（第４算出部）（119）と飽和温度算出部（120）とを有している。なお、以下では、第２蒸発圧力調整弁（143）の室内熱交換器（第２利用側熱交換器）（22）側の冷媒を第３冷媒とし、第２蒸発圧力調整弁（143）の第２室内熱交換器（第３利用側熱交換器）（152）側の冷媒を第４冷媒として説明する。

上記エンタルピ算出部（118）は、上記冷房冷却運転の際に、上記第２蒸発温度導出部（112）の蒸発圧力算出部（第２算出部）（115）が算出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力（第２蒸発圧力）と上記温度センサ（146）が検出した第３冷媒の温度とから該第３冷媒のエンタルピを算出するように構成されている。上記蒸発圧力算出部（119）は、上記冷房冷却運転の際に、上記エンタルピ算出部（118）が算出した第３冷媒のエンタルピと上記温度センサ（147）が検出した第４冷媒の温度とから該第４冷媒の圧力を算出する。ここで、第２蒸発圧力調整弁（143）と第２室内熱交換器（152）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第４冷媒の圧力は第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力（第４蒸発圧力）に等しくなる。そこで、蒸発圧力算出部（119）は、上述のようにして算出した第４冷媒の圧力を第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力として算出するように構成されている。上記飽和温度算出部（120）は、上記蒸発圧力算出部（119）が算出した第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力から圧力相当飽和温度を算出する。

上記第３蒸発温度導出部（117）は、上述のようなエンタルピ算出部（118）と蒸発圧力算出部（119）と飽和温度算出部（120）とによって導出された第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力相当飽和温度を第２室内熱交換器（152）の蒸発温度として導出するように構成されている。

上記運転制御部（130）は、冷房冷却運転実行部（131）と、異温度蒸発制御部（132）とを有している。冷房冷却運転実行部（131）は、各種機器及び各種弁の制御を行い、冷媒回路（2）において室外熱交換器（12）が凝縮器として機能し、全ての利用側熱交換器（22,152,32,42）が蒸発器として機能するように冷媒が循環する冷房冷却運転を実行するように構成されている。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記冷房冷却運転の際に、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて、及び第２室内熱交換器（152）と室内熱交換器（22）とにおいてそれぞれ冷媒が異なる温度で蒸発するように蒸発圧力調整弁（3）及び第２蒸発圧力調整弁（143）の開度を調節するように構成されている。具体的には、異温度蒸発制御部（132）は、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記第３蒸発温度導出部（117）が導出した第２室内熱交換器（152）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように第２蒸発圧力調整弁（143）の開度を調節する。

−運転動作−
上記冷凍装置（1）では、上述のように、コントローラ（100）の運転制御部（130）の冷房冷却運転実行部（131）により、上記冷媒回路（2）において、室内ユニット（20）及び第２室内ユニット（150）によって室内を冷房すると共に冷蔵ユニット（30,40）によって庫内を冷却する冷房冷却運転が実行される。具体的には、図６に太線で示すように、冷媒回路（2）では、熱源側熱交換器（12）が凝縮器として機能する一方、全ての利用側熱交換器（22,152,32,42）が蒸発器として機能するように冷媒が循環して図８に示すような蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。

異温度蒸発制御部（132）は、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記第３蒸発温度導出部（117）が導出した第２室内熱交換器（152）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように第２蒸発圧力調整弁（143）の開度を調節する。

上述のような運転制御部（130）による各種機器及び弁の制御により、冷媒回路（2）では冷媒が循環する。なお、冷媒の循環は、第１液側連絡配管（52）に流入した液冷媒の一部が、第２室内ユニット（150）を通過して室外ユニット（10）の第１ガス管（62）に流入して室内ユニット（20）からの冷媒と合流する他は実施形態１と同様であるため説明を省略する。

第１液側連絡配管（52）から第３液側連絡配管（142）に流入した液冷媒の一部は、室内膨張弁（153）で減圧された後、第２室内熱交換器（152）に流入して室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。なお、上記室内膨張弁（153）の開度は、室内温度センサ（152b）の検出値や室内の設定温度に基づいて所定開度に調節される。例えば、室内膨張弁（153）の開度は、室内温度センサ（152b）の検出値が所望の温度（例えば、２０℃）となるように調節される。第２室内熱交換器（152）で蒸発した冷媒は、第３ガス側連絡配管（141）に流入し、第２蒸発圧力調整弁（143）においてさらに減圧された後、室外ユニット（10）の第１ガス管（62）に流入する。

なお、第２蒸発圧力調整弁（143）の開度は、上述のように、運転制御部（130）の異温度蒸発制御部（132）により、第３蒸発温度導出部（117）が導出した第２室内熱交換器（152）の蒸発温度が、第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように調節される。

第１ガス管（62）に流入した第２室内ユニット（150）からの冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）を介して第１ガス管（62）に流入した室内ユニット（20）からの冷媒と合流する。そして、第１ガス管（62）において合流した冷媒は、第１四路切換弁（18）を通過して連絡配管（57）に流入し、蒸発圧力調整弁（3）においてさらに減圧された後、第２四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。

なお、蒸発圧力調整弁（3）の開度は、上述のように、運転制御部（130）の異温度蒸発制御部（132）により、第２蒸発温度導出部（112）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、第１蒸発温度導出部（111）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように調節される。その他の冷媒の流れは実施形態１と同様である。

以上のように、上記冷房冷却運転では、実施形態１と同様にして、蒸発圧力調整弁（3）により、室内回路（21）の室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用回路（31,41）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒の蒸発圧力が異なる。その結果、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する。また、上記冷房冷却運転では、第２蒸発圧力調整弁（143）により、室内回路（21）の室内熱交換器（22）と室内回路（151）の第２室内熱交換器（152）とにおいて冷媒の蒸発圧力が異なる。具体的には、第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力が室内熱交換器（22）の蒸発圧力よりも高くなる。その結果、第２室内熱交換器（152）と室内熱交換器（22）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する。具体的には、第２室内熱交換器（152）の蒸発温度が室内熱交換器（22）の蒸発温度よりも高くなり、例えば、第２室内熱交換器（152）の蒸発温度が＋１０℃となり、室内熱交換器（22）の蒸発温度が＋５℃となる。

〈蒸発温度の導出〉
コントローラ（100）の蒸発温度導出部（110）は、上記冷房冷却運転の際に、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）、室内熱交換器（22）及び第２室内熱交換器（152）の蒸発温度を導出する。なお、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）及び室内熱交換器（22）の蒸発温度の導出方法については実施形態１と同様であるため、以下、第２室内熱交換器（152）の蒸発温度の導出方法について説明する。

第２室内熱交換器（152）の蒸発温度は、コントローラ（100）の第３蒸発温度導出部（117）によって導出される。具体的には、まず、エンタルピ算出部（118）により、第２蒸発温度導出部（112）の蒸発圧力算出部（115）が算出した室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）に等しい第２冷媒の圧力と温度センサ（146）が検出した第３冷媒の温度（T3）とから第３冷媒のエンタルピ（h2）が算出される。具体的には、図８のＰ−ｈ線図に示すように、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）に等しい第２冷媒の圧力の等圧線と第３冷媒の温度（T3）の等温線との交点から第３冷媒のエンタルピ（h2）が算出される。そして、次に、蒸発圧力算出部（119）により、温度センサ（147）が検出した第４冷媒の温度（T4）とエンタルピ算出部（118）が算出した第３冷媒のエンタルピ（h2）とから第４冷媒の圧力が算出される。ここで、通常、圧力調整弁のような絞りの前後ではエンタルピが一定に保たれたまま圧力だけが降下する。つまり、第２室内熱交換器（152）から流出して第２蒸発圧力調整弁（143）に流入する前の第４冷媒のエンタルピは、第２蒸発圧力調整弁（143）から流出した第３冷媒のエンタルピ（h2）に等しい。よって、第３冷媒のエンタルピ（h2）と第４冷媒の温度（T4）とから第２室内熱交換器（152）から流出して第２蒸発圧力調整弁（143）に流入する第４冷媒の圧力、即ち第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力（LP3）を求めることができる。具体的には、図８のＰ−ｈ線図に示すように、第３冷媒のエンタルピ（h2）の等エンタルピ線と第４冷媒の温度（T4）の等温線との交点から第４冷媒の圧力が算出される。そして、飽和温度算出部（120）により、蒸発圧力算出部（119）が算出した第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力（LP3）に等しい第４冷媒の圧力から圧力相当飽和温度を算出し、該温度を第２室内熱交換器（152）の蒸発温度として導出する。

以上により、実施形態３によれば、室内熱交換器（22）の蒸発圧力（LP2）と第２蒸発圧力調整弁（143）の室内熱交換器（22）側の第３冷媒の温度（T3）とから算出した第３冷媒のエンタルピ（h2）と、第２蒸発圧力調整弁（143）の第２室内熱交換器（152）側の第４冷媒の温度（T4）とから、第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力（LP3）を算出することとした。そのため、第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力（LP3）を検出する圧力センサを設けることなく、第２室内熱交換器（152）の蒸発圧力（LP3）を算出することができる。

《発明の実施形態４》
図９に示すように、実施形態４の冷凍装置は、実施形態２の冷凍装置に第３冷蔵ユニット（170）と第３蒸発圧力調整弁（163）と温度センサ（166）と温度センサ（167）とを加えたものである。以下、実施形態２と異なる部分についてのみ説明する。

第３冷蔵ユニット（170）には、本発明に係る第４利用側熱交換器を構成する第３冷蔵用熱交換器（172）を有する利用側回路としての第３冷蔵用回路（171）が設けられている。第３冷蔵用回路（171）のガス側端は、第４ガス側連絡配管（161）によって第２ガス側連絡配管（53）の中途部に接続され、第３冷蔵用回路（171）の液側端は、第４液側連絡配管（162）によって第２液側連絡配管（54）の中途部に接続されている。

〈第３冷蔵ユニット〉
第３冷蔵ユニット（170）は、第３冷蔵用回路（171）と、該第３冷蔵用回路（171）を収容する冷蔵ショーケース（170a）とを有している。第３冷蔵用回路（171）には、ガス側端から順に、第３冷蔵用熱交換器（172）、庫内膨張弁（173）及び電磁弁（174）が設けられている。第３冷蔵用熱交換器（172）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（172a）が設けられている。庫内ファン（172a）は、第３冷蔵用回路（171）と共に冷蔵ショーケース（170a）内に収容されている。第３冷蔵用熱交換器（172）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（172a）が送風する冷蔵ショーケース（170a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。また、第３冷蔵用熱交換器（172）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（172b）が設けられている。庫内膨張弁（173）は、感温式膨張弁であって、感温筒が第３冷蔵用熱交換器（172）のガス側に取り付けられている。つまり、庫内膨張弁（173）は、第３冷蔵用熱交換器（172）が蒸発器として機能する際に、該第３冷蔵用熱交換器（172）の出口側の冷媒温度に基づいて開度が調節される。

〈第３蒸発圧力調整弁〉
上記第３蒸発圧力調整弁（163）は、第４ガス側連絡配管（161）に設けられている。第３蒸発圧力調整弁（163）は、後述する冷房冷却運転の際に、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）と第３冷蔵用熱交換器（172）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発するように第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力を調整するものである。

〈温度センサ〉
上記温度センサ（第５温度センサ）（166）は、第４ガス側連絡配管（161）の第３蒸発圧力調整弁（163）の冷蔵用熱交換器（31,41）側に設けられている。一方、上記温度センサ（第６温度センサ）（167）は、第４ガス側連絡配管（161）の第３蒸発圧力調整弁（163）の第３冷蔵用熱交換器（172）側に設けられている。これら２つの温度センサ（166,167）は、後述する冷房冷却運転の際に、上記第３蒸発圧力調整弁（163）の上流側及び下流側の冷媒の温度をそれぞれ検出するものであり、検出された温度は、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力の算出に用いられる。

〈コントローラ〉
コントローラ（100）は、上述した各種センサの検出値が入力され、該検出値に基づいて各種機器（各種弁や各種ファン等）の制御を行って冷凍装置（1）の運転を制御するものである。

図１０に示すように、コントローラ（100）は、各利用側熱交換器（22,32,42,172）の蒸発温度を導出する蒸発温度導出部（110）と、全ての利用側熱交換器（22,32,42,172）が蒸発器として機能し且つ室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）と第３冷蔵用熱交換器（172）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する冷房冷却運転を実行する運転制御部（130）とを備えている。

上記蒸発温度導出部（110）は、実施形態２の第３蒸発温度導出部（117）の代わりに、本発明に係る第４利用側熱交換器を構成する第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度を導出する第４蒸発温度導出部（121）を有している。

上記第４蒸発温度導出部（121）は、エンタルピ算出部（第５算出部）（122）と蒸発圧力算出部（第６算出部）（123）と飽和温度算出部（124）とを有している。なお、以下では、第３蒸発圧力調整弁（163）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（第１利用側熱交換器）（32,42）側の冷媒を第５冷媒とし、第３蒸発圧力調整弁（163）の第３冷蔵用熱交換器（第４利用側熱交換器）（172）側の冷媒を第６冷媒として説明する。

上記エンタルピ算出部（122）は、上記冷房冷却運転の際に、上記第２蒸発温度導出部（112）の蒸発圧力算出部（第２算出部）（115）が算出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（第２蒸発圧力）と上記温度センサ（166）が検出した第５冷媒の温度とから該第５冷媒のエンタルピを算出するように構成されている。上記蒸発圧力算出部（123）は、上記冷房冷却運転の際に、上記エンタルピ算出部（122）が算出した第５冷媒のエンタルピと上記温度センサ（167）が検出した第６冷媒の温度とから該第６冷媒の圧力を算出する。ここで、第３蒸発圧力調整弁（163）と第３冷蔵用熱交換器（172）との間において冷媒の圧力は変化しないため、第６冷媒の圧力は第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力（第４蒸発圧力）に等しくなる。そこで、蒸発圧力算出部（123）は、上述のようにして算出した第６冷媒の圧力を第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力として算出するように構成されている。上記飽和温度算出部（124）は、上記蒸発圧力算出部（123）が算出した第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力から圧力相当飽和温度を算出する。

上記第４蒸発温度導出部（121）は、上述のようなエンタルピ算出部（122）と蒸発圧力算出部（123）と飽和温度算出部（124）とによって導出された第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力相当飽和温度を第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度として導出するように構成されている。

上記運転制御部（130）は、冷房冷却運転実行部（131）と、異温度蒸発制御部（132）とを有している。冷房冷却運転実行部（131）は、各種機器及び各種弁の制御を行い、冷媒回路（2）において室外熱交換器（12）が凝縮器として機能し、全ての利用側熱交換器（22,32,42,172）が蒸発器として機能するように冷媒が循環する冷房冷却運転を実行するように構成されている。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記冷房冷却運転の際に、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて、及び第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）と第３冷蔵用熱交換器（172）とにおいてそれぞれ冷媒が異なる温度で蒸発するように蒸発圧力調整弁（3）及び第３蒸発圧力調整弁（163）の開度を調節するように構成されている。具体的には、異温度蒸発制御部（132）は、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記第４蒸発温度導出部（121）が導出した第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように第３蒸発圧力調整弁（163）の開度を調節する。

−運転動作−
上記冷凍装置（1）では、上述のように、コントローラ（100）の運転制御部（130）の冷房冷却運転実行部（131）により、上記冷媒回路（2）において、室内ユニット（20）によって室内を冷房すると共に第１乃至第３冷蔵ユニット（30,40,170）によって庫内を冷却する冷房冷却運転が実行される。具体的には、図９に太線で示すように、冷媒回路（2）では、熱源側熱交換器（12）が凝縮器として機能する一方、全ての利用側熱交換器（22,32,42,172）が蒸発器として機能するように冷媒が循環して図１１に示すような蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。

異温度蒸発制御部（132）は、上記第１蒸発温度導出部（111）が導出した室内熱交換器（22）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように蒸発圧力調整弁（3）の開度を調節する。また、異温度蒸発制御部（132）は、上記第４蒸発温度導出部（121）が導出した第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度が、上記第２蒸発温度導出部（112）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように第３蒸発圧力調整弁（163）の開度を調節する。

上述のような運転制御部（130）による各種機器及び弁の制御により、冷媒回路（2）では冷媒が循環する。なお、冷媒の循環は、第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒の一部が、第３冷蔵ユニット（170）を通過して第２ガス側連絡配管（53）に流入して第１及び第２冷蔵ユニット（30,40）からの冷媒と合流する他は実施形態１と同様であるため説明を省略する。

第２液側連絡配管（54）から第４液側連絡配管（162）に流入した液冷媒の一部は、庫内膨張弁（173）で減圧された後、第３冷蔵用熱交換器（172）に流入して庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。第３冷蔵用熱交換器（172）で蒸発した冷媒は、第４ガス側連絡配管（161）に流入し、第３蒸発圧力調整弁（163）においてさらに減圧された後、第２ガス側連絡配管（53）に流入する。

なお、第３蒸発圧力調整弁（163）の開度は、上述のように、運転制御部（130）の異温度蒸発制御部（132）により、第４蒸発温度導出部（121）が導出した第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度が、第２蒸発温度導出部（112）が導出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも所定温度だけ高くなるように調節される。

第２ガス側連絡配管（53）に流入した第３冷蔵ユニット（170）からの冷媒は、第１及び第２冷蔵ユニット（30,40）からの冷媒と合流する。そして、第２ガス側連絡配管（53）において合流した冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。

以上のように、上記冷房冷却運転では、実施形態２と同様にして、蒸発圧力調整弁（3）により、室内回路（21）の室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用回路（31,41）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒の蒸発圧力が異なる。その結果、室内熱交換器（22）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する。また、上記冷房冷却運転では、第３蒸発圧力調整弁（163）により、第１及び第２冷蔵用回路（31,41）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）と第３冷蔵用回路（171）の第３冷蔵用熱交換器（172）とにおいて冷媒の蒸発圧力が異なる。具体的には、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力が第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力よりも高くなる。その結果、第３冷蔵用熱交換器（172）と第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）とにおいて冷媒が異なる温度で蒸発する。具体的には、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度が第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなり、例えば、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度が−５℃となり、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度が−１０℃となる。

〈蒸発温度の導出〉
コントローラ（100）の蒸発温度導出部（110）は、上記冷房冷却運転の際に、第２室内熱交換器（152）、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）、並びに第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度を導出する。なお、室内熱交換器（22）及び第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発温度の導出方法については実施形態２と同様であるため、以下、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度の導出方法について説明する。

第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度は、コントローラ（100）の第４蒸発温度導出部（121）によって導出される。具体的には、まず、エンタルピ算出部（122）により、第２蒸発温度導出部（112）の蒸発圧力算出部（115）が算出した第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）に等しい第２冷媒の圧力と温度センサ（166）が検出した第５冷媒の温度（T5）とから第５冷媒のエンタルピ（h3）が算出される。具体的には、図１１のＰ−ｈ線図に示すように、第５冷媒の圧力（LP1）の等圧線と第５冷媒の温度（T5）の等温線との交点から第５冷媒のエンタルピ（h3）が算出される。そして、次に、蒸発圧力算出部（123）により、温度センサ（167）が検出した第６冷媒の温度（T6）とエンタルピ算出部（122）が算出した第５冷媒のエンタルピ（h3）とから第６冷媒の圧力が算出される。ここで、通常、圧力調整弁のような絞りの前後ではエンタルピが一定に保たれたまま圧力だけが降下する。つまり、第３冷蔵用熱交換器（172）から流出して第３蒸発圧力調整弁（163）に流入する前の第６冷媒のエンタルピは、第３蒸発圧力調整弁（163）から流出した第５冷媒のエンタルピ（h3）に等しい。よって、第５冷媒のエンタルピ（h3）と第６冷媒の温度（T6）とから第３冷蔵用熱交換器（172）から流出して第３蒸発圧力調整弁（163）に流入する第６冷媒の圧力、即ち第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力（LP4）を求めることができる。具体的には、図１１のＰ−ｈ線図に示すように、第５冷媒のエンタルピ（h3）の等エンタルピ線と第６冷媒の温度（T6）の等温線との交点から第６冷媒の圧力が算出される。そして、飽和温度算出部（124）により、蒸発圧力算出部（123）が算出した第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力（LP4）に等しい第６冷媒の圧力から圧力相当飽和温度を算出し、該温度を第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発温度として導出する。

以上により、実施形態４によれば、第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）の蒸発圧力（LP1）と第３蒸発圧力調整弁（163）の第１及び第２冷蔵用熱交換器（32,42）側の第５冷媒の温度（T5）とから算出した第５冷媒のエンタルピ（h3）と、第３蒸発圧力調整弁（163）の第３冷蔵用熱交換器（172）側の第６冷媒の温度（T6）とから、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力（LP4）を算出することとした。そのため、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力（LP4）を検出する圧力センサを設けることなく、第３冷蔵用熱交換器（172）の蒸発圧力（LP4）を算出することができる。

《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。

上記各実施形態では、冷媒回路（2）は、室内ユニット（20,150）において冷房と暖房とが切換可能な回路に構成されていたが、冷房のみが可能な回路であってもよい。

また、本発明に係る利用側熱交換器の個数は上記各実施形態のものに限られない。複数であれば２つであってもよく、また５つ以上であってもよい。

また、上記各実施形態では、複数の利用側熱交換器が空調用の室内熱交換器と冷蔵用熱交換器とによって構成されていたが、全てが冷蔵用熱交換器又は空調用の室内熱交換器によって構成されて複数の利用側熱交換器が異温度で蒸発するようにしてもよい。

上記各実施形態では、本発明に係る圧力導出機構を圧力センサによって構成していたが、圧力導出機構は圧力センサに限られない。例えば、温度センサを用いて蒸発温度を検出して該検出値から蒸発圧力を導出するものであってもよい。

なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

以上説明したように、本発明は、異温度蒸発する複数の利用側熱交換器が互いに並列に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置について有用である。

１ 冷凍装置
２ 冷媒回路
３ 蒸発圧力調整弁（第１蒸発圧力調整弁）
１０ａ 室外ケーシング（熱源側ケーシング）
１２ 室外熱交換器（熱源側熱交換器）
１３ 圧縮機構
２３ 室内膨張弁（膨張機構）
２２ 室内熱交換器（第２利用側熱交換器、第１利用側熱交換器）
３２ 第１冷蔵用熱交換器（第１利用側熱交換器、第２利用側熱交換器）
３３ 庫内膨張弁（膨張機構）
４２ 第２冷蔵用熱交換器（第１利用側熱交換器、第２利用側熱交換器）
４３ 庫内膨張弁（膨張機構）
９２ 吸入圧力センサ（圧力導出機構、圧力センサ）
９６ 温度センサ（第１温度センサ）
９７ 温度センサ（第２温度センサ）
９８ 圧力センサ（圧力導出機構、圧力センサ）
１１４ エンタルピ算出部（第１算出部）
１１５ 蒸発圧力算出部（第２算出部）
１１８ エンタルピ算出部（第３算出部）
１１９ 蒸発圧力算出部（第４算出部）
１２２ エンタルピ算出部（第５算出部）
１２３ 蒸発圧力算出部（第６算出部）
１３２ 異温度蒸発制御部（弁制御部）
１４３ 第２蒸発圧力調整弁
１４６ 温度センサ（第３温度センサ）
１４７ 温度センサ（第４温度センサ）
１５２ 第２室内熱交換器（第３利用側熱交換器）
１６３ 第３蒸発圧力調整弁
１６６ 温度センサ（第５温度センサ）
１６７ 温度センサ（第６温度センサ）
１７２ 第３冷蔵用熱交換器（第４利用側熱交換器）

Claims (7)

1. 圧縮機構（13）と熱源側熱交換器（12）と膨張機構（23,33,43）と少なくとも第１及び第２利用側熱交換器（22,32,42）を含む互いに並列に接続された複数の利用側熱交換器（22,32,42）とを有する冷媒回路（2）と、上記第１及び第２利用側熱交換器（22,32,42）を異温度蒸発させる第１蒸発圧力調整弁（3）とを備えた冷凍装置であって、
   上記第１利用側熱交換器（32,42）の第１蒸発圧力（LP1）を導出する圧力導出機構（92）と、
   上記第１蒸発圧力調整弁（3）の上記第１利用側熱交換器（32,42）側の第１冷媒の温度（T1）を検出する第１温度センサ（96）と、
   上記第１蒸発圧力調整弁（3）の上記第２利用側熱交換器（22）側の第２冷媒の温度（T2）を検出する第２温度センサ（97）と、
   上記圧力導出機構（92）が導出した上記第１蒸発圧力（LP1）と上記第１温度センサ（96）が検出した上記第１冷媒の温度（T1）とから上記第１冷媒のエンタルピ（h1）を算出する第１算出部（114）と、
   上記第１算出部（114）が算出した上記第１冷媒のエンタルピ（h1）と上記第２温度センサ（97）が検出した上記第２冷媒の温度（T2）とから上記第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を算出する第２算出部（115）とを備えている
   ことを特徴とする冷凍装置。
2. 請求項１において、
   上記圧力導出機構（92）は、上記第１利用側熱交換器（32,42）の第１蒸発圧力（LP1）を検出する圧力センサ（92）によって構成され、
   上記圧力センサ（92）による上記第１蒸発圧力（LP1）及び上記第２算出部（115）による上記第２蒸発圧力（LP2）に基づいて上記第１及び第２利用側熱交換器（22,32,42）が異温度蒸発するように上記第１蒸発圧力調整弁（3）の動作を制御する弁制御部（132）と、
   上記熱源側熱交換器（12）と上記第１蒸発圧力調整弁（3）と上記圧力センサ（92）と上記第１算出部（114）と上記第２算出部（115）と上記弁制御部（132）とが収容される熱源側ケーシング（10a）とを備え、
   上記第１温度センサ（96）と上記第２温度センサ（97）とは、上記熱源側ケーシング（10a）内に設けられている
   ことを特徴とする冷凍装置。
3. 請求項１又は２において、
   上記第１温度センサ（96）と上記第２温度センサ（97）とは、上記第１蒸発圧力調整弁（3）の近傍に設けられている
   ことを特徴とする冷凍装置。
4. 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
   上記第１蒸発圧力調整弁（3）は、上記第２利用側熱交換器（22）のガス側端と上記圧縮機構（13）の吸入側端との間において、上記第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度が上記第１利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように上記第２利用側熱交換器（22）の第２蒸発圧力（LP2）を調整するように構成されている
   ことを特徴とする冷凍装置。
5. 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
   上記第１蒸発圧力調整弁（3）は、上記第１利用側熱交換器（22）のガス側端と上記圧縮機構（13）の吸入側端との間において、上記第１利用側熱交換器（22）の蒸発温度が上記第２利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように上記第１利用側熱交換器（22）の第１蒸発圧力（LP2）を調整するように構成されている
   ことを特徴とする冷凍装置。
6. 請求項４において、
   上記冷媒回路（2）は第３利用側熱交換器（152）をさらに有し、
   上記第３利用側熱交換器（152）のガス側端と上記第１蒸発圧力調整弁（3）の流入側端との間において、上記第３利用側熱交換器（152）の蒸発温度が上記第２利用側熱交換器（22）の蒸発温度よりも高くなるように上記第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を調整する第２蒸発圧力調整弁（143）と、
   上記第２蒸発圧力調整弁（143）の上記第２利用側熱交換器（22）側の第３冷媒の温度（T3）を検出する第３温度センサ（146）と、
   上記第２蒸発圧力調整弁（143）の上記第３利用側熱交換器（152）側の第４冷媒の温度（T4）を検出する第４温度センサ（147）と、
   上記第２算出部（115）が算出した上記第２蒸発圧力（LP2）と上記第３温度センサ（146）が検出した上記第３冷媒の温度（T3）とから該第３冷媒のエンタルピ（h2）を算出する第３算出部（118）と、
   上記第３算出部（118）が算出した上記第３冷媒のエンタルピ（h2）と上記第４温度センサ（147）が検出した上記第４冷媒の温度（T4）とから上記第３利用側熱交換器（152）の第３蒸発圧力（LP3）を算出する第４算出部（119）とを備えている
   ことを特徴とする冷凍装置。
7. 請求項５において、
   上記冷媒回路（2）は第４利用側熱交換器（172）をさらに有し、
   上記第２利用側熱交換器（32,42）のガス側端及び上記圧縮機構（13）の吸入側端の間の中途部と上記第４利用側熱交換器（172）のガス側端との間において、上記第４利用側熱交換器（172）の蒸発温度が上記第２利用側熱交換器（32,42）の蒸発温度よりも高くなるように上記第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を調整する第３蒸発圧力調整弁（163）と、
   上記第３蒸発圧力調整弁（163）の上記第２利用側熱交換器（32,42）側の第５冷媒の温度（T5）を検出する第５温度センサ（166）と、
   上記第３蒸発圧力調整弁（163）の上記第４利用側熱交換器（172）側の第６冷媒の温度（T6）を検出する第６温度センサ（167）と、
   上記第２算出部（115）が算出した上記第２蒸発圧力（LP1）と上記第５温度センサ（166）が検出した上記第５冷媒の温度（T5）とから該第５冷媒のエンタルピ（h3）を算出する第５算出部（122）と、
   上記第５算出部（122）が算出した上記第５冷媒のエンタルピ（h3）と上記第６温度センサ（167）が検出した上記第６冷媒の温度（T6）とから上記第４利用側熱交換器（172）の第４蒸発圧力（LP4）を算出する第６算出部（123）とを備えている
   ことを特徴とする冷凍装置。

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