JP2014064767A - クッション - Google Patents

Abstract

【課題】連続線状体の三次元ランダムループ接合構造体を用いたクッションであって、クッション性および静粛性に優れたクッションを提供する。
【解決手段】熱可塑性樹脂からなる連続線条体を曲がりくねらせランダムル−プを形成し、夫々のル−プを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムル−プ接合構造体と、前記三次元ランダムループ接合構造体を包み込む包装体と、を備え、前記三次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度が０．００５〜０．２００ｇ／ｃｍ３であり、前記三次元ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数が５００〜１２００個／ｇである、クッション
【選択図】 図２

Description

本発明は、連続線状体の三次元ランダムループ接合構造体を用いたクッションに関する。

たとえば、特許文献１には、耐熱性、耐久性、クッション性に優れ、蒸れ難く、リサイクルが容易なクッション用網状構造体をクッション材に用いることが提案されている。特許文献１に記載のクッション用網状構造体は、ポリエステル系共重合熱可塑性弾性樹脂からなる３００デニール以上の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造体から構成されている。

しかしながら、クッション材の圧縮時および回復時にランダムループ同士がこすれたような音やランダムループ同士がはじけたような音がするため、うるさいという問題がある。

そこで、たとえば特許文献２には、クッション性および静粛性に優れたポリエステル系弾性網状構造体として、ポリエステル共重合体からなる繊度が３００デシテックス以上の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造体のランダムループ表面に、シリコーン系樹脂を含む樹脂が０．４〜４重量％付着させたポリエステル系弾性網状構造体をクッション体に用いることが提案されている。

特許文献２に記載のポリエステル系弾性網状構造体を用いたクッション体は、クッション体の圧縮時および回復時にランダムループ同士が擦れたような音は低減されているものの、ランダムループ同士が弾けたような音は依然として残っており、静粛性の観点で改善の余地はあった。

特開平７−６８０６１号公報 特開２０１０−４３３７６号公報

上記の事情に鑑みて、本発明の目的は、連続線状体の三次元ランダムループ接合構造体を用いたクッションであって、クッション性および静粛性に優れたクッションを提供することにある。

本発明は、熱可塑性樹脂からなる連続線条体を曲がりくねらせランダムル−プを形成し、夫々のル−プを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムル−プ接合構造体と、三次元ランダムループ接合構造体を包み込む包装体と、を備え、三次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度が０．００５〜０．２００ｇ／ｃｍ３であり、三次元ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数が５００〜１２００個／ｇであるクッションである。

ここで、本発明のクッションにおいて、三次元ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数は５５０〜１１５０個／ｇであることが好ましく、６００〜１１００個／ｇであることがさらに好ましい。

また、本発明のクッションにおいては、連続線条体を構成する熱可塑性樹脂が、軟質ポリオレフィン、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、及びポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群より少なくとも一つ選ばれる熱可塑性樹脂であることが好ましく、軟質ポリオレフィン及びポリエステル系熱可塑性エラストマーからなる群より少なくとも一つ選ばれる熱可塑性樹脂であることがさらに好ましく、ポリエステル系熱可塑性エラストマーであることがなおさらに好ましい。

また、本発明のクッションにおいては、連続線条体の繊度が、２００〜１００００デシテックスであることが好ましく、２００〜５０００デシテックスであることがさらに好ましく、２００〜３０００デシテックスであることがなおさらに好ましい。

また、本発明のクッションにおいては、連続線条体が中空断面であることが好ましい。

また、本発明のクッションにおいては、連続線条体が中空断面であり、かつ該中空断面の中空率が１０〜５０％であることが好ましく、中空断面の中空率が２０〜４０％であることがさらに好ましい。

また、本発明のクッションにおいては、連続線条体が異形断面であることがより好ましい。

本発明によれば、連続線状体の三次元ランダムループ接合構造体を用いたクッションであって、クッション性および静粛性に優れたクッションを提供することができる。

本発明のクッションの一例である実施の形態のクッションの模式的な斜視図である。 図１のＩＩ−ＩＩに沿った模式的な拡大断面図である。 （ａ）は実施の形態のクッションに用いられる三次元ランダムループ接合構造体の一例の模式的な斜視図であり、（ｂ）は（ａ）に示す三次元ランダムループ接合構造体の模式的な拡大斜視図である。 （ａ）、（ｂ）は図３（ａ）および図３（ｂ）に示す連続線状体の一例の模式的な断面図である。 （ａ）〜（ｃ）は連続線状体の異形断面の一例を図解する模式的な断面図である。 三次元ランダムループ接合構造体の製造装置の一例を図解する模式的な構成図である。 三次元ランダムループ接合構造体の製造装置の一例を図解する模式的な構成図である。 実施の形態のクッションの使用形態の一例を図解する模式的な斜視図である。

以下、本発明の実施の形態について説明する。なお、本発明の図面において、同一の参照符号は、同一部分または相当部分を表わすものとする。

＜クッション＞
図１に、本発明のクッションの一例である実施の形態のクッションの模式的な斜視図を示し、図２に図１のＩＩ−ＩＩに沿った模式的な拡大断面図を示す。図１および図２に示すように、本実施の形態のクッション１は、三次元ランダムループ接合構造体１０と、三次元ランダムループ接合構造体１０を包み込む包装体１１と、を備えている。

三次元ランダムループ接合構造体１０としては、線条（連続線状体２１）を曲がりくねらせランダムループ２２を形成し、夫々のループ２２を互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなるものが用いられる。

包装体１１としては、三次元ランダムループ接合構造体１０を包み込むことができるものであれば特に限定なく用いることができ、たとえば従来からクッションに用いられているカバーを好適に用いることができる。

実施の形態のクッション１においては、三次元ランダムループ接合構造体１０が以下の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の３つの要件を備えている。そのため、良好なクッション性を有するとともに、従来よりも静粛性に優れたクッションとすることができる。

（ｉ）連続線状体２１が熱可塑性樹脂からなる。

（ｉｉ）三次元ランダムループ接合構造体１０の見掛け密度が０．００５〜０．２００ｇ／ｃｍ３である。

（ｉｉｉ）三次元ランダムループ接合構造体１０の単位重さあたりの接合点数が５００〜１２００個／ｇである。

本発明者らは、三次元ランダムループ接合構造体１０が、上記（ｉ）〜（ｉｉｉ）の用件を同時に満たすことにより、はじける音やこすれる音のような圧縮時および回復時の音が低減されながらも、弾性が確保されることを見出し、本発明を完成するに至った。

たとえば特許文献１や特許文献２に記載されているような従前の網状構造体は、ランダムループ同士が擦れたような音やランダムループ同士が弾けるような音が圧縮時や圧縮回復時に発生していたが、本実施の形態のクッション１においては、上記の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の３つの要件を備えた三次元ランダムループ接合構造体１０を備えているため、これらの音を大幅に低減しつつ、圧縮時の弾性を従前の網状構造体と同レベルに保つ点で優れた効果を有する。

＜連続線状体の構造＞
図３（ａ）に、実施の形態のクッション１に用いられる三次元ランダムループ接合構造体１０の一例の模式的な斜視図を示し、図３（ｂ）に、図３（ａ）に示す三次元ランダムループ接合構造体１０の模式的な拡大斜視図を示す。

図３（ａ）および図３（ｂ）に示すように、三次元ランダムループ接合構造体１０は、熱可塑性樹脂からなる線条（連続線状体２１）を曲がりくねらせ、連続線状体２１同士がその少なくとも一部において接合された３次元網状構造を有している。

連続線状体２１は、連続線状体２１の曲がりくねりによって、完全な輪状または完全な輪にはなっていない曲線状のランダムループ２２を有している。そして、三次元ランダムループ接合構造体１０は、連続線状体２１のランダムループ２２が他の連続線状体２１のランダムループ２２と接合している接合部を有している。ここで、ランダムループ２２の接合部は、連続線状体２１のランダムループ２２を互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させることによって形成されている。このことで、非常に大きい応力で、大変形を与えても、融着一体化した三次元ランダムループからなる網状構造全体が変形して応力を吸収し、応力が解除されると、熱可塑性樹脂の弾性力によって構造体は元の形態に回復することができる。

＜連続線条体の材料＞
連続線状体２１を構成する熱可塑性樹脂としては、線条を曲がりくねらせ、連続線条体同士を接触させ、接触部を融着できるものであれば特に限定されるものではないが、クッション性と静粛性の両立という観点から、軟質ポリオレフィン、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマーが好ましく、軟質ポリオレフィン、ポリエステル系熱可塑性エラストマーがより好ましい。さらに、クッション性と静粛性を両立させつつ、耐熱性と耐久性を高めるためには、ポリエステル系熱可塑性エラストマーが特に好ましい。

軟質ポリオレフィンとしては、低密度ポリエチレン（LDPE）、エチレンと炭素数3以上のαオレフィンのランダム共重合体、エチレンと炭素数３以上のαオレフィンのブロック共重合体が好ましい例として例示できる。炭素数３以上のαオレフィンとしてはプロピレン、イソプレン、ブテン−1、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−メチル−１−ペンテン、へプテン−１、オクテン−１、ノネン−１、デセン−１、ウンデセン−１、ドデセン−１、トリデセン−１、テトラデセン−１、ペンタデセン−１、ヘキサデセン−1、ヘプタデセン−１、オクタデセン−1、ノナデセン−１、エイコセン−１が好ましい例として例示でき、プロピレン、イソプレンがより好ましい例として例示できる。また、これらαオレフィンは2種類以上を併用することもできる。

ポリエステル系熱可塑性エラストマーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポリアルキレンジオールをソフトセグメントとするポリエステルエーテルブロック共重合体、または脂肪族ポリエステルをソフトセグメントとするポリエステルエステルブロック共重合体が好ましい例として例示できる。ポリエステルエーテルブロック共重合体のより具体的な構成としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニル−４，４’−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸、コハク酸、アジピン酸、セバチン酸ダイマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエステル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少なくとも１種と、１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール等の脂肪族ジオール、１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環族ジオール、またはこれらのエステル形成性誘導体などから選ばれたジオール成分の少なくとも１種、および平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、またはエチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体などから選ばれたポリアルキレンジオールのうち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合体である。ポリエステルエステルブロック共重合体としては、上記ジカルボン酸とジオール及び平均分子量が約３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオールのうち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合体が例示される。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性等を考慮すると、好ましくは、（１）ジカルボン酸としてテレフタル酸及び／又はイソフタル酸、ジオ−ル成分として１，４−ブタンジオール、ポリアルキレンジオールとしてポリテトラメチレングリコールからなる３元ブロック共重合体、および（２）ジカルボン酸としてテレフタル酸または／およびナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ジオ−ル成分として１，４−ブタンジオール、ポリエステルジオールとしてポリラクトンからなる３元ブロック共重合体である。特に好ましくは、（１）ジカルボン酸としてテレフタル酸及び／又はイソフタル酸、ジオ−ル成分として１，４−ブタンジオール、ポリアルキレンジオールとしてポリテトラメチレングリコールからなる３元ブロック共重合体である。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも使うことができる。

ポリスチレン系熱可塑性エラストマーとしては、スチレンとブタジエンのランダム共重合体、スチレンとブタジエンのブロック共重合体、スチレンとイソプレンのランダム共重合体、スチレンとイソプレンのブロック共重合体、あるいはそれらに水素添加したものが好ましい例として例示できる。

ポリウレタン系熱可塑性エラストマーとしては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水酸基を有するポリエーテル及び／又はポリエステルと（Ｂ）有機ジイソシアネートを主成分とするポリイソシアネートを反応させた両末端がイソシアネート基であるプレポリマーに、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマーを代表例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエーテル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペート共重合ポリエステルやポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体等のポリアルキレンジオールが好ましい。（Ｂ）のポリイソシアネートとしては、従来公知のポリイソシアネートを用いることができるが、ジフェニルメタン−４，４’−ジイソシアネートを主体としたイソシアネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネート等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミンとしては、エチレンジアミン、１，２−プロピレンジアミン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のトリアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポリウレタン系熱可塑性エラストマーは単独又は２種類以上混合して用いてもよい。また、上記エラストマーに非エラストマー成分をブレンドされたもの、共重合したもの等も本発明の熱可塑性エラストマーに包含される。

ポリアミド系熱可塑性エラストマーとしては、ハードセグメントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等およびそれらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントには、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体等のポリアルキレンジオールのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重合体を単独または２種類以上混合して用いたものが好ましい例として例示できる。更には、非エラストマー成分をブレンドされたもの、共重合したもの等も本発明に使用できる。

連続線状体２１の樹脂部分は、目的に応じて異なる２種以上の熱可塑性樹脂の混合体で構成することができる。異なる２種以上の熱可塑性樹脂の混合体で構成する場合は、軟質ポリオレフィン、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、及びポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群より少なくとも一つ選ばれる熱可塑性樹脂を５０重量％以上含むことが好ましく、６０重量％以上含むことがより好ましく、７０重量％以上含むことがさらに好ましい。

連続線状体２１の樹脂部分には、目的に応じて種々の添加剤を配合することができる。添加剤としては、フタル酸エステル系、トリメリット酸エステル系、脂肪酸系、エポキシ系、アジピン酸エステル系、ポリエステル系の可塑剤、公知のヒンダードフェノール系、硫黄系、燐系、アミン系の酸化防止剤、ヒンダードアミン系、トリアゾール系、ベンゾフェノン系、ベンゾエート系、ニッケル系、サリチル系などの光安定剤、帯電防止剤、過酸化物などの分子調整剤、エポキシ系化合物、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物などの反応基を有する化合物、金属不活性剤、有機及び無機系の核剤、中和剤、制酸剤、防菌剤、蛍光増白剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、有機及び無機系の顔料などを添加することができる。

連続線状体２１の樹脂部分は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有するのが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上する。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑性エラストマーとして、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン−２，６−ジカルボン酸などを９０モル％以上、より好ましくは９５モル％以上、特に好ましくは１００モル％含有するものとグリコ−ル成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポリアルキレンジオールとして、好ましくは平均分子量が５００以上５０００以下、より好ましくは１０００以上３０００以下のポリテトラメチレングリコールを１０重量％以上７０重量％以下、より好ましくは２０重量％以上６０重量％以下で共重合させた場合、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン−２，６−ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱抗へたり性が向上する。加えて、溶融熱接着後更に融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理すると、より耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからアニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。このような処理をした連続線状体２１の樹脂部分は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。このことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ドセグメントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも考えられる。（以下、このアニーリング処理を「疑似結晶化処理」ということがある。）この疑似結晶化処理効果は、軟質ポリオレフィン、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーにも有効である。

＜三次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度＞
三次元ランダムループ接合構造体１０の平均の見掛け密度の好ましい範囲は０．００５ｇ／ｃｍ^３ 〜０．２００ｇ／ｃｍ^３である。前記範囲でクッション材としての機能の発現が期待できる。０．００５ｇ／ｃｍ^３未満では反発力が失われるのでクッション材には不適当であり、０．２００ｇ／ｃｍ^３を越えると反発力が高すぎて座り心地が悪くなり好ましくない。本発明のより好ましい見掛け密度は０．０１０ｇ／ｃｍ^３〜０．１５０ｇ／ｃｍ^３であり、更に好ましい範囲は０．０２０ｇ／ｃｍ^３ 〜０．１００ｇ／ｃｍ^３である。

＜三次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数＞
三次元ランダムループ接合構造体１０の単位重さあたりの接合点数は５００〜１２００個／ｇであることが好ましい。接合点とは2本の線条間の融着部分のことを指し、単位重さあたりの接合点数（単位：個／ｇ）とは、三次元ランダムループ接合構造体１０を長手方向５cｍ×幅方向５cmの大きさで、試料表層面2面を含み、試料耳部を含まないように直方体形状に切断して作成した直方体状の個片において、個片中の単位体積あたりの接合点数（単位：個／ｃｍ３）をその個片の見掛け密度（単位：ｇ／ｃｍ^３）で徐した値である。接合点数の計測方法は、2本の線条を引張ることで融着部分を剥離し、剥離回数を計測する方法で行う。尚、三次元ランダムループ接合構造体１０が試料の長手方向あるいは幅方向において、見掛け密度にして０．００５ｇ／ｃｍ^３以上の帯状の疎密差のある場合は、密の部分と疎の部分の境界線が個片の長手方向あるいは幅方向の中間線となるように試料を切断し、単位重さあたりの接合点数を計測する。単位重さあたりの接合点数が多くなるほど線条は固定され、線条同士の衝突の頻度が下がり、網状構造体の静粛性が向上する。従前の網状構造体の単位重さあたりの接合点数は５００個／ｇ未満であるが、本発明では５００個／ｇ以上にすることにより所望の効果を得ることができる。一方、単位重さあたりの接合点数が１２００個／ｇより大きいと通気性が悪くなって快適性を損ねるため、好ましくない。より好ましくは５５０〜１１５０個／ｇであり、さらに好ましくは６００〜１１００個／ｇであり、なおさらに好ましくは６５０〜１０５０個／ｇであり、特に好ましくは７００〜１０００個／ｇである。

＜連続線条体の繊度＞
連続線状体２１の繊度は特には限定されないが、繊度を小さくすることで線条同士のはじけ音の大きさを低減でき、上述の単位重さあたりの接合点数による効果と相まって網状構造体の静粛性をさらに高めることができる。ただし、繊度があまりに小さくなり過ぎると線条の硬度が極度に小さくなり、適度なクッション性を維持できなくなる。クッション性を適度に維持しつつ、静粛性をさらに高めるために、繊度を２００〜１００００デシテックスとすることが好ましく、２００〜５０００デシテックスとすることがより好ましく、２００〜３０００デシテックスとすることがさらに好ましい。なお、本発明において、単一繊度の線条からなる連続線条体だけでなく、繊度の異なる線条を使用し、見掛け密度との組合せで最適な構成とすることもできる。

＜連続線状体の断面形状＞
図４（ａ）、図４（ｂ）は、連続線状体２１の模式的断面図を示す。連続線状体２１の断面形状は特には限定されないが、たとえば図４（ａ）の模式的断面図に示すように、円形の中実断面を有してもよいし、図４（ｂ）の模式的断面図に示すように、内部に中空部３３を有する中空断面を有していてもよい。また、図５（ａ）〜図５（ｃ）の模式的断面図に示すように、三角形状（図５（ａ））、Ｙ字状（図５（ｂ））または星形状（図５（ｃ））のような円形断面とは異なる異形断面を有していてもよい。連続線状体２１の断面形状を中空断面や異形断面にすることによって、連続線状体２１に抗圧縮性や嵩高性を付与することができるとともに、繊度を低くすることができる。

＜三次元ランダムループ接合構造体の構成＞
三次元ランダムループ接合構造体１０の態様の一つとして、繊度の異なる線条からなる複数層を積層し、各層の見掛け密度を変えることにより好ましい特性を付与することができる。例えば、繊度の細い表面層と繊度の太い基本層からなる場合は、表面層の密度はやや高くして構成本数を多くし、線条の一本が受ける応力を少なくして応力の分散を良くし、且つ臀部を支えるクッション性も向上させることで座り心地を向上させることができる。基本層は繊度を太くして少し硬くし、振動吸収と体型保持を受け持つ層としてより緻密な層とするため、やや繊度の細い線条で、且つ高密度とすることができる。これにより座席フレーム面から受ける振動や反発応力を基本層に均一に伝達し、全体が変形してエネルギー変換できるようにし、座り心地を良くすると共にクッションの耐久性も向上させることもできる。さらに、座席のサイドの厚みと張りを付与させるために部分的に繊度をやや細くして高密度化することもできる。このように各層はその目的に応じ好ましい密度と繊度を任意に選択できる。なお、網状構造体の各層の厚みは、特に限定されないが、クッション体としての機能が発現されやすい３ｍｍ以上とするのが好ましく、５ｍｍ以上とするのが特に好ましい。

三次元ランダムループ接合構造体１０の構造体外表面は、曲がりくねらせた線条が途中で３０°以上、好ましくは４５°以上曲げられ実質的に面がフラット化されており、接触部の大部分が融着している表層部を有することが好ましい。このことで、網状構造体面の該線条の接触点が大幅に増加して接着点を形成するため、座った時の臀部の局部的な外力も臀部に異物感を与えずに構造面で受け止められ、面構造が全体で変形して内部の構造体全体も変形して応力を吸収し、応力が解除されると弾性樹脂のゴム弾性が発現して、構造体は元の形態に回復することができる。実質的にフラット化されてない場合、臀部に異物感を与え、表面に局部的な外力が掛かかり、表面の線条及び接着点部分までに選択的に応力集中が発生する場合があり、応力集中による疲労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。構造体外表面がフラット化された場合、ワディング層を使用しないで、又は非常に薄いワディング層を積層し、側地で表面を覆い自動車用、鉄道用等の座席や椅子又はベッド用、ソファー用、布団用等のクッションマットにすることができる。構造体外表面フラット化されていない場合は、網状構造体の表面に比較的厚め（好ましくは１０mm以上）のワディング層を積層して側地で表面を覆って座席やクッションマットを形成する必要がある。必要に応じてワディング層との接着または側地との接着は表面がフラットな場合は容易であるが、フラット化されていない場合は凸凹なため接着が不完全になる。

＜三次元ランダムループ接合構造体の硬度＞
三次元ランダムループ接合構造体１０の２５％圧縮時硬さは特には限定されないが、５ｋｇ／Φ２００ｍｍ以上であることが好ましい。２５％圧縮時硬さとは、網状構造体をΦ２００ｍｍ径の円形状の圧縮板にて７５％まで圧縮して得た応力−歪み曲線の２５％圧縮時の応力である。２５％圧縮時硬さが５ｋｇ／Φ２００ｍｍより小さいと、充分な弾発力を得ることができず、快適なクッション性が損なわれてしまう。より好ましくは、１０ｋｇ／Φ２００ｍｍ以上、特に好ましくは１５ｋｇ／Φ２００ｍｍ以上である。上限は特に規定されないが、好ましくは５０ｋｇ／Φ２００ｍｍ以下、より好ましくは４５ｋｇ／Φ２００ｍｍ以下、特に好ましくは４０ｋｇ／Φ２００ｍｍ以下である。５０ｋｇ／Φ２００ｍｍ以上であると硬くなりすぎ、クッション性の観点から好ましくない。

＜クッションの製造方法＞
以下、図６および図７の模式的構成図を参照して、クッション１の製造方法の一例について説明する。

まず、図６に示すように、熱可塑性樹脂４２をエクストルーダー４３に投入する。そし熱可塑性樹脂は、エクストルーダー４３から吐出装置４６に排出される。

そして、吐出装置４６の複数のオリフィス４５のそれぞれから熱可塑性樹脂なる連続線状体前駆体２１ａが下方に向けて吐出される。

ここでは、オリフィス４５から吐出された連続線状体前駆体２１ａを構成する熱可塑性樹脂４２の融点より１０〜１２０℃高い温度で連続線状体前駆体２１ａを吐出することが好ましい。

また、オリフィス４５の形状は特に限定されないが、オリフィス４５を異形断面（たとえば、三角形、Ｙ型、星型等の断面二次モーメントが高くなる形状）または中空断面（たとえば、三角中空、丸型中空、突起付きの中空等の形状）を有する形状とすることが好ましい。この場合には、溶融状態の連続線状体前駆体２１ａが流動緩和し難くなり、連続線状体前駆体２１ａの接触点での流動時間を長く保持することによって、連続線状体前駆体２１ａの接着点を強固にすることができる。また、この場合には、三次元ランダムループ接合構造体１０の見掛けの嵩を高くすることができるとともに、軽量化することができ、また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良することができるため、クッション１をへたりにくくすることができる。

また、オリフィス４５が中空断面を有する場合には、中空率が８０％を越える場合には連続線状体前駆体２１ａの断面の中空部が潰れやすくなるため、オリフィス４５に中空断面を採用する場合の中空率は、好ましくは軽量化の効果が発現できる１０％以上７０％以下であり、より好ましくは２０％以上６０％以下である。

また、オリフィス４５間のピッチは、３ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましく、５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であることがより好ましい。オリフィス４５間のピッチが３ｍｍ以上２０ｍｍ以下である場合、特に５ｍｍ以上１０ｍｍ以下である場合には、連続線状体前駆体２１ａが形成するランダムループ同士を十分に接触させることができる。なお、三次元ランダムループ接合構造体１０を密な構造にするためには、オリフィス４５間のピッチは短い方が好ましく、粗な構造とするためには、オリフィス４５間のピッチは長い方が好ましい。

なお、オリフィス４５の列間のピッチあるいは孔間のピッチを変えた構成、または列間のピッチと孔間のピッチとの双方を変えた構成とすることなどによって、三次元ランダムループ接合構造体１０に異なる見掛け密度を設けることもできる。

また、オリフィス４５の断面積を変更することによって連続線状体前駆体２１ａの吐出時の圧力損失を付与した場合には、溶融状態の熱可塑性エラストマーを同一ノズルから一定の圧力で吐出した場合に、圧力損失の大きいオリフィス４５ほど、連続線状体前駆体２１ａの吐出量が小さくなる。この原理を利用して、各オリフィス４５から吐出される連続線状体前駆体２１ａによって形成される連続線状体２１の異繊度化が可能となる。

そして、図７に示すように、連続線状体前駆体２１ａは、複数のオリフィス４５から、その融点よりも高い温度の雰囲気に吐出され、曲がりくねらせることにより溶融状態でランダムループを形成する。そして、それぞれのランダムループが互いに接触し、融着しつつ、たとえば水などの冷却媒体５３が収容された冷却槽５４に設けられた対向する一対の引き取りコンベア５１，５２のエンドレスネット５５間に挟み込まれ、引っ張られながら、冷却槽５４中で冷却されて三次元ランダムループ構造体１０が得られる。

ここで、引き取りコンベア５１，５２において、溶融状態の三次元ランダムループ構造体１０の両側の外表面の曲りくねった連続線状体前駆体２１ａを好ましくは３０°以上、より好ましくは４５°以上折り曲げて変形させ、三次元ランダムループ構造体１０の外表面をフラット化すると同時に、曲げられていない連続線状体前駆体２１ａとの接触点で接着するように三次元ランダムループ構造体１０を形成することが好ましい。

このとき、オリフィス４５の下面と冷却媒体５３の水面との距離、熱可塑性樹脂の溶融粘度、オリフィスの孔径と吐出量などによりループ径と線条体の繊度および接合点数がきまる。

その後、三次元ランダムループ構造体１０をアニーリング処理することによって、疑似結晶化処理を行なうことが好ましい。疑似結晶化処理のための三次元ランダムループ構造体１０のアニーリング温度は、Ｔａｎδのα分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上、かつ熱可塑性樹脂の融点（Ｔｍ）よりも１０℃以上低い温度であることが好ましく、（Ｔαｃｒ＋１０℃）以上（Ｔｍ−２０℃）以下であることがより好ましい。この場合には、融点以下に吸熱ピ−クを有し、疑似結晶化処理しないもの（吸熱ピ−クを有しないもの）よりも、三次元ランダムループ構造体１０の耐熱性および耐へたり性が著しく向上する。

疑似結晶化処理は、単にアニーリング処理のみによって行なうこともできるが、三次元ランダムループ構造体１０を一旦冷却した後に１０％以上の圧縮変形を付与してからアニーリング処理を行なってもよい。また、三次元ランダムループ構造体１０を一旦冷却した後に乾燥工程を経る場合には、乾燥温度をアニーリング温度とすることによって、乾燥と同時に三次元ランダムループ構造体１０の疑似結晶化処理を行なうことができる。また、乾燥工程とは別にアニーリング処理を行なってもよい。

そして、上記のようにして得られた三次元ランダムループ構造体１０を所望の長さおよび形状に切断し、図１に示す包装体１１で包み込むことによって、本実施の形態のクッション１を製造することができる。

三次元ランダムループ構造体１０をクッション１に用いる場合には、その使用目的および使用部位に応じて、熱可塑性エラストマーの材質、連続線状体２１の繊度、連続線状体２１のランダムループ２１の径、および三次元ランダムループ構造体１０の見掛け密度等を適宜選択することができる。

たとえば、三次元ランダムループ構造体１０をクッション１の表層のワディングに用いる場合には、ソフトなタッチと、適度の沈み込みと、張りのある膨らみとを付与するために、低密度で、小さい繊度および小さいランダムループ２１の径にすることが好ましい。また、たとえば、三次元ランダムループ構造体１０をクッション１の中層のクッション体として用いる場合には、共振振動数を低くするとともに適度の硬さを付与し、圧縮時のヒステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良くし、耐久性を保持させるために、中程度の見掛け密度で、太い繊度、やや大きいランダムループ２１の径にすることが好ましい。

また、用途との関係で、要求性能に合わせるべく、たとえば不織布等の短繊維の集合体からなる硬綿クッション材と組み合わせて三次元ランダムループ構造体１０を用いることも可能である。

また、熱可塑性エラストマーの製造工程以外でも、三次元ランダムループ構造体１０の性能を低下させない範囲で、熱可塑性エラストマーの製造過程から三次元ランダムループ構造体１０に加工し、クッション１を製品化する任意の段階で、クッション１の難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色および芳香等の機能の付与を薬剤添加等の処理により行なってもよい。

上記のようにして作製されたクッション１は、就寝時以外にクッションとして機能する用品であればよい。図８の模式的斜視図に、クッション１の他の一例を図解する。

＜合成例１＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）を少量の触媒と仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／８８／１２ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−１）を得た。その特性を表１に示す。

＜合成例２＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）を少量の触媒と仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／８４／１６ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−２）を得た。その特性を表１に示す。

＜合成例３＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）を少量の触媒と仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／７２／２８ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−３）を得た。その特性を表１に示す。

＜熱可塑性樹脂の特性の測定方法＞
・ 融点（Ｔｍ）
島津製作所ＴＡ５０、ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使用し、１０ｇの試料を昇温速度２０℃／分で２０℃から２５０℃まで測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク（融解ピーク）温度を求めた。
・ 曲げ弾性率
射出成形機によって長さ１２５ｍｍ×幅１２ｍｍ×厚み６ｍｍの試験片を作成し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０規格により測定した。

＜実施例１＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）および０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）、０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、樹脂組成物のペレットを得た。得られた樹脂組成物を幅６６ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを６ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量２．４ｇ／分で吐出させ、３５ｃｍ下に冷却水の水面に向けて、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）からなる連続線条体前駆体を吐出した。

そして、ノズルから吐出された連続線条体前駆体を、水面の上方に一部を露出させた一対の引き取りコンベアに設けられた幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットで引取った。ここで、ステンレス製エンドレスネットは、一対の引き取りコンベアのそれぞれに設けられており、互いに向かい合うようにして、平行に４ｃｍ間隔の間隔をあけるようにして配置された。

ステンレス製エンドレスネットで引き取られて、曲がりくねった連続線状体前駆体にはランダムループが形成され、連続線状体前駆体のそれぞれのランダムループを互いに溶融状態で接触させ、接触部の大部分が融着することによって三次元ランダムループ接合構造体が形成された。

このようにして形成された三次元ランダムループ接合構造体の両側の外表面をステンレス製エンドレスネットで挟み込みつつ、毎分２．２ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させた。

そして、冷却水から引き出された三次元ランダムループ接合構造体を、１００℃の熱風乾燥機中で１５分間乾燥および加熱することによって疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断した。そして、このようにして得られた三次元ランダムループ接合構造体について、以下のようにして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率および三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さを測定した。

＜３次元ランダムループ接合構造体の特性の測定方法＞
（１）見掛け密度
試料を長手方向1５cｍ×幅方向１５cmの大きさで試料表層面2面を含み、試料耳部を含まないように直方体形状に切断し、直方体の４角の高さを測定した後、体積（ｃｍ^３）を求め、試料の重さ（ｇ）を体積で徐することによって見掛け密度（ｇ／ｃｍ^３）を算出した。尚、見掛け密度はｎ＝４の平均値とした。
（２）単位重さあたりの接合点数
まず最初に、試料を長手方向５cｍ×幅方向５cmの大きさで、試料表層面2面を含み、試料耳部を含まないように直方体形状に切断して個片を作成した。次に、この個片の４角の高さを測定した後、体積（単位：ｃｍ^３）を求め、試料の重さ（単位：ｇ）を体積で徐することによって見掛け密度を（単位：ｇ／ｃｍ^３）を算出した。次に、この個片の接合点の数を数え、この数を個片の体積で除することによって単位体積あたりの接合点数（単位：個／ｃｍ^３）を算出し、単位体積あたりの接合点数を見掛け密度で除することによって単位重さあたりの接合点数（単位：個／ｇ）を算出した。尚、接合点は2本の線条間の融着部分とし、2本の線条を引張って融着部分を剥離する方法で接合点数を計測した。また、単位重さあたりの接合点数はｎ＝２の平均値とした。また、試料の長手方向あるいは幅方向に見掛け密度にして０．００５ｇ／ｃｍ^３以上の帯状の疎密差のある試料の場合は、密の部分と疎の部分の境界線が個片の長手方向あるいは幅方向の中間線となるように試料を切断し、同様の方法で単位重さあたりの接合点数を計測した（ｎ＝２）。
（３）線条の繊度
まず最初に、試料を長手方向３０cｍ×幅方向３０cmの大きさで試料表層面2面を含み、試料耳部を含まないように直方体形状に切断し、均等な４マスに分割して各マス５か所、計２０か所で採取した長さ1cmの線条体の４０℃での比重を密度勾配管を用いて測定した。次に、上記２０か所で採取した線条体の樹脂部分の断面積を顕微鏡で拡大した写真より求め、それより、線条体の長さ１００００ｍ分の体積を求めた後、得られた比重と体積を乗じた値を繊度（線条体１００００ｍ分のグラム重量：デシテックスｄｔｅｘ）とした。（ｎ＝２０の平均値）。
（４）中空率
まず最初に、試料を長手方向３０cｍ×幅方向３０cmの大きさで試料表層面2面を含み、試料耳部を含まないように直方体形状に切断し、均等な４マスに分割して各マス５か所、計２０か所で採取した長さ1cmの線条体を採取し、液体窒素で冷却した後に割断し、その断面を電子顕微鏡で倍率５０倍にて観察し、得られた画像をＣＡＤシステムにて解析して樹脂部分の断面積（Ａ）と中空部分の断面積（Ｂ）を測定し、｛Ｂ／（Ａ＋Ｂ）｝×１００の式により中空率を算出した。（ｎ＝２０の平均値）。
（５）２５％圧縮硬さ
試料を長手方向３０cｍ×幅方向３０cmの大きさで試料表層面2面を含み、試料耳部を含まないように直方体形状に切断し、オリエンテック社製テンシロンにてφ２００mm圧縮板にて７５％まで圧縮して得た応力−歪み曲線の２５％圧縮時の応力で示した。（ｎ＝３の平均値）

また、上記のようにして作製した見掛け密度０．０４〜０．０５ｇ／ｃｍ³の三次元ランダムループ接合構造体を幅５０ｃｍ×長さ５０ｃｍ×厚さ５ｃｍの大きさに切断し、布製のカバーで被覆して作製したクッションについて、以下のようにして、クッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

（６） クッション性および静粛性
体重４０ｋｇ〜１００ｋｇの範囲にあるパネラー３０名（２０歳〜４０歳の男性；５名、２０歳〜４０歳の女性：５名、４０歳〜６０歳の男性：５名、４０歳〜６０歳の女性：５名、６０歳〜８０歳の男性：５名、６０歳〜８０歳の女性：５名）に、上記のようにして作製したクッションに座ってもらい、座ってもらった時の「どすん」と床に当たった感じの程度（クッション性）および発生音（静粛性）を感覚的に下記の分類で定性評価した。
Ａ：感じない
Ｂ：ほとんど感じない
Ｃ：やや感じる
Ｄ：感じる

＜実施例２＞
熱可塑性樹脂が合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。ノズルが幅６４ｃｍ、長さ３．５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを４ｍｍの間隔で配列したノズルであり、樹脂組成物の溶融温度が２４５℃であり、吐出時の単孔吐出量が２．２ｇ／分であり、冷却水の水面がノズル面より５０ｃｍ下にあり、エンドレスネットの間隔が３ｃｍ間隔であり、冷却水中へ引き込む速度が毎分２．６ｍであること以外は実施例１と同様にして実施例２の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。実施例２の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜実施例３＞
熱可塑性樹脂がポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。樹脂組成物の溶融温度が２３０℃であり、単孔吐出量を２．４ｇ／分で吐出させ、冷却水の水面がノズル面より３７ｃｍ下にあり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．９ｍの速度であること以外は実施例１と同様にして実施例３の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。実施例３の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜実施例４＞
熱可塑性樹脂が合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）であ点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。樹脂組成物の溶融温度が２３０℃であり、冷却水の水面がノズル面より３２ｃｍ下にあり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．８ｍであること以外は実施例１と同様にして実施例４の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。実施例４の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜実施例５＞
熱可塑性樹脂が合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）であり、二軸押出機のシリンダー温度が２００℃である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。樹脂組成物の溶融温度が２２０℃であり、冷却水の水面がノズル面より３７ｃｍ下にあり、エンドレスネットの間隔が４．５ｃｍ間隔であり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．８ｍであること以外は実施例１と同様にして実施例５の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。実施例５の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜実施例６＞
熱可塑性樹脂として低密度ポリエチレン（東ソー株式会社製「ニポロンＺ １Ｐ５５Ａ」）をそのまま用いた。樹脂組成物の溶融温度が２００℃であり、吐出時の単孔吐出量が２．０ｇ／分であり、冷却水の水面がノズル面より３７ｃｍ下にあり、エンドレスネットの間隔が４．５ｃｍ間隔であり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．７ｍであること以外は実施例１と同様にして実施例６の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。実施例６の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜比較例１＞
ノズルが幅６４ｃｍ、長さ４．８ｃｍのノズル有効面に孔径５．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを４ｍｍの間隔で配列したノズルであり、樹脂組成物の溶融温度が２４５℃であり、吐出時の単孔吐出量が３．６ｇ／分であること以外は実施例１と同様にして比較例１の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。比較例１の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜比較例２＞
熱可塑性樹脂が合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。ノズルが幅６６ｃｍ、長さ３．５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを６ｍｍの間隔で配列したノズルであり、樹脂組成物の溶融温度が２３５℃であり、吐出時の単孔吐出量が１．６ｇ／分であり、冷却水の水面がノズル面より３０ｃｍ下にあり、エンドレスネットの間隔が３ｃｍ間隔であり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．０ｍであること以外は実施例１と同様にして比較例２の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。比較例２の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜比較例３＞
熱可塑性樹脂が合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。ノズルが幅６４ｃｍ、長さ４．８ｃｍのノズル有効面に孔径５．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを８ｍｍの間隔で配列したノズルであり、吐出時の単孔吐出量が３．６ｇ／分であり、冷却水の水面がノズル面より３８ｃｍ下にあり、冷却水中へ引き込む速度が毎分２．０ｍであること以外は実施例１と同様にして比較例３の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。比較例３の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜比較例４＞
熱可塑性樹脂が合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。ノズルが幅６４ｃｍ、長さ４．８ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを６ｍｍの間隔で配列したノズルであり、吐出時の単孔吐出量が１．６ｇ／分であり、冷却水の水面がノズル面より２５ｃｍ下にあり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．４ｍであること以外は実施例１と同様にして比較例４の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。比較例４の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜比較例５＞
熱可塑性樹脂が合成例３で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−３）であり、二軸押出機のシリンダー温度が２００℃である点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。ノズルが幅６４ｃｍ、長さ４．８ｃｍのノズル有効面に孔径５．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを８ｍｍの間隔で配列したノズルであり、樹脂組成物の溶融温度が２３０℃であり、吐出時の単孔吐出量が３．６ｇ／分であり、冷却水の水面がノズル面より３８ｃｍ下にあり、冷却水中へ引き込む速度が毎分２．０ｍであること以外は実施例１と同様にして比較例５の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。比較例５の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

＜比較例６＞
熱可塑性樹脂として低密度ポリエチレン（東ソー株式会社製「ニポロンＺ １Ｐ５５Ａ」）をそのまま用いた。ノズルが幅６４ｃｍ、長さ４．８ｃｍのノズル有効面に孔径５．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを８ｍｍの間隔で配列したノズルであり、樹脂組成物の溶融温度が２００℃であり、吐出時の単孔吐出量が３．０ｇ／分であり、冷却水中へ引き込む速度が毎分１．５ｍであること以外は実施例１と同様にして比較例６の三次元ランダムループ構造体およびクッションを作製した。比較例６の三次元ランダムループ接合構造体およびクッションについて、実施例１と同様にして、３次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度、３次元ランダムループ接合構造体の単位重さあたりの接合点数、連続線状体の繊度、連続線状体の中空率、三次元ランダムループ接合構造体の２５％圧縮時硬さ、クッションのクッション性および静粛性を測定した。その結果を表２に示す。

表２に示すように、熱可塑性樹脂からなる連続線条体を曲がりくねらせランダムル−プを形成し、夫々のル−プを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムル−プ接合構造体と、三次元ランダムループ接合構造体を包み込む包装体と、を備え、三次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度が０．００５〜０．２００ｇ／ｃｍ３であり、三次元ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数が５００〜１２００個／ｇである実施例１〜６のクッションは、比較例１〜６のクッションと比較して、クッション性および静粛性に優れていることが確認された。

本発明は、就寝時以外の日常生活で用いられるクッションに利用することができる。

１ クッション、１０ 三次元ランダムループ接合構造体、１１ 包装体、２１ 連続線状体、２１ａ 連続線状体前駆体、２２ ランダムループ、３３ 中空部、４２ 熱可塑性樹脂、４３ エクストルーダー、４５ オリフィス、４６ 吐出装置、５１，５２ 引き取りコンベア、５３ 冷却媒体、５４ 冷却槽、５５ エンドレスネット。

Claims (13)

1. 熱可塑性樹脂からなる連続線条体を曲がりくねらせランダムル−プを形成し、夫々のル−プを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムル−プ接合構造体と、
   前記三次元ランダムループ接合構造体を包み込む包装体と、を備え、
   前記三次元ランダムループ接合構造体の見掛け密度が０．００５〜０．２００ｇ／ｃｍ３であり、
   前記三次元ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数が５００〜１２００個／ｇである、クッション。
2. 前記ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数が５５０〜１１５０個／ｇである、請求項１に記載のクッション。
3. 前記ランダムル−プ接合構造体の単位重さあたりの接合点数が６００〜１１００個／ｇである、請求項２に記載のクッション。
4. 前記熱可塑性樹脂が、軟質ポリオレフィン、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、及びポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群より少なくとも一つ選ばれる熱可塑性樹脂である、請求項１〜３のいずれかに記載のクッション。
5. 前記熱可塑性樹脂が軟質ポリオレフィン及びポリエステル系熱可塑性エラストマーからなる群より少なくとも一つ選ばれる熱可塑性樹脂である、請求項４に記載のクッション。
6. 前記熱可塑性樹脂がポリエステル系熱可塑性エラストマーである、請求項５に記載のクッション。
7. 前記連続線条体の繊度が２００〜１００００デシテックスである、請求項１〜６のいずれかに記載のクッション。
8. 前記連続線条体の繊度が２００〜５０００デシテックスである、請求項７に記載のクッション。
9. 前記連続線条体の繊度が２００〜３０００デシテックスである、請求項８に記載のクッション。
10. 前記連続線条体が中空断面であることを特徴とする、請求項１〜９のいずれかに記載のクッション。
11. 前記連続線条体が中空断面であり、かつ該中空断面の中空率が１０〜５０％である、請求項１０に記載のクッション。
12. 前記連続線条体が中空断面であり、かつ該中空断面の中空率が２０〜４０％である、請求項１１に記載のクッション。
13. 前記連続線条体が異形断面であることを特徴とする、請求項１〜１２のいずれかに記載のクッション。