JP2012530351A - 燃料電池システムを運転するためのシステムおよび方法 - Google Patents

Abstract

溶融炭酸塩形燃料電池システムを運転するための方法およびシステムを本明細書に記載する。溶融炭酸塩形燃料電池システムを運転するための方法は、分子状水素を含む水素含有流を溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部に供給すること；アノードにおける分子状水素利用率が５０％未満であるようにアノードへの水素含有流の流量を制御すること；溶融炭酸塩形燃料電池からの分子状水素を含むアノード排気を炭化水素を含む炭化水素流と混合し、アノード排気と炭化水素流との混合物の少なくとも一部を触媒と接触させて、水蒸気改質供給燃料を生産すること；水蒸気改質供給燃料から分子状水素の少なくとも一部を分離すること；ならびに分離された分子状水素の少なくとも一部を溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに供給することを含む。

Description

本発明は、燃料電池システムに関し、また燃料電池を運転する方法に関する。特に、本発明は、溶融炭酸塩形燃料電池システムを運転するためのシステムおよび方法に関する。

溶融炭酸塩形燃料電池は、化学エネルギーを電気エネルギーに変換する。溶融炭酸塩形燃料電池は、高品質で信頼できる電力を供給し、汚染物質を排出せずに動作し、比較的小型の発電装置である点において有用である。これらの特徴があるため、溶融炭酸塩形燃料電池の用途は、都市部、輸送船舶または電力供給を利用する方法が限られている遠隔地における電源として魅力的なものとなる。

溶融炭酸塩形燃料電池は、アノード、カソードおよびアノードとカソードの間にはさまれた電解質層から構成されている。電解質は、多孔性、絶縁性で、化学的に不活性のマトリックスに懸濁されていてよい、アルカリ炭酸塩、アルカリ土類炭酸塩、溶融アルカリ炭酸塩またはそれらの混合物を含む。易酸化性燃料ガス、または燃料電池中で易酸化性燃料ガスに改質することができるガスをアノードに供給する。アノードに供給される易酸化性燃料ガスは、一般的に合成ガス、すなわち、易酸化性成分、分子状水素、二酸化炭素および一酸化炭素の混合物である。酸化剤含有ガス、一般的に空気および二酸化炭素をカソードに供給して、炭酸陰イオンを生成するための化学反応物を供給することができる。燃料電池の稼働中、炭酸陰イオンは絶えず補給される。

溶融炭酸塩形燃料電池は、高温、一般的に５５０℃から７００℃で運転され、酸化剤含有ガス中の酸素を二酸化炭素と反応させて、炭酸陰イオンを生成する。炭酸陰イオンは、電解質を通過して、アノードにおいて燃料ガスの水素および／または一酸化炭素と相互作用する。カソードにおける酸素および二酸化炭素の炭酸イオンへの変換ならびにアノードにおける炭酸イオンと水素および／または一酸化炭素との化学反応によって、電力が発生する。以下の反応は、一酸化炭素が存在しない場合の電池中の電気的電気化学反応を記述している。

カソード電荷移動： ＣＯ_２＋０．５Ｏ_２＋２ｅ⁻→ＣＯ_３ ^＝
アノード電荷移動： ＣＯ_３ ^＝＋Ｈ_２→Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ_２＋２ｅ⁻および
全反応： Ｈ_２＋０．５Ｏ_２→Ｈ_２Ｏ
一酸化炭素が燃料ガス中に存在する場合、下の化学反応が電池中の電気化学反応を記述している。

カソード電荷移動： ＣＯ_２＋Ｏ_２＋４ｅ⁻→２ＣＯ_３ ^＝
アノード電荷移動： ＣＯ_３ ^＝＋Ｈ_２→Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ_２＋２ｅ⁻および
ＣＯ_３ ^＝＋ＣＯ→２ＣＯ_２＋２ｅ⁻
全反応： Ｈ_２＋ＣＯ＋Ｏ_２→Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ_２
アノードとカソードの間に電流を流れさせるために、電気負荷または貯蔵装置をアノードとカソードの間に接続することができる。電流は、電気負荷に電力を供給または貯蔵装置に電力を供給する。

燃料ガスは、一般的に、低分子量炭化水素と水蒸気を水素と酸化炭素に改質する水蒸気改質装置によりアノードに供給される。例えば、天然ガス中のメタンは、燃料電池用の燃料ガスを製造するのに用いられる好ましい低分子量炭化水素である。或いは、燃料電池のアノードは、燃料電池のアノードに供給されるメタンなどの低分子量炭化水素および水蒸気に対して水蒸気改質反応を内部で起こさせるように設計することができる。

メタンの水蒸気改質により、次の反応に従って水素および一酸化炭素を含む燃料ガスが得られる：ＣＨ_４＋Ｈ_２Ｏ⇔ＣＯ＋３Ｈ_２。一般的に、水蒸気改質反応は、実質的な量のメタンおよび水蒸気を水素および一酸化炭素に変換するのに有効な温度で行わせる。Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ⇔ＣＯ_２＋Ｈ_２の水性ガスシフト反応による水蒸気および一酸化炭素の水素および二酸化炭素への変換により、さらなる水素の生成を水蒸気改質装置中で起こさせることができる。

しかし、溶融炭酸塩形燃料電池に燃料ガスを供給するために用いられる従来通り運転される水蒸気改質装置において、水蒸気改質装置が水蒸気改質反応による一酸化炭素および水素の生成にエネルギー的に有利である温度で運転されるので、水性ガスシフト反応によって水素はほとんど生成しない。そのような温度での運転は、水性ガスシフト反応による二酸化炭素および水素の生成に不利である。

一酸化炭素は燃料電池中で酸化されて電気エネルギーを供給することができるが、二酸化炭素はできないので、炭化水素および水蒸気の水素および一酸化炭素への改質に有利な温度で改質反応を実施することは、燃料電池に燃料を供給する好ましい方法として一般的に受け入れられている。燃料ガスは、一般的に外部または内部での水蒸気改質によりアノードに供給され、したがって、水素、一酸化炭素ならびに少量の二酸化炭素、未反応のメタンおよび水蒸気としての水を含む。

しかし、一酸化炭素などの非水素化合物を含む燃料ガスは、より純粋な水素燃料ガス流より溶融炭酸塩形燃料電池において電力を発生する効率が低い。所定の温度において、溶融炭酸塩形燃料電池において発生させることができる電力は、水素濃度の増加とともに増加する。これは、他の化合物と比較した分子状水素の電気学的酸化電位に起因する。例えば、Ｗａｔａｎａｂｅらは、「Ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｍｏｌｔｅｎ ｃａｒｂｏｎａｔｅ ｆｕｅｌ ｃｅｌｌｓ ｔｏ ｖａｒｉｏｕｓ ｆｕｅｌｓ」、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｓｏｕｒｃｅｓ、２００６年、８６８−８７１頁において、５０％分子状水素および５０％水供給燃料を用いて１５００Ａ／ｍ^２の電流密度で９０％燃料利用率および０．４９ＭＰａの圧力で運転される１０ｋＷ溶融炭酸塩形燃料電池スタックは、０．７９２ボルトで０．１２Ｗ／ｃｍ^２の電力密度を発生するが、同じ運転条件での５０％一酸化炭素および５０％水供給燃料は、０．７６３ボルトでわずか０．１１Ｗ／ｃｍ^２の電力密度を発生することを述べている。したがって、かなりの量の非水素化合物を含む燃料ガス流は、主として水素を含む燃料ガスほど溶融炭酸塩形燃料電池において電力を発生するのに効率が高くない。

しかし、溶融炭酸塩形燃料電池は、例えば、水蒸気改質による燃料ガスの製造の条件が燃料ガス中の燃料電池から出る水素の量を制限するように選択される、「水素希薄」モードで一般的に商業的に運転される。これは、燃料ガス中の水素の電気エネルギーポテンシャルを電気エネルギーに変換されずに電池から出る水素によるポテンシャルエネルギー（電気化学的＋熱的）損失と均衡させるために行われる。

燃料電池を出る水素のエネルギーを再捕捉するためのある種の処置が講じられたが、これらは、水素が燃料電池中で電気化学的に反応した場合より著しくエネルギー効率が低い。例えば、燃料電池中で燃料ガスを電気化学的に反応させることにより生ずるアノード排気は、燃焼されて、タービンエキスパンダーを駆動して電気を発生する。しかし、熱エネルギーの多くは、エキスパンダーにより電気エネルギーに変換されるよりもむしろ失われるので、アノード排気を燃焼して電気を発生させることは、燃料電池中で水素の電気化学的ポテンシャルを捕捉することよりも著しく効率が低い。燃料電池から出る燃料ガスも燃焼されて、様々な熱交換適用例に熱エネルギーを供給する。しかし、熱エネルギーのほぼ５０％が燃焼後にそのような熱交換適用例において失われる。水素は、非効率的なエネルギー回収システムに利用されるバーナーを燃焼させるために使用するには非常に高価なガスであり、したがって、通常、溶融炭酸塩形燃料電池に用いられる水素の量は、電力を発生させるために燃料電池に供給される水素の大部分を利用し、燃料電池排気中の燃料電池から出る水素の量を最小限にするように調節する。

後改質装置および／またはガス分離装置に燃料ガスを供給することによりアノード排気中に存在する燃料ガスからより多くの水素を生成させ、および／またはアノードガス中の水素をリサイクルするための他の処置が講じられた。水素および／または二酸化炭素を回収するために、アノードに存在する燃料ガスを後改質装置中で改質してアノードガス流を水素に富ませ、および／または水性ガスシフト反応に供して水素および二酸化炭素を生成させる。熱は、アノードガス流により供給することができる。

水蒸気改質装置におけるメタン水蒸気改質反応を誘導および／または液体燃料を水蒸気改質装置の供給原料に変換するための熱は、バーナーによっても供給された。燃料、一般的に天然ガスなどの炭化水素燃料を含む酸素含有ガスを燃焼させるバーナーは、水蒸気改質装置に必要な熱を供給するために用いることができる。無炎燃焼も水蒸気改質反応を促進するための熱を供給するために用いられており、無炎燃焼は、火炎燃焼を誘導することを避ける相対的量で無炎燃焼装置に炭化水素燃料および酸化剤を供給することによっても促進される。水蒸気改質反応および／または水性ガスシフト反応を促進するために必要な熱を供給するこれらの方法は、燃焼によって供給される熱エネルギーのかなりの量が捕捉されずに失われるので、エネルギー的に比較的非効率的である。

改質ガス流中の水素および二酸化炭素は、例えば、圧力スイング吸着装置および／または膜分離装置を用いてアノード排気から分離することができる。アノード排気の温度は、商業用水素および／または二酸化炭素分離装置により要求される温度より一般的に高い。該流れは、例えば、熱交換器により冷却することができるが、熱エネルギーが冷却過程で失われ得る。

分離された水素は、燃料電池のアノード部に供給される。水素をアノードにリサイクルすることにより、溶融炭酸塩形燃料電池に入る燃料ガスに水素を混入することができる。分離された二酸化炭素は、燃料電池のカソード部に供給される。二酸化炭素をカソードにリサイクルすることにより、溶融炭酸塩形燃料電池に入る空気に二酸化炭素を富化することができる。

溶融炭酸塩形燃料電池の電池電位（Ｖ）は、開回路電圧（Ｅ）と損失との差によって示される。高温燃料電池については、活性化損失は非常に小さく、電池電位は、オーム損失のみを考慮することによって電流密度の実用的な範囲にわたって得ることができる。したがって、電池電位Ｖ＝Ｅ−ｉＲであり、ここで、ＶおよびＥは、ボルトまたはミリボルトの単位を有し、ｉは、電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）であり、Ｒは、電解質、カソードおよびアノードを一緒に合わせた全オーム抵抗（Ωｃｍ^２）である。開回路電圧は、電池電位における主要な項である。溶融炭酸塩形燃料電池の全電圧（起電力）は、ネルンスト式、すなわち、Ｅ＝Ｅ゜＋（ＲＴ／２Ｆ）ｌｎ（Ｐ_Ｈ２Ｐ_Ｏ２ ^．５／Ｐ_Ｈ２Ｏ）＋（ＲＴ／２Ｆ）ｌｎ（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ／Ｐ_ＣＯ２ ^ａ）を用いて表すことができ、ここで、Ｅは、標準電池電位であり、Ｒは、８．３１４４７２ＪＫ^−１ｍｏｌ^−１の普遍ガス定数であり、Ｔは、絶対温度であり、Ｆは、９．６４８５３３９９ｘ１０^４Ｃｍｏｌ^−１のファラデー定数である。示されているように、溶融炭酸塩形燃料電池の電池電圧は、二酸化炭素、水素および酸素の濃度を変化させることによって変化させることができる。

電池電圧を最大にするために燃料電池に供給される水素、酸素および二酸化炭素の濃度を調節する特定の処置が講じられた。米国特許第７，０９７，９２５号（‘９２５特許）は、溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに供給される流れに水素を富化し、一方、カソードに供給される流れに酸素および二酸化炭素を富化することによって、以下の比

の分母を最大にしている。富化された流れは、圧力スイング吸着装置から供給される。

従来技術は、水素、酸素および二酸化炭素を種々の濃度で燃料電池に供給するのに有効であるが、当方法は、水素、二酸化炭素および酸素流を生成させるのに比較的非効率的である。当方法はまた、圧力スイング吸着装置に入る前に水を除去するためにアノードガスを冷却するので、ガスの製造および熱工程において比較的に熱的に非効率的である。さらに、改質装置はまた、液体炭化水素原料を水蒸気改質装置用の低分子量供給原料に変換せず、そうするために燃料電池から不十分な熱が供給される可能性がある。

米国特許第７，０９７，９２５号明細書

Ｗａｔａｎａｂｅら、「Ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｍｏｌｔｅｎ ｃａｒｂｏｎａｔｅ ｆｕｅｌ ｃｅｌｌｓ ｔｏ ｖａｒｉｏｕｓ ｆｕｅｌｓ」、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｓｏｕｒｃｅｓ、２００６年、８６８−８７１頁

電気を発生させるための溶融炭酸塩形燃料電池システムの運転における効率のさらなる改善および溶融炭酸塩形燃料電池の電力密度の増大が望ましい。

（発明の要旨）
本発明は、
溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部に分子状水素を含む水素含有流を供給すること；
アノードにおける分子状水素の利用率が５０％未満であるようにアノードへの水素含有流の流量を制御すること；
溶融炭酸塩形燃料電池からの分子状水素を含むアノード排気を炭化水素を含む炭化水素流と混合し、前記炭化水素流と混合されたアノード排気が５００℃から７００℃までの温度を有すること；
アノード排気と炭化水素流の混合物の少なくとも一部を触媒と接触させて、１つまたは複数のガス状炭化水素、分子状水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む水蒸気改質供給燃料を生産すること；
水蒸気改質供給燃料から分子状水素の少なくとも一部を分離すること；
ならびに
分離された分子状水素の少なくとも一部を、分子状水素を含む水素含有流の少なくとも一部として溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに供給すること
を含む、溶融炭酸塩形燃料電池を運転する方法を対象とする。

他の態様において、本発明は、
アノードにおける水素利用率が５０％未満であるような流量で分子状水素を含む水素含有流を受け入れるように構成されている溶融炭酸塩形燃料電池；
少なくとも１つの改質装置が溶融炭酸塩形燃料電池からのアノード排気および炭化水素を受け入れるように構成されており、アノード排気が炭化水素と十分に混合することを可能にして炭化水素の一部を少なくとも部分的に改質して、改質生成物流を生産するように構成され、改質生成物流が分子状水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む、溶融炭酸塩形燃料電池に作動可能に連結された１つまたは複数の改質装置；ならびに
改質装置の少なくとも１つの一部でありまたはこれに連結されており、溶融炭酸塩形燃料電池に作動可能に連結され、１つまたは複数の高温水素分離膜を含み、改質生成物流を受け入れ、分子状水素の少なくとも一部を含む流れを溶融炭酸塩形燃料電池に供給するように構成されている高温水素分離装置
を含む、溶融炭酸塩形燃料電池システムを対象とする。

図１は、本明細書で述べる方法を実施するための第１の改質装置および第２の改質装置と組合された高温水素分離装置を含むシステムの実施形態の概略図である。 図２は、本明細書で述べる方法を実施するための熱交換器を含む第１の改質装置、および第２の改質装置と組合された高温水素分離装置を含むシステムの実施形態の概略図である。 図３は、高温水素分離装置が第２の改質装置の外部にある、システムの一部の実施形態の概略図である。 図４は、絶対圧１バールで運転された溶融炭酸塩形燃料電池システムの実施形態の電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す図である。 図５は、絶対圧１バールで運転された溶融炭酸塩形燃料電池システムの実施形態の電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度を示す図である。 図６は、絶対圧７バールで運転された溶融炭酸塩形燃料電池システムの実施形態の電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す図である。 図７は、絶対圧７バールで運転された溶融炭酸塩形燃料電池システムの様々な実施形態の電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す図である。 図８は、所定の水素利用率における様々な量の過剰空気を用いた溶融炭酸塩形燃料電池の運転の実施形態の水素利用百分率対ΔＰ_ＣＯ２（絶対バール）を示す図である。 図９は、供給燃料源としてメタンまたはベンゼンを用いた溶融炭酸塩形燃料電池の運転の実施形態の水素利用百分率対ΔＰ_ＣＯ２（絶対バール）を示す図である。 図１０は、様々な燃料源を用いた溶融炭酸塩形燃料電池システムの実施形態の電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す図である。 図１１は、様々な燃料源を用いた溶融炭酸塩形燃料電池システムの実施形態の平均過剰二酸化炭素（ΔＰ_{ＣＯ２（ａｖｇ）}）対水素利用百分率を示す図である。

本明細書で述べる本発明は、高い電力密度の電気を発生させるための溶融炭酸塩形燃料電池を運転する高度に効率的な方法およびそのような方法を実施するためのシステムを提供する。第１に、本明細書で述べる方法は、溶融炭酸塩形燃料電池における燃料の１回通過燃料利用率を最大にするよりもむしろ、最小にすることにより、燃料電池システムの電力密度を最大にする。アノード経路長全体にわたって高い水素濃度が維持されるように燃料電池のアノード経路長全体にわたって二酸化炭素および酸化生成物、特に水の濃度を低下させるために、１回通過燃料利用率を最小にする。燃料電池の全アノード経路長に沿ったアノード電極における電気化学反応のための過剰の水素が存在するので、高い電力密度が燃料電池によってもたらされる。高い１回通過燃料利用率、例えば、６０％を超える燃料利用率を達成することを指向する方法において、酸化生成物および二酸化炭素の濃度は、燃料が燃料電池の途中に移動する前に燃料流の４０％超を含むことがあり得る。酸化生成物および二酸化炭素の濃度は、アノード経路に沿ってもたらされる電力が燃料電池に供給された燃料がアノード中を進むときに著しく減少するように燃料電池排気中の水素の濃度の数倍であり得る。

本明細書で述べる方法において、溶融炭酸塩形燃料電池のアノードは、電気化学反応に利用できるアノード電極における水素の濃度が全アノード経路長にわたって高レベルに維持されるようにアノードの全経路長にわたって水素であふれている。したがって、燃料電池の電力密度は、最大である。

水素は、溶融炭酸塩形燃料電池システムに一般的に用いられている他の易酸化性化合物（例えば、一酸化炭素）より著しく大きい電気化学的ポテンシャルを有するので、主として、好ましくはほぼすべて水素である水素に富む燃料を本方法で使用することにより、燃料電池システム電力密度が最大となる。

本明細書で述べる方法は、水素に富む燃料を使用し、燃料電池の１回通過燃料利用率を最大にするよりもむしろ、最小にすることにより、当技術分野で開示されているシステムより溶融炭酸塩形燃料電池システムにおいて高い電力密度を生じさせる。最小にすることは、燃料電池の燃料排気、例えば、アノード排気から捕捉された水素を分離し、リサイクルし、供給燃料およびリサイクル流からの水素を１回通過燃料利用率を最小にするように選択される率で供給することによって達成される。

本明細書で述べるシステムは、従来のシステムと比較して燃料電池に供給される炭化水素の量を最小にすると同時に、水素に富む流れが溶融炭酸塩形燃料電池に供給されることを可能にするものである。該システムは、溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部に直接導入することができる水素に富む流れを発生させる。

該システムは、燃料電池のアノードにおける燃料としての十分な水素の生成を保証するために溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに直接連結され、および／またはアノードに位置する改質装置を必要としない。溶融炭酸塩形燃料電池における改質装置または改質帯域を取り除くまたは無くすことにより、アノード排気からの熱の大部分を第１の改質装置に供給すると同時に、溶融炭酸塩形燃料電池を水素であふれさせることが可能となる。内部改質帯域を既に備えている燃料電池は、本明細書で述べるシステムと組み合わせることができる。そのような燃料電池は、当技術分野で開示されているシステムより経済的で、効率的に運転することができる。

本明細書で述べる方法において、溶融炭酸塩形燃料電池のカソードは、電気化学反応に利用できるカソード電極における二酸化炭素の濃度が全カソード経路長にわたって高レベルに維持されるようにカソードの全経路長にわたって二酸化炭素であふれている。したがって、燃料電池の電力密度および／または電池電圧は、最大である。

本明細書で述べる方法は、二酸化炭素に富む酸化剤ガスを含む流れを利用し、それにより、溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部の大部分における二酸化炭素分圧が溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部の大部分における二酸化炭素分圧より高くなるような燃料電池の運転を可能にする。この方法で燃料電池を運転することにより、当技術分野で開示されているシステムより高い電力密度がもたらされる。

二酸化炭素に富む酸化剤ガスを利用することにより、溶融炭酸塩形燃料電池の電圧が上がり、溶融炭酸塩形燃料電池の二酸化炭素の欠乏が抑制される。「二酸化炭素の欠乏」は、カソードから出る二酸化炭素の分圧（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ）がアノードから出る二酸化炭素の分圧（Ｐ_ＣＯ２ ^ａ）より低い場合を意味する。最小水素利用率の状態で溶融炭酸塩形燃料電池に過剰の二酸化炭素を供給することにより、溶融炭酸塩形燃料電池からより高い電圧および／または電流密度を得ることが可能になる。

本明細書で述べるシステムは、従来のシステムと比較して、燃料電池に供給された炭化水素からの二酸化炭素に富む流れを溶融炭酸塩形燃料電池に供給することを可能にする。該システムから発生した二酸化炭素は、溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部に直接導入することができる。該システムは、燃料電池のカソードにおける供給燃料としての十分な二酸化炭素を確保するための外部二酸化炭素源を必要としない。

本明細書で述べる方法は、燃料電池において電気を発生するのに利用されなかった水素および二酸化炭素を燃料電池システムを通して連続的にリサイクルするので、高度に効率的でもある。これにより、電気エネルギーに変換されずに電池から出る水素および／または二酸化炭素によるエネルギーの損失に関連する問題が解消されることによる燃料の最低の発熱量に関連した高い電力密度の発生が可能となる。

該システムは、カソードへの供給燃料中の二酸化炭素と分子状酸素とのモル比が燃料電池の電極における濃度分極を最小限にするような適切な量の空気または分子状酸素の燃料電池のカソードへの同時供給を可能にする。該システムは、空気の酸素濃縮を必要としない。本発明の方法は、カソードへの供給燃料中の二酸化炭素と分子状酸素とのモル比が少なくとも２または少なくとも２．５であるように分子状酸素の量を制御すると同時に、水素によるアノードの同時のあふれおよび二酸化炭素によるカソードの同時のあふれを可能にする。

本発明で述べる燃料電池システムを用いることにより、溶融炭酸塩形燃料電池を０．１ＭＰａ（１気圧）で高い電力密度で運転することができる。一般的に、溶融炭酸塩形燃料電池は、大気圧から約１ＭＰａ（１０気圧）までの圧力で運転される。大気圧を超える圧力で運転することは、溶融炭酸塩形燃料電池における様々な部分のシールの寿命に影響を及ぼす可能性がある。大気圧または大気圧近くで溶融炭酸塩形燃料電池を運転することは、所与の電池電圧での高い電流密度および／または電力密度の電気を発生させると同時に、溶融炭酸塩形燃料電池におけるシールの寿命を延長させ得る。

本明細書で述べる方法において、方法により発生した電気の単位当たり比較的少ない二酸化炭素が発生する。燃料電池からの熱アノード排気流を第１の改質装置に供給することにより、燃料電池で発生した熱が第１の改質装置内で直接移動し、その後、第１の改質装置の生成物を第２の改質装置内に直接供給し、次に、第２の改質装置の生成物を高温水素分離装置に直接供給するという、燃料電池と第１の改質装置、第２の改質装置および高温水素分離装置の熱的統合により、１つまたは両方の改質装置における吸熱性の改質反応を促進するために供給する必要がある追加のエネルギーが減少、好ましくは無くなる。そのような熱的統合により、例えば、燃焼により追加のエネルギーを供給する必要が少なくなる。したがって、改質反応（単数または複数）を促進するためにエネルギーを供給する際に生成する二酸化炭素の量が減少する。

システムを通してのアノード排気流のリサイクル、および改質ガス生成物から二酸化炭素を分離し、次いで二酸化炭素含有ガス流を燃料電池に供給することによる二酸化炭素ガス流の燃料電池への供給により、燃焼により生成させる必要がある二酸化炭素の量が減少する。そのようなリサイクルにより、方法の電気効率が増加し、それにより、すべての二酸化炭素の排出が減少する。

さらに、システムを通してのアノード排気流のリサイクル、および改質ガス生成物から水素含有ガス流を分離し、次いで水素含有ガス流を燃料電池に供給することによる燃料電池への分子状水素に富む水素含有ガス流の供給により、第２の改質装置により生成させる必要がある水素の量が減少する。アノード排気のそのようなリサイクルにより、方法の電気効率が増加する。さらに、溶融炭酸塩形燃料電池の電力密度が改善され、したがって、発生する同じ量の電力について、従来の燃料電池より小さい寸法を有する燃料電池を用いて電力を発生させることができる。

本明細書で述べる方法は、当技術分野で開示されている方法より熱的およびエネルギー的に効率が高い。燃料電池排気からの熱エネルギーは、第１の改質装置に直接移動する。いくつかの実施形態において、移動した熱エネルギーの一部は、その後、第１の改質装置から第２の改質装置に移動する。燃料電池のアノード排気から第１の改質装置への直接的な熱エネルギーの移動は、高度に効率的である。その理由は、移動が、燃料電池からの熱アノード排気流と第１の改質装置中の炭化水素および水蒸気を含む炭化水素流とを直接的に分子的に混合することによって起こるからである。熱供給燃料は、第１の改質装置により生成し、その後、第２の改質装置に供給される。第１の改質装置から第２の改質装置への熱エネルギーの移動も、熱エネルギーが第１の改質装置から第２の改質装置に供給される供給燃料に含まれているので、高度に効率的である。

本明細書で述べる方法はまた、アノード排気からの熱を用いて一般的な水蒸気改質法より低い温度で水素を生成するので、当技術分野で開示されている方法より熱的に効率が高い。本発明の方法において、水素は、高温水素分離装置を用いて改質生成物ガスから分離することができ、高温水素分離装置は、膜分離装置である。高温水素分離装置は、改質反応が第２の改質装置において起こるときに水素を改質ガスから分離することができるように、作動可能に第２の改質装置に連結されていてよい。水素の分離は、平衡を水素の生成の方向に移動させ、水素を生成するのに必要な温度を低下させる。さらに、水性ガスシフト反応（Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ⇔ＣＯ_２＋Ｈ_２）は、より低い改質温度における水素の生成に有利であるが、通常の改質反応温度においてはそれが有利でないので、より多くの水素がより低い改質温度で生成し得る。第２の改質装置により生産された実質的な量またはすべての分子状水素および二酸化炭素が溶融炭酸塩形燃料電池に供給される。

本明細書で述べる方法は、液体燃料が利用されることを可能にする。液体燃料の使用は、１つの燃料が複数の動力源に使用されることを可能にするものである。例えば、ディーゼル燃料は、溶融炭酸塩形燃料電池とエンジンに動力源を供給するために船上で用いることができるであろう。アノード排気と液体供給燃料との混合により、水素が第１の改質装置に加えられる。水素のリサイクルにより、液体供給燃料の熱分解用の別個の水素源の必要が無くなる。多少の水素が消費されるが、分解炭化水素の改質によって水素が発生する。改質装置と高温水素分離装置の統合により、システムが工程に必要な実質的にすべての水素を発生することが可能となる。

６を超える炭素数を有する燃料（例えば、ディーゼルおよびナフサ）の場合に６未満の炭素数を有する燃料（例えば、メタン）の場合より水素と炭素との比が低いため、液体燃料の改質および／または水素化分解により、生成する水素１モル当たりより多くの二酸化炭素が発生する。生成する水素１モル当たりより多くの二酸化炭素が発生することにより、溶融炭酸塩形燃料電池に必要な実質的にすべてまたはすべての二酸化炭素を液体燃料から発生させることが可能となる。この方法で二酸化炭素を発生させることにより、二酸化炭素を発生させるためにアノードガスおよび／または熱的に非効率的な燃焼バーナー用の燃料としての供給燃料ガスの一部を使用する必要が無くなるまたは少なくなることがあり得る。本明細書で述べる方法において、水素および二酸化炭素をシステムを通してリサイクルさせることを可能にする過剰の水素および二酸化炭素が生成する。

本発明の方法は、溶融炭酸塩形燃料電池が０．１ＭＰａ（１気圧）以下の圧力で運転されることを可能にし、少なくとも０．１２Ｗ／ｃｍ^２の電力密度および／または少なくとも８００ｍＶの電池電圧を提供する。いくつかの実施形態において、本発明の方法は、溶融炭酸塩形燃料電池が０．１ＭＰａ（１気圧）以下の圧力で運転されることを可能にし、少なくとも０．１２Ｗ／ｃｍ^２の電力密度および／または少なくとも８００ｍＶの電池電圧を提供する。

本明細書で用いているように、「水素」という用語は、別途指定のない限り、分子状水素を意味する。

本明細書で用いているように、「水素源」という用語は、遊離水素を発生させることができる化合物を意味する。例えば、水素源は、メタンなどの炭化水素、またはそのような化合物の混合物、または天然ガスなどの炭化水素含有混合物であってよい。

本明細書で用いているように、２つまたはそれ以上の要素が「作動可能に接続した」または「作動可能に連結した」と記述されている場合、要素は、要素の間の直接的または間接的な流体の流れを可能にするように直接的または間接的に結合されていると定義される。「流体の流れ」という用語は、本明細書で用いているように、ガスまたは流体の流れを意味する。「作動可能に接続した」または「作動可能に連結した」の定義で用いているように、「間接的な流体の流れ」という用語は、２つの定義された要素の間の流体またはガスの流れが、流体またはガスが２つの定義された要素の間に流れるときに１つまたは複数のその他の要素により、流体またはガスの１つまたは複数の状況を変化させるように導かれ得ることを意味する。間接的な流体の流れにおいて変化させられ得る流体またはガスの状況は、ガスもしくは流体の温度もしくは圧力などの物理的特性、および／または例えば、ガスもしくは流体の成分を分離することによる、または水蒸気を含むガス流から水を凝縮させることによる、ガスもしくは流体の組成などである。「間接的な流体の流れ」は、本明細書で定義するように、流体もしくはガスの１つまたは複数の要素の化学反応、例えば、酸化または還元により２つの定義された要素の間のガスもしくは流体の組成を変化させることを除外する。

本明細書で用いているように、「水素に対して選択的に透過性」という用語は、分子状水素または元素状水素に対して透過性であり、非水素元素または化合物の多くて１０％、または多くて５％、または多くて１％が分子状水素または元素状水素に対して透過性であるものを透過し得るような他の元素または化合物に対して不透過性であると定義される。

本明細書で用いているように、「高温水素分離装置」という用語は、少なくとも２５０℃の温度（例えば、３００℃から６５０℃までの温度）でガス流から分子または元素状の水素を分離するのに有効な装置または器具と定義される。

本明細書で用いているように、溶融炭酸塩形燃料電池における燃料中の水素の利用を指す「１回通過水素利用率」は、当該通過における燃料電池への投入燃料中の水素の総量に対する溶融炭酸塩形燃料電池への１回通過で電気を発生するために利用された燃料中の水素の量と定義される。１回通過水素利用率は、燃料電池のアノードに供給された燃料中の水素の量を測定し、燃料電池のアノード排気中の水素の量を測定し、燃料電池のアノード排気中の水素の測定量を燃料電池に供給された燃料中の水素の測定量から差し引いて、燃料電池で使用された水素の量を求め、燃料電池で使用された水素の計算量を燃料電池に供給された燃料中の水素の測定量で割ることによって計算することができる。１回通過水素利用率は、計算１回通過水素利用率に１００を掛けることによって、百分率として表してもよい。

本明細書で用いているように、「過剰二酸化炭素」は、溶融炭酸塩形燃料電池のアノードとカソードの二酸化炭素の分圧の差の値（ΔＰ_ＣＯ２）を意味する。「過剰二酸化炭素」（ΔＰ_ＣＯ２）は、それぞれアノードおよびカソード出口におけるアノード排気およびカソード排気中の二酸化炭素の分圧を測定し、アノードにおける測定された二酸化炭素分圧値をカソードにおける測定された二酸化炭素分圧値から差し引くことによって計算する（例えば、ΔＰ_ＣＯ２＝（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ）−（Ｐ_ＣＯ２ ^ａ））。アノードおよびカソードへの向流の供給燃料については、「過剰二酸化炭素」は、アノード出口およびカソード入口におけるアノード排気およびカソード排気中の二酸化炭素の分圧を測定し、アノードにおける測定された二酸化炭素分圧値をカソードにおける二酸化炭素の分圧の測定値から差し引くことによって計算する（例えば、ΔＰ_ＣＯ２＝（Ｐ_ＣＯ２ ^{ｃｉｎｌｅｔ}）−（Ｐ_ＣＯ２ ^{ａｏｕｔｌｅｔ}））。平均過剰二酸化炭素は、以下の式により計算される。

ΔＰ_{ＣＯ２（ａｖｇ）}＝［｛Ｐ_ＣＯ２ ^{ｃｉｎｌｅｔ}＋Ｐ_ＣＯ２ ^{ｃｏｕｔｌｅｔ}｝−｛Ｐ_ＣＯ２ ^{ａｉｎｌｅｔ}＋Ｐ_ＣＯ２ ^{ａｏｕｔｌｅｔ}｝］／２
「局所過剰二酸化炭素」は、ｙ方向（幅）の対称が推定される場合の標準化距離にわたる水素利用率１パーセント当たりの溶融炭酸塩形燃料電池の二酸化炭素の分圧差の値（ΔＰ_{ＣＯ２（ｌｏｃａｌ）}）を意味する。局所過剰二酸化炭素は、ΔＰ_ＣＯ２（ｘ）＝（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ）（ｘ）−（Ｐ_ＣＯ２ ^ａ）（ｘ）により計算され、ｘは、アノードコンパートメントの長さに沿った標準化距離である。

図１−３に電気を発生する溶融炭酸塩形燃料電池を運転するための本発明による方法を実施するための本発明のシステムの実施形態の概略図を示す。燃料電池システム１０は、溶融炭酸塩形燃料電池１２、第１の改質装置１４、第２の改質装置１６、高温水素分離装置１８および酸化ユニット２０を含む。好ましい実施形態において、第２の改質装置１６、高温水素分離装置１８および酸化ユニット２０は、１つのユニットである。好ましい実施形態において、酸化ユニット２０は、触媒部分酸化改質装置である。一実施形態において、高温水素分離装置１８は、分子状水素膜分離装置である。一実施形態において、第２の改質装置１６は、改質帯、高温水素分離装置１８、触媒部分酸化改質装置２０および熱交換器２２を含む。熱的に統合されたシステムは、電気を発生させるための溶融炭酸塩形燃料電池の連続運転のための十分な水素および二酸化炭素を供給する。

溶融炭酸塩形燃料電池１２は、アノード２４、カソード２６および電解質２８を含む。電解質２８は、アノード２４とカソード２６の間に置かれ、それらに接触している。溶融炭酸塩形燃料電池１２は、従来の溶融炭酸塩形燃料電池であってよく、好ましくは管または平面形状を有していてよい。溶融炭酸塩形燃料電池１２は、一緒に積み重ねられた複数の個別の燃料電池を含んでいてよい。個々の燃料電池は、インターコネクトにより電気的に接続され、１つまたは複数のガス流が積層燃料電池のアノード中を流れ、酸化剤含有ガスが積層燃料電池のカソード中を流れることができるように作動可能に接続されていてよい。本明細書で用いているように、「溶融炭酸塩形燃料電池」という用語は、単一溶融炭酸塩形燃料電池または複数の作動可能に接続されたもしくは積み重ねられた溶融炭酸塩形燃料電池と定義される。溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４は、多孔質焼結ニッケル化合物、ニッケル−クロム合金、リチウム−クロム酸化物を含むニッケルおよび／またはニッケル−銅合金、もしくは溶融炭酸塩形燃料電池のアノードとして使用するのに適する任意の材料から形成されていてよい。溶融炭酸塩形燃料電池１２のカソード２６は、酸化ニッケル、リチウム−ニッケル−鉄酸化物などの多孔質焼結材料、または溶融炭酸塩形燃料電池のカソードとして使用するのに適する任意の材料から形成されていてよい。

燃料電池１２で電気を発生させるのに必要な反応物を供給するために、ガス流をアノードおよびカソードに供給する。水素含有流がアノード２４に入り、酸化剤含有ガス流がカソード２６に入る。電解質部分２８は、水素含有ガス流（単数または複数）がカソードに入ることを防ぎ、酸化剤含有ガス流（単数または複数）−酸素および二酸化炭素流−がアノードに入ることを防ぐために燃料電池中に置かれている。酸化剤含有ガス流（単数または複数）は、酸素および／または二酸化炭素を含む１つまたは複数の流れを含む。

電解質部分２８は、１つまたは複数のアノード電極における水素および、場合によって、一酸化炭素などのアノードガス流中の易酸化性化合物との電気化学反応のために炭酸イオンをカソードからアノードに導く。電解質部分２８は、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ土類金属炭酸塩またはそれらの組合せの溶融塩から形成されていてよい。電解質材料の例としては、炭酸リチウムナトリウム、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸リチウムナトリウムバリウム、炭酸リチウムナトリウムカルシウムおよび炭酸リチウムカリウムから形成されている多孔質材料などがある。

燃料電池１２は、水素含有ガス流（単数または複数）がアノード入口３０からアノード２４を通って流れ、アノード排気出口３２から流出することを可能にするように構成されている。水素含有ガス流は、アノード入口３０からアノード排気出口３２までのアノード経路長にわたる１つまたは複数のアノード電極と接触する。

一実施形態において、分子状水素を含むガス流、以後、「水素含有流」または水素源は、管路３４を経てアノード入口３０に供給される。計量弁３６は、アノード入口３０への水素含有流の流量を選択し、制御するために用いることができる。好ましい実施形態において、水素は、下で詳細に述べるように膜ユニットである高温水素分離装置１８から燃料電池１２のアノード２４に供給される。一実施形態において、水素含有ガス流は、少なくとも０．６、または少なくとも０．７、または少なくとも０．８、または少なくとも０．８、または少なくとも０．９、または少なくとも０．９５、または少なくとも０．９８モル分率の水素を含んでいてよい。

カソードに供給されるガスは、酸化剤を含む。本明細書で言及しているように、「酸化剤」は、分子状水素との相互作用により還元される能力がある化合物を意味する。いくつかの実施形態において、カソードに供給される酸化剤含有ガスは、酸素、二酸化炭素、不活性ガスまたはそれらの混合物を含む。一実施形態において、酸化剤含有ガスは、酸素含有ガス流および二酸化炭素含有ガス流、または酸素／二酸化炭素含有流の組合せである。好ましい実施形態において、カソードに供給される酸化剤含有ガスは、二酸化炭素と酸素のモル比が少なくとも２または少なくとも２．５であるように十分な二酸化炭素と混合された空気または酸素富化空気である。

酸化剤含有ガスは、カソード入口３８からカソード２６を通って流れ、次にカソード排気出口４０を経て流出し得る。酸化剤含有ガスは、カソード入口３８からカソード排気出口４０までのカソード経路長にわたる１つまたは複数のカソード電極に接触する。一実施形態において、酸化剤含有ガスは、燃料電池１２のアノード２４に流れる水素含有ガスの流れと向流で流れてよい。

一実施形態において、酸化剤含有ガス流は、酸化剤含有ガス源４２から管路４４を経てカソード入口３８に供給される。計量弁４６は、ガス流がカソード２６に供給される速度を選択し、制御するために用いることができる。いくつかの実施形態において、酸化剤含有ガスは、空気圧縮機により供給される。酸化剤含有ガス流は、空気であってよい。一実施形態において、酸化剤含有ガスは、純酸素であってよい。一実施形態において、酸化剤含有ガス流は、酸素、および／または少なくとも１３重量％の酸素および／または少なくとも２６重量％の二酸化炭素を含む二酸化炭素富化空気であってよい。好ましい実施形態において、空気および／または二酸化炭素の流れは、二酸化炭素と空気中の分子状酸素のモル比が少なくとも２または少なくとも２．５であるように制御されている。

一実施形態において、酸化剤含有ガス流は、二酸化炭素含有ガス流および酸素含有ガス流により供給される。二酸化炭素流および酸素含有ガス流は、２つの別個の源によってもたらされてよい。好ましい実施形態において、溶融炭酸塩形燃料電池１２用の大部分または実質的にすべての二酸化炭素は、第１の改質装置１４に供給された炭化水素を含む炭化水素流由来である。二酸化炭素含有ガス流は、二酸化炭素源から管路４４を経てカソード入口３８に供給される。燃料電池１２に供給される二酸化炭素含有ガス流は、酸素含有ガス流と同じカソード入口３８に供給されてよく、またはカソード入口３８に供給される前に酸素含有ガス流と混合されてよい。或いは、二酸化炭素含有ガス流は、別個のカソード入口を経てカソード２６に供給されてよい。

好ましい実施形態において、二酸化炭素流は、本明細書で述べるように高温水素分離装置１８から管路４８および４４を経て燃料電池１２のカソード２６に供給される。酸素は、管路４４を経て燃料電池１２のカソード２６に供給される。

カソードおよび／またはアノードに供給されるガスは、１つの流れであるか、複数の流れであるかを問わず、好ましくはカソード排気口４０から出て、管路５０を経て熱交換器２２につながる酸素枯渇カソード排気流と熱を交換することにより、カソード２６および／またはアノード２４に供給される前に熱交換器２２または他の熱交換器で加熱することができる。

本発明の方法において、水素含有ガス流（単数または複数）は、電気を発生させるために溶融炭酸塩形燃料電池１２の１つまたは複数のアノード電極において酸化剤と混合される。酸化剤は、好ましくは、カソード２６を通って流れる二酸化炭素と酸素の反応により得られ、燃料電池の電解質を横切って運ばれる炭酸である。下でさらに詳細に論じるように、水素含有ガス流および／または酸化剤含有ガス流を選択される独立した速度で燃料電池に供給することにより、水素含有ガス流と酸化剤が燃料電池１２のアノードにおける１つまたは複数のアノード電極において混合される。水素含有ガス流と酸化剤が好ましくは燃料電池の１つまたは複数のアノード電極において混合されて、絶対圧１バールで少なくとも０．１Ｗ／ｃｍ^２、または少なくとも０．１５Ｗ／ｃｍ^２、または少なくとも０．２Ｗ／ｃｍ^２、または少なくとも０．３Ｗ／ｃｍ^２、または少なくとも０．６Ｗ／ｃｍ^２の電力密度の電気を発生する。より高い電力密度は、より高い圧力でおよび／または富化酸化剤含有ガス流（例えば、富化空気）を用いることにより得ることができる。

溶融炭酸塩形燃料電池１２は、炭酸がカソード２６からアノード２４まで電解質部２８を横断することを可能にするのに有効な温度で運転される。溶融炭酸塩形燃料電池１２は、５５０℃から７００℃まで、または６００℃から６５０℃までの温度で運転することができる。１つまたは複数のアノード電極における炭酸による水素の酸化は、発熱反応である。反応の熱は、溶融炭酸塩形燃料電池１２を運転するのに必要な熱を発生する。溶融炭酸塩形燃料電池が運転される温度は、水素含有ガスおよび酸化剤含有ガスの供給温度および供給流量の調節を含むが、これらに限定されない、いくつかの因子により制御することができる。水素利用率は最小にされているので、過剰な水素がシステムに供給され、未反応の水素が、第１の改質装置に過剰な熱を運ぶことにより、溶融炭酸塩形燃料電池を部分的に冷却することができる。約２の二酸化炭素と分子状酸素のモル比を維持するために二酸化炭素流および／または酸化剤含有流の流量を調節するには、アノードで利用される水素の一部と反応することが必要な量の約１．３−２．０倍の分子状酸素の過剰を達成するのに十分な酸化剤含有ガスが必要である。したがって、カソード排気口から出る過剰な酸素枯渇空気または酸化剤含有ガスは、溶融炭酸塩形燃料電池からかなりの熱を運ぶことができる。高温水素分離装置１８から溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給される下で述べる水素含有流の温度は、溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに供給される前に熱回収（例えば、熱交換器２２による）によって低下させることができる。高温水素分離装置１８から溶融炭酸塩形燃料電池１２のカソード２６に供給される下で述べる高圧二酸化炭素流の温度は、溶融炭酸塩形燃料電池のカソードに供給される前に熱回収（例えば、熱交換器２２による）によって低下させることができる。触媒部分酸化改質装置２０から生じた流出物流の温度は、溶融炭酸塩形燃料電池のカソードに供給される前に熱回収（例えば、熱交換器２２による）によって低下させることができる。燃料電池からの廃熱は、システムで利用される１つまたは複数の流れを加熱するために用いることができる。必要な場合、当技術分野で公知の溶融炭酸塩燃料を冷却するための任意の補助システムを用いて、溶融炭酸塩形燃料電池の温度を制御することができる。

一実施形態において、カソードに供給される酸化剤含有ガス流（単数または複数）は、カソード２６に供給される前に少なくとも１５０℃または１５０℃から３５０℃までの温度に加熱されていてよい。一実施形態において、酸素含有ガスを用いる場合、酸素含有ガス流の温度は、１５０℃から３５０℃までの温度に制御される。

燃料電池１２の運転を開始するために、燃料電池をその運転温度、すなわち、炭酸イオンの流れを可能にするために電解質塩を融解するのに十分な温度に加熱する。図１に示すように、溶融炭酸塩形燃料電池１２の運転は、触媒部分酸化改質装置２０において水素含有ガス流を発生させ、水素含有ガス流を管路５２および３４を経て溶融炭酸塩形燃料電池のアノード２４に供給することによって開始することができる。

水素含有ガス流は、通常の部分酸化触媒の存在下での触媒部分酸化改質装置２０中で下で述べる炭化水素を含む炭化水素流、または異なる炭化水素流、例えば、天然ガスに富む燃料流の一部、および酸化剤含有ガスを燃焼させることにより触媒部分酸化改質装置２０において発生させることができ、触媒部分酸化改質装置２０に供給される酸化剤含有ガス中の酸素の量は、炭化水素流中の炭化水素の量に対して化学量論量以下である。水素含有ガス流の流量は、弁６０により制御することができる。

図２に示すように、水素含有ガス流を酸化ユニット２０中で発生させ、水素含有ガス流を管路９６、１０４および３４を経て溶融炭酸塩形燃料電池のアノード２４に供給することにより、燃料電池は、その運転温度に加熱される。水素含有ガス流が酸化ユニット２０から管路９６、１０４を経てアノード２４に供給される速度は、三方弁１０２により調節される。水素含有ガス流からの熱の一部は、管路９６を経て熱交換器９８を通過させて、第１の改質装置１４および／または第１の改質装置に入る炭化水素を含む炭化水素流に熱を供給することができる。

図１および２を参照すると、触媒部分酸化改質装置２０に供給される燃料は、液体もしくは気体炭化水素または炭化水素の混合物であってよく、好ましくは第１の改質装置１４に供給される炭化水素を含む炭化水素流と同じである。燃料は、管路６２を経て触媒部分酸化改質装置２０に供給することができる。一実施形態において、触媒部分酸化改質装置２０に供給される燃料は、天然ガスに富むものおよび／または水素源６４からの水素である。

触媒部分酸化改質装置２０に供給される酸化剤は、純酸素、空気または酸素富化空気（以後「酸化剤含有ガス」）であってよい。好ましくは、酸化剤含有ガスは、空気である。酸化剤は、酸化剤中の酸素の量が触媒部分酸化改質に供給される炭化水素に対して化学量論量以下であるように触媒部分酸化改質装置２０に供給すべきである。好ましい実施形態において、酸化剤含有ガスは、酸化剤源４２から管路５６を経て触媒部分酸化改質装置２０に供給される。弁５８は、酸化剤含有ガス（空気）が触媒部分酸化改質装置２０および／または燃料電池１２のカソード２６に供給される速度を制御することができる。一実施形態において、触媒部分酸化改質装置２０に入る酸化剤含有ガスは、カソード排気口４０から出る酸素枯渇カソード排気流と熱を交換することによって加熱され得る。

触媒部分酸化改質装置２０において、通常の部分酸化触媒の存在下で炭化水素および酸化剤を燃焼させることにより、水素含有ガス流が生成し、酸化剤は、炭化水素に対して化学量論量以下である。触媒部分酸化改質装置２０において炭化水素と酸化剤の接触により生成した水素含有ガス流は、１つまたは複数のアノード電極における炭酸イオンとの接触により燃料電池のアノード２４において酸化され得る化合物を含む。触媒部分酸化改質装置２０からの水素含有ガス流は、好ましくは、燃料電池１２のアノード２４における１つまたは複数のアノード電極を酸化する化合物を含まない。

触媒部分酸化改質装置２０において生成した水素含有ガス流は、熱く、少なくとも７００℃、または７００℃から１１００℃まで、８００℃から１０００℃までの温度を有する可能性がある。溶融炭酸塩形燃料電池１２の起動を開始するために触媒部分酸化改質装置２０からの熱水素ガス流を使用することは、燃料電池の温度を燃料電池の運転温度にほぼ瞬間的に上昇させることができるので、本発明の方法において好ましい。一実施形態において、燃料電池の運転を開始するとき、触媒部分酸化改質装置２０からの熱水素含有ガスとカソード２６に供給される酸化剤含有ガスとの間で熱を熱交換器２２で交換することができる。

図１を参照すると、弁３６を開けることにより水素含有ガス流をアノード２４内に供給すると同時に、触媒部分酸化改質装置２０からの熱水素含有ガス流の燃料電池１２内への流量を弁６０を用いて調節することができる。触媒部分酸化改質装置２０への管路６２を経る炭化水素の供給および管路５６を経る酸化剤の供給の流量を減少または停止すると同時に高温水素分離装置１８からの水素含有ガス流の流出を開始した後に、弁６０を閉止することができる。

図２を参照すると、弁３６を開けることにより水素含有ガス流をアノード２４内に供給すると同時に、触媒部分酸化改質装置２０からの熱水素含有ガス流の管路９６を経る燃料電池１２内への流量を三方計量弁１０２を用いて調節することができる。触媒部分酸化改質装置２０への管路６２を経る炭化水素の供給および管路５６を経る酸化剤の供給の流量を減少または停止すると同時に高温水素分離装置１８からの水素含有ガス流を発生させた後に、弁１０２を閉止することができる。次に燃料電池の連続運転を本発明の方法により実施することができる。

三方計量弁１０２は、アノード２４またはカソード２６への触媒部分酸化改質装置２０からの流出物の流量を制御する。起動時に、触媒部分酸化改質装置２０からの流出物は、水素に富んでおり、したがって、流出物は、管路９６を経て熱交換器９８を通過した後に管路１０４を経てアノード２４に導かれる。起動が始まった後、触媒部分酸化改質装置２０がカソード２６用の二酸化炭素を生成するために使用される場合、計量弁１０２は、管路９６を経るカソード２６への触媒部分酸化改質装置２０からの流出物の流量を制御する。

他の実施形態において、燃料電池の運転は、図１に示すように、水素含有ガス流を管路６６を経て燃料電池１２に導入する前に燃料電池をその運転温度に到達させるために起動ヒーター（示さず）に通過させることができる水素源６４からの水素起動ガス流を用いて開始することができる。水素源６４は、高温水素分離装置１８から水素を受け入れることができる貯蔵タンクであってよい。水素源は、溶融炭酸塩形燃料電池のアノードへの水素起動ガス流の導入を可能にするように燃料電池に作動可能に接続することができる。起動ヒーターは、水素起動ガス流を７５０℃から１０００℃までの温度に間接的に加熱し得る。或いは、起動ヒーターは、ヒーターに供給される水素源６４からの水素の不完全な燃焼による水素を供給し得る。起動ヒーターは、電気ヒーターであってよくまたは燃焼ヒーターであってよい。燃料電池の運転温度に到達した後、燃料電池内への水素起動ガス流の流れを弁により止めることができ、燃料電池の運転を開始するために燃料電池のアノードへの水素発生器の弁を開けることにより水素含有ガス流を燃料電池に導入することができる。

一実施形態において、第１の改質装置１４は、起動時に水素を溶融炭酸塩形燃料電池に供給するために用いられる触媒部分酸化改質装置を含む。第１の改質装置１４は、自己熱改質のために、および次に溶融炭酸塩形燃料電池が運転温度に到達したならば水蒸気改質のために第１の改質装置が使用されることを可能にする１つまたは複数の触媒床を含んでいてよい。

燃料電池１２が運転を開始したならば、カソード２６およびアノード２４は、排気を放出する。カソード２６およびアノード２４からの排気は、熱く、排気からの熱は、他のユニットと熱的に統合されて、燃料電池の運転に必要なすべての燃料（水素）および酸化剤（炭酸イオン）をもたらす熱的に統合されたシステムを形成する。

図１および２に示すように、本明細書で述べる方法は、熱的に統合された水素分離分離装置１８、溶融炭酸塩形燃料電池１２、第１の改質装置１４および第２の改質装置１６ならびに、いくつかの実施形態における触媒部分酸化改質装置２０を含むシステムを利用する。高温水素分離装置１８は、１つまたは複数の高温水素分離膜６８を含み、溶融炭酸塩形燃料電池１２に作動可能に連結されている。高温水素分離装置１８は、主として分子状水素を含む水素含有ガス流を燃料電池１２のアノード２４に供給し、一方、溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノードからの排気は、第１の改質装置１４に供給される。第１の改質装置１４および第２の改質装置１６は、１つのユニットまたは作動可能に連結された２つのユニットであってよい。第１の改質装置１４および第２の改質装置１６は、１つまたは複数の改質帯を含んでいてよい。一実施形態において、第１の改質装置１４および第２の改質装置１６は、第１の改質帯および第２の改質帯を含む１つのユニットである。

炭化水素を含む炭化水素流は、管路６２を経て第１の改質装置１４に供給され、アノード排気は、炭化水素と混合される。工程（ｐｒｏｃｅｓｓ）は、熱的に統合されており、第１の改質装置１４における吸熱改質反応を促進するための熱は、発熱性溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード排気から第１の改質装置内に直接的に、および／または第１の改質装置に供給される炭化水素流中の炭化水素とともに供給される。一実施形態において、アノード排気からの熱の一部は、第１の改質装置内またはそれに作動可能に連結された熱交換器中で炭化水素と混合される。図２に示すように、第１の改質装置１４への付加的な熱は、触媒部分酸化改質装置２０からの熱流出流から供給することができる。第１の改質装置１４において、炭化水素流の炭化水素の少なくとも一部は、分解されおよび／または改質されて、管路７０を経て第２の改質装置１６に供給される供給燃料流を生成する。

第２の改質装置１６は、高温水素分離装置１８に作動可能に連結されており、高温水素分離装置は、溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に入る水素含有ガスの少なくとも一部、大部分、少なくとも７５容積％または少なくとも９０容積％または実質的にすべてを生産する。高温水素分離装置は、第２の改質装置１６の後、溶融炭酸塩形燃料電池１２の前に配置することができる。好ましい実施形態において、高温水素分離装置１８は、第２の改質装置１６の一部である膜分離ユニットである。高温水素分離装置１８は、改質生成物から水素を分離する。分離された水素は、溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給される。

本方法の一実施形態において、炭化水素流は、大気圧で２０℃で液体であり（場合によって酸素化されている）、大気圧で４００℃までの温度で揮発性である１つまたは複数の任意の揮発性炭化水素を含む。そのような炭化水素は、５０℃から３６０℃までの沸点範囲を有するナフサ、ディーゼル、ジェット燃料、ガス油およびケロセンなどの石油留分を含み得るが、これらに限定されない。一実施形態において、炭化水素流は、デカンである。好ましい実施形態において、炭化水素流は、ディーゼル燃料である。一実施形態において、炭化水素流は、５から２５までの範囲の炭素数を有する炭化水素を含む。好ましい実施形態において、炭化水素流は、少なくとも５個または少なくとも６個または少なくとも７個の炭素原子を含む、少なくとも０．５または少なくとも０．６または少なくとも０．７または少なくとも０．８モル分率の炭化水素を含む。

炭化水素流は、メタン、エタン、プロパンなどの２５℃で気体であるいくつかの炭化水素、または２５℃で気体である１個から４個までの炭素原子を含む他の化合物を場合によって含んでいてよい。炭化水素流は、高分子量炭化水素の低分子量炭化水素への変換のために第１の改質装置において使用される任意の触媒を被毒させる可能性のある任意の物質を除去するために、第１の改質装置１４に供給され、および／または熱交換器７２で加熱される前に処理されてよい。例えば、炭化水素流は、金属、硫黄および／または窒素化合物を除去するために一連の処理を受けていてよい。

本方法の一実施形態において、炭化水素流は、少なくとも２０容積％または少なくとも５０容積％または少なくとも８０容積％の二酸化炭素を含む天然ガスと混合される。必要な場合、天然ガスは、硫化水素を除去するために処理された。一実施形態において、少なくとも２０容積％の二酸化炭素、少なくとも５０容積％の二酸化炭素または少なくとも７０容積％の二酸化炭素を有する炭化水素流を燃料源として用いることができる。

一実施形態において、炭化水素流は、少なくとも１５０℃、好ましくは２００℃から４００℃までの温度で第１の改質装置１４に供給することができ、炭化水素流は、下で述べるように熱交換器で所望の温度に加熱することができる。炭化水素流が第１の改質装置１４に供給される温度は、コークスを生成することなく炭化水素を蒸発させるためにできる限り高くなるように選択することができる。炭化水素流の温度は、１５０℃から４００℃までの範囲にあってよい。或いは、さほど好ましくはないが、炭化水素流は、炭化水素流の硫黄含量が低いならば、１５０℃未満の温度で、例えば、炭化水素流を加熱せずに第１の改質装置１４に直接供給することができる。

図１に示すように、炭化水素流を１つまたは複数の熱交換器７２に通して供給物を加熱することができる。炭化水素流は、溶融炭酸塩形燃料電池１２のカソードから分離され、管路７４を経て熱交換器７２に供給されたカソード排気流と熱を交換することにより加熱され得る。カソード排気流が熱交換器７２および２２に供給される速度は、計量弁７６および７８を調節することにより制御することができる。

好ましい実施形態において、分離されたアノード排気流は、管路８０を経て第１の改質装置１４の１つまたは複数の改質帯に供給される。アノード排気流が第１の改質装置１４に供給される速度は、計量弁８２を調節することにより制御することができる。アノード排出口の温度は、約５００℃から約７００℃までの範囲にあってよく、好ましくは約６５０℃である。

アノード排気流は、水素、水蒸気ならびに燃料電池１２のアノード２４に供給された燃料の酸化による反応生成物および未反応燃料を含む。一実施形態において、アノード排気流は、少なくとも０．５または少なくとも０．６または少なくとも０．７モル分率の水素を含む。第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給されるアノード排気流中の水素は、第１の改質装置中のコークスの生成を妨げる助けとなり得る。一実施形態において、アノード排気流は、０．０００１から約０．３または０．００１から約０．２５または０．０１から約０．２モル分率の水（水蒸気としての）を含む。水素に加えて、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給されるアノード排気流中に存在する水蒸気も第１の改質装置中のコークスの生成を妨げる助けとなり得る。アノード排気流は、コークス化を抑制するのに十分な水素ならびに炭化水素流中の炭化水素の大部分をメタン、水素および一酸化炭素に改質するのに十分な水蒸気を含み得る。したがって、第１の改質装置および／または第２の改質装置中で炭化水素を改質するためのより少ない水蒸気が必要であり得る。

場合によって、水蒸気は、第１の改質装置または第１の改質装置の改質帯において炭化水素流と混合するために管路８４を経て第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給してもよい。水蒸気は、第１の改質装置中のコークスの生成を抑制もしくは防止するために、また第１の改質装置中で起こる改質反応に場合によって利用されるように第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給してもよい。一実施形態において、水蒸気は、第１の改質装置に加えられる全水蒸気のモル比が第１の改質装置に加えられる炭化水素流中の炭素のモルの少なくとも２倍または少なくとも３倍である、率で第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給される。第１の改質装置に加えられる全水蒸気は、アノード排気口からの水蒸気、例えば、管路８４を経る外部の源からの水蒸気またはそれらの混合物を含み得る。第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯における炭化水素流中の水蒸気と炭素との少なくとも２：１または少なくとも２．５：１または少なくとも３：１または少なくとも３．５：１のモル比を用意することは、第１の改質装置におけるコークスの生成を抑制するのに有用である。計量弁８６を用いて、水蒸気が管路８４を経て第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給される速度を制御することができる。アノード排気はかなりの量の水素を含むので、改質時により少ないコークス化が起こる傾向がある。したがって、第１の改質装置１４に供給される場合による水蒸気の量は、従来の改質ユニットに使用される水蒸気の量よりかなり少なくてよい。

水蒸気は、少なくとも１２５℃、好ましくは１５０℃から３００℃までの温度で第１の改質装置１４に供給してよく、０．１ＭＰａから０．５ＭＰａまでの圧力を有していてよく、好ましくは、本明細書で述べたような第１の改質装置に供給されるアノード排気流の圧力と同等またはそれを下回る圧力を有する。水蒸気は、高圧水を管路８８を経て熱交換器９０に通すことにより、少なくとも１．０ＭＰａ、好ましくは１．５ＭＰａから２．０ＭＰａまでの圧力を有する高圧水を加熱することによって発生させることができる。高圧水は、カソード排気流（ｆｅｅｄ）が管路７４を経て熱交換器７２を通過した後に、供給されたカソード排気と熱を交換することによって加熱され、高圧水蒸気を生成する。或いは、カソード排気を熱交換器９０（示さず）にまたは１つもしくは複数の熱交換器に直接供給してよい。熱交換器９０または複数の熱交換器を利用する場合には最終熱交換器から出た後、高圧蒸気を管路９２を経て管路８４に供給することができる。高圧水蒸気は、膨張装置により高圧水蒸気を膨張させることによって所望の圧力に減圧し、次いで、それを第１の改質装置に供給することができる。或いは、水蒸気は、低圧水を１つまたは複数の熱交換器９０に供給し、得られた水蒸気を第１の改質装置に通すことによって、第１の改質装置１４に用いるために発生させることができる。

場合によって、第１の改質装置１４もしくは第２の改質装置１６で利用されない高圧水蒸気は、任意の未利用の高圧二酸化炭素流と一緒にまたは場合によって高圧二酸化炭素流なしにタービンなどの他の発電用装置（示さず）に通して膨張させることができる。電源は、電気を発生させるために、および／または燃料電池１２により発生した電気に加えて用いてよい。電源および／または燃料電池により発生した電力は、本発明の方法に用いられる圧縮機９４および／または任意の他の圧縮機に電力を供給するのに用いることができる。

炭化水素流、場合による水蒸気およびアノード排気流は、混合され、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯において蒸気の形でない任意の炭化水素を蒸発させ、炭化水素を分解して供給燃料を生成するのに有効な温度で改質触媒と接触する。

改質触媒は、通常の改質触媒であってよく、当技術分野で公知の任意の改質触媒であってよい。用いることができる一般的な改質触媒は、ＶＩＩＩ族遷移金属、特にニッケルおよび高温反応条件下で不活性である担体または基体を含むが、これらに限定されない。高温改質／水素化分解触媒用の担体として使用するのに適する不活性化合物は、α−アルミナおよびジルコニアを含むが、これらに限定されない。

好ましい実施形態において、炭化水素流、アノード排気および場合による水蒸気は、混合され、約５００℃から約６５０℃までまたは約５５０℃から６００℃までの温度で触媒と接触し、改質反応に必要なすべての熱がアノード排気により供給される。一実施形態において、炭化水素流、場合による水蒸気およびアノード排気流は、混合され、少なくとも４００℃または４５０℃から６５０℃までまたは５００℃から６００℃までの範囲の温度で触媒と接触する。

発熱性溶融炭酸塩形燃料電池１２から供給されるアノード排気流から第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯に供給される熱は、第１の改質装置における吸熱性分解および改質反応を促進する。溶融炭酸塩形燃料電池１２から第１の改質装置１４および／または第１の改質装置の改質帯に供給されるアノード排気流は、非常に熱く、少なくとも５００℃の温度を有し、５５０℃から７００℃までまたは６００℃から６５０℃までの温度を一般的に有する。燃料電池からの熱エネルギーが、アノード排気流に含まれ、アノード排気流と炭化水素流および水蒸気とが直接的に混合することによって第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯における炭化水素流、場合による水蒸気およびアノード排気流の混合物に移動するので、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯への溶融炭酸塩形燃料電池１２からの熱エネルギーの移動は、極めて効率的である。

本明細書で述べる方法の好ましい実施形態において、アノード排気流は、炭化水素流、場合による水蒸気およびアノード排気流の混合物から供給燃料を生成させるのに必要な熱の少なくとも９９％または実質的にすべてを供給する。特に好ましい実施形態において、炭化水素流を供給燃料に変換するのにアノード排気流以外の熱源は、第１の改質装置１４に供給されない。

一実施形態において、アノード排気流、炭化水素流および場合による水蒸気が第１の改質装置１４中で改質触媒と接触する圧力は，０．０７ＭＰａから３．０ＭＰａまでの範囲にあってよい。高圧水蒸気を第１の改質装置１４に供給しない場合、アノード排気流、炭化水素流および場合による低圧水蒸気は、一般的に０．０７ＭＰａから０．５ＭＰａまでまたは０．１ＭＰａから０．３ＭＰａまでの範囲の下限の圧力で第１の改質装置中の改質触媒と接触させてよい。高圧蒸気を第１の改質装置１４に供給する場合、アノード排気流、炭化水素流および水蒸気は、一般的に１．０ＭＰａから３．０ＭＰａまでまたは１．５ＭＰａから２．０ＭＰａまでの圧力範囲の上限で改質触媒と接触させてよい。

図２を参照すると、第１の改質装置１４は、管路９６を経る触媒部分酸化改質装置２０からの流出物と熱を交換することにより６３０℃より高いまたは６５０℃から９００℃までまたは７００℃から８００℃までの温度に加熱することができる。管路９６は、熱交換器９８と作動可能に連結されている。熱交換器９８は、管路９６の一部であってよい。熱交換器９８は、第１の改質装置１４中に存在していてよくまたは熱が、第１の改質装置に入る炭化水素流と交換され得るように第１の改質装置に接続されていてよい。触媒部分酸化改質装置２０からの流出物が第１の改質装置１４に供給される速度は、計量弁１００および三方計量弁１０２を調節することにより制御することができる。

第１の改質装置１４中で少なくとも５００℃または５５０℃から９５０℃までまたは６００℃から８００℃までまたは６５０℃から７５０℃までの温度で炭化水素流、水蒸気、触媒およびアノード排気流を接触させることにより、炭化水素の少なくとも一部が分解および／または改質され、供給燃料が生成する。炭化水素流中の炭化水素の分解および／または改質により、炭化水素流中の炭化水素化合物の炭素原子の数が減少し、それにより、減少した分子量の炭化水素化合物が生成する。一実施形態において、炭化水素流は、多くて４個または多くて３個または多くて２個の炭素原子を含む第２の改質装置１６への供給燃料として有用な炭化水素に変換される少なくとも５個、少なくとも６個または少なくとも７個の炭素原子を含む炭化水素を含んでいてよい。一実施形態において、炭化水素流中の炭化水素は、第１の改質装置により生産された供給燃料が０．１以下または０．０５以下または０．０１以下のモル分率の４個またはそれ以上の炭素原子を有する炭化水素を含むように第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯において反応させることができる。一実施形態において、炭化水素流中の炭化水素は、炭化水素流中の炭化水素から生成した供給燃料中の得られた炭化水素の少なくとも０．７または少なくとも０．８または少なくとも０．９または少なくとも０．９５モル分率がメタンであるように分解および／または改質させることができる。一実施形態において、炭化水素流中の炭化水素の分解および／または改質により、多くて１．３、多くて１．２または多くて１．１である供給燃料中の炭化水素の平均炭素数を有する供給燃料が生成する。

上記のように、アノード排気流からの水素および水蒸気ならびに第１の改質装置１４に加えられた場合による水蒸気は、炭化水素が分解されて供給燃料を生成するときに第１の改質装置におけるコークスの生成を抑制する。好ましい実施形態において、アノード排気流、炭化水素流および水蒸気を第１の改質装置１４に供給する相対速度は、アノード排気流中の水素および水蒸気ならびに管路８４を経て第１の改質装置に加えられた水蒸気が第１の改質装置におけるコークスの生成を防止するように選択される。

一実施形態において、炭化水素流、水蒸気およびアノード排気を第１の改質装置１４中で少なくとも５００℃または５５０℃から７００℃までまたは６００℃から６５０℃までの温度で改質触媒と接触させることにより、炭化水素流中の炭化水素および第１の改質装置１４中で生成した供給燃料中の炭化水素の少なくとも一部の改質も起こって水素および酸化炭素、特に一酸化炭素が生成する。改質の量は、実質的であり得、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯における分解および改質の両方によって生ずる供給燃料は、少なくとも０．０５、少なくとも０．１または少なくとも０．１５モル分率の一酸化炭素を含み得る。

第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯における温度および圧力条件は、第１の改質装置中で生産された供給燃料が２０℃で気体であり、一般的に１−４個の炭素原子を含む軽質炭化水素を含むように選択することができる。好ましい実施形態において、第１の改質装置により生産された供給燃料中の炭化水素（以後「水蒸気改質供給燃料」）は、少なくとも０．６または少なくとも０．７または少なくとも０．８または少なくとも０．９モル分率のメタンを含む。水蒸気改質供給燃料は、アノード排気流からの、およびさらなる改質が第１の改質装置中で起こる場合、改質された炭化水素からの水素も含む。水蒸気改質供給燃料は、アノード排気流からの、および場合によって、改質装置水蒸気供給燃料からの水蒸気も含む。実質的な改質が第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯において起こる場合、第２改質装置１６に供給される、第１の改質装置により生産された供給燃料は、二酸化炭素に加えて一酸化炭素を含み得る。

本発明の方法において、水蒸気改質供給燃料は、第１の改質装置１４から管路７０を介して第１の改質装置に作動可能に接続されている第２の改質装置１６に供給される。第１の改質装置１４から出る水蒸気改質供給燃料は、５００℃から６５０℃までまたは５５０℃から６００℃までの温度を有し得る。第１の改質装置１４から出る水蒸気改質供給燃料の温度は、第２の改質装置１６に供給される前に１つまたは複数の熱交換器９０において熱を交換することにより、第２の改質装置１６に供給される前に低下させることができる。場合によって、水蒸気改質供給燃料は、第２の改質装置に入る前に冷却されない。第１の改質装置１４が他の熱源（例えば、図２に示すように、触媒部分酸化改質装置２０からの水蒸気および／または熱）により加熱される場合の実施形態において、第１の改質装置から出る供給燃料は、６５０℃から９５０℃までまたは７００℃から９００℃までまたは７５０℃から８００℃までの温度を有していてよい。

水蒸気改質供給燃料は、システムに供給された水と熱を交換すること、供給燃料を冷却すること、および上述のように第１の改質装置１４に供給することができる水蒸気を発生させることにより冷却することができる。複数の熱交換器９０を利用する場合、水蒸気改質供給燃料および水／水蒸気は、熱交換器のそれぞれに直列に、好ましくは向流で供給して供給燃料を冷却し、水／水蒸気を加熱することができる。水蒸気改質供給燃料は、１５０℃から６５０℃までまたは１５０℃から３００℃までまたは４００℃から６５０℃までまたは４５０℃から５５０℃までの温度に冷却することができる。

冷却された水蒸気改質供給燃料は、熱交換器９０から圧縮機９４に供給することができ、または他の実施形態において、第２の改質装置１６に直接供給することができる。或いは、さほど好ましくはないが、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯から出る水蒸気改質供給燃料は、冷却せずに圧縮機９４または第２の改質装置１６に供給することができる。圧縮機９４は、高温で稼働することができる圧縮機であり、好ましくは市販のＳｔａｒＲｏｔｏｒ圧縮機である。水蒸気改質供給燃料は、少なくとも０．５ＭＰａの圧力および４００℃から８００℃まで、好ましくは４００℃から６５０℃の温度を有していてよい。水蒸気改質供給燃料は、第２の改質装置１６の改質帯１０８における十分な圧力を維持するために圧縮機９４により少なくとも０．５ＭＰａまたは少なくとも１．０ＭＰａまたは少なくとも１．５ＭＰａまたは少なくとも２ＭＰａまたは少なくとも２．５ＭＰａまたは少なくとも３ＭＰａの圧力に圧縮することができる。一実施形態において、水蒸気改質供給燃料は、第２の改質装置に供給燃料流を供給する前に０．５ＭＰａから６．０ＭＰａまでの圧力に圧縮する。

水素、軽質炭化水素、水蒸気および場合による一酸化炭素を含む、場合によって圧縮され、場合によって冷却された水蒸気改質供給燃料は、第２の改質装置１６に供給される。水蒸気改質供給燃料は、少なくとも０．５ＭＰａの圧力および４００℃から８００℃まで、好ましくは４００℃から６５０℃の温度を有していてよい。一実施形態において、第１の改質装置１４により生産された水蒸気改質供給燃料の温度は、必要な場合には熱交換器９０および／または７２を経て供給燃料の一部を循環させることにより、圧縮機９４から出た後に上昇させることができる。

場合によって、供給燃料を改質するために必要な場合、第１の改質装置により生産された水蒸気改質供給燃料と混合するために、付加的な水蒸気を第２の改質装置１６の改質帯１０８中に加えることができる。好ましい実施形態において、付加的な水蒸気は、供給燃料が圧縮機で圧縮されるときに供給燃料と混合するために水入口管路８８から高圧水を管路１１０を経て圧縮機９４に注入することによって加えることができる。一実施形態（示さず）において、高圧水は、熱交換器９０中で高圧水と供給燃料を混合することによって供給燃料に注入することができる。他の実施形態（示さず）において、高圧水は、供給燃料を熱交換器９０に通す前もしくは後または供給燃料を圧縮機９４に通す前もしくは後に管路１１０内で供給燃料に注入することができる。一実施形態において、高圧水は、管路７０中にまたは圧縮機９４中にまたは熱交換器９０中に注入することができ、圧縮機も熱交換器もシステムに含まれていない。

高圧水は、水蒸気改質供給燃料との混合によって加熱されて水蒸気を形成し、水蒸気改質供給燃料は、水との混合によって冷却される。注入された水によって水蒸気改質供給燃料にもたらされる冷却により、熱交換器９０の必要性が無くなりまたは少なくなり、好ましくは水蒸気改質供給燃料を冷却するために使用する熱交換器の数が多くて１つに制限される。

或いは、さほど好ましくはないが、高圧水蒸気は、第２の改質装置１６の改質帯１０８中または水蒸気改質供給燃料と混合されるように第２の改質装置への管路７０中に注入することができる。高圧水蒸気は、第１の改質装置１４から出た供給燃料と熱を交換することによって熱交換器９０において水入口管路８８を経てシステムに注入された高圧水を加熱することにより発生した水蒸気であってよい。高圧水蒸気は、管路１１２を経て第２の改質装置１６に供給することができる。計量弁１１４を用いて第２の改質装置への水蒸気の流量を制御することができる。高圧水蒸気は、第２の改質装置に供給される供給燃料の圧力と同様な圧力を有してよい。或いは、高圧水蒸気は、供給燃料が圧縮機９４に供給される前に供給燃料と混合されるように管路７０に供給することができ、したがって、水蒸気と供給燃料の混合物は、選択される圧力に一緒に圧縮することができる。高圧水蒸気は、２００℃から５００℃までの温度を有していてよい。

高圧水または高圧水蒸気をシステム内に供給する速度は、水素含有ガス流を生産するための改質装置における反応を最適化するのに有効な量の水蒸気を第１の改質装置１４および／または第２の改質装置１６に供給するように選択し、制御することができる。アノード排気流中の水蒸気以外の水蒸気が第１の改質装置１４に供給される速度は、水がシステムに供給される速度を制御する計量弁１１６および１１８を調節することにより、または水蒸気が第１の改質装置１４、第２の改質装置１６に供給される速度を制御する計量弁８６、１２０および１１４を調節することにより制御することができる。蒸気は、例えば、タービンなどのシステムにおける付加的な構成要素に供給することができる。

高圧水を第２の改質装置１６に注入する場合、計量弁１１４および１２０を調節して水が管路１１２を経て第２の改質装置に注入される速度を制御することができる。高圧水蒸気を第２の改質装置１６または管路７０に注入する場合、計量弁１１４、１１６および１１８を調節して水蒸気が第２の改質装置１６または管路７０に注入される速度を制御することができる。水蒸気の流量は、少なくとも２：１または少なくとも２．５：１または少なくとも３：１または少なくとも３．５：１の水蒸気と炭素のモル比が得られるように調節することができる。

第１の改質装置により生産された水蒸気改質燃料および場合による付加的水蒸気は、第２の改質装置１６の改質帯１０８中に供給される。改質帯は、改質触媒をその中に含んでいてよく、好ましくは含んでいる。改質触媒は、通常の水蒸気改質触媒であってよく、当技術分野で公知であってよい。用いることができる一般的な水蒸気改質触媒は、ＶＩＩＩ族遷移金属、特にニッケルを含むが、これらに限定されない。改質触媒を耐火基体（または担体）に担持することがしばしば望ましい。担体は、用いる場合、好ましくは不活性化合物である。担体として用いるのに適する不活性化合物は、例えば、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｍｇ、ＣｅおよびＺｒの酸化物または炭化物などの周期表のＩＩＩおよびＩＶ族の元素を含む。

水蒸気改質供給燃料および場合による付加的な水蒸気を混合し、水素および酸化炭素を含む改質生成物ガスを生成するのに有効な温度で改質帯１０８において改質触媒と接触させる。改質生成物ガスは、供給燃料中の炭化水素を水蒸気改質することにより生成させることができる。改質生成物ガスは、供給燃料中の水蒸気と一酸化炭素の水性ガスシフト反応により生成させ、および／または供給燃料を水蒸気改質することにより生成させることもできる。一実施形態において、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯において実質的な量の改質が起こり、水蒸気改質供給燃料が実質的な量の一酸化炭素を含んでいる場合、第２の改質装置１６は、水性ガスシフト反応器としての役割をさらに果たし得る。改質生成物ガスは、水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む。一実施形態において、改質生成物ガスは、ガス状炭化水素、水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む。改質生成物ガス中に存在し得る酸化炭素は、一酸化炭素および二酸化炭素を含む。

一実施形態において、触媒部分酸化改質装置２０からの流出物からの熱は、改質帯１０８に供給される、および／または改質帯１０８における水蒸気改質供給燃料流と熱交換させることができる。触媒部分酸化改質装置２０からの流出物の温度は、７５０℃から１０５０℃までまたは８００℃から１０００℃までまたは８５０℃から９００℃までの範囲にあり得る。流出物からの熱は、第２の改質装置１６の改質帯１０８を約５００℃から約８５０℃までまたは約５５０℃から７００℃までの温度に加熱し得る。第２の改質装置１６の改質帯１０８における温度は、第１の改質装置１４からの供給燃料の実質的にすべてまたはすべてを改質して水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む改質生成物ガスを生じさせるのに十分であり得る。

改質生成物ガスは、第２の改質装置１６に作動可能に連結されている高温水素分離装置１８に入り得る。図１および２に示すように、高温水素分離装置１８は、第２の改質装置１６の一部である。図３に示すように、高温水素分離装置１８は、第２の改質装置１６から分離されており、管路１２２を介して第２の改質装置に作動可能に連結されている。

高温水素分離装置１８は、１つまたは複数の高温管状水素分離膜６８を含んでいてよい。膜６８は、第２の改質装置１６の改質帯１０８に設置し、供給燃料および改質生成物ガスが膜６８に接触し得るように配置することができる。水素は、膜６８の膜壁（示さず）を経て膜６８内に設置されている水素導管１２４に移動し得る。各膜の膜壁は、第２の改質装置１６の改質帯１０８における改質生成物ガスの非水素化合物、供給燃料および水蒸気との気体連絡から水素導管１２４を隔てている。膜壁は、元素状および／または分子状の水素に対して選択的に透過性であり、そのため、改質帯１０８における水素は、膜６８の膜壁を経て水素導管１２４に移動し得るが、改質帯における他のガスは、膜壁によって水素導管に移動することを妨げられる。高温水素分離装置１８を通る水素の流束は、第２の改質装置１６における圧力を調節することにより増加または減少させることができる。第２の改質装置１６における圧力は、アノード排気流を第１の改質装置１４に供給する速度により制御することができる。

図３を参照すると、第２の改質装置１６からの供給燃料は、管路１２２を経て高温水素分離装置１８に供給される。高温水素分離装置１８は、分子または元素状の水素に対して選択的に透過性である膜を含んでいてよい。好ましい実施形態において、高温水素分離装置は、水素に対して選択的に透過性である膜を含む。一実施形態において、高温水素分離装置は、水素に対して選択的に透過性であるパラジウムまたはパラジウム合金で被覆された管状膜を含む。

管路１２２を経て高温水素分離装置１８に入るガス流は、水素、酸化炭素および炭化水素を含み得る。ガス流は、管状水素分離膜（単数または複数）６８に接触することができ、水素は、膜壁を経て膜６８内に設置されている水素導管１２４に移動し得る。膜壁は、非水素化合物との気体連絡から水素導管１２４を隔てており、元素状および／または分子状の水素に対して選択的に透過性であり、そのため、入ってくるガス中の水素は、膜壁を経て水素導管１２４に移動し得るが、他のガスは、膜壁によって水素導管に移動することを妨げられる。

図１および２における高温管状水素分離膜（単数または複数）６８は、水素に対して選択的に透過性である金属または合金の薄層で被覆された支持体を含み得る。支持体は、水素に対して多孔性であるセラミックまたは金属材料から形成されていてよい。多孔性ステンレススチールまたは多孔性アルミナは、膜６８の支持体の好ましい材料である。支持体に被覆された水素選択的金属または合金は、特に合金の形のＰｄ、Ｐｔ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｔａ、Ｖ、Ｙ、Ｎｂ、Ｃｅ、Ｉｎ、Ｈｏ、Ｌａ、ＡｕおよびＲｕを含むが、これらに限定されないＶＩＩＩ族の金属から選択することができる。パラジウムおよび白金合金が好ましい。本発明の方法で用いた特に好ましい膜６８は、多孔性ステンレススチール支持体にコーティングした高表面積を有するパラジウム合金の非常に薄い膜を有する。この種の膜は、米国特許第６，１５２，９８７号に開示されている方法を用いて調製することができる。高表面積を有する白金または白金合金の薄膜も水素選択的材料として適切であると思われる。

第２の改質装置１６の改質帯１０８内の圧力は、水素が第２の改質装置１６の改質帯１０８から膜壁を経て水素導管１２４に強制流入するように、管状膜６８の水素導管１２４内の圧力をかなり上回るレベルに維持される。一実施形態において、水素導管１２４は、大気圧または大気圧近くに維持され、改質帯１０８は、少なくとも０．５ＭＰａまたは少なくとも１．０ＭＰａまたは少なくとも２ＭＰａまたは少なくとも３ＭＰａの圧力に維持される。上記のように、改質帯１０８は、第１の改質装置１４からの供給燃料を圧縮機９４で圧縮し、供給燃料の混合物を改質帯１０８に高圧で注入することによりそのような高い圧力に維持することができる。或いは、改質帯１０８は、上述のように高圧蒸気を供給燃料と混合し、高圧混合物を第２の改質装置１６の改質帯１０８に注入することによりそのような高い圧力に維持することができる。或いは、改質帯１０８は、第１の改質装置１４または第１の改質装置の改質帯において高圧蒸気と炭化水素流を混合し、第１の改質装置中で生じた高圧供給燃料を直接または１つもしくは複数の熱交換器９０を経て第２の改質装置１６に注入することにより、そのような高い圧力に維持することができる。第２の改質装置１６の改質帯１０８は、少なくとも０．５ＭＰａまたは少なくとも１．０ＭＰａまたは少なくとも２．０ＭＰａまたは少なくとも３．０ＭＰａの圧力に維持することができる。

水蒸気改質供給燃料および場合による追加の水蒸気が第２の改質装置１６の改質帯１０８において混合され、改質触媒と接触させられる温度は、少なくとも４００℃であり、好ましくは４００℃から６５０℃までの範囲、最も好ましくは４５０℃から５５０℃までの範囲にあってよい。一般的な水蒸気改質装置は、十分に高い平衡転化率を得るために７５０℃以上の温度で運転される。本発明の方法において、改質反応は、４００℃から６５０℃までの改質装置運転温度範囲において改質帯１０８から水素が膜６８の水素導管１２４内に連続的に除去され、ひいては第２の改質装置１６から除去されることによって水素の生成の方向に促進される。このようにして、本発明の方法は、平衡制限なしに、反応物の水素へのほぼ完全な転化を得ることができるものである。４００℃から６５０℃までの運転温度は、酸化炭素と水蒸気をより多くの水素に転化させる、シフト反応にも有利であり、水素は、改質帯１０８から膜（単数または複数）の膜壁を経て水素導管１２４内に除去される。第２の改質装置から水素が連続的に除去されるために平衡に決して到達しないので、改質および水性ガスシフト反応による炭化水素および一酸化炭素の水素および二酸化炭素へのほぼ完全な転化が第２の改質装置１６において達成され得る。

一実施形態において、第１の改質装置１４および／または第１の改質装置の改質帯から第２の改質装置１６に供給される水蒸気改質供給燃料は、第２の改質装置における反応を促進する熱を供給する。第１の改質装置１４および／または第１の改質装置の改質帯から生産された第２の改質装置１６への水蒸気改質供給燃料は、第２の改質装置における反応を促進するのに十分な熱エネルギーを含み、４００℃から９５０℃までの温度を有し得る。第１の改質装置１４および／または第１の改質装置の改質帯から生産された水蒸気改質供給燃料の熱エネルギーは、第２の改質装置１６における反応を促進するのに必要な熱エネルギーを上回っている可能性があり、上述のように、供給燃料は、熱交換器９０において、および／または第２の改質装置１６に供給燃料が供給される前に水を供給燃料に注入することにより４００℃から６００℃未満の温度に冷却することができる。１）第２の改質装置１６内の温度を水性ガスシフト反応における水素の生成に有利であるように調節できるように；２）膜（単数または複数）６８の寿命を延長させることができるように；および３）圧縮機９４の性能が改善されるように、第２の改質装置１６に必要な温度またはそれに近い温度の供給燃料を有することが好ましいことがあり得る。第１の改質装置からの熱エネルギーが、第２の改質装置内の反応に密接に関係する供給燃料に含まれるので、第１の改質装置１４から第２の改質装置１６への熱エネルギーの移動は、極めて効率的である。

水素含有流は、水素分離膜（単数または複数）６８の膜壁を介して水素導管１２４内に水素を選択的に移動させて改質生成物ガスから水素含有ガス流を分離することによって、高温水素分離装置１８における改質生成物ガスから形成される。水素含有ガス流は、非常に高濃度の水素を含み得、少なくとも０．９または少なくとも０．９５または少なくとも０．９８モル分率の水素を含み得る。

水素含有ガス流は、水素分離膜（単数または複数）６８を経る水素の流束が高いため、比較的高い速度で改質生成物ガスから分離することができる。一実施形態において、水素が水素分離膜（単数または複数）６８を経て改質生成物ガスから分離される温度は、少なくとも３００℃または約３５０℃から約６００℃までまたは４００℃から５００℃までである。水素は第２の改質装置１６内に高い分圧で存在するので、水素は、水素分離膜（単数または複数）６８を高い流動速度で通過する。第２の改質装置１６内の水素の高い分圧は、１）アノード排気流中のかなりの量の水素が第１の改質装置１４に供給され、供給燃料に含まれて第２の改質装置に移動する；２）水素が第１の改質装置内で生産され、第２の改質装置に供給される；３）水素が第２の改質装置内で改質およびシフト反応により生産されるためである。水素が改質生成物から分離される速度が高いため、水素導管１２４および高温水素分離装置１８から水素を除去することを促進するためのスイープガスは必要でない。

図１−２に示すように、水素含有ガス流は、高温水素分離装置１８を出て、水素導管１２４から管路１２６および３４を経てアノード入口３０に入ることにより溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に入る。或いは、水素含有ガスは、管路１２６を経てアノード入口３０に直接供給される。水素ガス流は、燃料電池１２におけるアノード経路長に沿った１つまたは複数のアノード電極における酸化剤との電気化学反応のためにアノード２４に水素を供給する。第２の改質装置１６に入る分子状水素の分圧は、高温水素分離装置１８を出る水素含有ガス流中の分子状水素の分圧より高い。第２の改質装置１６と高温水素分離装置１８を出る水素含有ガス流中の分子状水素の分圧との分圧の差は、改質反応および／または水性ガスシフト反応がより多くの水素を生成することを促進する。いくつかの実施形態において、スイープガス、例えば水蒸気を水素導管に注入して、膜壁部材の内側部分から水素導管中に水素をスイープし、それにより、水素が水素分離膜により改質帯から分離され得る速度を増加させることができる。

水素含有ガス流をアノード２４に供給する前に、水素含有ガス流またはその一部を熱交換器７２に供給して、炭化水素流を加熱し、管路１２８を経る水素ガス流を冷却することができる。水素含有ガス流は、高温水素分離装置１８を出るときに４００℃から６５０℃までの温度、一般的に４５０℃から５５０℃までの温度を有していてよい。高温水素分離装置１８を出る水素含有ガスの圧力は、約０．１ＭＰａまたは０．０１ＭＰａから０．５ＭＰａまでまたは０．０２ＭＰａから０．４ＭＰａまでまたは０．３から０．１ＭＰａまでの圧力を有していてよい。好ましい実施形態において、高温水素分離装置１８を出る水素含有ガス流は、約４５０℃の温度および約０．１ＭＰａの圧力を有する。高温水素分離装置１８を出る水素含有ガス流の圧力および温度は、水素含有ガス流を溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード入口３０に直接供給するのに適し得る。

炭化水素流は、熱交換器７２において水素ガス流と熱を交換することにより、また場合によって、下で述べるように二酸化炭素ガス流と熱を交換することにより場合によって加熱することができる。溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給される水素ガス流は、溶融炭酸塩形燃料電池１２のカソード２６に供給される酸化剤含有ガス流の温度を選択し、制御することと相まって、溶融炭酸塩形燃料電池の運転温度を６００℃から７００℃までの範囲内に制御するために、高くて４００℃または高くて３００℃または高くて２００℃または高くて１５０℃の温度にまたは２０℃から４００℃までまたは２５℃から２５０℃までの温度に冷却することができる。水素含有ガス流またはその一部は、熱交換器７２において炭化水素流と熱を交換することにより、２００℃から４００℃までの温度に一般的に冷却することができる。場合によって、水素ガス流またはその一部は、水素ガス流またはその一部を熱交換器７２から１つまたは複数の追加の熱交換器（示さず）に通して、１つまたは複数の追加の熱交換器のそれぞれにおいて炭化水素流とまたは水流とさらなる熱を交換することによってさらに冷却することができる。追加の熱交換器をシステムにおいて用いる場合、水素ガス流またはその一部は、２０℃から２００℃まで、好ましくは２５℃から１００℃までの温度に冷却することができる。一実施形態において、水素ガス流の一部は、熱交換器７２および場合による１つまたは複数の追加の熱交換器において冷却することができ、また水素ガス流の一部は、熱交換器において冷却せずに溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給することができ、この場合、水素ガス流の合わせた部分を高くて４００℃または高くて３００℃または高くて２００℃または高くて１５０℃の温度にまたは２０℃から４００℃までまたは２５℃から１００℃までの温度で燃料電池のアノードに供給することができる。

熱交換器７２、２２および場合による１つまたは複数の追加の熱交換器への水素ガス流またはその一部の流量は、溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給される水素ガス流の温度を制御するために選択し、制御することができる。熱交換器２２および場合による追加の熱交換器（単数または複数）への水素ガス流またはその一部の流量は、計量弁３６、１３０および１３２を調節することにより選択し、制御することができる。計量弁３６および１３０は、水素ガス流またはその一部を冷却せずに管路１２６を経る溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４への水素ガス流またはその一部の流量を制御するために調節することができる。計量弁１３０はまた、熱交換器２２への水素ガス流またはその一部の流量を制御し得る。計量弁１３２は、管路１２８を経る熱交換器７２および任意の場合による追加の熱交換器への水素ガス流またはその一部の流量を制御するために調節することができる。計量弁１３０および１３２は、溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に水素ガス流を供給する前に、水素ガス流に所望の程度の冷却をもたらすために連係して調節することができる。一実施形態において、計量弁１３０および１３２は、燃料電池１２を出るアノード排気流および／またはカソード排気流の温度のフィードバック測定に応答して自動的に連係して調節することができる。水素ガス流は、燃料電池１２におけるアノード経路長にわたる１つまたは複数のアノード電極における酸化剤との電気化学反応のためにアノード２４に水素を供給する。水素ガス流が溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給される速度は、供給燃料が第２の改質装置１６に供給される速度を選択することにより選択することができ、それは、ひいては炭化水素流が第１の改質装置１４に供給される速度により選択することができ、それは、炭化水素流入口弁１０６を調節することにより制御することができる。

熱交換器７２および場合による追加の熱交換器（単数または複数）に供給される水素含有ガス流の任意の一部は、熱交換器を回って溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに送られる水素ガス流の任意の一部により水素含有ガス流を冷却するために用いられる熱交換器から、または最終の追加の熱交換器を経て供給することができる。一実施形態において、水素含有ガス流または高温水素分離装置１８を出た水素含有ガス流の合わせた部分は、圧縮機（示さず）で圧縮して水素ガス流の圧力を増加させ、次いで水素ガス流をアノードに供給することができる。一実施形態において、水素ガス流は、０．１５ＭＰａから０．５ＭＰａまでまたは０．２ＭＰａから０．３ＭＰａまでまたは０．７ＭＰａまでまたは１ＭＰａまでの圧力に圧縮することができる。圧縮機を駆動するのに必要なエネルギーのすべてまたは一部は、下で述べるように形成された高圧二酸化炭素流および／または１つもしくは複数のタービンによる高圧水蒸気の膨張により供給され得る。

或いは、水素ガス流が溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給される速度は、計量弁３６および１３４を連係した形で制御することにより選択することができる。計量弁３６は、アノード２４中への水素ガス流の流量を増加または減少させるために調節することができる。計量弁１３４は、水素源６４への水素ガス流の流量を増加または減少させるために調節することができる。計量弁３６および１３４は、選択される速度の水素ガス流が管路３４を経て溶融炭酸塩形燃料電池１２のアノード２４に供給することができ、一方、選択される速度をもたらすのに必要な水素ガス流の量を超える水素ガス流の一部を管路１３６を経て水素源６４に供給することができるように連係した形で制御することができる。

水素枯渇改質生成物ガス流は、管路４８を経て高温水素分離装置１８から除去することができ、水素枯渇改質生成物ガス流は、未反応の供給燃料および改質生成物ガス中のガス状の非水素改質生成物を含むことができる。非水素改質生成物および未反応の供給燃料は、二酸化炭素、水（水蒸気としての）ならびに少量の一酸化炭素および未反応炭化水素を含み得る。少量の水素も水素枯渇改質生成物ガス流にも含まれ得る。

一実施形態において、高温水素分離装置１８を出る水素枯渇改質生成物ガス流は、乾燥量基準で少なくとも０．８または少なくとも０．９または少なくとも０．９５または少なくとも０．９８モル分率の二酸化炭素を含む二酸化炭素ガス流であり得る。二酸化炭素ガス流は、少なくとも０．５ＭＰａまたは少なくとも１ＭＰａまたは少なくとも２ＭＰａまたは少なくとも２．５ＭＰａの圧力を有する高圧ガス流である。以後、水素枯渇改質生成物ガス流は、高圧二酸化炭素ガス流と呼ぶこととする。水素分離装置１８を出る高圧二酸化炭素ガス流の温度は、少なくとも４００℃であるまたは一般的に４２５℃から６００℃までまたは４５０℃から５５０℃までである。

高圧二酸化炭素ガス流は、高温水素分離装置１８を出て、管路４８および４４を経て燃料電池１２のカソード２６に供給され得る。示すように、高圧二酸化炭素ガス流は、熱交換器２２を通過し、酸化剤ガス流を加熱するのに利用され得る。一実施形態において、二酸化炭素流の一部は、管路４４を経てカソード２６に入る酸化剤ガス流と直接的に混合される。

好ましい実施形態において、高圧二酸化炭素ガス流は、管路４８を経て触媒部分酸化改質装置２０に供給される。触媒部分酸化改質装置２０において、二酸化炭素流中の残留炭化水素（例えば、メタン、エタンおよびプロパン）は、管路５６を経て酸化剤源４２から供給される酸素または空気の存在下で燃焼して、管路１３８を経て熱交換器２２を通過する熱流出物燃焼流を形成し、管路４４を経てカソード２６に供給される。一実施形態において、燃焼流は、管路１３８および４４を経てカソード２６に直接供給される。触媒部分酸化改質装置２０に供給される酸化剤含有流中の分子状酸素の量は、二酸化炭素流中の炭化水素の完全燃焼に必要な化学量論量の少なくとも０．９倍であるが、１．１倍以下である
熱燃焼流は、実質的な量の二酸化炭素を含み得るが、窒素ガスおよび水も含み得る。触媒部分酸化改質装置２０を出た熱燃焼流は、少なくとも７５０℃から１０５０℃までまたは８００℃から１０００℃までまたは８５０℃から９００℃までの範囲にある温度を有し得る。熱燃焼ガスからの熱は、熱交換器２２において水素含有ガス流および／または該熱交換器において酸化剤含有ガス流と交換され得る。図２に示すように、触媒部分酸化改質装置２０を出た燃焼流からの熱の少なくとも一部は、管路９６を経て熱交換器９８において第１の改質装置１４と交換され得る。

一実施形態において、熱燃焼ガスは、カソード排気入口３８に直接供給することができる。酸化剤含有ガスの温度は、燃料電池を出たカソード排気流の温度が５５０℃から７００℃までの範囲になるように調節することができる。酸化剤含有ガスの温度は、熱交換器２２における冷却および／または加熱により１５０℃から４５０℃までの温度に調節することができる。高温水素分離装置１８から熱交換器２２および／または触媒部分酸化改質装置２０への酸化剤含有ガス流の流量は、計量弁４６、５８および１４０を調節することにより制御することができる。

熱燃焼ガス流は、触媒部分酸化改質装置２０を出るときに水蒸気としてかなりの量の水を含み得る。一実施形態において、水蒸気は、熱燃焼ガス流を、熱交換器２２および／または熱交換器７２で、ならびに必要な場合、１つまたは複数の追加の熱交換器（示さず）および熱燃焼ガス流からの凝縮水で冷却することにより、熱燃焼ガス流から除去することができる。

高温水素分離装置１８からの高圧二酸化炭素ガス流は、炭化水素流管路６２を経て炭化水素流を熱交換器７２に供給すると同時に二酸化炭素含有ガス流を管路１４２を経て熱交換器７２に通すことによって炭化水素流を加熱するために利用することができる。熱交換器７２への高温水素分離装置１８からの高圧二酸化炭素流の流量は、計量弁１４４を調節することにより制御することができる。計量弁１４４を調節して熱交換器７２への二酸化炭素流の流量を制御し、炭化水素流を選択される温度に加熱することができる。炭化水素流は、炭化水素流が第１の改質装置１４に供給されるときに炭化水素流が少なくとも１５０℃または２００℃から５００℃までの温度を有するような温度に加熱することができる。

計量弁４６、５８および１４０は、フィードバック機構により自動的に調節することができるものであり、フィードバック機構は、燃料電池１２を出るカソード排気流の温度および／または第１の改質装置１４に入る炭化水素流の温度を測定し、第２の改質装置１６および／または高温水素分離装置１８内の内圧を所望のレベルに維持すると同時に、カソード排気流および／または第１の改質装置１４に入る炭化水素流の温度を設定限界内に維持するために計量弁４６、５８および１４０を調節することができる。

水素ガス流および酸化剤（炭酸）（カソードにおける酸素と二酸化炭素の反応により生成した）を上述のように燃料電池１２の１つまたは複数のアノード電極において好ましくは混合して、少なくとも０．１Ｗ／ｃｍ^２、より好ましくは少なくとも０．１５Ｗ／ｃｍ^２または少なくとも０．２Ｗ／ｃｍ^２または少なくとも０．３Ｗ／ｃｍ^２の電力密度の電気を発生する。電気は、水素ガス流が燃料電池１２のアノード２４に供給される速度および酸化剤含有ガス流が燃料電池１２のカソード２６に供給される速度を選択し、制御することによってそのような電力密度で発生させることができる。燃料電池１２のカソード２６への酸化剤含有ガス流の流量は、酸化剤ガス入口弁４６を調節することにより選択し、制御することができる。

上述のように、燃料電池１２のアノード２４への水素ガス流の流量は、供給燃料が第２の改質装置１６に供給される速度を選択し、制御することにより制御することができ、それは、ひいては炭化水素流が第１の改質装置１４に供給される速度により選択し、制御することができ、それは、炭化水素流入口弁１０６を調節することにより選択し、制御することができる。或いは、上述のように、水素ガス流が燃料電池１２のアノード２４に供給される速度は、計量弁３６、１３０、１３２および１３４を連係した形で制御することにより選択し、制御することができる。一実施形態において、計量弁３６、１３０、１３２および１３４をフィードバック機構により自動的に調節して、アノード２４への水素ガス流の選択される流量を維持することができ、フィードバック機構は、アノード排気流中の水素含量またはアノード排気流中の水含量またはアノード排気流中の水素に対する燃料電池で生成した水の比に基づいて機能し得る。

本発明の方法において、１つまたは複数のアノード電極における水素ガス流と酸化剤の混合により、燃料電池１２に供給された水素ガス流に存在する水素の一部の酸化剤による酸化による水（水蒸気として）が発生する。酸化剤による水素の酸化により発生した水は、アノード排気流の一部としてアノード２４を出る水素ガス流の未反応部分によって燃料電池１２のアノード２４を通してスイープされる。

本発明の方法の一実施形態において、水素ガス流がアノード２４に供給される流量は、単位時間当たりに燃料電池１２において生成する水の量と単位時間当たりのアノード排気中の水素の量との比が多くて１．０または多くて０．７５または多くて０．６７または多くて０．４３または多くて０．２５または多くて０．１１であるように選択し、制御することができる。一実施形態において、燃料電池１２において生成した水の量およびアノード排気中の水素の量は、単位時間当たりに燃料電池において生成する水の量と単位時間当たりのモル単位での単位時間当たりにアノード排気中の水素の量との比が多くて１．０または多くて０．７５または多くて０．６７または多くて０．４３または多くて０．２５または多くて０．１１であるようにモル単位で測定することができる。一実施形態において、水素ガス流がアノード２４に供給される流量は、燃料電池１２における１回通過水素利用率が５０％未満または多くて４５％または多くて４０％または多くて３０％または多くて２０％または多くて１０％であるように選択し、制御することができる。

本発明の方法の他の実施形態において、水素ガス流がアノード２４に供給される流量は、アノード排気流が少なくとも０．６または少なくとも０．７または少なくとも０．８または少なくとも０．９モル分率の水素を含むように選択し、制御することができる。他の実施形態において、水素ガス流がアノード２４に供給される流量は、アノード排気流が、アノード２４に供給された水素ガス流中の水素の５０％超または少なくとも６０％または少なくとも７０％または少なくとも８０％または少なくとも９０％を含むように選択し、制御することができる。

いくつかの実施形態において、二酸化炭素がカソード２６に供給される流量は、溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部の大部分における二酸化炭素の分圧が溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部の大部分における二酸化炭素の分圧より高くなるように選択し、制御することができる。一実施形態において、二酸化炭素がカソード２６に供給される流量は、燃料電池を出るカソード排気流中の二酸化炭素の分圧が燃料電池を出るアノード排気流中の二酸化炭素の分圧より大きいように選択し、制御することができる。二酸化炭素の流量は、溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部の少なくとも７５パーセントまたは少なくとも９５パーセントまたは実質的にすべてにおける二酸化炭素の分圧が溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部の少なくとも７５パーセント、９５パーセントまたは実質的にすべてにおける二酸化炭素の分圧より高いように選択し、制御することができる。

空気の任意の濃度および／または水素の任意の利用率で０を上回る圧力でΔＰ_ＣＯ２を制御するように溶融炭酸塩形燃料電池を運転することにより、溶融炭酸塩形燃料電池の二酸化炭素の欠乏が抑制され、溶融炭酸塩形燃料電池の電池電位が増大し得る。二酸化炭素流が溶融炭酸塩形燃料電池１２のカソード２６に供給される流量は、水素利用率が多くて６０％、多くて５０％もしくは多くて４０％、多くて３０％、多くて２０％もしくは多くて１０％であるおよび／または二酸化炭素と分子状酸素のモル比が約２であるように空気の流量が制御される場合、式：（ΔＰ_ＣＯ２）＝（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ）−（Ｐ_ＣＯ２ ^ａ）により求められる二酸化炭素分圧のデルタが絶対圧約０バールまたは０バールを上回るまたは０．０１から０．２バールまたは０．０５から０．１５バールであるように選択し、制御することができる。

（実施例）
非限定的な実施例を下に示す。

電池電位の計算と組み合わせたＵｎｉＳｉｍ（登録商標）シミュレーションプログラム（Ｈｏｎｅｙｗｅｌｌ）を用いて、本発明の溶融炭酸塩形燃料電池システムの詳細な工程シミュレーションを構築した。ＵｎｉＳｉｍプログラムを用いて、物質収支およびエネルギー収支データを得た。詳細な工程シミュレーションは、水素利用率の種々の値および他の関連するシステムパラメーターについて繰り返して解いた。詳細な工程シミュレーション出力は、溶融炭酸塩形燃料電池に入り、出るすべての工程流の詳細な組成データを含んでいた。

高温燃料電池については、活性化損失は小さく、電池電位は、オームおよび電極損失のみを考慮することにより、実際的な範囲の電流密度にわたって得ることができる。したがって、溶融炭酸塩形燃料電池の電池電位（Ｖ）は、式（１）に示すように開回路電圧（Ｅ）と損失（ｉＲ）との差である。
Ｖ＝Ｅ−ｉＲ （１）
ここで、ＶおよびＥは、ボルトまたはミリボルトの単位を有し、ｉは、電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）であり、Ｒ（Ωｃｍ^２）は、式（２）に示すように電解質、カソードおよびアノードを一緒に合わせたオーム（Ｒ_ｏｈｍ）、カソード（η_ｃ）およびアノード（η_ａ）抵抗の組合せである。
Ｒ＝Ｒ_ｏｈｍ＋η_ｃ＋η_ａ （２）
Ｅは、以下のネルンスト式から得られる。
Ｅ＝Ｅ゜＋（ＲＴ／２Ｆ）ｌｎ（Ｐ_Ｈ２Ｐ_Ｏ２ ^０．５／Ｐ_Ｈ２Ｏ）＋（ＲＴ／２Ｆ）ｌｎ（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ／Ｐ_ＣＯ２ ^ａ） （３）

上述の詳細な工程シミュレーションを用いて、第１の改質装置をアノード排気により加熱し、他の加熱をしなかった、本明細書で述べた溶融炭酸塩形燃料電池システムの電池電圧対電流密度および電力密度構成をシミュレートした。例えば、システムを図１に示す。第２の改質装置用の熱は、触媒部分酸化改質装置からの熱流出物との交換により加熱されたものであった。触媒部分酸化改質装置からの流出物の出力温度は、触媒酸化改質装置供給空気を予熱するのにカソード排気を用いることにより上昇した。

上述のシミュレーションを用いて、第１の改質装置がアノード排気および触媒部分酸化改質装置からの熱により加熱される、本明細書で述べた溶融炭酸塩形燃料電池システムの電池電圧対電流密度および電力密度構成をシミュレートした。例えば、システムを図２に示す。

実施例１および２について、溶融炭酸塩形燃料電池を絶対圧１バール（約０．１ＭＰａまたは約１気圧）の圧力および６５０℃の温度で運転した。溶融炭酸塩形燃料電池のカソードへの供給燃料の流れは、アノードへの供給燃料の流れに対して向流であった。空気を酸素の源として用いた。空気の値は、種々の水素利用率において二酸化炭素と分子状酸素のモル比２をもたらすように用いた。実施例１および２シミュレーションのための溶融炭酸塩形燃料電池の水素利用率（％）、第１および第２の改質装置の運転条件、水蒸気と炭素の比およびベンゼンの水素への転化率（％）を表１に示す。式２におけるＲは、Ｊ．Ｐｏｗｅｒ Ｓｏｕｒｃｅｓ、２００２年、１１２巻、５０９−５１８頁から得られ、０．７５Ωｃｍ^２に等しいと仮定した。

実施例１および２シミュレーションからのデータを、「Ｆｕｅｌ Ｃｅｌｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｅｘｐｌａｉｎｅｄ」、２００３年、Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ、１９９頁にＬａｒｍｉｎｅらにより記載されている最先端の溶融炭酸塩形燃料電池の状態の電池電圧、電流密度および電力密度の文献値と比較した。

図４に実施例１および２でシミュレートした溶融炭酸塩形燃料電池システムの電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）ならびに供給燃料として改質物を有する溶融炭酸塩形燃料電池の文献値を示す。溶融炭酸塩形燃料電池は、２０％および３０％の水素利用率で運転した。データ直線１６０は、実施例１および２の溶融炭酸塩形燃料電池システムの２０％の水素利用率における電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１６２は、実施例１および２の３０％の水素利用率における電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１６４は、「Ｆｕｅｌ Ｃｅｌｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｅｘｐｌａｉｎｅｄ」、２００３年、Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ、１９９頁にＬａｒｍｉｎｅらにより記載されている最先端の溶融炭酸塩形燃料電池システムの状態の電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。図４に示すように、所与の電流密度について、本明細書で述べた溶融炭酸塩形燃料電池システムの電池電圧は、供給燃料として改質物ガスを有する最先端の溶融炭酸塩形燃料電池の状態の電池電圧より高い。

図５に２０％および３０％の水素利用率で運転した実施例１および２でシミュレートした溶融炭酸塩形燃料電池システムの電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）ならびに供給燃料として改質物ガスを有する溶融炭酸塩形燃料電池の文献値を示す。データ直線１６６は、実施例１および２の２０％の水素利用率における電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１６８は、実施例１および２の３０％の水素利用率における電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１７０は、「Ｆｕｅｌ Ｃｅｌｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｅｘｐｌａｉｎｅｄ」、２００３年、Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ、１９９頁にＬａｒｍｉｎｅらにより記載されている最先端の溶融炭酸塩形燃料電池システムの状態の電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。図５に示すように、所与の電流密度について、本明細書で述べた溶融炭酸塩形燃料電池システムの電力密度は、供給燃料として改質物ガスを有する溶融炭酸塩形燃料電池の電力密度より高い。

図６に実施例１の過剰二酸化炭素（ΔＰ_ＣＯ２（絶対圧バール））および全燃料電池電位（ｍＶ）対水素利用率を示す。データ直線１７２は、過剰二酸化炭素値（所与の水素利用率および２００ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度における）を示す。データ１７４は、所与の水素利用率における平均過剰二酸化炭素値を示す。データ直線１７６は、燃料電池のネルンスト式から求めた所与の水素利用率における全電池電位（ｍＶ）を示す。図６に示すように、水素利用率が増加するにつれてΔＰ_ＣＯ２が減少し、電池電位が低下し、したがって、二酸化炭素のあふれ（ｆｌｏｏｄｉｎｇ）を伴う５０％未満の水素利用率で溶融炭酸塩形燃料システムを運転することにより、溶融炭酸塩形燃料電池の電池電位の増大がもたらされる。

図７に図６の燃料電池電位（ｍＶ）の二酸化炭素部分を示す。データ直線１７８は、燃料電池の電池電位（ｍＶ）の二酸化炭素部分（例えば、ネルンスト式の（ＲＴ／２Ｆ）ｌｎ（Ｐ_ＣＯ２ ^ｃ／Ｐ_ＣＯ２ ^ａ）部分）を示す。図７に示すように、燃料電池のカソード部が二酸化炭素であふれるとき、燃料電池の電池電圧が高められる。例えば、水素の２０％利用率で、約０．１０５の過剰二酸化炭素値で燃料電池を運転したとき、全燃料電池電位のうちの３０ｍＶが過剰二酸化炭素に帰せられた。

図６および７に示すように、燃料電池に供給された二酸化炭素の量が過剰（ΔＰ_ＣＯ２＞０）であり、水素利用率が低い（例えば、３５％未満、３０％未満または２０％未満）ときに電池電位が最大になる。したがって、５０％未満の水素利用率で溶融炭酸塩形燃料電池を運転し、溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部の大部分における二酸化炭素の分圧が溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部の大部分における二酸化炭素の分圧より高くなるように溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部に過剰の二酸化炭素を供給することにより、電池電位が高くなり、それにより、溶融炭酸塩形燃料電池の電池電圧が高くなる。

上述のシミュレーションを用いて、アノード排気により加熱される第１の改質装置を含む溶融炭酸塩形燃料電池システム（例えば、図１に示すシステム）における絶対圧７バール（約０．７ＭＰａまたは約７気圧）で運転される溶融炭酸塩形燃料電池の電流密度、電池電圧および電力密度を求めた。溶融炭酸塩形燃料電池は、２０％または３０％の水素利用率で絶対圧７バールの圧力および６５０℃の温度で運転した。第１の改質装置は、２．５の水蒸気対炭素比を有していた。第１の改質装置の温度を変化させた。高温水素分離装置と組み合わせた第２の改質装置は、５００℃の温度および絶対圧１５バールの圧力を有していた。空気を酸素の源として用いた。カソード供給燃料中の二酸化炭素と分子状酸素の比が化学量論的であるように空気の値を用い、それにより、カソード側濃度分極を最小限にした。すべての場合に、供給燃料としてベンゼンを用いたシステムにおける総合炭素転化率値は、９３％から９５％であった。第２の改質装置の反応の熱は、システム内の熱統合により供給した。Ｒは、Ｊ．Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．、１３８巻、１２号、１９９１年１２月にＣ．Ｙ．ＹｕｈおよびＪ．Ｒ．Ｓｅｌｍａｎにより記載された方法により上の式２における個々の項を別個に計算することによって計算した。実施例３について、Ｒは、０．５７Ω．ｃｍ^２と計算された。

図８に図１に示した溶融炭酸塩形燃料電池の電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１８０は、２０％の水素利用率における電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１８２は、３０％の水素利用率における電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。図４と図８を比較すると、所与の電流密度において、絶対圧１バールで運転した溶融炭酸塩形燃料電池システムの電池電圧と比較して絶対圧約７バールの圧力で運転した溶融炭酸塩形燃料電池システムにおいてより高い電池電圧が観測されている。

図９に図１に示す溶融炭酸塩形燃料電池システムおよび最先端の溶融炭酸塩形燃料電池の電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度を示す。データ直線１８４は、２０％の水素利用率における電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１８６は、３０％の水素利用率における電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ点１８８は、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｓｏｕｒｃｅｓ、２００６年、８５２−８５７頁にＪ．Ｒ．Ｓｅｌｍａｎにより記載された最先端の溶融炭酸塩形燃料電池の電力密度（Ｗ／ｃｍ^２）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。図９に示すように、約３００ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度において、本明細書で述べた溶融炭酸塩形燃料電池システムの電力密度は、最先端の溶融炭酸塩形燃料電池の電力密度より高い。

上述のシミュレーションを用いて、第１の改質装置をアノード排気により加熱し、他の加熱をしない溶融炭酸塩形燃料電池システムの燃料源としてのメタンとベンゼンの使用を比較した。例えば、システムは、図１に示す。第２の改質装置の反応の熱は、システム内の熱統合により供給した。これらのシミュレーションのために、溶融炭酸塩形燃料電池を絶対圧１バールの圧力（約０．１ＭＰａまたは約１気圧）および６５０℃の温度で運転した。空気を酸素の源として用いた。空気の値を用いて、種々の水素利用率における二酸化炭素と分子状酸素のモル比２を得た。第１の改質装置への燃料の供給の量は、ベンゼンについては１００ｋｇｍｏｌ／時であり、メタンについては６００ｋｇｍｏｌ／時であった。溶融炭酸塩形燃料電池の水素利用率、第１および第２の改質装置の運転条件および水蒸気対炭素比をベンゼンについては表２に、メタンについては表３に示す。

式２におけるＲは、Ｊ．Ｐｏｗｅｒ Ｓｏｕｒｃｅｓ、２００２年、１１２巻、５０９−５１８頁から得られるように、０．７５Ωｃｍ^２に等しいと仮定した。

図１０に燃料源としてベンゼンまたはメタンを用いた溶融炭酸塩形燃料電池システムの電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１９０は、燃料源としてベンゼンを用いた２０％の水素利用率における電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。データ直線１９２は、燃料源としてメタンを用いた２０％の水素利用率における電池電圧（ｍＶ）対電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）を示す。図１０に示すように、すべての電流密度において、ベンゼンを第１の改質装置の燃料源として用いる場合、溶融炭酸塩形燃料電池システムのより高い電池電圧が観測される。

図１１に２００ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度における燃料源としてベンゼンまたはメタンを用いた溶融炭酸塩形燃料電池システムの平均過剰二酸化炭素（ΔＰ_{ＣＯ２（ａｖｇ）}）対水素利用率を示す。データ直線１９４は、ベンゼンについての所与の水素利用率における平均過剰二酸化炭素値を示す。データ直線１９６は、メタンについての平均過剰二酸化炭素値を示す。図１１に示すように、５０％未満の水素利用率において、ベンゼンは、メタンより所与の水素利用率でより多くの過剰二酸化炭素をもたらす。したがって、ベンゼンを燃料源として用いる場合、１モルの水素当たりより多くのモル数の二酸化炭素が生産される。

実施例１−４に示したように、本明細書で述べた溶融炭酸塩形燃料電池システムおよび方法は、分子状水素を含む水素含有流を溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部に供給すること；アノードにおける分子状水素利用率が５０％未満であるようにアノードへの水素含有流の流量を制御すること；溶融炭酸塩形燃料電池からの分子状水素を含むアノード排気を炭化水素を含む炭化水素流と混合すること（炭化水素流と混合されたアノード排気が５００℃から７００℃までの温度を有する）；アノード排気と炭化水素流との混合物の少なくとも一部を触媒と接触させて、１つまたは複数のガス状炭化水素、分子状水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む水蒸気改質供給燃料を生産すること；水蒸気改質供給燃料から分子状水素の少なくとも一部を分離すること；ならびに分離された分子状水素の少なくとも一部を、分子状水素を含む水素含有流の少なくとも一部として溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに供給することにより、高い電流密度、電流電圧、電力密度を提供し、燃料電池の二酸化炭素欠乏を抑制する。

Claims (10)

1. 分子状水素を含む水素含有流を溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部に供給すること；
   アノードにおける分子状水素利用率が５０％未満であるようにアノードへの水素含有流の流量を制御すること；
   溶融炭酸塩形燃料電池からの分子状水素を含むアノード排気を炭化水素を含む炭化水素流と混合し、前記炭化水素流と混合されたアノード排気が５００℃から７００℃までの温度を有すること；
   アノード排気と炭化水素流との混合物の少なくとも一部を触媒と接触させて、１つまたは複数のガス状炭化水素、分子状水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む水蒸気改質供給燃料を生産すること；
   水蒸気改質供給燃料から分子状水素の少なくとも一部を分離すること；
   ならびに
   分離された分子状水素の少なくとも一部を、分子状水素を含む水素含有流の少なくとも一部として溶融炭酸塩形燃料電池のアノードに供給すること
   を含む、溶融炭酸塩形燃料電池を運転する方法。
2. 水素含有流が少なくとも０．６または少なくとも約０．９５モル分率の分子状水素を含む、請求項１に記載の方法。
3. 炭化水素流の炭化水素の少なくとも一部が少なくとも４の炭素数を有する１つまたは複数の揮発性炭化水素を含む、請求項１に記載の方法。
4. 溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部の大部分における二酸化炭素の分圧が溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部の大部分における二酸化炭素の分圧より高くなるような量で溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部に二酸化炭素を供給することをさらに含む、請求項１に記載の方法。
5. 溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部の入口または排気出口における二酸化炭素の分圧と溶融炭酸塩形燃料電池のアノード部の排気出口における二酸化炭素の分圧との差が少なくとも絶対圧０．０５バールまたは少なくとも絶対圧０．１バールまたは少なくとも絶対圧０．１５バールである、請求項４に記載の方法。
6. 溶融炭酸塩形燃料電池のカソード部に供給される二酸化炭素の少なくとも一部が高温水素分離装置により供給される、請求項４に記載の方法。
7. 酸化炭素の少なくとも１つおよびガス状炭化水素の少なくとも１つを含む水素枯渇ガス流の少なくとも一部を水蒸気改質供給燃料から分離するステップ、分離された水素枯渇流の少なくとも一部を酸化剤と接触させて加熱流を生じさせるステップ、および加熱流からの熱の少なくとも一部をアノード排気および／または炭化水素を含む炭化水素流に供給するステップをさらに含む、請求項１に記載の方法。
8. 空気および二酸化炭素を溶融炭酸塩形燃料電池のカソードに供給し、空気は分子状酸素を含み、二酸化炭素と分子状酸素のモル比が少なくとも２であるように空気および／または二酸化炭素の流量を制御することをさらに含む、請求項１に記載の方法。
9. 溶融炭酸塩形燃料電池のアノードにおける１つまたは複数のアノード電極において溶融炭酸塩アノードに供給された分子状水素の少なくとも一部を酸化剤と混合し、溶融炭酸塩形燃料電池から少なくとも０．１Ｗ／ｃｍ^２の電力密度の電気を発生させることをさらに含む、請求項１に記載の方法。
10. アノードにおける水素利用率が５０％未満であるような流量で、分子状水素を含む水素含有流を受け入れるように構成されている溶融炭酸塩形燃料電池；
    少なくとも１つの改質装置が溶融炭酸塩形燃料電池からのアノード排気および炭化水素を受け入れるように構成されており、アノード排気が炭化水素と十分に混合することを可能にして炭化水素の一部を少なくとも部分的に改質して、改質生成物流を生産するように構成され、改質生成物流が分子状水素および少なくとも１つの酸化炭素を含む、溶融炭酸塩形燃料電池に作動可能に連結された１つまたは複数の改質装置；ならびに
    改質装置の少なくとも１つの一部でありまたはこれに連結されており、溶融炭酸塩形燃料電池に作動可能に連結され、１つまたは複数の高温水素分離膜を含み、改質生成物流を受け入れ、分子状水素の少なくとも一部を含む流れを溶融炭酸塩形燃料電池に供給するように構成されている高温水素分離装置
    を含む、溶融炭酸塩システム。

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