JP2012006811A - Recycled fine powder, method for recovering the same, concrete composition using the same, and classifier - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は再生微粉末、その回収方法、それを用いたコンクリート組成物及び分級装置に関する。 The present invention relates to a recycled fine powder, a method for recovering the same, a concrete composition using the same, and a classification device.
リサイクル資源の有効活用の観点から、解体コンクリート由来の有用な材料を回収して利用する方法が種々検討されている。なかでも解体コンクリートを粉砕し、そこに含まれる粗骨材、細骨材を回収する方法は広く行われている。近年、骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末の利用についても注目されているが、解体コンクリート粉末の再生利用に際しては、回収された解体コンクリート粉末中に活性の高いセメント硬化体由来成分と活性のない骨材成分が混在しており、活性のない骨材成分が多く含有されることから解体コンクリート粉末の活性が低く、再生利用が進んでいないのが現状である。
解体コンクリート粉末の利用方法としては、例えば、加熱処理後の解体コンクリートから骨材を回収する際に生じる解体コンクリート粉末を予熱した後、セメント原料の一部としてロータリーキルンに導入して焼成し、セメントクリンカーを製造する方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。しかしながら、この方法は、解体コンクリート粉末の回収に際して、多くのエネルギーを費やす加熱処理を必要とすることから、省エネルギーの観点からの利点は少ない。また、回収した解体コンクリート粉末の微粉部分を用いる提案がなされているが、依然として骨材成分が多く残留しているため、回収粉末中のセメント硬化体由来成分を十分活用できていない。
From the viewpoint of effective utilization of recycled resources, various methods for recovering and using useful materials derived from demolished concrete have been studied. In particular, a method of pulverizing demolished concrete and collecting coarse aggregate and fine aggregate contained therein is widely performed. In recent years, attention has also been paid to the use of demolition concrete powder that is generated when aggregate is recovered, but when reclaiming demolition concrete powder, a highly active cement hardened body-derived component is included in the recovered demolition concrete powder. Since the inactive aggregate components are mixed and many inactive aggregate components are contained, the activity of the demolished concrete powder is low and the recycling is not progressing.
As a method of using the demolished concrete powder, for example, after preheating the demolished concrete powder generated when recovering the aggregate from the heat-treated demolished concrete, it is introduced into a rotary kiln as a part of the cement raw material and fired. Has been proposed (see, for example, Patent Document 1). However, since this method requires heat treatment that consumes a lot of energy when recovering the demolished concrete powder, there are few advantages from the viewpoint of energy saving. Moreover, although the proposal which uses the fine powder part of the collect | recovered demolition concrete powder is made | formed, since many aggregate components remain | survive, the cement-derived body origin component in collection | recovery powder cannot fully be utilized.
解体コンクリートから骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末を用いて、再生セメントを作製する方法も提案されているが（例えば、特許文献２、３参照。）、前記したように、活性のない骨材成分が多く含有されることから解体コンクリート粉末の活性が低くセメントとしての性能が十分でない。そのため、普及が進んでいないのが現状であり、解体コンクリートから骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末の有効利用が熱望されていた。 There has also been proposed a method for producing a recycled cement using demolition concrete powder generated when aggregate is recovered from demolition concrete (for example, see Patent Documents 2 and 3). Since many aggregate components are not contained, the activity of the demolished concrete powder is low and the performance as a cement is not sufficient. For this reason, the current situation is that the spread is not progressing, and the effective use of the demolished concrete powder generated when the aggregate is recovered from the demolished concrete has been eagerly desired.
上記した問題に鑑みてなされた本発明の課題は、解体コンクリートから骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末の有効利用、即ち、セメント硬化体由来成分が多く、水酸化カルシウムを多く含む、コンクリート用混和材として有用な再生微粉末、及び、該再生微粉末の効率のよい回収方法を提供することにある。本発明のさらなる課題は、前記本発明の再生微粉末をコンクリート用混和材として用いてなる、高強度で中性化が抑制された硬化体を形成しうるコンクリート組成物を提供することにある。
また、本発明の別の課題は、解体コンクリート粉末をセメント硬化体由来成分を多く含む微粉（再生微粉末）と、骨材成分を多く含む粗粉に分級することができる分級装置を提供することにある。
The object of the present invention made in view of the above problems is the effective use of demolition concrete powder generated when aggregate is recovered from demolition concrete, that is, many components derived from cemented hardened bodies and contain a large amount of calcium hydroxide. An object of the present invention is to provide a regenerated fine powder useful as an admixture for concrete, and an efficient recovery method for the regenerated fine powder. It is a further object of the present invention to provide a concrete composition which can form a hardened body having high strength and suppressed neutralization, using the recycled fine powder of the present invention as an admixture for concrete.
Another object of the present invention is to provide a classification device capable of classifying demolished concrete powder into fine powder (regenerated fine powder) containing a large amount of hardened cement-derived components and coarse powder containing a large amount of aggregate components. It is in.
本発明者らは、検討の結果、解体コンクリート粉末において特定の粒子径のものを選択し、再生微粉末とすることで上記課題を解決しうることを見いだし、本発明を完成したものである。
さらに、従来の再生微粉末が、単に解体コンクリートの破砕物、または解体コンクリート粉末をそのまま用いていたのに対し、本発明の好適な態様においては、再生微粉末として、セメント硬化体由来成分或いは水酸化カルシウムの含有率が適正なものを選択し、これを使用することにより、コンクリート組成物としてより安定した品質の組成物を提供しうることを見出したものである。
As a result of the study, the present inventors have found that the above-mentioned problems can be solved by selecting a specific particle size of the demolished concrete powder to obtain a regenerated fine powder, and have completed the present invention.
Furthermore, while the conventional reclaimed fine powder simply uses the crushed material of demolition concrete or the demolition concrete powder as it is, in a preferred embodiment of the present invention, as the regenerated fine powder, a component derived from a cement hardened body or water is used. It has been found that a more stable quality composition can be provided as a concrete composition by selecting an appropriate calcium oxide content and using it.
すなわち、本発明の構成は以下に示す通りである。
請求項１に記載の再生微粉末は、解体コンクリートから粗骨材と細骨材とを回収した後に発生する解体コンクリート粉末の分級品であって、累積５０％粒径が１０μｍ以下であり、且つ、累積９０％粒径が２０μｍ以下であることを特徴とする。
請求項２に記載の再生微粉末は、解体コンクリートから粗骨材と細骨材とを回収した後に発生する解体コンクリート粉末の分級品であって、累積５０％粒径が１０μｍ以下であり、下記（１）及び（２）の少なくとも一方の条件を満たすことを特徴とする。
（１）セメント硬化体由来成分を４０質量％〜９０質量％含有する。
（２）水酸化カルシウムを４質量％〜１５質量％含有する。
That is, the configuration of the present invention is as follows.
The reclaimed fine powder according to claim 1 is a classified product of demolished concrete powder generated after recovering coarse aggregate and fine aggregate from demolished concrete, and has a cumulative 50% particle size of 10 μm or less, and The cumulative 90% particle size is 20 μm or less.
The reclaimed fine powder according to claim 2 is a classified product of demolition concrete powder generated after recovering coarse aggregate and fine aggregate from demolition concrete, and has a cumulative 50% particle size of 10 μm or less. It is characterized by satisfying at least one of the conditions (1) and (2).
(1) Containing 40 mass% to 90 mass% of a cement hardened body-derived component.
(2) Containing 4-15% by mass of calcium hydroxide.
請求項３に記載の再生微粉末は、請求項１又は請求項２に記載の再生微粉末であって、解体コンクリートから粗骨材と細骨材とを回収した後に発生する解体コンクリート粉末を、不活性ガス雰囲気下、又は、二酸化炭素遮断雰囲気下で遠心式風力分級装置によって分級されて得られたことを特徴とする。
請求項４に記載のコンクリート組成物は、請求項１から請求項３のいずれかに記載の再生微粉末を含有することを特徴とする。
The reclaimed fine powder according to claim 3 is the regenerated fine powder according to claim 1 or claim 2, wherein the demolition concrete powder generated after recovering the coarse aggregate and the fine aggregate from the demolition concrete, It is characterized by being obtained by classification with a centrifugal air classifier in an inert gas atmosphere or in a carbon dioxide cut-off atmosphere.
A concrete composition according to claim 4 contains the recycled fine powder according to any one of claims 1 to 3.
請求項５に記載の再生微粉末の回収方法は、解体コンクリートを竪型偏心ロータ式再生粗骨材製造装置を用いて処理し、粗骨材を回収する粗骨材分離工程と、粗骨材を除去した後に残存する細粒を、遊星ミル型解体コンクリート細粒処理装置を用いて処理し、細骨材と粉末とに分離する細骨材分離工程と、細骨材を除去した後に残存する解体コンクリート粉末を、遠心式風力分級装置によって分級し、累積５０％粒径が１０μｍ以下であり、且つ、累積９０％粒径が２０μｍ以下である再生微粉末を得る分級工程と、をこの順で有することを特徴とする。
請求項６に記載の再生微粉末の回収方法は、前記請求項５に記載の再生微粉末の回収方法であって、前記分級工程が、不活性ガス雰囲気下、又は、二酸化炭素遮断雰囲気下で行われることを特徴とする。
The method for recovering reclaimed fine powder according to claim 5 includes: a coarse aggregate separating step of processing demolition concrete using a vertical eccentric rotor type regenerated coarse aggregate manufacturing apparatus, and recovering the coarse aggregate; The fine particles remaining after removing the fine particles are processed using a planetary mill-type demolition concrete fine particle treatment device, and separated into fine aggregates and powders, and after the fine aggregates are removed, the fine particles remain Classifying the demolished concrete powder with a centrifugal air classifier to obtain a regenerated fine powder having a cumulative 50% particle size of 10 μm or less and a cumulative 90% particle size of 20 μm or less in this order. It is characterized by having.
The method for recovering the regenerated fine powder according to claim 6 is the method for recovering the regenerated fine powder according to claim 5, wherein the classification step is performed under an inert gas atmosphere or a carbon dioxide blocking atmosphere. It is performed.
本発明の再生微粉末は、前記粒径を有することで、粉末に含まれるセメント硬化体由来成分或いは水酸化カルシウムの含有量が、コンクリート組成物に好適な範囲となるため、コンクリート用混和材として有用である。また、本発明の再生微粉末の回収方法によれば、コンクリート組成物に有用な再生微粉末を容易に得ることができる。 Since the regenerated fine powder of the present invention has the above particle size, the content of the cement hardened body-derived component or calcium hydroxide contained in the powder is in a range suitable for the concrete composition. Useful. Further, according to the method for recovering regenerated fine powder of the present invention, a regenerated fine powder useful for a concrete composition can be easily obtained.
請求項７に記載の発明に係る分級装置は、解体コンクリートから骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末を供給する密閉された解体コンクリート粉末供給手段と、密閉した筒体と、前記筒体の側壁に設けられ前記筒体内部に前記解体コンクリート粉末が供給される解体コンクリート粉末供給部と、前記筒体の側壁に設けられ前記筒体内部の前記解体コンクリート粉末を拡散させる拡散気流を吐出する気流吐出手段と、前記筒体の上部に設けられ、前記解体コンクリート粉末を粗粉と微粉に分級する分級手段と、前記分級手段で分級された前記微粉を吸引する微粉吸引部と、前記解体コンクリート粉末供給手段から前記解体コンクリート粉末を前記解体コンクリート粉末供給部に圧送する解体コンクリート粉末圧送手段と、を有する分級装置本体と、前記分級装置本体の外部に設けられ、前記微粉吸引部、前記微粉を回収する微粉回収手段、フィルタ、前記解体コンクリート粉末圧送手段及び前記気流吐出手段をそれぞれ順次連結する密閉された流通路と、前記流通路内に設けられ循環気流を発生させる送風装置と、を有することを特徴としている。 The classifying device according to the invention described in claim 7 is a sealed demolition concrete powder supply means for supplying demolition concrete powder generated when aggregate is recovered from demolition concrete, a sealed cylinder, and the cylinder A demolition concrete powder supply unit that is provided on the side wall of the cylinder and that supplies the demolition concrete powder to the inside of the cylindrical body; and a diffusion air flow that is provided on the side wall of the cylindrical body and diffuses the demolition concrete powder inside the cylindrical body. An air flow discharging means, a classifying means provided on an upper portion of the cylindrical body, for classifying the demolished concrete powder into a coarse powder and a fine powder, a fine powder suction section for sucking the fine powder classified by the classifying means, and the demolished concrete Demolition concrete powder feeding means for feeding the demolition concrete powder from the powder supply means to the demolition concrete powder supply unit. A classifier main body, and provided outside the classifier main body, sealed to sequentially connect the fine powder suction part, the fine powder collecting means for collecting the fine powder, the filter, the demolition concrete powder pressure feeding means, and the air flow discharging means, respectively. It has a flow path and a blower device that is provided in the flow path and generates a circulating airflow.
請求項７に記載の発明によれば、解体コンクリート粉末供給手段が、解体コンクリートから骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末を分級装置本体に供給する。
解体コンクリート粉末は、分級装置本体の筒体の側壁に設けられた解体コンクリート粉末供給部から、筒体内部に供給される。このとき、圧送手段で解体コンクリート粉末に圧力が加えられて供給される。供給された解体コンクリート粉末は、筒体の側壁に設けられた気流吐出手段から吐出された拡散気流で、拡散され、拡散された解体コンクリート粉末は、筒体の上部に設けられた分級手段で粗粉と微粉に分級される。分級された微粉は、筒体の側壁に設けられた微粉吸引部から吸引され、筒体の外部にとり出される。
According to the invention described in claim 7, the demolished concrete powder supply means supplies the demolished concrete powder generated when the aggregate is recovered from the demolished concrete to the classifier main body.
The demolished concrete powder is supplied into the cylinder from a demolished concrete powder supply unit provided on the side wall of the cylinder of the classifier main body. At this time, pressure is applied to the demolished concrete powder by the pressure feeding means, and the powder is supplied. The supplied demolished concrete powder is diffused by the diffusion airflow discharged from the airflow discharge means provided on the side wall of the cylinder, and the diffused demolition concrete powder is coarsened by the classifying means provided at the top of the cylinder. Classified into powder and fine powder. The classified fine powder is sucked from a fine powder suction portion provided on the side wall of the cylindrical body and taken out of the cylindrical body.
分級装置本体の外部には密閉された流通路が設けられ、微粉吸引部、微粉を回収する微粉回収手段、フィルタ、解体コンクリート粉末供給部及び気流吐出手段をそれぞれ順次連結している。流通路には送風装置が設けられ、流通路の内部には、送風装置が発生させた循環気流が循環している。
これにより、解体コンクリート粉末を、大気と遮断した状態で、粗粉と微粉に分級することができる。
A sealed flow passage is provided outside the classification device main body, and a fine powder suction part, a fine powder collection means for collecting fine powder, a filter, a dismantled concrete powder supply part, and an air flow discharge means are sequentially connected to each other. A blower is provided in the flow passage, and a circulating airflow generated by the blower circulates in the flow passage.
Thereby, the demolished concrete powder can be classified into coarse powder and fine powder in a state where it is cut off from the atmosphere.
請求項８に記載の発明は、請求項７に記載の分級装置において、前記送風装置は、吸引側の気流で、前記微粉吸引部から吸引した前記微粉を前記微粉回収手段で回収し、吐出側の気流で、前記解体コンクリート粉末供給部の先端から前記解体コンクリート粉末を上方に向けて供給すると共に、前記気流吐出手段からの吐出側の気流で、前記解体コンクリート粉末を拡散させることを特徴としている。 The classifying device according to claim 8 is the classification device according to claim 7, wherein the air blower collects the fine powder sucked from the fine powder sucking portion by an air flow on the suction side by the fine powder collecting means, and discharge side The dismantled concrete powder is supplied upward from the tip of the dismantled concrete powder supply unit, and the dismantled concrete powder is diffused by the airflow on the discharge side from the airflow discharging means. .
請求項８に記載の発明によれば、送風装置からの気流で、微粉吸引部から吸引した微粉を微粉回収手段で回収し、解体コンクリート粉末供給部の先端から解体コンクリート粉末を上方に向けて供給すると共に、分岐させた気流吐出手段からの吐出側の気流で解体コンクリート粉末を拡散させる。
これにより、連続して、解体コンクリート粉末を大気と遮断した状態で、粗粉と微粉に分級することができる。
According to the eighth aspect of the present invention, the fine powder sucked from the fine powder suction unit is collected by the fine powder collecting means by the air flow from the blower, and the demolition concrete powder is supplied upward from the tip of the demolition concrete powder supply unit. At the same time, the demolished concrete powder is diffused by the airflow on the discharge side from the branched airflow discharge means.
Thereby, it can classify | categorize into a coarse powder and a fine powder continuously in the state which interrupted | disassembled the concrete powder from air | atmosphere.
請求項９に記載の発明は、請求項７又は請求項８に記載の分級装置において、前記分級手段は、分級ロータを回転させて前記解体コンクリート粉末に与えた遠心力と、前記分級ロータの内部に設けられた前記微粉吸引部の吸引空気による向心力とのバランスで分級点を定め分級することを特徴としている。
請求項９に記載の発明によれば、解体コンクリート粉末を分級する分級点が、分級ロータを回転させて解体コンクリート粉末に与えた遠心力と、分級ロータの内部に設けられた微粉吸引部の吸引空気による向心力（吸引力）とのバランスで定められる。
これにより、解体コンクリート粉末をセメント硬化体由来成分を多く含む微粉（再生微粉末）と、骨材成分を多く含む粗粉に分級することができる。
According to a ninth aspect of the present invention, in the classification device according to the seventh or eighth aspect, the classifying means rotates the classification rotor and applies a centrifugal force applied to the demolished concrete powder, and the inside of the classification rotor. A classification point is determined and classified based on a balance with the centripetal force by the suction air of the fine powder suction section provided in the above.
According to the ninth aspect of the invention, the classification point for classifying the demolished concrete powder includes the centrifugal force applied to the demolished concrete powder by rotating the classifying rotor, and the suction of the fine powder suction portion provided inside the classifying rotor. Determined by balance with air centripetal force (suction force).
Thereby, the demolished concrete powder can be classified into fine powder (regenerated fine powder) containing a large amount of components derived from a cement hardened body and coarse powder containing a large amount of aggregate components.
本発明によれば、解体コンクリートから骨材を回収した際に発生する解体コンクリート粉末の有効利用、即ち、セメント硬化体由来成分が多く、水酸化カルシウムを多く含む、コンクリート用混和材として有用な再生微粉末、及び、該再生微粉末の効率のよい回収方法を提供することができる。
また、本発明によれば、前記本発明の再生微粉末を用いてなる、高強度で中性化が抑制された硬化体を形成しうるコンクリート組成物が提供される。
さらに、本発明によれば、解体コンクリート粉末をセメント硬化体由来成分を多く含む微粉（再生微粉末）と、骨材成分を多く含む粗粉に分級することができる分級装置を提供できる。
According to the present invention, effective utilization of demolition concrete powder generated when aggregate is recovered from demolition concrete, that is, regeneration that is useful as an admixture for concrete, containing a large amount of hardened cement-derived components and containing a large amount of calcium hydroxide. A fine powder and a method for efficiently collecting the regenerated fine powder can be provided.
Moreover, according to this invention, the concrete composition which can form the hardened | cured material which uses the reproduction | regeneration fine powder of the said this invention and was high-intensity and suppressed neutralization is provided.
Furthermore, according to the present invention, it is possible to provide a classification device capable of classifying demolished concrete powder into fine powder (regenerated fine powder) containing a large amount of hardened cement-derived components and coarse powder containing many aggregate components.
以下、本発明を詳細に説明する。
＜再生微粉末及びその回収方法＞
本発明の再生微粉末は、解体コンクリートから粗骨材と細骨材とを回収した後に発生する解体コンクリート粉末の分級品であって、累積５０％粒径が１０μｍ以下であり、且つ、累積９０％粒径が２０μｍ以下であることを特徴とする。
累積５０％粒径が１０μｍを超える粉末の場合、骨材などセメント硬化体由来成分以外の不純物を多く含むことになり、好ましくない。累積５０％粒径は、好ましくは、８μｍ以下であり、より好ましくは、５μｍ以下である。但し、本発明の再生微粉末における粒径１μｍ以下の微粉末の含有量が多くなった場合には、粉末の凝集が生じやすくなるなどハンドリング性が低下するため、累積５０％粒径の下限値は１μｍ程度であることが好ましい。
また、累積９０％粒径が２０μｍ以下であるとは、本発明の粉末における粒径２０μｍ以上の粉末の含有量が１０％以下であることを示すが、累積５０％粒径、即ち、平均的な粒径が１０μｍ以下であっても、２０μｍ以上の比較的大きな粒径の粒子を含有する場合には、再生微粉末における成分として、水酸化カルシウムやセメント硬化体由来成分などの有効成分以外の含有量が増えることになり、本発明の優れた効果を発現しない懸念がある。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
<Regenerated fine powder and recovery method thereof>
The reclaimed fine powder of the present invention is a classified product of demolition concrete powder generated after recovering coarse aggregate and fine aggregate from demolition concrete, and has a cumulative 50% particle size of 10 μm or less and a cumulative 90%. % Particle size is 20 μm or less.
In the case of a powder having a cumulative 50% particle size of more than 10 μm, it contains a large amount of impurities other than the hardened cement-derived material component such as aggregate, which is not preferable. The cumulative 50% particle size is preferably 8 μm or less, and more preferably 5 μm or less. However, when the content of the fine powder having a particle size of 1 μm or less in the regenerated fine powder of the present invention is increased, the handling property is reduced such that the powder is likely to be aggregated. Is preferably about 1 μm.
Further, the cumulative 90% particle size of 20 μm or less indicates that the content of the powder having a particle size of 20 μm or more in the powder of the present invention is 10% or less, but the cumulative 50% particle size, ie, average Even if the particle size is 10 μm or less, if the particles contain a relatively large particle size of 20 μm or more, the regenerated fine powder has components other than active ingredients such as calcium hydroxide and a cement hardened body-derived component. There is concern that the content will increase and the excellent effects of the present invention will not be exhibited.
なお、本明細書において、累積５０％粒径及び累積９０％粒径は、体積を基準として、以下の条件で測定したものであり、本発明においては、この条件にて測定した値を用いている。
粉末０．５ｇを、０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム溶液中で３分間超音波分散させた後、レーザー回折・散乱式粒度分布測定装置（マイクロトラックＭＴ３３００：日機装（株）製）にて測定を行った。
In the present specification, the cumulative 50% particle size and the cumulative 90% particle size are measured under the following conditions on the basis of the volume. In the present invention, the values measured under these conditions are used. Yes.
0.5 g of powder was ultrasonically dispersed in a 0.2% sodium hexametaphosphate solution for 3 minutes, and then measured with a laser diffraction / scattering particle size distribution analyzer (Microtrack MT3300, manufactured by Nikkiso Co., Ltd.). It was.
本発明者らは、検討の結果、再生微粉末における上記累積５０％粒径と、得られる粉末の組成に相関があることを見出した。即ち、累積５０％粒径が小さくなるほど、得られる粉末中の水酸化カルシウムやセメント硬化体由来成分が増加する傾向にある。
例えば、築４４年の建物解体時に発生した解体コンクリートから、まず、竪型偏心ロータ式再生粗骨材製造装置を用いて粗骨材を除去し直径５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒を製造した。得られた５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒を遊星ミル型の解体コンクリート細粒処理装置を用いて細骨材と解体コンクリート粉末に分離処理を行った。
得られた解体コンクリート粉末を分級して、粒径と水酸化カルシウム含有量、セメント硬化体由来成分（具体的には、セメント水和物、未水和セメント）含有量を測定したところ、累積５０％粒径が１６．１μｍの粉末では、水酸化カルシウムを３．１質量％、セメント硬化体由来成分を３５．７質量％含有するのに対し、累積５０％粒径が７．０２μｍの粉末では、水酸化カルシウムを４．９質量％、セメント硬化体由来成分を５５．０質量％含有し、累積５０％粒径が３．１７μｍの粉末では、水酸化カルシウムを７．１質量％、セメント硬化体由来成分を７６．５質量％含有するものであり、累積５０％粒径が小さいほど、コンクリート組成物に用いた場合に良好な物性を示した。
As a result of the study, the present inventors have found that there is a correlation between the cumulative 50% particle size in the regenerated fine powder and the composition of the obtained powder. That is, the smaller the cumulative 50% particle size, the more the calcium hydroxide and cement hardened body-derived components in the resulting powder tend to increase.
For example, from the demolished concrete generated at the time of demolishing a building of 44 years old, first, coarse aggregate was removed using a vertical eccentric rotor type recycled coarse aggregate production apparatus to produce deconstructed concrete fine particles having a diameter of 5 mm or less. The obtained demolition concrete fine particles of 5 mm or less were subjected to separation treatment into fine aggregate and demolition concrete powder using a planetary mill type demolition concrete fine grain processing apparatus.
The obtained demolished concrete powder was classified, and the particle size, calcium hydroxide content, and cement hardened body-derived component (specifically, cement hydrate, unhydrated cement) content were measured. The powder with a% particle size of 16.1 μm contains 3.1% by mass of calcium hydroxide and 35.7% by mass of the hardened cement-derived material, whereas the powder with a cumulative 50% particle size of 7.02 μm 4.9% by weight of calcium hydroxide, 55.0% by weight of a component derived from hardened cement, and a powder with a cumulative 50% particle size of 3.17 μm, 7.1% by weight of calcium hydroxide and hardened cement It contained 76.5% by mass of the body-derived component, and the smaller the cumulative 50% particle size, the better the physical properties when used in the concrete composition.
なお、得られた再生微粉末の物性に注目すれば、解体コンクリートから粗骨材と細骨材とを回収した後に発生する解体コンクリート粉末の分級品であって、累積５０％粒径が１０μｍ以下である再生微粉末の組成としては、下記（１）及び（２）の少なくとも一方の条件を満たすものであることが好ましく、双方を満たすものであることがより好ましい。以下、これらの条件について説明する。 If attention is paid to the physical properties of the obtained regenerated fine powder, it is a classified product of demolition concrete powder generated after recovering coarse aggregate and fine aggregate from deconstructed concrete, and the cumulative 50% particle size is 10 μm or less. The composition of the regenerated fine powder is preferably satisfying at least one of the following conditions (1) and (2), and more preferably satisfying both. Hereinafter, these conditions will be described.
（１）セメント硬化体由来成分を４０質量％〜９０質量％含有する。
本発明における「セメント硬化体由来成分」とは、セメント水和物、及び、未水和セメントを指し、これらの総量が粉末総量に対し、４０質量％〜９０質量％含有することが好ましく、６０質量％〜９０質量％含有することがより好ましい。セメント硬化体由来成分が４０質量％未満の粉末では、コンクリート組成物に用いた場合、硬化体の性能向上に寄与しない成分が多く、十分な硬化物性が得られない懸念があり、９０質量％を超える粉末を得るためには、より細かい粉末のみを回収するために粉砕や分級を行う必要があり、そのため回収エネルギーを多く要する点で好ましくない。
なお、粉末中に含まれるセメント硬化体由来成分の含有量は、以下に示す方法により測定することができる。
粉末（粉末質量Ａ）を６０℃の２Ｎ塩酸にて可溶分を完全に溶解後、ろ過して純水で洗浄する。ろ紙に残留した不溶分を８０℃の５％炭酸ナトリウム水溶液にて溶解し、残留した不溶分を１１０℃で乾燥した後、不溶分質量Ｂを測定する。セメント硬化体由来成分は、この方法における可溶分であるため、セメント硬化体由来成分＝（粉末質量Ａ−不溶分質量Ｂ）／粉末質量Ａ×１００（％）、で求めることができる。
(1) Containing 40 mass% to 90 mass% of a cement hardened body-derived component.
In the present invention, the “hardened cement-derived component” refers to cement hydrate and unhydrated cement, and the total amount thereof is preferably 40% by mass to 90% by mass with respect to the total amount of powder. More preferably, it is contained in an amount of 90 to 90% by mass. When the cement hardened body-derived component is less than 40% by weight, when used in a concrete composition, there are many components that do not contribute to improving the performance of the hardened body, and there is a concern that sufficient hardened physical properties cannot be obtained. In order to obtain an excess powder, it is necessary to perform pulverization and classification in order to collect only finer powder, which is not preferable in that a large amount of recovered energy is required.
In addition, content of the component derived from a cement hardening body contained in powder can be measured by the method shown below.
The powder (powder mass A) is completely dissolved in 2N hydrochloric acid at 60 ° C., and then filtered and washed with pure water. The insoluble matter remaining on the filter paper is dissolved in a 5% aqueous sodium carbonate solution at 80 ° C., and the residual insoluble matter is dried at 110 ° C., and then the insoluble matter mass B is measured. Since the hardened cement-derived component is a soluble component in this method, it can be obtained by the following formula: hardened cement-derived component = (powder mass A−insoluble matter mass B) / powder mass A × 100 (%).
（２）水酸化カルシウムを４質量％〜１５質量％含有する。
本発明の再生微粉末の第２の好ましい物性としては、水酸化カルシウムを４質量％〜１５質量％含むことが挙げられ、粉末が適用されるコンクリート組成物の品質を制御するという観点からは６質量％〜１５質量％のものが好ましい。
再生微粉末中の水酸化カルシウム含有率は、熱重量分析法により測定することができる。
再生微粉末の水酸化カルシウムの含有率が４質量％未満の場合には、有効成分の量が少なく、得られるコンクリート組成物の硬化物性が十分に得られないおそれがある。一方、本発明の再生微粉末の原料となるコンクリート廃材の組成を考慮すれば、水酸化カルシウムの含有率が１５質量％を超える粉末を得ることが困難である。
(2) Containing 4-15% by mass of calcium hydroxide.
The second preferred physical property of the regenerated fine powder of the present invention is that it contains 4% by mass to 15% by mass of calcium hydroxide, and is 6 from the viewpoint of controlling the quality of the concrete composition to which the powder is applied. The thing of the mass%-15 mass% is preferable.
The calcium hydroxide content in the regenerated fine powder can be measured by thermogravimetric analysis.
When the content of calcium hydroxide in the recycled fine powder is less than 4% by mass, the amount of the active ingredient is small, and the cured material properties of the resulting concrete composition may not be sufficiently obtained. On the other hand, if the composition of the concrete waste material used as the raw material of the recycled fine powder of the present invention is taken into consideration, it is difficult to obtain a powder having a calcium hydroxide content of more than 15% by mass.
本発明の再生微粉末は、例えば、解体コンクリートから粗骨材や細骨材を取り除いて得た解体コンクリート粉末を、分級して得ることができる。このとき解体コンクリートから分離された粗骨材や細骨材も再生品として使用することができる。
以下、本発明の再生微粉末について、その製造方法とともに詳細に説明する。
本発明の再生微粉末を製造するには、まず、解体コンクリートから粗骨材と細骨材とを回収する骨材除去工程を行う。ここで、粗骨材の分離は、解体コンクリートを粉砕し、粗骨材を回収する公知の方法で行うことができるが、本発明における好ましい再生微粉末の回収方法には、加熱を行わない機械擦りもみ方式により行われることが、製造時の二酸化炭素の削減という観点から好適である。
The regenerated fine powder of the present invention can be obtained, for example, by classifying demolished concrete powder obtained by removing coarse aggregate or fine aggregate from demolished concrete. At this time, coarse aggregates and fine aggregates separated from the demolished concrete can also be used as recycled products.
Hereinafter, the regenerated fine powder of the present invention will be described in detail together with its production method.
In order to produce the regenerated fine powder of the present invention, first, an aggregate removing step of recovering coarse aggregate and fine aggregate from the demolished concrete is performed. Here, the coarse aggregate can be separated by a known method of pulverizing demolished concrete and collecting the coarse aggregate. However, in the preferred method of collecting the regenerated fine powder in the present invention, a machine that does not perform heating is used. The scrubbing method is preferably performed from the viewpoint of reducing carbon dioxide during production.
解体コンクリートからの骨材除去工程において、粗骨材回収工程では、竪型偏心ロータ式再生粗骨材製造装置を用い、粗骨材と５ｍｍ以下の細粒（解体コンクリート細粒）とを分離し、粗骨材回収後に残存する解体コンクリート細粒からの細骨材回収には遊星ミル型解体コンクリート細粒処理装置を用いる方法がある。
以下、解体コンクリートから粗骨材を回収した後に残存する解体コンクリート細粒から、再生微粉末を回収する方法について、遊星ミル型解体コンクリート細粒処理装置による方法を例に挙げて説明する。
In the aggregate removal process from dismantled concrete, the coarse aggregate recovery process uses a vertical eccentric rotor-type recycled coarse aggregate manufacturing apparatus to separate coarse aggregate and fine grains (disassembled concrete fine grains) of 5 mm or less. There is a method of using a planetary mill type demolition concrete fine grain processing apparatus for fine aggregate collection from the demolition concrete fine grains remaining after the coarse aggregate collection.
Hereinafter, a method of recovering the regenerated fine powder from the finely disassembled concrete particles remaining after recovering the coarse aggregate from the dismantled concrete will be described with reference to a method using a planetary mill-type dismantled concrete fine particle processing apparatus as an example.
遊星ミル型解体コンクリート細粒処理装置を用いて、遊星ミルのミル本体に取付けられ、前記ミル本体の軸回りに公転しながら自転するミルポットに気体を送り、該ミルポット内部で、細骨材の表面にセメント硬化体が付着した解体コンクリート細粒同士をすり合わせ、前記細骨材と前記セメント硬化体を分離させる。
このとき、前記遊星ミルの外部に設けられた粉末除去手段の送風装置から前記ミルポットへ気体を送り、分離された前記セメント硬化体を含む粉末を前記ミルポットから除去させ、除去された前記粉末を粉末回収装置で回収し、これを次工程である分級工程に付す。このとき得られる回収粉末は、本発明にて規定する粒度分布に適合し、セメント硬化体由来成分を多く含む本発明の再生微粉末と、骨材成分を多く含む粗粉が混合した解体コンクリート粉末であり、この解体コンクリート粉末を後述する分級装置により分級することで本発明の再生微粉末が得られる。
また、セメント硬化体が除去された細骨材は、ミルポットの下方に設けた細骨材回収部で回収され、再生細骨材として利用される。
Using a planetary mill-type demolition concrete fine grain processing device, a gas is sent to a mill pot that rotates around the axis of the mill body and revolves around the axis of the mill body, and inside the mill pot, the surface of the fine aggregate The disassembled concrete fine particles to which the cement hardened body is adhered are rubbed together to separate the fine aggregate and the cement hardened body.
At this time, gas is sent from the air blower of the powder removing means provided outside the planetary mill to the mill pot, the separated powder containing the hardened cement body is removed from the mill pot, and the removed powder is powdered. It collect | recovers with a collection | recovery apparatus and attaches this to the classification process which is the next process. The recovered powder obtained at this time conforms to the particle size distribution specified in the present invention, and is a demolished concrete powder in which the regenerated fine powder of the present invention containing a large amount of components derived from a hardened cement and the coarse powder containing a large amount of aggregate components are mixed. The reclaimed fine powder of the present invention can be obtained by classifying the demolished concrete powder with a classifier described later.
Further, the fine aggregate from which the hardened cement body has been removed is recovered by a fine aggregate recovery unit provided below the mill pot and used as a recycled fine aggregate.
得られた解体コンクリート粉末を、分級装置を用いて分級し、累積５０％粒径が１０μｍ以下であり、且つ、累積９０％粒径が２０μｍ以下である再生微粉末を得る。
この分級を行う際には、分級を密閉された空間内で行い、空間内の空気中の二酸化炭素を除去する方法、或いは、窒素ガス、アルゴンガスなどの不活性ガスを封入した装置内で行う方法をとることで、処理中の炭酸化による水酸化カルシウム含有率の減少を抑制することができ、本発明における如き最適な水酸化カルシウム含有率の粉末を得ることができる。
The obtained demolished concrete powder is classified using a classifier, and a regenerated fine powder having a cumulative 50% particle size of 10 μm or less and a cumulative 90% particle size of 20 μm or less is obtained.
When performing this classification, classification is performed in a sealed space, and the carbon dioxide in the air in the space is removed, or in an apparatus filled with an inert gas such as nitrogen gas or argon gas. By adopting the method, it is possible to suppress a decrease in the calcium hydroxide content due to carbonation during the treatment, and to obtain a powder having an optimum calcium hydroxide content as in the present invention.
なお、水酸化カルシウムの含有量を前記適切な範囲に維持する目的で、分級工程のみならず、偏心ロータ方式や遊星ミル等の機械擦りもみ装置を用いた骨材除去工程においても、機械すりもみプロセスを密閉された空間内で行い、空間内の空気中の二酸化炭素を除去する方法、或いは、窒素ガスなどの不活性ガスを封入する方法をとることが好ましい態様である。 In addition, in order to maintain the content of calcium hydroxide in the appropriate range, not only in the classification process, but also in the aggregate removal process using a mechanical rubbing apparatus such as an eccentric rotor system or a planetary mill, machine grinding is also performed. It is a preferred embodiment that a process is performed in a sealed space and a method of removing carbon dioxide in the air in the space or a method of enclosing an inert gas such as nitrogen gas is employed.
分級装置としては、密封された循環路に気体を循環させることができる遠心式風力分級装置を用いることが好ましい。この分級装置を用いて、密閉された空間にて処理を行うと、分級開始初期に、密閉された空気中の二酸化炭素が粉末中に含まれる水酸化カルシウムと反応して、除去される。そして、二酸化炭素が除去された後は、二酸化炭素の少ない空気が循環することとなる。二酸化炭素の少ない空気を循環させることで、セメントによりアルカリ性となった粉末を、中性化することなく、アルカリ性を保持したまま回収できる。また、分級に用いる気体として、窒素ガス、アルゴンガスなどの不活性気体を用いた場合も、粉末中に含まれる水酸化カルシウムの含有量を好ましい範囲に維持することができる。 As the classifier, it is preferable to use a centrifugal wind classifier that can circulate gas in a sealed circulation path. When processing is performed in a sealed space using this classifier, carbon dioxide in the sealed air reacts with calcium hydroxide contained in the powder and is removed at the beginning of classification. And after carbon dioxide is removed, air with little carbon dioxide will circulate. By circulating air with a small amount of carbon dioxide, the powder made alkaline by the cement can be recovered while maintaining the alkalinity without being neutralized. Moreover, also when inert gas, such as nitrogen gas and argon gas, is used as gas used for a classification, content of calcium hydroxide contained in a powder can be maintained in a preferable range.
分級工程を経て、累積５０％粒径が１０μｍ以下に調整された再生微粉末は、セメント硬化体由来成分、水酸化カルシウムの含有量が、セメント水和物に近いものであって、含有量も安定したものとなるため、コンクリート組成物に好適に用いられる。 The regenerated fine powder whose cumulative 50% particle size is adjusted to 10 μm or less after the classification step is such that the content of the hardened cement-derived component and calcium hydroxide is close to that of cement hydrate, and the content is also Since it becomes stable, it is suitably used for a concrete composition.
＜コンクリート組成物＞
本発明のコンクリート組成物は、前記本発明の再生微粉末を含有する。
なお、本発明におけるコンクリート組成物とは、粗骨材を含有しないもの、含有するものの双方を包含する意味で用いられる。
本発明の再生微粉末は、セメント硬化体由来成分、水酸化カルシウムの含有量が、セメント水和物に近いため、この粉末をポルトランドセメントなどに添加して使用することができる。
コンクリート組成物における本発明の再生微粉末の含有量は、セメント１００質量部に対して、５質量部〜８０質量部の範囲であることが好ましく、１０質量部〜４０質量部の範囲であることがより好ましい。
<Concrete composition>
The concrete composition of the present invention contains the regenerated fine powder of the present invention.
In addition, the concrete composition in this invention is used in the meaning which includes both what does not contain a coarse aggregate and what contains.
The regenerated fine powder of the present invention can be used by adding this powder to Portland cement or the like because the content of the hardened cement-derived component and calcium hydroxide is close to that of cement hydrate.
The content of the regenerated fine powder of the present invention in the concrete composition is preferably in the range of 5 to 80 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the cement, and is in the range of 10 to 40 parts by mass. Is more preferable.
また、再生微粉末を含有するコンクリート組成物には、さらに、高炉セメントや高硫酸塩スラグセメントを含んでいてもよい。
高炉セメントとは、高炉スラグ微粉末を用いたセメントであり、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ５２１１に高炉セメントが規格化されている。これによれば、高炉セメントＡ種では高炉スラグ微粉末の含有量が５質量％〜３０質量％、Ｂ種では３０質量％〜６０質量％、Ｃ種では６０質量％〜７０質量％と定められており、実際に流通し、使用されているのは、高炉スラグ微粉末の含有量が５０質量％前後のＢ種セメントが大半を占める。
このような高炉セメントを、一般に用いられるポルトランドセメントに代えて使用することができる。高炉セメントを用いるとポルトランドセメントを少なくすることができ、ポルトランドセメント製造時に必要なエネルギーの削減及び発生する二酸化炭素削減の点で好ましい。セメントとして高炉セメントを用いた場合も、本発明の再生微粉末の含有量の好ましい範囲は、上記と同様である。
Moreover, the concrete composition containing the recycled fine powder may further contain blast furnace cement or high sulfate slag cement.
Blast furnace cement is cement using blast furnace slag fine powder, and blast furnace cement is standardized in Japanese Industrial Standard JIS R5211. According to this, the content of the blast furnace slag fine powder in the blast furnace cement type A is determined to be 5% by mass to 30% by mass, the type B in the range of 30% by mass to 60% by mass, and the type C in the range of 60% by mass to 70% by mass. The B-type cement with a blast furnace slag fine powder content of about 50% by mass occupies most of the products that are actually distributed and used.
Such blast furnace cement can be used in place of commonly used Portland cement. When blast furnace cement is used, Portland cement can be reduced, which is preferable in terms of reduction of energy required for production of Portland cement and reduction of generated carbon dioxide. Even when blast furnace cement is used as the cement, the preferred range of the content of the regenerated fine powder of the present invention is the same as described above.
また、本発明のコンクリート組成物には、高硫酸塩スラグセメントを、一般に用いられるポルトランドセメントに代えて使用することができる。
本発明における高硫酸塩スラグセメントとは、高炉スラグ微粉末を６０質量％〜９５質量％、セッコウを５質量％〜２０質量％、ポルトランドセメントを０〜３５質量％の割合で含有する混合物である。さらに、高硫酸塩スラグセメントにはアルカリ刺激材として、水酸化カルシウム、生石灰、軽焼マグネシウム、軽焼ドロマイト、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム等を加えることもできる。
高硫酸塩スラグセメントを用いた場合も、高炉セメントと同様、ポルトランドセメントを少なくすることができ、二酸化炭素削減の点で好ましい。高硫酸塩スラグセメントを用いた場合も、本発明の再生微粉末の含有量の好ましい範囲は、上記と同様である。
In the concrete composition of the present invention, high sulfate slag cement can be used in place of commonly used Portland cement.
The high sulfate slag cement in the present invention is a mixture containing 60 to 95% by mass of blast furnace slag fine powder, 5 to 20% by mass of gypsum and 0 to 35% by mass of Portland cement. . Furthermore, calcium hydroxide, quicklime, light burned magnesium, light burned dolomite, sodium hydroxide, sodium carbonate, etc. can be added to the high sulfate slag cement as an alkali stimulant.
Even when high sulfate slag cement is used, Portland cement can be reduced similarly to blast furnace cement, which is preferable in terms of carbon dioxide reduction. Even when high sulfate slag cement is used, the preferred range of the content of the regenerated fine powder of the present invention is the same as described above.
本発明のコンクリート組成物には、上記必須成分に加え、通常、コンクリート組成物に用いられる各種添加剤を必要に応じて添加してもよい。 In addition to the above essential components, various additives usually used in concrete compositions may be added to the concrete composition of the present invention as necessary.
以下、実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに制限されない。
〔実施例１、２、比較例１〜４〕
（再生微粉末の製造）
築４４年の建物解体時に発生した解体コンクリートから、特許第２１２８４５５号公報に記載の竪型偏心ロータ式再生粗骨材製造装置を用いて、粒径５ｍｍを超える再生粗骨材と粒径５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒と、に分離し、粗骨材を回収した。次に粒径５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒を、前記遊星ミル型の解体コンクリート細粒処理装置を用いて処理し、粒径０．６ｍｍを超える細骨材を回収した。
次に、細骨材回収後に残留する０．６ｍｍ以下の解体コンクリート粉末を、遠心式風力分級装置（（株）栗本鐵工所製シャープカットセパレーター ＫＡ５０）を用いて分級し、抽出した。このとき、気体として、空気を用い、分級速度は２ｋｇ／ｈとした。
分級装置の分級ロータ回転数、風量、等の条件を制御することで、累積５０％粒径が３．１７μｍ（実施例１）、７．０２μｍ（実施例２）、１６．１０μｍ（比較例１）、４５．５５μｍ（比較例２）、３２１．４μｍ（比較例３）、及び、７．６２μｍ（比較例４）の粉末を得た。
分級処理後に得られた粉末について、粒度分布を測定した。測定は、粉末０．５ｇを０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム溶液中で３分間超音波分散させた後、レーザー回折・散乱式粒度分布測定装置（マイクロトラックＭＴ３３００）にて測定を行った。図１は、粒度分布を示すグラフである。
また、得られた粉末の成分分析を行い、セメント硬化体由来成分と水酸化カルシウムの含有量を測定した。結果を下記表１に示す。
EXAMPLES Hereinafter, although an Example is given and this invention is demonstrated in detail, this invention is not restrict | limited to these.
[Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 4]
(Production of recycled fine powder)
From the demolished concrete generated at the time of building demolition in 44 years old, using a vertical eccentric rotor type recycled coarse aggregate manufacturing apparatus described in Japanese Patent No. 2218455, a recycled coarse aggregate having a particle size exceeding 5 mm and a particle size of 5 mm or less The disassembled concrete fine particles were separated into coarse aggregates. Next, disassembled concrete fine particles having a particle size of 5 mm or less were processed using the planetary mill type dismantled concrete fine particle processing apparatus, and fine aggregates having a particle size exceeding 0.6 mm were collected.
Next, the disintegrated concrete powder of 0.6 mm or less remaining after the fine aggregate recovery was classified and extracted using a centrifugal air classifier (Sharp Cut Separator KA50 manufactured by Kurimoto Steel Works). At this time, air was used as the gas, and the classification rate was 2 kg / h.
By controlling conditions such as the number of revolutions of the classifying rotor and the air volume of the classifier, the cumulative 50% particle size is 3.17 μm (Example 1), 7.02 μm (Example 2), 16.10 μm (Comparative Example 1). ), 45.55 μm (Comparative Example 2), 321.4 μm (Comparative Example 3), and 7.62 μm (Comparative Example 4).
The particle size distribution of the powder obtained after the classification treatment was measured. The measurement was carried out by ultrasonically dispersing 0.5 g of the powder in a 0.2% sodium hexametaphosphate solution for 3 minutes, and then measuring with a laser diffraction / scattering particle size distribution analyzer (Microtrack MT3300). FIG. 1 is a graph showing the particle size distribution.
Moreover, the component analysis of the obtained powder was performed, and the content of a hardened cement-derived component and calcium hydroxide was measured. The results are shown in Table 1 below.
〔実施例３〕
（再生微粉末の製造）
実施例１で用いた築４４年の建物解体時に発生した解体コンクリートに代えて、材齢６ヶ月のコンクリート硬化体を用いた以外は、実施例１と同様にして、実施例３の再生微粉末を得た。粒度分布、成分分析を実施例１と同様に行った。結果を下記表１に示す。
〔実施例４〕
（再生微粉末の製造）
分級を密閉された空間内で行うことができる遠心式風力分級装置を用いた以外は、実施例３と同様にして、実施例４の再生微粉末を得た。粒度分布、成分分析を実施例１と同様に行った。結果を下記表１に示す。
Example 3
(Production of recycled fine powder)
Recycled fine powder of Example 3 in the same manner as in Example 1 except that a hardened concrete with a age of 6 months was used instead of the demolished concrete generated at the time of the demolition of the 44-year-old building used in Example 1. Got. Particle size distribution and component analysis were performed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 below.
Example 4
(Production of recycled fine powder)
A regenerated fine powder of Example 4 was obtained in the same manner as Example 3 except that a centrifugal wind classifier capable of performing classification in a sealed space was used. Particle size distribution and component analysis were performed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 below.
上記表１にも明らかなように、累積５０％粒径が１０μｍ以下であり、且つ、累積９０％粒径が２０μｍ以下の実施例１〜実施例４の粉末では、水酸化カルシウムの含有量が実用上好ましい範囲であり、セメント硬化体由来成分が全体の５０質量％以上を占め、実用上十分な量であることが確認された。また、実施例２と比較例４との対比より、累積５０％粒径が１０μｍ以下であっても、累積９０％粒径が２０μｍを超える再生微粉末では、水酸化カルシウム含有量、セメント硬化体由来成分含有量ともに、実施例１及び２よりも低く、実用に供し得ないレベルであった。
また、実施例３と実施例４との対比より、二酸化炭素を遮断した密閉された空間内で分級を行った実施例４は、実施例3に比べて水酸化カルシウムの含有量が高くなることがわかる。
As apparent from Table 1 above, the powders of Examples 1 to 4 having a cumulative 50% particle size of 10 μm or less and a cumulative 90% particle size of 20 μm or less have a calcium hydroxide content. It was a practically preferable range, and the cement-cured body-derived component accounted for 50% by mass or more of the whole, and was confirmed to be a practically sufficient amount. Further, according to the comparison between Example 2 and Comparative Example 4, even if the cumulative 50% particle size is 10 μm or less, the regenerated fine powder having a cumulative 90% particle size exceeding 20 μm has a calcium hydroxide content, a hardened cement body. Both the derived component contents were lower than those in Examples 1 and 2, and were at a level that could not be put to practical use.
Further, in comparison with Example 3 and Example 4, Example 4 in which classification was performed in a sealed space where carbon dioxide was blocked had a higher calcium hydroxide content than Example 3. I understand.
〔比較例５〕
（再生微粉末の製造）
実施例１と同様にして、粒径５ｍｍを超える再生粗骨材と粒径５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒と分離し、粗骨材を回収した。次に、実施例１と同様にして、粒径５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒を、前記遊星ミル型の解体コンクリート細粒処理装置を用いて処理し、粒径０．６ｍｍを超える細骨材を回収した。細骨材回収後に残留する０．６ｍｍ以下の粉末を比較例５の再生微粉末とした。
[Comparative Example 5]
(Production of recycled fine powder)
In the same manner as in Example 1, the recycled coarse aggregate having a particle size of more than 5 mm and the demolition concrete fine particles having a particle size of 5 mm or less were separated, and the coarse aggregate was recovered. Next, in the same manner as in Example 1, disassembled concrete fine particles having a particle size of 5 mm or less were processed using the planetary mill-type dismantled concrete fine particle processing apparatus, and fine aggregates having a particle size exceeding 0.6 mm were obtained. It was collected. The powder of 0.6 mm or less remaining after the fine aggregate recovery was used as the recycled fine powder of Comparative Example 5.
〔比較例６〕
（再生微粉末の製造）
実施例１で用いたものと同様の築４４年の建物解体時に発生した解体コンクリートを５０ｍｍ以下に粉砕し、ジョークラッシャーを用いて粒径５ｍｍ以下に破砕した。その後、これをダブルロールクラッシャーにて、全量を０．６ｍｍ以下の粒径に破砕し、得られた粒径０．６ｍｍ以下の粉末を比較例６の再生微粉末とした。
〔成分分析〕
比較例５及び比較例６で得られた再生微粉末を、実施例１と同様にして成分分析した。結果を前記表１に併記した。
実施例１に示したのと異なる方法で得られた再生微粉末は、セメント硬化体由来成分、水酸化カルシウム量ともに、実施例１及び実施例２の再生微粉末よりも少なく、コンクリート組成物に使用するには物性が劣るものであった。
[Comparative Example 6]
(Production of recycled fine powder)
The demolished concrete generated at the time of demolishing a 44-year-old building similar to that used in Example 1 was crushed to 50 mm or less and crushed to a particle size of 5 mm or less using a jaw crusher. Thereafter, this was crushed by a double roll crusher to a particle size of 0.6 mm or less, and the obtained powder having a particle size of 0.6 mm or less was used as a regenerated fine powder of Comparative Example 6.
(Component analysis)
Components of the regenerated fine powder obtained in Comparative Example 5 and Comparative Example 6 were analyzed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 1 above.
The regenerated fine powder obtained by a method different from that shown in Example 1 is less than the regenerated fine powder of Example 1 and Example 2 in terms of both the hardened cement-derived component and the amount of calcium hydroxide. The physical properties were inferior to use.
〔実施例５〜１４、比較例７〜１４〕
（コンクリート組成物の製造）
以下に示す原料を用いて、下記表２に示す組成のコンクリート組成物を調製した。
再生微粉末：
実施例１で得られた再生微粉末
実施例３で得られた再生微粉末
実施例４で得られた再生微粉末
比較例１で得られた再生微粉末
比較例５で得られた再生微粉末
比較例６で得られた再生微粉末
[Examples 5 to 14, Comparative Examples 7 to 14]
(Manufacture of concrete composition)
Using the raw materials shown below, concrete compositions having the compositions shown in Table 2 below were prepared.
Recycled fine powder:
Regenerated fine powder obtained in Example 1 Regenerated fine powder obtained in Example 3 Regenerated fine powder obtained in Example 4 Regenerated fine powder obtained in Comparative Example 1 Regenerated fine powder obtained in Comparative Example 5 Regenerated fine powder obtained in Comparative Example 6
セメント：
ｃ−１：高炉セメントＢ種（密度３．０４ｇ／ｃｍ３）
ｃ−２：高炉スラグ微粉末６５％及び普通ポルトランドセメント３５％（合計１００％）の割合で含有する高炉セメント（密度２．９９ｇ／ｃｍ３）
ｃ−３：普通ポルトランドセメント（密度３．１６ｇ／ｃｍ３）
ｃ−４：高炉スラグ微粉末６０％、普通ポルトランドセメント３０％、及び無水セッコウ１０％（合計１００％）の割合で含有する高硫酸塩スラグセメント（密度２．９８ｇ／ｃｍ３）
骨材：
砂（細骨材）：大井川産山砂、
砕石（粗骨材）：岡崎産砕石
添加剤：
ポリカルボン酸系高性能減水剤
cement:
c-1: Blast furnace cement type B (density 3.04 g / cm 3 )
c-2: Blast furnace cement (density 2.99 g / cm 3 ) contained at a ratio of 65% fine blast furnace slag powder and 35% ordinary Portland cement (total 100%)
c-3: Normal Portland cement (density 3.16 g / cm 3 )
c-4: High sulfate slag cement (density 2.98 g / cm 3 ) containing 60% blast furnace slag fine powder, 30% ordinary Portland cement, and 10% anhydrous gypsum (100% in total)
aggregate:
Sand (fine aggregate): Mountain sand from Oigawa,
Crushed stone (coarse aggregate): Okazaki crushed stone additive:
Polycarboxylic acid-based high-performance water reducing agent
得られたコンクリート組成物の硬化物性のうち、圧縮強度をＪＩＳ Ａ １１０８（２００６年）に準拠して、中性化深さをＪＩＳ Ａ １１５２（２００２年）、ＪＩＳ Ａ １１５３（２００３年）に準拠してそれぞれ測定した。これらの結果を下記表３に示す。 Among the hardened properties of the obtained concrete composition, compressive strength conforms to JIS A 1108 (2006), neutralization depth conforms to JIS A 1152 (2002), JIS A 1153 (2003). And measured each. These results are shown in Table 3 below.
表３に記載のように、本発明の再生微粉末を含有する実施例５〜実施例１４のコンクリート組成物は、比較例７〜比較例１４のコンクリート組成物に比べ、得られた硬化物は圧縮強度に優れ、中性深さも小さいことがわかる。
このように、本発明の再生微粉末を用いて、コンクリート組成物を調製することで、得られた成形体の圧縮強度が低下せず、効果的に中性化を抑制しうることがわかる。
As shown in Table 3, the concrete compositions of Examples 5 to 14 containing the regenerated fine powder of the present invention were compared with the concrete compositions of Comparative Examples 7 to 14, and the resulting cured products were It can be seen that the compression strength is excellent and the neutral depth is small.
Thus, it turns out that neutralization can be effectively suppressed by preparing a concrete composition using the regenerated fine powder of the present invention without reducing the compression strength of the obtained molded product.
＜分級装置＞
図２に示すように、本発明の実施の形態に係る分級装置１０は、遠心式の風力分級装置であり、密閉された筒体１７を備えた分級装置本体１６を有している。筒体１７は、中心線を鉛直方向に向けた円筒状とされ、上部と下部の円筒体をつなぐ中間部が、円錐状にくびれて径が細くされている。分級は筒体１７の上部で行われ、分級される解体コンクリート粉末５０は解体コンクリート粉末供給機１２から、筒体１７の中間部に供給される。
<Classifier>
As shown in FIG. 2, the classification device 10 according to the embodiment of the present invention is a centrifugal air classification device, and includes a classification device main body 16 including a sealed cylindrical body 17. The cylindrical body 17 has a cylindrical shape with the center line directed in the vertical direction, and an intermediate portion connecting the upper and lower cylindrical bodies is conically constricted to have a small diameter. Classification is performed on the upper part of the cylinder 17, and the demolished concrete powder 50 to be classified is supplied from the demolished concrete powder supply machine 12 to the middle part of the cylinder 17.
解体コンクリート粉末供給機１２は、投入口６２から投入された解体コンクリート粉末５０を一時貯蔵すると共に、所定量が供給部６４から筒体１７へ供給される。筒体１７への解体コンクリート粉末５０の供給は、解体コンクリート粉末供給機１２の下部に設けられたスパイラル羽根６３により行われる。スパイラル羽根６３の回転により、解体コンクリート粉末５０が供給部６４を経て解体コンクリート粉末供給管１４へ送り出され、解体コンクリート粉末供給管１４の先端６８から筒体１７の内部に供給される。 The demolition concrete powder supply machine 12 temporarily stores the demolition concrete powder 50 input from the input port 62, and a predetermined amount is supplied from the supply unit 64 to the cylindrical body 17. Supply of the demolished concrete powder 50 to the cylindrical body 17 is performed by a spiral blade 63 provided at the lower part of the demolished concrete powder supply machine 12. By the rotation of the spiral blade 63, the demolished concrete powder 50 is sent to the demolished concrete powder supply pipe 14 through the supply unit 64, and is supplied from the tip 68 of the demolished concrete powder supply pipe 14 to the inside of the cylindrical body 17.
解体コンクリート粉末供給機１２は、密閉構造とされており、大気中の二酸化炭素と解体コンクリート粉末５０の反応が抑制される。なお、後述するように、分級装置１０の全体が密閉構造とされており、分級された微粉７４や粗粉７２も大気中の二酸化炭素との反応が抑制される。
ここに、解体コンクリート粉末５０は、図３の製造フローに示す手順を経て生成される。先ず、建物解体時に発生した解体コンクリート５２を破砕し、破砕された粒径４０ｍｍ以下の解体コンクリート５２を竪型偏心ロータ式再生粗骨材製造装置５４に投入する。竪型偏心ロータ式再生粗骨材製造装置５４で処理された５ｍｍを超える粗骨材５６を回収し、残りの５ｍｍ以下の解体コンクリート細粒を連続遊星ミル型解体コンクリート細粒処理装置５８に投入する。連続遊星ミル型解体コンクリート細粒処理装置５８で処理された粒径が０．６ｍｍを超える細骨材６０を回収し、残りの粒径が０．６ｍｍ以下の粉末を遠心式風力分級機１０に投入する。
The demolition concrete powder supply machine 12 has a sealed structure, and the reaction between carbon dioxide in the atmosphere and the demolition concrete powder 50 is suppressed. As will be described later, the classification device 10 as a whole has a sealed structure, and the classified fine powder 74 and coarse powder 72 are also inhibited from reacting with carbon dioxide in the atmosphere.
Here, the demolition concrete powder 50 is produced | generated through the procedure shown in the manufacturing flow of FIG. First, the demolished concrete 52 generated at the time of building demolition is crushed, and the crushed demolished concrete 52 having a particle size of 40 mm or less is put into a vertical eccentric rotor type recycled coarse aggregate manufacturing apparatus 54. The coarse aggregate 56 exceeding 5 mm processed by the vertical eccentric rotor-type recycled coarse aggregate manufacturing apparatus 54 is collected, and the remaining 5 mm or less of disassembled concrete fine particles are put into a continuous planetary mill type disassembled concrete fine particle processing apparatus 58. To do. The fine aggregate 60 having a particle size exceeding 0.6 mm processed by the continuous planetary mill type demolition concrete fine particle processing device 58 is recovered, and the remaining powder having a particle size of 0.6 mm or less is supplied to the centrifugal wind classifier 10. throw into.
この粒径０．６ｍｍ以下の粉末が、セメント硬化体由来成分を多く含む再生微粉末と、骨材成分を多く含む粗粉と、が混合された解体コンクリート粉末５０である。遠心式風力分級機１０は、解体コンクリート粉末５０を再生微粉末と骨材成分を多く含む粗粉と、に分級するよう制御される。 This powder having a particle size of 0.6 mm or less is a dismantled concrete powder 50 in which a recycled fine powder containing a large amount of a hardened cement-derived component and a coarse powder containing a large amount of an aggregate component are mixed. The centrifugal wind classifier 10 is controlled to classify the demolished concrete powder 50 into regenerated fine powder and coarse powder containing a large amount of aggregate components.
図２に示すように、解体コンクリート粉末供給管１４は、分級装置本体１６の側壁を貫通して内部に挿入され、円錐体の最もくびれた位置よりやや下方に、粉末供給口６８を上方に向けて開口している。解体コンクリート粉末供給管１４の分級装置本体１６の外側は供給部６４と接続され、解体コンクリート粉末５０が解体コンクリート粉末供給機１２から供給される。また、解体コンクリート粉末供給管１４は、ダクト３３と解体コンクリート粉末圧送部７６で接続され、後述する循環気体で解体コンクリート粉末５０に圧力が加えられる。これにより、解体コンクリート粉末５０を粉末供給口６８から、上方（円錐体の最もくびれた位置）に向けて解体コンクリート粉末５０を吹き出すことができる。 As shown in FIG. 2, the dismantled concrete powder supply pipe 14 is inserted into the classifier main body 16 through the side wall, with the powder supply port 68 facing upward slightly below the constricted position of the cone. Open. The outside of the classifier main body 16 of the demolished concrete powder supply pipe 14 is connected to the supply unit 64, and the demolished concrete powder 50 is supplied from the demolished concrete powder supply machine 12. Further, the demolished concrete powder supply pipe 14 is connected by a duct 33 and a demolished concrete powder pumping unit 76, and pressure is applied to the demolished concrete powder 50 by a circulating gas described later. Thereby, the demolished concrete powder 50 can be blown out from the powder supply port 68 toward the upper side (the most constricted position of the cone).
解体コンクリート粉末供給管１４の先端６８は、筒体１７のほぼ中央に配置されており、解体コンクリート粉末供給管１４の先端６８を囲む筒体１７の側壁には、気流吐出口３６が設けられている。気流吐出口３６は、筒体１７の側壁から拡散気流を吹き出して、筒体１７の内部に供給された解体コンクリート粉末５０を、筒体１７の上部で拡散させる。
分級装置本体１６の下部には、筒体１７の一部を構成し、粗粉７２を回収する粗粉捕集容器６６が着脱可能に取り付けられている。
筒体１７の上方には、分級ロータ２０が設けられている。分級ロータ２０は、鉛直方向に設けられた回転軸の軸心ｙ回りに回転し、筒体１７の内部に拡散された解体コンクリート粉末５０に水平方向の遠心力を付与する。分級ロータ２０はモータ７０で回転力が与えられる。
The tip 68 of the dismantled concrete powder supply pipe 14 is disposed substantially at the center of the cylinder 17, and an airflow discharge port 36 is provided on the side wall of the cylinder 17 surrounding the tip 68 of the dismantled concrete powder supply pipe 14. Yes. The airflow discharge port 36 blows out a diffused airflow from the side wall of the cylindrical body 17 and diffuses the demolished concrete powder 50 supplied to the inside of the cylindrical body 17 in the upper part of the cylindrical body 17.
A coarse powder collecting container 66 that constitutes a part of the cylindrical body 17 and collects the coarse powder 72 is detachably attached to the lower part of the classifier main body 16.
A classification rotor 20 is provided above the cylindrical body 17. The classification rotor 20 rotates about the axis y of the rotation shaft provided in the vertical direction, and applies a centrifugal force in the horizontal direction to the demolition concrete powder 50 diffused inside the cylindrical body 17. The classifying rotor 20 is given a rotational force by a motor 70.
次に、図４を用いて分級ロータ２０の構造、作用を詳細に説明する。
分級ロータ２０は、図４（Ａ）の鉛直断面、図４（Ｂ）の水平断面で示すように、平板状の羽根３８が放射状に並べられた羽根車であり、羽根３８は、上側板４０と下側板４１の間に同心円状に固定されている。
分級ロータ２０は、所定の回転数で矢印Ａの方向に回転し、拡散された解体コンクリート粉末５０に遠心力Ｆを付与する。遠心力Ｆを付与された解体コンクリート粉末５０は、分級ロータ２０から遠ざかる方向に移動する。
Next, the structure and operation of the classification rotor 20 will be described in detail with reference to FIG.
As shown in the vertical cross section of FIG. 4A and the horizontal cross section of FIG. 4B, the classifying rotor 20 is an impeller in which flat blades 38 are arranged in a radial pattern. And the lower plate 41 are concentrically fixed.
The classification rotor 20 rotates in a direction indicated by an arrow A at a predetermined rotation speed, and applies a centrifugal force F to the dismantled concrete powder 50 that has been diffused. The demolished concrete powder 50 to which the centrifugal force F is applied moves in a direction away from the classification rotor 20.
分級ロータ２０の下側板４１には、分級ロータ２０と軸心ｙを一致させた微粉吸引管２２が設けられている。微粉吸引管２２の吸引口２３は、下側板４１の下方から挿入され、上方に向けて開口している。これにより、吸引口２３から吸引される吸引気流で解体コンクリート粉末５０に吸引口２３に向かう力である向心力（吸引力）Ｒを与えることができる。
ここに、解体コンクリート粉末５０が受ける遠心力Ｆは（１）式で求められ、向心力Ｒは（２）式で求められる。
The lower plate 41 of the classification rotor 20 is provided with a fine powder suction tube 22 in which the classification rotor 20 and the axis center y coincide with each other. The suction port 23 of the fine powder suction tube 22 is inserted from below the lower plate 41 and opens upward. Thereby, a centripetal force (suction force) R that is a force toward the suction port 23 can be applied to the demolished concrete powder 50 by a suction air flow sucked from the suction port 23.
Here, the centrifugal force F received by the demolished concrete powder 50 is obtained by equation (1), and the centripetal force R is obtained by equation (2).
遠心力Ｆと向心力Ｒが等しくなる粒子径Ｄｐを分級径とする。粒子径Ｄｐが分級径以上の粉末（粗粉）７２は、遠心力Ｆが向心力Ｒより大きくなるため分級ロータ２０の外に移動した後、自然落下する。この粗粉７２は粗粉捕集容器６６で回収される。
一方、粒子径Ｄｐが分級径以下の粉末（微粉）７４は、向心力Ｒが遠心力Ｆより大きくなり、微粉７４として微粉回収容器２６で回収される。
粒子径Ｄｐが同じであっても、粒子の密度が異なれば遠心力Ｆも異なる。例えば、骨材粉末４６の密度は約２．６ｇ／ｃｍ３であり、セメント硬化体粉末４４の密度は約２．２ｇ／ｃｍ３である。即ち、骨材粉末４６の密度がセメント硬化体粉末４４の密度より大きいため、粒子径Ｄｐが同じ場合には、骨材粉末４６の遠心力Ｆがセメント硬化体粉末４４の遠心力Ｆより大きくなる。
The particle diameter Dp at which the centrifugal force F and the centripetal force R are equal is defined as the classification diameter. The powder (coarse powder) 72 having a particle diameter Dp equal to or larger than the classification diameter is naturally dropped after moving out of the classification rotor 20 because the centrifugal force F is larger than the centripetal force R. The coarse powder 72 is collected in the coarse powder collection container 66.
On the other hand, the powder (fine powder) 74 whose particle diameter Dp is equal to or smaller than the classification diameter has a centripetal force R greater than the centrifugal force F, and is collected as the fine powder 74 in the fine powder collection container 26.
Even if the particle diameter Dp is the same, the centrifugal force F is different if the density of the particles is different. For example, the density of the aggregate powder 46 is about 2.6 g / cm 3 and the density of the cement hardened body powder 44 is about 2.2 g / cm 3 . That is, since the density of the aggregate powder 46 is larger than the density of the hardened cement powder 44, the centrifugal force F of the aggregate powder 46 is larger than the centrifugal force F of the hardened cement powder 44 when the particle diameter Dp is the same. .
この密度の違いにより、篩やフィルタによる分別と異なり、解体コンクリート粉末５０を、セメント硬化体由来成分を多く含む微粉７４と、骨材成分を多く含む粗粉７２に分級することができる。
また、図２に示すように、分級装置本体１６の外部には、ダクト３３、３４、３５が設けられ、微粉吸引部２２、再生微粉末を回収するサイクロン式の微粉回収容器２６、バグフィルタ３０、解体コンクリート粉末供給機１２の順に連結している。ダクト３３、３４とダクト３５の間には、送風機３２が設けられており、密閉した状態でダクト３３、３４、３５の内部と分級装置本体１６の内部に気体を循環させることができる。
これにより、送風機３２は、吸引気流で、微粉吸引部２２から微粉７４を吸引し、サイクロン式の微粉回収容器２６に回収する。また、ダクト３３からの吐出気流で、解体コンクリート粉末供給圧送部７６を介して解体コンクリート粉末供給管１４から解体コンクリート粉末５０を分級部本体１６の内部に上方に向けて供給する。同時に、ダクト３４からの吐出気流で、解体コンクリート粉末５０を拡散させる。
Due to the difference in density, unlike the separation by a sieve or a filter, the demolished concrete powder 50 can be classified into a fine powder 74 containing a large amount of a hardened cement-derived component and a coarse powder 72 containing a large amount of an aggregate component.
As shown in FIG. 2, ducts 33, 34, and 35 are provided outside the classification apparatus main body 16, and a fine powder suction unit 22, a cyclone-type fine powder collection container 26 for collecting regenerated fine powder, and a bag filter 30 are provided. The dismantling concrete powder feeder 12 is connected in this order. A blower 32 is provided between the ducts 33, 34 and the duct 35, and gas can be circulated in the ducts 33, 34, 35 and the classifier main body 16 in a sealed state.
Thereby, the air blower 32 sucks the fine powder 74 from the fine powder suction section 22 with a suction airflow, and collects the fine powder 74 in the cyclone type fine powder collection container 26. Moreover, the demolition concrete powder 50 is supplied to the inside of the classification | category part main body 16 upwards from the demolition concrete powder supply pipe | tube 14 via the demolition concrete powder supply pumping part 76 with the discharge airflow from the duct 33. FIG. At the same time, the demolished concrete powder 50 is diffused by the airflow discharged from the duct 34.
１０ 遠心式風力分級装置（分級装置）
１２ 解体コンクリート粉末供給機（解体コンクリート粉末供給手段）
１４ 解体コンクリート粉末供給管（解体コンクリート粉末供給部）
１６ 分級装置本体
２０ 分級ロータ
２２ 微粉吸引部（微粉吸引管）
２６ 微粉回収容器（微粉回収手段）
３０ バグフィルタ（フィルター）
３２ 送風機（送風手段）
３３ ダクト（流通路）
３４ ダクト（流通路）
３５ ダクト（流通路）
３６ 気流吐出口（気流吐出手段）
４４ セメント硬化体粉末
４６ 骨材粉末
５０ 解体コンクリート粉末
７２ 粗粉
７４ 微粉（再生微粉末）
10 Centrifugal wind classifier (classifier)
12 Demolition concrete powder feeder (Dismantling concrete powder supply means)
14 Demolition concrete powder supply pipe (Dismantling concrete powder supply part)
16 Classification device body 20 Classification rotor 22 Fine powder suction part (fine powder suction tube)
26 Fine powder collection container (fine powder collection means)
30 Bug filter (filter)
32 Blower (Blower means)
33 Duct (flow passage)
34 Duct (flow passage)
35 Duct (flow passage)
36 Airflow outlet (Airflow discharge means)
44 Hardened cement powder 46 Aggregate powder 50 Demolition concrete powder 72 Coarse powder 74 Fine powder (regenerated fine powder)
Claims (9)
（１）セメント硬化体由来成分を４０質量％〜９０質量％含有する。
（２）水酸化カルシウムを４質量％〜１５質量％含有する。 A classified product of demolition concrete powder generated after recovering coarse aggregate and fine aggregate from demolition concrete, the cumulative 50% particle size is 10 μm or less, and at least one of the following (1) and (2) Recycled fine powder that satisfies the conditions.
(1) Containing 40 mass% to 90 mass% of a cement hardened body-derived component.
(2) Containing 4-15% by mass of calcium hydroxide.
密閉した筒体と、前記筒体の側壁に設けられ前記筒体内部に前記解体コンクリート粉末が供給される解体コンクリート粉末供給部と、前記筒体の側壁に設けられ前記筒体内部の前記解体コンクリート粉末を拡散させる拡散気流を吐出する気流吐出手段と、前記筒体の上部に設けられ、前記解体コンクリート粉末を粗粉と微粉に分級する分級手段と、前記分級手段で分級された前記微粉を吸引する微粉吸引部と、前記解体コンクリート粉末供給手段から前記解体コンクリート粉末を前記解体コンクリート粉末供給部に圧送する解体コンクリート粉末圧送手段と、を有する分級装置本体と、
前記分級装置本体の外部に設けられ、前記微粉吸引部、前記微粉を回収する微粉回収手段、フィルタ、前記解体コンクリート粉末圧送手段及び前記気流吐出手段をそれぞれ順次連結する密閉された流通路と、
前記流通路内に設けられ循環気流を発生させる送風装置と、
を有する分級装置。 Sealed demolition concrete powder supply means for supplying demolition concrete powder generated when aggregate is collected from concrete;
A sealed cylinder, a demolition concrete powder supply unit provided on the side wall of the cylinder and supplied with the demolition concrete powder inside the cylinder, and the demolition concrete provided on the side wall of the cylinder and inside the cylinder Airflow discharge means for discharging a diffusion airflow for diffusing powder, classification means for classifying the demolition concrete powder into coarse powder and fine powder, and suctioning the fine powder classified by the classification means. A classifier main body having a fine powder suction unit, and a demolition concrete powder feeding unit that pumps the demolition concrete powder from the demolition concrete powder supply unit to the demolition concrete powder supply unit,
A sealed flow passage provided outside the classifier main body and sequentially connecting the fine powder suction unit, the fine powder collection means for collecting the fine powder, a filter, the demolition concrete powder pressure feeding means, and the air flow discharge means, respectively;
A blower provided in the flow passage to generate a circulating airflow;
A classification device having
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