JP2012093004A - 集熱レシーバー及び太陽熱発電装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 ヘリオスタットを介して照射される太陽光を効率よく吸収し、熱に変換することが可能な集熱レシーバーを提供すること。
【解決手段】 太陽熱発電装置に使用される集熱レシーバーであって、上記集熱レシーバーは、熱媒体を通過させるための複数の流路が並設された１個又は複数個のハニカムユニットからなる熱吸収体と、該熱吸収体を支持するとともに、熱媒体を流通させる支持体とからなり、上記熱吸収体は、炭化ケイ素を含んで構成され、太陽光が照射される面には、研磨処理又はコーティング処理のいずれかの表面処理が施されていることを特徴とする集熱レシーバー。
【選択図】 図１

Description

本発明は、集熱レシーバー及び太陽熱発電装置に関する。

太陽を利用した発電方法として、太陽熱発電が知られている。太陽熱発電は、太陽から照射される光を反射鏡等を介して集光し、得られる太陽熱を利用して蒸気タービンを駆動させ、発電するものである。この太陽熱発電は、発電中に二酸化炭素等の温室効果ガスを発生することがないうえ、蓄熱することが可能であるので、曇天や夜間でも発電が可能である。そのため、太陽熱発電は、将来、有望な発電方法として注目を集めている。

太陽熱発電の方式には、大きく分けて、トラフ型、タワー型の２種類がある。タワー型太陽熱発電は、ヘリオスタットと呼ばれる平面鏡を多数用いて、中央部に設置されたタワーにある集熱レシーバーに太陽光を集中させることで集光し、その熱で熱媒体を加熱して発電する発電方式である。ヘリオスタットは、数メートル四方の平面鏡であり、タワー型太陽熱発電では、このヘリオスタットを数百枚から数千枚、タワーの周囲に配置して太陽光を一箇所に集中させることができる。そのため、集熱レシーバーを１０００℃程度まで加熱することが可能であり、タワー型太陽熱発電は、熱効率が良いという特徴を有する。

このタワー型太陽熱発電用の集熱レシーバーとして、特許文献１には、熱媒体を通過させるための多数の流路を備えた炭化ケイ素、又は、シリコンと炭化ケイ素とからなる熱吸収体が漏斗型の支持体に収納、支持されたものが開示されている。
集熱レシーバーでは、加熱された熱吸収体の流路に、エアーやエアーを含む混合ガスからなる熱媒体を通過させ、これにより熱媒体が熱を得ることができる。タワー型太陽熱発電では、得られた熱により水を沸騰させて蒸気とし、蒸気タービンを回して発電を行う。

米国特許第６００３５０８号明細書

上記集熱レシーバーは、ヘリオスタットを介して照射される太陽光を吸収し、効率よく熱に変換する必要がある。しかしながら、特許文献１に記載された集熱レシーバーは、太陽光が照射される面が平面であるため、太陽光の反射率が充分に低いとは言えず、吸収効率が高くないという問題がある。そのため、より吸収効率のよい集熱レシーバーが求められている。

本発明は、このような問題を解決するためにされたものであり、ヘリオスタットを介して照射される太陽光を効率よく吸収し、熱に変換することが可能な集熱レシーバー及び太陽熱発電装置を提供することを目的とする。

すなわち、請求項１に記載の集熱レシーバーは、太陽熱発電装置に使用される集熱レシーバーであって、上記集熱レシーバーは、熱媒体を通過させるための複数の流路が並設された１個又は複数個のハニカムユニットからなる熱吸収体と、該熱吸収体を収納、支持するとともに、熱媒体を流通させる支持体とからなり、該熱吸収体は、炭化ケイ素を含んで構成され、太陽光が照射される面には、研磨処理又はコーティング処理のいずれかの表面処理が施されていることを特徴とする。

請求項１に記載の集熱レシーバーでは、上記熱吸収体は、太陽光が照射される面に研磨処理又はコーティング処理が施されているので、集光された太陽光の反射を抑制することができ、これにより光の反射による熱損失を低減して、集熱レシーバーをより効率よく加熱することができる。
また、熱吸収体は、炭化ケイ素を含んで構成されているため、熱伝導率が高く、クラック等が発生しにくく、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

請求項２に記載の集熱レシーバーでは、上記研磨処理は、ブラスト加工処理であり、上記太陽光が照射される面には、粗化面が形成されている。ブラスト加工処理を行うことで、硬質の多孔質炭化ケイ素からなる熱吸収体であっても、太陽光が照射される面に比較的容易に粗化面を形成でき、これにより太陽光の反射を抑制して集熱レシーバーの熱吸収率を高めることができる。
ブラスト加工処理としては、例えば、炭化ケイ素粒子等を用いたサンドブラスト加工処理が望ましい。

請求項３に記載の集熱レシーバーでは、上記粗化面の表面粗さＲａは、０．５〜５．０μｍであることが望ましい。
研磨処理により形成された粗化面により太陽光は、粗化面の内側で反射され易くなるとともに吸収され易くなり、外部に出射しにくくなるので、太陽光の反射が生じにくくなり、太陽光が照射される面における太陽光の反射をより確実に低減できる。なお、表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１に記載の方法に準じて測定したものである。

請求項４に記載の集熱レシーバーでは、上記コーティング処理により上記太陽光が照射される面には黒色のコーティング層が形成されている。
このような構成によっても、上記研磨処理と同様に、太陽光の反射をより抑制することができ、効率的に集熱レシーバーに光を吸収させることができる。

請求項５に記載の集熱レシーバーでは、上記コーティング層は、遷移元素の酸化物を主成分とする赤外線放射体（以下、結晶性無機材とも称す。）と、軟化温度が４００〜１０００℃である無機化合物（以下、非晶質無機材料とも称す。）とを含む赤外線黒体塗料組成物からなることが好ましい。
このような組成を有するコーティング層は、熱吸収体との密着性に優れるため、熱吸収体が高温状態となっても、コーティング層が剥離しにくくなる。

請求項６に記載の集熱レシーバーでは、上記遷移元素の酸化物は、二酸化マンガン、酸化マンガン、酸化鉄、酸化コバルト、酸化銅及び酸化クロムから選ばれる少なくとも１種であり、上記無機化合物は、アルミナ珪酸ガラス、ポタッシュ鉛ガラス、ソーダ鉛ガラス、ソーダ亜鉛ガラス、ソーダバリウムガラス、バリウムガラス、ボロンガラス、ストロンチウムガラス、高鉛ガラス及びポタッシュソーダ鉛ガラスから選ばれる少なくとも１種からなる低融点高膨張ガラスであることが好ましい。
このような組成を有するコーティング層とすることにより、黒色で熱吸収体との密着性に優れたコーティング層とすることができる。

請求項７に記載の集熱レシーバーでは、上記コーティング層は、多孔質のカーボン層であってもよい。
多孔質のカーボン層は、反射率が低く、太陽光の反射を抑制することができ、熱の吸収効率を向上させることができる。

請求項８に記載の集熱レシーバーでは、上記コーティング層の厚みは、２〜５０μｍであることが好ましい。
このような膜厚を有するコーティング層であれば、コーティング液（コーティング材料）を熱吸収体の太陽光が照射される面に塗布することにより、比較的容易に均一な厚みのコーティング層を形成することができる。

請求項９に記載の集熱レシーバーでは、上記コーティング層の表面には、研磨処理による粗化面が形成されていることが望ましい。
このような構成によっても、研磨処理により形成された粗化面により太陽光は、粗化面の内側で反射され易くなるとともに吸収され易くなり、外部に出射しにくくなるので、太陽光の反射を低減することができる。

請求項１０に記載の集熱レシーバーでは、上記研磨処理は、ブラスト加工処理である。
ブラスト加工処理を適用することで、コーティング層の表面に容易に粗化面を形成できる。

請求項１１に記載の集熱レシーバーでは、上記粗化面の表面粗さＲａは、０．５〜５．０μｍであることが好ましい。
このような構成によると、太陽光が照射される粗化面の内側で反射され易くなるとともに外部により出射しにくくなるので、太陽光の反射をより確実に低減できる。なお、表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１に記載の方法に準じて測定したものである。

請求項１２に記載の集熱レシーバーでは、上記ハニカムユニットには、３１．０〜９３．０個／ｃｍ^２の流路が形成され、流路間の壁部の厚さは、０．１〜０．５ｍｍであることが好ましい。
このような構成であると、上記流路を熱媒体が流通することにより、上記ハニカムユニットから上記熱媒体に効率よく熱が伝達され、その結果、高い効率で発電を行うことができる。

請求項１３に記載の集熱レシーバーでは、上記ハニカムユニットは、緻密質炭化ケイ素からなることが好ましい。
このような構成であると、ハニカムユニットの蓄熱性が高くなり、また、極めて熱伝導率が高いため、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

請求項１４に記載の集熱レシーバーでは、上記ハニカムユニットは、多孔質炭化ケイ素からなることが好ましい。
このような構成であると、ハニカムユニットは、熱伝導率が高いものであるため、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

請求項１５に記載の集熱レシーバーとしては、上記ハニカムユニットは、気孔がシリコンで充填された多孔質炭化ケイ素からなることが好ましい。
このような構成であると、ハニカムユニットは、緻密体であるためハニカムユニットの蓄熱性が高くなり、また、熱伝導率も極めて高いため、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

請求項１６に記載の集熱レシーバーでは、上記ハニカムユニットの気孔率は３５〜６０％、平均気孔径は５〜３０μｍであることが好ましい。
このような構成であると、ハニカムユニットは、開気孔を有しているので、シリコンを充填する際には、気孔の内部にスムーズにシリコンを充填することができる。

請求項１７に記載の集熱レシーバーでは、上記熱吸収体と上記支持体との間には、断熱材が介装されていることが好ましい。
このような構成であると、断熱材により、上記熱吸収体から上記支持体への熱の逃散を効果的に防止することができるとともに、上記断熱材により上記熱吸収体をしっかりと保持することができる。

請求項１８に記載の太陽熱発電装置は、上記した本発明に係る集熱レシーバーがいられていることを特徴とする。
本発明に係る太陽熱発電装置は、上記した本発明に係る集熱レシーバーを用いているので、太陽光をより効率的に熱吸収体に吸収及び蓄熱することができ、発電効率の向上が図れる。

図１（ａ）は、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーを模式的に示す縦断面図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）に示した集熱レシーバーの正面図である。 図２（ａ）は、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーの端面の一部を示した拡大断面図であり、図２（ｂ）は、本発明の第四実施形態に係る集熱レシーバーの端面の一部を示した拡大断面図である。 図３（ａ）は、本発明の第五実施形態に係る太陽熱発電装置を構成するレシーバーアレイを模式的に示す正面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）に示すレシーバーアレイのＢ−Ｂ線断面図である。 図４は、本発明の第五実施形態に係る太陽熱発電装置を模式的に示す説明図である。

（第一実施形態）
以下、本発明の集熱レシーバーの一実施形態である第一実施形態について図面を参照しながら説明する。
図１（ａ）は、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーを模式的に示す縦断面図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）に示した集熱レシーバーの正面図である。図２（ａ）は、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーの端面の一部を示した拡大断面図である。

図１（ａ）、（ｂ）に示すように、本発明に係る集熱レシーバー１０は、熱媒体１４を通過させるための多数の流路１３ｂが並設されたハニカムユニット１３が接着材層１５を介して複数個接合された熱吸収体１１と、熱吸収体１１を収納、支持するとともに、熱媒体１４を流通させる支持体１２とを含んで構成されている。そして、熱吸収体１１と支持体１２との間には、無機繊維からなる断熱材１７が介装され、この断熱材１７を介して熱吸収体１１が支持体１２に支持、固定されている。

ハニカムユニット１３は、開気孔を有する多孔質炭化ケイ素からなる。多孔質炭化ケイ素を含んで構成されることで、ハニカムユニット１３の熱伝導率が高くなり、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

ハニカムユニット１３の気孔率は、特に限定されるものではないが、３５〜６０％であることが望ましい。ハニカムユニット１３の気孔率が３５％未満であると、ハニカムユニット１３の製造が困難となる。また、ハニカムユニット１３の気孔率が６０％を超えると、ハニカムユニット１３の強度が低下して、集熱レシーバーとして用いた際の熱履歴（昇温、降温の繰り返し）により破壊され易くなる。
なお、上記気孔率は、例えば、水銀圧入法、アルキメデス法、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による測定等、従来公知の方法により測定することができる。

ハニカムユニット１３の平均気孔径は、５〜３０μｍであることが望ましい。ハニカムユニット１３の平均気孔径が５μｍ未満であるものは、製造が困難であり、一方、ハニカムユニット１３の平均気孔径が３０μｍを超えると、ハニカムユニット１３の機械的強度が低下する。

ハニカムユニット１３の太陽光が照射される面１３ａには、ブラスト加工処理が施されており、粗化面となっている。粗化面の表面粗さＲａは、ハニカムユニット１３の材質にもよるが、０．５〜５．０μｍであることが望ましい。表面粗さＲａが１．５以上であると、反射率を充分低くすることができる。表面粗さＲａを大きくすると反射率は低下するが、５．０程度まで大きくすると頭打ちとなる。例えば、多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３であれば、表面粗さＲａは、２．５〜３．５μｍであることが望ましく、３．１〜３．３μｍであることがより望ましい。緻密質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３であれば、０．５〜３．５μｍであることが望ましい。シリコン充填されたハニカムユニット１３であれば、０．８〜３．５μｍであることが望ましい。
表面粗さＲａがこのような範囲にあることで、太陽光の反射をより確実に低減できる。

ハニカムユニット１３の反射率は、低いことが望ましいが、表面処理が施されていない場合には、高い反射率となる。しかしながら、本発明の実施形態に係る発明では、粗化面を形成することにより、９〜２７％の範囲に反射率を抑制することができる。
また、多孔質炭化ケイ素を用い、粗化面を形成することにより、反射率を９〜２１％の範囲に抑制することができる。
本発明の実施形態に係る発明では、ハニカムユニット１３の放射率を、０．７３〜０．９１とすることができる。
ハニカムユニット１３が多孔質炭化ケイ素からなる場合には、ハニカムユニットの放射率を、０．７３〜０．９１に抑制することができる。
ハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５〜１２０Ｗ／ｍＫが望ましい。ハニカムユニット１３の密度は、２．７〜３．１ｇ／ｃｍ^３が望ましい。

本発明に係るハニカムユニット１３では、長手方向に対して垂直な断面を形成した際に、１ｃｍ^２当たりの流路１３ｂの数は、３１．０〜９３．０個／ｃｍ^２であることが望ましい。ハニカムユニット１３の流路１３ｂの数が３１．０個／ｃｍ^２未満である場合には、ハニカムユニット１３の流路１３ｂの数が少ないため、ハニカムユニット１３が熱媒体１４と効率よく熱交換することが難しくなり、一方、ハニカムユニット１３の流路１３ｂの数が９３．０個／ｃｍ^２を超えると、ハニカムユニット１３の１つの流路１３ｂの断面積が小さくなるため、熱媒体１４が流通しにくくなる。

また、ハニカムユニット１３の流路間の壁部の厚さは、０．１〜０．５ｍｍが望ましい。ハニカムユニット１３の流路間の壁部の厚さが０．１ｍｍ未満では、壁部の機械的強度が低下してハニカムユニット１３が破損し易くなり、一方、ハニカムユニット１３の流路間の壁部の厚さが０．５ｍｍを超えると、壁部が厚くなりすぎて、ハニカムユニット１３の面積に対する熱媒体１４の流通量が低下するため、熱効率が低下する。

ハニカムユニット１３は、接着材層１５を介して複数個を接着、結合することで熱吸収体１１となる。接着材層１５を形成する接着材ペーストとしては、シリコン、シリコンを含むスラリー、又は、少なくとも無機粒子、無機繊維及び無機バインダのうちの１種類を含む接着材ペースト等を用いることができる。接着材ペーストは、有機バインダを含んでいてもよい。

接着材ペーストに含まれる無機粒子としては、例えば、炭化物、窒化物等を挙げることができ、具体的には、炭化ケイ素、窒化ケイ素、窒化ホウ素からなる無機粉末等を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。無機粒子のなかでは、熱伝導性に優れる炭化ケイ素が望ましい。

上記接着材ペーストを用いた場合に、接着材層１５の無機粒子の含有量の下限は、３重量％が望ましく、１０重量％がより望ましく、２０重量％がさらに望ましい。一方、接着材層１５の無機粒子の含有量の上限は、８０重量％が望ましく、４０重量％がより望ましい。接着材層１５の無機粒子の含有量が３重量％未満では、接着材層１５の熱伝導率の低下を招き易く、一方、接着材層１５の無機粒子の含有量が８０重量％を超えると、接着材層１５が高温にさらされた場合に、接着材層１５の接着強度の低下を招き易い。

接着材ペーストを用いた場合、接着材層１５に含まれる無機繊維としては、例えば、シリカ−アルミナ、ムライト、アルミナ、シリカ等のセラミックファイバー等を挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。無機繊維のなかでは、アルミナファイバが望ましい。

上記接着材層１５の無機繊維の含有量の下限は、１０重量％が望ましく、２０重量％がより望ましい。一方、上記接着材層１５の無機繊維の含有量の上限は、７０重量％が望ましく、４０重量％がより望ましい。上記接着材層１５の無機繊維の含有量が１０重量％未満では、接着材層１５の弾性が低下し易くなり、一方、接着材層１５の無機繊維の含有量が７０重量％を超えると、接着材層１５の熱伝導性の低下を招き易くなる。

上記接着材ペーストを用いた場合、接着材層１５に含まれる無機バインダとしては、例えば、シリカゾル、アルミナゾル等の固形分が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。無機バインダのなかでは、シリカゾルが望ましい。

また、上記接着材層１５の無機バインダーの含有量の下限は、固形分で、１重量％が望ましく、５重量％がさらに望ましい。一方、上記接着材層１５の無機バインダーの含有量の上限は、固形分で、３０重量％が望ましく、１５重量％がより望ましい。接着材層１５の無機バインダーの含有量が固形分で１重量％未満では、接着材層１５の接着強度の低下を招き易く、一方、接着材層１５の無機バインダーの含有量が固形分で３０重量％を超えると、接着材層１５の熱伝導率の低下を招き易い。

接着材ペーストを用いた場合、接着材層１５に含まれる有機バインダとしては、例えば、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、エチルセルロース、カルボキシメチルセルロース等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。有機バインダのなかでは、カルボキシメチルセルロースが望ましい。

上記接着材層１５の有機バインダーの含有量の下限は、固形分で、０．１重量％が望ましく、０．４重量％がより望ましく、一方、上記有機バインダーの含有量の上限は、固形分で、５．０重量％が望ましく、１．０重量％がより望ましい。接着材層１５の有機バインダーの含有量が０．１重量％未満では、接着材層１５のマイグレーションを抑制するのが難しくなり、一方、接着材層１５の有機バインダーの含有量が５．０重量％を超えると、有機バインダーが分解して発生するガスの量が多くなりすぎて、接着材層１５の接着力の低下を招きやすくなる。

上記接着材層１５に含まれる有機バインダは、熱吸収体１１の使用時にハニカムユニット１３の温度が上昇することにより、分解、消去されるが、接着材層１５には無機粒子及び無機バインダの固形分等が含まれているので、充分な接着力を維持することができる。

支持体１２は、図１（ｂ）に示すように、正面から見た形状は、四角形であるが、支持体１２の全体的な形状は、漏斗形状である。すなわち、熱吸収体１１が収納され、熱媒体１４が流入する部分である集熱部１２ａの断面（熱吸収体１１の太陽光１８を受ける面に平行な断面）は大面積であるが、断面を熱媒体１４の出口方向に平行移動していくと、断面の面積は次第に小さくなり、その後、熱媒体１４の出口１２ｂでは、断面の面積は略一定の面積となる。

支持体１２の材料は特に限定されるものではないが、熱吸収体１１を太陽熱発電に使用される集熱レシーバーとして用いた場合には、熱吸収体１１は、１０００℃前後の温度となるため、耐熱性を有する必要があることから、金属又はセラミックからなることが好ましい。
金属材料としては、例えば、鉄、ニッケル、クロム、アルミニウム、タングステン、モリブデン、チタン、鉛、銅、亜鉛及びこれら金属の合金等が挙げられる。また、セラミックとしては、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、窒化ホウ素、窒化チタン等の窒化物セラミック、炭化ケイ素、炭化ジルコニウム、炭化チタン、炭化タンタル、炭化タングステン等の炭化物セラミック、シリカ、アルミナ、ムライト、ジルコニア等の酸化物セラミック等が挙げられる。支持体１２の材料としては、その他に、例えば、金属と窒化物セラミックの複合体、金属と炭化物セラミックの複合体等も挙げられる。これらのなかでは、耐熱性等の点から、炭化ケイ素又はアルミナが特に好ましい。

本発明の集熱レシーバー１０では、熱吸収体１１と支持体１２との間に断熱材１７が介装されている。断熱材１７が設けられていることで、熱吸収体１１から支持体１２への熱の逃散を効果的に防止することができる。
断熱材１７の材料は特に限定されるものではなく、無機繊維、無機粒子、無機バインダー等、種々の無機材料を含むものであってもよいが、無機繊維からなるマット状のものが好ましい。本実施形態では、断熱材１７として無機繊維からなる平面視矩形のマットを使用した例について、以下に説明する。
この断熱材１７は、無機繊維からなる平面視矩形のマットが１個又は複数積層されて構成されたものであり、この断熱材１７を熱吸収体１１の側面に巻き付けた状態で、支持体１２に収納することにより、熱吸収体１１を支持体１２の内部に支持、固定することができる。

上記マットを構成する無機繊維としては、特に限定されず、アルミナ−シリカ繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維等が挙げられる。耐熱性や耐風蝕性等、断熱材１７に要求される特性等に応じて変更すればよい。アルミナ−シリカ繊維を断熱材１７のマットを構成する無機繊維として用いる場合には、アルミナとシリカとの組成比が、６０：４０〜８０：２０である繊維を用いることが望ましい。

上記マットには、ニードルパンチング処理が施されていることが望ましい。マットにニードルパンチング処理が施されることにより、マットを構成する無機繊維等の構成材料がばらばらになりにくくなる。複数積層されたマットを用いる場合には、１つのまとまったマット状とすることができる。また、マットが長手方向に垂直な幅方向でニードルパンチング処理されたものであると、ニードルパンチング処理した部分でマットの幅方向に折り目がついたようになることから、マットを熱吸収体１１に巻き付けやすくなる。

また、断熱材１７として、上記マットに、アクリル系樹脂等を含む有機バインダを含浸させ、圧縮乾燥させることにより、マットの厚さを薄くしたものを用いてもよい。このような断熱材１７は、以下のようにして用いることができる。まず、熱吸収体１１に断熱材１７を巻き付けて支持体１２に押し込むことにより、支持体１２に熱吸収体１１を取り付ける。そして、ヘリオスタットで集光された太陽光の反射光を熱吸収体１１に照射すると、熱吸収体１１の温度が１０００℃近くに上昇するため、マット内の有機バインダは分解、消失し、有機バインダによるマットの圧縮状態が開放される。これにより、熱吸収体１１は、強固に支持体１２に保持、固定される。

断熱材１７の厚さは、３〜１４ｍｍが望ましい。断熱材１７の厚さが３ｍｍ未満であると充分な断熱性が得られにくく、断熱材１７の厚さが１４ｍｍを超えると、熱吸収体１１へ取り付けにくくなる。

以下、本実施形態に係る集熱レシーバー１０の製造方法について、一例を挙げて説明する。
まず、ハニカムユニット１３を構成する多孔質炭化ケイ素を製造する。
多孔質炭化ケイ素を製造する際には、セラミック原料として平均粒子径の異なる炭化ケイ素粉末と、有機バインダ、可塑剤、潤滑剤、水等とを混合して、湿潤混合物を調製する。

続いて、上記湿潤混合物を押出成形機に投入して押出成形する成形工程を行い、長手方向に多数の流路が形成された四角柱形状のハニカム成形体を作製する。

次に、ハニカム成形体の両端を切断装置を用いて切断する切断工程を行い、ハニカム成形体を所定の長さに切断し、切断したハニカム成形体を乾燥機を用いて乾燥する。

次に、ハニカム成形体中の有機物を脱脂炉中で加熱する脱脂工程を行い、焼成炉に搬送し、焼成工程を行ってハニカム焼成体を作製する。これにより、多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３が得られる。そして、このハニカムユニット１３の面１３ａに、ブラスト加工処理を施し、粗化面を形成する。

得られた複数のハニカムユニット１３を接着材ペースト等を用いて接合することで、接着材層１５を介して複数のハニカムユニット１３が接合された熱吸収体１１が得られる。
なお、上記したブラスト加工処理は、複数のハニカムユニット１３を接着材ペースト等を用いて接合した後に行ってもよい。

支持体１２は、従来から用いられている方法を用いることにより製造することができる。セラミックからなる支持体１２を製造する際には、セラミック粉末、有機バインダ等を含む混合物の加圧成形、射出成形、鋳込成形等を行った後、脱脂工程、焼成工程を経ることにより、支持体を製造することができる。

集熱レシーバー１０を組み立てる際には、上記方法により製造した熱吸収体１１の周囲に断熱材１７を巻き付け、断熱材１７が巻きつけられた熱吸収体１１を支持体１２に押し込んで固定することにより、集熱レシーバー１０を組み立てることができる。

以下、本実施形態に係る集熱レシーバーの作用効果について列挙する。
（１）本実施形態の集熱レシーバーにおいては、熱吸収体に含まれるハニカムユニットは、太陽光（ヘリオスタットから集光された光）が照射される面に研磨処理（ブラスト加工処理）が施されているので、太陽光の反射を抑制することができ、太陽光の反射による熱損失を低減して、集熱レシーバーをより効率よく加熱することができる。

（２）本実施形態の集熱レシーバーにおいては、熱吸収体に含まれるハニカムユニットは、炭化ケイ素からなるため、熱伝導率が高く、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達できるため、蓄熱性の高い集熱レシーバーとなる。

（３）本実施形態の集熱レシーバーでは、熱吸収体に含まれるハニカムユニットには、３１．０〜９３．０個／ｃｍ^２の流路が形成され、流路間の壁部の厚さは、０．１〜０．４ｍｍであり、ハニカムユニットの気孔率は３５〜６０％、平均気孔径は５〜３０μｍである。そのため、熱吸収体としての強度を維持しつつ、上記流路に熱媒体を効率良く流通させることができ、これにより、上記熱吸収体から上記熱媒体に効率よく熱が伝達され、強度及び蓄熱性に優れた集熱レシーバーとなる。

（４）本実施形態の集熱レシーバーでは、上記熱吸収体と上記支持体との間には断熱材が介装されており、上記断熱材により上記熱吸収体を強固に保持するとともに、上記断熱材により、上記熱吸収体から上記支持体への熱の逃散を効果的に防止することができる。

以下、本発明の第一実施形態をより具体的に開示した実施例を示すが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。

（実施例１）
（ハニカムユニットの作製工程）
平均粒子径２２μｍを有する炭化ケイ素の粗粉末５２．８重量％と、平均粒子径０．５μｍの炭化ケイ素の微粉末２２．６重量％とを混合し、得られた混合物に対して、アクリル樹脂２．１重量％、有機バインダ（メチルセルロース）４．６重量％、潤滑剤（日本油脂社製 ユニルーブ）２．８重量％、グリセリン１．３重量％、及び、水１３．８重量％を加えて混練して湿潤混合物を得た後、押出成形する押出成形工程を行い、四角柱形状の生のハニカム成形体を作製した。

次いで、マイクロ波乾燥機を用いて上記生のハニカム成形体を乾燥させ、ハニカム成形体の乾燥体とした。

このハニカム成形体の乾燥体を４００℃で脱脂する脱脂工程を行い、常圧のアルゴン雰囲気下２２００℃、３時間の条件で焼成工程を行い、気孔率が４２％、平均気孔径が１１μｍ、大きさが３４．３ｍｍ×３４．３ｍｍ×４５ｍｍ、流路の数（流路密度）が５０個／ｃｍ^２、流路の壁部の厚さが０．２５ｍｍ（１０ｍｉｌ）の多孔質炭化ケイ素からなるハニカム焼成体（ハニカムユニット１３）を作製した。
得られたハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。なお、ハニカムユニット１３の熱伝導率は、レーザフラッシュ法により測定した。また、ハニカムユニットの密度をアルキメデス法により測定した。

次に、ハニカムユニット１３の面１３ａにブラスト加工処理を施した。
ブラスト加工処理は、炭化ケイ素粒子を用いたサンドブラスト加工処理であり、炭化ケイ素のバンテージが４００、ノズルの出口径φが１１．８ｃｍ、噴射角度が９０°、投射圧が４ｋｇ／ｃｍ^２、流量が１００ｇ／ｈｒの条件下で行った。
このブラスト加工処理により、ハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａは、３．２μｍとなった。なお、表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１に記載の算術平均粗さに準拠して測定した。

（熱吸収体の作製工程）
表面処理を施したハニカムユニット１３を４個用いて、図１（ｂ）に示すように、組み合わせた後、真空下、ハニカムユニット１３の上面、下面等（端面を除く側面）にシリコンを載置し、加熱した。これにより、ハニカムユニット１３をシリコンにより結束して、熱吸収体１１を作製した。

（集熱レシーバーの作製工程）
得られた熱吸収体１１の周囲に断熱材１７を巻き付け、支持体１２に挿入した。これにより、集熱レシーバー１０が得られた。
断熱材１７としては、組成比がＡｌ_２Ｏ_３：ＳｉＯ_２＝７２：２８（重量比）からなる無機繊維のマット状物で、無機繊維の平均繊維径が５．１μｍ、平均繊維長６０ｍｍ、嵩密度が０．１５ｇ／ｃｍ^３、目付量が１４００ｇ／ｍ^２の断熱材を用い、１４ｍｍの厚さになるように巻き付けた。

ハニカムユニット１３の熱伝導率は、レーザフラッシュ法により測定した。また、ハニカムユニットの密度をアルキメデス法により測定した。ハニカムユニットの熱伝導率は、得られたハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。
得られた集熱レシーバー１０の面１３ａにおける光の反射率を、分光光度計（Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ社製、型番ｓｙｓｔｅｍ２００型）を用いて、室温（２５℃）の雰囲気下、波長３〜３０μｍの条件で測定した。また、集熱レシーバー１０の面１３ａにおける光の放射率を、分光光度計（Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ社製、型番ｓｙｓｔｅｍ２００型）を用いて、室温（２５℃）の雰囲気下、波長３〜３０μｍの条件で測定した。
実施例１のハニカムユニット１３の反射率は２１％、放射率は０．７９であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（実施例２、３）
ハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａを表１に示すように実施例２は３．１μｍ、実施例３は３．３μｍに変更した。そして、それ以外は実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３を作製し、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の表面粗さ、熱伝導率及び密度を測定した。実施例２のハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３、実施例３のハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。
次に、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０を作製した。この後、集熱レシーバー１０の面１３ａにおける反射率及び放射率を測定した。実施例２のハニカムユニット１３の反射率は１５％、放射率は０．８５、実施例３のハニカムユニット１３の反射率は１３％、放射率は０．８７であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（比較例１）
実施例１におけるハニカムユニット１３の表面にブラスト加工処理を行わなかった。そして、それ以外は実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３を作製し、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の表面粗さ、熱伝導率及び密度を測定した。この比較例１のハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａは、２．４μｍであった。比較例１のハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。
次に、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０を作製した。この後、集熱レシーバー１０の面１３ａにおける反射率及び放射率を測定した。
比較例１のハニカムユニット１３の反射率は２５％、放射率は０．７５であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（第二実施形態）
以下、本発明の集熱レシーバーの他の一実施形態である第二実施形態について説明する。
本実施形態に係る集熱レシーバーは、ハニカムユニットが緻密質炭化ケイ素からなる他は、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーと同様に構成されている。緻密質炭化ケイ素からなるハニカムユニットの気孔率は、９８〜９９％である。

従って、以下においては、緻密質炭化ケイ素からなるハニカムユニットについて主に説明する。緻密質炭化ケイ素からなるハニカムユニットは、炭化ケイ素粉末と、焼結助剤、ホウ素（Ｂ）、カーボン、有機バインダ、可塑剤、潤滑剤、水等とを混合して、押出成形し、乾燥及び焼成処理を行うことにより作製することができる。

ハニカムユニットが緻密体であると、多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニットよりもさらに蓄熱性が高くなり、また、極めて熱伝導率が高くなることから、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

以下、本実施形態の集熱レシーバーの作用効果について列挙する。
本実施形態においては、本発明の第一実施形態の（１）、（２）、（４）の作用効果を奏するほか、下記の効果を奏する。

（５）本実施形態の集熱レシーバーでは、上記熱吸収体は、緻密質炭化ケイ素からなるハニカムユニットが接着材層を介して接合されて構成されているので、熱吸収体の蓄熱性が高くなり、極めて熱伝導率が高くなるため、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

以下、本発明の第二実施形態をより具体的に開示した実施例を示すが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。

（実施例４）
ハニカムユニット１３を緻密質炭化ケイ素で作製した。緻密質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３は、炭化ケイ素粉末と、ホウ素（Ｂ）、カーボン、有機バインダ、可塑剤、潤滑剤、水等とを混合して、湿潤混合物を調製し、この湿潤混合物を押出成形し、乾燥及び焼成処理を行うことにより作製した。そして、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の表面粗さ、熱伝導率及び密度を測定した。
その結果、ハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａは、０．７μｍであった。また、ハニカムユニット１３の熱伝導率は、８０Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、３．１ｇ／ｃｍ^３であった。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は２２％、放射率は０．７８であった。
次に、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０を作製し、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０の面１３ａにおける反射率及び放射率を測定した。反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（比較例２）
実施例４におけるハニカムユニット１３の表面にブラスト加工処理を行わなかった。それ以外は実施例４と同様にして、ハニカムユニット１３を作製し、ハニカムユニット１３の表面粗さ、熱伝導率及び密度を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａは、０．２μｍであった。また、ハニカムユニット１３の熱伝導率は、８０Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、３．１ｇ／ｃｍ^３であった。
次に、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０を作製し、反射率、放射率を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は２９％、放射率は０．７１であった。反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（第三実施形態）
以下、本発明の集熱レシーバーの他の一実施形態である第三実施形態について説明する。
本実施形態に係る集熱レシーバーは、気孔がシリコンで充填された多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニットを用いた他は、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーと同様に構成されている。

従って、以下においては、気孔がシリコンで充填された多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニットについて主に説明する。

多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニットの気孔をシリコンで充填するには、例えば、以下の方法が適用できる。
まず、微粉状シリコンを含浸させた複数のハニカム焼成体（ハニカムユニット）を所定の固定具等を用いて熱吸収体の形状となるように組み合わせた後、加熱するか、シリコン微粉末を含浸させていないハニカム焼成体（ハニカムユニット）を複数個組み合わせた後、真空下、ハニカム焼成体（ハニカムユニット）の上面、下面等の端面を除く側面にシリコンを載置し、加熱する。
また、シリコンの粉末をスラリー状にしたものをハニカム焼成体（ハニカムユニット）の側面に塗布し、塗布面を介して二つのハニカム焼成体を接触させた状態で加熱することにより接着し、この作業を繰り返すことにより複数のハニカム焼成体（ハニカムユニット）を結束してもよい。

上記方法により、ハニカムユニット（多孔質炭化ケイ素）の開気孔中にシリコンが充填されるとともに、ハニカムユニットの側面の間にもシリコンが広がっていき、接着材層を形成し、ハニカムユニット同士をシリコンの層を介して接着することができる。

また、シリコンを含むスラリーを、含浸させる方法も適用できる。この方法は、ハニカムユニットにシリコンを含むスラリーを用いて、ハニカムユニットにシリコンを含浸させ、シリコンを含浸させたハニカムユニットの複数個をシリコンを介して接着する方法である。

気孔がシリコンで充填された多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニットは、シリコンによって太陽光の反射率が高くなるが、本実施形態に係る集熱レシーバーは、ハニカムユニット１３の面１３ａに研磨処理（例えば、ブラスト加工処理）が施されているため、太陽光の反射率を抑制することができる。

以下、本実施形態の集熱レシーバーの作用効果について列挙する。
本実施形態においては、本発明の第一実施形態の（１）〜（４）の作用効果を奏するほか、下記の効果を奏する。

（６）本実施形態の集熱レシーバーでは、熱吸収体は、ハニカムユニットの開気孔中にシリコンが充填された複数個のハニカムユニットからなり、シリコンによってハニカムユニット同士がしっかりと接着されているので、熱吸収体の蓄熱性が高くなり、熱伝導率が極めて高くなるため、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

以下、本発明の第三実施形態をより具体的に開示した実施例を示すが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。

（実施例５）
ハニカムユニット１３を気孔がシリコンで充填された多孔質炭化ケイ素で作製した。
まず、実施例１と同様にして多孔質炭化ケイ素からなるハニカム焼成体を作製した。次に、ハニカムユニット１３を作製した。そして、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の表面粗さ、熱伝導率及び密度を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａは、３．３μｍであった。また、ハニカムユニット１３の熱伝導率は、１２０Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．８ｇ／ｃｍ^３であった。
次に、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０を作製し、集熱レシーバー１０の面１３ａにおける反射率及び放射率を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は２７％、放射率は０．７３であった。反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（シリコン充填工程）
次いで、得られた多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３の焼成体にフェノール樹脂（炭化率３０重量％）をあらかじめ常温、常圧で含浸し、続いて乾燥した。

次に、ハニカムユニットの焼成体の上面及び下面（端面を除く側面）に粒子状のシリコンを載置し、真空条件下、１６５０℃で２時間保持してシリコンを溶解させ、ハニカムユニットの焼成体の開気孔中にシリコンを充填させた。
なお、炭化ケイ素１００重量部に対する上記シリコンの含浸量は４０重量部であった。

得られたハニカムユニット１３の熱伝導率は、１２０Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．８０ｇ／ｃｍ^３ であった。

（比較例３）
実施例５におけるハニカムユニット１３の表面にブラスト加工処理を行わなかった。それ以外は実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３を作製し、集熱レシーバー１０を作製した。
作製したハニカムユニット１３については、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の表面粗さ、熱伝導率及び密度を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける表面粗さＲａは、０．７μｍであった。また、ハニカムユニット１３の熱伝導率は、１２０Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．８ｇ／ｃｍ^３であった。
そして、作製した集熱レシーバーについては、実施例１と同様にして、集熱レシーバー１０の面１３ａにおける反射率及び放射率を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は３６％、放射率は０．６４であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（第四実施形態）
以下、本発明の集熱レシーバーの他の一実施形態である第四実施形態について図面を参照しながら説明する。本実施形態に係る集熱レシーバーは、表面処理がコーティング処理であるほかは、第一実施形態に係る集熱レシーバーと同様に構成されている。

従って、以下においては、主にコーティング処理及びこれにより形成されたコーティング層について主に説明する。

図２（ｂ）は、本発明の第四実施形態に係る集熱レシーバーの端面の一部を示した拡大断面図である。
図２（ｂ）に示すように、本発明に係る集熱レシーバー１０には、ハニカムユニット１３の流路壁の太陽光が照射される表面にコーティング層１６が形成されている。このようなコーティング層１６によっても、本発明の第一実施形態に係る研磨処理による粗化面と同様に、太陽光が照射される面の反射率を低減することができる。

コーティング層１６の色は、黒色であることが望ましい。このような構成であると、効率的に集熱レシーバーに光を吸収させることができ、太陽光の反射をより抑制することができる。

コーティング層１６としては、多孔質のカーボン層、又は、遷移元素の酸化物を主成分とする赤外線放射体（結晶性無機材）と、軟化温度が４００〜１０００℃である無機化合物（非晶質無機材料）とを含む赤外線黒体塗料組成物からなるもの等が挙げられる。これらのような組成を有するコーティング層は、熱吸収体（ハニカムユニット１３の流路壁の表面）との密着性に優れるため、熱吸収体が高温状態となっても、コーティング層が剥離しにくくなる。

なお、本発明においてコーティング層は、ハニカムユニット１３の流路壁の表面に新たに形成したコーティング層のみでなく、ハニカムユニット１３の流路壁の表面部分を流路壁内部と違う構造に変えてコーティング層として機能する層としたものも含むこととする。
多孔質のカーボン層は、カーボンブラック等を含むコーティング剤を塗布して加熱することにより形成することができる。
また、多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３をカーボンに変換させることによっても、コーティング層を形成することができる。
さらに、シリコンを充填した多孔質炭化ケイ素からなるハニカムユニット１３からシリコンを除去し、露出した多孔質炭化ケイ素をさらにカーボンに変換することによってもコーティング層１６とすることができる。露出した多孔質炭化ケイ素をカーボンに変換する際には、例えば、周囲の雰囲気を０．８Ｔｏｒｒ以下の真空にし、１６００〜１７００℃で９６時間以上加熱処理を行えばよい。これにより、ハニカムユニット１３からシリコンが除去され、露出した多孔質炭化ケイ素がカーボンに変換される。

上記赤外線放射体に含まれる遷移元素の酸化物とは、例えば、二酸化マンガン、酸化マンガン、酸化鉄、酸化コバルト、酸化銅及び酸化クロムから選ばれる少なくとも１種である。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。このような遷移金属の酸化物は、赤外線領域における放射率が高いため、放射率の高いコーティング層１６を形成することができる。
軟化温度が４００〜１０００℃である無機化合物としては、低融点高膨張ガラスが好ましく、具体的には、アルミナ珪酸ガラス、ポタッシュ鉛ガラス、ソーダ鉛ガラス、ソーダ亜鉛ガラス、ソーダバリウムガラス、バリウムガラス、ボロンガラス、ストロンチウムガラス、高鉛ガラス及びポタッシュソーダ鉛ガラスから選ばれる少なくとも１種である。
これらの低融点高膨張ガラスは、融解させてハニカムユニット１３の面１３ａに塗布して加熱焼成処理する際に、ハニカムユニット１３とのなじみが良いため、ハニカムユニット１３の面１３ａにコーティング層１６を容易にしかも強固に形成することができる。
無機化合物の軟化温度が４００℃未満では、コーティング層１６を形成した後に、ハニカムユニット１３の温度が高くなるとコーティング層１６が流動し易くなり、コーティング層１６が剥がれ落ちやすくなり、一方、無機化合物の軟化温度が１０００℃を超えると、コーティング材料を融解させてハニカムユニット１３に塗布するのが難しくなる。

コーティング層１６の厚みは、特に限定されるものではないが、２〜５０μｍであることが望ましい。コーティング層１６の厚みが２μｍ未満であると、ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率の低減効果が低くなり、コーティング層１６の厚みが５０μｍを超えると、均一な厚みのコーティング層１６の形成が難しくなる。
コーティング層１６の表面には、上記のような研磨処理による粗化面が形成されていてもよい。
研磨処理は、ブラスト加工が望ましく、コーティング層の粗化面の表面粗さは、Ｒａ０．５〜５０μｍが望ましい。コーティング層の粗化面の表面粗さがこのような範囲であるこおて、太陽光の反射をより確実に低減できる。

コーティング層１６は、例えば、以下の手順で形成することができる。
まず、コーティング層１６を形成するためのコーティング液（コーティング材料）を調製する。
コーティング液の調製は、上記した赤外線放射体と無機化合物とを湿式混合することで行う。具体的には、赤外線放射体の粉末と、無機化合物の粉末とをそれぞれ所定の粒度、形状等になるように調製し、各粉末を所定の配合比率で乾式混合して混合粉末を調製し、さらに水を加えて、ボールミルで湿式混合することによりスラリーを調製する。混合粉末と水との配合比は、特に限定されるものでないが、混合粉末１００重量部に対して、水１００重量部が望ましい。ハニカムユニット１３への塗布を行うために適度な粘度とする必要があるためである。また、必要によっては、コーティング液に有機溶剤を加えてもよい。

続いて、調整したコーティング液を、ハニカムユニット１３の面１３ａに塗布する。コーティング液のハニカムユニット１３への塗布方法は、均一な膜厚のコーティング層１６が得られるものであれば特に限定されるものではないが、例えば、スプレーコート、カーテンコート、ディッピング、転写、ハケ塗り等の方法により行うことができる。

次に、塗布したコーティング液を、乾燥させて焼成することにより厚さ２〜５０μｍのコーティング層１６を形成する。焼成温度は、コーティング層１６とハニカムユニット１３（流路の壁の表面）との密着性が高まるような温度設定とする。これにより、本実施形態に係る集熱レシーバー１０が得られる。

以下、本実施形態の集熱レシーバーの作用効果について列挙する。
本実施形態においては、本発明の第一実施形態の（２）〜（４）の作用効果を奏するほか、下記の効果を奏する。

以下、本実施形態の集熱レシーバーの作用効果について列挙する。
（７）本実施形態の集熱レシーバーにおいては、熱吸収体に含まれるハニカムユニットは、太陽光（ヘリオスタットから集光された光）が照射される面（流路壁の表面）にコーティング層が形成されているので、太陽光の反射を抑制することができ、反射による熱損失を低減して、蓄熱性の高い集熱レシーバーとすることができる。

（８）本実施形態の集熱レシーバーにおいては、熱吸収体のコーティング層は、黒色であるので、より効率的に集熱レシーバーに光を吸収させることができ、より光の反射を抑制することができる。

（９）本実施形態の集熱レシーバーにおいては、熱吸収体のコーティング層は、多孔質カーボン、又は、遷移元素の酸化物を主成分とする赤外線放射体と、軟化温度が４００〜１０００℃である無機化合物とを含む赤外線黒体塗料組成物からなるので、ハニカムユニット（流路壁の表面）との密着性に優れ、集熱レシーバーが高温状態となっても、コーティング層が剥離しにくい。

（１０）本実施形態の集熱レシーバーにおいては、熱吸収体のコーティング層の厚みは、２〜５０μｍであるので、コーティング液（コーティング材料）をハニカムユニット（流路壁）の表面に均一に塗布することができ、所望の厚みのコーティング層が形成された集熱レシーバーとすることができる。

以下、本発明の第四実施形態をより具体的に開示した実施例を示すが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。

（実施例６）
ハニカムユニット１３の面１３ａにブラスト加工処理を施す代わりに、コーティング層１６を形成した以外は、実施例１と同様にして集熱レシーバー１０を作製した。
コーティング層１６は、以下の手順で形成した。

（コーティング液の調製工程）
ＭｎＯ_２粉末６５ｗｔ％、Ｆｅ_３Ｏ_４粉末５ｗｔ％と、ＢａＯ−ＳｉＯ_２ガラス粉末１０ｗｔ％とを乾式混合して混合粉末を調製し、混合粉末１００重量部に対して水を１００重量部加えて、ボールミルで湿式混合することによりコーティング液（コーティング材料）を調製した。

（コーティング液の塗布工程）
得られたコーティング液を、ハニカムユニット１３の面１３ａに向けてスプレーコートによって塗布した。
その後、スプレーコートにより塗布層が形成されたハニカムユニット１３を、１００℃で２時間乾燥した後、空気中７００℃で１時間加熱焼成する焼成工程を行って、厚み２μｍのコーティング層１６を形成した。この後、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の熱伝導率及び密度を測定した。
ハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。
コーティング層１６の厚みは、厚み方向に切断した後、走査型電子顕微鏡でその厚さを測定した。

また、得られたコーティング層１６を有するハニカムユニット１３について、実施例１と同様にして反射率及び放射率を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は９％、放射率は０．９１であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（実施例７）
コーティング層１６の厚みを５０μｍに変更した以外は、実施例６と同様にして集熱レシーバー１０を作製した。実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の熱伝導率及び密度を測定した。
ハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。
得られたコーティング層１６について、実施例１と同様にして反射率及び放射率を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は９％、放射率は０．９１であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

（実施例８）
コーティング層１６を、多孔質カーボン層で形成し、コーティング層１６の厚みを５０μｍとした以外は、実施例６と同様にして集熱レシーバー１０を作製した。
多孔質カーボン層の形成は以下により行った。
すなわち、ＭｎＯ_２粉末及びＦｅ_３Ｏ_４の代わりにカーボンブラックの粉末を使用し、コーティング液（コーティング材料）を調製した他は、実施例６と同様にして多孔質カーボン層を形成し、実施例１と同様にして、ハニカムユニット１３の熱伝導率及び密度を測定した。
ハニカムユニット１３の熱伝導率は、４５Ｗ／ｍ・Ｋ、密度は、２．７ｇ／ｃｍ^３であった。
得られたコーティング層１６について、実施例１と同様にして反射率及び放射率を測定した。ハニカムユニット１３の面１３ａにおける反射率は１５％、放射率は０．８５であった。
反射率及び放射率の測定結果を表１に示す。

以下、実施例１〜８及び比較例１〜３の結果についてまとめて説明する。
表１に示した結果から明らかなように、実施例１〜８に係る集熱レシーバーは、実施例１〜３及び６〜８と比較例１、実施例４と比較例２、実施例５と比較例３のように、集熱レシーバーの材質が同じものである実施例と比較例とを比較する。多孔質炭化珪ケイ素の集熱レシーバーの放射率は、実施例においては０．７３〜０．９１の範囲であり、比較例の０．７５に比べて高く、緻密質炭化ケイ素の集熱レシーバーの放射率は、実施例においては０．７８であり、比較例の０．７１に比べて高く、シリコンで充填された多孔質炭化珪ケイ素の集熱レシーバーの放射率は、実施例においては０．７３であり、比較例の０．６４に比べて高くなっている。その結果、集熱レシーバーの表面処理が行われていない比較例に比べて、表面処理が行われている実施例の方が放射率が高いことがわかる。したがって、本発明の実施例に係るレシーバーを太陽熱発電の集熱器として使用した場合には、吸収した光の熱を放熱して、熱媒体へと良好に伝えることができる。
また、太陽熱発電の集熱器として使用した場合には、放射率と熱伝導率との両方によって熱媒体へ熱を伝えることができる。すなわち、熱伝導率の高い材料からなるレシーバーであれば、昇温したレシーバーから貫通孔を通過する熱媒体へと熱が伝わることとなる。そして、放射率が高ければ、レシーバーからの放熱によっても熱媒体を良好に加熱することができる。
また、多孔質炭化ケイ素の集熱レシーバーの反射率は、実施例においては９〜２１％であり、比較例の２５％に比べて低く、緻密質炭化ケイ素の集熱レシーバーの反射率は、実施例においては２２％であり、比較例の３６％に比べて低く、シリコンで充填された多孔質炭化ケイ素の集熱レシーバーの反射率は、実施例においては２７％であり、比較例の３６％に比べて低くなっている。その結果、実施例１〜８に係る集熱レシーバーは、いずれも太陽光が照射される面に表面処理が施されていたため、比較例に比べて反射率が低くてってょくことがわかる。したがって、本発明の実施例に係る集熱レシーバーを太陽熱発電の集熱器として使用した場合には、太陽光が照射される面から効率良く集熱レシーバーに熱を伝えることができると考えられる。

（第五実施形態）
以下、本発明の太陽熱発電装置の一実施形態である第五実施形態について説明する。
本実施形態に係る太陽熱発電装置では、本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーが用いられている。

図３（ａ）は、本発明の第五実施形態に係る太陽熱発電装置を構成するレシーバーアレイを模式的に示す正面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）に示すレシーバーアレイのＢ−Ｂ線断面図である。
図４は、本発明の第五実施形態に係る太陽熱発電装置を模式的に示す説明図である。

図３（ａ）、図３（ｂ）に示すレシーバーアレイ２０では、複数の集熱レシーバー１０が太陽光照射面が開放された箱型の枠体２２に熱吸収体１１の太陽光の照射を受ける面を正面に向けて整列した状態で配置されている。

すなわち、集熱レシーバー１０を構成する支持体１２のガス出口１２ｂは、枠体２２の底部２２ａに結合しており、底部２２ａは、管２２ｂと繋がっている部分を除いて密閉した空間となっている。従って、空気等の熱媒体１４は、ハニカムユニット１３に形成された流路１３ｂを通過し、熱吸収体１１により加熱された後、支持体１２のガス出口１２ｂを通って枠体２２の底部２２ａに集まり、管２２ｂを通って後述する蒸気発生器（ボイラー）３３に導かれる。

実際には、管２２ｂ又は管２２ｂに結合された容器等には、排気ポンプ等のガスを吸引する装置に結合している。したがって、排気ポンプ等を稼動させることにより、集熱レシーバー１０の周囲にある空気等の熱媒体１４をハニカムユニット１３に形成された流路１３ｂを通過させ、熱吸収体１１に蓄積された熱を空気等の熱媒体１４に伝達することができる。

図３（ａ）、（ｂ）に示すレシーバーアレイ２０では、集熱レシーバー１０の周囲にある空気をハニカムユニット１３の流路１３ｂに導くようにしているが、枠体２２の底部を２つの部屋を有する二重構造としてもよい。この場合、空気等の熱媒体１４は、いきなりハニカムユニット１３に形成された流路１３ｂより入るのではなく、２つの部屋のうちの１つの部屋に入り、多数の集熱レシーバー１０の間に存在する空間２２ｃに入る。続いて、熱媒体１４は、集熱部１２ａの間に形成された隙間から吹き出た後、直ぐに集熱レシーバー１０のハニカムユニット１３に形成された流路１３ｂに入る。

上記のような構成とした場合には、熱媒体１４は、最初に、温度の上昇した支持体１２と熱交換するため、熱効率はより高くなる。

図４に示すように、本発明の太陽熱発電装置３０では、中央タワー３２の最も高い位置にレシーバーアレイ２０が配設されており、その下に順次、蒸気発生器３３、蓄熱器３４、蒸気タービン３５及び冷却器３６が配設されている。また、中央タワー３２の周囲には、多数のヘリオスタット３７が配置されているが、これらヘリオスタット３７は、反射角度や方向を自由に制御することが可能なように設定されており、時事刻々と変化する太陽の光をヘリオスタット３７で反射し、中央タワー３２のレシーバーアレイ２０に集めるように制御されている。

蒸気発生器３３は、蒸気タービン３５を稼動させるための蒸気を発生させる部署である。蒸気発生器３３では、レシーバーアレイ２０の熱吸収体１１により加熱された熱媒体１４が管２２ｂを通過した後、蒸気発生器３３（ボイラー）中の配管に導かれ、熱媒体１４と熱交換することにより加熱された水が水蒸気を発生させる。

発生した水蒸気は、蒸気タービン３５に導入されて蒸気タービン３５を稼動させ、この蒸気タービン３５により発電機（図示せず）が稼動して電気が発生する。

蓄熱器３４は、熱媒体１４が得た熱を一時的に蓄熱する部材であり、熱容量が大きい蓄熱材を備えている。蓄熱材としては、例えば、溶融塩や、ケイ砂、セラミックス、コンクリート、黒鉛等の固形媒体が用いられる。
蓄熱器３４には、管２２ｂと繋がった蓄熱用配管（図示せず）が通っており、熱吸収体１１により加熱された熱媒体１４が蓄熱用配管内を通過することにより、蓄熱材に熱を供給する。蓄熱材は、上記のように熱容量が大きいため、多量の熱を吸収して蓄熱することができる。

蓄熱器３４には、蓄熱用配管とは別の蒸気発生用配管（図示せず）も通っており、夜間等、太陽光を利用できない時間では、この蒸気発生用配管に加熱されていない熱媒体を流し、温度が上昇した蓄熱材により熱媒体を加熱する。

加熱された熱媒体は、蒸気発生器３３に入って水蒸気を発生させ、上述したように、蒸気タービン３５が稼動することにより、電気が発生する。

蒸気タービン３５を通過した水蒸気は、冷却器３６に導かれ、冷却器３６で冷却されることにより水となり、所定の処理を行った後、蒸気発生器３３に戻される。
この冷却器３６において、蒸気発生器３３を通過することにより冷却された熱媒体１４は、冷却器３６の冷却管（図示せず）を通るようにすることが好ましい。熱媒体１４が冷却管を通ることにより加熱されるので、集熱レシーバー１０で吸収した熱を効率良く利用することができる。また、上述したように、熱を回収した熱媒体１４が、レシーバーアレイ２０の多数の集熱レシーバー１０の間に形成されている空間２２ｃに入るように配管を構成すれば、さらに、集熱レシーバー１０の支持体１２の熱も有効に利用することができる。
上記本発明の第一実施形態に係る集熱レシーバーを用いた太陽熱発電装置について説明したが、本発明の第二〜第四実施形態のいずれかに係る集熱レシーバーを用いても、第一実施形態に係る集熱レシーバーと同様の効果を得ることができる。

以下、本発明の第五実施形態に係る太陽熱発電装置の作用効果について列挙する。
（１１）本実施形態の太陽熱発電装置においては、本発明に係る集熱レシーバーが用いられているので、照射された太陽光を、効率よく熱に変換することができ、効率よく発電を行うことができる。

（１２）本実施形態の太陽熱発電装置においては、レシーバーアレイは、多数の集熱レシーバーを備えているので、太陽熱発電装置では、多量の太陽熱を利用することができ、多量の発電を行うことができる。

（１３）本実施形態の太陽熱発電装置では、蓄熱器が用いられ、上記蓄熱器に太陽光により発生した熱を蓄えておくことができるので、太陽光のない夜間や雨の日等においても、発電を行うことができる。

（その他の実施形態）
本発明の第一実施形態では、熱吸収体１１であるハニカムユニット１３が多孔質炭化ケイ素からなる例を挙げて説明したが、他の多孔質セラミックを用いることも可能である。他の多孔質セラミックとしては、例えば、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、窒化ホウ素等の窒化物セラミック、炭化ジルコニウム、炭化タンタル等の炭化物セラミック、アルミナ、ジルコニア、コージュライト、ムライト等の酸化物セラミックを挙げることができる。これらのセラミックは、それ自体が高い熱伝導率を有しているので、熱吸収体１１として用いたときには、得られた熱をスムーズに熱媒体に伝達することができる。

本発明の第一実施形態では、ハニカムユニット１３の流路１３ｂの断面形状は四角形であったが、流路１３ｂの断面形状は特に限定されるものではなく、六角形、八角形等であってもよい。

本発明の第一実施形態では、支持体１２は、正面から見た形状は四角形であり、全体的な形状は、漏斗形状であったが、支持体１２の形状はこれに限定されるものではなく、正面から見た形状が六角形、八角形等の形状であってもよい。

本発明の第一実施形態では、熱吸収体１１として複数のハニカムユニット１３が接着材層を介して結束されたものを用いた例を挙げて説明したが、熱吸収体１１は一つのハニカムユニットからなるものであってもよい。

本発明の第一〜第四実施形態では、ハニカムユニット１３の太陽光の照射面のみに表面処理が施されていたが、断熱材や支持体の太陽光の照射面にも表面処理は施されていてもよい。

本発明の第一〜第三実施形態では、太陽光の照射面における表面処理として、ブラスト加工処理を例に挙げて説明したが、ブラスト加工処理に代えて研削加工処理、溶融塩を用いたエッチング加工処理等も適用できる。

本発明の第四実施形態では、集熱レシーバーの表面処理としてコーティング層を形成したが、このコーティング層には、さらに研磨処理による粗化面を形成してもよい。このような構成によっても、太陽光の反射を低減することができる。
コーティング層に施す研磨処理としては、ブラスト加工処理、研削加工処理、研磨加工処理、溶融塩を用いたエッチング加工処理等が挙げられる。

図４に示した太陽熱発電システムは、本発明の第五実施形態に係る太陽熱発電システムの一例であって、発電システムを構成する部材等は図４に示すものに限定されるものではなく、必要に応じて適宜設定できる。例えば、図４に示す発電システムにおいて、再熱機等を設けてもよい。また、配管の数や配置等も適宜変更可能である。

１０ 集熱レシーバー
１１ 熱吸収体
１２ 支持体
１２ａ 集熱部
１２ｂ ガス出口
１３ ハニカムユニット
１３ａ 面
１３ｂ 流路
１４ 熱媒体
１５ 接着材層
１６ コーティング層
１７ 断熱材
１８ 太陽光
２０ レシーバーアレイ
２２ 枠体
２２ａ 底部
２２ｂ 管
３０ 太陽熱発電装置
３２ 中央タワー
３３ 蒸気発生器
３４ 蓄熱器
３５ 蒸気タービン
３６ 冷却器
３７ ヘリオスタット

Claims (18)

1. 太陽熱発電装置に使用される集熱レシーバーであって、
   前記集熱レシーバーは、熱媒体を通過させるための複数の流路が並設された１個又は複数個のハニカムユニットからなる熱吸収体と、
   該熱吸収体を収納、支持するとともに、熱媒体を流通させる支持体とからなり、
   前記熱吸収体は、炭化ケイ素を含んで構成され、
   太陽光が照射される面には、研磨処理又はコーティング処理のいずれかの表面処理が施されていることを特徴とする集熱レシーバー。
2. 前記研磨処理は、ブラスト加工処理であり、前記太陽光が照射される面には、粗化面が形成されている請求項１記載の集熱レシーバー。
3. 前記粗化面の表面粗さＲａは、０．５〜５．０μｍである請求項１又は２記載の集熱レシーバー。
4. 前記コーティング処理により前記太陽光が照射される面には黒色のコーティング層が形成されている請求項１記載の集熱レシーバー。
5. 前記コーティング層は、遷移元素の酸化物を主成分とする赤外線放射体と、軟化温度が４００〜１０００℃である無機化合物とを含む赤外線黒体塗料組成物からなる請求項４記載の集熱レシーバー。
6. 前記遷移元素の酸化物は、二酸化マンガン、酸化マンガン、酸化鉄、酸化コバルト、酸化銅及び酸化クロムから選ばれる少なくとも１種であり、
   前記無機化合物は、アルミナ珪酸ガラス、ポタッシュ鉛ガラス、ソーダ鉛ガラス、ソーダ亜鉛ガラス、ソーダバリウムガラス、バリウムガラス、ボロンガラス、ストロンチウムガラス、高鉛ガラス及びポタッシュソーダ鉛ガラスから選ばれる少なくとも１種からなる低融点高膨張ガラスである請求項５記載の集熱レシーバー。
7. 前記コーティング層は、多孔質のカーボン層である請求項４記載の集熱レシーバー。
8. 前記コーティング層の厚みは、２〜５０μｍである請求項４〜７のいずれかに記載の集熱レシーバー。
9. 前記コーティング層の表面には、研磨処理による粗化面が形成されている請求項４〜７のいずれかに記載の集熱レシーバー。
10. 前記研磨処理は、ブラスト加工処理である請求項９記載の集熱レシーバー。
11. 前記粗化面の表面粗さＲａは、０．５〜５．０μｍである請求項９又は１０記載の集熱レシーバー。
12. 前記ハニカムユニットには、３１．０〜９３．０個／ｃｍ^２の流路が形成され、流路間の壁部の厚さは、０．１〜０．５ｍｍである請求項１〜１１のいずれかに記載の集熱レシーバー。
13. 前記ハニカムユニットは、緻密質炭化ケイ素からなる請求項１〜１２のいずれかに記載の集熱レシーバー。
14. 前記ハニカムユニットは、多孔質炭化ケイ素からなる請求項１〜１２のいずれかに記載の集熱レシーバー。
15. 前記ハニカムユニットは、気孔がシリコンで充填された多孔質炭化ケイ素からなる請求項１〜１２のいずれかに記載の集熱レシーバー。
16. 前記ハニカムユニットの気孔率は３５〜６０％、平均気孔径は５〜３０μｍである請求項１４又は１５に記載の集熱レシーバー。
17. 前記熱吸収体と前記支持体との間には、断熱材が介装されている請求項１〜１６のいずれかに記載の集熱レシーバー。
18. 請求項１〜１７のいずれかに記載の集熱レシーバーが用いられていることを特徴とする太陽熱発電装置。

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