JP2012068479A - 定着部材、定着装置、および画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】
弗素樹脂層が厚くても平滑な表面を有する定着部材を提供する。
【解決手段】
定着部材において、層内に弗素樹脂粒子を含み、この層の表面には弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、第１の粒子層の上に積層されて第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを備えたことを特徴とする。
【選択図】 図４

Description

本発明は、定着部材、定着装置、および画像形成装置に関する。

加熱定着ロールに定着ベルトを接触面が形成されるように圧接させ、加熱定着ロールと定着ベルトとの間にシートを通過させることで未定着トナー像を加熱定着する画像定着装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。

また、定着ベルトおよび加熱ロールの表面層において、無機充填剤粒子を配合したテトラフルオロエチレンとパーフルオロアルキルビニルエーテルとの共重合体（ＰＦＡ）からなる弗素樹脂からなる、互いに粒径の異なる２種以上のＰＦＡ粒子が混合された構成が知られている（例えば、特許文献２参照。）。

また、メルトフローレート（溶融時粘度）の互いに異なる複数種類の弗素樹脂からなる最外層を有する定着ベルトにおいて、これら複数種類の弗素樹脂が、分子鎖中の酸素原子数／炭素原子数の比率が１／６０以上のＰＦＡであり、３７２℃、５ｋｇｆ荷重におけるメルトフローレートが７［ｇ／１０ｍｉｎ］以上の弗素樹脂と、３［ｇ／１０ｍｉｎ］以下の弗素樹脂からなり、粒子径が互いに異なる複数の弗素樹脂からなる構成が知られている（例えば、特許文献３参照。）。

また、平均粒径が０．５μｍ〜２μｍの小粒子弗素樹脂群と、平均粒径が５μｍ〜３０μｍの大粒子弗素樹脂群が混合された塗料を塗布することで設けられた最外層を有する定着用回転体が知られている（例えば、特許文献４参照。）。

さらに、メルトフローレートが１〜５ｇ／分の第１の弗素樹脂粒子とメルトフローレートが１０〜２２ｇ／分の第２の弗素樹脂粒子と、ガラス粒子を含む塗料であって、第２の弗素樹脂粒子の含量が、第１および第２の弗素樹脂の合計量の１０〜５５重量％、ガラス粒子の含量が弗素樹脂合計量の０．５〜３０重量％である塗料を塗布することで設けられた弗素樹脂層を有する定着回転体が知られている（例えば、特許文献５参照。）。

さらに、平均粒径０．０１μｍ以上１．０μｍ以下の小粒子と３．０μｍ以上８０μｍ以下の大粒子とからなる双峰性の粒子径分布を有する弗素樹脂分散液中に基材を浸漬し、弗素樹脂分散液中で少なくとも基材表面に接触する弗素樹脂分散液のチキソトロピー係数を低下させながら弗素樹脂分散液を塗布し乾燥、焼成した弗素樹脂被膜形成物が知られている（例えば、特許文献６参照。）。

特許第３２９８３５４号公報 特許第４２５１０３１号公報 特許第４３１２６６９号公報 特開２００７−２６４５４２号公報 特開２００８−３３０８６号公報 特開２００９−４５５７７号公報

本発明は、弗素樹脂層が厚くても平滑な表面を有する定着部材を提供するものである。

請求項１に係る定着部材は、
層内に弗素樹脂粒子を含み、この層の表面には弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、
上記第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、この第１の粒子層の上に積層されてこの第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、この第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを備えたことを特徴とする。

請求項２に係る定着部材は、上記第１の粒子層における表面の凹凸の差が、この第１の粒子層に含まれた弗素樹脂粒子の粒径よりも大きいものであることを特徴とする。

請求項３に係る定着部材は、上記第１の粒子層が、複数の連続した突出部が互いに並んで延びた凹凸構造を有するものであることを特徴とする。

請求項４に係る定着装置は、
外周面の周回移動が自在な第１の周回移動体；および
層内に弗素樹脂粒子を含み、この層の表面には弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、この第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、この第１の粒子層の上に積層されてこの第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、この第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを有し、この第２の粒子層を上記第１の周回移動体のこの周面と接しながら周回移動する第２の周回移動体；を備えたことを特徴とする。

請求項５に係る画像形成装置は、
トナー像を形成し、記録媒体上にこのトナー像を転写する画像形成部；
外周面の周回移動が自在な第１の周回移動体；および
層内に弗素樹脂粒子を含み、この層の表面には弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、この第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、この第１の粒子層の上に積層されてこの第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、この第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを有し、この第２の粒子層と上記第１の周回移動体との間に上記記録媒体を挟んで周回移動する第２の周回移動体；を備えたことを特徴とすることを特徴とする。

請求項１に係る定着部材は、弗素樹脂層が厚くても平滑な表面を有する。

請求項２に係る定着部材は、第１の粒子層における表面の凹凸の差が粒子の粒径以下の場合に比べて、摩耗に対する強度が増す。

請求項３に係る定着部材は、本構成を有さない場合に比べて突出部が延びた方向に交わる方向のエッジに対する強度が強い。

請求項４に係る定着装置、および請求項５に係る画像形成装置は、本構成の第２の周回移動体を備えていない場合に比べ、弗素樹脂層の磨滅に伴う装置寿命が長く、かつ、記録媒体の光沢のムラが少ない。

本発明の一実施形態である画像形成装置を示す概略構成図である。 図１に示す定着装置の構成を示す断面図である。 図２に示す定着装置を、用紙が搬送される方向から見た断面図である。 図２に示す定着ベルトの一部を切り取って示した拡大斜視図である。 第２実施形態の定着ベルトの一部を切り取って示した拡大斜視図である。 図５に示す定着ベルトの全体形状を示す斜視図である。 第３実施形態の定着装置の構成を示す断面図である。

以下図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。

［画像形成装置］
図１は、本発明の一実施形態である画像形成装置を示す概略構成図である。

図１に示す画像形成装置１は、中間転写方式のプリンタである。画像形成装置１は、電子写真方式により各色成分のトナー像を形成する複数の画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋと、各画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋにより形成された各色成分トナー像を中間転写ベルト１５に順次転写（１次転写）させる１次転写部１０と、中間転写ベルト１５上に転写された重畳トナー画像を記録媒体である用紙Ｐに一括転写（２次転写）させる２次転写部２０と、２次転写された画像を用紙Ｐ上に定着させる定着装置６０と、を備えている。画像形成装置１には、各装置各部の動作を制御する制御部４０も備えられている。ここで、画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋ、中間転写ベルト１５、１次転写部１０、および２次転写部２０の組合せが、本発明にいう画像形成部の一例に相当する。

画像形成装置１は、いわゆるタンデム型のプリンタであり、画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋは、中間転写ベルト１５の上流側から、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、黒（Ｋ）が並列的に配置されている。画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋは、使用するトナーの色が異なる以外は互いに同様の構成を有している。イエローを担当する画像形成ユニット１Ｙに代表させて符号を付して説明すると、画像形成ユニット１Ｙは、矢印Ａ方向に回転する感光体ドラム１１と、感光体ドラム１１を帯電する帯電器１２と、感光体ドラム１１上に露光ビームＢｍを照射して静電潜像を書き込むレーザ露光器１３と、イエローのトナーが収容されて感光体ドラム１１上の静電潜像をトナーにより現像する現像器１４と、感光体ドラム１１上に形成された各色成分トナー像を中間転写ベルト１５に転写する１次転写部１０と、感光体ドラム１１上の残留トナーを除去するドラムクリーナ１７と有する。

中間転写ベルト１５は、樹脂に帯電防止剤を含有させた材料からなるフィルム状の無端のベルトである。中間転写ベルト１５は、複数のロールに架け渡されており、図１に示すＢ方向に周回移動している。中間転写ベルト１５が架け渡されるロールは、中間転写ベルト１５を駆動する駆動ロール３１と、中間転写ベルト１５が感光体ドラム１１の配列に沿って延びた領域の両端を支持する支持ロール３２と、中間転写ベルト１５に対して一定の張力を与える張力ロール３３と、２次転写部２０に設けられる背面ロール２５と、クリーニング部３５に設けられたクリーニング部背面ロール３４である。駆動ロール３１は、モータ（図示せず）により駆動されて、中間転写ベルト１５を予め定められた速度で周回移動させる。張力ロール３３は、中間転写ベルト１５の蛇行を防止する補正ロールとしても機能する。

１次転写部１０は、中間転写ベルト１５を挟んで感光体ドラム１１に対向して配置された１次転写ロール１６を有する。１次転写ロール１６は、感光体ドラム１１との間に中間転写ベルト１５を挟み付けている。１次転写ロール１６には、トナーの帯電極性（ここの例では、マイナス極性。以下同様。）とは逆極性の電圧（１次転写バイアス）が印加される。

２次転写部２０は、中間転写ベルト１５のトナー像保持面側に配置される２次転写ロール２２と、背面ロール２５と、背面ロール２５に２次転写バイアスを印加する給電ロール２６とを備えている。背面ロール２５は、中間転写ベルト１５の内周面側、すなわち、中間転写ベルト１５を挟んで２次転写ロール２２の反対側に配置されており、２次転写ロール２２の対向電極をなしている。また、黒の画像形成ユニット１Ｋよりも下流側には、画質調整を行うための画像濃度センサ４３が配設されている。

また、中間転写ベルト１５の２次転写部２０よりも下流側には、２次転写後の中間転写ベルト１５上の残留トナーや紙粉を除去することで、中間転写ベルト表面をクリーニングする中間転写ベルトクリーナ３５が設けられている。一方、イエローの画像形成ユニット１Ｙよりも上流側には、各画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋにおける画像形成タイミングをとるための基準信号を発生する基準センサ（ホームポジションセンサ）４２が配設されている。

さらに、画像形成装置１は、用紙搬送系として、用紙Ｐを収容する用紙収容部５０と、この用紙収容部５０に集積された用紙Ｐを繰り出すピックアップロール５１と、用紙Ｐを搬送する搬送ロール５２と、搬送ロール５２により搬送された用紙Ｐを２次転写部２０へと案内する案内部材５３と、２次転写ロール２２により２次転写された後の用紙Ｐを定着装置６０へと搬送する搬送ベルト５５と、用紙Ｐを定着装置６０に導く定着入口ガイド５６と、を備えている。

定着装置６０は、定着ロール６１と定着ベルト６２とを有している。定着ロール６１は加熱されるとともに回転する。定着ベルト６２は、定着ロール６１に従動して周回移動する。定着ロール６１および定着ベルト６２は、用紙Ｐを間に挟んで加熱および加圧することによって、未定着トナー像を用紙Ｐ上に定着する。定着装置６０のより詳細な構成については、後に説明する。

次に、画像形成装置１の基本的なプロセスについて説明する。

画像形成装置１は、図示しない画像読取装置やパーソナルコンピュータ（ＰＣ）から出力された画像データに画像処理を施した後、画像データをＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋの４色の色材階調データに変換し、画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋのレーザ露光器１３に供給する。レーザ露光器１３は、供給された色材階調データに応じて、例えば、半導体レーザから出射された露光ビームＢｍを画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋの各々の感光体ドラム１１に照射する。画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋの各感光体ドラム１１は、帯電器１２によって表面が帯電された後、このレーザ露光器１３によって表面が走査露光され、静電潜像が形成される。形成された静電潜像は、各々の画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋの現像器１４によって、Ｙ、Ｍ、Ｃ、Ｋの各色のトナー像として現像される。

画像形成ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋの感光体ドラム１１上に形成されたトナー像は、１次転写部１０において、中間転写ベルト１５上の表面に順次重ね合わせて転写される。トナー像は、中間転写ベルト１５の表面に順次転写された後、中間転写ベルト１５の移動に伴って２次転写部２０に搬送される。この一方で、用紙搬送系では、トナー像が２次転写部２０に搬送されるタイミングに合わせてピックアップロール５１が用紙収容部５０に収容された用紙Ｐを繰り出す。ピックアップロール５１によって繰り出された用紙Ｐは、搬送ロール５２により搬送され、トナー像が保持された中間転写ベルト１５の移動タイミングに合わせて２次転写部２０に到達する。

２次転写部２０は、中間転写ベルト１５上に保持されたトナー像を、中間転写ベルト１５と２次転写ロール２２との間に挟み込まれた用紙Ｐ上に転写する。トナー像が静電転写された用紙Ｐは、搬送ベルト５５によって定着装置６０まで搬送される。定着装置６０は、用紙Ｐ上のトナー像に熱および圧力を加え、用紙Ｐ上にトナー像を定着する。定着画像が形成された用紙Ｐは排紙部（図示しない）に排出される。

一方、２次転写部２０で中間転写ベルト１５から用紙Ｐに転写しきれず中間転写ベルト１５上に残った残留トナーは、中間転写ベルトクリーナ３５によって中間転写ベルト１５上から除去される。

［定着装置］
ここで、図１に示す画像形成装置１を構成する定着装置６０について説明する。定着装置６０は、本発明の定着装置の一実施形態である。

図２は、図１に示す定着装置６０の構成を示す断面図である。また、図３は、図２に示す定着装置６０を、用紙が搬送される方向から見た断面図である。

図２および図３に示す定着装置６０は、定着ロール６１と、定着ベルト６２と、定着ベルト６２を定着ロール６１に押し付ける圧力パッド６４と、シート状の低摩擦シート６８を備えている。また、定着装置６０の接触領域Ｎより下流には、用紙Ｐを定着ロール６１から剥離する補助手段として剥離補助部材７０が配設されている。剥離補助部材７０は、定着ロール６１と近接する状態で配置される剥離バッフル７１と、剥離バッフル７１を保持するバッフルホルダ７２を備えている。

ここで、定着ロール６１が、本発明にいう第１の周回移動体の一例に相当し、定着ベルト６２が、本発明にいう第２の周回移動体の一例に相当する。定着ベルト６２はまた、本発明にいう定着部材の一実施形態でもある。

定着ロール６１は、金属製のコア（円筒状芯金）６１１の周囲に耐熱性弾性体層６１２、および離型層６１３が積層された円筒状ロールである。コア６１１の材料は、例えばアルミニウム、ＳＵＳ（ステンレス鋼）、または鉄製である。コア６１１の外径は、通常２０ｍｍ以上４０ｍｍ以下であり、肉厚は、例えば、コア６１１がアルミニウム製の場合は１ｍｍ以上３ｍｍ以下、ＳＵＳまたは鉄製の場合は０．１５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下程度である。耐熱性の弾性体層６１２の材料は、例えば、硬度が１５°以上４５°以下（ＪＩＳ−Ａ）程度のシリコーンゴム、フッ素ゴムである。離型層６１３の材料は、例えばフッ素樹脂である。離型層６１３の材料は、より具体的には、例えば、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、または、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）である。また、それら樹脂の複合材料や、それらの樹脂に例えばカーボン、アルミニウムナ、硫酸バリウムに代表される充填剤を配合した材料も採用され得る。離型層の厚みは、望ましくは５μｍ以上５０μｍ以下、より望ましくは１０μｍ以上４０μｍ以下である。本実施形態では、厚さ３０μｍのＰＦＡチューブを被覆している。定着ロール６１は、定着装置６０本体に回転自在に支持されており、定着ロール６１の外周面６１ａは、定着ロール６１の回転に伴い周回移動する。外周面６１ａの移動速度は、例えば、１９４ｍｍ／ｓｅｃである。

定着ロール６１の内部には、発熱源として、例えばハロゲンヒータ６６が配設されている。一方、定着ロール６１の外側には温度センサ６９が接触して配置されている。温画像形成装置の制御部４０（図１参照）は、温度センサ６９による温度計測値に基づいてハロゲンヒータ６６の点灯を制御し、定着ロール６１の外周温度を、予め定められた温度（例えば、１７０℃）に維持している。

定着ベルト６２は、周回移動の方向に無端な帯状のベルトである。定着ベルト６２は、定着ベルト６２の内部に配置された圧力パッド６４とベルト走行ガイド６３と、さらに図３に示すように、両端部に配置された蛇行防止部材８０とに、周回移動が自在に支持されている。定着ベルトの構造については後述する。ベルト走行ガイド６３は低摩擦材料で形成されており、定着ベルト６２の内周面との摺擦抵抗が低減されている。また、ベルト走行ガイド６３は低熱伝導性材料で形成され、定着ベルト６２からの熱伝導を抑制している。

定着ベルト６２は、接触領域Ｎにおいて定着ロール６１と外周面同士が接触しており、定着ロール６１の回転方向Ｃへの回転に伴い、周回移動方向Ｄに周回移動する。定着ベルト６２は、定着ロール６１に対して相対的に加圧して配置されている。接触領域Ｎには、定着入口ガイド５６を介し用紙Ｐが供給される。なお、接触領域Ｎに供給する記録媒体は、用紙Ｐに限られず、例えば樹脂フィルム等のシートであってもよい。

圧力パッド６４は、定着ベルト６２の内側に配置されており、定着ベルト６２を介して定着ロール６１に押し付けられている。定着ベルト６２が定着ロール６１に押し付けられることで接触領域Ｎが形成されている。圧力パッド６４は、ホルダ６５に支持されている。

圧力パッド６４は、プレニップ用の弾性圧力パッド６４ａおよび高剛性パッド６４ｂを有する。弾性圧力パッド６４ａは、接触領域Ｎの入口側（用紙の搬送方向における上流側）で定着ロール６１に押し付けており、幅の広い接触領域Ｎを確保している。高剛性パッド６４ｂは、定着ベルト６２を接触領域Ｎの出口側（下流側）で定着ロール６１に押し付けて、定着ロールに歪みを与えている。弾性圧力パッド６４ａは、例えばシリコーンゴム、フッ素ゴムに代表される弾性体であり、板バネも採用され得る。また、弾性圧力パッド６４ａの定着ロール６１に向いた面は、定着ロール６１の外周面形状に沿った凹面状を有している。高剛性パッド６４ｂの材料は、例えばポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリイミド、ポリエステル、ポリアミドに代表される耐熱性樹脂であるが、それらの樹脂に例えばガラスファイバーを添加し強化した材料も採用され得る。また、材料には鉄、アルミニウム、ＳＵＳに代表される金属も採用され得る。

弾性圧力パッド６４ａおよび高剛性パッド６４ｂのうちの、定着ベルト６２と接する面には、低摩擦シート６８が設けられている。低摩擦シート６８は、定着ベルト６２の内周面と圧力パッド６４との摺動抵抗を低減している。低摩擦シート６８の材料は、例えば、焼結成型したＰＴＦＥ樹脂シート、弗素素樹脂を含浸させたガラス繊維シート、または、ガラス繊維に弗素樹脂のフィルムシートを加熱融着して挟み込んだ積層シートである。圧力パッド６４と定着ロール６１との間には、バネ等の部材（図示せず）によって荷重が負荷され、その荷重は、例えば、Ａ４サイズ対応（Ａ４ＳＥＦ通紙幅対応）の装置で１００Ｎ以上３５０Ｎ以下、Ａ３サイズ対応（Ａ４ＬＥＦ通紙幅対応）の装置で１５０Ｎ以上４５０Ｎ以下程度である。

また、ホルダ６５の下には、潤滑剤塗布部材６７が配置されている。潤滑剤塗布部材６７は、図３に示す、定着ベルト６２の周回移動の方向と交わる幅方向Ｗに延びた形状を有し、定着ベルト６２の内周面に接している。潤滑剤塗布部材６７は、例えばアミノ変性シリコーンオイルからなる潤滑剤を定着ベルト６２の内周面に供給する。これにより、定着ベルト６２と低摩擦シート６８の間に潤滑剤を供給し、低摩擦シート６８を介した定着ベルト６２と圧力パッド６４との摩擦抵抗がさらに低減される。

また、図３に示すように、定着装置６０には、定着ベルト６２の端面に接触し、その蛇行を防止する一対の蛇行防止部材８０が備えられている。蛇行防止部材８０は、支持部８０１と、フランジ部８０２と、挿入部８０３とを有する。一対の蛇行防止部材８０は、挿入部８０３が定着ベルト６２の両端部から挿入されており、フランジ部８０２が、定着ベルト６２の蛇行の際にその端面と突き当たる程度の距離で互いに離間させた状態で配置される。

定着ベルト６２はベルト走行ガイド６３の外周面に沿って周回移動する。また、定着ベルト６２は圧力パッド６４よって定着ロール６１に押され、その力による定着ロール６１からの摩擦力で従動して周回移動する際に、部品寸法のバラツキや接触領域Ｎを通過する用紙Ｐの影響を受ける。そして、定着ロール６１からの摩擦力が幅方向Ｗで不均一になると、定着ベルト６２には、軸の方向幅すなわち方向Ｗに移動する力が働き、いずれかの端部に片寄る、いわゆるベルトウォークが発生する。蛇行防止部材８０を備えることにより定着ベルト６２の蛇行が抑制される。蛇行防止部材８０の材料には、例えばＰＰＳ、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）に代表される耐熱性樹脂や、更にこの耐熱性樹脂に、耐久性や摩擦係数を下げるための充填剤を加えた材料が採用され得る。

図２および図３に示す定着装置６０では、未定着のトナー像を有する用紙Ｐが、定着ロール６１と定着ベルト６２とが接触する領域Ｎを通過する時に、未定着のトナー像を有する面は定着ロール６１に、反対側の面は定着ベルト６２にそれぞれ接触して加圧されるとともに、ハロゲンヒータ６６によって定着ロール６１を介して用紙Ｐ上の未定着のトナー像が加熱されて用紙Ｐに定着される。

［定着ベルト］
図４は、図２に示す定着ベルト６２の一部を切り取って示した拡大斜視図である。

本実施形態の定着ベルト６２は、図２を参照して説明したように無端のベルトであり、全体形状は筒状となっている。定着ベルト６２は、図４に示すように、複数の層からなる層構造を有している。定着ベルト６２は、内周層となる基層６２１と、この基層６２１上に積層された、外周層となる表面層６２２とを有する。

＜基層＞
基層６２１を構成する材料は、例えば公知の樹脂材料または金属材料が採用され得る。樹脂材料は、例えばエンジニアリングプラスチックである。エンジニアリングプラスチックは、例えば、弗素樹脂、ポリイミド（ＰＩ）（熱硬化性ポリイミド、熱可塑性ポリイミド）、フッ化ポリイミド、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリベンズイミダゾール（ＰＢＩ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリサルフォン（ＰＳＵ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、全芳香族ポリエステル（液晶ポリマー）である。これらの中でも、ポリイミド、弗化ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミドに代表される弗素樹脂は、機械的強度、耐熱性、耐摩耗性、および耐薬品性に優れるので望ましい。また、金属材料としては、例えば、ＳＵＳ、ニッケル、銅、およびアルミニウムに代表されるの各種金属が採用され得る。また、基層６２１には、前述した各種樹脂材料と各種金属材料とを積層した構造も採用され得る。

定着ベルト６２における強度を確保するとともに柔軟性も確保するため、基層６２１の厚さは２０μｍ以上２００μｍ以下であり、より望ましくは４０μｍ以上１００μｍ以下の範囲である。

また、基層６２１には、表面の全面または一部にゴム材料を積層した構造も採用され得る。ゴム材料は、例えば、ウレタンゴム、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＭ）、シリコーンゴム、およびフッ素ゴム（ＦＫＭ）である。特に、シリコーンゴムは、耐熱性、加工性に優れるので望ましい。ゴム材料の積層構造を採用する場合における、ゴム材料の厚さは、例えば３０μｍ以上５００μｍ以下であり、１００μｍ以上３００μｍ以下がより好ましい。

＜表面層＞
表面層６２２は、基層６２１の外周に積層した層であり、全体形状は管状である。表面層６２２の厚さは２０μｍ以上１００μｍ以下である。表面層６２２は、弗素樹脂を含む弗素樹脂層であり、図４に示すように、基層６２１の上に積層された第１の粒子層６２３と、第１の粒子層６２３のさらに上に積層された第２の粒子層６２４とを備えている。定着ベルト６２は、第２の粒子層６２４を、図２に示す定着ロール６１の周面６１ａと接しながら周回移動する。

第１の粒子層６２３は、層内に弗素樹脂からなる弗素樹脂粒子を主要な成分として含み、層の表面、すなわち第２の粒子層６２４との界面には凹凸を有している。第２の粒子層６２４も弗素樹脂からなる弗素樹脂粒子を主要な成分として含んでいる。但し、第２の粒子層６２４は、第１の粒子層６２３に含まれる粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、第１の粒子層６２３の表面の凹凸を埋め、第１の粒子層６２３の表面よりも滑らかな表面を有する。それぞれの層の弗素樹脂粒子は、互いに隣接するもの同士が融着しており、表面層全体として一体化している。

本実施形態に係る第１の粒子層６２３および第２の粒子層６２４を構成する弗素樹脂粒子は、同じ種類の弗素樹脂で形成されているが、両者の弗素樹脂が、互いに異なる種類の弗素樹脂で形成された構成も採用し得る。例えば、メルトフローレートの高い弗素樹脂を採用すると、表面層６２２の製造の焼成過程において、表面の平滑性が高められるが、通常、メルトフローレート（溶融時の粘度）が高い弗素樹脂は分子量が低く耐久性に劣っていることから、第２の粒子層６２４の弗素樹脂粒子のみに採用することが好ましい。

第１の粒子層６２３の弗素樹脂粒子、および第２の粒子層６２４の弗素樹脂粒子に使用される弗素樹脂としては、例えば、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロメチルビニルエーテル共重合体（ＭＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロエチルビニルエーテル共重合体（ＥＦＡ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリエチレン−テトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリクロロ三フッ化エチレン（ＰＣＴＦＥ）、フッ化ビニル（ＰＶＦ）等が挙げられる。これらの中でも特に、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロメチルビニルエーテル共重合体（ＭＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロエチルビニルエーテル共重合体（ＥＦＡ）または偏性ＰＴＦＥなどを始めとするこれらの変性体あるいは架橋ＰＴＦＥが好適であり、中でも特に、耐熱性および耐久性に優れたＰＦＡやＰＴＦＥが好ましい。

第１の粒子層６２３および第２の粒子層６２４は、ともに弗素樹脂で形成された弗素樹脂粒子を有するが、両者を構成する弗素樹脂粒子の粒径の分布および平均粒径が互いに異なっており、第２の粒子層６２４は、第１の粒子層６２３に含まれる粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含んでいる。

第１の粒子層６２３は、小粒径の弗素樹脂粒子Ｑと大粒径の弗素樹脂粒子Ｒが混合した組成となっている。ここで、小粒径の弗素樹脂粒子Ｑは、粒径が３μｍ未満のものであり、平均粒径が１μｍ以下のものが好ましい。大粒径の弗素樹脂粒子Ｒは粒径が３μｍ以上のものであり、粒径が３μｍ以上５０μｍ以下の範囲のものが好ましい。また小粒径と大粒径の配合比率は、成膜する表面層６２２の膜厚に合わせて選択されるが、１μｍ以下の弗素樹脂粒子１００質量部に対して大粒径の弗素樹脂粒子Ｒが２０質量部以上配合されることが好ましい。

表面層６２２の製造工程では、弗素樹脂粒子が分散した塗布液を基層６２１の上に塗布し、乾燥して分散媒を蒸発させた後に焼成し、弗素樹脂粒子の少なくとも一部を溶融させて層を一体化するが、乾燥時には塗布膜面に沿った面方向の収縮によって塗膜表面にひび割れ（マッドクラック）が発生する可能性がある。ひび割れは、弗素樹脂粒子からなる層が厚いほど、発生する可能性が高い。

本実施形態に係る第１の粒子層６２３は、大粒径の弗素樹脂粒子Ｒが混合され弗素樹脂粒子の平均粒径が大きいため、乾燥時において塗膜面に垂直方向の収縮に比べ塗布膜面に沿った面方向の収縮が小さくなり、塗膜表面のひび割れの発生が抑えられる。ここで大粒径の弗素樹脂粒子Ｒの割合が高く平均粒径が大きいほど、乾燥時に塗膜面に垂直方向の収縮に比べた塗布膜面に沿った面方向の収縮は小さくなり、塗膜表面にひび割れを生じさせない膜厚の限度が厚くなる。但し、小粒径の弗素樹脂粒子Ｑが少なくとも１０質量部以上含まれることで、大粒径の弗素樹脂粒子Ｒのみからなる場合に比べて、塗膜の均一性や作製する際の塗布性を向上する。

大粒径の弗素樹脂粒子Ｒの配合比率が高くまたその粒径が大きいほど、塗布および乾燥から焼成までの成膜結果として、第１の粒子層６２３の表面における凹凸の差が大きくなり、表面平滑性は低くなる。すなわち塗布方法によって多少差はあるものの塗料中に含まれる大粒径の弗素樹脂粒子Ｒの割合が高くまた粒径が大きくなるほど大粒径の弗素樹脂粒子Ｒが塗膜表面に露出する割合が高く、また突出する高さが高くなり表面粗さは大きくなる。そこで、本実施形態の表面層６２２では、第１の粒子層６２３の上に、この第１の粒子層６２３の凹凸を埋める第２の粒子層６２４が積層されている。

第２の粒子層６２４は、第１の粒子層６２３に含まれる粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子Ｑ’を含んでいる。第２の粒子層６２４の弗素樹脂粒子Ｑ’としては、粒径が３μｍ未満であり、平均粒径が１μｍ以下の小粒径の弗素樹脂粒子が単独使用されている。本実施形態では、第２の粒子層６２４に含まれる弗素樹脂粒子Ｑ’は、第１の粒子層６２３に含まれる小粒径の弗素樹脂粒子Ｑと同じ種類でかつ同じ粒径のものである。本実施形態では、第２の粒子層６２４の弗素樹脂粒子Ｑ’は、第１の粒子層６２３に対し大粒径の弗素樹脂粒子Ｒが混合されていない分、平均粒径が小さい。第２の粒子層６２４は、第１の粒子層６２３の表面に露出した大粒子の弗素樹脂粒子Ｒにより生じた凹凸や、第１の粒子層６２３自体のうねりにより生じた凹凸を埋めており、表面が、第１の粒子層６２３の表面よりも滑らかとなっている。第２の粒子層６２４に含まれる弗素樹脂粒子Ｑ’は、第１の粒子層６２３に含まれる小粒径の弗素樹脂粒子Ｑと同じ種類でかつ同じ粒径のものであるため、本実施形態に係る表面層６２２の断面を観察した場合、第１の粒子層６２３は大粒径の弗素樹脂粒子Ｒが散在した層として、大粒径の弗素樹脂粒子Ｒを有しない第２の粒子層６２４と区別される。

第２の粒子層６２４は、第１の粒子層６２３の表面の凹凸を覆い隠す程度の厚さで、第１の粒子層６２３を被覆している。つまり、第２の粒子層６２４は、最も厚い部分の層厚が、第１の粒子層６２３の表面の凹凸の差よりも厚い。この一方で、第２の粒子層６２４は、弗素樹脂粒子Ｑ’の平均粒径が小さいため表面平滑性は高いものの、大粒径の粒子が含まれないため、成膜過程における乾燥時にひび割れが発生しやすい。第２の粒子層６２４は、塗布膜厚が２０μｍ程度を超えるとひび割れ（クラック）が発生しやすくなる。したがって、第２の粒子層６２４の層の厚みは、最も厚い部分で２０μｍ程度以内であり、ひび割れ発生に対する余裕を見込んで最も厚い部分で１５μｍ程度以内であることが好ましい。

また、表面層６２２として、トナーに対する離型性を損なわない程度の充填剤を添加した構成も採用され得る。充填剤は、例えば公知の無機粉末材料、および耐熱樹脂粉末であるが、これらに限られず各種の材料が採用され得る。充填剤の粒径は、平均粒径１μｍ以上２０μｍ以下程度が望ましく、２μｍ以上１０μｍ以下の範囲がより望ましい。また、充填剤の形状は特に限定されず、不定形、燐片状、針状、繊維状等のものが使用され得るが、摩耗耐久性の点からは不定形がより望ましい。また、弗素樹脂のマイクロカプセルに充填剤を封入したものを大粒径の弗素樹脂粒子として使用し得る。補強用充填剤の粒径は、弗素樹脂粒子の場合と同様に、粒径が小さいほど表面平滑性が高く、粒径が大きいほどクラック限界膜厚は高くなる。一方、摩耗耐久性に対する影響は、粒径が大きい方が塗膜中から脱落しにくく摩耗耐久性が高い。また充填剤の形状に関しては、板状あるいは燐片状などの扁平度合い（縦横比）の高いものは塗布膜表面に水平に配列しやすくクラック限界膜厚が向上し表面平滑性も向上するが、表面から脱落しやすく摩耗耐久性が低下する傾向がある。このため、表面層６２２のうち、第１の粒子層６２３に添加する補強用充填剤は平均粒径が５〜１０μｍ程度で、形状は不定型のものが好ましく、第２の粒子層６２４に添加する補強用充填剤としては表面平滑性の点から平均粒径５μｍ以下のものが好ましい。

上記の無機粉末材料としては、例えば、二硫化モリブデン、六方晶窒化硼素、マイカ、グラファイト、タルク、黒鉛等の層状構造を有する潤滑性充填材；酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化鉄、酸化ケイ素、酸化セリウム、複合金属酸化物等の金属酸化物；炭化珪素、炭化ホウ素等の炭化物；立方晶窒化硼素、窒化珪素等の窒化物；さらに、ガラス粉末、珪酸アルミニウム、ホウ酸アルミニウム、金属粉末、炭素繊維、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、ケイ酸塩化合物が挙げられる。また、上記の耐熱性樹脂粉末を形成する耐熱性樹脂としては、例えば、（弗化）ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリベンズイミダゾール、全芳香族ポリエステル系樹脂が挙げられる。無機粉末材料および耐熱性樹脂は、フッ素樹脂との密着性を向上させるために、フッ素系のカップリング剤で表面処理されたものも採用され得る。

また、表面層６２２に含まれる耐熱性樹脂中には、静電オフセットを防止してトナーの離型性を高めるため、各種導電剤を添加した構成も採用され得る。導電剤には、例えば、電子伝導性系導電剤およびイオン伝導性系導電剤が挙げられる。電子伝導性系導電剤としては、カーボンブラック、グラファイト、アルミニウム、ニッケル、銅合金に代表される金属または合金；酸化錫、酸化亜鉛、チタン酸カリウム、酸化錫−酸化インジウムや酸化錫−酸化アンチモン複合酸化物に代表される金属酸化物が挙げられる。また、イオン伝電性導電剤としては、スルホン酸塩、アンモニア塩、および、カチオン系、アニオン系、ノニオン系に代表される各種の界面活性剤等が挙げられる。

表面層６２２の耐熱性樹脂を補強する補強材部として使用する材料としては、公知の各種樹脂材料から選択されるが、基層６２１を構成する材料として示したものと同一のものが好適に使用可能である。

また、表面層６２２には、トナーに対する離型性の向上や静電オフセットの防止のための各種フィラーや導電化剤を添加した構成も採用され得る。添加剤としては、トナーに対して離型性を有する耐熱性樹脂に使用するフッ素樹脂や弗化ポリイミドおよび前記耐熱性樹脂部に添加可能な各種フィラーや導電化剤などが使用可能である。

また、定着ベルトの表面層６２２以外の層、例えば基層６２１においても、導電性、熱伝導性、絶縁性、剥離性、摺動性、補強の各目的に応じた充填材を添加してもよい。各種添加材としては表面層６２２に添加されるものを使用してもよい。

本実施形態に係る定着ベルト６２は、表面層６２２において、第１の粒子層６２３の上に積層された第２の粒子層６２４が第１の粒子層６２３の表面の凹凸を埋めているため、弗素樹脂層である表面層６２２が厚くても表面が平滑である。したがって、定着後の用紙の光沢のムラや画像のムラが抑えられる。しかも、定着ベルト６２は、第１の粒子層６２３が、第２の粒子層６２４の弗素樹脂粒子Ｑ’よりも平均粒径が大きい弗素樹脂粒子Ｑ，Ｒを含んでいるため、クラックの発生を回避しつつ２０μｍより厚く形成されている。したがって、弗素樹脂粒子を含む表面層６２２全体の厚みが、例えば小粒径の弗素樹脂粒子のみの単層から形成される場合の２倍を超える厚さに形成されており、磨滅に対する耐久性が高い。すなわち、単層から形成される場合に比べ、用紙の端部に接触して摩耗しても、短期間で基層６２１が表面に露出することが回避され、基層６２１の露出によるトナーの固着や用紙の巻き付きが回避される。よって、本実施形態の定着ベルト６２を備えた定着装置６０および画像形成装置１も、この定着ベルト６２の表面層６２２の摩耗に伴う装置の寿命が長い。

［定着ベルトの製造方法］
図２および図４に示す定着ベルト６２は例えば以下の方法によって製造される。まず、第１の粒子層６２３を形成するための弗素性樹脂塗料（第１の塗布液）と、第２の粒子層６２４を形成するための弗素樹脂塗料（第２の塗布液）の２種の塗布液を調製する。塗布液は、それぞれの粒子層を形成する弗素樹脂粒子を、分散媒（例えば界面活性剤を添加した水）に分散させて調製する。次に、これら２種の塗布液を、それぞれに塗液吐出口を備えた２つの塗液圧送供給容器に入れる。また、円筒状の金型表面に、後に基層６２１となるポリイミド前駆体が塗布された円筒形状の基材を用意する。続いて、これら２つの塗液圧送供給容器を、円筒形状の基材の軸方向に一定の間隔で互いに隣接させて配置し、それぞれの塗液吐出口が、例えば、基材の表面近傍に配置されるように塗液圧送供給容器を装着する。

次に、円筒管状の基材を回転させ、基材の軸方向に塗液圧送供給容器を移動しつつ、基材表面上にそれぞれの塗液吐出口から第１の塗布液と第２の塗布液を予め定めた間隔をおいて吐出させる。この間隔は第１の塗布液が塗布後に流動してうねりがほぼ平坦になる時間であり、塗料の粘性挙動や塗布膜厚やうねり間隔などによって変化するため塗料に合わせて調整される。第１の塗布液と第２の塗布液とを塗布、積層後、基材をさらに回転し、塗布液を乾燥させる。

次に、加熱処理を行うことによって、金型表面の基層６２１の上に表面層６２２が形成される。このような製造方法によって、第１の粒子層６２３からなる弗素樹脂層の上に、第２の粒子層６２４からなる弗素樹脂層が積層された２層構造の表面層６２２が形成される。

［第２実施形態］
次に、本発明の第２実施形態について説明する。以下の第２実施形態の説明にあたっては、これまで説明してきた実施形態における各要素と同一の要素には同一の符号を付けて示し、前述の実施形態との相違点について説明する。

図５は、第２実施形態の定着ベルトの一部を切り取って示した拡大斜視図である。

図５に示す定着ベルト９２は、第１実施形態の定着ベルト６２（図４参照）と同様に、基層６２１と、基層６２１の上に積層された表面層９２２とを備え、表面層９２２はさらに、第１の粒子層９２３と、第１の粒子層９２３の上に積層された第２の粒子層９２４とを備えている。表面層９２２の厚さは、２０μｍ以上１００μｍ以下である。これら基層６２１、第１の粒子層９２３、および第２の粒子層９２４の組成も、第１実施形態の定着ベルト６２と同じである。

図５に示す定着ベルト９２は、第１の粒子層９２３の表面の凹凸の差ｈ１が、第１の粒子層９２３に含まれた粒子Ｒの粒径よりも大きいことが第１実施形態の定着ベルト６２と異なる。より詳細には、第１の粒子層９２３は、複数の連続した突出部である畝９２３Ａが、互いに並んで延びた凹凸構造を有する。第１の粒子層９２３が有する複数の畝９２３Ａは、筒状の定着ベルト９２の幅方向Ｍに並んでおり、定着ベルト９２が周回移動する移動方向Ｄに延びている。

図６は、図５に示す定着ベルトの全体形状を示す斜視図である。

図６に示す定着ベルト９２は筒状であり、内周側には基層６２１が配置され、外周側には表面層９２２が配置されている。表面層９２２のうちの第１の粒子層９２３（図５参照）が有する畝９２３Ａの峰に対応する部分が、破線で示されている。

第１の粒子層９２３の畝９２３Ａは、筒状の定着ベルト９２に螺旋状に延びている。つまり、第１の粒子層９２３の幅方向Ｍに並んだ複数の畝９２３Ａは１列に繋がっている。図５に戻って説明を続けると、定着ベルト９２は、第１の粒子層９２３の層厚が厚く第２の粒子層９２４の層厚が薄い部分と、第１の粒子層９２３の層厚が薄く第２の粒子層９２４の層厚が厚い部分とが、幅方向Ｍに沿って交互に配列されている。第１の粒子層９２３は、厚みが薄い部分でも切れ目なく繋がっており、幅方向Ｍに連続している。第２の粒子層９２４の層厚が薄い部分、すなわち、第１の粒子層９２３の畝９２３Ａの谷間における第２の粒子層９２４の層厚ｈ２すなわち最大の層厚は、ひび割れの発生を回避するため２０μｍ程度以内が好ましく、余裕を見込んで１５μｍ程度以内がより好ましい。また、第２の粒子層９２４の層厚が厚い部分、すなわち、第１の粒子層９２３の畝９２３Ａの峰における第２の粒子層９２４の層厚は、表面平滑性の点から１μｍ〜１０μｍの範囲が好ましく、２〜６μｍの範囲がより好ましい。また、ひび割れの回避と表面平滑性の両立を図る点から、第１の粒子層６２３に対する第２の粒子層６２４の比率は周方向に沿った断面の断面積で１／２程度以下が好ましい。また、畝９２３Ａの配置間隔は０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下程度の範囲が望ましく、１．０ｍｍ以上４ｍｍ以下程度の範囲がより望ましい。

図５および図６に示す定着ベルト９２では、第１の粒子層９２３が第１の粒子層９２３に含まれた粒子Ｒの粒径よりも大きい凹凸構造を有するため、第１の粒子層９２３を構成する、粒径が大きく強度の強い弗素樹脂粒子が、表面層９２２近傍まで配置されている。したがって、定着ベルト９２は、例えば図４に示す定着ベルト６２のような第１の粒子層９２３の凹凸の差が粒子の粒径以下の構造に比べて、摩耗に対する強度が増している。また、定着ベルト９２では、第１の粒子層９２３の畝９２３Ａが移動方向Ｄに延びた凹凸構造を有するため、強度が移動方向Ｄに揃っているため、移動方向Ｄと交わる方向に延びる用紙のエッジに対する強度が強い。したがって、用紙のエッジが定着ベルト９２に対して移動方向Ｄにずれて滑るときの摩耗が抑えられる。

［第２実施形態における定着ベルトの製造方法］
図５および図６に示す定着ベルト９２の製造は、上述した第１実施形態の定着ベルトの製造と同様の装置および方法で実施される。但し、図５および図６に示す定着ベルト９２の製造では、第１の塗布液が基層６２１への塗布後に流動して平坦になる前に、第２の塗布液が塗布される。具体的には、第１の塗布液と第２の塗布液の塗布間隔を短くしたり、更には第１の塗布液の流動特性を抑えて、平滑化時間を長くしたりする。例えば、基層６２１となる円筒基材を回転させ、円筒基材の軸方向に沿って塗液圧送供給容器を移動しつつ、それぞれの塗液吐出口から第２の塗布液に比べ平滑化性を抑えた流動挙動を有する第１の塗布液と第１の塗布液に比べ塗料の平滑化性の高い流動挙動を有する第２の塗布液を同時あるいは所定の間隔をおいて吐出させる。そして、円筒基材の表面に、第１の塗布液と第２の塗布液とを、円筒基材の軸方向（幅方向Ｍ）について交互に塗布しつつ、円筒基材をさらに回転し、加熱状態で塗布液を乾燥させる。さらに、加熱処理を行うことで、基層６２１上に表面層６２２が形成される。このような製造方法によって、表面層９２２は、第１の粒子層９２３と第２の粒子層９２４の、層厚が厚い部分と薄い部分が、幅方向Ｍに沿って交互に配置され、そして周方向である移動方向Ｄに延びた形状に形成される。但し、第１の粒子層６２３用の塗料に対して第２の粒子層６２４用の塗料は流動性が高く、吐出量も低く、かつ第１の粒子層６２３後の後から塗布されるため、第２の粒子層６２４の最厚部分は、表面側に向かって広がる楔状に形成される。

なお、塗料の流動性や平滑化性に関わる特性としては、一般的に粘度や粘度比あるいは降伏値などがあり、粘度比あるいは降伏値を小さくするほど平滑化性は向上する、またこれらの特性は塗料の固形分や溶媒、増粘剤、各種表面調整剤、界面活性剤などの種類や添加量などによって制御することが出来る。

［第３実施形態］
これまで説明した実施形態では、定着ベルトが、用紙のトナー像が形成された側とは反対側に接触する定着装置を説明したが、次に、定着ベルトが、用紙のトナー像が形成された側に接触する、本発明の第３実施形態について説明する。以下の第３実施形態の説明にあたっては、これまで説明してきた実施形態における各要素と同一の要素には同一の符号を付けて示し、前述の実施形態との相違点について説明する。

図７は、第３実施形態の定着装置６０の構成を示す断面図である。

図７に示す定着装置２００は、定着ロール２６１と、定着ベルト２６２と、定着ベルト２６２を定着ロール６１に押し付ける圧力パッド２６４およびホルダ２６５と、加熱装置２６６とを有している。

定着装置２００では、加熱装置２６６が定着ベルト２６２を外周面から加熱する。定着ベルト２６２は用紙のトナー像が形成された側に接触してトナー像を加熱する。

定着ベルト２６２は、図４に示す第１実施形態の定着ベルト６２と同じ構成を有している。本実施形態の定着ベルト２６２も、第１実施形態の定着ベルト６２と同様、例えば大粒径の弗素樹脂を含んだ第１の粒子層のみの単層からなる構造に比べて表面が滑らかであり、定着後の用紙の光沢のムラや画像のムラが抑えられる。しかも、弗素樹脂粒子を含む表面層６２２全体の厚みが、例えば小粒径の弗素樹脂粒子のみの単層から形成される場合の２倍を超える厚さに形成されており、磨滅に対する耐久性が高い。またさらに、図４に示す定着ベルト６２は、第１の粒子層６２３の表面に形成された凹凸の差が、第１の粒子層６２３が有する大粒径の弗素樹脂粒子よりも小さいため、第１の粒子層６２３の上に形成された第２の粒子層６２４の表面に現れる凹凸の影響が、例えば図５に示す第２実施形態の定着ベルト９２の場合に比べて小さく、第２の粒子層６２４の表面がより滑らかである。このため、定着ベルト２６２は、本実施形態のような用紙のトナー像が形成された側に接触するように配置されても、定着された用紙における光沢のムラや、定着したトナー像のムラがより少ない。

［実施例］
以下、実施例に基づき本実施形態をさらに具体的に説明する。なお、本実施形態は、以下の実施例に限定されるものではない。

＜画像形成装置による試験＞
後述する実施例１から４と比較例１から３で作製した無端ベルトを、図２に示す定着装置に定着ベルトとして装着し、さらに、この定着装置を図１に示す画像形成装置に取り付け、まず初期の画像欠陥の評価を行った。用紙は富士ゼロックス製Ｃ２紙を使用し、画像密度は全面黒ベタ画像の両面印字としたのち、目視確認により確認した。

さらに初期の画像欠陥の評価で問題なかったものに関して、摩耗耐久性を確認するために以下の条件で、用紙を通過させる通紙試験を行った。用紙は富士ゼロックス製Ｃ２紙を使用し、画像密度は文字画像で５％とした。画像形成装置により５００００枚の画像形成を実施し、走行終了後の表面の離型層の摩耗量を測定した。

定着装置中の定着ロールは、肉厚０．５ｍｍ、外径２５ｍｍの炭素鋼管の表面上に、シリコーンゴム（信越化学工業株式会社製ＬＳＲ）を厚さ０．６ｍｍ、最外表面層として、厚さ３０μｍのＰＦＡチューブが一体に被覆されるように、（内径約２６．２ｍｍの）金型にＰＦＡチューブおよび炭素鋼管を挿入したのちＰＦＡチューブおよび炭素鋼管の隙間にシリコーンゴムを注入成型することにより成形した。なお、ＰＦＡチューブは、ＰＦＡ（三井・デュポンフロロケミカル株式会社製９５０ＨＰ−Ｐｌｕｓ）を押し出し成型し、内面をエキシマレーザーにより処理した。

なお、摩耗耐久性を評価する時の通紙試験に際し、定着ロールと定着ベルトとの接触域の圧力（ニップ圧力）を、通常の１．５倍に増大し、また、定着ベルトの内側に供給するオイル潤滑剤の量は、通常の２５％とした。このように、評価条件を厳しい条件とし、定着ベルトの耐摩耗性を評価した。

＜表面粗さの計測＞
表面粗さは算術平均粗さ（Ｒａ）として、ＪＩＳＢ０６３３に準拠して測定を行った。また測定は定着ベルトの軸方向に平行方向に行い、測定ヶ所は画像形成前の定着ベルトの軸方向（幅方向）に沿って両端部から５０ｍｍと中央部の３ヶ所について周方向をそれぞれ９０°おきの４ヶ所の合計１２ヶ所とし、１２ヶ所の算術平均粗さ（Ｒａ）を測定し、更にその平均を求めた。なお、測定は、（株）東京精密製の表面粗さ測定器サーフコム１４００Ｄを使用して行った。

＜表面層の最大摩耗量＞
画像形成前の定着ベルトの厚さと５０,０００枚の画像形成後の厚さをそれぞれ測定し、画像形成前後での厚さ変化量を摩耗量とした。定着ベルトの軸方向に沿って定着ベルトの全長を５ｍｍ間隔で測定した。また、周方向の測定位置は９０°置きの４ヶ所とした。それらの測定値の中の最大値を表面層の最大摩耗量とした。なお、摩耗量の測定は、（株）フィッシャー・インストルメンツ製の渦電流式膜厚計ＩＳＯＳＣＯＰＥ ＭＰ３０を使用して樹脂基材も含めた総膜厚の測定を行った。また、各実施例で作成したベルトの第１の粒子層および第２の粒子層の各層の膜厚は、ベルトの一部を軸方向に沿って切断し、直接断面を光学式顕微鏡で拡大観察して測定を行った。

（実施例１）
以下の操作に従い、無端ベルトを作製した。まず、外径３０ｍｍ、長さ５００ｍｍのアルミニウム製の円筒管の表面をブラスト処理により粗面化し、さらに、シリコーン系離型剤を塗布し、２００℃で６０分間乾燥した。その後、さらに３４０℃で３０分間加熱して焼き付け、表面粗さＲａが０．８μｍで、表面にシリコーン系離型剤を焼き付けた金型を用意した。次に、用意した金型の中央部４７０ｍｍに、フローコーティング（螺旋巻き塗布）法により、粘度１２０Ｐａ・ｓに調整したポリイミド前駆体のＮ−メチルピロリドン溶液（宇部興産株式会社製：商品名ＵワニスＳ）を塗布した。次いで、金型を１００℃で５０分間回転しながら塗布液を乾燥し、塗布したポリイミド前駆体を平滑化した。

一方、界面活性剤を添加した水中に平均粒径１０μｍのＰＦＡ粉末（三井・デュポンフロロケミカル株式会社製：商品名３５０Ｊ）を分散したのち全弗素樹脂粒子中の小粒径の粒子と大粒径の粒子の比率が６：４となるように平均粒径０．２μｍのＰＦＡ分散液（三井・デュポンフロロケミカル株式会社製：商品名９４５ＨＰ-Ｐｌｕｓ）を更に加えて混合した。充填材として平均粒径５μｍの硫酸バリウム（堺化学株式会社製：商品名ＢＭＨ−６０）を、固形分中の割合が１０質量％となるように配合した。次いで、導電剤としてカーボンブラック（ライオン株式会社製ケッチェンブラック分散溶液）を、固形分中の割合が２質量％となるように配合した。さらに、水および増粘剤（ヒドロキシプロピルメチルセルロース）により溶液の粘度を調整し、第１の塗布液を調製した。この塗布液中の全固形分濃度は５５質量％で粘度は２９０ｍＰ・ｓであった。粘度測定方法は東機産業（株）製Ｂ型粘度計ＲＢ−８０Ｌ型、Ｍ−２ロータ、を使用し、３０ｒｐｍ、２５℃での条件で測定した値で、以降の実施例での粘度測定も同一の測定条件で実施した。

次いで、平均粒径０．２μｍのＰＦＡ分散液（三井・デュポンフロロケミカル株式会社製：商品名９４５ＨＰ-Ｐｌｕｓ）に、充填材として平均粒径２μｍの硫酸バリウム（堺化学株式会社製：商品名ＢＭＨ）を、固形分中の割合が１０質量％となるように配合した。次いで、導電剤としてカーボンブラック（ライオン株式会社製ケッチェンブラック分散溶液）を、固形分中の割合が２質量％となるように配合した。さらに、水および増粘剤により溶液の粘度を調整し、第２の塗布液を調製した。この塗布液中の全固形分濃度は４５質量％で粘度は３００ｍＰ・ｓであった。

続いて、第１の塗布液と第２の塗布液を、２個の別々の塗液圧送供給容器にそれぞれ入れた。次に、予め表面にポリイミド前駆体を塗布した金型（アルミニウム製円筒管）の軸方向に上記２個の塗液圧送供給容器を隣接させ、且つそれぞれの塗液吐出口がポリイミド前駆体の表面近傍に配置されるように塗液圧送供給容器を装着した。次に、円筒管状の金型を回転させ、金型の軸方向に沿って塗液圧送供給容器を移動しつつ、それぞれの塗液吐出口からまず第１の塗布液を吐出させて金型に塗布したポリイミド前駆体の表面に、第１の塗布液を塗布した。次に、間隔を空けて同じく第２の塗布液を吐出させ、金型に塗布したポリイミド前駆体の表面に、第１の塗布液の上に第２の塗布液を重ねて塗布を行った。そして金型をさらに回転し、塗布液を８０℃で１０分間乾燥させた。さらに、３８０℃で６０分間焼成を行い、ポリイミド前駆体を硬化させた。

次いで、金型の表面に形成された被膜を金型表面から取り外し、さらに、両端部を切断して無端ベルトを得た。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、ポリイミド基材層基層の外周に積層された厚さ３０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。表面層は、第１の粒子層が２５μｍ、その上に第２の粒子層が５μｍの厚さで積層されていた。また表面粗さ（Ｒａ）は０．３６μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（実施例２）
実施例１と同様にしてアルミニウム製の円筒管からなる金型表面にポリイミド前駆体を塗布し平滑化した。次に、実施例１と同様にして第１の塗布液を調製した。但し、比較例２において第１の実施例で使用した小粒径と大粒径の比率が６：４のままで厚塗りしているが、この比率のまま厚塗りするとクラックが発生してしまうため、第１の実施例に比べて厚く塗布した際に乾燥時にクラックが発生しないように全弗素樹脂中の小粒径と大粒径の比率が５：５となるように混合した。この塗布液中の全固形分濃度は５５質量％で粘度は２９０ｍＰ・ｓであった。また第２の塗布液は実施例１と同じものを使用した。

続いて、実施例１と同様にして、第１の塗布液と第２の塗布液を金型に塗布したポリイミド前駆体の表面に重ねて塗布を行った。但し実施例１に比べて厚く塗布するために、第１の塗布液と第２の塗布液を多くした。そして金型をさらに回転し、塗布液を８０℃で１０分間乾燥させた。さらに、３８０℃で６０分間焼成を行い、ポリイミド前駆体を硬化させた。

次いで、金型の表面に形成された被膜を金型表面から取り外し、さらに、両端部を切断して無端ベルトを得た。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、ポリイミド基材層基層の外周に形成された厚さ４０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

表面層は、第１の粒子層が３０μｍ、その上に第２の粒子層が１０μｍの厚さで積層されていた。また表面粗さ（Ｒａ）は０．３５μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１と同様にして定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（実施例３）
実施例１と同様にしてアルミニウム製の円筒管からなる金型表面にポリイミド前駆体を塗布し平滑化した。次に、実施例１、２と同様にして第１の塗布液を調製した。但し、比較例４において、第２の実施例で使用した小粒径と大粒径の比率が５：５のままで厚塗りしているが、この比率のまま厚塗りするとクラックが発生してしまうため、第２の実施例に比べて更に厚く塗布した際に乾燥時にクラックが発生しないように全弗素樹脂中の小粒径と大粒径の比率が４：６となるように混合した。この塗布液中の全固形分濃度は５５質量％で粘度は２９０ｍＰ・ｓであった。また第２の塗布液は実施例１、２と同じものを使用した。

続いて、実施例１と同様にして、第１の塗布液と第２の塗布液を金型に塗布したポリイミド前駆体の表面に重ねて塗布を行った。但し実施例１に比べて厚く塗布するために、第１の塗布液の吐出量を多くした。そして金型をさらに回転し、塗布液を８０℃で１０分間乾燥させた。さらに、３８０℃で６０分間焼成を行い、ポリイミド前駆体を硬化させた。

次いで、金型の表面に形成された被膜を金型表面から取り外し、さらに、両端部を切断して無端ベルトを得た。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、ポリイミド基材層基層の外周に形成された厚さ５０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

表面層は、第１の粒子層が４０μｍ、その上に第２の粒子層が１０μｍ積層されていた。また、表面粗さ（Ｒａ）は０．３９μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜２と同様にして定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（実施例４）
実施例１〜３と同様にしてアルミニウム製の円筒管からなる金型表面にポリイミド前駆体を塗布し平滑化した。次に、実施例１〜３と同様にして第１の塗布液を調製した。但し、実施例１と比較するために、全弗素樹脂中の小粒径と大粒径の比率が６：４となるように混合した。この塗布液中の全固形分濃度は５５質量％で粘度は２９０ｍＰ・ｓであった。また第２の塗布液は実施例１〜３と同じものを使用した。

続いて、第１の塗布液と第２の塗布液を、２個の別々の塗液圧送供給容器にそれぞれ入れた。次に、予め表面にポリイミド前駆体を塗布した金型（アルミニウム製円筒管）の軸方向に前記２個の塗液圧送供給容器を隣接させ、且つそれぞれの塗液吐出口（間隔１．２ｍｍ）が予め形成されるポリイミド前駆体からなる層の表面近くに配置されるように塗液圧送供給容器を装着した。

次に、円筒管状の金型を回転させ、金型の軸方向に沿って塗液圧送供給容器を移動しつつ、それぞれの塗液吐出口から第１の塗布液と第２の塗布液を同時に吐出させた。また第１の塗布液の吐出速度に対して第２の塗布液の吐出速度は１／３となるようにした。そして、金型に塗布したポリイミド前駆体の表面に、第１の塗布液と第２の塗布液とを、金型の軸方向に対しそれぞれ螺旋状に交互に塗布しつつ、金型をさらに回転し、塗布液を８０℃で１０分間乾燥させた。さらに、３８０℃で６０分間焼成を行い、ポリイミド前駆体を硬化させた。

次いで、金型の表面に形成された被膜を金型表面から取り外し、さらに、両端部を切断して無端ベルトを得た。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、ポリイミド基材層基層の外周に形成された厚さ３０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

得られた無端ベルトは、第１の粒子層が、複数の畝が周方向（幅方向）に並んだ凹凸構造を有し畝が螺旋状に形成されていた。すなわち、第１の粒子層が厚く第２の粒子層が薄い部分と、第１の粒子層が薄く第２の粒子層が厚い部分とが、幅方向に交互に配置されていた。また無端ベルトの表面は第２の粒子層により覆われていた。また、第２の粒子層の膜厚は最も薄い部分で２μｍであり、最も厚い部分で８μｍであった。また、表面粗さ（Ｒａ）は０．４８μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜４と同様にして定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（実施例５）
実施例１〜４と同様にして第１の塗布液を調製した。但し、実施例２と比較するために、全弗素樹脂中の小粒径と大粒径の比率が５：５となるように混合しすると共に、実施例４に比べて厚膜に塗布するために塗料の吐出速度を増加させ、それ以外は実施例４と同様にして無端ベルト作製した。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、ポリイミド基材層基層の外周に形成された厚さ４０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

得られた無端ベルトは、第１の粒子層が、複数の畝が周方向（幅方向）に並んだ凹凸構造を有し畝が螺旋状に形成されていた。すなわち、第１の粒子層が厚く第２の粒子層が薄い部分と、第１の粒子層が薄く第２の粒子層が厚い部分とが、幅方向に交互に配置されていた。また、表面は第２の粒子層により覆われていた。また、第２の粒子層の膜厚は最も薄い部分で、３μｍで最も厚い部分で１２μｍであった。また表面粗さ（Ｒａ）は０．５２μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜４と同様にして定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（実施例６）
実施例１〜５と同様にして第１の塗布液を調製した。但し、実施例３と比較するために、全弗素樹脂中の小粒径と大粒径の比率が４：６となるように混合しすると共に、実施例５に比べてさらに厚膜に塗布するために塗料の吐出速度をさらに増加させ、それ以外は実施例４および５と同様にして無端ベルト作製した。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、ポリイミド基材層基層の外周に形成された厚さ５０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

得られた無端ベルトは、第１の粒子層が、複数の畝が周方向（幅方向）に並んだ凹凸構造を有し畝が螺旋状に形成されていた。また表面は第２の粒子層により覆われていた。また、第２の粒子層の膜厚は最も薄い部分で、３μｍで最も厚い部分で１５μｍであった。また、表面粗さ（Ｒａ）は０．５９μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜４と同様にして定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（比較例１）
実施例１において調製した第１の塗布液の一種類のみを使用して第２の塗布液は使用せず、それ以外は実施例１と同様な操作を行い、全面にわたって単層の均一な組成の表面層を有する無端ベルトを作製した。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、基層の外周に形成された厚さ３０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

得られた無端ベルトの表面の表面粗さ（Ｒａ）は２．９μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜６と同様に定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（比較例２）
比較例１に比べて表面層の膜厚が１０μｍ厚くなるように第１の塗布液の吐出速度を早くして塗布する以外は比較例１と同様にして無端ベルとを作製した。その結果、表面層にクラックが発生してしまい、定着ベルトとして試験を実施することは出来なかった。

（比較例３）
実施例２において調製した第１の塗布液の一種類のみを使用して、それ以外は実施例２と同様な操作を行い、全面にわたって均一な組成の表面層を有する無端ベルトを作製した。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、基層の外周に形成された厚さ４０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

得られた無端ベルトの表面の表面粗さ（Ｒａ）は３．３μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜６と同様に定着装置に装着し、画像形成装置を使用して通紙試験を行った。結果を表１に示す。

（比較例４）
比較例３に比べて表面層の膜厚が１０μｍ厚くなるように第１の塗布液の吐出速度を早くして塗布する以外は比較例３と同様にして無端ベルトを作製した。その結果、表面層にクラックが発生してしまい、定着ベルトとして試験を実施することは出来なかった。

（比較例５）
実施例２において調製した第１の塗布液の一種類のみを使用して、それ以外は実施例２と同様な操作を行い、全面にわたって単層からなる表面層を有する無端ベルトを作製した。得られた無端ベルトは、ポリイミド樹脂からなる厚さ７０μｍの基層と、基層の外周に形成された厚さ５０μｍの表面層とを有している。また、無端ベルトは、内径３０ｍｍ、全長２４９ｍｍである。

得られた無端ベルトの表面の表面粗さ（Ｒａ）は３．９μｍであった。このように作製した無端ベルトを定着ベルトとして実施例１〜４と同様に定着装置に装着し、画像形成装置を使用して試験を行った。結果を表１および２に示す。

（比較例６）
実施例４において使用した第１の塗布液の塗布後のうねりが平坦化するまでの時間を長くするために塗布液の粘度を増加した以外は実施例４と同様にして無端ベルトを作製した。このときの塗布液の粘度は４５０ｍＰ・ｓで、塗布液中の全固形分濃度は５５質量％であった。

その結果、表面層中の第２の塗布液に由来する部分の表面層にクラックが発生してしまい、定着ベルトとして試験を実施することは出来なかった。また、得られた無端ベルトの表面において、第２の粒子層の膜厚は最も薄い部分で、２μｍで最も厚い部分で２２μｍであった。

（比較例７）
実施例５において使用した第１の塗布液の塗布後のうねりが平坦化するまでの時間を長くするために塗布液の粘度を増加した以外は実施例５と同様にして無端ベルトを作製した。このときの塗布液の粘度は４５０ｍＰ・ｓで、塗布液中の全固形分濃度は５５質量％であった。

その結果、表面層中の第２の塗布液に由来する部分の表面層にクラックが発生してしまい、定着ベルトとして試験を実施することは出来なかった。また、得られた無端ベルトの表面において、第２の粒子層の膜厚は最も薄い部分で、１μｍで最も厚い部分で２６μｍであった。

（比較例８）
実施例６において使用した第１の塗布液の塗布後のうねりが平坦化するまでの時間を長くするために塗布液の粘度を増加した以外は実施例６と同様にして無端ベルトを作製した。このときの塗布液の粘度は４５０ｍＰ・ｓで、塗布液中の全固形分濃度は５５質量％であった。

その結果、表面層中の第２の塗布液に由来する部分の表面層にクラックが発生してしまい、定着ベルトとして試験を実施することは出来なかった。また、得られた無端ベルトの表面において、第２の粒子層の膜厚は最も薄い部分で、０μｍで最も厚い部分で３０μｍであった。

表１および２に示す結果から、層内に弗素樹脂粒子を含み表面には凹凸を有する第１の粒子層と、第１の粒子層に含まれる粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、第１の粒子層の上に積層されて第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、この第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを備えた無端ベルト（実施例１〜６）のそれぞれの表面粗さ測定、並びにそれぞれ定着ベルトとして装着した定着装置を備えた画像形成装置による試験によれば、比較例１〜８と比べクラックが発生せずに表面層の厚膜化が可能で、且つ表面平滑性が高くまた光沢ムラなどの画像欠陥の発生しないことが分かる。

複数の畝が互いに並んで延びた凹凸構造を有する場合（実施例４〜６）は、実施例１〜３と比べ表面平滑性はやや劣るものの、摩耗耐久性は優れていることが分かる。

以上、実施形態および実施例について説明したが、本発明は、上記実施形態および実施例に限定されるものではない。上述した実施形態では、本発明にいう定着部材の例として定着ベルトを示したが、本発明にいう定着部材はこれに限られるものではなく、例えば、定着ロールであってもよい。

また、上述した実施形態では、本発明にいう第２の周回移動体の例として、圧力パッドよって定着ロールに押される定着ベルトを示したが、本発明はこれに限られるものではなく、第２の周回移動体と第１の周回移動体とは相対的に加圧されればよく、定着ロールが定着ベルトを押す構造であってもよい。

また、上述した実施形態では、本発明にいう定着部材の例として、基層６２１の上に表面層６２２が積層した構造の定着ロールを示したが、本発明にいう定着部材はこれに限られるものではなく、例えば、基層と表面層との間に接着層などの他の層が介在してもよい。また本発明にいう定着部材は、基層を有さず耐熱性樹脂を主成分とする表面層のみの単層構造であってもよい。

また、上述した実施形態では、用紙を挟む定着ロールと定着ベルトの例を示したが、本発明にいう第１の周回移動体および第２の周回移動体の間に挟まれるものは、用紙に限られず、種々の用途のシートが用いられる。また、その枚数としては、１枚でもよいし、ラミネートシートを作製する場合のように複数枚であってもよい。

また、上述した実施形態では、本発明にいう画像形成装置の例としてタンデム型のカラープリンタを示したが、本発明にいう画像形成装置はこれに限られず、例えば、中間転写ベルトを有しないモノクロ専用プリンタであってもよい。

また、上述した実施形態では、本発明にいう画像形成装置の例としてプリンタを示したが、本発明にいう画像形成装置はプリンタに限られず、例えば、画像読取装置で読み取られたデータに基づいて画像を形成する複写機やファクシミリであってもよい。

１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｋ 画像形成ユニット
６０ 定着装置
６１ 定着ロール
６２ 定着ベルト
９２ 定着ベルト
２００ 定着装置
２６１ 定着ロール
２６２ 定着ベルト
６２１ 基層
６２２，９２２ 表面層
６２３，９２３ 第１の粒子層
６２４，９２４ 第２の粒子層
９２３Ａ 畝
Ｑ，Ｑ’Ｒ， 弗素樹脂粒子

Claims (5)

1. 層内に弗素樹脂粒子を含み、該層の表面には該弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、
   前記第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、該第１の粒子層の上に積層されて該第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、該第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを備えたことを特徴とする定着部材。
2. 前記第１の粒子層は、表面の凹凸の差が、該第１の粒子層に含まれた弗素樹脂粒子の粒径よりも大きいものであることを特徴とする請求項１記載の定着部材。
3. 前記第１の粒子層は、複数の連続した突出部が互いに並んで延びた凹凸構造を有するものであることを特徴とする請求項１または２記載の定着部材。
4. 外周面の周回移動が自在な第１の周回移動体；および
   層内に弗素樹脂粒子を含み、該層の表面には該弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、該第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、該第１の粒子層の上に積層されて該第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、該第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを有し、該第２の粒子層を前記第１の周回移動体の該周面と接しながら周回移動する第２の周回移動体；を備えたことを特徴とする定着装置。
5. トナー像を形成し、記録媒体上に該トナー像を転写する画像形成部；
   外周面の周回移動が自在な第１の周回移動体；および
   層内に弗素樹脂粒子を含み、該層の表面には該弗素樹脂粒子に起因する凹凸を有する第１の粒子層と、該第１の粒子層に含まれる弗素樹脂粒子の平均粒径よりも平均粒径が小さい弗素樹脂粒子を含み、該第１の粒子層の上に積層されて該第１の粒子層の表面の凹凸を埋め、該第１の粒子層の表面よりも滑らかな表面を有する第２の粒子層とを有し、該第２の粒子層と前記第１の周回移動体との間に前記記録媒体を挟んで周回移動する第２の周回移動体；を備えたことを特徴とする画像形成装置。

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