JP2012047150A

JP2012047150A - Evaporated fuel processing device

Info

Publication number: JP2012047150A
Application number: JP2010192240A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiko Makino; 勝彦牧野; Nobutaka Tejima; 信貴手嶋; Shota Yamanaka; 翔太山中
Original assignee: Aisan Industry Co Ltd
Current assignee: Aisan Industry Co Ltd
Priority date: 2010-08-30
Filing date: 2010-08-30
Publication date: 2012-03-08

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an evaporated fuel processing device equipped with a heating means which can extensively and efficiently heat the inside of an adsorbent chamber of a case.SOLUTION: In the evaporated fuel processing device 10, evaporated fuel introduced into adsorbent chambers 17 and 18 of the case 12 is adsorbed by adsorbents 42; the evaporated fuel is desorbed from the adsorbents 42 by air flowing inside the adsorbent chambers 17 and 18; and a heating device 50 generating heat with electrification is provided in the adsorbent chamber 18. The heating device 50 includes: a resistance heating heater 56 with straight portions and folding portions, which is formed in a meandering shape, and in which the straight portions are arranged extending in a direction orthogonal to a flow direction of the air flowing inside the adsorbent chamber 18; and PTC heaters 57 which are disposed on the resistance heating heater 56.

Description

本発明は、例えば、自動車用内燃機関の蒸発燃料の処理等に用いられる蒸発燃料処理装置に関する。 The present invention relates to an evaporative fuel processing apparatus used, for example, for evaporative fuel processing of an internal combustion engine for automobiles.

従来、ケースの吸着材室内に導入される蒸発燃料を吸着材に吸着させ、吸着材室内を流れる空気により吸着材から蒸発燃料を脱離させるように構成された蒸発燃料処理装置がある（例えば、特許文献１参照）。 Conventionally, there is an evaporative fuel processing apparatus configured to adsorb evaporative fuel introduced into an adsorbent chamber of a case to the adsorbent and desorb the evaporated fuel from the adsorbent by air flowing in the adsorbent chamber (for example, Patent Document 1).

特開平８−４６０６号公報JP-A-8-4606

活性炭等の吸着材を用いた蒸発燃料処理装置においては、吸着材から蒸発燃料が脱離する際（脱離時）は、いわゆる吸熱反応であるため、吸着材の温度が低下し、その温度低下に伴って蒸発燃料を脱離する脱離性能（以下、単に「脱離性能」という）が低下することが知られている。ところで、前記特許文献１のものでは、吸着材室内には通電により発熱する加熱手段が設けられている。蒸発燃料の脱離時において、吸着材に吸着されている蒸発燃料を加熱手段により加熱することによって、脱離性能の向上と吸着性能の早期回復を図っている。 In an evaporative fuel processing apparatus using an adsorbent such as activated carbon, when the evaporative fuel is desorbed from the adsorbent (at the time of desorption), the temperature of the adsorbent decreases because of a so-called endothermic reaction. Accordingly, it is known that the desorption performance for desorbing the evaporated fuel (hereinafter simply referred to as “desorption performance”) decreases. By the way, in the thing of the said patent document 1, the heating means which generate | occur | produces heat by electricity supply is provided in the adsorbent chamber. At the time of desorption of the evaporated fuel, the evaporative fuel adsorbed on the adsorbent is heated by the heating means, thereby improving the desorption performance and early recovery of the adsorption performance.

しかしながら、前記特許文献１の加熱手段では、複数のＰＴＣ素子（本発明でいう「ＰＴＣヒータ」に相当する）が、円筒状の吸着材室内の軸心部において高さ方向（軸方向）に異なる位置に配置されたものにすぎなかった。このため、吸着材室内の軸心部が複数のＰＴＣヒータにより局所的に加熱されるものの、吸着材室内を広範囲に亘って効率良く加熱することができないという問題があった。このことは、吸着材室内において加熱斑を生じ、脱離性能の低下を招くことから好ましくない。 However, in the heating means of Patent Document 1, a plurality of PTC elements (corresponding to “PTC heaters” in the present invention) differ in the height direction (axial direction) at the axial center portion in the cylindrical adsorbent chamber. It was only what was placed in position. For this reason, although the axial center part in the adsorbent chamber is locally heated by a plurality of PTC heaters, there is a problem that the adsorbent chamber cannot be efficiently heated over a wide range. This is not preferable because heating spots are generated in the adsorbent chamber and the desorption performance is lowered.

本発明が解決しようとする課題は、ケースの吸着材室内を広範囲に亘って効率的に加熱することのできる加熱手段を備えた蒸発燃料処理装置を提供することにある。 The problem to be solved by the present invention is to provide an evaporative fuel processing apparatus provided with a heating means capable of efficiently heating the adsorbent chamber of a case over a wide range.

前記課題は、特許請求の範囲に記載された構成を要旨とする蒸発燃料処理装置により解決することができる。
すなわち、請求項１に記載された蒸発燃料処理装置によると、ケースの吸着材室内に導入される蒸発燃料を吸着材に吸着させ、吸着材室内を流れる空気により吸着材から蒸発燃料を脱離させるように構成され、かつ、吸着材室内には通電により発熱する加熱手段が設けられる蒸発燃料処理装置であって、加熱手段は、直線部と折返し部とを有する蛇行状に形成されかつ直線部が吸着材室内を流れる空気の流れ方向に直交する方向に延びるように配置された抵抗加熱型ヒータと、その抵抗加熱型ヒータに介装されたＰＴＣヒータとを備えている。このように構成すると、加熱手段において、直線部と折返し部とを有する蛇行状に形成されかつ直線部がケースの吸着材室内を流れる空気の流れ方向に直交する方向に延びるように配置された抵抗加熱型ヒータによって、吸着材室内を広範囲に亘って加熱する一方、抵抗加熱型ヒータに介装されたＰＴＣヒータの自己温度制御性によりＰＴＣヒータを温度セーブ及び電力セーブを行うスイッチング素子として活用するとともにそのＰＴＣヒータの加熱範囲は狭い範囲でよい。したがって、ケースの吸着材室内を広範囲に亘って効率的に加熱することのできる加熱手段を備えた蒸発燃料処理装置を提供することができる。ひいては、吸着材室内における加熱斑の発生を防止し、脱離性能を向上することができる。 The above-mentioned problem can be solved by an evaporative fuel processing apparatus having the gist of the configuration described in the claims.
That is, according to the evaporative fuel processing apparatus described in claim 1, the evaporative fuel introduced into the adsorbent chamber of the case is adsorbed by the adsorbent, and the evaporated fuel is desorbed from the adsorbent by the air flowing in the adsorbent chamber. The evaporative fuel processing apparatus is provided with a heating means that generates heat by energization in the adsorbent chamber, and the heating means is formed in a meandering shape having a straight portion and a folded portion, and the straight portion is A resistance heating heater arranged to extend in a direction orthogonal to the flow direction of the air flowing through the adsorbent chamber, and a PTC heater interposed in the resistance heating heater are provided. When configured in this manner, the heating means is a resistor that is formed in a meandering shape having a linear portion and a folded portion, and the linear portion extends in a direction orthogonal to the flow direction of the air flowing in the adsorbent chamber of the case. While the adsorbent chamber is heated over a wide range by the heating heater, the PTC heater is utilized as a switching element for saving temperature and power by the self-temperature controllability of the PTC heater interposed in the resistance heating heater. The heating range of the PTC heater may be a narrow range. Accordingly, it is possible to provide an evaporative fuel processing apparatus including a heating unit that can efficiently heat the adsorbent chamber of the case over a wide range. As a result, the occurrence of heating spots in the adsorbent chamber can be prevented, and the desorption performance can be improved.

また、請求項２に記載された蒸発燃料処理装置によると、加熱手段は、抵抗加熱型ヒータに所定間隔毎に介装された複数のＰＴＣヒータを備えている。このように構成すると、加熱手段において、抵抗加熱型ヒータに所定間隔毎に介装された複数のＰＴＣヒータの自己温度制御性により抵抗加熱型ヒータの加熱温度を多段階に調整することができる。 According to the evaporated fuel processing apparatus of the second aspect, the heating means includes a plurality of PTC heaters interposed in the resistance heating type heater at predetermined intervals. If comprised in this way, in a heating means, the heating temperature of a resistance heating type heater can be adjusted in multiple steps by the self temperature controllability of a plurality of PTC heaters interposed in the resistance heating type heater at predetermined intervals.

また、請求項３に記載された蒸発燃料処理装置によると、複数のＰＴＣヒータは、ケースの吸着材室内を流れる空気の流れ方向に分散的に配置されている。このように構成すると、各ＰＴＣヒータの自己温度制御性による抵抗加熱型ヒータの加熱温度の調整を、ケースの吸着材室内の吸着材からの蒸発燃料の脱離状態に応じて段階的に行わせることができる。 Further, according to the evaporated fuel processing apparatus of the third aspect, the plurality of PTC heaters are distributed in the flow direction of the air flowing in the adsorbent chamber of the case. If comprised in this way, adjustment of the heating temperature of a resistance heating type heater by the self-temperature controllability of each PTC heater will be performed in steps according to the desorption state of the evaporated fuel from the adsorbent in the adsorbent chamber of the case. be able to.

また、請求項４に記載された蒸発燃料処理装置によると、抵抗加熱型ヒータは、直線部の長さの和が折返し部の長さの和よりも長くなるように構成されている。このように構成すると、ケースの吸着材室内を流れる空気の流れ方向に直交する方向に延びる抵抗加熱型ヒータの直線部の長さが、空気の流れ方向に延びる抵抗加熱型ヒータの折返し部の長さの和よりも長い。このため、抵抗加熱型ヒータの直線部によって、ケースの吸着材室内を流れる空気の流れ方向に直交する方向に幅広く加熱することができる。 According to the evaporative fuel processing apparatus of the fourth aspect, the resistance heating type heater is configured such that the sum of the lengths of the straight portions is longer than the sum of the lengths of the folded portions. With this configuration, the length of the straight portion of the resistance heating heater that extends in the direction orthogonal to the flow direction of the air flowing through the adsorbent chamber of the case is equal to the length of the folded portion of the resistance heating heater that extends in the direction of air flow. Longer than the sum. For this reason, it can heat widely in the direction orthogonal to the flow direction of the air which flows through the adsorbent chamber of a case by the linear part of a resistance heating type heater.

また、請求項５に記載された蒸発燃料処理装置によると、抵抗加熱型ヒータは、ＰＴＣヒータよりも電気抵抗率が低いヒータで構成されている。このように構成すると、ＰＴＣヒータよりも電気抵抗率が低い抵抗加熱型ヒータに電気が流れやすく、抵抗加熱型ヒータが発熱しやすいため、抵抗加熱型ヒータの長尺化に有効である。 Further, according to the evaporated fuel processing apparatus of the fifth aspect, the resistance heating type heater is constituted by a heater having a lower electrical resistivity than the PTC heater. If comprised in this way, since electricity will flow easily into a resistance heating type heater whose electric resistivity is lower than a PTC heater, and a resistance heating type heater will generate | occur | produce easily, it is effective for lengthening of a resistance heating type heater.

また、請求項６に記載された蒸発燃料処理装置によると、加熱手段は、シート状に構成されている。このように構成すると、加熱手段の熱容量を低減し、発熱面を拡大することにより、ケースの吸着材室内を効率良く加熱することができる。これとともに、吸着材室内において加熱手段が占める容積を減少し、吸着材４２の充填量の減少を抑制することができる。 Moreover, according to the evaporative fuel processing apparatus of Claim 6, the heating means is comprised by the sheet form. If comprised in this way, the adsorption capacity room | chamber interior of a case can be efficiently heated by reducing the heat capacity of a heating means and enlarging a heat generating surface. At the same time, the volume occupied by the heating means in the adsorbent chamber can be reduced, and a decrease in the filling amount of the adsorbent 42 can be suppressed.

また、請求項７に記載された蒸発燃料処理装置によると、加熱手段の抵抗加熱型ヒータ及びＰＴＣヒータは、絶縁性を有するシート状の絶縁材に印刷によって形成されている。このように構成すると、加熱手段を薄肉化及び軽量化することができる。 According to the evaporative fuel processing apparatus of the seventh aspect, the resistance heating type heater and the PTC heater of the heating means are formed by printing on an insulating sheet-like insulating material. If comprised in this way, a heating means can be reduced in thickness and weight.

一実施の形態にかかる蒸発燃料処理装置を示す平断面図である。It is a plane sectional view showing the evaporation fuel processing device concerning one embodiment. 加熱装置を示す平面図である。It is a top view which shows a heating apparatus. 加熱装置を示す側断面図である。It is a sectional side view which shows a heating apparatus. ＰＴＣヒータの温度の抵抗との関係を示す特性図である。It is a characteristic view which shows the relationship with the resistance of the temperature of a PTC heater. 蒸発燃料の脱離時における時間と温度及び抵抗値との関係を示す特性図である。It is a characteristic view which shows the relationship between time, temperature, and resistance value at the time of desorption of evaporative fuel. 加熱装置の電気回路図である。It is an electric circuit diagram of a heating device. 変更例にかかる蒸発燃料処理装置を示す平断面図である。It is a plane sectional view showing the evaporative fuel processing device concerning the example of a change.

以下、本発明を実施するための一実施の形態について図面を用いて説明する。本実施の形態では、自動車等の車両に搭載される蒸発燃料処理装置について例示する。図１は蒸発燃料処理装置を示す平断面図である。説明の都合上、図１の状態を基準として蒸発燃料処理装置の左右を定め、図１における上側を前側、同じく下側を後側、同じく紙面表側を上側、同じく紙面裏側を下側と定めることにする。 Hereinafter, an embodiment for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings. In the present embodiment, an evaporative fuel processing apparatus mounted on a vehicle such as an automobile will be exemplified. FIG. 1 is a plan sectional view showing an evaporative fuel processing apparatus. For convenience of explanation, the left and right sides of the evaporative fuel processing apparatus are determined based on the state of FIG. 1, and the upper side in FIG. 1 is defined as the front side, the lower side is the rear side, the front side is the upper side, and the back side is also the lower side. To.

図１に示すように、キャニスタとしての蒸発燃料処理装置１０は、樹脂製のケース１２を備えている。ケース１２は、前端面（図１において上端面）を閉塞しかつ後端面（図１において下端面）を開口する角筒状のケース本体１３と、ケース本体１３の後端面を閉塞する蓋部材１４とにより構成されている。ケース本体１３内は、隔壁１５により左右二室に仕切られており、左側に中空四角筒状の主吸着材室１７が形成され、また右側に中空四角筒状の副吸着材室１８が形成されている。主吸着材室１７と副吸着材室１８とは、蓋部材１４の内側すなわちケース本体１３の後端部（図１において下端部）に形成された連通路２０によって相互に連通されている。 As shown in FIG. 1, the evaporated fuel processing apparatus 10 as a canister includes a resin case 12. The case 12 includes a rectangular tube-shaped case main body 13 that closes the front end face (upper end face in FIG. 1) and opens the rear end face (lower end face in FIG. 1), and a lid member 14 that closes the rear end face of the case main body 13. It is comprised by. The inside of the case body 13 is divided into two left and right chambers by a partition wall 15. A hollow square cylindrical main adsorbent chamber 17 is formed on the left side, and a hollow square cylindrical sub adsorbent chamber 18 is formed on the right side. ing. The main adsorbent chamber 17 and the sub adsorbent chamber 18 are communicated with each other by a communication passage 20 formed inside the lid member 14, that is, at the rear end portion (lower end portion in FIG. 1) of the case body 13.

前記ケース本体１３の前側面（図１において上面）には、前記主吸着材室１７に連通するタンクポート２２およびパージポート２３と、前記副吸着材室１８に連通する大気ポート２４が形成されている。タンクポート２２は、蒸発燃料通路２６を介して燃料タンク２７内の気層部に連通されている。また、パージポート２３は、パージ通路３０を介して内燃機関３１の吸気管３２に連通されている。また、吸気管３２には、吸入空気量を制御するスロットルバルブ３３が設けられている。また、パージ通路３０は、吸気管３２に対してスロットルバルブ３３の下流側において連通されている。また、パージ通路３０の途中には、パージ弁３４が介装されている。パージ弁３４は、図示しないエンジンコントロールユニットいわゆるＥＣＵによって開閉制御される。また、大気ポート２４は大気に連通されている。 A tank port 22 and a purge port 23 communicating with the main adsorbent chamber 17 and an air port 24 communicating with the sub adsorbent chamber 18 are formed on the front side surface (upper surface in FIG. 1) of the case body 13. Yes. The tank port 22 communicates with the gas layer portion in the fuel tank 27 through the evaporated fuel passage 26. The purge port 23 is communicated with the intake pipe 32 of the internal combustion engine 31 via the purge passage 30. The intake pipe 32 is provided with a throttle valve 33 for controlling the intake air amount. Further, the purge passage 30 communicates with the intake pipe 32 on the downstream side of the throttle valve 33. A purge valve 34 is interposed in the middle of the purge passage 30. The purge valve 34 is controlled to be opened and closed by an unshown engine control unit so-called ECU. The atmospheric port 24 communicates with the atmosphere.

前記主吸着材室１７内および前記副吸着材室１８内のそれぞれの前端面には、前側のフィルタ３６がそれぞれ設けられている。なお、主吸着材室１７の前端部内は仕切壁３５により、前記タンクポート２２に連通する左側部分と前記パージポート２３に連通する右側部分とに仕切られているため、主吸着材室１７内の各部分の前端面に左右２枚の前側のフィルタ３６が配置されている。また、主吸着材室１７内および副吸着材室１８内のそれぞれの後端面には、後側のフィルタ３７がそれぞれ設けられている。前後の両フィルタ３６，３７は、例えば樹脂製の不織布、発泡ウレタン等により形成されている。また、主吸着材室１７内および副吸着材室１８内におけるそれぞれの後側のフィルタ３７の後側（図１において下側）には、多孔板３８がそれぞれ積層状に設けられている。また、各多孔板３８と前記蓋部材１４との間には、コイルバネからなるバネ部材４０がそれぞれ介装されている。 Front filters 36 are respectively provided on the front end surfaces of the main adsorbent chamber 17 and the sub adsorbent chamber 18. Since the front end portion of the main adsorbent chamber 17 is partitioned by a partition wall 35 into a left side portion communicating with the tank port 22 and a right side portion communicating with the purge port 23, Two left and right front filters 36 are arranged on the front end face of each portion. A rear filter 37 is provided on each rear end face in the main adsorbent chamber 17 and the sub adsorbent chamber 18. Both the front and rear filters 36 and 37 are made of, for example, a resin nonwoven fabric, foamed urethane, or the like. In addition, perforated plates 38 are provided in a laminated manner on the rear side (lower side in FIG. 1) of the respective rear filters 37 in the main adsorbent chamber 17 and the sub adsorbent chamber 18. A spring member 40 made of a coil spring is interposed between each porous plate 38 and the lid member 14.

前記主吸着材室１７内および前記副吸着材室１８内（詳しくは前側のフィルタ３６と後側のフィルタ３７との間の室内）には、粒状の吸着材４２がそれぞれ充填されている。吸着材４２としては、例えば粒状の活性炭を用いることができる。さらに、粒状の活性炭としては、破砕した活性炭（破砕炭）、粒状あるいは粉末状の活性炭をバインダともに造粒した造粒炭等を用いることができる。 Granular adsorbents 42 are filled in the main adsorbent chamber 17 and the sub adsorbent chamber 18 (specifically, the chamber between the front filter 36 and the rear filter 37). As the adsorbent 42, for example, granular activated carbon can be used. Further, as the granular activated carbon, crushed activated carbon (crushed coal), granulated coal obtained by granulating granular or powdered activated carbon with a binder, and the like can be used.

前記副吸着材室１８内には、通電により発熱する加熱手段としての加熱装置５０が配置されている。加熱装置５０は、四角形シート状に構成されており、副吸着材室１８内（詳しくは前側のフィルタ３６と後側のフィルタ３７との間の室内）に、シート面を上下方向（図１において紙面表裏方向）に向けた状態で、副吸着材室１８内の吸着材４２中に埋設した状態で配置されている。なお、図２は加熱装置を示す平面図、図３は加熱装置を示す側断面図である。 A heating device 50 is disposed in the sub-adsorbent chamber 18 as a heating means that generates heat when energized. The heating device 50 is configured in a quadrangular sheet shape, and in the sub-adsorbent chamber 18 (specifically, the chamber between the front filter 36 and the rear filter 37), the sheet surface is set in the vertical direction (in FIG. 1). It is arranged in a state where it is embedded in the adsorbent 42 in the sub-adsorbent chamber 18 in a state facing the paper front and back direction. 2 is a plan view showing the heating device, and FIG. 3 is a side sectional view showing the heating device.

図３に示すように、前記加熱装置５０は、２枚の絶縁性を有する樹脂製（例えば、ポリイミド樹脂製）のシート状（フィルム状を含む）の絶縁材５２の間に、蛇行状をなす線状発熱体５３が介装されてなる。線状発熱体５３は、図２に示すように、前後方向（図２において上下方向）に並ぶ６本の直線部５３Ｌと、前後に隣り合う直線部５３Ｌの端末部を相互に連結する左側３本と右側２本の折返し部５３Ｔとを有して蛇行状に形成されている。各直線部５３Ｌは、左右方向（いわゆる幅方向）に延びている。すなわち、各直線部５３Ｌは、前記副吸着材室１８内において空気の流れ方向すなわち前後方向（図１において上下方向）に直交する方向すなわち左右方向（幅方向）に延びている。また、計６本の直線部５３Ｌの長さの和は、計５本の折返し部５３Ｔの長さの和よりも長くなるように設定されている。また、線状発熱体５３の前後の両端末部には、電極５４がそれぞれ接続されている。両電極５４は、前記両絶縁材５２における右側の側縁部の前後両端部に配置されている。また、両電極５４は、それぞれリード線５５を介して電源（図示省略）に接続されている。電源は、前記ＥＣＵ（図示省略）によって通電制御がなされる。なお、ＥＣＵは本明細書でいう「制御手段」に相当する。 As shown in FIG. 3, the heating device 50 has a meandering shape between two sheets of insulating material 52 (including a film shape) made of an insulating resin (for example, made of polyimide resin). A linear heating element 53 is interposed. As shown in FIG. 2, the linear heating element 53 includes six straight portions 53 </ b> L arranged in the front-rear direction (vertical direction in FIG. 2) and the left side 3 connecting the end portions of the straight portions 53 </ b> L adjacent in the front-rear direction. It has a meandering shape with two right-side folded portions 53T. Each linear portion 53L extends in the left-right direction (so-called width direction). That is, each linear portion 53L extends in the sub-adsorbent chamber 18 in a direction perpendicular to the air flow direction, that is, the front-rear direction (vertical direction in FIG. 1), that is, in the left-right direction (width direction). Further, the sum of the lengths of the six straight portions 53L is set to be longer than the sum of the lengths of the five folded portions 53T. In addition, electrodes 54 are connected to both terminal portions before and after the linear heating element 53. Both electrodes 54 are disposed at both front and rear ends of the right side edge of the two insulating materials 52. Both electrodes 54 are connected to a power source (not shown) via lead wires 55, respectively. The power source is energized and controlled by the ECU (not shown). The ECU corresponds to “control means” in this specification.

図２に示すように、前記線状発熱体５３は、直列に接続された複数本（本実施の形態では４本を示す）の抵抗加熱型ヒータ５６と、抵抗加熱型ヒータ５６の相互間に介装された複数（抵抗加熱型ヒータ５６の本数よりも１個少ない複数で、本実施の形態は３個を示す）のＰＴＣヒータ５７とを備えている。また、抵抗加熱型ヒータ５６としては、ＰＴＣヒータ５７よりも電気抵抗率が低いヒータ、例えばカーボンヒータが用いられている。また、計３個のＰＴＣヒータ５７のうち、１個目（第１）のＰＴＣヒータ５７（符号、（１）を付す）は、前端部（図２において上端部）から１本目の直線部５３Ｌの中央部に配置されている。また、２個目（第２）のＰＴＣヒータ５７（符号、（２）を付す）は、同じく３本目の直線部５３Ｌの中央部に配置されている。また、３個目（第３）のＰＴＣヒータ５７（符号、（３）を付す）は、同じく５本目の直線部５３Ｌの中央部に配置されている。各ＰＴＣヒータ５７は、前後方向（図２において上下方向）に分散的に配置されている。このようにして、線状発熱体５３は、直列に接続された４本の抵抗加熱型ヒータ５６を主体として蛇行状に構成されており、抵抗加熱型ヒータ５６の接続部にＰＴＣヒータ５７が配置されてなる。 As shown in FIG. 2, the linear heating element 53 is provided between a plurality of resistance heating heaters 56 (four in this embodiment) connected in series and the resistance heating heater 56. And a plurality of PTC heaters 57 (one is smaller than the number of resistance heating type heaters 56, and this embodiment shows three). In addition, as the resistance heating type heater 56, a heater having a lower electrical resistivity than the PTC heater 57, for example, a carbon heater is used. Of the three PTC heaters 57 in total, the first (first) PTC heater 57 (reference numeral, (1)) is the first straight portion 53L from the front end (upper end in FIG. 2). It is arranged at the center of the. The second (second) PTC heater 57 (reference numeral, (2)) is also disposed at the center of the third straight line portion 53L. Similarly, the third (third) PTC heater 57 (reference numeral, (3)) is arranged at the center of the fifth straight portion 53L. Each PTC heater 57 is dispersively arranged in the front-rear direction (vertical direction in FIG. 2). In this way, the linear heating element 53 is formed in a meandering manner with the four resistance heating heaters 56 connected in series as a main component, and the PTC heater 57 is disposed at the connection portion of the resistance heating heater 56. Being done.

また、前端部から１本目（第１）の抵抗加熱型ヒータ５６（符号、（ａ）を付す）は、前側の電極５４と第１のＰＴＣヒータ５７（１）との間で直線状に形成されている。すなわち第１の抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）は、前端部から１本目の直線部５３Ｌの右半部に相当する部分を構成している。また、同じく２本目（第２）の抵抗加熱型ヒータ５６（符号、（ｂ）を付す）は、第１のＰＴＣヒータ５７（１）と第２のＰＴＣヒータ５７（２）との間でＳ字状に形成されている。すなわち第２の抵抗加熱型ヒータ５６（ｂ）は、１本目の直線部５３Ｌの左半部と、それに続く左側の折返し部５３Ｔと、それに続く２本目の直線部５３Ｌと、それに続く右側の折返し部５３Ｔと、それに続く３本目の直線部５３Ｌの右半部とに相当する部分を構成している。また、同じく３本目（第３）の抵抗加熱型ヒータ５６（符号、（ｃ）を付す）は、第２のＰＴＣヒータ５７（２）と第３のＰＴＣヒータ５７（３）との間でＳ字状に形成されている。すなわち第３の抵抗加熱型ヒータ５６（ｃ）は、３本目の直線部５３Ｌの左半部と、それに続く左側の折返し部５３Ｔと、それに続く４本目の直線部５３Ｌと、それに続く右側の折返し部５３Ｔと、それに続く５本目の直線部５３Ｌの右半部とに相当する部分を構成している。また、同じく４本目（第４）の抵抗加熱型ヒータ５６（符号、（ｄ）を付す）は、第３のＰＴＣヒータ５７（３）と後側の電極５４との間で横向きＵ字状に形成されている。すなわち第４の抵抗加熱型ヒータ５６（ｄ）は、５本目の直線部５３Ｌの左半部と、それに続く左側の折返し部５３Ｔと、それに続く６本目の直線部５３Ｌとに相当する部分を構成している。なお、加熱装置５０は、本明細書でいう「加熱手段」に相当する。 Also, the first (first) resistance heater 56 (reference numeral, (a)) from the front end is formed linearly between the front electrode 54 and the first PTC heater 57 (1). Has been. That is, the first resistance heater 56 (a) constitutes a portion corresponding to the right half of the first linear portion 53L from the front end. Similarly, the second (second) resistance heater 56 (denoted by reference numeral (b)) is connected between the first PTC heater 57 (1) and the second PTC heater 57 (2). It is formed in a letter shape. That is, the second resistance heater 56 (b) has a left half portion of the first straight portion 53L, a left turn portion 53T that follows, a second straight portion 53L that follows, and a right turn that follows. A portion corresponding to the portion 53T and the right half portion of the third linear portion 53L following the portion 53T is formed. Similarly, the third (third) resistance heating type heater 56 (denoted by reference numeral (c)) is connected between the second PTC heater 57 (2) and the third PTC heater 57 (3). It is formed in a letter shape. That is, the third resistance heater 56 (c) includes a left half portion of the third straight portion 53L, a left turn portion 53T that follows, a fourth straight portion 53L that follows, and a right turn that follows. A portion corresponding to the portion 53T and the right half portion of the fifth straight portion 53L following the portion 53T is formed. Similarly, the fourth (fourth) resistance heater 56 (denoted by reference numeral (d)) is formed in a lateral U-shape between the third PTC heater 57 (3) and the rear electrode 54. Is formed. That is, the fourth resistance heater 56 (d) constitutes a portion corresponding to the left half portion of the fifth straight portion 53L, the left turn portion 53T following it, and the subsequent sixth straight portion 53L. is doing. The heating device 50 corresponds to the “heating means” in this specification.

次に、前記蒸発燃料処理装置１０を備えた蒸発燃料システムの作用について説明する（図１参照）。なお、蒸発燃料処理システムは、蒸発燃料処理装置１０、蒸発燃料通路２６、燃料タンク２７、パージ通路３０、吸気管３２、パージ弁３４等によって構成されている。
まず、車両の内燃機関３１が停止している状態では、パージ弁３４が閉弁されており、燃料タンク２７等で発生した蒸発燃料が蒸発燃料通路２６を介して主吸着材室１７に導入される。導入された蒸発燃料は、主吸着材室１７内の吸着材４２に吸着される。主吸着材室１７内の吸着材４２に吸着されなかった蒸発燃料は、連通路２０を通り、副吸着材室１８に導入され、副吸着材室１８内の吸着材４２に吸着される。 Next, the operation of the evaporated fuel system including the evaporated fuel processing apparatus 10 will be described (see FIG. 1). The evaporated fuel processing system includes the evaporated fuel processing device 10, the evaporated fuel passage 26, the fuel tank 27, the purge passage 30, the intake pipe 32, the purge valve 34, and the like.
First, when the internal combustion engine 31 of the vehicle is stopped, the purge valve 34 is closed, and the evaporated fuel generated in the fuel tank 27 and the like is introduced into the main adsorbent chamber 17 through the evaporated fuel passage 26. The The introduced evaporated fuel is adsorbed by the adsorbent 42 in the main adsorbent chamber 17. The evaporated fuel that has not been adsorbed by the adsorbent 42 in the main adsorbent chamber 17 passes through the communication path 20, is introduced into the sub adsorbent chamber 18, and is adsorbed by the adsorbent 42 in the sub adsorbent chamber 18.

一方、内燃機関３１の運転中においては、ＥＣＵによりパージ弁３４が開弁されることで、蒸発燃料処理装置１０内に吸気負圧が作用する。これにともない、大気ポート２４から大気中の空気（新気）が副吸着材室１８に導入される。副吸着材室１８に導入された空気は、副吸着材室１８内の吸着材４２から蒸発燃料を脱離させた後、連通路２０を介して主吸着材室１７に導入され、主吸着材室１７内の吸着材４２から蒸発燃料を脱離させる。そして、吸着材４２から離脱された蒸発燃料を含んだ空気は、パージ通路３０を介して吸気管３２に排出すなわちパージされることにより、内燃機関３１で燃焼処理される。 On the other hand, during the operation of the internal combustion engine 31, the purge valve 34 is opened by the ECU, whereby an intake negative pressure acts in the evaporated fuel processing device 10. Accordingly, air (fresh air) in the atmosphere is introduced from the atmospheric port 24 into the sub-adsorbent chamber 18. The air introduced into the sub-adsorbent chamber 18 is desorbed from the adsorbent 42 in the sub-adsorbent chamber 18 and then introduced into the main adsorbent chamber 17 via the communication path 20. The evaporated fuel is desorbed from the adsorbent 42 in the chamber 17. The air containing the evaporated fuel separated from the adsorbent 42 is discharged or purged to the intake pipe 32 through the purge passage 30 to be burned by the internal combustion engine 31.

また、蒸発燃料の脱離時において、副吸着材室１８内に配置された加熱装置５０の線状発熱体５３に、ＥＣＵにより電源電圧が印加されることにより、線状発熱体５３が通電されると、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）及びＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）が発熱する。これにともない、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）及びＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）から発せられた熱は、両絶縁材５２を介して周辺部の吸着材４２に放熱される。その熱によって、吸着材４２及び吸着材４２の表面に吸着されている蒸発燃料が加熱される。これにより、蒸発燃料の脱離時の吸熱反応による吸着材４２の温度低下が抑制されるため、脱離性能が向上されるとともに、吸着性能の早期回復を図ることができる。 Further, when the evaporated fuel is desorbed, the linear heating element 53 is energized by applying a power supply voltage to the linear heating element 53 of the heating device 50 disposed in the sub-adsorbent chamber 18 by the ECU. Then, the resistance heating heaters 56 (a) to (d) and the PTC heaters 57 (1) to (3) generate heat. Accordingly, the heat generated from the resistance heaters 56 (a) to (d) and the PTC heaters 57 (1) to (3) is dissipated to the adsorbent 42 in the peripheral portion via both insulating materials 52. The The heat causes the adsorbent 42 and the evaporated fuel adsorbed on the surface of the adsorbent 42 to be heated. Thereby, since the temperature fall of the adsorbent 42 due to the endothermic reaction at the time of desorption of the evaporated fuel is suppressed, the desorption performance is improved and the early recovery of the adsorption performance can be achieved.

また、前記加熱装置５０では、副吸着材室１８内を流れる空気の流れ方向すなわち前から後方に向かって分散的に配置されたＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）（図２参照）によって、副吸着材室１８内における吸着材４２の蒸発燃料の脱離状況に応じて自動的に発熱量を制御することができる。すなわち、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の周辺部では、吸着材４２から蒸発燃料が脱離する際に、蒸発燃料の気化潜熱で吸着材４２が冷やされる。このため、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の周辺部の吸着材４２で蒸発燃料が正常に脱離しているときは、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）からの放熱と燃料の気化潜熱との間で均衡がとれ、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の周辺部の温度は安定している。しかし、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の周辺部の吸着材４２で蒸発燃料が少なくなると、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）からの放熱と蒸発燃料の気化潜熱との間で均衡がくずれ、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の周辺部の温度が上昇する。すると、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の抵抗値が上昇して電流が減少し、発熱量つまり放熱量が減少する。 Further, in the heating device 50, the PTC heaters 57 (1) to (3) (see FIG. 2) arranged in a distributed manner from the front to the rear in the flow direction of the air flowing in the sub-adsorbent chamber 18, that is, The calorific value can be automatically controlled according to the state of desorption of the evaporated fuel from the adsorbent 42 in the sub adsorbent chamber 18. That is, in the peripheral portions of the PTC heaters 57 (1) to (3), when the evaporated fuel is desorbed from the adsorbent 42, the adsorbent 42 is cooled by the latent heat of vaporization of the evaporated fuel. For this reason, when the evaporated fuel is normally desorbed by the adsorbent 42 in the peripheral portion of each PTC heater 57 (1)-(3), the heat radiation and fuel from each PTC heater 57 (1)-(3). Therefore, the temperature around the PTC heaters 57 (1) to 57 (3) is stable. However, if the amount of evaporated fuel is reduced by the adsorbent 42 in the peripheral portion of each PTC heater 57 (1) to (3), the heat radiation from each PTC heater 57 (1) to (3) and the latent heat of vaporization of the evaporated fuel. As a result, the balance is lost, and the temperature around the PTC heaters 57 (1) to (3) rises. Then, the resistance values of the PTC heaters 57 (1) to (3) are increased, the current is decreased, and the heat generation amount, that is, the heat radiation amount is decreased.

ここで、ＰＴＣヒータ５７の特性について説明する。なお、図４はＰＴＣヒータの温度の抵抗との関係を示す特性図である。図４において、横軸は温度（吸着材の温度）を示し、縦軸は抵抗値を示し、特性線ＡはＰＴＣヒータ５７の温度と抵抗値との関係を示す。
図４に示すように、ＰＴＣヒータ５７の抵抗値（特性線Ａ参照）は、始めは温度が上昇するにつれて下がり、ある温度Ｔｍで最小値Ｒｍになるが、この最小値Ｒｍを過ぎると高くなり、キュリー温度Ｔｃ付近の抵抗値Ｒｃから急激に高くなる。ＰＴＣヒータ５７は、周辺部の吸着材４２で燃料が正常に脱離している状態の下では、負の温度特性領域ＮＣ内で発熱するように設定される。そして、周辺部の吸着材４２で脱離する燃料が少なくなることによって、周辺部の温度が温度Ｔｍを越え、キュリー温度Ｔｃよりも高くなると、正の温度特性領域ＰＣに入ってＰＴＣヒータ５７の抵抗値が急激に上昇する。これによって、電流が制限され、ＰＴＣヒータ５７の発熱が低下又は停止する。 Here, the characteristics of the PTC heater 57 will be described. FIG. 4 is a characteristic diagram showing the relationship between the temperature and the resistance of the PTC heater. In FIG. 4, the horizontal axis indicates the temperature (adsorbent temperature), the vertical axis indicates the resistance value, and the characteristic line A indicates the relationship between the temperature of the PTC heater 57 and the resistance value.
As shown in FIG. 4, the resistance value of the PTC heater 57 (see the characteristic line A) first decreases as the temperature rises and reaches a minimum value Rm at a certain temperature Tm, but increases after the minimum value Rm. The resistance value Rc near the Curie temperature Tc increases rapidly. The PTC heater 57 is set so as to generate heat in the negative temperature characteristic region NC under the condition where the fuel is normally desorbed by the adsorbent 42 in the peripheral portion. When the temperature of the peripheral portion exceeds the temperature Tm and becomes higher than the Curie temperature Tc due to a decrease in fuel desorbed by the adsorbent 42 in the peripheral portion, the positive temperature characteristic region PC is entered and the PTC heater 57 The resistance value increases rapidly. As a result, the current is limited, and the heat generation of the PTC heater 57 is reduced or stopped.

また、副吸着材室１８内で蒸発燃料が減少するときは、大気ポート２４側（前側）から後方へ次第に減少していくので、第１のＰＴＣヒータ５７（１）から第２のＰＴＣヒータ５７（２）、第３のＰＴＣヒータ５７（３）の順で段階的に発熱が低下又は停止することになる。なお、図５は蒸発燃料の脱離時における時間と温度及び抵抗値との関係を示す特性図である。 Further, when the vaporized fuel decreases in the sub-adsorbent chamber 18, it gradually decreases from the atmosphere port 24 side (front side) to the rear side, so that the first PTC heater 57 (1) to the second PTC heater 57 (2) Heat generation is reduced or stopped stepwise in the order of the third PTC heater 57 (3). FIG. 5 is a characteristic diagram showing the relationship between time, temperature, and resistance value when desorbing evaporated fuel.

図５において、横軸は時間を示し、縦軸の上段は抵抗値を示し、縦軸の下段は温度（吸着材の温度）を示し、特性線Ｂは線状発熱体５３の時間と抵抗値との関係を示す。また、特性線Ｃ１は第１のＰＴＣヒータ（１）の時間と温度の関係を示し、特性線Ｃ２は第２のＰＴＣヒータ（２）の時間と温度の関係を示し、特性線Ｃ３は第３のＰＴＣヒータ（３）の時間と温度の関係を示す。
図５に示すように、蒸発燃料の脱離時の時間経過にともない、第１のＰＴＣヒータ５７（１）がキュリー温度に到達すると（特性線Ｃ１の点Ｔｃ１参照）、第１のＰＴＣヒータ５７（１）の抵抗値が急激に上昇する（特性線Ｂの部分Ｐ１参照）。続いて、第２のＰＴＣヒータ５７（２）がキュリー温度に到達すると（特性線Ｃ２の点Ｔｃ２参照）、第２のＰＴＣヒータ５７（２）の抵抗値が急激に上昇する（特性線Ｂの部分Ｐ２参照）。続いて、第３のＰＴＣヒータ５７（３）がキュリー温度に到達すると（特性線Ｃ３の点Ｔｃ３参照）、第３のＰＴＣヒータ５７（３）の抵抗値が急激に上昇する（特性線Ｂの部分Ｐ３参照）。これにより、副吸着材室１８内の温度制御が自動的にかつ段階的に行われる。すなわち、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）が自己温度制御性により温度セーブ及び電力セーブを行うスイッチ機能を発揮する。 In FIG. 5, the horizontal axis represents time, the upper part of the vertical axis represents the resistance value, the lower part of the vertical axis represents the temperature (temperature of the adsorbent), and the characteristic line B represents the time and resistance value of the linear heating element 53. Shows the relationship. The characteristic line C1 shows the relationship between the time and temperature of the first PTC heater (1), the characteristic line C2 shows the relationship between the time and temperature of the second PTC heater (2), and the characteristic line C3 shows the third The relationship between time and temperature of the PTC heater (3) is shown.
As shown in FIG. 5, when the first PTC heater 57 (1) reaches the Curie temperature as time elapses when the evaporated fuel is desorbed (see the point Tc1 of the characteristic line C1), the first PTC heater 57 The resistance value of (1) increases rapidly (see the part P1 of the characteristic line B). Subsequently, when the second PTC heater 57 (2) reaches the Curie temperature (see the point Tc2 of the characteristic line C2), the resistance value of the second PTC heater 57 (2) rapidly increases (in the characteristic line B). (See part P2). Subsequently, when the third PTC heater 57 (3) reaches the Curie temperature (see the point Tc3 of the characteristic line C3), the resistance value of the third PTC heater 57 (3) rapidly increases (the characteristic line B). (See part P3). Thereby, the temperature control in the sub-adsorbent chamber 18 is performed automatically and stepwise. That is, the PTC heaters 57 (1) to (3) exhibit a switch function for performing temperature saving and power saving by self-temperature controllability.

また、前記加熱装置５０の電気回路について説明する。図６は加熱装置の電気回路図である。
図６において、前記蒸発燃料処理装置１０（図１参照）の副吸着材室１８内の蒸発燃料が減少するにつれて、ＰＴＣヒータ５７（１）、（２）、（３）の順で段階的に抵抗値が急激に上昇し、その度に電気回路６０の電源回路６１よりＰＴＣヒータ５７（１）、（２）、（３）へ供給される電流Ｉが段階的に減少する。なお、電源回路６１に電流検出回路を内蔵して電流Ｉの変化を検出することで、各ＰＴＣヒータ５７の抵抗変化し、副吸着材室１８内の蒸発燃料の残量を監視することができる。 The electric circuit of the heating device 50 will be described. FIG. 6 is an electric circuit diagram of the heating device.
In FIG. 6, as the evaporated fuel in the sub-adsorbent chamber 18 of the evaporated fuel processing apparatus 10 (see FIG. 1) decreases, the PTC heaters 57 (1), (2), and (3) are stepwise in order. The resistance value increases rapidly, and each time the current I supplied from the power supply circuit 61 of the electric circuit 60 to the PTC heaters 57 (1), (2), (3) decreases stepwise. It should be noted that by detecting a change in the current I by incorporating a current detection circuit in the power supply circuit 61, the resistance of each PTC heater 57 can be changed, and the remaining amount of evaporated fuel in the auxiliary adsorbent chamber 18 can be monitored. .

また、電気回路６０では、電源回路６１と第１の抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）との間にリレースイッチ６２が接続されている。第３のＰＴＣヒータ５７（３）の抵抗値変化または電流Ｉの変化から副吸着材室１８内で蒸発燃料が減少したことを検出したときは、リレースイッチ６２を開いて電流Ｉを完全に遮断することにより、消費電力を節減することができる。 In the electric circuit 60, a relay switch 62 is connected between the power supply circuit 61 and the first resistance heater 56 (a). When it is detected from the change in the resistance value of the third PTC heater 57 (3) or the change in the current I that the evaporated fuel is reduced in the auxiliary adsorbent chamber 18, the relay switch 62 is opened to completely cut off the current I. By doing so, power consumption can be reduced.

前記した蒸発燃料処理装置１０（図１参照）によると、ケース１２の副吸着材室１８内に設けられた加熱装置５０（図２参照）において、直線部５３Ｌと折返し部５３Ｔとを有する蛇行状に形成されかつ直線部５３Ｌが副吸着材室１８内を流れる空気の流れ方向に直交する方向に延びるように配置された線状発熱体５３の抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）によって、副吸着材室１８内を広範囲（高面積）に亘って加熱する一方、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）に介装されたＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の自己温度制御性によりＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）を温度セーブ及び電力セーブを行うスイッチング素子として活用するとともにそのＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の加熱範囲は狭い範囲（小面積）でよい。したがって、副吸着材室１８内を広範囲に亘って効率的に加熱することのできる加熱装置５０を備えた蒸発燃料処理装置１０を提供することができる。ひいては、副吸着材室１８内における加熱斑の発生を防止し、脱離性能を向上することができる。 According to the fuel vapor processing apparatus 10 (see FIG. 1) described above, the heating device 50 (see FIG. 2) provided in the sub-adsorbent chamber 18 of the case 12 has a meandering shape having a straight portion 53L and a folded portion 53T. Are formed by the resistance heating heaters 56 (a) to (d) of the linear heating element 53 arranged so that the linear portion 53 L extends in a direction orthogonal to the flow direction of the air flowing in the sub-adsorbent chamber 18. While the sub-adsorbent chamber 18 is heated over a wide area (high area), the self-temperature of the PTC heaters 57 (1) to (3) interposed in the resistance heating heaters 56 (a) to (d) The PTC heaters 57 (1) to (3) are used as switching elements for saving temperature and power by controllability, and the heating range of the PTC heaters 57 (1) to (3) may be a narrow range (small area). . Therefore, it is possible to provide the evaporated fuel processing apparatus 10 including the heating device 50 that can efficiently heat the sub-adsorbent chamber 18 over a wide range. As a result, the occurrence of heating spots in the auxiliary adsorbent chamber 18 can be prevented, and the desorption performance can be improved.

また、ＰＴＣヒータ５７に比べて安価な抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）を主な加熱に用い、ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）を温度セーブ及び電力セーブを行うスイッチング素子として活用することによって、加熱装置５０を低コスト化することができる。また、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の相互間に直列に配置された複数のＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）を温度セーブ及び電力セーブを行うスイッチング素子として活用することによって、広範囲に亘って温度管理を行うことができ、加熱装置５０を省エネ化することができる。 Also, resistance heating type heaters 56 (a) to (d), which are less expensive than the PTC heater 57, are used for main heating, and the PTC heaters 57 (1) to (3) are used as switching elements for saving temperature and power. By utilizing this, the cost of the heating device 50 can be reduced. Further, by utilizing a plurality of PTC heaters 57 (1) to (3) arranged in series between the resistance heating heaters 56 (a) to (d) as switching elements for saving temperature and power. In addition, temperature management can be performed over a wide range, and the heating device 50 can save energy.

また、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）に所定間隔毎に介装された複数のＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の自己温度制御性により抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の加熱温度を多段階に調整することができる。 Further, the resistance heating heaters 56 (a) to 56 (a) are provided with the self-temperature controllability of the plurality of PTC heaters 57 (1) to (3) interposed at predetermined intervals in the resistance heating heaters 56 (a) to (d). The heating temperature of (d) can be adjusted in multiple stages.

また、各ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）の自己温度制御性による抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の加熱温度の調整を、ケース１２の副吸着材室１８内の吸着材４２からの蒸発燃料の脱離状態に応じて段階的に行わせることができる。 Further, the adjustment of the heating temperature of the resistance heating type heaters 56 (a) to (d) by the self-temperature controllability of each PTC heater 57 (1) to (3) is performed by adjusting the adsorbent in the sub adsorbent chamber 18 of the case 12. According to the desorption state of the evaporated fuel from 42, it can be performed stepwise.

また、ケース１２の副吸着材室１８内を流れる空気の流れ方向に直交する方向（左右方向いわゆる幅方向）に延びる抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の直線部５３Ｌの長さが、空気の流れ方向に延びる抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の折返し部５３Ｔの長さの和よりも長い。このため、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の直線部５３Ｌによって、ケース１２の副吸着材室１８内を流れる空気の流れ方向に直交する方向に幅広く加熱することができる。 Further, the length of the linear portion 53L of the resistance heating heaters 56 (a) to 56 (d) extending in a direction orthogonal to the flow direction of the air flowing in the sub-adsorbent chamber 18 of the case 12 (the so-called width direction). The resistance heating type heaters 56 (a) to 56 (d) extending in the air flow direction are longer than the sum of the lengths of the folded portions 53T. For this reason, it is possible to heat widely in the direction orthogonal to the flow direction of the air flowing in the sub-adsorbent chamber 18 of the case 12 by the linear portion 53L of the resistance heating heaters 56 (a) to (d).

また、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）は、ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）よりも電気抵抗率が低いヒータであるカーボンヒータで構成されている。したがって、ＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）よりも電気抵抗率が低い抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）に電気が流れやすく、抵抗加熱型ヒータ５６（１）〜（３）が発熱しやすいため、抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）の長尺化に有効である。 The resistance heating type heaters 56 (a) to (d) are constituted by carbon heaters which are heaters having a lower electrical resistivity than the PTC heaters 57 (1) to (3). Therefore, electricity easily flows to the resistance heating heaters 56 (a) to (d) having a lower electrical resistivity than the PTC heaters 57 (1) to (3), and the resistance heating heaters 56 (1) to (3) Since it is easy to generate heat, it is effective for elongating the resistance heating type heaters 56 (a) to (d).

また、加熱装置５０がシート状に構成されている。したがって、加熱装置５０の熱容量を低減し、発熱面を拡大することにより、ケース１２の副吸着材室１８内を効率良く加熱することができる。これとともに、副吸着材室１８内において加熱装置５０が占める容積を減少し、吸着材４２の充填量の減少を抑制することができる。 Moreover, the heating apparatus 50 is comprised by the sheet form. Therefore, the inside of the sub-adsorbent chamber 18 of the case 12 can be efficiently heated by reducing the heat capacity of the heating device 50 and enlarging the heat generation surface. At the same time, the volume occupied by the heating device 50 in the auxiliary adsorbent chamber 18 can be reduced, and the decrease in the filling amount of the adsorbent 42 can be suppressed.

また、加熱装置５０の抵抗加熱型ヒータ５６（ａ）〜（ｄ）及びＰＴＣヒータ５７（１）〜（３）は、絶縁性を有するシート状の絶縁材に印刷によって形成することも可能である。この場合、加熱装置５０を薄肉化及び軽量化することができる。 The resistance heaters 56 (a) to (d) and the PTC heaters 57 (1) to (3) of the heating device 50 can also be formed by printing on an insulating sheet-like insulating material. . In this case, the heating device 50 can be reduced in thickness and weight.

次に、前記蒸発燃料処理装置１０の変更例について説明する。図７は蒸発燃料処理装置を示す平断面図である。本変更例は、前記実施の形態に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。
図７に示すように、本実施の形態は、ケース１２の主吸着材室１７及び副吸着材室１８内にそれぞれ加熱装置６４，６６を配置したものである。説明の都合上、主吸着材室１７内に配置された加熱装置６４を「主加熱装置６４」といい、副吸着材室１８内に配置された加熱装置６６を「副加熱装置６６」という。 Next, a modified example of the fuel vapor processing apparatus 10 will be described. FIG. 7 is a plan sectional view showing the evaporated fuel processing apparatus. Since this modified example is a modification of the above embodiment, the modified part will be described and redundant description will be omitted.
As shown in FIG. 7, in this embodiment, heating devices 64 and 66 are disposed in the main adsorbent chamber 17 and the sub adsorbent chamber 18 of the case 12, respectively. For convenience of explanation, the heating device 64 arranged in the main adsorbent chamber 17 is referred to as “main heating device 64”, and the heating device 66 arranged in the sub adsorbent chamber 18 is referred to as “sub heating device 66”.

前記主加熱装置６４の線状発熱体５３は、６本の直線部（符号省略）と、左側２本と右側３本の折返し部（符号省略）とを有して蛇行状に形成されている。線状発熱体５３の各直線部の中央部に、計６個のＰＴＣヒータ５７が配置されている。これにともない、計７本の抵抗加熱型ヒータ５６が各ＰＴＣヒータ５７を介して直列に接続されている。
また、副加熱装置６６の線状発熱体５３は、６本の直線部（符号省略）と、左側３本と右側２本の折返し部（符号省略）とを有して蛇行状に形成されている。線状発熱体５３の前（図７において上）から３本目の直線部５３Ｌの中央部にＰＴＣヒータ５７が配置されている。これにともない、計２本の抵抗加熱型ヒータ５６がＰＴＣヒータ５７を介して直列に接続されている。 The linear heating element 53 of the main heating device 64 has a meandering shape having six straight portions (not shown), two left sides and three folded portions (not shown) on the right side. . A total of six PTC heaters 57 are arranged at the center of each linear portion of the linear heating element 53. Accordingly, a total of seven resistance heaters 56 are connected in series via each PTC heater 57.
Further, the linear heating element 53 of the sub-heating device 66 is formed in a meandering shape having six straight portions (reference numeral omitted), three left side portions, and two right-side folded portions (reference symbol omitted). Yes. A PTC heater 57 is disposed in the center of the third linear portion 53L from the front of the linear heating element 53 (upper in FIG. 7). Accordingly, a total of two resistance heating heaters 56 are connected in series via the PTC heater 57.

本発明は上記した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、ケースの吸着材室には、複数枚のシート状の加熱手段を空気の流れ方向（図１において上下方向）に配置したり、空気の流れ方向に直交する方向（図１において左右方向）に配置したり、面方向（図１において紙面表方向）に所定間隔を隔てて積層状に配置したりすることができる。また、抵抗加熱型ヒータとしては、カーボンヒータに限らず、銀ヒータ、セラミックヒータ等を用いることができる。 The present invention is not limited to the above-described embodiments, and modifications can be made without departing from the gist of the present invention. For example, in the adsorbent chamber of the case, a plurality of sheet-like heating means are arranged in the air flow direction (vertical direction in FIG. 1), or in a direction orthogonal to the air flow direction (horizontal direction in FIG. 1). Or can be arranged in a stacked manner at a predetermined interval in the surface direction (the surface direction in FIG. 1). Moreover, as a resistance heating type heater, not only a carbon heater but a silver heater, a ceramic heater, etc. can be used.

１０…蒸発燃料処理装置
１２…ケース
１７…主吸着材室
１８…副吸着材室
４２…吸着材
５０…加熱装置（加熱手段）
５３…線状発熱体
５３Ｌ…直線部
５３Ｔ…折返し部
５６（ａ）〜（ｄ）…抵抗加熱型ヒータ
５７（１）〜（３）…ＰＴＣヒータ
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Evaporative fuel processing apparatus 12 ... Case 17 ... Main adsorbent chamber 18 ... Sub-adsorbent chamber 42 ... Adsorbent 50 ... Heating device (heating means)
53 ... Linear heating element 53L ... Linear part 53T ... Folded part 56 (a)-(d) ... Resistance heating heater 57 (1)-(3) ... PTC heater

Claims

The evaporative fuel introduced into the adsorbent chamber of the case is adsorbed by the adsorbent, and the evaporative fuel is desorbed from the adsorbent by the air flowing through the adsorbent chamber. An evaporative fuel processing apparatus provided with heating means that generates heat when energized,
The heating means is a resistance heating heater that is formed in a meandering shape having a straight portion and a folded portion, and the straight portion is disposed so as to extend in a direction perpendicular to the flow direction of air flowing through the adsorbent chamber of the case. And a PTC heater interposed in the resistance heating type heater.

It is an evaporative fuel processing apparatus of Claim 1, Comprising:
The evaporative fuel processing apparatus, wherein the heating means includes a plurality of the PTC heaters interposed in the resistance heating heater at predetermined intervals.

The evaporative fuel processing apparatus according to claim 2,
The evaporative fuel processing apparatus, wherein the plurality of PTC heaters are distributed in a flow direction of air flowing through the adsorbent chamber of the case.

It is an evaporative fuel processing apparatus as described in any one of Claims 1-3,
The evaporative fuel processing apparatus is characterized in that the resistance heater is configured such that the sum of the lengths of the straight portions is longer than the sum of the lengths of the folded portions.

It is an evaporative fuel processing apparatus as described in any one of Claims 1-4, Comprising:
The evaporative fuel processing apparatus is characterized in that the resistance heating type heater is composed of a heater having an electric resistivity lower than that of the PTC heater.

It is an evaporative fuel processing apparatus as described in any one of Claims 1-5,
The evaporative fuel processing apparatus, wherein the heating means is configured in a sheet shape.

It is an evaporative fuel processing apparatus of Claim 6, Comprising:
The resistance heating type heater and the PTC heater of the heating means are formed by printing on an insulating sheet-like insulating material.