JP2011507680A - サワーガスの分離方法 - Google Patents

Abstract

主成分としてＨ₂ＳおよびＣＯ₂を含む気体状混合物を分離するための方法であって、気体状混合物は第１の装置において、弱いルイス酸を含む溶剤と接触し、Ｈ₂Ｓは溶剤に吸収され、残りのＣＯ₂は引き離され、少なくとも部分的に飽和状態の溶剤は、少なくとも１つの第２の装置において後で再生成され、弱いルイス酸は銅塩化アルミニウム（Ｃｕ［ＡｌＣｌ₄］）を含み、溶剤はモノクロロビフェニル（ＭＣＢ）を含む。

Description

本発明はサワーガスを分離するための方法に関する。本発明はさらに本方法で用いられる装置および溶剤に関する。

硫化水素（Ｈ₂Ｓ）および二酸化炭素（ＣＯ₂）の気体状混合物であるサワーガスは、プロセス産業、特に石油化学産業および天然ガス探査において、処理方法での不所望な成分として考えられている。なぜなら、サワーガス、特に硫化水素は、前記プロセスを損なう、または前記ガスを燃焼させた場合に環境に望ましくない排気ガスをもたらすからである。前記燃焼プロセスにおいて、硫黄酸化物および硫酸が硫化水素から作り出され、これらの化合物は酸露点より低い状態の場合に広範囲な腐食の問題をもたらす。さらに、気体状の硫黄化合物の排出はどのような化学的な形であっても環境にかなりの負担となる。

上記の理由により、サワーガスは一般に主流から、たとえば天然ガス流から分離され、この分離の後主流はさらに処理され得る。サワーガスを主流から分離する既知の方法としては、化学吸収媒体を用いる。すなわち、溶剤、特にアミン化合物を含む溶剤が用いられる。

サワーガスを硫黄の最終生成物に処理するための既知の方法は、クラウスプロセスである。このプロセスは酸素および／または空気による硫化水素の部分酸化に基づいており、連続する触媒される平衡反応と組合せられて、最終生成物の硫黄および水となる。

これらの反応の際、大量の熱が放出され、その熱は満足のいく高い反応速度のためにも必要である。サワーガス処理のためのこのプロセスの顕著な不利点は、プロセスの効率が気体状混合物のＨ₂Ｓ／ＣＯ₂の比率に大きく依存することである。低いＨ₂Ｓ／ＣＯ₂比率の場合、すなわちＨ₂Ｓに対してＣＯ₂の量が多い場合、二酸化炭素の比較的大きい不活性の塊は、反応の際の目標である高い温度を損なう。さらに、前記平衡反応における硫黄の生成は少量のＨ₂Ｓにより損なわれ、プロセスの効率をさらに下げることになる。

上記の不利点を減らす目的で、Ｈ₂Ｓ／ＣＯ₂の比率を上げるための濃縮プロセスが従来からある。これら濃縮プロセスはサワーガスが生成される設置設備のサブユニットで行なわれ、設置が全体としてより複雑になるという意味において、著しい負担となる。さらに、これらの濃縮プロセスでは二酸化炭素と硫化水素との完全な分離を達成することができない。しかし、硫化水素および／または二酸化炭素を、工業用前駆体として用いるための適切な形で出力するためには、完全な分離が必要である。

本発明の目的は、サワーガスを分離するための効率のよい、簡単で安価な方法を提供することであり、それにより上記の問題が部分的にまたは完全に解消される。

この目的を達成するために、主成分としてＨ₂ＳおよびＣＯ₂を含む気体状混合物を分離するための方法が提供され、気体状混合物は第１の装置において、弱いルイス酸を含む溶剤と接触し、Ｈ₂Ｓが溶剤に吸収され、残りのＣＯ₂が引き離され、少なくとも部分的に飽和状態の溶剤は、少なくとも１つの第２の装置において後で再生成成され、第２の装置において解放されたＨ₂Ｓが引き離される。

このような態様で、クラウスユニットを用いる必要なく、サワーガスを分離するための効率的な方法が提供される。この方法において、気体状混合物のＨ₂Ｓ／ＣＯ₂の比率はプロセスの効率にまったくまたは少ししか影響しないことは有利である。なぜなら、溶剤におけるＨ₂Ｓの吸収の後、純粋なＣＯ₂ガス流が得られ、このガス流はそれ以上処理する必要がないからである。

弱いルイス酸の強さは、溶剤に対してフリーデル・クラフツ反応が起こらない程度のものである。ルイス酸がＨ₂Ｓに対して強い親和性を有し、ＣＯ₂に対しては親和性がまったくないまたは少ししかないことは有利である。

本発明の方法の好ましい実施例において、弱いルイス酸は銅塩化アルミニウム（Ｃｕ［ＡｌＣｌ₄］）を含み、より好ましくはモノクロロビフェニル（ＭＣＢ）溶剤を含む。これらの化合物の組合せはたとえばオランダ特許第１００２５６０号から既知であり、その組合せは供給流れにおけるガス分離のために用いられるが、本発明は上記の化合物の組合せを用いることにより、サワーガスを分離するのに非常に有効であるという発見に基づいている。本発明に従う溶剤を使用することにより、最終生成物の純度は、工業用の前駆体として容易に用いることができるレベルが可能となる。

溶剤は好ましくは逆流の態様でサワーガスと接触し、それにより溶剤によるＨ₂Ｓの吸収を高める効果がある。さらに、第１の装置において約５０から７０℃の温度で６から１０バーの圧力を維持するのが有利である。吸収プロセスの際に大量の熱が放出され、これは吸収プロセスを遅らせるよう影響するので、第１の装置を冷却することはさらに有利である。濡れ壁反応管を熱交換器として用いることが好ましく、熱交換用の表面は、吸収プロセスにおいて物質移動のための表面として併用される。

さらに、第２の装置における溶剤の再生成プロセスは好ましくは濡れ壁反応管で行なわれ、溶剤は濡れ壁上に導かれ、その間Ｈ₂Ｓが剥離され、後で装置から引き離される。第２装置の圧力は、たとえばオランダ特許に記載されているような圧力の著しい低下を必要としない。

濡れ壁反応管の構造は以下の実施例および図面によってさらに明らかとなる。基本的には、反応管は吸収プロセスまたは再生成プロセスのための内部スペースからなり、管状スペースと、管状スペースの周りにあり、熱交換に重要である外側スペースとを含む。

好ましくは、第２の装置の温度は１４０℃から１５０℃の間に維持するのが有利であり、吸収プロセスの際に第１の装置から放出される熱は、本発明の方法のさらなる好ましい実施の形態に従い、媒体によって第２の装置に運ばれる。第１の装置の吸収と比べて、この再生成プロセスの際にはより高い温度を与えるのが有利である。なぜなら、再生成プロセスの速度を向上させるからである。

さらに、熱を第１の装置から第２の装置に運ぶことは自明ではない。なぜなら、第２の装置の温度は第１の装置の温度よりも高く、これはそこで行なわれる２つのプロセスが異なることによる。このような熱転送は今まで先行技術において適用または示唆されていない。

熱を第１の装置から第２の装置に運ぶために、凝縮可能有機蒸気を含む媒体を用いることが特に有利であることがわかった。「凝縮可能」とは、媒体が適用される状況に応じて、本発明による方法において気体または液体の形を取り得ることを意味する。一般に、媒体は凝縮の際その熱を放出し、蒸発の際熱を吸収する。

本発明に従う方法のさらに好ましい実施の形態において、媒体は第２装置に転送される前に圧縮される。このために、圧縮機がたとえば第１の装置から第２の装置への熱軌道において配置される。圧縮機は媒体の密度を高くし、併せてその温度を高める。その結果、第１の装置で吸収された熱量は、第２の装置で用いられる前に高められる。このような圧縮ステップは、第１の装置から第２の装置への熱転送を向上させる。

好ましくは、媒体は第１の装置を冷却するために、第２の装置から第１の装置に再循環され、前記媒体は再循環の際に冷却される。このような態様で、閉冷却回路が設けられ、吸収プロセスで放出された熱が、溶剤の再生成プロセスのために用いられる。この回路において媒体を圧縮するために必要なエネルギは、吸収熱もしくはエンタルピー、または再生成熱もしくはエンタルピーのほんの一部である。したがって、本発明は消費エネルギについて非常に有利である。

濡れ壁反応管を用いることは再生成の際に有利である。すなわち、溶剤は管状スペース内で落下膜として落ちることにより、含まれるＨ₂Ｓガスを相対的に簡単に取除くことができる。管状スペースにおいて、ガスは溶剤の流れと反対方向に上昇し、溶剤が管状スペースの壁上に広がることにより、Ｈ₂Ｓガスは管状スペースから最終的に出る前に、流動学の観点から相対的に自由に上方向に流れることができる。

本発明の方法のさらに好ましい実施の形態において、少なくとも部分的に飽和状態の溶剤の再生成プロセスは、第１の装置から引き離されたＣＯ₂を少なくとも一部を導入することにより、溶剤を剥離することをさらに含む。好ましくは、剥離用ガスとしてＣＯ₂の導入は、第３の装置において、より好ましくはカラムにおいて起こる。このプロセスは、ポスト再生成と呼ぶことができる。第２の装置から入ってくる溶剤に沿ってＣＯ₂の純粋なガス流を導くことにより、第２の装置内において再生成後に溶剤に残っているわずかなＨ₂Ｓは溶剤から一掃され、実質的にはＨ₂Ｓがない再生成溶剤が第１の装置に再循環される。このようなポスト再生成は、第１の再生成が大気圧で行なうことができるという利点を有し、（先行技術から既知である）通常与えられるより低い圧力は必要ない。

一般に、再生成の際に剥離用媒体としてＣＯ₂を用いることは有利である。なぜなら、経費をかけて入手しなければならないような、または高価な装置および大量のエネルギを用いてその場で形成されなければならない、窒素のような異質の剥離用ガスが不要となるからである。

このような第２の再生成ステップまたはポスト再生成からもたらされるＨ₂Ｓ／ＣＯ₂の混合物は、後で第１の装置に再循環される。

好ましくは、第１の装置から引き離されたＣＯ₂は、再生成プロセスで用いられる前に加熱され、より好ましくは、引き離されたＣＯ₂の加熱は、再生成された溶剤と剥離用媒体として用いられるＣＯ₂との熱交換を含む。第２の装置からまたは第２の再生成ステップによって入ってくる溶剤の熱は、剥離用媒体として用いられるＣＯ₂に送られろ。

本発明による方法のさらに好ましい実施の形態において、少なくとも部分的に飽和状態の溶剤は、第２の装置において再生成される前に、再生成された溶剤によって加熱される。Ｈ₂Ｓの吸収は好ましくは低い温度で行なわれるので、再生成された溶剤の残りの熱は有利に、少なくとも部分的に飽和状態の溶媒に送られ、それにより溶剤の再生成プロセスは送られる熱から利を得る。好ましくは、一方の再生成された溶剤と、他方の少なくとも部分的に飽和状態の溶媒および再循環されたＣＯ₂ガスとの熱交換は、同じ熱交換で行なわれる。

本発明は、上記の方法に従い、主成分としてＨ₂ＳおよびＣＯ₂を含む気体状混合物を分離するために、銅塩化アルミニウム（Ｃｕ［ＡｌＣｌ₄］）およびモノクロロビフェニル（ＭＣＢ）を含む溶剤の使用に関する。本発明はさらに気体状混合物を分離するための方法で用いるための装置に関する。

本発明は好ましい実施の形態を示す添付の図面によってさらに明らかとなる。

アミン化合物を用いて、主流からサワーガスを分離するための既知の方法のプロセススキームを示す図である。 本発明による、サワーガスを分離するための方法のプロセススキームを示す図である。 本発明に従い、溶媒においてＨ₂Ｓガスを吸収するために用いられる濡れ壁反応管を概略的に示す図である。 図３の濡れ壁反応管の詳細を示す図である。

図１において、主流２からサワーガスを分離するための既知の方法のプロセススキーム１００が示される。天然ガス流であり得る主流２は、サワーガス吸収カラム１０１の方に導かれ、そこで主流２はアミン化合物を有する溶剤と接触する。溶剤はカラム１０１の上側にある冷却装置１０５を用いて周囲温度で導入され、吸収されたサワーガスを有する溶剤は、導管４を介してカラム１０１から引き離される。浄化された主流は、さらなる処理を受けるために導管３を介して本システムから出力される。

導管４は熱交換器１０７と繋がり、そこから導管６の熱は導管５に送られる。導管５内の流れは、濃縮されている、すなわち少なくとも部分的に飽和状態の、加熱された溶剤であり、再生成器１０２に導入され、そこでサワーガスは剥離されて導管８を介して引き離される。熱はリボイラ１０３によって再生成器１０２の方に送られ、再生成プロセスを加速させる。溶剤は導管６を介してポンプ１０４によって、熱交換器１０７およびクーラー１０５を通って最終的に吸収カラム１０１に再循環される。

分離されたサワーガスは導管８を介して凝縮装置１０６において乾燥され、カラム９において水分は分離されて再生成器１０２に再循環される。カラムの上面側には、純粋なサワーガスの流が導管１内で得られる。

サワーガスストリーム１は既知の方法で硫黄処理ユニット１１０によってさらに処理され、処理ユニット１１０は通常１個または複数のクラウスユニットからなる。酸化剤１０を添加することにより、硫黄１２が得られ、副生成物はプロセス１１の凝縮物および残留ガス１３を含む。上記のように、Ｈ₂Ｓ／ＣＯ₂の比率は硫黄処理ユニット１１０が機能するために非常に重要である。ＣＯ₂の量が多すぎると、プロセスが遅くなったり、全く不可能にすることさえもある。このような場合、サワーガスストリーム１におけるＣＯ₂の比率を下げるために、システム１００においてさらなるカラムを加えることができる。このような付加的ステップは、プロセスの効率を減少させ、さらにこのようなシステムはより高価となり得る。

図２において、本発明に従いサワーガス１を分離するために、プロセススキーム２００が示される。重要なことは、示されるプロセスはＨ₂Ｓ／ＣＯ₂の比率に実質的に影響されないので、既知の方法において通常必要であるさらなる濃縮ステップを省くことができる。

サワーガスストリーム１、すなわちＨ₂ＳおよびＣＯ₂成分を有する気体の流れは、前記ストリーム１にある水分を取除くために、まず圧縮および乾燥装置２０３に送られる。前記水分の除去は、冷却によって、さらに分子篩を適用することによって行なうことができる。ストリーム１から水分を取除くことは重要である。なぜなら、水は本方法において溶剤の果たす役割を妨げるからである。ストリーム１は好ましくは約６から１０バーの圧力に加圧される。水分や硫化水素および二酸化炭素と異なる他の考えられる成分は、導管３０を介してガスストリーム１から引き離される。

純サワーガスは導管１５を介して好ましくは濡れ壁反応管である吸収カラム２０１に導かれ、そこで導管２１を介して導入された溶剤がストリーム１５に対して逆流する態様で接触する。溶剤はモノクロロビフェニル（ＭＣＢ）に溶解された銅塩化アルミニウム（Ｃｕ［ＡｌＣｌ₄］）である。このような組合せはサワーガスの分解に非常によく働くことが見出された。なぜなら、Ｈ₂Ｓは溶剤に非常によく溶けるからであり、本発明による溶剤は実質的にＣＯ₂を全く吸収しない。溶剤はＨ₂Ｓ全部を吸収するので、上面側で吸収カラム２０１から出力されるガス流２２は純ＣＯ₂からなる。

この吸収プロセスは、好ましくは１６〜１０バー間の圧力および５０〜７０℃の温度で行なわれる。吸収プロセスの際に放熱があり、かつ高すぎる温度は高温でのＨ₂Ｓに対する溶剤の親和性が低下することにより吸収プロセスを遅くするので、カラム２０１を冷却するのは有利である。このため、冷却導管３２が設けられ、そこを通って有機蒸気が導かれて吸収プロセスの際に放出された熱を吸収し、カラム２０１の温度が低く保たれるよう熱を出す。冷却システム全体は以下でより詳細に説明される。

少なくとも部分的に飽和状態の、または言い換えると濃縮された溶剤は、底面側で装置２０１から出力され、ストリーム１６は熱交換器２０４によって約６０℃から１２０℃に加熱され、加熱された濃縮ストリーム１７はバルブ２０５を介してフラッシュタンク２０６に流入する。ここでは、溶剤にある微量の溶解されたＣＯ₂は除去され、導管２９を介して圧縮または乾燥装置２０３に再循環される。濃縮された溶剤はフラッシュタンク２０６から導管１８を介して再生成器２０２に導かれる。

再生成器２０２において、吸収カラム２０１のガス吸収プロセスから得られる熱が与えられながら、Ｈ₂Ｓガスが剥離される。この剥離は好ましくは１４０から１５０℃間の温度で大気圧下で行なわれる。このために、熱交換回路が設けられている。熱交換回路において、吸収プロセスの際に吸収カラム２０１で発生した熱は、蒸発する有機液体によってその周りの空間（示されていない）で吸収される。蒸気はその後導管３１および圧縮機２１４（好ましくは、変位型の圧縮機）によって、再生成器２０２を熱する周りの空間（示されていない）に導かれる。この周りの空間において、媒体は凝縮され、同時に熱を再生成器２０２に放出する。このような態様で、吸収および再生成の非常に有効なエネルギプロセスが提供され、一方のプロセスで生成された熱は他方に送られ、両方のプロセスを加速させる。プロセスで用いられるポンプまたは圧縮機２１４は、吸収および再生成で転送される熱の観点からのエネルギと比べて、相対的に小さいエネルギ量が必要である。

解放されたＨ₂Ｓガスは再生成器２０２から導管２６を介して引き離され、冷却装置２０７で冷却される。ここで少量のＭＣＢが凝縮され、この溶剤は大気カラム２０８で再度得られて、導管２７を介して第２の再生成器２０９に再循環される。大気カラム２０８の上面側で解放されるガスは純Ｈ₂Ｓガスであり、その純度により、たとえば硫黄や他の多くのプロダクトを製造するための工業用前駆体として適用可能である。

再生成器２０２の底面側で解放される溶剤は、導管１９およびバルブ２１０を介して、大気圧下で動作する第２の再生成器２０９に導かれる。この第２の再生成器２０９において、溶剤に残っている最後のＨ₂Ｓは、吸収カラム２０１から純ＣＯ₂ストリーム２３を導入することによって溶剤から一掃される。ＣＯ₂ストリーム２３は熱交換器２０４によってまず約１２０℃に加熱され、その後再生成器２０９において、導管１９および２７から出力される溶剤と接触する。Ｈ₂ＳがないＣＯ₂との接触により、溶剤中に残っている最後の量のＨ₂Ｓが取除かれ、形成されたＨ₂Ｓを含有するＣＯ₂ガスストリーム２５は、圧縮および乾燥装置２０３に再循環される。この第２の再生成ステップは、実質的にＨ₂Ｓが全くない溶剤が得られることを確実にする。溶剤はまだ約１２０℃の温度を有するので、溶剤は導管２０およびポンプ２１２を介して熱交換器２０４を通り、再生成された溶剤２０は濃縮された溶剤１６およびＣＯ₂ストリーム２３を加熱してから、導管２１を介して吸収カラム２０１に再循環のために戻される。

第２のカラム２０９における第２の再生成ステップを用いることにより、大気圧で、非常に高い純度の溶剤を再生成することが可能となる。この方法において、既存のＨ₂ＳがないＣＯ₂ガスを用いることは非常に有利である。このような溶剤の再生成方法は、たとえば真空状態での再生成と比べて、エネルギ効率が非常によいことは明らかである。さらに、複数の流れの間の熱交換、たとえば熱交換器２０４を通るストリーム間の有効な交換は、記載される方法の省エネ特性に貢献する。

図３において濡れ壁反応管３００が示され、底面側にはサワーガス３０２の入来流れがあり、上面側には溶剤３０４の入来流れがある。反応管３００の中間部分には複数の管状スペース３０６が概略的に示され、溶剤３０４は管状スペース３０６の内側壁に沿って滴下し、他方でサワーガス３０２は上方向に上昇し、相対的に大きい接触面積を介して溶剤３０４の横を通る。さらに、反応管３００はいわゆる周囲マントルスペース３０８と呼ばれる空間を管状スペース３０６の外側に有し、熱交換のための媒体が流れる。媒体は有機蒸気３１０の凝縮された流れとして、すなわち実際には液体相として、入来する。適切な媒体の例として、ヘキサンおよびトルエンを挙げることができる。凝縮した蒸気３１０は示されるレベル３１１までマントルスペース３０８を満たし、レベル３１１上では化合物はガス相に遷移し、有機蒸気３１２としてマントルスペース３０８から出る。

サワーガス３０２からＨ₂Ｓが溶剤３０４に吸収される際にもたらされる熱は、マントルスペース３０８に送られ、凝縮蒸気３１０の蒸発のためのエネルギ源として働く。

反応管の底面側において、いわゆる豊富なまたは濃縮溶剤３１２は液体の形で回収され、導管３１４を介して再生成プロセスのために、たとえば第２の濡れ壁反応管に導かれる。この第２の濡れ壁反応管は示されていないが、上述のように同じように働く。

上面側において、Ｈ₂Ｓが含まれていない気体流３１５が反応管から出力される。
管状スペースは互いにかつ反応管の外壁３１６と、接続材３１８によって接続される。接続材３１８は管状スペース間の空間を密封し、それによりマントルスペース３０８を区分しながら、管状スペースの上面側および底面側での開口を可能にする。

最後の図４では、図３の濡れ壁反応管の詳細４００が示される。これは反応管３００の左上側に対応する。

図４において、反応管の統合された外側壁４０２およびマントルスペース４０８からの有機蒸気４０６用の出口４０４がより詳細に示される。さらに、内側壁４１２によって区分される管状スペース４１０が示され、サワーガス４１６が中央内側で上昇しながら溶剤４１４のフィルムが下方に流れる。管状スペース４１０は互いにかつ接続部材４１８によって外側壁４０２と接続され、その部材は管状スペース４１０の内側の端部よりわずか下に位置付けられ、それにより、端部は接続部材４１８よりわずかに上に突出する。その結果、溶剤が膜として内側壁４１２に沿って下方向に流れる前に、小さな貯留層４２０が溶剤４１４の導入の際に形成される。こうして、一方では溶剤４１４の液体相と、他方ではサワーガス４１６の気体相との間で、最適な表面接触が達成される。

さらに、飽和状態の溶剤が上記と同じように下方向に内側壁に沿って流れる再生成のためのこのような反応管を用いることにより、溶剤からＨ₂Ｓガスを十分に蒸発させることができる。なぜなら、Ｈ₂Ｓガスの流れは、溶剤が膜として下方向に流れる間、管状スペース内での物理的な妨げなしで流れ出ることができるからである。

本発明は上記の実施例に限定されず、請求項の文言によって網羅されるほかの実施例も含む。

Claims (13)

1. 主成分としてＨ₂ＳおよびＣＯ₂を含む気体状混合物を分離するための方法であって、気体状混合物は第１の装置において、弱いルイス酸を含む溶剤と接触し、Ｈ₂Ｓが溶剤に吸収され、残りのＣＯ₂は引き離され、少なくとも部分的に飽和状態の溶剤は、少なくとも１つの第２の装置において、後で再生成され、第２の装置において解放されたＨ₂Ｓが引き離される、方法。
2. 弱いルイス酸は銅塩化アルミニウム（Ｃｕ［ＡｌＣｌ₄］）を含む、請求項１に記載の方法。
3. 溶剤はモノクロロビフェニル（ＭＣＢ）を含む、請求項１または２に記載の方法。
4. 吸収プロセスの際に第１の装置で出された熱は、媒体によって第２の装置の方に導かれる、請求項１、２または３のいずれか１項に記載の方法。
5. 媒体は凝縮可能有機蒸気を含む、請求項４に記載の方法。
6. 前記媒体は第２の装置の方に導かれる前に圧縮される、請求項４または５に記載の方法。
7. 媒体は第１の装置を冷却するために、第２の装置から第１の装置に再循環され、媒体は再循環の際に冷却される、請求項４、５または６に記載の方法。
8. 少なくとも部分的に飽和状態の溶剤を再生成するプロセスは、第１の装置から引き離されたＣＯ₂の少なくとも一部を導入することにより、溶剤を剥離することを含む、請求項１から７のいずれか１項に記載の方法。
9. 第１の装置から引き離されたＣＯ₂であって、溶剤の剥離のために用いられるＣＯ₂は、再生成プロセスで導入される前に加熱される、請求項８に記載の方法。
10. 第１の装置から引き離されたＣＯ₂の加熱は、再生成された溶剤と前記ＣＯ₂との間の熱交換を含む、請求項９に記載の方法。
11. 少なくとも部分的に飽和状態の溶剤は、第２の装置において自己が再生成される前に、再生成された溶剤によって加熱される、請求項１から１０のいずれか１項に記載の方法。
12. 請求項１から１１のいずれか１項に記載の方法で用いるための装置。
13. 請求項１から１１のいずれか１項に記載の方法に従い、主成分としてＨ₂ＳおよびＣＯ₂を含む気体状混合物を分離するために、銅塩化アルミニウム（Ｃｕ［ＡｌＣｌ₄］）およびモノクロロビフェニル（ＭＣＢ）を含む溶剤の使用。

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