JP2011026991A - 冷媒圧縮機および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】Ｒ６００ａ冷媒を使用する冷媒圧縮機において、一時的に潤滑油が供給されない可能性のある圧縮機のピストン／ロッド部において摩耗や焼付きを防止し、高い耐摩耗性と耐焼付き性を有する摺動材料を用いた長寿命な冷媒圧縮機などを提供することを課題とする。
【解決手段】作動冷媒にＲ６００ａ（イソブタン）を用いた冷媒圧縮機において、摺動部材の表面処理法として、基材表面に拡散浸透層を確実に形成できるようにするため下層に純クロムの膜層，中間層としてタングステンカーバイト層，Ｍｅ−ＤＬＣ層を形成し、最上部にＤＬＣ処理を施し、ＤＬＣコーティング層を形成することにより焼付きや異常摩耗を起こすことを防ぐことができ、長寿命な冷媒圧縮機及びそれを備えた冷凍装置を実現できる。
【選択図】 図９

Description

本発明は、冷蔵庫，エアコン等に用いられる密閉形冷媒圧縮機に関し、特に往復運動するピストンを有する密閉形冷媒圧縮機に関する。

近年、地球環境保全といった観点から冷凍サイクルの冷媒はＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）から自然系冷媒に移行している。特に炭化水素冷媒については地球温暖化係数が低いという観点から既に冷蔵庫ではＲ６００ａ（イソブタン）が用いられている。

一方、冷凍機油は冷媒圧縮機に使用され、その摺動部の潤滑，密封，冷却，絶縁等の役割を果たすものである。近年、圧縮機は省エネルギー化，小型化，低騒音化，高効率化が要求され、これに伴って冷凍機油の使用条件が苛酷化している。このため、圧縮機の信頼性確保の面から潤滑性が要求されている。

さて、冷蔵庫の圧縮機としては、往復運動をするピストンを有する密閉形冷媒圧縮機として、クランクシャフトとピストンとをコンロッドで連結し、回転運動するシャフトの運動を往復運動に変える構造が一般的である。この中でピストンとコンロッドの連結構造としては特開２００４−２７９６９号（特許文献１）に記載のようにピストンとコンロッドとの連結部にピストンピンを用いており、このピストンピンが軸となるような構造として両者が連結される構造となっている。

また、圧縮機のピストンとコンロッドとのボールジョイント構造としては特開２００３−２１４３４３号（特許文献２）のように窒化処理及び燐酸マンガン処理を球面受け穴（ボール受け穴）やボール部の両方若しくは一方に施し、球面に高炭素クロム鋼材を使用した構造が知られている。

更に、ボールジョイント構造において回転規制部をコンロッド側ではなくピストン側に設けた構造のものが特開２００７−６４１９９号（特許文献３）に知られている。

また、ＤＬＣ処理としては、摺動部品であるベーン材にＤＬＣ−Ｓｉ皮膜をコーティングした密閉型圧縮機が特開２００７−１００５１７号（特許文献４）に知られている。

また、Ｒ６００ａ（イソブタン）用冷凍機油としてナフテン系鉱油やパラフィン系鉱油が冷媒との相溶性が良く、安価であることから広く使われている。

しかしＲ６００ａ（イソブタン）は、これら冷凍機油との相溶性が高いことから、冷媒／冷凍機油混合液の粘度低下から発生する圧縮機の潤滑不良が懸念される。また、Ｒ６００ａ（イソブタン）は分子中に塩素やフッ素を含まないため、冷媒自体の潤滑性が望めない。

そのため、潤滑性を上げるため冷凍機油として高潤滑性のポリオールエステル油を用いる方法が特開２００７−２４８０２０号（特許文献５）に示されている。

特開２００４−２７９６９号公報 特開２００３−２１４３４３号公報 特開２００７−６４１９９号公報 特開２００７−１００５１７号公報 特開２００７−２４８０２０号公報

上記特許文献１はピストンとコンロッドの連結をピストンピンによって行っているが、この連結構造はピストン側に挿入されるピストンピンを軸としてコンロッド側に軸受部を有している。従って、ピストン側の軸がコンロッド側の軸受けに傾いて挿入されると摺動に関して問題が生じる場合があった。すなわち、ピストンピンとコンロッドの間の摺動部が局所的になり、このとき両者の接触面圧も過大となるため、摺動部の摩耗等によって信頼性の低下を招くことにもなり得る。特許文献１では潤滑油の供給を安定化して信頼性の向上を図っているが、軸構造に起因して発生する摺動部の局所化自体を解決するものではなかった。

上記特許文献２はボールジョイント方式によってピストンとコンロッドを連結する構造を採用している。ピストンに設けられる球座を塑性加工により成型しているため上記のような問題は生じないがピストンとコンロッドの間の摺動に問題が生じ得る構造であった。すなわち連結状態を確保するため、球座部分を閉じる方向に加工されているため、連結部に供給される潤滑油の通路が狭くなってしまい、潤滑油が十分に供給されない場合がある。従って、連結部分への潤滑油の供給を十分に行えず、球面軸受部の温度上昇及び損傷を招く可能性があった。

更に、球面（ボール）に高炭素クロム鋼材を用いた場合には、高炭素クロム鋼材の硬度が高いため、加工性に問題が生じていた。すなわち、耐摩耗性が高いだけでなく、加工性にも優れた材料が求められていた。

上記特許文献３は回転規制部をピストン側に設けピストンとコンロッドの相対的な回転を規制し、ピストンとコンロッドには加工性を向上させるため酸化膜により封孔処理された鉄系焼結材を用いた。しかしながら、圧縮機の性能向上として冷凍機油の低粘度化が進むにつれ摺動部への冷凍機油の供給性及び油膜形成性が低下することから、周囲の条件によっては圧縮機起動時に無給油状態になり、ロッドとピストン間の摩耗が増加する可能性がある。このことから、摺動部の耐摩耗性を十分に確保する必要がある。

上記特許文献４は圧縮機の摺動部品の基材に窒化処理を施して窒化拡散層を形成し、更に窒化拡散層の上にＤＬＣ−Ｓｉ処理を施した密閉型圧縮機が記載されている。しかしながら、ＤＬＣ−Ｓｉ皮膜はＤＬＣ中にＳｉを含んでおり、摩擦係数の低減は期待できるが摩耗量、いわゆる耐摩耗性の面に問題がある。

上記特許文献５は冷凍機油であるポリオールエステル油が水分共存化において加水分解を起こしやすく、冷凍サイクルの閉塞や摺動部における腐食摩耗の原因にもなる。また、低粘度化が進むと油膜形成も難しくなり摺動部発熱による冷凍機油の劣化についても対応が必要となってくる。

したがって、自然系冷媒であるイソブタンを使用した冷媒圧縮機においては、従来の冷媒圧縮機と比較して、摺動部の耐摩耗性を向上させることができ、信頼性の高い密閉形冷媒圧縮機が望まれている。つまり、一時的に潤滑油が供給されない可能性のある圧縮機のピストン／ロッド部において摩耗や焼付きを防止し、高い耐摩耗性と耐焼付き性を有する摺動材料を用いた長寿命な冷媒圧縮機およびこれを使用した冷凍サイクル装置を提供することにある。

そこで、本発明は、長寿命な冷媒圧縮機およびこれを使用した冷凍サイクル装置を実現することを目的とする。

上記本発明の目的は、
密閉容器内に圧縮要素と電動要素を収納し、前記電動要素部で駆動されるクランクシャフトとピストンがコンロッドによりボールジョイント構造で連結される密閉型圧縮機において、
前記ボールジョイント部にDiamond Like Carbonコーティング（ＤＬＣコーティング）層を形成する
ことによって達成される。

本発明によれば、長寿命な冷媒圧縮機およびこれを使用した冷凍サイクル装置を提供することができる。

密閉形冷媒圧縮機を説明する断面図である。 ピストン内面構造を示す図である。 図２のＡ−Ａ断面図である。 図２のＢ−Ｂ断面図である。 コンロッドの斜視図である。 回り止めの斜視図である。 ピストンとコンロッドの組み立て状態図である。 基本的な冷凍機用の冷凍サイクル構成図である。 本発明の表面処理における内部構成を示す部分図である。 従来の表面処理における内部構成を示す図である。 摩擦係数比較図である。 摩耗量比較図である。

以下、本発明を実施例により詳細に説明する。

図１は、本発明であるレシプロ方式による密閉形冷媒圧縮機の断面図である。

この冷媒圧縮機は、油溜めを兼ねた密閉ケース内に設けられた軸受け部１ａ及びフレーム１ｂと一体に成形されたシリンダ１内をピストン４が往復動して圧縮機要素を構成するレシプロ型の圧縮機である。

フレーム１ｂの下部には電動要素として電動機を構成するステータ５及びロータ６が備えられており、クランクシャフト７の回転中心から偏心した位置に、クランクピン７ａが設けられている。

クランクシャフト７はフレームの軸受部１ａに貫通してフレーム１ｂの下部から上部へ延伸しており、クランクピン７ａがフレーム１ｂの上方側に位置するように設けられている。クランクシャフト７の下部はロータ６と直結しており、電動機の動力によってクランクシャフト７は回転する。クランクピン７ａとピストン４との間はコンロッド２で連結されており、クランクピン７ａ及びコンロッド２を介してピストン４が往復動する構成となっている。

即ち、本実施例の密閉型冷媒圧縮機は密閉容器内にシリンダ１，ピストン４等の圧縮要素と、電動機等の電動要素が収納されており、クランクシャフト７によって電動要素からの回転力をピストン４に伝える構成を前提としている。クランクシャフト７とピストン４とは、コンロッド２によりボールジョイント構造で連結されている。

圧縮要素のピストンについて図２〜図４を用いて詳細に説明する。

図２はピストン４をクランクシャフト７側から見た、つまり、図１の左向きに見た、ピストン４の内部側を示す図でありボール受け部（内球面）４ａを有している。図３は図２のＡ−Ａ断面図である。図４は図２のＢ−Ｂ断面図である。ピストンのボール受け部（内球面）４ａはＡ−Ａ断面ではコンロッド２のボール（外球面）２ａを含む形状である。イメージとしては、図５のコンロッド２のジョイント部端面２ｅの法線が上向きのまま、図２のピストンに嵌っているイメージである。但し、ピストン４のＡ−Ａ断面は図３のような形状をしているので、図５の方向のままでは、コンロッド２はピストン４に嵌らない。一旦、コンロッド２を９０度に回転して、ピストン４に挿入し、コンロッド２を９０度元に戻すように回転することでコンロッド２がピストン４に嵌め合わされる。

図５を見れば分かるように、ｙ軸周りの回転に対するボールジョイント部、つまりボール（外球面）２ａの摺動面積は小さく、ｚ軸周りの回転に対するボール（外球面）２ａの摺動面積は大きい。従って、Ｂ−Ｂ断面ではＡ−Ａ断面よりも摺動面積が少ないボールジョイント構造となり、潤滑油の通る経路が短いため、潤滑油が流れやすく、十分に潤滑油が供給できる構造になる。なお、図５に記載したｘｙｚ軸は単なる説明のためにのみ記載したものである。ｘ軸は後述の給油孔２ｄの中心を通るようにし、ｚ軸はクランク軸受部２ｂの中心を通るようにしたものである。

図５はコンロッド２の斜視図である。コンロッド２はピストン４のボール受け部（内球面）４ａに挿入されるボール（外球面）２ａとクランクシャフト７ａが挿入されるクランク軸受部２ｂと、ボール（外球面）２ａとクランク軸受部２ｂを繋ぐロッド部２ｃから構成されている。給油孔２ｄは、ボール（外球面）２ａ及びロッド部２ｃの内部を貫通するように設けられる。潤滑油は、この給油孔２ｄを流れてクランク軸受部２ｂからボール（外球面）２ａの摺動部に供給される。また、ボール（外球面）２ａはピストン４のボール受け部（内球面）４ａと同様に球面の一部を切り欠いた構造となっている。この切り欠きによって端面２ｅが得られる。従って、Ｂ−Ｂ断面側、つまりｙ軸周りの回転に対するボール（外球面）２ａの摺動面積は小さい。つまり、潤滑油の通る経路が短いので、潤滑油が流れやすく十分に潤滑油が供給できる構造になる。

図６は回り止めを示す斜視図である。図７はボールジョイント構造の斜視図である。コンロッド２は回り止め１０によりボールジョイントされたボール（外球面）２ａがボール受け穴（内球面）４ａから脱落しないように、ボール（外球面）２ａの回り止めを行う。
ボール受け穴（内球面）４ａに対するボール（外球面）２ａの回動は、コンロッド２のロッド部２ｃが首を振るような揺動の回動運動になる。つまり、ｚ軸に平行なクランクシャフト７の軸心周りにｚ軸自体が、自転せず、公転することになる。ボールジョイント部は、ｚ軸を中心とした時の公転運動として、ボール（外球面）２ａとボール受け穴（内球面）４ａとが相対運動する。更に言えば、ボール（外球面）２ａはボール受け穴（内球面）４ａの中で左右に数十度の範囲で自転し、行ったり来たりしていることになる。

ピストン４及びコンロッド２は鉄系の焼結材（鉄を主成分とした焼結材）を採用している。焼結材の空孔の封孔処理にはスチーム処理を行っており酸化皮膜を形成することで空孔内に加工油等の工程副資材が入ったまま製品に組み込まれることを防いでいる。これらの工程副資材がサイクル内に持ち込まれた場合、運転中にサイクル内に溶出して冷凍機油の劣化を促進する虞がある。また、空孔処理を行っていない場合、空孔内に潤滑油が吸収されてしまい摺動部の油膜形成が不十分になる。また、ＤＬＣ（Diamond Like Carbon）コーティング層を確実に形成できるようにするため酸化皮膜層を作り表面の粗さ加工を施した後ＤＬＣ処理を行う。

このＤＬＣ処理はボールジョイント部のボール（外球面）２ａに施すことにより摺動部の耐摩耗性を向上させ、摺動部の摩耗損傷を低減するものである。

図８に冷凍装置用の冷凍サイクル構成図を示す。冷媒圧縮機１１，凝縮器１２，減圧装置１３，蒸発器１４よりなる冷凍装置において、冷媒圧縮機１１は、低温低圧の冷媒ガスを圧縮し、高温高圧の冷媒ガスを吐出し凝縮器１２に送る。凝縮器１２に送られた冷媒ガスは、その熱を空気中に放出しながら高温高圧の冷媒液となり、減圧装置１３に送られる。減圧装置１３を通過する高温高圧の冷媒液は絞り効果により低温低圧の湿り蒸気となり蒸発器１４へ送られる。蒸発器１４に入った冷媒は周囲から熱を吸収して蒸発し、蒸発器１４を出た低温低圧の冷媒ガスは圧縮機１１に吸い込まれ、以下同じサイクルが繰り返される。この冷凍サイクルにおいて、冷凍機等では低温度の蒸発器温度（−４０℃以下）を必要としている。ここで冷媒との相溶性が悪い冷凍機油を使用すると熱交換器や膨張機構で冷媒と分離した冷凍機油が蓄積し、圧縮機への油戻り性が落ちる。

本実施例の冷媒はＲ６００ａ（イソブタン）であり、分子中に塩素を含んでいないことから、冷媒自身の潤滑性が期待できず、圧縮機の耐摩耗性を低下させる。前記に記載の冷凍機油を用いることで、冷媒／冷凍機油混合液の潤滑性を確保できる。前記したポリオールエステル油としては、多価アルコールと１価の脂肪酸とから合成され、熱安定性に優れるヒンダードタイプが好ましい。例えば、多価アルコールとしては、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトールがある。１価の脂肪酸としては、ペンタン酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、２−メチルブタン酸、２−メチルペンタン酸、２−メチルヘキサン酸、２−エチルヘキサン酸、イソオクタン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸等があり、単独で又は２種類以上の混合脂肪酸にして用いる。

特に冷凍機油に基油としては分子中にエステル結合を少なくとも２個保有する式（１），（２）又は（３）で示される脂肪酸のエステル油の郡から選ばれる少なくとも１種類が好ましい。

(Ｒ¹−ＣＨ₂)₂−Ｃ− (ＣＨ₂−Ｏ−ＣＯ−Ｒ²)₂ ・・・・（１）
（式（１）中、Ｒ¹は、それぞれ独立して水素原子または炭素数１〜３のアルキル基を表し、Ｒ²は、それぞれ独立して炭素数５〜１２のアルキル基を表す）
（Ｒ¹−ＣＨ₂）−Ｃ− (ＣＨ₂−Ｏ−ＣＯ−Ｒ²)₃ ・・・・（２）
（式（２）中、Ｒ¹およびＲ²は、前記と同義である）
Ｃ− (ＣＨ₂−Ｏ−ＣＯ−Ｒ²)₄ ・・・・（３）
（式（３）中、Ｒ²は、前記と同義である）
冷凍機油の粘度（ＪＩＳ Ｋ２２８３で測定）に関しては、レシプロ式圧縮機の場合では４０℃における動粘度が５〜１５mm²／ｓの範囲が好ましい。粘度５mm²／ｓ未満の場合は冷媒が溶解した粘度が低くなってしまい、圧縮機内部での油膜が十分に保持されず潤滑性が保てない。更には圧縮部のシール性も保てない。これに対して粘度１５mm²／ｓを越えると粘性抵抗，摩擦抵抗等の機械損失が増大し、圧縮機効率を低下させる。

本実施例では前記した冷凍機油に、酸化防止剤，酸捕捉剤，消泡剤，金属不活性剤等を添加しても問題はない。特にポリオールエステル油は酸化劣化を起こしやすく、吸湿性が高いことから水分持ち込み量が増加してＰＥＴフィルム等のモータ絶縁材料の加水分解による劣化が生じる可能性が高く、酸化防止剤または酸捕捉剤の配合が必要である。酸化防止剤としては、フェノール系であるＤＢＰＣ（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール）が好ましい。酸捕捉剤としては、エポキシ系，カルボジイミド系などがあるが、脂肪族のエポキシ化合物が一般的に用いられる。

図９は、本実施例の表面処理における内部構成を示す部分図である。また、図１０に従来の表面処理における内部構成示す。従来はコンロッド２の基材にスチーム処理を施して酸化皮膜層１５を形成したのみであったが、摺動部材の耐摩耗性を向上させるため、表面にＤＬＣ処理を施した。表面処理層の構成としては、まず摺動部材の基材表面に拡散浸透層を確実に形成できるようにするため、下層として純クロムの膜層１６を配し、拡散浸透層（中間層）としてタングステンカーバイト層１７及びＭｅ−ＤＬＣ層（Metal- Diamond Like Carbon）１８を形成し、最上部にＤＬＣ（Diamond Like Carbon）処理を施し、ＤＬＣコーティング層１９を形成する。

ＤＬＣコーティング層１９は、炭素がダイアモンド結合とグラファイト結合を含むアモルファス結合をしているものである。特徴として、ダイアモンド構造を含むため非常に高硬度であり、また結晶粒界を持たないため成膜後の表面が平滑で、更にグラファイト結合により潤滑性があり低摩擦である。ＤＬＣ皮膜を保護膜とすることで、硬度が大幅に向上し、そのため保護膜の膜厚を薄くできる。これにより、成膜時の膜厚精度の向上を図ることができる。

膜厚が２μｍ以下では十分な膜厚に至らず、表面層が摩耗して消失した場合、基材が直接接触することになり、摩耗量が増大する。また、本実施例のＤＬＣ処理法は成膜温度２５０℃以下のスパッタリング法であり、最大膜厚が５〜６μｍである。従って、ＤＬＣコーティングの総膜厚は２〜６μｍとする。更に、低摩擦かつ表面が平滑であることから摺動部の焼付きや摩耗等の課題に対して、大幅な改善を図る作用を有する。拡散浸透層が存在することにより基材とＤＬＣコーティング層の密着性が向上する。前記摺動部材は、その摺動面は耐焼付き性及び耐摩耗性が良好なＤＬＣであるため、固体接触した場合でも金属接触特有のアグレッシブ摩耗や焼付きが発生しにくくなる。

図１１は本実施例のＤＬＣ皮膜の耐摩耗性を確認するために行った摩耗試験による摩耗係数比較を行ったものである。試験方法はプレート／リング方式の摩耗試験機を用いた。試験片としてプレートはＳＫＨ５１、リングは１４ＥＰＣにスチーム処理を施したのちＤＬＣ皮膜を成膜した。ＤＬＣ皮膜の膜厚は２.５μｍとした。比較例としてはＤＬＣ無処理の１４ＥＰＣ材を用いた。潤滑油なし、摺動速度０.１２ｍ／ｓ，面圧９.８ＭＰａで負荷した摩耗試験の結果、ＤＬＣ処理を施した１４ＥＰＣ材は、無処理の１４ＥＰＣ材と比較すると摩擦係数は約１／２に減少した。無処理のものは２.５ｈｒ時点で試験片が完全に摩耗してしまい、試験を中断した。

図１２は前記摩耗試験における摩耗量を示したものである。ＤＬＣコーティングを施したものの摩耗量は１μｍであるのに対し、無処理のものは試験片が完全に摩耗してしまったため、摩耗量は３０００μｍ、つまり３mmとなった。

これらの結果により、本実施例の摺動部材は無潤滑下においても高い摺動特性を有することが分かる。

以上、上述したＤＬＣ皮膜を成膜した摺動部材を使用すれば、ＣＦＣ冷媒及びＨＣＦＣ冷媒は勿論、塩素を含まないために潤滑性が劣るＨＦＣ冷媒及びＨＣ冷媒、また超高圧状態となる自然系冷媒を使用する冷媒圧縮機への適用が可能であり、かつ圧縮機の高性能及び高信頼性を提供できる。更に、上述の冷媒圧縮機を用いた空調機，冷凍機、及び給湯機への適用が可能であると共に、高性能及び高信頼性化を提供できる。

以上を踏まえて図９に示す構成のコンロッド２を搭載した密閉形冷媒圧縮機を用いての４５日の実機評価試験を行った。冷媒としてＲ６００ａ、冷凍機油として４０℃における動粘度が８mm²／ｓであるポリオールエステル油を用いた。様々な要因から±２mm²／ｓ程度であっても実際には同等である。この冷凍機油には酸化防止剤と酸捕捉剤が添加されている。試験後のボールジョイント部に異常摩耗が発生することはなく、冷凍機油においても劣化は見られなかったため良好な特性が維持できた。

以上により得られる圧縮機と、凝縮器，膨張機構，蒸発器、そしてまた前記圧縮機とを順次冷媒配管で接続して冷凍サイクル装置とすれば、信頼性の高い冷凍サイクル装置を得ることができる。以上の実施例によれば、ピストンやロッドといった摺動部材が無給油状態で摩擦係数が上昇するような場合でも耐摩耗性を保ち摺動摩耗を低減することができる。

１ シリンダ
２ コンロッド
２ａ ボール
４ ピストン
４ａ ボール受け穴
７ クランクシャフト
１１ 圧縮機
１２ 凝縮機
１３ 膨張機構
１４ 蒸発機
１５ 酸化皮膜層
１６ 純クロムの膜層
１７ タングステンカーバイト層
１８ Ｍｅ−ＤＬＣ層
１９ ＤＬＣコーティング層

Claims (10)

1. 密閉容器内に圧縮要素と電動要素を収納し、前記電動要素部で駆動されるクランクシャフトとピストンがコンロッドによりボールジョイント構造で連結される密閉型圧縮機において、
   前記ボールジョイント部にDiamond Like Carbonコーティング（ＤＬＣコーティング）層を形成した冷媒圧縮機。
2. 請求項１において、
   前記ピストンおよび前記コンロッドは鉄を主成分とした焼結材としたことを特徴とした冷媒圧縮機。
3. 請求項２において、
   前記ピストンおよび前記コンロッドの表面に酸化皮膜を形成したことを特徴とした冷媒圧縮機。
4. 請求項３において、
   前記ＤＬＣコーティング層の下層として、純クロムの膜層，中間層としてタングステンカーバイト層，Metal-Diamond Like Carbon層（Ｍｅ−ＤＬＣ層）を形成し、このＭｅ−ＤＬＣ層の上に前記ＤＬＣコーティング層を形成したことを特徴とする冷媒圧縮機。
5. 請求項４において、
   前記ＤＬＣコーティング層の総膜厚を２〜６μｍとしたことを特徴とする冷媒圧縮機。
6. 請求項１乃至５の何れかにおいて、
   冷媒としてＲ６００ａを用いたことを特徴とする冷媒圧縮機。
7. 請求項６において、
   前記Ｒ６００ａと共に冷凍機油を用い、当該冷凍機油の動粘度が４０℃の動粘度で５〜１５mm²／Ｓであることを特徴とする冷媒圧縮機。
8. 請求項７において、
   前記冷凍機油としてポリオールエステル油を用い、その動粘度が４０℃の動粘度で６〜１０mm²／Ｓであることを特徴とする冷媒圧縮機。
9. 請求項８において、
   前記ポリオールエステル油に酸捕捉剤または酸化防止剤のうち少なくとも一種が添加されていることを特徴とする冷媒圧縮機。
10. 圧縮機，凝縮器，膨張機構および蒸発器、そしてまた前記圧縮機とを順次冷媒配管で接続して冷凍サイクル装置において、
    前記圧縮機を請求項１記載の圧縮機としたことを特徴とする冷凍サイクル装置。

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