[go: up one dir, main page]

JP2010508434A - マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法 - Google Patents

マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2010508434A
JP2010508434A JP2009533821A JP2009533821A JP2010508434A JP 2010508434 A JP2010508434 A JP 2010508434A JP 2009533821 A JP2009533821 A JP 2009533821A JP 2009533821 A JP2009533821 A JP 2009533821A JP 2010508434 A JP2010508434 A JP 2010508434A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
hot
strip
rolled
rolled strip
thickness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2009533821A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5350252B2 (ja
JP2010508434A5 (ja
Inventor
ハンマー，ブリギッテ
ヘラー，トーマス
ヴィルヘルム シュミッツ，ヨハン
ヴァンス，ヨッヘン
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Steel Europe AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Steel AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ThyssenKrupp Steel AG filed Critical ThyssenKrupp Steel AG
Publication of JP2010508434A publication Critical patent/JP2010508434A/ja
Publication of JP2010508434A5 publication Critical patent/JP2010508434A5/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5350252B2 publication Critical patent/JP5350252B2/ja
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0415—Rapid solidification; Thin strip casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

本発明は、特に高張力なフラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１５ 〜 ０．１９％
Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０％
Ｐ： ≦ ０．０３０％
Ｓ： ≦ ０．００４％
Ｓｉ： ０．６０ 〜 １．００％
Ａｌ： ≦ ０．０５％
Ｎ： ≦ ０．００６０％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０％
Ｎｂ： ０．０４０〜 ０．０７０％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、マルテンサイト組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
９００〜１０５０℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、多くとも３５０℃の巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ８０での、１４００ＭＰａの最小引張強さＲｍを有する熱間圧延ストリップを得る。

Description

発明の詳細な説明
本発明は、高張力マルテンサイト鋼（hochfeste martensitischen Staehlen）から、フラット鋼生成物（Stahl-Flachprodukte；例えば、ストリップ又はシートメタルブランク）を製造する方法に関する。前記ＭＳ鋼は、多相鋼の群に属する。これらは、通常、ミクロ組織の相のタイプ、量、及び配置（Anordnung）によりその特性が決定される鋼に関する。従って、ミクロ組織中には、少なくとも2つの相（例えば、フェライト、マルテンサイト、ベイナイト）が存在する。その結果、これらは、通常の鋼と比較すると、優れた強度／成形性の組合せを有する。
多相鋼は、これらの特殊な特徴のために、特に自動車製造にとって極めて興味深い。なぜなら、それらの強度が高いために、一方で、より小さい材料厚の使用が可能になると同時に、車両重量の削減を可能にし、そして、他方で、衝突の際の車体の安全性（衝突態様）を改良するからである。従って、ボディ全体の少なくとも均等な強度を有する多相鋼によって、前記多相鋼製の部品のシートメタル厚を、従来の鋼製のボディよりも減少させることができる。
通常、多相鋼は、コンバータースチールミル（Konverterstahlwerk）中で溶融され、そして、連続鋳造機でスラブ又は薄スラブへ鋳造され、次に、熱間圧延ストリップへ熱間圧延されて、巻き取られる。この場合には、特定のミクロ組織フラクションを調節する目的で、熱間圧延後での熱間圧延ストリップの選択的に制御された冷却によって、熱間圧延ストリップの機械的特性を変化させることができる。熱間圧延ストリップを冷間圧延ストリップへ冷間圧延して、より薄いシートメタル厚を得ることもできる（ＥＰ０９１０６７５Ｂ１、ＥＰ０９６６５４７Ｂ１、ＥＰ１１６９４８６Ｂ１、ＥＰ１３１９７２５Ｂ１、ＥＰ１３９８３９０Ａ１）。
８００ＭＰａを超える引張強さを有する高張力多相鋼からフラット生成物を製造することについての更なる問題は、前記鋼を圧延する際に、高い圧延力を付与する必要があることである。前記要件のために、通常、一般に入手可能な現在の製造機では、前記タイプの鋼から製造される高張力熱間圧延ストリップが、自動車産業により現在要求される要件を十分に満たさない幅及び厚さでしか、製造できないということが結果として生じる。特に、従来の装置では、十分な幅を有する厚さの小さいストリップを非常に良好に製造することができない。更に、従来の方法によって、８００ＭＰａを超える引張強さを有する冷間圧延ストリップを多相鋼から製造することが実際に困難であることが分かっている。
多相鋼から鋼ストリップを製造するための代替的な方法が、欧州特許ＥＰ１０７２６８９Ｂ１（ＤＥ６０００９６１１Ｔ２）中に提案されている。薄い鋼ストリップを製造するこの公知方法によると、最初に、（以下、重量％で表示）Ｃ：０．０５及び０．２５％；Ｍｎ、Ｃｕ及びＮｉ：合計で０．５〜３％；Ｓｉ及びＡｌ：合計で０．１〜４％；Ｐ、Ｓｎ、Ａｓ及びＳｂ：合計で０．１％まで；Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ及び希土類金属元素（ＲＥＭ）：合計で０．３％未満；並びに、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶ：それぞれ１％未満；残余鉄及び不可避の不純物を含む鋼メルトを、厚さ０．５〜１０ｍｍ（特に、１〜５ｍｍ）を有する鋳造ストリップへ鋳造する。続いて、２５％〜７０％の間の範囲にある変形度（Umformgrad）で、鋳造ストリップを熱間圧延ストリップへ１回又は複数回のパスでインラインに熱間圧延する。この場合、最終熱間圧延温度は、Ａｒ３温度を超える。熱間圧延の終了時点で、得られる熱間圧延ストリップは、次に、２つの工程で冷却される。前記冷却の最初の工程では、温度が４００〜５５０℃の間の範囲に達するまで、冷却速度５〜１００℃／秒が維持される。次に、前記温度で、熱間圧延ストリップを滞留時間保持する。前記滞留時間は、５％を超える残余オーステナイト含有量を有する鋼がベイナイト変態するために必要とされる時間である。この場合、パーライトの形成も避けられるべきである。所望のミクロ組織を得るのに十分な滞留時間後で、変態プロセスが第２冷却工程の始まりによって中断される。前記第２冷却工程では、熱間圧延ストリップを４００℃未満の温度にして、３５０℃未満の巻き取り温度でコイルに巻き取る。
ＥＰ１０７２６８９Ｂ１に記載される方法では、ＴＲＩＰ特性（ＴＲＩＰ＝変態誘起塑性）を有し、そして、ベイナイトミクロ組織フラクションを有する熱間圧延ストリップを、多相鋼から単純な方法で製造することができる。前記鋼は、良好な成形性を有する比較的高い強度を有する。しかしながら、多くの用途（特に、自動車製造分野における）にとって、強度が不十分である。
従って、本発明の目的は、非常に高張力なフラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造することを可能にする方法を提供することからなる。
前述の先行技術に基づいて、本発明によると、前記目的は、
以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１５ 〜 ０．１９％
Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０％
Ｐ： ≦ ０．０３０％
Ｓ： ≦ ０．００４％
Ｓｉ： ０．６０ 〜 １．００％
Ａｌ： ≦ ０．０５％
Ｎ： ≦ ０．００６０％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０％
Ｎｂ： ０．０４０〜 ０．０７０％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
９００〜１０５０℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、多くとも３５０℃の巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ８０での、１４００ＭＰａの最小引張強さＲｍを有する熱間圧延ストリップを得る；
フラット鋼生成物の製造方法によって達成される。
本発明は、特に高張力なマルテンサイト鋼を熱間圧延ストリップへ加工するためのストリップ鋳造の可能性を利用する。この場合、鋳造ストリップそれ自体が小さい厚さを有しているので、自動車製造の分野で特に必要とされる厚さの小さいフラット生成物を製造するために、前記ストリップの熱間圧延の過程で比較的低い変形度のみを維持することが必要である。従って、本発明の方法によって、相当する鋳造ストリップの初めの厚さを特定することによって、熱間圧延ストリップを問題なく製造することが可能である。前記熱間圧延ストリップは、最適な特性分布での最大厚さ１．５ｍｍを有し、そして、前記熱間圧延ストリップから、例えば、車両の支持体構造用の部品を製造することができる。
熱間圧延間での変形度が低いために、このために必要とされる圧延力は、従来方法による熱間圧延スラブ又は薄スラブで必要とされる力よりも低く、その結果、幅の大きい熱間圧延ストリップ（従来方法で鋳造される同じ強度及び厚さを有する熱間圧延ストリップの幅よりも実質的に大きい）を、本発明の方法で問題なく製造することができる。従って、本発明によって、前記組成を有し、本発明により製造されるマルテンサイト鋼からなり、そして、１２００ｍｍを超える（特に、１６００ｍｍを超える）幅を有する高張力熱間圧延ストリップを確実に製造することができる。
前記利点とは別に、本発明方法に特有のそれらの特徴及びプロセス変数（例えば、熱間圧延最終温度、冷却、巻取り温度）のために、本発明により構成されるタイプの高張力鋼を加工するためのストリップ鋳造工程の本発明の適用は、本発明により処理されるタイプの重要な鋼組成の確実な鋳造の可能性（さらに、それらの凝固態様について）を提供する。従って、ストリップの鋳造に特有な、鋳造ストリップの非常に素早い凝固によって、従来の製造と比較すると、中央溶解（Mittenseigerungen）の出現のリスクを実質的に減少させることができ、その結果、本発明により製造される熱間圧延ストリップは、その断面及びその長さにわたって特に均一な特徴分布及びミクロ組織を有する。
本発明の方法の更なる特別な利点は、例えば、ＥＰ１０７２６８９Ｂ１に記載されるように、冷却中断の必要の結果としての、熱間圧延後と巻き取り後との間に維持されるべき、熱間圧延ストリップの特別な冷却サイクルを追加することなく、本発明により製造される熱間圧延ストリップが、少なくとも１４００ＭＰａの高い強度を有することである。本発明の方法を実施する場合には、熱間圧延を比較的厳密に限定される温度枠で終了すること、そして、巻取りを正確に規定された温度範囲で実施すること、だけが保証される必要がある。単一工程の冷却がその合間に実施される。
本発明の方法の更なる利点は、本発明により製造されるストリップの機械的特性の範囲における拡張を、冷却及び圧延条件を変化させることによって、単一の鋼分析に基づいて、達成することができることである。
本発明により製造される熱間圧延ストリップは、次の冷間圧延ストリップへの加工に特に適当である。従って、本発明の或る実際の実施態様では、熱間圧延ストリップが提供され、前記熱間圧延ストリップは、自動車車体製造用に必要とされる、厚さ０．５〜１．４ｍｍ（特に、０．７ｍｍ〜１．３ｍｍまで）を有する冷間圧延ストリップへ冷間圧延される。冷間圧延の間で生じる凝固を排除するために、冷間圧延ストリップを焼鈍温度７５０〜８５０℃で焼鈍することができる。この場合に、本発明の方法により製造される熱間圧延ストリップから製造される冷間圧延ストリップでは、最小引張強度８００ＭＰａを確実に保証することができる。同時に、冷間圧延ストリップの最小破断伸びＡ50は、１０％である。
本発明の更なる有利な実施態様によると、冷間圧延ストリップは、それ自体が公知である方法により、金属コーティング（例えば、これを亜鉛コーティングであることができる）を提供される。
本発明を、模範的な実施態様に基づいて、以下に詳しく説明する。
本発明の効果を実証するために実施される試験において、表１に示される組成を有する本発明により構成される２つの鋼Ａ及びＢを溶融し、双ロール鋳造機（Zweiwalzengiess-Maschine）で、１．６ｍｍ厚の鋳造ストリップへそれぞれ鋳造した。
Figure 2010508434
ストリップを鋳造した後に、鋼Ａ及びＢから鋳造されたストリップを、最終熱間圧延温度ＷＥＴで、１．２５ｍｍの厚さを有する熱間圧延ストリップへインラインに直接熱間圧延した。続いて、それぞれの場合において得られた熱間圧延ストリップを、冷却工程中で巻き取り温度ＨＴまで冷却して巻き取った。巻き取り後に、鋼Ａ及びＢの各々から製造される熱間圧延ストリップは、それらの製造の間でそれぞれ維持される最終熱間温度ＷＥＴ及び巻き取り温度ＨＴと共に表２に示される、引張強さＲｍ及び破断伸びＡ８０を有していた。
Figure 2010508434
巻き取り及びピックリング後で、鋼Ａから製造される熱間圧延ストリップを、０．７ｍｍ厚の冷間圧延ストリップへ冷間圧延して、７８０℃の温度でインラインに焼鈍して、ストリップを再結晶化した。
２１．８％の破断伸びＡ50での、この方法で得られる冷間圧延ストリップの引張強度Ｒｍは、６５４ＭＰａであった。

Claims (9)

  1. フラット鋼生成物の製造方法であって、
    以下の組成（重量％で表示）
    Ｃ： ０．１５ 〜 ０．１９％
    Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０％
    Ｐ： ≦ ０．０３０％
    Ｓ： ≦ ０．００４％
    Ｓｉ： ０．６０ 〜 １．００％
    Ａｌ： ≦ ０．０５％
    Ｎ： ≦ ０．００６０％
    Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０％
    Ｎｂ： ０．０４０〜 ０．０７０％
    残余鉄及び不可避の不純物
    を有し、そして、マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
    ９００〜１０５０℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
    前記熱間圧延ストリップを、多くとも３５０℃の巻き取り温度で巻き取り；そして、
    ５％の最小破断伸びＡ８０での、１４００ＭＰａの最小引張強さＲｍを有する熱間圧延ストリップを得る；
    前記製造方法。
  2. 熱間圧延ストリップの幅が、１２００ｍｍを超える（特に、１６００ｍｍを超える）ことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
  3. 熱間圧延ストリップの厚さが、多くとも１．５ｍｍであることを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
  4. 熱間圧延ストリップを、厚さ０．５〜１．４ｍｍを有する冷間圧延ストリップへ冷間圧延することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
  5. 冷間圧延ストリップを、焼鈍温度７５０〜８５０℃で焼鈍することを特徴とする、請求項４に記載の方法。
  6. 冷間圧延ストリップの最小引張強さが、６００ＭＰａであることを特徴とする、請求項４又は５に記載の方法。
  7. 冷間圧延ストリップが、１５％の最小破断伸びＡ５０を有することを特徴とする、請求項４〜６のいずれか一項に記載の方法。
  8. 熱間圧延又は冷間圧延ストリップに、金属コーティングを施すことを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
  9. 金属コーティングが亜鉛コーティングであることを特徴とする、請求項８に記載の方法。
JP2009533821A 2006-10-30 2007-10-24 マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法 Expired - Fee Related JP5350252B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP06123137.9 2006-10-30
EP06123137A EP1918403B1 (de) 2006-10-30 2006-10-30 Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein martensitisches Gefüge bildenden Stahl
PCT/EP2007/061389 WO2008052918A1 (de) 2006-10-30 2007-10-24 Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem ein martensitisches gefüge bildenden stahl

Publications (3)

Publication Number Publication Date
JP2010508434A true JP2010508434A (ja) 2010-03-18
JP2010508434A5 JP2010508434A5 (ja) 2010-07-22
JP5350252B2 JP5350252B2 (ja) 2013-11-27

Family

ID=37733845

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2009533821A Expired - Fee Related JP5350252B2 (ja) 2006-10-30 2007-10-24 マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20100096047A1 (ja)
EP (1) EP1918403B1 (ja)
JP (1) JP5350252B2 (ja)
KR (1) KR101458577B1 (ja)
CN (1) CN101528967B (ja)
AT (1) ATE432373T1 (ja)
DE (1) DE502006003831D1 (ja)
ES (1) ES2325961T3 (ja)
PL (1) PL1918403T3 (ja)
WO (1) WO2008052918A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104630432A (zh) * 2013-11-14 2015-05-20 Posco公司 使用双辊带坯铸造机制造马氏体不锈钢板的方法
US9677159B2 (en) 2013-11-14 2017-06-13 Posco Method of manufacturing martensitic stainless steel sheet using twin roll strip caster
JP2018507110A (ja) * 2014-12-19 2018-03-15 ニューコア・コーポレーション 熱間圧延軽量マルテンサイト鋼板及びその製造方法

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10071416B2 (en) * 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
CA2736161A1 (en) * 2008-09-08 2010-03-11 Bhp Billiton Aluminium Technologies Limited Thermomagnetic device
WO2011100798A1 (en) 2010-02-20 2011-08-25 Bluescope Steel Limited Nitriding of niobium steel and product made thereby
WO2011135700A1 (ja) 2010-04-28 2011-11-03 住友金属工業株式会社 動的強度に優れた複相熱延鋼板およびその製造方法
CN101845593A (zh) * 2010-05-19 2010-09-29 首钢总公司 20控Cr核电用钢及其生产方法
EP2690183B1 (de) * 2012-07-27 2017-06-28 ThyssenKrupp Steel Europe AG Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
JP5610102B2 (ja) 2012-08-21 2014-10-22 新日鐵住金株式会社 鋼材
AT512399B1 (de) 2012-09-10 2013-08-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Röhrenstahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage und mikrolegierter Röhrenstahl
RU2499060C1 (ru) * 2012-09-20 2013-11-20 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61189845A (ja) * 1985-02-18 1986-08-23 Nippon Kokan Kk <Nkk> 薄板状鋳片の製造方法
JPH08290242A (ja) * 1995-04-18 1996-11-05 Nippon Steel Corp 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法
JP2001073040A (ja) * 1999-07-30 2001-03-21 Usinor 薄いストリップの形態のｔｒｉｐ鋼を製造する方法及びこの方法で得られる薄いストリップ
EP1398390A1 (de) * 2002-09-11 2004-03-17 ThyssenKrupp Stahl AG Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5470529A (en) * 1994-03-08 1995-11-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High tensile strength steel sheet having improved formability
EP0910675B1 (de) * 1996-07-12 2004-10-06 ThyssenKrupp Stahl AG Warmband aus stahl und verfahren zu seiner herstellung
JP2000176508A (ja) * 1998-12-16 2000-06-27 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 高強度鋼板連続製造設備
FR2798871B1 (fr) * 1999-09-24 2001-11-02 Usinor Procede de fabrication de bandes d'acier au carbone, notamment d'acier pour emballages, et bandes ainsi produites
AUPQ779900A0 (en) * 2000-05-26 2000-06-22 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Hot rolling thin strip
AU9150501A (en) * 2000-09-29 2002-04-08 Ishikawajima Harima Heavy Ind Production of thin steel strip
JP3873886B2 (ja) * 2000-10-19 2007-01-31 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形用亜鉛めっき鋼板およびその製造方法、並びにプレス成形品の製造方法
DE10128544C2 (de) * 2001-06-13 2003-06-05 Thyssenkrupp Stahl Ag Höherfestes, kaltumformbares Stahlblech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Blechs
EP1431406A1 (en) * 2002-12-20 2004-06-23 Sidmar N.V. A steel composition for the production of cold rolled multiphase steel products
JP4317384B2 (ja) * 2003-04-28 2009-08-19 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP4510488B2 (ja) * 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
US20070144633A1 (en) * 2004-03-31 2007-06-28 Taro Kizu High-stiffness high-strength thin steel sheet and method for producing the same

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61189845A (ja) * 1985-02-18 1986-08-23 Nippon Kokan Kk <Nkk> 薄板状鋳片の製造方法
JPH08290242A (ja) * 1995-04-18 1996-11-05 Nippon Steel Corp 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法
JP2001073040A (ja) * 1999-07-30 2001-03-21 Usinor 薄いストリップの形態のｔｒｉｐ鋼を製造する方法及びこの方法で得られる薄いストリップ
EP1398390A1 (de) * 2002-09-11 2004-03-17 ThyssenKrupp Stahl AG Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104630432A (zh) * 2013-11-14 2015-05-20 Posco公司 使用双辊带坯铸造机制造马氏体不锈钢板的方法
KR101543867B1 (ko) * 2013-11-14 2015-08-11 주식회사 포스코 쌍롤식 박판주조기를 사용한 마르텐사이트계 스테인리스 강판의 제조 방법
US9677159B2 (en) 2013-11-14 2017-06-13 Posco Method of manufacturing martensitic stainless steel sheet using twin roll strip caster
JP2018507110A (ja) * 2014-12-19 2018-03-15 ニューコア・コーポレーション 熱間圧延軽量マルテンサイト鋼板及びその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP5350252B2 (ja) 2013-11-27
CN101528967A (zh) 2009-09-09
WO2008052918A1 (de) 2008-05-08
KR20090090301A (ko) 2009-08-25
PL1918403T3 (pl) 2009-10-30
ES2325961T3 (es) 2009-09-25
KR101458577B1 (ko) 2014-11-07
EP1918403A1 (de) 2008-05-07
US20100096047A1 (en) 2010-04-22
DE502006003831D1 (de) 2009-07-09
EP1918403B1 (de) 2009-05-27
ATE432373T1 (de) 2009-06-15
CN101528967B (zh) 2011-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5350253B2 (ja) ボロンミクロ合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP5350252B2 (ja) マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP5232793B2 (ja) 複合相ミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP6992070B2 (ja) 非常に良好な成形性を有する焼戻しされた被覆鋼板及びこの鋼板を製造する方法
US20090010793A1 (en) Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet
CN103249847B (zh) 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且力学性能偏差小的高强度冷轧/热轧TRIP钢的方法
CN103237906B (zh) 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且在其材料性能方面偏差小的高强度冷轧/热轧DP钢的方法
KR20150038426A (ko) 열간 압연된 평강 제품 및 이의 제조 방법
JP5350255B2 (ja) ケイ素合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP5350254B2 (ja) アルミニウム合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP3864663B2 (ja) 高強度薄鋼板の製造方法
JP3995822B2 (ja) 耐リジング性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP4273646B2 (ja) 加工性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法
CN104641008B (zh) 冷轧扁钢产品及其制造方法
JPH04341521A (ja) 耐リジング性に優れたフェライト単相ステンレス熱延鋼帯の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20100601

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20100601

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20121106

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20130206

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20130214

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130502

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20130730

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20130821

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5350252

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees