JP2010281248A - 電磁式燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

【課題】アンカーと弁体を別体化することにより流量の制御範囲や応答性を高め、同時に二次噴射を低減できる電磁式燃料噴射弁において、さらに弁体の高応答化を実現するためには、より弁体を安定して動作させる技術が必要である。
【解決手段】アンカー１０２の摺動部をアンカー外径部と、アンカー外径部と対向する面であるノズルホルダ１０１内径部とで構成する。また、上記の如く構成した電磁式燃料噴射弁において、磁気回路を妨げない範囲でアンカーの外径部にアンカーの上面と下面とを連通する燃料通路を設ける。
【選択図】 図１

Description

本発明は、内燃機関の電磁式燃料噴射装置に関する。

内燃機関、特に筒内燃料噴射内燃機関に用いられる電磁式燃料噴射弁においては、排気ガス・燃費に対する規制や要求を満足するため、流量の制御範囲や応答性を高める必要がある。さらに、エンジンレイアウトの面から形状の大きさに制限がある。

特開２００８−１９７８５号公報には、アンカーと弁体を別体化することにより流量の制御範囲や応答性を高め、同時に二次噴射を低減できる燃料噴射弁を提供する技術が開示されている。

特開２００６−３０７６４７号公報には、アンカー外周部に燃料通路を設けることで流体抵抗を低減させて流量の制御範囲や応答性を高める技術が公開されている。

特開２００８−１９７８５号公報 特開２００６−３０７６４７号公報

特開２００８−１９７８５号公報に開示された技術では、アンカーは、アンカー内径部がＰ／Ｒｏｄでガイドされて摺動しており、さらに流量の制御範囲や応答性を高めるにはアンカーの摺動部を長くとり、アンカーの傾きを抑制する手段がある。そのため、摺動部を長くとる必要がある。

また、特開２００６−３０７６４７号公報に開示された技術では、磁気通路であるアンカー外周部を大きくカットしすぎると起磁力の低下を招く恐れがある。

上記課題を解決するために、アンカーと弁体を別体化すると同時に、アンカーの摺動部をアンカー外径部と、アンカー外径部と対向する面であるノズルホルダ内径部とで構成する。また、上記の如く構成した電磁式燃料噴射弁において、磁気回路を妨げない範囲でアンカーの外径部にアンカーの上面と下面とを連通する燃料通路を設ける。

本発明によれば、全体の大型化をすることなく、流量の制御範囲や応答性を向上した電磁式燃料噴射弁を提供できる。

本発明が実施される燃料噴射弁の全体を示す断面図である。 本発明が実施される燃料噴射弁の部分断面図である。 本発明の第１実施例が実施された燃料噴射弁の図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。 本発明の第２実施例が実施された燃料噴射弁の図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。 本発明の第２実施例が実施された燃料噴射弁の図２のＡ−Ａ断面図で、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図であり、図５とは異なる形状を示す図である。 本発明の第２実施例が実施された燃料噴射弁の図２のＡ−Ａ断面図であり、コアとハウジングのみを下方向から見た図である。 本発明の第２実施例が実施された燃料噴射弁のアンカーを斜め上方から見た図である。 本発明の第２実施例が実施された燃料噴射弁の角度θと面積Ｓ₂の関係を示した図である。 本発明の第３実施例が実施された燃料噴射弁の図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。 本発明の第４実施例が実施された燃料噴射弁の図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。

実施例の全体構成について図１，図２を用いて説明する。

金属材製のノズルホルダ１０１は直径が小さい小径筒状部２２と直径が大きい大径筒状部２３とを備え、両者間は円錐断面部２４により繋がっている。

小径筒状部２２の先の部分にはノズル体が形成される。具体的には小径筒状部の先端部分の内部に形成された筒状部に、燃料噴射口１１６Ａを備えたオリフィスカップ１１６が挿入され、オリフィスカップ１１６の周囲で筒状部に後述するストローク調整後に溶接により固定される。オリフィスカップ１１６には、ガイド部材１１５が固定されている。

ガイド部材１１５は後述する可動子１１４の可動子部１１４Ａもしくはその先端に設けられた弁体１１４Ｂの外周をガイドすると共に、燃料を放射方向外側から内側に案内する燃料のガイドも兼ねる。

オリフィスカップ１１６にはガイド部材１１５に面する側に円錐状の弁座が形成されている。この弁座３９には可動子部１１４Ａの先端に設けた弁体１１４Ｂが当接し、燃料の流れを燃料噴射口１１６Ａに導いたり遮断したりする。

ノズル体の外周には溝が形成されており、この溝に樹脂材製のチップシールあるいは金属の周りにゴムが焼き付けられたガスケットで代表されるシール部材が嵌め込まれている。

金属材製のノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の内周下端部には可動子１１４の可動子部１１４Ａをガイドする可動子ガイド１１３が大径筒状部２３の絞り加工部に圧入固定されている。

可動子ガイド１１３は中央に可動子部１１４Ａをガイドするガイド孔１２７が設けられており、その周囲に複数個の燃料通路１２６が穿孔されている。

さらに、中央の上面には押出し加工により凹部が形成されている。この凹部にはばね１１２が保持される。

可動子ガイド１１３の中央下面にはこの凹部に対応する凸部が押出し加工によって形成され、その凸部中央に可動子部１１４Ａのガイド孔１２７が設けられている。

かくして、細長い形状の可動子部１１４Ａは可動子ガイド１１３のガイド孔１２７とガイド部材１１５のガイド孔によってまっすぐに往復動するようガイドされる。

可動子部１１４Ａの弁体１１４Ｂが設けられている端部とは反対の端部には可動子部１１４Ａの直径より大きい外径を有する段付き部１２９，１３３を有する頭部１１４Ｃが設けられている段付き部１２９の上端面にはスプリング１１０の着座面が設けられており、中心にはスプリングガイド用の突起１３１が形成されている。

可動子１１４は可動子部１１４Ａが貫通する貫通孔を中央に備えたアンカー１０２を有する。アンカー１０２は可動子ガイド１１３と対面する側の面の中央にばね受け用の凹部１１２Ａが形成されており、可動子ガイド１１３の凹部１２５とこの凹部１１２Ａとの間にばね１１２が保持されている。

頭部１１４Ｃの段付き部１３３の直径より貫通孔１２８の直径の方が小さいので、可動子部１１４Ａをオリフィスカップ１１６の弁座に向かって押付けるスプリング１１０の付勢力もしくは重力の作用下においては、ばね１１２によって保持されたアンカー１０２の上側面に形成された凹所１２３の底面に可動子部１１４Ａの頭部１１４Ｃの段付き部１３３の内周下端面１２９が当接し、両者は係合している。

これよりばね１１２の付勢力もしくは重力に逆らう上方へのアンカー１０２の動きあるいは、ばね１１２の付勢力もしくは重力に沿った下方への可動子部１１４Ａの動きに対しては両者は協働して一緒に動くことになる。

しかし、ばね１１２の付勢力もしくは重力に関係なく可動子部１１４Ａを上方へ動かす力、あるいはアンカー１０２を下方へ動かす力が独立して両者に別々に作用したときは、両者は別々の方向に動こうとする。

ここで、アンカー１０２の貫通孔１２８の内周面と可動子部１１４Ａの外周面ではなく、アンカー１０２は、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間とによって中心位置が保持されている。そして、大径筒状部２３の内周面はアンカー１０２が、単独で軸方向に移動するときのガイドとして機能している。

アンカー１０２の貫通孔１２８の内周面と可動子部１１４Ａの外周面は、アンカー１０２の軸方向の動きを許容するために、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面の間に形成される５〜１５ミクロンの微小ギャップより大きな、たとえば０.１ミリメートル程度にしてある。

アンカー１０２の下端面は可動子ガイド１１３の上端面に対面しているが、ばね１１２が介在していることで両者が接触することはない。

金属材製のノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の内周部には固定コア１０７が圧入されて溶接接合されている。この溶接接合により金属材製のノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の内部と外気との間に形成される燃料漏れ隙間が密閉される。

可動子部１１４Ａの頭部１１４Ｃに設けられた段付き部１３３の上端面に形成されたスプリング受け座１１７には初期荷重設定用のスプリング１１０の下端が当接しており、スプリング１１０の他端が固定コア１０７の貫通孔内部に圧入される調整子５４で受け止められることで、頭部１１４Ｃと調整子５４の間に固定されている。

調整子５４の固定位置を調整することでスプリング１１０が弁体１１４Ｂを弁座３９に押付ける初期荷重を調整することができる。

アンカー１０２のストロークの調整は、ノズルホルダ１０１の大径筒状部２３外周に電磁コイル（１０４，１０５），ハウジング１０３を装着した後、アンカー１０２をノズルホルダ１０１の大径筒状部２３内にセットし、可動子部１１４Ａをアンカー１０２に挿通した状態で、治具により可動子部１１４Ａを閉弁位置に押下し、コイル１０５へ通電したときの可動子１１４のストロークを検出しながら、オリフィスカップ１１６の圧入位置を決定することで、可動子１１４のストロークを任意の位置に調整できる。

図１，図２に示すごとく、初期荷重設定スプリング１１０の初期荷重が調整された状態で、固定コア１０７の下端面が可動子１１４のアンカー１０２の上端面１２２に対して約４０〜１００ミクロン程度（図面では誇張してある）の磁気吸引ギャップを隔てて対面するように構成されている。アンカー１０２の外径と固定コア１０７の外径はほんのわずかだけアンカー１０２の外径が小さい。一方、アンカー１０２の中心に位置する貫通孔１２８の内径は可動子１１４の可動子部１１４Ａ及び弁体の外径よりわずかに大きい。そして頭部１１４Ｃの外径はアンカー１０２の貫通孔１２８の内径より大きい。

これにより、磁気吸引ギャップでの磁気通路面積を十分確保しながら、可動子部１１４Ａの頭部１１４Ｃの下端面とアンカー１０２の凹所１２３の底面との軸方向の係合代を確保している。

金属材製のノズルホルダ１０１の大径筒状部２３の外周にはハウジング１０３が固定されている。

ハウジング１０３の底の部には中央に貫通孔が設けられており、貫通孔には金属材製のノズルホルダ１０１の大径筒状部２３が挿通している。

ハウジング１０３と環状のコア大径部１０６とによって形成される筒状空間内には環状若しくは筒状の電磁コイル（１０４，１０５）が配置されている。

電磁コイル１０５は半径方向外側に向かって開口する断面がＵ字状の溝を持つ環状のコイルボビン１０４と、この溝の中に巻きつけられた銅線で形成される環状のコイル１０５とから構成されている。

電磁コイル装置はコイルボビン１０４，コイル１０５，ハウジング１０３及び固定コア１０７から構成される。

コイル１０５の巻き始め，巻き終わり端部には剛性のある導体１０９が固定されており、コア大径部１０６に設けた貫通孔より導体１０９が引き出されている。

この導体１０９と固定コア１０７，ノズルホルダ１０１の大径筒部２３の外周はハウジング１０３の上端開口部内周の、コア大径部１０６上部に絶縁樹脂を注入して、モールド成形され、樹脂成形体１２１で覆われる。

かくして、電磁コイル（１０４，１０５）の周りに矢印２０１で示すトロイダル状の磁気通路が形成される。

導体１０９の先端部に形成されたコネクタにはバッテリ電源より電力を供給するプラグが接続され、図示しないコントローラによって通電，非通電が制御される。

コイル１０５に通電中は、磁気通路２０１を通る磁束によって磁気ギャップにおいて可動子１１４のアンカー１０２と固定コア１０７との間に磁気吸引力が発生し、アンカー１０２がスプリング１１０の設定荷重を超える力で吸引されることで上方へ動く。このときアンカー１０２は可動子の頭部１１４Ｃと係合して、可動子部１１４Ａと一緒に上方へ移動し、アンカー１０２の上端面が固定コア１０７の下端面に衝突するまで移動する。

その結果、可動子部１１４Ａの先端の弁体１１４Ｂが弁座より離間し、燃料が燃料通路を通り、複数の噴射口１１６Ａから燃焼室内に噴出する。

可動子１１４はアンカー１０２が固定コア１０７の下端面に衝突後も慣性力によって上方へ移動を続け、係合していた可動子の頭部１１４Ｃとアンカー１０２が離れて、はね上がる。

可動子１１４はスプリング１１０による力と、可動子部１１４Ａの外周面とアンカー１０２の内周面との間の摩擦により減速して一旦停止し、スプリング１１０による力により再び押し戻されて下方へ移動し、可動子の頭部１１４Ｃとアンカー１０２が衝突して停止する。

コイル１０５への通電が断たれると、磁気通路２０１の磁束が消滅し、磁気吸引ギャップにおける磁気吸引力も消滅する。

この状態では、可動子部１１４Ａの頭部１１４Ｃを反対方向に押す初期荷重設定用のスプリング１１０のばね力がばね１１２の力に打ち勝って可動子１１４全体（アンカー１０２，可動子部１１４Ａ）に作用する。

その結果、磁気吸引力を失った可動子１１４のアンカー１０２はスプリング１１０のばね力によって、弁体１１４Ｂが弁座に接触する閉位置に押し戻される。

このとき、頭部１１４Ｃの段付き部１２９がアンカー１０２の凹所１２３の底面に当接してアンカー１０２をばね１１２の力に打ち勝って、可動子ガイド１１３側へ移動させる。

弁体１１４Ｂが弁座に勢い良く衝突すると、可動子部１１４Ａはスプリング１１０を圧縮する方向へ跳ね返る。

しかし、アンカー１０２は可動子部１１４Ａとは別体であるため、可動子部１１４Ａはアンカー１０２から離れてアンカー１０２の動きとは反対方向に動こうとする。

跳ね返り時には慣性質量の大きなアンカー１０２が可動子１１４から切り離されるので、跳ね返りエネルギ自体も小さくなる。

また、可動子部１１４Ａの跳ね返りエネルギを吸収したアンカー１０２は自らの慣性力がその分だけ減少するので、ばね１１２を圧縮するエネルギが減少して、ばね１１２の反発力が小さくなり、アンカー１０２自体の跳ね返り現象によって可動子部１１４Ａが開弁方向に動かされる現象は発生し難くなる。

かくして、可動子１１４の跳ね返りは最小限に抑えられ、電磁コイル（１０４，１０５）への通電が断たれた後に弁が開いて、燃料が不作為に噴射される、いわゆる二次噴射現象が抑制される。

アンカー１０２は鍛造に適した加工性の良い磁性ステンレス鋼で形成され、少なくとも固定コア１０７と衝突する端面及びその周囲の表面をクロム（Ｃｒ）あるいはＮｉ（ニッケル）でメッキする。

ここで、燃料噴射弁には、端子１０９へ電流を印加することにより入力された開弁信号に対して素早く応答して開閉弁できることが求められる。すなわち、開弁パルス信号の立ち上りから実際に開弁状態になるまでの遅れ時間（開弁遅れ時間）や、開弁パルス信号が終了してから実際に閉弁状態になるまでの遅れ時間（閉弁遅れ時間）を短縮することが、最小の可制御噴射量（最小噴射量）をより小さくするという観点からも重要である。

中でも、とりわけ閉弁遅れ時間の短縮は最小噴射量の低減に有効であることが知られている。このため、弁体を開状態から閉状態に移行させる力を付勢するスプリング１１０の設定荷重は大きいことが望ましい。

すなわちスプリング１１０の設定荷重が大きいと、可動子１１４を駆動する力が大きくなり、残留する電磁力や流体抵抗力に抗って閉弁し易くなり、閉弁遅れ時間を短縮できる。このようにスプリング１１０の設定荷重を大きく取るためには、強いスプリング設定荷重に抗って可動子１１４が開弁し、開状態を保持するためには、固定コア１０７とアンカー１０２の間に大きい磁気吸引力が必要となる。

また、開弁と閉弁のたびに上下移動する可動子１１４をすばやく安定して動作させるにはアンカー１０２が傾くことなく上下に移動できることが重要である。アンカー１０２の傾き角は、アンカー１０２とそのガイド部に設けられている隙間Ｃと摺動長さＬの比であるＣ／Ｌで定められ、このＣ／Ｌが小さいほどアンカー１０２の傾きも小さく抑えられる。そのため、アンカー１０２を従来よりすばやく安定して動作させるためにはＣ／Ｌをより小さくすることが必要である。

ここで、第１実施例について図３を用いて説明する。

この第１実施例ではアンカー１０２の外周面を切り欠きのない円筒形とし、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間には隙間Ｃが摺動長さＬの範囲で設けられている。

アンカー１０２をすばやく安定して動作させるためにＣ／Ｌを小さくするには、隙間Ｃを狭くし摺動長さＬを長くする必要がある。隙間Ｃは可動子の円滑な動作と加工性の点から５〜１５ミクロンとしている。アンカー１０２の上端面の中央には凹部１２３が設けられており、また、下端面の中央には凹部１１２Ａが設けられている。そのため、アンカー１０２の上下方向で最も長くとれる面は最外周部であり、アンカー１０２の貫通孔１２８より外周部の方が長い。かくして、ガイド部を外周部とすることで効果的に摺動長さＬを長くとることができる。

ここで、第２実施例について図４〜図８を用いて説明する。図４は図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。

この第２実施例で示すアンカー１０２の外周面は、図４に示す軸対象の切り欠き状の燃料通路３０１Ａをもつ円筒形である。大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間に働く流体抵抗が大きすぎるとアンカー１０２の閉弁時間が伸びることで弁体の応答性が悪化する。

この燃料通路３０１Ａは、アンカー１０２と固定コア１０７とが対向する空間と、アンカー下端面より下流側の空間との燃料の行き来を容易にすることで、隙間Ｃに流れ込む燃料を少なくし、隙間Ｃによって働く流体抵抗を低減するものである。そのため、この第１実施例ではアンカー１０２の外周面の４箇所に、アンカー１０２の上面と下面とを連通する燃料通路３０１Ａを設けている。

ここで、図５は図２のＡ−Ａ断面図で、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図であり、図４とは異なる形状を示す図である。燃料通路３０１Ａでは、加工性を考慮して円筒部分を平面でカットする形状としたが、図５の燃料通路３０１Ｂに示すように矩形としてもよい。

このとき、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間は磁気回路の一部であるため、燃料通路である切り欠きの範囲が広すぎてはアンカー１０２と固定コア１０７間の起磁力の低下を招く。そのため、アンカー１０２の外周面で大径筒状部２３の内周面と対面する燃料通路を除く円筒形状部の面積を、アンカー１０２の上端面と対面する固定コア１０７の下端面の面積より広くして磁気通路を妨げないようにする必要がある。

ここで、図４，図５の切り欠きのない円筒部分の範囲の角度をθ₁〜θ₄とする。アンカー１０２の外周面の燃料通路を除く円筒部分の範囲の合計角度θはθ₁〜θ₄の合計である。また、図６は図２のＡ−Ａ断面図であり、コアとハウジングのみを下方向から見た図である。図７はアンカーのみを斜め上方から見た図である。図６に示すようにアンカー１０２と対向する固定コア１０７の下端面の外径をＤ₁、内径をＤ₂とし、図７に示すようにアンカー１０２の外径をＤ₃とする。すると、図６に示す固定コア１０７の下端面の面積Ｓ₁はＳ₁＝（Ｄ₁ ²−Ｄ₂ ²）π／４、図７に示すアンカー１０２の外周面の燃料通路を除く円筒部分の範囲の合計面積Ｓ₂はＳ₂＝θＬＤ₃π／３６０と表される。

前記の如く磁気回路を妨げないためにはＳ₁＜Ｓ₂とすればよく、前記のＳ₁とＳ₂の式からθの範囲をθ＞９０（Ｄ₁ ²−Ｄ₂ ²）／（ＬＤ₃）とすることで、アンカー１０２の外周面で大径筒状部２３の内周面と対面する燃料通路３０１Ａ／３０１Ｂを除く円筒形状部の面積を十分に確保することができる。図８に本実施例における角度θと面積Ｓ₂の関係を示す。本実施例ではＳ₁＜Ｓ₂となるのはθが１１５°より大きくなる範囲であるため、アンカー１０２の外周面の燃料通路を除く円筒部分の範囲の合計角度はθ＞１１５°となるように設けている。

本実施例では燃料通路の形状を燃料通路３０１Ａ，３０１Ｂのように示したが、Ｓ₁＜Ｓ₂が成立する限り、アンカー１０２と固定コア１０７とが対向する空間と、アンカー下端面より下流側の空間とを連通する燃料通路の形状を制限するものではない。

ここで、第３実施例について図９を用いて説明する。図９は図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。

この第３実施例では、図９に示すように固定コア１０７と対向する面であるアンカー１０２の上端面から、アンカー１０２の下流側の空間へ連通する燃料通路３０１Ｃが設けられている。アンカー１０２の外周面は切り欠きなどのない円筒形であるため、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間に磁気通路を妨げる形状を設けることなく流体抵抗を低減することができる。

このとき、燃料通路３０１Ｃはアンカー１０２の外周部の隙間Ｃに流れ込む燃料を低減するために設けられているため、アンカー１０２の外周側に設置する必要がある。

ここで、アンカー１０２の上端面の外径をＤ₃、固定コア１０７と対抗するアンカー１０２の上端面の内径をＤ₄とする。アンカー１０２の上端面の内径Ｄ₄は、アンカー１０２の上側面に形成された凹所１２３の径でもある。燃料通路３０１Ｃをアンカー１０２の上端面の半分より外周側に配置するために、燃料通路を配置する最小径Ｄ₅をＤ₅＝（Ｄ₃＋Ｄ₄）／２として、燃料通路の一部が燃料通路を配置する最小径Ｄ₅より外周側に設けられている。

ここで、第４実施例について図１０を用いて説明する。図１０は図２のＡ−Ａ断面図であり、アンカーとハウジングのみを上方向から見た図である。

この第４実施例では図１０に示すように大径筒状部２３の内周面の一部にアンカー１０２と固定コア１０７とが対向する空間と、アンカー下端面より下流側の空間とを連通する燃料通路３０１Ｄを設ける。この場合でも第２実施例の場合と同様に大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間は磁気回路の一部であるため、燃料通路３０１Ｄの範囲が広すぎてはアンカー１０２と固定コア１０７間の起磁力の低下を招く。

そのため、アンカー１０２の外周面で大径筒状部２３の内周面と対面する、燃料通路である切り欠き部を除く円筒形状部の面積を、アンカー１０２の上端面と対向する固定コア１０７の下端面より広くして磁気通路を妨げないようにする必要がある。大径筒状部２３の内周面で切り欠きのない円筒部分の範囲の角度をθ₁〜θ₄とする。大径筒状部２３の内周面の燃料通路を除く円筒部分の範囲の合計角度θはθ₁〜θ₄の合計である。第２実施例の場合と同様に、燃料通路３０１Ｄのない円筒部分θの範囲をθ＞９０（Ｄ₁ ²−Ｄ₂ ²）／（ＬＤ₃）としてある。本実施例でも切り欠き部をθ＞１１５°となるように設けている。

また、本実施例ではアンカー１０２は、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周面との間とによってガイドされているため、アンカー１０２の移動のたびに双方は摺動している。摩耗を防ぐため、大径筒状部２３の内周面とアンカー１０２の外周部との両方、もしくは片方に工業用クロムめっき，ニッケルめっき，チッ化処理等の表面処理を施しても良い。

本発明は、内燃機関用の燃料噴射弁で、電磁コイルで駆動されるいわゆる電磁燃料噴射弁に関する。

１０１ ノズルホルダ
１０２ アンカー
１０３ ハウジング
１０４ ボビン
１０５ コイル
１０７ 固定コア
１１０ スプリング
１１１ 磁気絞り部
１１２ ばね
１１３ 可動子ガイド
１１４ 可動子
１１４Ａ 可動子部
１１４Ｂ 弁体
１１４Ｃ 頭部
２０１ 磁気通路
３０１Ａ，３０１Ｂ，３０１Ｃ，３０１Ｄ 燃料通路

Claims (9)

1. 中心部に燃料通路である貫通孔が設けられた固定コアと、前記固定コアの外周側に配置されたコイルと、前記固定コアの下端部に対面するアンカーと、下端部に弁体が形成された可動子を有し、前記コイルへ通電することにより磁気吸引力を発生させて、前記アンカーと前記可動子とを前記固定コアへ吸引するよう構成した電磁式燃料噴射弁において、
   前記アンカーと前記可動子とが別体構造で、前記アンカーの外周面と、前記アンカーの外周面と対向する面である大径筒状部の内周面との間によって前記アンカーの中心位置が保持され、かつ、前記大径筒状部の内周面が前記アンカーが上下移動する際のガイド部とされることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
2. 請求項１に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記アンカーと前記固定コアとが対向する空間と、前記アンカー下端面より下流側の空間とを連通する燃料通路を設けたことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
3. 請求項２に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記燃料通路を前記アンカーの外周面の一部に設けたことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
4. 請求項３に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記アンカーと対向する前記固定コアの下端面の外径をＤ₁、前記固定コアの下端面の内径をＤ₂、前記アンカーの外径をＤ₃、前記アンカーの摺動長さをＬとし、前記アンカーの外周面で燃料通路を除く円筒形状の範囲の合計角度をθとした場合、θ＞９０（Ｄ₁ ²−Ｄ₂ ²）／（ＬＤ₃）の関係にあることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
5. 請求項４に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記アンカーの外周面で燃料通路を除く範囲の合計角度θがθ＞１１５°であることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
6. 請求項５に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記アンカーの外周面に備えられた複数の燃料通路が等間隔に配置されたことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
7. 請求項２に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記燃料通路を、前記アンカーにおいて、前記アンカーの外周面にはかからない位置に設けたことを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
8. 請求項７に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記固定コアと対向する前記アンカーの上端面の外径をＤ₃、内径をＤ₄とし、燃料通路を配置する最小径Ｄ₅を（Ｄ₃＋Ｄ₄）／２として、燃料通路を配置する最小径Ｄ₅よりも外周側に燃料通路の一部が備えられるように配置されることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。
9. 請求項２に記載の電磁式燃料噴射弁において、前記大径筒状部の内周面の一部に前記アンカーと前記固定コアとが対向する空間と、前記アンカー下端面より下流側の空間とを連通する燃料通路を設けることを特徴とする電磁式燃料噴射弁。

Images