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JP2010261396A - Fuel injection valve - Google Patents

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JP2010261396A
JP2010261396A JP2009113832A JP2009113832A JP2010261396A JP 2010261396 A JP2010261396 A JP 2010261396A JP 2009113832 A JP2009113832 A JP 2009113832A JP 2009113832 A JP2009113832 A JP 2009113832A JP 2010261396 A JP2010261396 A JP 2010261396A
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JP
Japan
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movable core
core
fuel
needle
axial direction
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JP2009113832A
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Japanese (ja)
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Seiko Yoshimaru
清考 吉丸
Moriyasu Goto
守康 後藤
Toyoji Nishiwaki
豊治 西脇
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Denso Corp
Soken Inc
Original Assignee
Denso Corp
Nippon Soken Inc
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/30—Fuel-injection apparatus having mechanical parts, the movement of which is damped
    • F02M2200/304—Fuel-injection apparatus having mechanical parts, the movement of which is damped using hydraulic means

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  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Abstract

【課題】スクイズ力によるバウンスの抑制と磁気切れ特性の向上を両立させることが可能な燃料噴射弁を提供すること。
【解決手段】固定コア３５の下端面部４９と可動コア３６の上端面部４５とが軸方向Ｚにおいて互いに対向する一対の対向面を形成しており、可動コア３６上端面部４５の固定コア３５下端面部４９に対向する領域の一部に、軸方向Ｚに突出した円周状の凸部５１を設け、この凸部５１に、先端面５１１から軸方向Ｚに凹んだ円周状の溝部６０を形成し、溝部６０の両側にそれぞれ固定コア３５との当接面となる先端面５１１が残るようにしている。
【選択図】図３To provide a fuel injection valve capable of achieving both suppression of bounce due to squeeze force and improvement of magnetic breakage characteristics.
A lower end surface portion 49 of a fixed core 35 and an upper end surface portion 45 of a movable core 36 form a pair of opposed surfaces facing each other in the axial direction Z, and the lower end surface portion of the fixed core 35 of the movable core 36 is fixed. 49 is provided with a circumferential convex portion 51 projecting in the axial direction Z in a part of the region facing 49, and a circumferential groove portion 60 recessed in the axial direction Z from the tip surface 511 is formed on the convex portion 51. In addition, the front end surfaces 511 that are the contact surfaces with the fixed core 35 are left on both sides of the groove portion 60.
[Selection] Figure 3

Description

本発明は、燃料噴射弁に関し、例えば内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射弁に適用して好適なものである。   The present invention relates to a fuel injection valve, and is suitably applied to, for example, a fuel injection valve that injects and supplies fuel to an internal combustion engine.

従来技術として、下記特許文献１に開示された燃料噴射弁がある。この燃料噴射弁は、筒状をなすハウジングである筒部材と、筒部材内に固定させる固定コアと、筒部材内の固定コアより噴孔側に設けられ、コイルに通電されることにより固定コアに磁気吸引される可動コアとを備えている。可動コアには、噴孔側に弁部材であるノズルニードルが固定されるとともに、反噴孔側の面には環状の突部が設けられている。   As a prior art, there is a fuel injection valve disclosed in Patent Document 1 below. The fuel injection valve includes a cylindrical member that is a cylindrical housing, a fixed core that is fixed in the cylindrical member, a fixed core that is provided closer to the injection hole than the fixed core in the cylindrical member, and is energized to the coil. And a movable core that is magnetically attracted. A nozzle needle, which is a valve member, is fixed to the movable core on the nozzle hole side, and an annular protrusion is provided on the surface on the counter nozzle hole side.

そして、コイルに通電されると、可動コアが固定コアに吸引され、可動コアを噴孔側に付勢するスプリングの付勢力に抗して可動コアの突部が固定コアに衝突するまで可動コアが変位し、ノズルニードルが噴孔を開く。一方、コイルへの通電が停止されると、可動コアが固定コアから離れて、ノズルニードルが噴孔を閉じるようになっている。   When the coil is energized, the movable core is attracted to the fixed core, and the movable core projects until the projecting portion of the movable core collides with the fixed core against the biasing force of the spring that biases the movable core toward the nozzle hole. Is displaced, and the nozzle needle opens the nozzle hole. On the other hand, when energization to the coil is stopped, the movable core is separated from the fixed core, and the nozzle needle closes the nozzle hole.

特許第４１６８４４８号公報Japanese Patent No. 4168448

上記従来技術の燃料噴射弁では、コイルに通電したときには、可動コアが固定コアに衝突することでノズルニードルと可動コアとからなる可動子の停止位置（ノズルニードルの噴孔全開位置）を決定している。可動コアが固定コアに衝突したとき、衝突時の衝撃力により可動子がバウンスし（跳ね返り）、バウンス中にコイル通電を停止すると可動子の閉弁速度が速くなるため、短いコイル通電時間では噴射量が通電時間に対して比例せず、制御可能な最小噴射量を充分に小さくできないという問題がある。   In the above-described conventional fuel injection valve, when the coil is energized, the movable core collides with the fixed core to determine the stop position of the mover composed of the nozzle needle and the movable core (nozzle needle injection hole fully open position). ing. When the movable core collides with the fixed core, the mover bounces (bounces back) due to the impact force at the time of the collision, and if the coil energization is stopped during the bounce, the closing speed of the mover increases. There is a problem that the amount is not proportional to the energization time, and the minimum controllable injection amount cannot be made sufficiently small.

この問題を解決する手段として、可動コアと固定コアとの当接する面積を増大させて（例えば環状の突部の幅を拡げて）、当接部のスクイズ力（当接部に挟まれる流体の力）を大きくすることにより、バウンスを抑制する方法がある。しかしながら、可動コアと固定コアとの当接面積を増大させていくと、磁気回路を形成した際の磁気通路のギャップ部が減少する（磁気集中部が増加する）ため、コイル通電停止時の残留磁束により磁気切れが悪化して、弁応答性が悪くなるという不具合を発生する。   As means for solving this problem, the contact area between the movable core and the fixed core is increased (for example, the width of the annular protrusion is increased), and the squeeze force of the contact part (the fluid sandwiched between the contact parts) is increased. There is a method of suppressing bounce by increasing force. However, if the contact area between the movable core and the fixed core is increased, the gap portion of the magnetic path when the magnetic circuit is formed decreases (the magnetic concentration portion increases). Magnetic flux is deteriorated by the magnetic flux, resulting in a problem that valve responsiveness is deteriorated.

このような従来技術の燃料噴射弁の問題点、すなわち、可動コアの凸部と固定コアとの当接面積を変化させても、スクイズ力によるバウンスの抑制と通電停止時の磁気切れ特性とは両立し難いという問題点に対し、本発明者らは鋭意検討を行い、可動コアの凸部と固定コアとの当接部内であれば、磁気通路のギャップ部となる凹部を形成しても、凹部内の流体は流動し難く当接部のスクイズ力が低減し難いことを見出した。   Problems with such conventional fuel injection valves, i.e., bounce suppression due to squeeze force even when the contact area between the convex part of the movable core and the fixed core is changed, and the magnetic interruption characteristics when the energization is stopped For the problem that it is difficult to achieve both, the present inventors have intensively studied, and within the contact portion between the convex portion of the movable core and the fixed core, even if the concave portion that becomes the gap portion of the magnetic path is formed, It has been found that the fluid in the recess is difficult to flow and the squeeze force at the contact portion is difficult to reduce.

本発明は、上記点に鑑みてなされたものであり、スクイズ力によるバウンスの抑制と磁気切れ特性の向上を両立させることが可能な燃料噴射弁を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a fuel injection valve capable of achieving both suppression of bounce due to squeeze force and improvement of magnetic breakage characteristics.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
筒状部を有し、軸方向の一端側に燃料が噴射される噴孔が形成されたハウジングと、
ハウジング内に設けられ、軸方向に往復変位することによって噴孔を開閉して噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、弁部材とともに軸方向に変位する可動コアと、を有する可動子と、
ハウジング内の可動コアより反噴孔側に固定された固定コアと、
通電されることによって固定コアに可動コアを吸引する磁力を発生するコイルと、
可動子を噴孔に向かって付勢する付勢手段と、を備え、
固定コアの噴孔側の面と可動コアの反噴孔側の面とが軸方向において互いに対向する一対の対向面の少なくともいずれかの一部に、軸方向に突出した凸部が設けられており、
一対の対向面のうち一方の対向面に設けられた凸部の先端面もしくは他方の対向面の凸部の先端面に対向する領域の少なくともいずれかには、軸方向に凹んだ凹部が形成されていることを特徴としている。 In order to achieve the above object, in the invention described in claim 1,
A housing having a cylindrical portion and having an injection hole through which fuel is injected on one end side in the axial direction;
A mover provided in the housing and having a valve member that opens and closes the injection hole by intermittently reciprocating in the axial direction to intermittently inject fuel from the injection hole, and a movable core that is displaced in the axial direction together with the valve member When,
A fixed core fixed to the side opposite to the injection hole from the movable core in the housing;
A coil that generates a magnetic force that attracts the movable core to the fixed core by being energized;
Urging means for urging the mover toward the nozzle hole,
A convex portion protruding in the axial direction is provided on at least a part of a pair of opposing surfaces in which the surface on the injection hole side of the fixed core and the surface on the side opposite to the injection hole of the movable core face each other in the axial direction. And
A concave portion recessed in the axial direction is formed in at least one of the tip surface of the convex portion provided on one of the pair of facing surfaces or the region facing the tip surface of the convex portion of the other facing surface. It is characterized by having.

これによると、一方のコアの対向面に設けられた凸部先端面と他方のコアの対向面とが当接する際には、凸部の先端面もしくは他方の対向面の凸部の先端面に対向する領域に形成されている凹部は、凸部の先端面の内側に（凸部の先端面に囲まれた部位に）位置することになる。磁気通路のギャップ部となる凹部が形成されていても、凹部内の流体は流動し難く当接部のスクイズ力が低減し難いので、凹部を含む凸部先端面の面積で決まるスクイズ力を確保して、可動コアが固定コアに衝突したときのバウンスを抑制することができる。一方、凹部は磁気ギャップ部となるので、凹部を形成することにより磁気集中部となる凸部先端面の面積を減少させて、コイル通電停止時の磁気切れ特性を向上することができる。このようにして、スクイズ力によるバウンスの抑制と磁気切れ特性の向上を両立させることが可能となる。   According to this, when the convex portion tip surface provided on the facing surface of one core and the facing surface of the other core abut, the tip surface of the convex portion or the tip surface of the convex portion of the other facing surface The concave portions formed in the opposing regions are positioned inside the front end surface of the convex portion (at a portion surrounded by the front end surface of the convex portion). Even if a recess that forms the gap part of the magnetic path is formed, the fluid in the recess does not flow easily, and the squeeze force of the contact part is difficult to reduce, so a squeeze force determined by the area of the tip of the convex part including the recess is secured. Thus, bounce when the movable core collides with the fixed core can be suppressed. On the other hand, since the concave portion serves as a magnetic gap portion, forming the concave portion can reduce the area of the front end surface of the convex portion serving as the magnetic concentration portion, thereby improving the magnetic break characteristics when the coil energization is stopped. In this way, it is possible to achieve both suppression of bounce due to squeeze force and improvement of magnetic breakage characteristics.

また、請求項２に記載の発明では、凹部は、凸部の先端面に形成されていることを特徴としている。これによると、同一コアに凸部と凹部とを形成できるので、凹部の形成加工が容易である。   Further, the invention according to claim 2 is characterized in that the concave portion is formed on the tip surface of the convex portion. According to this, since a convex part and a recessed part can be formed in the same core, the formation process of a recessed part is easy.

また、請求項３に記載の発明では、凸部は、凸部が形成されたコアの軸線を中心として円周状に形成されていることを特徴としている。これによると、凸部の形成加工が極めて容易である。   Further, the invention according to claim 3 is characterized in that the convex portion is formed in a circumferential shape around the axis of the core on which the convex portion is formed. According to this, the formation process of a convex part is very easy.

また、請求項４に記載の発明では、凹部は、凹部が形成されたコアの軸線を中心として円周状に形成されていることを特徴としている。これによると、凹部の形成加工が極めて容易である。   Further, the invention according to claim 4 is characterized in that the recess is formed in a circumferential shape around the axis of the core in which the recess is formed. According to this, the formation process of a recessed part is very easy.

また、請求項５に記載の発明では、凸部は一方の対向面の外周線よりも内側に設けられて、一対の対向面の間の凸部よりも外周側に、可動コアの軸方向の変位に係わらず常にコア間空間が形成されていることを特徴としている。   In the invention according to claim 5, the convex portion is provided on the inner side of the outer peripheral line of the one opposing surface, and the outer peripheral side of the convex portion between the pair of opposing surfaces is arranged in the axial direction of the movable core. It is characterized in that an inter-core space is always formed regardless of displacement.

これによると、一対の対向面を形成する可動コアおよび固定コアの外周部は常にコア間空間を形成しており、可動コアおよび固定コアの外周部に磁気集中することを防止できる。したがって、可動コアが側面部においてハウジングに磁気吸引されること（所謂サイドフォースが発生すること）を抑制することができ、可動子の安定した変位が可能となる。   According to this, the outer peripheral part of the movable core and the fixed core that form a pair of opposed surfaces always forms an inter-core space, and magnetic concentration on the outer peripheral part of the movable core and the fixed core can be prevented. Accordingly, the movable core can be prevented from being magnetically attracted to the housing at the side surface portion (so-called side force is generated), and the movable element can be stably displaced.

また、請求項６に記載の発明では、ハウジング内には噴孔へ燃料を供給する燃料通路が形成されており、固定コアおよび可動コアの少なくともいずれかには、コア間空間と燃料通路とを連通する連通路が形成されていることを特徴としている。   In the invention described in claim 6, a fuel passage for supplying fuel to the nozzle hole is formed in the housing, and at least one of the fixed core and the movable core includes an inter-core space and a fuel passage. It is characterized in that a communicating passage is formed.

これによると、連通路を介してコア間空間と燃料通路との間で燃料を流出入させて、可動コアが変位した際のコア間空間の圧力変動を抑制することができ、一層、可動子の安定した変位が可能となる。   According to this, fuel can flow in and out between the inter-core space and the fuel passage via the communication path, and the pressure fluctuation in the inter-core space when the movable core is displaced can be suppressed. Can be stably displaced.

本発明を適用した一実施形態における燃料噴射弁であるインジェクタ１０の構造を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the injector 10 which is a fuel injection valve in one Embodiment to which this invention is applied. インジェクタ１０の要部構造を示す断面図である。2 is a cross-sectional view showing a main structure of an injector 10. FIG. インジェクタ１０の要部拡大断面図である。1 is an enlarged cross-sectional view of a main part of an injector 10. 可動コア３６の上面図である。4 is a top view of the movable core 36. FIG. （ａ）は、可動コア３６の固定コア３５と対向する面積Ｓ１を説明する上面図、（ｂ）は、可動コア３６の溝部６０を含む凸部５１先端面５１１の面積Ｓ２を説明する上面図、（ｃ）は、可動コア３６の凸部５１先端面５１１の面積Ｓ３を説明する上面図である。(A) is a top view for explaining the area S1 of the movable core 36 facing the fixed core 35, and (b) is a top view for explaining the area S2 of the tip surface 511 of the convex portion 51 including the groove 60 of the movable core 36. (C) is a top view explaining the area S3 of the front end surface 511 of the convex part 51 of the movable core 36. FIG. （ａ）、（ｂ）は、Ｓ２／Ｓ１の好ましい範囲を説明するグラフである。(A), (b) is a graph explaining the preferable range of S2 / S1. Ｓ３／Ｓ１の好ましい範囲を説明するグラフである。It is a graph explaining the preferable range of S3 / S1. 溝部６０の深さＬの好ましい範囲を説明するグラフである。6 is a graph illustrating a preferable range of a depth L of a groove part 60. インジェクタ１０の作動特性を示すグラフであり、（ａ）はコイルに印加される駆動信号を示し、（ｂ）は（ａ）の駆動信号に対応した可動子のリフト波形を示し、（ｃ）は駆動信号時間に対する噴射量特性を示している。It is a graph which shows the operating characteristic of the injector 10, (a) shows the drive signal applied to a coil, (b) shows the lift waveform of the needle | mover corresponding to the drive signal of (a), (c) is The injection amount characteristic with respect to the drive signal time is shown. 他の実施形態におけるインジェクタ１０の要部拡大断面図である。It is a principal part expanded sectional view of the injector 10 in other embodiment. 他の実施形態におけるインジェクタ１０の要部拡大断面図である。It is a principal part expanded sectional view of the injector 10 in other embodiment. 他の実施形態におけるインジェクタ１０の要部拡大断面図である。It is a principal part expanded sectional view of the injector 10 in other embodiment.

以下、本発明を適用した実施の形態を図に基づいて説明する。   Embodiments to which the present invention is applied will be described below with reference to the drawings.

図１は、本発明を適用した一実施形態のインジェクタ１０を示す断面図である。また、図２は、インジェクタ１０の要部構造を示す断面図であり、図３は、インジェクタ１０の要部の一部を拡大した断面図である。また、図４は、インジェクタ１０の可動コアの構造を示す上面図である。   FIG. 1 is a cross-sectional view showing an injector 10 according to an embodiment to which the present invention is applied. FIG. 2 is a cross-sectional view showing the main structure of the injector 10, and FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of a part of the main part of the injector 10. FIG. 4 is a top view showing the structure of the movable core of the injector 10.

図１に示すインジェクタ１０は、燃料噴射弁であって、たとえば直噴式のガソリンエンジンに適用される。直噴式のガソリンエンジンにインジェクタ１０を適用する場合、インジェクタ１０はエンジンヘッド（図示せず）に搭載される。   An injector 10 shown in FIG. 1 is a fuel injection valve, and is applied to, for example, a direct injection type gasoline engine. When the injector 10 is applied to a direct injection type gasoline engine, the injector 10 is mounted on an engine head (not shown).

インジェクタ１０は、予め定める軸方向Ｚ（開閉方向）に延びる筒部材１１、筒部材１１の軸方向Ｚ一端部に設けられる入口部材１２、筒部材１１の軸方向Ｚ他端部に設けられるノズルホルダ１３、インジェクタ１０内部を軸方向Ｚへ往復移動可能に収容されるニードル１４、およびニードル１４を駆動する駆動部１５を有している。   The injector 10 includes a cylindrical member 11 extending in a predetermined axial direction Z (opening / closing direction), an inlet member 12 provided at one end of the axial direction Z of the cylindrical member 11, and a nozzle holder provided at the other end of the axial direction Z of the cylindrical member 11. 13, a needle 14 that is accommodated so as to be reciprocally movable in the axial direction Z inside the injector 10, and a drive unit 15 that drives the needle 14.

以下、インジェクタ１０の方向として、筒部材１１が延びる方向を軸方向Ｚ（図１における上下方向）と称し、軸方向Ｚの一方を開弁方向Ｚ１（図１における上方、反噴孔側）と称し、軸方向Ｚの他方を閉弁方向Ｚ２（図１における下方、噴孔側）と称することがある。   Hereinafter, as the direction of the injector 10, the direction in which the tubular member 11 extends is referred to as an axial direction Z (vertical direction in FIG. 1), and one of the axial directions Z is a valve opening direction Z1 (upward in FIG. 1, opposite to the injection hole side). The other of the axial directions Z may be referred to as the valve closing direction Z2 (downward in FIG. 1, the nozzle hole side).

筒部材１１は、軸方向Ｚへ概ね内径が同一の筒状に形成されている。筒部材１１は、磁性を有する磁性部１６および磁性を有しない非磁性部１７を有している。磁性部１６は、非磁性部１７よりも開弁方向Ｚ１に位置する。したがって閉弁方向Ｚ２に位置する筒部材１１の端部は、非磁性部１７となる。このような非磁性部１７は、磁性部１６とノズルホルダ１３との磁気的な短絡を防止する。磁性部１６および非磁性部１７は、たとえばレーザ溶接などにより一体に接続されている。また、筒部材１１は、たとえば一体に成形した後、熱加工などにより一部を磁性化または非磁性化してもよい。また、非磁性部は、磁性部に対し板厚を薄くした磁気の絞りを設けた形状としてもよい。   The cylindrical member 11 is formed in a cylindrical shape having substantially the same inner diameter in the axial direction Z. The cylindrical member 11 has a magnetic part 16 having magnetism and a nonmagnetic part 17 having no magnetism. The magnetic part 16 is located in the valve opening direction Z1 with respect to the nonmagnetic part 17. Therefore, the end portion of the cylindrical member 11 located in the valve closing direction Z <b> 2 becomes the nonmagnetic portion 17. Such a nonmagnetic portion 17 prevents a magnetic short circuit between the magnetic portion 16 and the nozzle holder 13. The magnetic part 16 and the nonmagnetic part 17 are integrally connected by, for example, laser welding. Further, the cylindrical member 11 may be partly magnetized or non-magnetic by, for example, thermal processing after being integrally formed. Further, the non-magnetic portion may have a shape provided with a magnetic diaphragm having a thin plate thickness with respect to the magnetic portion.

入口部材１２は、開弁方向Ｚ１に位置する筒部材１１の端部に設けられる。入口部材１２は、筒部材１１の内周側に圧入されている。入口部材１２は軸方向Ｚに貫通する燃料入口１８を有する。燃料入口１８には、燃料ポンプ（図示せず）から燃料が供給される。燃料入口１８には、燃料フィルタ１９が設けられる。燃料フィルタ１９は、燃料に含まれる異物を除去する。したがって燃料入口１８に供給された燃料は、燃料フィルタ１９を経由して筒部材１１の内周側に流入する。   The inlet member 12 is provided at the end of the cylindrical member 11 located in the valve opening direction Z1. The inlet member 12 is press-fitted on the inner peripheral side of the cylindrical member 11. The inlet member 12 has a fuel inlet 18 penetrating in the axial direction Z. Fuel is supplied to the fuel inlet 18 from a fuel pump (not shown). A fuel filter 19 is provided at the fuel inlet 18. The fuel filter 19 removes foreign matters contained in the fuel. Therefore, the fuel supplied to the fuel inlet 18 flows into the inner peripheral side of the cylindrical member 11 via the fuel filter 19.

ノズルホルダ１３は、閉弁方向Ｚ２に位置する筒部材１１の端部に設けられる。したがって筒部材１１とノズルホルダ１３とは、協働して筒状のハウジングを構成する。またノズルホルダ１３は、磁性を有する。したがって筒部材１１の非磁性部１７は、軸方向Ｚに関して、磁性部１６と磁性を有するノズルホルダ１３との間に位置する。ノズルホルダ１３は、筒状に形成される。   The nozzle holder 13 is provided at the end of the cylindrical member 11 located in the valve closing direction Z2. Therefore, the cylindrical member 11 and the nozzle holder 13 cooperate to constitute a cylindrical housing. The nozzle holder 13 has magnetism. Therefore, the nonmagnetic portion 17 of the cylindrical member 11 is located between the magnetic portion 16 and the magnetic nozzle holder 13 in the axial direction Z. The nozzle holder 13 is formed in a cylindrical shape.

ノズルホルダ１３は、略同軸であり内径が互いに異なる大径部２０、中径部２１、小径部２２および取付部２３を有している。３つの径部２０〜２２のうち、大径部２０は、最も内径が大きく、次に中径部２１の内径が大きく、小径部２２は最も内径が小さい。また３つの径部２０〜２２の位置関係は、大径部２０が開弁方向Ｚ１の端部に位置し、小径部２２が閉弁方向Ｚ２の端部に位置し、中径部２１が軸方向Ｚの中央、すなわち大径部２０と小径部２２との間に位置する。大径部２０の内径は、筒部材１１の内径と略等しく、筒部材１１と略同軸となるように配置される。取付部２３は、閉弁方向Ｚ２に位置する小径部２２の端部に設けられる。したがってノズルホルダ１３の閉弁方向Ｚ２の端部は、取付部２３となる。取付部２３には、ノズルボディ２４が設けられる。   The nozzle holder 13 has a large-diameter portion 20, a medium-diameter portion 21, a small-diameter portion 22, and a mounting portion 23 that are substantially coaxial and have different inner diameters. Of the three diameter portions 20 to 22, the large diameter portion 20 has the largest inner diameter, the medium diameter portion 21 has the next largest inner diameter, and the small diameter portion 22 has the smallest inner diameter. Further, the positional relationship of the three diameter portions 20 to 22 is such that the large diameter portion 20 is located at the end portion in the valve opening direction Z1, the small diameter portion 22 is located at the end portion in the valve closing direction Z2, and the medium diameter portion 21 is the shaft. It is located in the center of the direction Z, that is, between the large diameter portion 20 and the small diameter portion 22. The inner diameter of the large-diameter portion 20 is approximately equal to the inner diameter of the cylindrical member 11 and is disposed so as to be substantially coaxial with the cylindrical member 11. The attachment portion 23 is provided at the end of the small diameter portion 22 located in the valve closing direction Z2. Therefore, the end portion of the nozzle holder 13 in the valve closing direction Z <b> 2 becomes the attachment portion 23. The attachment portion 23 is provided with a nozzle body 24.

ノズルボディ２４は、筒状に形成され、例えば圧入あるいは溶接などによりノズルホルダ１３の取付部２３に固定されている。ノズルボディ２４の内壁面は、閉弁方向Ｚ２に向かうにつれて内径が小さくなるように傾斜し、いわゆる尖鋭状に形成される。このようなノズルボディ２４の先端部には、ノズルボディ２４を軸方向Ｚに貫いて内壁面と外壁面とを連通する噴孔２５が形成される。また噴孔２５の周囲の内壁面は、弁座２９として機能する。   The nozzle body 24 is formed in a cylindrical shape, and is fixed to the mounting portion 23 of the nozzle holder 13 by, for example, press fitting or welding. The inner wall surface of the nozzle body 24 is inclined so that the inner diameter becomes smaller toward the valve closing direction Z2, and is formed in a so-called sharp shape. A nozzle hole 25 that penetrates the nozzle body 24 in the axial direction Z and communicates the inner wall surface and the outer wall surface is formed at the tip of the nozzle body 24. The inner wall surface around the nozzle hole 25 functions as a valve seat 29.

ここで、筒部材１１、ノズルホルダ１３、およびノズルボディ２４からなる構成が、筒状部を有し一端側に噴孔が形成された本発明で言うところのハウジングに相当する。   Here, the structure which consists of the cylindrical member 11, the nozzle holder 13, and the nozzle body 24 is corresponded to the housing said by this invention which has the cylindrical part and the injection hole was formed in the one end side.

ニードル１４は、弁部材であって、筒部材１１、ノズルホルダ１３およびノズルボディ２４の内周側に軸方向Ｚへ往復移動可能に収容されている。ニードル１４は、軸方向Ｚへ往復変位することによって噴孔２５を開閉して、噴孔２５からの燃料の噴射を断続する。ニードル１４は、ノズルボディ２４と概ね同軸上に配置されている。ニードル１４は、軸部２６、ストッパ２７およびシール部２８を有している。ニードル１４は、軸部２６の一方の端部側すなわち燃料入口１８側（反噴孔側）の端部において径外方向に全周に亘って鍔状に（フランジ状に）突出するように設けられたストッパ２７を有している。また、ニードル１４は、軸部２６の他方の端部側すなわち燃料入口１８とは反対側（噴孔側）の端部にシール部２８を有している。シール部２８は、ノズルボディ２４に形成されている弁座２９に着座可能である。   The needle 14 is a valve member and is accommodated on the inner peripheral side of the cylinder member 11, the nozzle holder 13, and the nozzle body 24 so as to be reciprocally movable in the axial direction Z. The needle 14 reciprocates in the axial direction Z to open and close the injection hole 25 and intermittently inject fuel from the injection hole 25. The needle 14 is disposed substantially coaxially with the nozzle body 24. The needle 14 has a shaft portion 26, a stopper 27, and a seal portion 28. The needle 14 is provided so as to protrude in a bowl shape (in a flange shape) over the entire circumference in the radially outward direction at one end side of the shaft portion 26, that is, the end portion on the fuel inlet 18 side (reverse injection hole side). The stopper 27 is provided. Further, the needle 14 has a seal portion 28 at the other end side of the shaft portion 26, that is, at the end opposite to the fuel inlet 18 (injection hole side). The seal portion 28 can be seated on a valve seat 29 formed on the nozzle body 24.

また、ニードル１４には、内部に燃料が流通する流入孔３０および連通孔３１が形成される。具体的には、ニードル１４には、上流側通路である流入孔３０と、流入孔３０の下流側に接続する下流側通路である連通孔３１とが形成される。流入孔３０および連通孔３１からなる構成が、噴孔２５へ向かう燃料通路３２２に供給される燃料の供給通路である。   The needle 14 has an inflow hole 30 and a communication hole 31 through which fuel flows. Specifically, the needle 14 is formed with an inflow hole 30 that is an upstream-side passage and a communication hole 31 that is a downstream-side passage connected to the downstream side of the inflow hole 30. A configuration including the inflow hole 30 and the communication hole 31 is a fuel supply passage supplied to the fuel passage 322 toward the injection hole 25.

流入孔３０は、ニードル１４のストッパ２７形成位置から軸方向Ｚに沿って延びるように形成される。したがって開弁方向Ｚ１に位置する流入孔３０の上端部、すなわち供給通路の上流端は、開弁方向Ｚ１に開口する。また閉弁方向Ｚ２に位置する流入孔３０の下端部は、閉塞している。流入孔３０の下端部に臨む内壁には、ニードル１４の径方向に延び、流入孔３０と外方空間とを連通する連通孔３１が形成される。   The inflow hole 30 is formed so as to extend along the axial direction Z from the position where the stopper 27 of the needle 14 is formed. Therefore, the upper end portion of the inflow hole 30 located in the valve opening direction Z1, that is, the upstream end of the supply passage opens in the valve opening direction Z1. Further, the lower end portion of the inflow hole 30 located in the valve closing direction Z2 is closed. A communication hole 31 that extends in the radial direction of the needle 14 and communicates the inflow hole 30 and the outer space is formed in the inner wall facing the lower end portion of the inflow hole 30.

ハウジングをなす筒部材１１およびノズルホルダ１３の内側では、後述する固定コア３５の内側の空間である燃料通路３２１、弁部材であるニードル１４の内部に形成された通路空間である流入孔３０および連通孔３１、および可動コア３６よりも噴孔側においてノズルホルダ１３とニードル１４との間に形成された空間である燃料通路３２２、を含む空間が、燃料入口１８から噴孔２５に向かう燃料の通路である燃料通路３２となっている。   Inside the cylindrical member 11 and the nozzle holder 13 forming the housing, a fuel passage 321 that is a space inside a fixed core 35 to be described later, an inflow hole 30 that is a passage space formed inside the needle 14 that is a valve member, and communication. A space including a hole 31 and a fuel passage 322 that is a space formed between the nozzle holder 13 and the needle 14 closer to the injection hole than the movable core 36 is a fuel passage from the fuel inlet 18 toward the injection hole 25. This is a fuel passage 32.

これにより、燃料フィルタ１９を経由して筒部材１１の内周側に流下した燃料は、固定コア３５内側の燃料通路３２１を介してニードル１４に形成される流入孔３０に流入し、さらに流入孔３０の下端部に形成される連通孔３１から、ニードル１４の外方に導かれる。その後、燃料は、ニードル１４とノズルホルダ１３との間に形成される燃料通路３２２を流下し、噴孔２５側へ流入する。流入孔３０および連通孔３１からなる供給通路の構成については後述する。   As a result, the fuel flowing down to the inner peripheral side of the cylindrical member 11 via the fuel filter 19 flows into the inflow hole 30 formed in the needle 14 via the fuel passage 321 inside the fixed core 35, and further into the inflow hole. It is led out of the needle 14 from a communication hole 31 formed at the lower end of the needle 30. Thereafter, the fuel flows down the fuel passage 322 formed between the needle 14 and the nozzle holder 13 and flows into the nozzle hole 25 side. The configuration of the supply passage composed of the inflow hole 30 and the communication hole 31 will be described later.

次に、ニードル１４を駆動する駆動部１５に関して説明する。図２は、ニードル１４が着座している閉弁状態にあるインジェクタ１０の一部を拡大している断面図である。駆動部１５は、ニードル１４を軸方向Ｚに沿って駆動する。駆動部１５は、スプール３３、コイル３４、固定コア３５、磁性プレート５０、上部磁性プレート５０Ａ、可動コア３６、コネクタ３７、第１スプリング３９、第２スプリング４６、ノズルホルダ１３、および筒部材１１を有している。   Next, the drive unit 15 that drives the needle 14 will be described. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a portion of the injector 10 in a closed state where the needle 14 is seated. The drive unit 15 drives the needle 14 along the axial direction Z. The drive unit 15 includes a spool 33, a coil 34, a fixed core 35, a magnetic plate 50, an upper magnetic plate 50A, a movable core 36, a connector 37, a first spring 39, a second spring 46, a nozzle holder 13, and a cylindrical member 11. Have.

スプール３３は、筒部材１１の外周側に設置されている。スプール３３は、樹脂で筒状に形成され、外周側にコイル３４が巻かれている。コイル３４は、通電されることによって固定コア３５に可動コア３６を吸引する磁力を発生する。コイル３４は、コネクタ３７の端子部３８に電気的に接続している。端子部３８は、コネクタ３７に装着される外部電気回路（図示せず）と電気的に接続され、外部電気回路によってコイル３４への通電状態が制御される。   The spool 33 is installed on the outer peripheral side of the cylindrical member 11. The spool 33 is formed in a cylindrical shape with resin, and a coil 34 is wound on the outer peripheral side. The coil 34 generates a magnetic force that attracts the movable core 36 to the fixed core 35 when energized. The coil 34 is electrically connected to the terminal portion 38 of the connector 37. The terminal portion 38 is electrically connected to an external electric circuit (not shown) attached to the connector 37, and the energization state of the coil 34 is controlled by the external electric circuit.

固定コア３５は、筒部材１１を挟んでコイル３４の内周側であって、予め定める設置位置に固定される。固定コア３５は、例えば鉄などの磁性材料により筒状に形成され、筒部材１１の内周側に例えば圧入などにより固定されている。磁性プレート５０は、磁性材料から形成され、コイル３４の外周側を覆っている。また、上部磁性プレート５０Ａは、磁性材料から構成され、コイル３４の反噴孔側（開弁方向Ｚ１側）を覆っている。   The fixed core 35 is fixed to a predetermined installation position on the inner peripheral side of the coil 34 with the cylindrical member 11 interposed therebetween. The fixed core 35 is formed in a cylindrical shape from a magnetic material such as iron, and is fixed to the inner peripheral side of the cylindrical member 11 by, for example, press fitting. The magnetic plate 50 is made of a magnetic material and covers the outer peripheral side of the coil 34. The upper magnetic plate 50A is made of a magnetic material and covers the counter-injection hole side (the valve opening direction Z1 side) of the coil 34.

可動コア３６は、筒部材１１の内周側、およびノズルホルダ１３の大径部２０の内周側に軸方向Ｚへ往復移動可能に設置されている。可動コア３６は、例えば鉄などの磁性材料から筒状に形成されている。固定コア３５内には第１スプリング３９（付勢手段の相当）が配置されている。第１スプリング３９は、一方の端部がニードル１４に接しており、他方の端部がアジャスティングパイプ４０と接している。第１スプリング３９は、軸方向Ｚへ伸長する力を有している。そのため、可動コア３６およびニードル１４からなる可動子は、第１スプリング３９により弁座２９に着座する閉弁方向Ｚ２へ押し付けられる。アジャスティングパイプ４０は、固定コア３５の内周側に圧入されている。これにより、第１スプリング３９の荷重は、アジャスティングパイプ４０の圧入量を調整することにより調整される。コイル３４に通電していないとき、可動コア３６およびニードル１４は、閉弁方向Ｚ２へ押し付けられ、シール部２８は弁座２９に着座する。   The movable core 36 is installed on the inner peripheral side of the cylindrical member 11 and the inner peripheral side of the large-diameter portion 20 of the nozzle holder 13 so as to be capable of reciprocating in the axial direction Z. The movable core 36 is formed in a cylindrical shape from a magnetic material such as iron. A first spring 39 (corresponding to an urging means) is disposed in the fixed core 35. The first spring 39 has one end in contact with the needle 14 and the other end in contact with the adjusting pipe 40. The first spring 39 has a force that extends in the axial direction Z. Therefore, the movable element composed of the movable core 36 and the needle 14 is pressed by the first spring 39 in the valve closing direction Z2 in which the movable element 36 is seated on the valve seat 29. The adjusting pipe 40 is press-fitted into the inner peripheral side of the fixed core 35. Thereby, the load of the first spring 39 is adjusted by adjusting the press-fitting amount of the adjusting pipe 40. When the coil 34 is not energized, the movable core 36 and the needle 14 are pressed in the valve closing direction Z2, and the seal portion 28 is seated on the valve seat 29.

このように、駆動部１５は、固定コア３５および可動コア３６を有している。可動コア３６には、ニードル１４の軸部２６が挿入されている。すなわち、可動コア３６は、弁部材であるニードル１４の周囲に筒状に設けられている。可動コア３６は、径方向の中央部に軸方向Ｚへ貫く挿通孔が形成されて筒状をなしている。挿通孔に臨む内周面部（以下、「穴部」ということがある）４１は、内径がニードル１４の軸部２６の外径よりもやや大きく形成されている。そのため、ニードル１４は、穴部４１の内周側を軸方向Ｚへ移動可能である。   As described above, the drive unit 15 includes the fixed core 35 and the movable core 36. The shaft portion 26 of the needle 14 is inserted into the movable core 36. That is, the movable core 36 is provided in a cylindrical shape around the needle 14 that is a valve member. The movable core 36 has a cylindrical shape in which an insertion hole penetrating in the axial direction Z is formed in the central portion in the radial direction. An inner peripheral surface portion (hereinafter also referred to as “hole portion”) 41 facing the insertion hole is formed so that its inner diameter is slightly larger than the outer diameter of the shaft portion 26 of the needle 14. Therefore, the needle 14 can move in the axial direction Z on the inner peripheral side of the hole 41.

また、ニードル１４の軸部２６の外周面部４２は、可動コア３６の穴部４１と接触する。したがってニードル１４は、可動コア３６と接触した状態で軸方向Ｚに変位するので、ニードル１４と可動コア３６とは摺動する。これにより、ニードル１４は、可動コア３６との接触によって常に摺動抵抗（摩擦力）が生じた状態で、可動コア３６によって軸方向Ｚの移動が案内される。   Further, the outer peripheral surface portion 42 of the shaft portion 26 of the needle 14 is in contact with the hole portion 41 of the movable core 36. Therefore, since the needle 14 is displaced in the axial direction Z while being in contact with the movable core 36, the needle 14 and the movable core 36 slide. Thereby, the needle 14 is guided to move in the axial direction Z by the movable core 36 in a state where sliding resistance (friction force) is always generated by contact with the movable core 36.

また、可動コア３６の径方向外側の外周面部４３は、筒部材１１の内周面部４４と接触している。本実施の形態では、筒部材１１の内周面部４４と接触する可動コア３６の外周面部４３は、残余の面部より径方向外方に突出する凸部４３である。凸部４３は、開弁方向Ｚ１に位置する可動コア３６の端部に設けられる。また凸部４３が筒部材１１と接触部分は、非磁性部１７から成る部位である。   Further, the outer peripheral surface portion 43 on the radially outer side of the movable core 36 is in contact with the inner peripheral surface portion 44 of the cylindrical member 11. In the present embodiment, the outer peripheral surface portion 43 of the movable core 36 that contacts the inner peripheral surface portion 44 of the cylindrical member 11 is a convex portion 43 that protrudes radially outward from the remaining surface portion. The convex part 43 is provided in the edge part of the movable core 36 located in the valve opening direction Z1. Further, the projecting portion 43 is in contact with the cylindrical member 11 and is a portion composed of the nonmagnetic portion 17.

したがって、可動コア３６の凸部４３は、非磁性部１７の内周面部４４と接触した状態で軸方向Ｚに変位するので、可動コア３６と非磁性部１７とは摺動する。これにより、可動コア３６は、常に摺動抵抗（摩擦力）が生じた状態で、非磁性部１７によって軸方向Ｚの移動が案内される。   Therefore, since the convex portion 43 of the movable core 36 is displaced in the axial direction Z while being in contact with the inner peripheral surface portion 44 of the nonmagnetic portion 17, the movable core 36 and the nonmagnetic portion 17 slide. As a result, the movement of the movable core 36 in the axial direction Z is guided by the nonmagnetic portion 17 in a state where sliding resistance (friction force) is always generated.

ニードル１４に設けられるストッパ２７は、開弁方向Ｚ１への可動コア３６の変位を規制する。ストッパ２７の外径は、穴部４１の内径よりも大きい。そのため、ニードル１４のストッパ２７は、開弁方向Ｚ１に位置する可動コア３６の端面部４５（以下、「可動コア３６の上端面部４５」ということがある）と接する。ストッパ２７と可動コア３６の上端面部４５とが接することにより、可動コア３６とニードル１４との間におけるニードル１４の弁座２９側（閉弁方向Ｚ２）への移動および可動コア３６の固定コア３５側への相対的な移動は制限される。これにより、ニードル１４のストッパ２７は、可動子を構成する可動コア３６とニードル１４との過剰な相対移動を制限する。   A stopper 27 provided on the needle 14 regulates the displacement of the movable core 36 in the valve opening direction Z1. The outer diameter of the stopper 27 is larger than the inner diameter of the hole 41. Therefore, the stopper 27 of the needle 14 is in contact with the end surface portion 45 of the movable core 36 (hereinafter sometimes referred to as “the upper end surface portion 45 of the movable core 36”) located in the valve opening direction Z1. When the stopper 27 and the upper end surface portion 45 of the movable core 36 are in contact with each other, the movement of the needle 14 toward the valve seat 29 (valve closing direction Z2) between the movable core 36 and the needle 14 and the stationary core 35 of the movable core 36 are performed. The relative movement to the side is limited. Thereby, the stopper 27 of the needle 14 restricts excessive relative movement between the movable core 36 constituting the movable element and the needle 14.

また、ストッパ２７は、筒状の固定コア３５の内方側にて軸方向Ｚに沿って往復変位する。したがってストッパ２７の外径は、固定コア３５の内径よりも若干小さい。したがって、固定コア３５の内周面部とストッパ２７の外周面部との間には、円筒形状の隙間部が形成されている。   The stopper 27 is reciprocally displaced along the axial direction Z on the inner side of the cylindrical fixed core 35. Therefore, the outer diameter of the stopper 27 is slightly smaller than the inner diameter of the fixed core 35. Therefore, a cylindrical gap is formed between the inner peripheral surface portion of the fixed core 35 and the outer peripheral surface portion of the stopper 27.

図３に示すように、可動コア３６の反噴孔側の面である上端面部４５には、軸方向Ｚにおいて固定コア３５の下端面部４９（噴孔側の端面）に対向する領域内となる、径方向における中央やや内方側の部分に、軸方向Ｚの開弁方向Ｚ１に突出した凸部５１が環状に（本例では円周状に）設けられている。そして、この凸部５１には、幅方向（可動コア３６の径方向）におけるほぼ中央に、環状に（本例では円周状に）延びるとともに軸方向Ｚの閉弁方向Ｚ２に凹んだ溝部６０（凹部に相当）が形成されている。   As shown in FIG. 3, the upper end surface portion 45, which is the surface on the side opposite to the injection hole of the movable core 36, is in the region facing the lower end surface portion 49 (end surface on the injection hole side) of the fixed core 35 in the axial direction Z. A convex portion 51 projecting in the valve opening direction Z1 in the axial direction Z is provided in a ring shape (circumferentially in this example) at a portion slightly inward in the center in the radial direction. The convex portion 51 has a groove portion 60 that extends in a ring shape (circumferentially in this example) substantially in the center in the width direction (the radial direction of the movable core 36) and is recessed in the valve closing direction Z2 in the axial direction Z. (Corresponding to a recess) is formed.

凸部５１は、断面形状が矩形状であって、例えば高さが約５０μｍとなっている。溝部６０は、断面形状が凸部５１よりも幅（径方向寸法）が小さい矩形状であって、その深さ（凸部５１先端面５１１から溝部６０底面までの軸方向Ｚの距離、凸部５１先端面５１１と溝部６０底面との段差寸法）は約５０μｍとしている。   The convex portion 51 has a rectangular cross-sectional shape, and has a height of about 50 μm, for example. The groove portion 60 has a rectangular shape whose cross-sectional shape is smaller in width (dimension in the radial direction) than the convex portion 51, and has a depth (distance in the axial direction Z from the front end surface 511 of the convex portion 51 to the bottom surface of the groove portion 60, the convex portion. 51 (step difference dimension between the tip surface 511 and the bottom surface of the groove 60) is about 50 μm.

可動コア３６の上端面部４５の外周線（固定コア３５の下端面部４９と可動コア３６の上端面部４５とが対向する一対の対向面のうち可動コア３６側の対向面の外周線）よりも内側（中心軸側）に、固定コア３５側に突出した凸部５１が設けられることによって、凸部５１の外周側には、固定コア３５の下端面部４９と可動コア３６の上端面部４５との間に、可動コア３６の変位位置に係わらずコア間空間５２が形成される。凸部５１を設けることによって固定コア３５と可動コア３６とが当接する際の当接面積を低減し、当接部に挟まれる流体の力である所謂スクイズ力を、全面で当接する場合よりも低減するようになっている。両コア３５、３６対向面積と凸部５１の先端面５１１の面積および溝部６０の上端開口面積との関係等については、後述する。   Inside the outer peripheral line of the upper end surface portion 45 of the movable core 36 (outer peripheral line of the opposing surface on the movable core 36 side of the pair of opposing surfaces where the lower end surface portion 49 of the fixed core 35 and the upper end surface portion 45 of the movable core 36 face each other) By providing the convex portion 51 protruding toward the fixed core 35 on the (center axis side), the outer peripheral side of the convex portion 51 is between the lower end surface portion 49 of the fixed core 35 and the upper end surface portion 45 of the movable core 36. In addition, the inter-core space 52 is formed regardless of the displacement position of the movable core 36. By providing the convex portion 51, the contact area when the fixed core 35 and the movable core 36 contact each other is reduced, and a so-called squeeze force, which is the force of the fluid sandwiched between the contact portions, is brought into contact with the entire surface. It comes to reduce. The relationship between the opposing areas of the cores 35 and 36, the area of the front end surface 511 of the convex part 51, the upper end opening area of the groove part 60, and the like will be described later.

そして、可動コア３６には、コア間空間５３と燃料通路３２２（ノズルホルダ１３とニードル１４との間の空間）とを連通する通路断面が円形状の連通路５３が形成されている。連通路５３は、可動コア３６に複数（本例では６つ）設けられており、それぞれの連通路５３は、可動コア３６を軸方向Ｚに貫通している。図４に上面図（図２、図３図示上方から見た図）を示すように、複数の連通路５３は、可動コア３６の軸を中心とする円周上に均等に配置されている。連通路は４〜８個設けることが好ましい。   The movable core 36 is formed with a communication passage 53 having a circular passage cross section that connects the inter-core space 53 and the fuel passage 322 (the space between the nozzle holder 13 and the needle 14). A plurality of communication paths 53 (six in this example) are provided in the movable core 36, and each communication path 53 penetrates the movable core 36 in the axial direction Z. As shown in a top view in FIG. 4 (viewed from above in FIGS. 2 and 3), the plurality of communication paths 53 are evenly arranged on the circumference centered on the axis of the movable core 36. It is preferable to provide 4 to 8 communication paths.

そして、連通路５３の通路断面積（軸方向Ｚに直交する断面の面積、本例では、複数の連通路５３の通路断面積の総和、例えば７．３ｍｍ２）が、固定コア３５の内周面部３５１とストッパ２７の外周面部２７１との間に形成される隙間部５４の断面積（軸方向Ｚに直交する断面の面積、例えば２．２ｍｍ２）よりも大きくなっている。 The passage cross-sectional area of the communication passage 53 (the area of the cross section orthogonal to the axial direction Z, in this example, the total of the cross-sectional areas of the plurality of communication passages 53, for example, 7.3 mm 2 ) is the inner circumference of the fixed core 35. The cross-sectional area of the gap portion 54 formed between the surface portion 351 and the outer peripheral surface portion 271 of the stopper 27 (the cross-sectional area orthogonal to the axial direction Z, for example, 2.2 mm 2 ) is larger.

可動コア３６は、閉弁方向Ｚ２に位置する端部４８（以下、「可動コア３６の下端面部４８」ということがある）が弾性部材である第２スプリング４６と接している。第２スプリング４６は、軸方向Ｚへ伸長する力を有している。第２スプリング４６は、開弁方向Ｚ１に位置する端部が可動コア３６と接し、閉弁方向Ｚ２に位置する端部がノズルホルダ１３と接している。第２スプリング４６は、ノズルホルダ１３の大径部２０および中径部２１に収容されている。中径部２１と小径部２２との接続部分には、内径が互いに異なるので段差があり、閉弁方向Ｚ２に位置する第２スプリング４６の端部が当接する段差面部４７が形成される。中径部２１の内径は、第２スプリング４６の外径よりもやや大きくなるように選択される。このような中径部２１によって、第２スプリング４６の傾きおよび曲がりが低減される。したがって、第２スプリング４６の押し付け力を精密に維持することができる。   The movable core 36 is in contact with a second spring 46, which is an elastic member, at an end 48 (hereinafter, also referred to as “lower end surface portion 48 of the movable core 36”) located in the valve closing direction Z2. The second spring 46 has a force that extends in the axial direction Z. The second spring 46 has an end located in the valve opening direction Z1 in contact with the movable core 36 and an end located in the valve closing direction Z2 in contact with the nozzle holder 13. The second spring 46 is accommodated in the large diameter part 20 and the medium diameter part 21 of the nozzle holder 13. The connecting portion between the medium diameter portion 21 and the small diameter portion 22 has a step because the inner diameters are different from each other, and a step surface portion 47 with which the end of the second spring 46 located in the valve closing direction Z2 contacts is formed. The inner diameter of the middle diameter portion 21 is selected to be slightly larger than the outer diameter of the second spring 46. Such an intermediate diameter portion 21 reduces the inclination and bending of the second spring 46. Therefore, the pressing force of the second spring 46 can be accurately maintained.

第２スプリング４６は、軸方向Ｚへ伸長する力を有している。そのため、可動コア３６は、第２スプリング４６によって応力を付勢され固定コア３５側（開弁方向Ｚ１）へ押し付けられている。可動コア３６には、第１スプリング３９からニードル１４を経由して閉弁方向Ｚ２への閉弁力ｆ１が加わり、第２スプリング４６から開弁方向Ｚ１への開弁力ｆ２が加わる。図２では、理解を容易にするため、実際に閉弁力ｆ１および開弁力ｆ２が作用する部位には図示せず、閉弁力ｆ１および開弁力ｆ２が作用する方向を図示する。   The second spring 46 has a force that extends in the axial direction Z. Therefore, the movable core 36 is urged by the second spring 46 to be pressed against the fixed core 35 side (the valve opening direction Z1). A valve closing force f1 in the valve closing direction Z2 is applied to the movable core 36 via the needle 14 from the first spring 39, and a valve opening force f2 in the valve opening direction Z1 is applied from the second spring 46. In FIG. 2, for easy understanding, a direction in which the valve closing force f <b> 1 and the valve opening force f <b> 2 are not illustrated is illustrated, but the direction in which the valve closing force f <b> 1 and valve opening force f <b> 2 are actually applied is illustrated.

第１スプリング３９の押し付け力である閉弁力ｆ１は、第２スプリング４６の押し付け力である開弁力ｆ２よりも大きく設定される。そのため、コイル３４への通電が停止されている閉弁状態では、第１スプリング３９に接するニードル１４は、ストッパ２７に接する可動コア３６とともに第２スプリング４６の開弁力ｆ２に抗して噴孔２５側（閉弁方向Ｚ２）へ移動している。その結果、コイル３４への通電が停止されている閉弁状態では、ニードル１４のシール部２８は弁座２９に着座している。   The valve closing force f1 that is the pressing force of the first spring 39 is set larger than the valve opening force f2 that is the pressing force of the second spring 46. Therefore, in the valve closing state in which the coil 34 is not energized, the needle 14 in contact with the first spring 39 and the movable core 36 in contact with the stopper 27 resists the valve opening force f2 of the second spring 46. It moves to the 25 side (valve closing direction Z2). As a result, in a valve-closed state in which energization of the coil 34 is stopped, the seal portion 28 of the needle 14 is seated on the valve seat 29.

前述したように、本実施形態のインジェクタ１０において、図２に示すように、ハウジングの一部をなすノズルホルダ１３は、大径部２０、中径部２１、小径部２２を有しており、大径部２０の内側に可動コア３６が配設されている。また、第２スプリング４６は、ノズルホルダ１３の大径部２０および中径部２１の内側に配設され、反噴孔側（開弁方向Ｚ１側）の端部が可動コア３６の下端面部４８に接して支持され、噴孔側（閉弁方向Ｚ２側）の端部がノズルホルダ１３の中径部２１と小径部２２との間の段差面部４７に接して支持されている。   As described above, in the injector 10 of the present embodiment, as shown in FIG. 2, the nozzle holder 13 forming a part of the housing has a large diameter portion 20, a medium diameter portion 21, and a small diameter portion 22. A movable core 36 is disposed inside the large diameter portion 20. The second spring 46 is disposed inside the large-diameter portion 20 and the medium-diameter portion 21 of the nozzle holder 13, and the end on the counter-injection hole side (the valve opening direction Z1 side) is the lower end surface portion 48 of the movable core 36. The end on the injection hole side (valve closing direction Z2 side) is supported in contact with the stepped surface portion 47 between the medium diameter portion 21 and the small diameter portion 22 of the nozzle holder 13.

ここで、大径部２０および中径部２１が大内径部であり、小径部２２が小内径部である。したがって、ハウジングの一部をなすノズルホルダ１３は、小内径部である小径部２２と、この小径部２２より反噴孔側に小径部２２よりも内径が大きい大内径部である中径部２１および大径部２０とを有し、小径部２２と弁部材であるニードル１４との間に噴孔２５に向かう燃料通路３２２が形成されるとともに、大内径部の一部である中径部２１と小内径部である小径部２２との間の段差面部４７が弾性部材である第２スプリング４６の噴孔側の端部を支持する座面となっている。   Here, the large diameter part 20 and the medium diameter part 21 are large internal diameter parts, and the small diameter part 22 is a small internal diameter part. Therefore, the nozzle holder 13 that forms a part of the housing includes a small diameter portion 22 that is a small inner diameter portion, and a medium diameter portion 21 that is a large inner diameter portion that has a larger inner diameter than the small diameter portion 22 on the side opposite to the injection hole from the small diameter portion 22. And a fuel passage 322 toward the injection hole 25 between the small diameter portion 22 and the needle 14 that is a valve member, and a medium diameter portion 21 that is a part of the large inner diameter portion. The step surface portion 47 between the small diameter portion 22 and the small inner diameter portion serves as a seat surface that supports the end portion on the injection hole side of the second spring 46 that is an elastic member.

ニードル１４には、内部に燃料の供給通路である流入孔３０および連通孔３１が形成されている。上流側通路である流入孔３０は軸方向Ｚに延びており、流入孔３０の下流側に接続する下流側通路である連通孔３１は流入孔３０に対して交差する方向（本例では直交する方向）に延びている。連通孔３１は複数設けられており、本例ではニードル１４に連通孔３１を軸対称位置に２つ設けている。ニードル１４には、図２に図示した連通孔３１と、この連通孔３１に対して紙面表側に配設された図２では図示を省略した連通孔（図示した連通孔３１と同一形状の連通孔）とが形成されている。   In the needle 14, an inflow hole 30 and a communication hole 31 that are fuel supply passages are formed. The inflow hole 30 that is the upstream side passage extends in the axial direction Z, and the communication hole 31 that is the downstream side passage connected to the downstream side of the inflow hole 30 intersects the inflow hole 30 (in the present example, orthogonal). Direction). A plurality of communication holes 31 are provided, and in this example, two communication holes 31 are provided in the axially symmetrical position in the needle 14. The needle 14 has a communication hole 31 illustrated in FIG. 2 and a communication hole (not illustrated in FIG. 2) provided on the front side of the drawing with respect to the communication hole 31 (a communication hole having the same shape as the illustrated communication hole 31). ) And are formed.

図２から明らかなように、断面円形状の連通孔３１の直径（例えば１．４ｍｍ）は断面円形状の流入孔３０の直径（例えば１．６ｍｍ）より小さいものの、連通孔３１を複数設けることにより、流入孔３０断面積よりも連通孔３１の総断面積の方が大きくなっている。すなわち、供給通路は下流側通路の断面積が上流側通路の断面積よりも大きくなっている。   As is clear from FIG. 2, the diameter of the communication hole 31 having a circular cross section (for example, 1.4 mm) is smaller than the diameter of the inflow hole 30 having a circular cross section (for example, 1.6 mm), but a plurality of communication holes 31 are provided. Therefore, the total cross-sectional area of the communication hole 31 is larger than the cross-sectional area of the inflow hole 30. That is, in the supply passage, the cross-sectional area of the downstream passage is larger than the cross-sectional area of the upstream passage.

そして、複数の連通孔３１の下流端は、いずれも、軸方向Ｚにおけるノズルホルダ１３の段差面部４７と可動コア３６の噴孔２５側の端面（下端面部４８）との間となる部位に開口している。ニードル１４の連通孔３１は、弁開閉のための軸方向Ｚの往復変位に伴うニードル１４の変位位置に係わらず、下流端開口位置が、ノズルホルダ１３の段差面部４７と可動コア３６の噴孔２５側の端面（下端面部４８）との間となるように形成されている。   The downstream ends of the plurality of communication holes 31 are all open at a portion between the stepped surface portion 47 of the nozzle holder 13 and the end surface (lower end surface portion 48) of the movable core 36 on the injection hole 25 side in the axial direction Z. is doing. Regardless of the displacement position of the needle 14 due to the reciprocating displacement in the axial direction Z for opening and closing the valve, the communication hole 31 of the needle 14 has a downstream end opening position at the step surface portion 47 of the nozzle holder 13 and the injection hole of the movable core 36. It is formed so as to be between the end surface on the 25th side (lower end surface portion 48).

次に、上記の構成によりインジェクタ１０の作動について説明する。   Next, the operation of the injector 10 will be described with the above configuration.

先ず、開弁時の動作に関して説明する。コイル３４への通電が停止されているとき、固定コア３５と可動コア３６との間には磁気吸引力は発生しない。したがって、ニードル１４は、第１スプリング３９の押し付け力である閉弁力ｆ１によって閉弁方向Ｚ２に押圧されている。このとき、ニードル１４のストッパ２７は、可動コア３６の上端面部４５（本例では凸部５１のうち内周側の部分）に接している。そのため、可動コア３６は、第１スプリング３９の閉弁力ｆ１と第２スプリング４６の押し付け力である開弁力ｆ２との差によってニードル１４とともに開弁状態のときよりも閉弁方向Ｚ２へ移動して、可動コア３６は固定コア３５と離れている。このようにニードル１４が開弁状態のときよりも閉弁方向Ｚ２へ移動することにより、ニードル１４のシール部２８は弁座２９に着座している。したがって、燃料は噴孔２５から噴射されない。この閉弁状態でも、可動コア３６の下端面部４８は、段差面部４７とは離間した位置に停止している。   First, the operation when the valve is opened will be described. When energization of the coil 34 is stopped, no magnetic attractive force is generated between the fixed core 35 and the movable core 36. Therefore, the needle 14 is pressed in the valve closing direction Z2 by the valve closing force f1 which is the pressing force of the first spring 39. At this time, the stopper 27 of the needle 14 is in contact with the upper end surface portion 45 of the movable core 36 (in this example, the portion on the inner peripheral side of the convex portion 51). Therefore, the movable core 36 moves in the valve closing direction Z2 together with the needle 14 in the valve closing direction due to the difference between the valve closing force f1 of the first spring 39 and the valve opening force f2 which is the pressing force of the second spring 46. Thus, the movable core 36 is separated from the fixed core 35. In this way, the seal portion 28 of the needle 14 is seated on the valve seat 29 by moving in the valve closing direction Z2 rather than when the needle 14 is in the valve open state. Therefore, fuel is not injected from the injection hole 25. Even in this closed state, the lower end surface portion 48 of the movable core 36 is stopped at a position separated from the step surface portion 47.

閉弁状態からコイル３４に通電すると、コイル３４に発生した磁界により磁性プレート５０、上部磁性プレート５０Ａ、磁性部１６、可動コア３６、固定コア３５およびノズルホルダ１３には磁束が流れ、磁気回路が形成される。これにより、固定コア３５と可動コア３６との間には磁気吸引力が発生する。固定コア３５と可動コア３６との間に発生する磁気吸引力と第２スプリング４６の開弁力ｆ２との和が第１スプリング３９の閉弁力ｆ１よりも大きくなると、可動コア３６は開弁方向Ｚ１への移動を開始する。このとき、可動コア３６の上端面部４５にストッパ２７が接しているニードル１４は、可動コア３６とともに開弁方向Ｚ１へ移動する。その結果、ニードル１４のシール部２８は、弁座２９から離れる。   When the coil 34 is energized from the valve closed state, magnetic flux flows through the magnetic plate 50, the upper magnetic plate 50A, the magnetic part 16, the movable core 36, the fixed core 35, and the nozzle holder 13 by the magnetic field generated in the coil 34, and the magnetic circuit is activated. It is formed. As a result, a magnetic attractive force is generated between the fixed core 35 and the movable core 36. When the sum of the magnetic attractive force generated between the fixed core 35 and the movable core 36 and the valve opening force f2 of the second spring 46 is greater than the valve closing force f1 of the first spring 39, the movable core 36 opens. The movement in the direction Z1 is started. At this time, the needle 14 with which the stopper 27 is in contact with the upper end surface portion 45 of the movable core 36 moves together with the movable core 36 in the valve opening direction Z1. As a result, the seal portion 28 of the needle 14 is separated from the valve seat 29.

燃料入口１８からインジェクタ１０の内部へ流入した燃料は、前述したように燃料フィルタ１９、入口部材１２の内周側、アジャスティングパイプ４０の内周側、固定コア３５の内周側（燃料通路３２１）、流入孔３０、連通孔３１、中径部２１の内周側（燃料通路３２２）、小径部２２の内周側（燃料通路３２２）を順次経由して、ノズルボディ２４の内周側に流入する。ノズルボディ２４に流入した燃料は、弁座２９から離れたニードル１４とノズルボディ２４との間を経由して噴孔２５へ流入する。これにより、噴孔２５から燃料が噴射される。   As described above, the fuel flowing into the injector 10 from the fuel inlet 18 flows into the fuel filter 19, the inner peripheral side of the inlet member 12, the inner peripheral side of the adjusting pipe 40, and the inner peripheral side of the fixed core 35 (fuel passage 321. ), The inflow hole 30, the communication hole 31, the inner peripheral side (fuel passage 322) of the medium-diameter portion 21, and the inner peripheral side (fuel passage 322) of the small-diameter portion 22 to the inner peripheral side of the nozzle body 24. Inflow. The fuel that has flowed into the nozzle body 24 flows into the nozzle hole 25 via the space between the needle 14 and the nozzle body 24 that are separated from the valve seat 29. Thereby, fuel is injected from the nozzle hole 25.

このように、可動コア３６には、磁気吸引力だけでなく第２スプリング４６の開弁力ｆ２も加わっている。そのため、コイル３４へ通電すると、発生した磁気吸引力により可動コア３６およびニードル１４は迅速に開弁方向Ｚ１へ移動する。   Thus, not only the magnetic attractive force but also the valve opening force f2 of the second spring 46 is applied to the movable core 36. Therefore, when the coil 34 is energized, the movable core 36 and the needle 14 are quickly moved in the valve opening direction Z1 by the generated magnetic attractive force.

可動コア３６およびニードル１４が開弁方向Ｚ１へ移動しているとき、コア間空間５２の容積は徐々に減少していくが、可動コア３６よりも噴孔側の燃料通路３２２の容積が徐々に増大していくので、隙間部５４よりも通路断面積が大きい連通路５３を介して、コア間空間５２の燃料を燃料通路３２２に容易に流出させることができる。   When the movable core 36 and the needle 14 are moving in the valve opening direction Z1, the volume of the inter-core space 52 gradually decreases, but the volume of the fuel passage 322 on the injection hole side of the movable core 36 gradually increases. Therefore, the fuel in the inter-core space 52 can easily flow out to the fuel passage 322 through the communication passage 53 having a passage cross-sectional area larger than that of the gap portion 54.

したがって、コイル３４の通電に対するニードル１４の作動応答性を高めることができる。また、可動コア３６およびニードル１４を駆動するために必要な電磁吸引力は低減される。したがって、コイル３４など駆動部１５の小型化を図ることができる。   Therefore, the operation responsiveness of the needle 14 with respect to energization of the coil 34 can be enhanced. In addition, the electromagnetic attractive force required to drive the movable core 36 and the needle 14 is reduced. Therefore, the drive unit 15 such as the coil 34 can be downsized.

上述したように、閉弁状態から磁気吸引力が作用すると、可動コア３６およびニードル１４は、可動コア３６の上端面部４５の内周縁部とストッパ２７とが接することによって一体となって開弁方向Ｚ１へ移動する。可動コア３６およびニードル１４は、可動コア３６の上端面部４５（本例では凸部５１の先端面５１１）が固定コア３５の下端面部４９と衝突して噴孔２５を全開（最大開度）とするまで開弁方向Ｚ１へ移動する。可動コア３６が固定コア３５に衝突すると、可動コア３６とニードル１４とは軸方向Ｚへ相対移動可能であるので、ニードル１４は開弁方向Ｚ１への慣性力によって、ストッパ２７が可動コア３６の上端面部４５から離間して、さらに開弁方向Ｚ１への移動を継続する。このようにストッパ２７が離間しても、ストッパ２７は第１スプリング３９と接触している状態が維持されるので、なんら他の部材にストッパ２７が衝突することはない。したがってニードル１４がバウンドすることなく、噴孔２５からの不規則な燃料の噴射は低減される。   As described above, when a magnetic attractive force is applied from the valve-closed state, the movable core 36 and the needle 14 are integrally opened by the contact between the inner peripheral edge portion of the upper end surface portion 45 of the movable core 36 and the stopper 27. Move to Z1. In the movable core 36 and the needle 14, the upper end surface portion 45 of the movable core 36 (the tip surface 511 of the convex portion 51 in this example) collides with the lower end surface portion 49 of the fixed core 35 to fully open the injection hole 25 (maximum opening). It moves to the valve opening direction Z1 until it does. When the movable core 36 collides with the fixed core 35, the movable core 36 and the needle 14 can move relative to each other in the axial direction Z. The movement in the valve opening direction Z <b> 1 is continued further away from the upper end surface portion 45. Even if the stopper 27 is separated as described above, the stopper 27 is kept in contact with the first spring 39, so that the stopper 27 does not collide with any other member. Therefore, irregular fuel injection from the nozzle hole 25 is reduced without the needle 14 bouncing.

また、ニードル１４は開弁方向Ｚ１への慣性力によって開弁方向Ｚ１への移動を継続して、可動コア３６とストッパ２７とが離れると、ニードル１４には可動コア３６を経由した第２スプリング４６の開弁力ｆ２が加わらない。そのため、ニードル１４には、第１スプリング３９の押し付け閉弁力ｆ１のみが加わる。すなわち可動コア３６とニードル１４とが離れると、ニードル１４に対し閉弁方向Ｚ２へ加わる力が大きくなる。したがって、ニードル１４の開弁方向Ｚ１への過剰な移動が制限され、いわゆるオーバーシュートは低減される。   Further, the needle 14 continues to move in the valve opening direction Z1 due to the inertial force in the valve opening direction Z1, and when the movable core 36 and the stopper 27 are separated, the needle 14 has a second spring via the movable core 36. 46 valve opening force f2 is not applied. Therefore, only the pressing valve closing force f <b> 1 of the first spring 39 is applied to the needle 14. That is, when the movable core 36 and the needle 14 are separated, the force applied to the needle 14 in the valve closing direction Z2 increases. Therefore, excessive movement of the needle 14 in the valve opening direction Z1 is limited, and so-called overshoot is reduced.

同様に、ニードル１４が開弁方向Ｚ１への慣性力によって開弁方向Ｚ１への移動を継続して、可動コア３６とニードル１４とが離れると、可動コア３６には第２スプリング４６の開弁力ｆ２および磁気吸引力が加わり、第１スプリング３９の閉弁力ｆ１が加わらない。すなわち可動コア３６とストッパ２７とが離れると、可動コア３６に対し開弁方向Ｚ１へ加わる力が大きくなる。したがって、可動コア３６が固定コア３５に衝突すると、その衝撃により可動コア３６は閉弁方向Ｚ２へ跳ね返る（バウンスする）ことなく、少なくともコイル３４が通電されている期間は固定コア３５に接触した状態が維持される。   Similarly, when the needle 14 continues to move in the valve opening direction Z1 due to the inertial force in the valve opening direction Z1 and the movable core 36 and the needle 14 are separated from each other, the movable core 36 opens the valve of the second spring 46. The force f2 and the magnetic attractive force are applied, and the valve closing force f1 of the first spring 39 is not applied. That is, when the movable core 36 and the stopper 27 are separated, the force applied to the movable core 36 in the valve opening direction Z1 increases. Therefore, when the movable core 36 collides with the fixed core 35, the movable core 36 does not rebound (bounce) in the valve closing direction Z2 due to the impact, and is in contact with the fixed core 35 at least during the period when the coil 34 is energized. Is maintained.

可動コア３６の凸部５１が固定コア３５に衝突すると、凸部５１の先端面５１１と固定コア３５の下端面部４９の先端面５１１に対向する領域との間に挟まれて隙間から流出しようとする燃料流体の流動抵抗力（所謂スクイズ力）により、跳ね返りが抑制される。   When the convex portion 51 of the movable core 36 collides with the fixed core 35, it is sandwiched between the tip surface 511 of the convex portion 51 and the region facing the tip surface 511 of the lower end surface portion 49 of the fixed core 35 and tries to flow out of the gap. Bounce is suppressed by the flow resistance force (so-called squeeze force) of the fuel fluid.

凸部５１には先端面５１１から凹んだ溝部６０が形成されているが、可動コア３６の凸部５１が固定コア３５に衝突する際には、この溝部６０内にある燃料流体は圧縮され難く、上記隙間から流出する流量は溝部がない場合と変わらないため、溝部６０の上方開口面より上方（開弁方向Ｚ１側）にある燃料流体が、凸部５１に溝部６０が形成されていないときと同様のスクイズ力を発生する。すなわち、溝部６０の有無は、可動コア３６と固定コア３５との衝突時のスクイズ力には影響し難い。   The convex portion 51 is formed with a groove portion 60 that is recessed from the front end surface 511. When the convex portion 51 of the movable core 36 collides with the fixed core 35, the fuel fluid in the groove portion 60 is hardly compressed. Since the flow rate flowing out of the gap is not different from the case where there is no groove part, the fuel fluid above the upper opening surface of the groove part 60 (on the valve opening direction Z1 side) is when the groove part 60 is not formed on the convex part 51. The same squeeze force is generated. That is, the presence / absence of the groove 60 hardly affects the squeeze force when the movable core 36 and the fixed core 35 collide.

これに加えて、可動コア３６が固定コア３５に衝突する時の衝撃力は、衝撃力に寄与する重量が低減されるため（可動コア３６分の重量のみとなるため）小さくなる。このように衝撃力が小さいために、可動コア３６は極めて跳ね返り難い。   In addition to this, the impact force when the movable core 36 collides with the fixed core 35 is reduced because the weight contributing to the impact force is reduced (because only the weight for the movable core 36). Since the impact force is small in this way, the movable core 36 is extremely difficult to rebound.

さらに、ニードル１４がオーバーシュートして、ニードル１４に加わる力が第１スプリング３９の閉弁力ｆ１のみとなると、ニードル１４は開弁方向Ｚ１への移動速度が減少し、オーバーシュート量が最大となった後、閉弁力ｆ１によって閉弁方向Ｚ２へ移動を開始する。一方、可動コア３６は、磁気吸引力および第２スプリング４６の開弁力ｆ２によって固定コア３５に接触した状態であるので、ニードル１４が閉弁方向Ｚ２へ移動するとき、固定コア３５と接触している可動コア３６によって閉弁方向Ｚ２への移動が規制される。その結果、ニードル１４には再び磁気吸引力および第２スプリング４６の開弁力ｆ２が加わるので、ニードル１４は開弁状態を維持することができる。このように、可動コア３６とニードル１４とは相対的に移動可能であるため、ニードル１４のバウンスにともなう噴孔２５からの不規則な燃料の噴射は低減される。したがって、コイル３４への通電時間が短期間でも、噴孔２５から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。   Furthermore, when the needle 14 overshoots and the force applied to the needle 14 is only the valve closing force f1 of the first spring 39, the moving speed of the needle 14 in the valve opening direction Z1 decreases, and the overshoot amount is maximized. After that, the movement in the valve closing direction Z2 is started by the valve closing force f1. On the other hand, since the movable core 36 is in contact with the fixed core 35 by the magnetic attractive force and the valve opening force f2 of the second spring 46, when the needle 14 moves in the valve closing direction Z2, it contacts the fixed core 35. Movement in the valve closing direction Z2 is restricted by the movable core 36. As a result, the magnetic attraction force and the opening force f2 of the second spring 46 are again applied to the needle 14, so that the needle 14 can maintain the valve opening state. Thus, since the movable core 36 and the needle 14 are relatively movable, irregular fuel injection from the nozzle hole 25 due to the bounce of the needle 14 is reduced. Therefore, even when the energization time to the coil 34 is short, the amount of fuel injected from the nozzle hole 25 can be precisely controlled.

次に、閉弁時の動作に関して説明する。開弁状態（全開状態）からコイル３４への通電を停止すると、固定コア３５と可動コア３６との間の磁気吸引力は消滅していく。そして、残留磁束による磁気吸引力と第２スプリング４６の開弁力ｆ２との和が第１スプリング３９の閉弁力ｆ１よりも小さくなると、ニードル１４は、第１スプリング３９の閉弁力ｆ１によって可動コア３６とともに閉弁方向Ｚ２へ移動を開始する。したがってニードル１４のシール部２８は再び弁座２９に着座し、燃料通路３２と噴孔２５との間の燃料の流れは遮断される。したがって、燃料の噴射は終了する。   Next, the operation when the valve is closed will be described. When energization to the coil 34 is stopped from the valve open state (fully open state), the magnetic attractive force between the fixed core 35 and the movable core 36 disappears. When the sum of the magnetic attractive force due to the residual magnetic flux and the valve opening force f2 of the second spring 46 becomes smaller than the valve closing force f1 of the first spring 39, the needle 14 is moved by the valve closing force f1 of the first spring 39. The movement in the valve closing direction Z2 is started together with the movable core 36. Therefore, the seal portion 28 of the needle 14 is again seated on the valve seat 29, and the flow of fuel between the fuel passage 32 and the injection hole 25 is blocked. Therefore, the fuel injection ends.

コイル３４への通電を停止したときの磁気切れ（残留磁束の減少度合）は、固定コア３５と可動コア３６との当接面積により影響される。当接面積が小さいほど、磁気通路のギャップ部が増大して磁気集中部が減少し、磁気切れが良好となる。可動コア３６の凸部５１には先端面５１１から凹んだ溝部６０が形成されており、溝部６０の上方開口面積の分だけ当接面積が小さくなっている。   Magnetic breakage (degree of decrease in residual magnetic flux) when energization of the coil 34 is stopped is affected by the contact area between the fixed core 35 and the movable core 36. As the contact area is smaller, the gap portion of the magnetic path is increased, the magnetic concentration portion is decreased, and the magnetic breakage is improved. A groove portion 60 that is recessed from the front end surface 511 is formed on the convex portion 51 of the movable core 36, and the contact area is reduced by the amount of the upper opening area of the groove portion 60.

これにより、コイル３４への通電を停止したとき、可動コア３６およびニードル１４は第１スプリング３９の閉弁力ｆ１によって第２スプリング４６の開弁力ｆ２に抗して閉弁方向Ｚ２へ迅速に移動する。   As a result, when energization of the coil 34 is stopped, the movable core 36 and the needle 14 quickly move in the valve closing direction Z2 against the valve opening force f2 of the second spring 46 by the valve closing force f1 of the first spring 39. Moving.

可動コア３６およびニードル１４が閉弁方向Ｚ２へ移動しているとき、コア間空間５２の容積は徐々に増大していくが、可動コア３６よりも噴孔側の燃料通路３２２の容積が徐々に減少していくので、隙間部５４よりも通路断面積が大きい連通路５３を介して、燃料通路３３２の燃料をコア間空間５２に容易に流入させることができる。   When the movable core 36 and the needle 14 are moving in the valve closing direction Z <b> 2, the volume of the inter-core space 52 gradually increases, but the volume of the fuel passage 322 closer to the injection hole than the movable core 36 is gradually increased. Therefore, the fuel in the fuel passage 332 can easily flow into the inter-core space 52 via the communication passage 53 having a passage cross-sectional area larger than that of the gap portion 54.

ニードル１４のシール部２８が弁座２９に着座すると、ニードル１４は衝突の衝撃によって開弁方向Ｚ１へ跳ね返ろうとする。ここで、可動コア３６とニードル１４とは相対移動可能であるため、ニードル１４のシール部２８が弁座２９に着座しても、可動コア３６は閉弁方向Ｚ２へ向かう慣性力によって、そのまま閉弁方向Ｚ２への移動を継続し、可動コア３６とニードル１４とは離れる。   When the seal portion 28 of the needle 14 is seated on the valve seat 29, the needle 14 tries to rebound in the valve opening direction Z1 due to the impact of the collision. Here, since the movable core 36 and the needle 14 are relatively movable, even if the seal portion 28 of the needle 14 is seated on the valve seat 29, the movable core 36 is closed as it is due to the inertial force in the valve closing direction Z2. The movement in the valve direction Z2 is continued, and the movable core 36 and the needle 14 are separated.

そのため、ニードル１４には第１スプリング３９の閉弁力ｆ１のみが加わり、可動コア３６には第２スプリング４６の開弁力ｆ２のみが加わる。したがって可動コア３６とニードル１４とが離れることによって、ニードル１４に作用する合力が閉弁力ｆ１のみになり、ニードル１４の開弁方向Ｚ１への跳ね返りが防止される。これにより、コイル３４への通電を停止すると、噴孔２５からの燃料の噴射は迅速に停止される。したがって、不規則な燃料の噴射が低減され、噴孔２５から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。   Therefore, only the valve closing force f 1 of the first spring 39 is applied to the needle 14, and only the valve opening force f 2 of the second spring 46 is applied to the movable core 36. Accordingly, when the movable core 36 and the needle 14 are separated from each other, the resultant force acting on the needle 14 is only the valve closing force f1, and the needle 14 is prevented from rebounding in the valve opening direction Z1. Thereby, when the energization to the coil 34 is stopped, the fuel injection from the nozzle hole 25 is quickly stopped. Therefore, irregular fuel injection is reduced, and the amount of fuel injected from the nozzle hole 25 can be precisely controlled.

ニードル１４が弁座２９に衝突する時の衝撃力は、衝撃力に寄与する重量が低減されるため（ニードル１４分の重量のみとなるため）小さくなる。このように衝撃力が小さいために、ニードル１４は極めて跳ね返り難い。   The impact force when the needle 14 collides with the valve seat 29 is reduced because the weight contributing to the impact force is reduced (because it is only the weight of the needle 14 minutes). Thus, since the impact force is small, the needle 14 is extremely difficult to rebound.

また、ニードル１４が着座すると、ニードル１４に対して相対変位可能な可動コア３６は、閉弁方向Ｚ２への慣性力によって、可動コア３６を開弁方向Ｚ１に付勢する第２スプリング４６の開弁力ｆ２に打ち勝ち、さらに閉弁方向Ｚ２に過剰に変位、いわゆるアンダーシュートする。   When the needle 14 is seated, the movable core 36 that can be displaced relative to the needle 14 is opened by the second spring 46 that urges the movable core 36 in the valve opening direction Z1 by the inertial force in the valve closing direction Z2. The valve force f2 is overcome, and the valve is excessively displaced in the valve closing direction Z2, so-called undershoot.

可動コア３６がアンダーシュートして、可動コア３６に加わる力が第２スプリング４６の開弁力ｆ２のみとなると、可動コア３６は閉弁方向Ｚ２への移動速度が減少し、アンダーシュート量が最大となった後、開弁力ｆ２によって開弁方向Ｚ１へ移動を開始する。一方、ニードル１４は、第１スプリング３９の閉弁力ｆ１によってシール部２８が弁座２９に着座した状態である。開弁力ｆ２によって開弁方向Ｚ１へ移動する可動コア３６は、ニードル１４のストッパ２７により移動が規制されて停止し、次の開弁動作が開始可能な閉弁状態となる。   When the movable core 36 undershoots and the force applied to the movable core 36 is only the valve opening force f2 of the second spring 46, the moving speed of the movable core 36 in the valve closing direction Z2 decreases, and the amount of undershoot is maximum. After that, the movement in the valve opening direction Z1 is started by the valve opening force f2. On the other hand, the needle 14 is in a state where the seal portion 28 is seated on the valve seat 29 by the valve closing force f <b> 1 of the first spring 39. The movable core 36, which moves in the valve opening direction Z1 by the valve opening force f2, is stopped by the movement of the needle 14 being restricted by the stopper 27 of the needle 14, and enters a valve closing state in which the next valve opening operation can be started.

上述の構成および作動によれば、固定コア３５の下端面部４９と可動コア３６の上端面部４５とが軸方向Ｚにおいて互いに対向する一対の対向面を形成しており、可動コア３６上端面部４５の固定コア３５下端面部４９に対向する領域の一部に、軸方向Ｚに突出した円周状の凸部５１を設け、この凸部５１に、先端面５１１から軸方向Ｚに凹んだ円周状の溝部６０を形成し、溝部６０の両側にそれぞれ固定コア３５との当接面となる先端面５１１が残るようにしている。   According to the configuration and operation described above, the lower end surface portion 49 of the fixed core 35 and the upper end surface portion 45 of the movable core 36 form a pair of opposing surfaces that oppose each other in the axial direction Z. A circumferential convex portion 51 that protrudes in the axial direction Z is provided in a part of the region facing the lower end surface portion 49 of the fixed core 35, and the convex portion 51 has a circumferential shape that is recessed in the axial direction Z from the distal end surface 511. The groove portions 60 are formed, and the front end surfaces 511 that are the contact surfaces with the fixed core 35 are left on both sides of the groove portions 60, respectively.

これによって、磁気通路のギャップ部となる溝部６０が形成されていても、溝部６０内の燃料流体は圧縮し難く、溝部６０を含む可動コア３６凸部５１と固定コア３５との当接部のスクイズ力が低減し難いので、溝部６０の上方開口面積を含む凸部５１先端面５１１の面積で決まるスクイズ力を確保して、可動コア３６が固定コア３５に衝突したときのバウンスを抑制することができる。   As a result, even if the groove 60 serving as the gap portion of the magnetic path is formed, the fuel fluid in the groove 60 is difficult to compress, and the contact portion between the movable core 36 convex portion 51 including the groove 60 and the fixed core 35 is not compressed. Since it is difficult to reduce the squeeze force, the bounce when the movable core 36 collides with the fixed core 35 is suppressed by securing the squeeze force determined by the area of the front end surface 511 of the convex part 51 including the upper opening area of the groove part 60. Can do.

一方、凸部５１に形成した溝部６０は磁気ギャップ部となるので、溝部６０を形成することにより磁気集中部となる凸部５１先端面５１１の面積を減少させて、コイル通電停止時の磁気切れ特性を向上することができる。このようにして、スクイズ力によるバウンスの抑制と磁気切れ特性の向上を両立させることができる。   On the other hand, since the groove part 60 formed in the convex part 51 becomes a magnetic gap part, by forming the groove part 60, the area of the front end surface 511 of the convex part 51 serving as a magnetic concentration part is reduced, and the magnetic breakage when the coil energization is stopped. The characteristics can be improved. In this way, it is possible to achieve both suppression of bounce due to squeeze force and improvement of magnetic breakage characteristics.

本実施形態では、可動コア３６の固定コア対向面の一部に設けた凸部５１のみが固定コア３５との当接部となるため、当接する面積は可動コア３６の径に左右されず、容易に調整することが可能である。   In the present embodiment, since only the convex portion 51 provided on a part of the fixed core facing surface of the movable core 36 is a contact portion with the fixed core 35, the contact area is not affected by the diameter of the movable core 36, It can be easily adjusted.

また、可動コア３６の固定コア対向面の一部に設けた凸部５１は、固定コア３５との対向面の外周線（本例では、可動コア３６の外周面）よりも内側に設けられて、一対の対向面の間の凸部５１よりも外周側に、可動コア３６の軸方向の変位に係わらずコア間空間５２が形成されている。これによると、可動コア３６および固定コア３５の外周部に磁気集中することを防止できる。したがって、可動コア３６がその側面部においてハウジングの一部をなすノズルホルダ１３に磁気吸引されること（所謂サイドフォースが発生すること）を抑制することができ、可動コア３６を安定して変位させることができる。換言すれば、本実施形態では、固定コア３５との当接部となる凸部５１は、サイドフォース（磁気吸引力のうち径方向の力）を低減するために、可動コア３６上端面部４５の最外周部を避けて形成されている。   Further, the convex portion 51 provided on a part of the fixed core facing surface of the movable core 36 is provided on the inner side of the outer peripheral line of the surface facing the fixed core 35 (in this example, the outer peripheral surface of the movable core 36). An inter-core space 52 is formed on the outer peripheral side of the convex portion 51 between the pair of opposed surfaces regardless of the axial displacement of the movable core 36. According to this, it is possible to prevent magnetic concentration on the outer peripheral portions of the movable core 36 and the fixed core 35. Therefore, the movable core 36 can be prevented from being magnetically attracted to the nozzle holder 13 that forms a part of the housing at the side surface portion (so-called side force is generated), and the movable core 36 can be stably displaced. be able to. In other words, in the present embodiment, the convex portion 51 serving as a contact portion with the fixed core 35 is formed on the upper end surface portion 45 of the movable core 36 in order to reduce the side force (the radial force of the magnetic attractive force). It is formed avoiding the outermost periphery.

また、上記したように、最外周部を避けて凸部５１を形成しているので、凸部５１より外周側で固定コア３５、可動コア３６、およびハウジングに囲まれたコア間空間５２と燃料通路とを連通する連通路５３を、可動コア３６の凸部５１よりも外周側に容易に形成することができる。この連通路５３により、可動コア３６が変位した際のコア間空間５２の圧力変動を抑制することができ、可動コア３６の一層安定して変位させることができる。   Further, as described above, since the convex portion 51 is formed so as to avoid the outermost peripheral portion, the inter-core space 52 and the fuel surrounded by the fixed core 35, the movable core 36, and the housing on the outer peripheral side from the convex portion 51. The communication passage 53 that communicates with the passage can be easily formed on the outer peripheral side of the convex portion 51 of the movable core 36. By this communication path 53, the pressure fluctuation of the inter-core space 52 when the movable core 36 is displaced can be suppressed, and the movable core 36 can be displaced more stably.

ここで、図５（ａ）に示す可動コア３６の固定コア３５と対向する面積Ｓ１、図５（ｂ）に示す可動コア３６の溝部６０を含む凸部５１先端面５１１面積Ｓ２、図５（ｃ）に示す可動コア３６の凸部５１先端面５１１面積Ｓ３の好ましい関係、および、溝部６０の深さＬ（先端面５１１との段差）の好ましい値について、本発明者らが本実施形態のインジェクタ１０において検討を行った結果を示す。   Here, the area S1 facing the fixed core 35 of the movable core 36 shown in FIG. 5A, the tip surface 511 area S2 of the convex portion 51 including the groove 60 of the movable core 36 shown in FIG. 5B, FIG. As for the preferable relationship of the convex portion 51 tip surface 511 area S3 of the movable core 36 shown in c) and the preferable value of the depth L of the groove portion 60 (step difference from the tip surface 511), the inventors of the present embodiment. The result of having examined in the injector 10 is shown.

図６（ａ）に示すように、インジェクタ１０の要求特性に基づいて定まる閉弁時間（コイル通電を停止してから閉弁を完了するまでの時間）の目標値より、Ｓ２／Ｓ１は、０．４以下が好ましい。一方、図６（ｂ）に示すように、要求特性に基づいて定まるバウンス量の目標値より、Ｓ２／Ｓ１は０．１以下であることが好ましい。すなわち、０．１≦Ｓ２／Ｓ１≦０．４であることが好ましい。   As shown in FIG. 6 (a), S2 / S1 is 0 from the target value of the valve closing time (the time from when the coil energization is stopped until the valve closing is completed) determined based on the required characteristics of the injector 10. .4 or less is preferable. On the other hand, as shown in FIG. 6B, it is preferable that S2 / S1 is 0.1 or less from the target value of the bounce amount determined based on the required characteristics. That is, it is preferable that 0.1 ≦ S2 / S1 ≦ 0.4.

また、図７に示すように、インジェクタ１０の要求特性に基づいて定まる閉弁時間の目標値より、Ｓ３／Ｓ１は、０．２以下が好ましい。また、図８に示すように、要求特性に基づいて定まる閉弁時間の目標値より、溝部６０の深さＬは、０．０１ｍｍ以上であることが好ましい。   Further, as shown in FIG. 7, S3 / S1 is preferably 0.2 or less from the target value of the valve closing time determined based on the required characteristics of the injector 10. Moreover, as shown in FIG. 8, it is preferable that the depth L of the groove part 60 is 0.01 mm or more from the target value of the valve closing time determined based on a required characteristic.

次に、図９（ａ）に、コイル３４に印加される駆動パルス信号を示し、図９（ｂ）に可動子（ニードル１４および可動コア３６）のリフト（変位）波形を示す。本実施形態のインジェクタ１０によれば、凸部５１に溝部６０を設けずに溝部６０の上部開口面積の分も凸部の先端面とした比較例１に対し、磁気切れを良好にして、コイル通電オフ時から可動子閉弁完了時までの閉弁時間を短縮することができる。また、本実施形態のインジェクタ１０によれば、凸部５１に溝部６０を設けずに凸部先端面積を本実施形態と同一とした比較例２に対し、可動子のバウンスを抑制して、コイル通電オン後、可動子を噴孔全開位置に速やかに安定させることができる。   Next, FIG. 9A shows a drive pulse signal applied to the coil 34, and FIG. 9B shows a lift (displacement) waveform of the mover (needle 14 and movable core 36). According to the injector 10 of the present embodiment, compared with the comparative example 1 in which the groove portion 60 is not provided in the convex portion 51 and the upper opening area of the groove portion 60 is the tip surface of the convex portion, the magnetic breakage is improved, and the coil It is possible to shorten the valve closing time from when the power is turned off to when the mover is closed. Further, according to the injector 10 of the present embodiment, the bounce of the mover is suppressed and the coil is suppressed with respect to the comparative example 2 in which the convex portion 51 is not provided with the groove portion 60 and the convex tip end area is the same as that of the present embodiment. After energization is turned on, the mover can be quickly stabilized at the nozzle hole fully open position.

近年、内燃機関の燃費向上要求等よりインジェクタの最小噴射量をより小さくすることが求められているが、インジェクタの最小噴射量は、駆動パルス信号の通電時間（駆動時間）と燃料噴射量との関係が安定した範囲（例えば、図９（ｃ）に示す直線性のある範囲）における最小噴射量の値により決まる。換言すれば、噴射量が通電時間に対して比例関係にある範囲における最小値により決まる(図９（ｃ）参照)。   In recent years, there has been a demand for a smaller minimum injection amount of the injector due to demands for improving the fuel consumption of the internal combustion engine, etc., but the minimum injection amount of the injector is calculated by comparing the energization time (drive time) of the drive pulse signal and the fuel injection amount. It is determined by the value of the minimum injection amount in a stable range (for example, a linearity range shown in FIG. 9C). In other words, the injection amount is determined by the minimum value in a range that is proportional to the energization time (see FIG. 9C).

本実施形態によれば、可動子が固定コアに衝突する際のバウンスを抑制できること、および、コイル通電オフ時から可動子閉弁完了までの時間を短縮できることで、図９（ｃ）に示すように、比較例１および比較例２よりもインジェクタの最小噴射量を確実に小さくすることができる。   According to this embodiment, the bounce when the mover collides with the fixed core can be suppressed, and the time from when the coil is energized to when the mover is closed can be shortened, as shown in FIG. In addition, the minimum injection amount of the injector can be reliably reduced as compared with Comparative Example 1 and Comparative Example 2.

また、本実施形態のインジェクタ１０では、溝部６０は可動コア３６の凸部５１に形成されている。すなわち、凸部５１と溝部６０とは同一コアに形成されている。したがって、凸部５１と溝部６０とを同時に加工できるので、溝部６０の形成加工が容易であり、加工時間を短縮することも可能である。   Further, in the injector 10 of the present embodiment, the groove portion 60 is formed on the convex portion 51 of the movable core 36. That is, the convex part 51 and the groove part 60 are formed in the same core. Therefore, since the convex part 51 and the groove part 60 can be processed simultaneously, the formation process of the groove part 60 is easy and processing time can also be shortened.

また、凸部５１および溝部６０は、いずれも軸線を中心とした円周状に形成しているので、凸部５１および溝部６０の形成加工が極めて容易である。   Moreover, since both the convex part 51 and the groove part 60 are formed in the periphery shape centering on an axis line, the formation process of the convex part 51 and the groove part 60 is very easy.

また、可動コア３６に連通路５３を形成することで、可動コア３６の軸方向Ｚから見た投影面積を減少することができる。したがって、燃料油中で可動コア３６が軸方向Ｚに移動する際の抵抗を低減することができる。   Further, by forming the communication path 53 in the movable core 36, the projected area of the movable core 36 viewed from the axial direction Z can be reduced. Therefore, the resistance when the movable core 36 moves in the axial direction Z in the fuel oil can be reduced.

また、連通路５３を複数設け、複数の連通路５３を可動コア３６の軸を中心に均等に配置している。したがって、連通路の１つあたりの直径を低減することによって可動コア３６の外径を小さくすることが可能であり、均等配置された複数の連通路５３を介してコア間空間５２と燃料通路３２２との間での燃料の移動を速やかに行うことができるとともに、可動コア３６の磁気特性を均一にすることが可能である。   Further, a plurality of communication paths 53 are provided, and the plurality of communication paths 53 are evenly arranged around the axis of the movable core 36. Accordingly, it is possible to reduce the outer diameter of the movable core 36 by reducing the diameter per one of the communication passages, and the inter-core space 52 and the fuel passage 322 via the plurality of communication passages 53 that are evenly arranged. It is possible to quickly move the fuel between the two and the magnetic properties of the movable core 36.

（他の実施形態）
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において種々変形して実施することが可能である。 (Other embodiments)
The preferred embodiments of the present invention have been described above, but the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.

上記一実施形態では、凸部５１を断面矩形状の円周状の突起とし、溝部６０を断面矩形状の円周状の凹部としていたが、これに限定されるものではない。例えば、図１０に示すように、凸部５１を断面台形状の円周状の突起とし、溝部６０を断面台形状の円周状の凹部としてもよい。これによると、凸部５１および溝部６０の形成加工がより容易となる。特に、溝部の形状は、上記一実施形態で説明したように深さＬを所定値以上（例えば０．０１ｍｍ以上）とすれば、形状は特性に大きく影響しない。したがって、溝を追加することによる加工コストの上昇を抑制することが容易である。   In the above embodiment, the convex portion 51 is a circumferential protrusion having a rectangular cross section and the groove portion 60 is a circumferential concave portion having a rectangular cross section. However, the present invention is not limited to this. For example, as shown in FIG. 10, the convex portion 51 may be a trapezoidal circumferential protrusion and the groove portion 60 may be a circular concave portion having a trapezoidal cross section. According to this, the formation process of the convex part 51 and the groove part 60 becomes easier. In particular, the shape of the groove does not greatly affect the characteristics if the depth L is set to a predetermined value or more (for example, 0.01 mm or more) as described in the above embodiment. Therefore, it is easy to suppress an increase in processing cost due to the addition of the grooves.

また、凸部や凹部は、いずれも円周状に形成したものでなくてもかまわない。例えば、凸部を円周状もしくは円周状以外の環状に形成し、凹部を周方向に延びていない複数の凹部で構成してもよい。また、例えば、凸部も円周状もしくは円周状以外の環状に形成するものでなくてもよい。   Further, the convex portion and the concave portion may not be formed in a circumferential shape. For example, the convex portion may be formed in a circumferential shape or an annular shape other than the circumferential shape, and the concave portion may be constituted by a plurality of concave portions that do not extend in the circumferential direction. Further, for example, the convex portion may not be formed in a circumferential shape or a ring shape other than the circumferential shape.

また、上記一実施形態では、凸部５１よび溝部６０を、いずれも可動コア３６に設けていたが、固定コア３５の噴孔側の面と可動コア３６の反噴孔側の面とが軸方向Ｚにおいて互いに対向する一対の対向面の少なくともいずれかの一部に、軸方向に突出した凸部５１を設け、一対の対向面のうち一方の対向面に設けられた凸部５１の先端面５１１もしくは他方の対向面のうち凸部５１先端面５１１に対向する領域の少なくともいずれかに、軸方向に凹んだ溝部６０（凹部）を形成したものであればよい。例えば、図１１に示すように、可動コア３６の上端面部４５に凸部５１を設け、固定コア３５の下端面部４９のうち凸部５１の先端面５１１に対向する領域内に溝部１６０を形成するものであってもよい。   In the above-described embodiment, the convex portion 51 and the groove portion 60 are both provided in the movable core 36. However, the surface on the injection hole side of the fixed core 35 and the surface on the anti-injection side of the movable core 36 are axial. A convex portion 51 protruding in the axial direction is provided on at least a part of a pair of opposing surfaces facing each other in the direction Z, and a tip surface of the convex portion 51 provided on one of the pair of opposing surfaces What is necessary is just to form the groove part 60 (concave part) recessed in the axial direction in at least any one of the area | region which opposes the front-end | tip surface 511 of the convex part 51 among 511 or the other opposing surface. For example, as shown in FIG. 11, a convex portion 51 is provided on the upper end surface portion 45 of the movable core 36, and a groove portion 160 is formed in a region of the lower end surface portion 49 of the fixed core 35 facing the tip surface 511 of the convex portion 51. It may be a thing.

また、上記一実施形態では、凸部５１の先端面５１１から軸方向Ｚに凹んだ溝部６０を形成しており、詳細な説明は省略したが、溝部６０の径方向両側の先端面５１１の軸方向Ｚの位置（溝部６０両側に残された凸部の高さ）は同一であり、可動コア３６が固定コア３５に当接した場合には、溝部６０は燃料通路とは隔絶された閉塞空間を形成するようになっていた。しかしながら、凸部形状はこれに限定されるものではなく、例えば、溝部（凹部）が閉塞空間とならない構成であってもかまわない。   Moreover, in the said one embodiment, although the groove part 60 recessed in the axial direction Z was formed from the front end surface 511 of the convex part 51, detailed description was abbreviate | omitted, but the axis | shaft of the front end surface 511 of the radial direction both sides of the groove part 60 is omitted. The position in the direction Z (the height of the protrusions left on both sides of the groove 60) is the same, and when the movable core 36 abuts the fixed core 35, the groove 60 is a closed space that is isolated from the fuel passage. Was supposed to form. However, the shape of the convex portion is not limited to this, and for example, a configuration in which the groove portion (concave portion) does not become a closed space may be used.

例えば、図１２に示すように、凸部５１の先端面５１１のうち、溝部６０よりも外周側の先端面５１１ａの方が内周側の先端面５１１ｂよりも固定コア３５側にあってもよい。すなわち、凸部５１の先端面５１１ａが固定コア３５に当接したときに、先端面５１１ｂは固定コア３５に当接しておらず、当接している場合とほぼ同等のスクイズ力を発現できるクリアランス（例えば２０μｍ以下の隙間）を形成するものであってもよい。これによれば、磁気切れ特性を更に向上することが可能である。   For example, as shown in FIG. 12, in the tip surface 511 of the convex portion 51, the tip surface 511 a on the outer peripheral side of the groove portion 60 may be closer to the fixed core 35 than the tip surface 511 b on the inner peripheral side. . That is, when the front end surface 511a of the convex portion 51 abuts on the fixed core 35, the front end surface 511b does not abut on the fixed core 35, and the clearance (approx. For example, a gap of 20 μm or less may be formed. According to this, it is possible to further improve the magnetic cut characteristic.

また、上記一実施形態では、連通路５３を可動コア３６に設けていたが、固定コア３５に設けるものであってもよいし、両コアに設けるものであってもよい。連通路は、コア間空間５２と燃料通路３２とを連通するものであればよい。例えば、固定コア３５に連通路を設ける場合には、連通路はコア間空間５２と燃料通路３２１とを連通するものであってもよいし、コア間空間５２と燃料通路３２１よりも上流側の燃料通路３２とを連通するものであってもよい。   Moreover, in the said one Embodiment, although the communicating path 53 was provided in the movable core 36, you may provide in the fixed core 35, and you may provide in both cores. The communication path only needs to communicate with the inter-core space 52 and the fuel path 32. For example, when the communication path is provided in the fixed core 35, the communication path may communicate the inter-core space 52 and the fuel path 321, or may be upstream of the inter-core space 52 and the fuel path 321. The fuel passage 32 may be communicated.

また、上記一実施形態では、連通路５３は、可動コア３６に複数設けられて、軸中心に均等配置されていたが、これに限定されるものではなく、例えば、コア外径寸法、燃料流通性、磁気特性等を満足するものであれば、単数であってもよいし、複数を不均等に配置するものであってもかまわない。   In the above embodiment, the plurality of communication passages 53 are provided in the movable core 36 and are evenly arranged at the center of the shaft. However, the present invention is not limited to this. As long as the properties, the magnetic characteristics, and the like are satisfied, the number may be singular or the number may be unevenly arranged.

また、上記一実施形態では、連通路は、可動コア３６に軸に平行に延びる貫通孔をなすように設けられていたが、これに限定されるものではない。例えば、軸に傾斜して設けられるものであってもよい。また、貫通孔構造ではなく、例えば、コアの外周面に溝構造として形成されるものであってもよい。また、連通路を設けないものであってもよい。   In the above-described embodiment, the communication path is provided in the movable core 36 so as to form a through hole extending in parallel with the axis. However, the present invention is not limited to this. For example, it may be provided inclined on the shaft. Further, instead of the through-hole structure, for example, a groove structure may be formed on the outer peripheral surface of the core. Moreover, you may not provide a communicating path.

また、上記一実施形態では、ニードル１４と可動コア３６とが相対移動可能な可動子を採用していたが、これに限定されるものではなく、例えば、ニードル１４が可動コア３６に固定された可動子を採用してもかまわない。   Further, in the above-described embodiment, the movable element in which the needle 14 and the movable core 36 are relatively movable is employed. However, the present invention is not limited to this. For example, the needle 14 is fixed to the movable core 36. A mover may be used.

また、上記一実施形態では、筒部材１１とノズルホルダ１３とノズルボディ２４とでハウジングを構成するものとしていたが、これに限定されるものではなく、例えば２部材以下もしくは４部材以上でハウジングを構成するものであってもよい。   In the above embodiment, the tubular member 11, the nozzle holder 13, and the nozzle body 24 constitute a housing. However, the present invention is not limited to this. For example, the housing is composed of 2 members or less or 4 members or more. It may be configured.

また、上記一実施形態では、インジェクタ１０は、直噴式のガソリンエンジンに適用されるものとしていたが、直噴式のガソリンエンジンに限るものではなく、ポート噴射式のガソリンエンジン、またはディーゼルエンジンなどに適用してもよい。   In the above embodiment, the injector 10 is applied to a direct-injection gasoline engine, but is not limited to a direct-injection gasoline engine, and is applied to a port-injection gasoline engine, a diesel engine, or the like. May be.

１０ インジェクタ（燃料噴射弁）
１１ 筒部材（ハウジングの一部）
１３ ノズルホルダ（ハウジングの一部）
１４ ニードル（弁部材、可動子の一部）
２４ ノズルボディ（ハウジングの一部）
２５ 噴孔
３２ 燃料通路
３４ コイル
３５ 固定コア
３６ 可動コア（可動子の一部）
３９ 第１スプリング（付勢手段）
５１ 凸部
５２ コア間空間
５３ 連通路
６０ 溝部（凹部）
５１１ 先端面 10 Injector (fuel injection valve)
11 Tube member (part of housing)
13 Nozzle holder (part of housing)
14 Needle (valve member, part of the mover)
24 Nozzle body (part of housing)
25 Injection hole 32 Fuel passage 34 Coil 35 Fixed core 36 Movable core (part of mover)
39 First spring (biasing means)
51 Convex part 52 Space between cores 53 Communication path 60 Groove part (concave part)
511 Tip surface

Claims (6)

筒状部を有し、軸方向の一端側に燃料が噴射される噴孔が形成されたハウジングと、
前記ハウジング内に設けられ、前記軸方向に往復変位することによって前記噴孔を開閉して前記噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、前記弁部材とともに前記軸方向に変位する可動コアと、を有する可動子と、
前記ハウジング内の前記可動コアより反噴孔側に固定された固定コアと、
通電されることによって前記固定コアに前記可動コアを吸引する磁力を発生するコイルと、
前記可動子を前記噴孔に向かって付勢する付勢手段と、を備え、
前記固定コアの噴孔側の面と前記可動コアの反噴孔側の面とが前記軸方向において互いに対向する一対の対向面の少なくともいずれかの一部に、前記軸方向に突出した凸部が設けられており、
前記一対の対向面のうち一方の対向面に設けられた凸部の先端面もしくは他方の対向面の前記先端面に対向する領域の少なくともいずれかには、前記軸方向に凹んだ凹部が形成されていることを特徴とする燃料噴射弁。 A housing having a cylindrical portion and having an injection hole through which fuel is injected on one end side in the axial direction;
A valve member provided in the housing and reciprocally displaced in the axial direction to open and close the nozzle hole to intermittently inject fuel from the nozzle hole; and a movable core that is displaced in the axial direction together with the valve member A mover having, and
A fixed core fixed to the side opposite to the injection hole from the movable core in the housing;
A coil that generates a magnetic force that attracts the movable core to the fixed core by being energized;
Urging means for urging the mover toward the nozzle hole,
A convex portion protruding in the axial direction on at least one of a pair of opposing surfaces in which the surface on the injection hole side of the fixed core and the surface on the anti-injection side of the movable core face each other in the axial direction Is provided,
A concave portion recessed in the axial direction is formed in at least one of the tip surface of the convex portion provided on one of the pair of facing surfaces or the region facing the tip surface of the other facing surface. The fuel injection valve characterized by the above-mentioned. 前記凹部は、前記凸部の先端面に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。   The fuel injection valve according to claim 1, wherein the concave portion is formed on a tip surface of the convex portion. 前記凸部は、前記凸部が形成された前記コアの軸線を中心として円周状に形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の燃料噴射弁。   3. The fuel injection valve according to claim 1, wherein the convex portion is formed in a circumferential shape around the axis of the core on which the convex portion is formed. 4. 前記凹部は、前記凹部が形成された前記コアの軸線を中心として円周状に形成されていることを特徴とする請求項３に記載の燃料噴射弁。   4. The fuel injection valve according to claim 3, wherein the recess is formed in a circumferential shape around the axis of the core in which the recess is formed. 5. 前記凸部は前記一方の対向面の外周線よりも内側に設けられて、前記一対の対向面の間の前記凸部よりも外周側に、前記可動コアの前記軸方向の変位に係わらず常にコア間空間が形成されていることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載の燃料噴射弁。   The convex portion is provided on the inner side of the outer peripheral line of the one opposing surface, and is always on the outer peripheral side of the convex portion between the pair of opposing surfaces, regardless of the axial displacement of the movable core. The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 4, wherein an inter-core space is formed. 前記ハウジング内には前記噴孔へ燃料を供給する燃料通路が形成されており、
前記固定コアおよび前記可動コアの少なくともいずれかには、前記コア間空間と前記燃料通路とを連通する連通路が形成されていることを特徴とする請求項５に記載の燃料噴射弁。 A fuel passage for supplying fuel to the nozzle hole is formed in the housing,
The fuel injection valve according to claim 5, wherein a communication passage that connects the inter-core space and the fuel passage is formed in at least one of the fixed core and the movable core.
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