JP2010071265A - 回転式圧縮機と冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、回転軸の偏心部と偏心ローラとの摺動損失の抑制化を図り、回転軸連結部の剛性不足を解消し、たわみ変形の防止と圧縮性能の向上化を得る回転式圧縮機と、この回転式圧縮機を備え冷凍サイクル効率の向上化を得る冷凍サイクル装置を提供する。
【解決手段】本発明の回転式圧縮機は、回転軸の偏心部半径Ｒｃ、主軸部半径Ｒｍ、副軸部半径Ｒｓ、偏心部の偏心量をｅとしたとき、Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（１）、Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（２）が成り立ち、連結部の軸方向長さＬ、連結部の軸径φＤ、偏心ローラの軸方向長さ（厚み）Ｈとしたとき、（２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ）≧０．５…（３）が成り立ち、吐出圧力と吸込み圧力の差圧ΔＰ、偏心ローラの外径φＤｒｏ、回転軸のヤング率Ｅ、連結部の断面２次モーメントＭ、連結部の円筒内径φＤｉとしたとき、
（ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ）≦０．０２［ｍｍ］…（４）が成り立つ。ただし、Ｍ＝π・（Ｄ^４ −Ｄｉ^４ ）／６４。
【選択図】 図２

Description

本発明は、複数のシリンダ室を備えた回転式型圧縮機と、この回転式圧縮機を備えて冷凍サイクルを構成する冷凍サイクル装置に関する。

［特許文献１］に開示される回転式圧縮機は、圧縮機構部を１個備えた１シリンダ型の回転式圧縮機において、シリンダ室の内径をＤｃｙ、シリンダの高さ（軸方向長さ）をＨ、回転軸の偏心部の軸径をＤｃｒ、回転軸の偏心部と偏心ローラとの軸方向の摺動長さ（接触長さ）をＬとしたとき、
Ｈ／Ｄｃｙ ≦ ０．４
Ｌ／Ｄｃｒ ≧ ０．６
となるようにしたことを特徴としている。
特開２００８−１４１５０号公報

この［特許文献１］には、１シリンダ型の回転式圧縮機において、回転軸の偏心部の軸径と、偏心部と偏心ローラの軸方向の摺動長さとの関係は記載されているが、近時は、複数（２個）のシリンダを備えたタイプの回転式圧縮機が多用されている。このような２シリンダタイプの回転式圧縮機においては、上述の関係式が必ずしも最適条件ではない。

２シリンダタイプの回転式圧縮機においては、それぞれのシリンダ室で回転する偏心ローラを備えていて、各偏心ローラは回転軸に一体形成される偏心部に嵌合されている。そして、各偏心部相互間に形成される連結部は、その軸径が、偏心部の軸径より小さく設定することで、回転軸の一端側から偏心ローラを偏心部に嵌め込むことができる。

そこで、偏心ローラの外内径および軸方向長さと、回転軸偏心部の軸径および軸方向長さを設計するにあたり、実際に圧縮運転をなした際の、回転軸偏心部と、ここに嵌合される偏心ローラとの摺動損失の抑制化を考慮するとともに、偏心部相互間に形成される連結部の剛性不足によるたわみ変形の防止を考慮しないと、圧縮性能の低下の虞れがある。

本発明は上記事情にもとづきなされたものであり、その目的とするところは、回転軸偏心部の軸径と、偏心部と偏心ローラの摺動長さとの関係および、偏心部相互間の連結部の撓みを考慮した部品構成として、回転軸の偏心部と偏心ローラとの摺動損失の抑制化を図り、偏心部相互間の連結部における剛性不足を解消してたわみ変形の防止と圧縮性能の向上化を得られる回転式圧縮機と、この回転式圧縮機を備えて冷凍サイクル効率の向上化を得られる冷凍サイクル装置を提供しようとするものである。

上記目的を満足するため本発明の回転式圧縮機は、密閉容器内に電動機部と圧縮機構部を収容し、上記圧縮機構部は、中間仕切り板を介在して設けられそれぞれが内径部を有する複数のシリンダと、一方のシリンダに取付けられ中間仕切り板とともにシリンダの内径部を覆ってシリンダ室を形成する主軸受と、他方のシリンダに取付けられ中間仕切り板とともにシリンダの内径部を覆ってシリンダ室を形成する副軸受と、各シリンダ室それぞれに収容される偏心部、主軸受に軸支される主軸部、副軸受に軸支される副軸部を有し電動機部に連結する回転軸と、回転軸の偏心部それぞれに嵌合し各シリンダ室内で回転駆動する偏心ローラとを具備し、回転軸の偏心部半径をＲｃ、回転軸の主軸部半径をＲｍ、回転軸の副軸部半径をＲｓ、偏心部の偏心量をｅとしたとき、
Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ ……（１）、 Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ ……（２）
（１）式および（２）式が成り立ち、かつ隣接する偏心部相互間の連結部を円柱状もしくは円筒状とし、偏心部間の連結部の軸方向長さをＬ、連結部の軸径をφＤ、偏心ローラの軸方向長さ（厚み）をＨとしたとき、
（２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ）≧０．５ ……（３）
（３）式が成り立ち、圧縮運転時の吐出圧力と吸込み圧力の差圧をΔＰ、偏心ローラの外径をφＤｒｏ、回転軸のヤング率をＥ、連結部の断面２次モーメントをＭ、偏心部相互間の連結部の円筒内径をφＤｉとしたとき、
（ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ）≦０．０２［ｍｍ］ ……（４）
ただし、Ｍ＝π・（Ｄ^４ −Ｄｉ^４ ）／６４ （４）式が成り立つ。
上記目的を満足するため本発明の冷凍サイクル装置は、上記回転式圧縮機と、凝縮器と、膨張装置と、蒸発器とを備えて冷凍サイクルを構成する。

本発明によれば、回転軸の偏心部と偏心ローラとの摺動損失の抑制化を図り、偏心部相互間の連結部における剛性不足を解消してたわみ変形の防止と圧縮性能の向上化を得られる回転式圧縮機と、この回転式圧縮機を備えて冷凍サイクル効率の向上化を得られる冷凍サイクル装置を提供できる。

以下、本発明の実施の形態を、図面にもとづいて説明する。
図１は、回転式圧縮機Ｒの一部を省略した縦断面図と冷凍サイクル装置の冷凍サイクル構成図。図２は回転式圧縮機の要部を拡大した縦断面図である。（なお、図面上の煩雑さを避けるために、説明しても符号を付していない部品があり、図示しても説明しない部品もある。以下同）
はじめに回転式圧縮機Ｒから説明すると、１は密閉容器であって、この密閉容器１内の下部には圧縮機構部３が設けられ、上部には電動機部４が設けられる。これら圧縮機構部３と電動機部４は、回転軸５によって連結される。

上記圧縮機構部３は、中間仕切り板２を介して、この中間仕切り板２の上面部に第１のシリンダ６Ａを備え、下面部に第２のシリンダ６Ｂを備えている。さらに、第１のシリンダ６Ａの上面には主軸受７が取付け固定され、第２のシリンダ６Ｂの下面には副軸受８が取付け固定される。

上記主軸受７は回転軸５の主軸部５ａを軸支し、副軸受８は回転軸５の副軸部５ｂを軸支する。上記回転軸５は、第１、第２のシリンダ６Ａ、６Ｂ内部を貫通するとともに、略１８０°の位相差をもって形成される第１の偏心部ａと第２の偏心部ｂを一体に備えている。

第１、第２の偏心部ａ、ｂは互いに同一直径をなし、第１、第２のシリンダ６Ａ、６Ｂの内径部に位置するように組立てられる。第１の偏心部ａの周面には、第１の偏心ローラ９ａが嵌合され、第２の偏心部ｂの周面には、第２の偏心ローラ９ｂが嵌合される。

上記第１のシリンダ６Ａの内径部は、主軸受７と中間仕切り板２によって囲まれていて、第１のシリンダ室Ｓａが形成される。第２のシリンダ６Ｂの内径部は、副軸受８と中間仕切り板２によって囲まれていて、第２のシリンダ室Ｓｂが形成される。

各シリンダ室Ｓａ、Ｓｂは互いに同一直径および高さ寸法に形成され、上記偏心ローラ９ａ、９ｂの周壁一部が各シリンダ室Ｓａ、Ｓｂの周壁一部に線接触しながら偏心回転自在に収容される。

特に図示していないが、第１のシリンダ６Ａには、第１のシリンダ室Ｓａと連通するベーン室が設けられ、ベーンが移動自在に収容される。第２のシリンダ６Ｂには、第２のシリンダ室Ｓｂと連通するベーン室が設けられ、ベーンが移動自在に収容される。

それぞれのベーンの先端部は平面視で半円状に形成されており、対向するシリンダ室Ｓａ、Ｓｂに突出して平面視で円形状の上記第１、第２の偏心ローラ９ａ、９ｂ周壁に、この回転角度にかかわらず線接触できる。

第１のシリンダ６Ａのベーン室と、このシリンダ６Ａの外周面とを連通する横孔が設けられ、圧縮ばねであるばね部材が収容される。このばね部材はベーンの後端側端面と密閉容器１内周壁との間に介在され、上記ベーンに弾性力（背圧）を付与する。

第２のシリンダ６Ｂのベーン室と、このシリンダ６Ｂの外周面とを連通する横孔が設けられ、圧縮ばねであるばね部材が収容される。このばね部材はベーンの後端側端面と密閉容器１内周壁との間に介在され、上記ベーンに弾性力（背圧）を付与する。

一方、上記密閉ケース１の上端部には冷媒管Ｐが接続されていて、この冷媒管Ｐは、凝縮器１５と、膨張装置１６と、蒸発器１７を介して図示しないアキュームレータに接続される。

さらに、上記アキュームレータから、回転式圧縮機Ｒの密閉ケース１と第１のシリンダ６Ａ側部を貫通して第１のシリンダ室Ｓａ内に直接連通する第１の吸込み冷媒管Ｐａと、密閉ケース１と第２のシリンダ６Ｂ側部を貫通して第２のシリンダ室Ｓｂ内に直接連通する第２の吸込み冷媒管Ｐｂが接続される。
このようにして、冷凍サイクル装置の冷凍サイクルが構成される。

つぎに、上述の回転式圧縮機Ｒを備えた冷凍サイクル装置の作用について説明する。
運転開始の指示が入ると制御部は、インバータを介して電動機部４に運転信号を送る。回転軸５が回転駆動され、第１、第２の偏心ローラ９ａ，９ｂは同時に第１、第２のシリンダ室Ｓａ，Ｓｂ内で偏心回転を行う。

第１のシリンダ６Ａにおいては、ベーンがばね部材によって常に弾性的に押圧付勢されるところから、ベーンの先端縁が第１の偏心ローラ９ａ周壁に摺接して、第１のシリンダ室Ｓａ内を吸込み室と圧縮室に二分する。

第１の偏心ローラ９ａ周面での第１のシリンダ室Ｓａ内周面転接位置と、ベーン先端位置とが一致し、ベーンが最も後退した状態で、第１のシリンダ室Ｓａの空間容量が最大となる。冷媒ガスはアキュームレータから冷媒管Ｐａを介して第１のシリンダ室Ｓａに吸込まれ充満する。

第１の偏心ローラ９ａの偏心回転にともなって、第１の偏心ローラ９ａ周面における第１のシリンダ室Ｓａ内周面との転接位置が移動し、第１のシリンダ室Ｓａの区画された圧縮室の容積が減少する。すなわち、先に第１のシリンダ室Ｓａに導かれたガスが徐々に圧縮される。

回転軸５が継続して回転され、第１のシリンダ室Ｓａに区画された圧縮室の容量がさらに減少してガスが圧縮され、所定圧まで上昇したところで吐出弁が開放する。高圧ガスはバルブカバーを介して密閉ケース１内に吐出され充満する。そして、密閉ケース１上部に接続される冷媒管Ｐから吐出される。

一方、第１の偏心部９ａに対して第２の偏心部９ｂが、１８０°位相がずれた位置に設けられるところから、第１の偏心部９ａの偏心回転にともなう第１のシリンダ室Ｓａでの圧縮作用と、第２の偏心部９ｂの偏心回転にともない第２のシリンダ室Ｓｂで圧縮作用が、１８０°の位相差をもって行われる。

いずれのシリンダ室Ｓａ，Ｓｂにおいても、圧縮された高圧ガスはバルブカバーを介して密閉ケース１内に吐出され、混合して充満する。高圧ガスは回転式圧縮機Ｒから冷媒管Ｐに吐出されて凝縮器１５に導かれ、外気もしくは水と熱交換して凝縮液化する。この液冷媒は、膨張装置１６に導かれて断熱膨張し、蒸発器１７に導かれて熱交換空気から蒸発潜熱を奪って冷凍作用をなす。

蒸発器１７で蒸発したあとの冷媒はアキュームレータに導かれて気液分離され、蒸発冷媒のみ各吸込み冷媒管Ｐａ，Ｐｂから回転式圧縮機Ｒにおける第１のシリンダ室Ｓａと第２のシリンダ室Ｓｂに吸込まれる。そして、再び上述の作用がなされ、上述の経路を循環する。

このような冷凍サイクル装置に備えられる回転式圧縮機Ｒにおいて、回転軸５の偏心部ａ，ｂ半径をＲｃ、回転軸５の主軸部５ａ半径をＲｍ、回転軸５の副軸部５ｂ半径をＲｓ、偏心部ａ，ｂの偏心量をｅとしたとき、
Ｒｃ ＜ Ｒｍ＋ｅ ……（１）
Ｒｃ ≧ Ｒｓ＋ｅ ……（２）
（１）式および（２）式が成り立つように設計されている。

隣接する第１の偏心部ａと、第２の偏心部ｂ相互間に形成される連結部１０は、円柱状もしくは円筒状に形成される。上記連結部１０の軸方向長さをＬ、連結部１０の軸径をφＤ、偏心ローラ９ａ，９ｂの軸方向長さ（厚み）をＨとすると、
（２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ） ≧ ０．５ ……（３）
（３）式が成り立つように設計されている。

図４は、偏心部ａ，ｂと偏心ローラ９ａ，９ｂそれぞれの摺動長さＬｃｒ／偏心部ａ，ｂの直径φＤｃｒと、偏心部ａ，ｂの摺動損失との特性図であり、いわゆるマッキーの実験式等の関係がある。

なお説明すると、図４は、回転軸５の偏心部ａ，ｂの直径をφＤｃｒ、偏心部ａ，ｂと偏心ローラ９ａ，９ｂとの摺動長さをＬｃｒとし、Ｌｃｒ／φＤｃｒを横軸にとり、偏心部ａ，ｂの摺動損失を縦軸にとっている。

結果として、Ｌｃｒ／φＤｃｒが０．５よりも大きければ、回転軸５の摺動部ａ，ｂにおける摺動損失が小さくてすむが、Ｌｃｒ／φＤｃｒが０．５よりも小さい範囲で回転軸５の摺動部ａ，ｂにおける摺動損失が大きく増加することが分る。

また、上述するように複数のシリンダ６Ａ，６Ｂを備え、それぞれのシリンダ室Ｓａ，Ｓｂに回転軸５の偏心部ａ，ｂが収容される回転式圧縮機Ｒの構成では、偏心部ａ，ｂに対して偏心ローラ９ａ，９ｂを嵌合する作業を円滑に行うために、最適の設計をなす必要がある。

図３（Ａ）〜（Ｄ）は、回転軸５の主軸部５ａ側に設けられる第１の偏心部ａに、第１の偏心ローラ９ａを嵌合する工程を順に示す図である。
図３（Ａ）に示すように、たとえば回転軸５の中心軸ＣＬに対して第１の偏心部ａが図の左側へ突出し、第２の偏心部ｂが図の右側へ突出して保持する。この図以前の状態として、第１の偏心ローラ９ａを回転軸５の副軸部５ｂ側端部から挿入し、副軸部５ｂを通過させたあと、図のように第１の偏心ローラ９ａを第２の偏心部ｂに嵌め込む。

なお、第２の偏心部ｂは、回転軸５の中心軸ＣＬとは偏心量ｅだけ偏心している。第２の偏心部ｂ半径をＲｃとすると、ここに嵌め込まれる第１の偏心ローラ９ａ内径部の直径は２Ｒｃとなる。

また、第２の偏心部ｂにおける反偏心側の周面位置と、連結部１０の周面一部とが一致するよう形成され、第１の偏心部ａにおける反偏心側の周面位置と、連結部１０の周面一部とが一致するよう形成されている。

図３（Ａ）から図３（Ｂ）に示すように、第１の偏心ローラ９ａを第２の偏心部ｂから抜き出して、一旦、第１の偏心部ａと第２の偏心部ｂ相互間に形成される連結部１０に位置するよう、第１の偏心ローラ９ａを移動する。

この状態で、 第１の偏心ローラ９ａの軸方向長さ（厚み）Ｈ＞連結部１０の軸方向長さＬ となるように構成されている。そこで、第１の偏心ローラ９ａの内径部で、軸方向の両端部に面取り部ｑを設けないと、それ以上は第１の偏心ローラａを移動することができない。

このようにして設けられる上記面取り部ｑは、それぞれの軸方向長さが （Ｈ−Ｌ） 以上に設定しなければならない。したがって、第１の偏心ローラ９ａにおける軸方向長さＨから、２つの面取り部ｑの合計長さ２（Ｈ−Ｌ）を差し引いた長さが、第１の偏心ローラ９ａの摺動長さとして確保される。

具体的に、第１の偏心ローラ９ａの摺動長さは、 Ｈ−２（Ｈ−Ｌ） となり、これを展開すると、 ２Ｌ−Ｈ 以下となる。この第１の偏心ローラ９ａが嵌め込まれ、互いに摺動する第１の偏心部ａの軸方向長さ、すなわち第１の偏心ローラ９ａに対する摺動長さも、当然ながら ２Ｌ−Ｈ となる。

図３（Ｂ）の状態から、第１の偏心ローラ９ａを図に矢印で示すように反時計回り方向に傾ける。そのままの姿勢で第１の偏心ローラ９ａを図の左方向に移動すると、第１の偏心ローラ９ａの内径部に設けた面取り部ｑが第２の偏心部ｂの上端角部を乗り越える。

さらに、第１の偏心ローラ９ａを図の左方向に移動することで、第１の偏心ローラ９ａの下端面が第２の偏心部ｂの上端面に接しながら滑り、第１の偏心ローラ９ｂの上端面が第１の偏心部ａの下端面に接しながら滑る。
ついには、図３（Ｃ）に示すように、第１の偏心ローラ９ａが第２の偏心部ｂの上端面上に載り、この内径部が連結部１０の周面と第１の偏心部ａの偏心側周面に対向する。

つぎに、図３（Ｄ）に示すように、第１の偏心ローラ９ａを上方へずらすことによって、第１の偏心ローラ９ａは第１の偏心部ａに嵌め込まれる。
このとき、第１の偏心部ａの軸径は、 Ｄ＋２ｅ 以上でなければ第１の偏心ローラ９ａを第１の偏心部ａに組み付けられないので、先に図４から説明した第１の偏心部ａの摺動長さＬｃｒ／軸径φＤｃｒの関係は、 （２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ） 以下となる。

さらに、図４から、 Ｌｃｒ／φＤｃｒ≧０．５ が導かれるので、
（２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ） ≧ ０．５ ……（３）
上述した（３）式の関係が成立する構成となすことにより、第１、第２の偏心部ａ，ｂと第１、第２の偏心ローラ９ａ，９ｂとの摺動損失の大幅増加を抑制して性能の高い回転式圧縮機Ｒを提供できる。

さらにそのうえ、圧縮運転時の回転式圧縮機Ｒにおける吐出圧力と吸込み圧力との差圧をΔＰ、第１、第２の偏心ローラ９ａ、９ｂの外径をφＤｒｏ、回転軸５のヤング率をＥ、偏心部ａ，ｂ相互間の連結部１０の断面２次モーメントをＭとすると、
（ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） ≦ ０．０２［ｍｍ］ ……（４）
（４）式が成り立つように構成することにより、偏心部ａ，ｂ相互間の連結部１０の撓み変形を防止して、圧縮性能の向上を得られる。
ただし、 Ｍ＝π・（Ｄ４−Ｄｉ^４ ）／６４ であり、Ｄｉは偏心部ａ，ｂ相互間の円筒状連結部１０の内径である。

なお説明すると、長さＬ、ヤング率Ｅ、断面２次モーメントＭで、断面積が一定の片持ち梁において、先端に荷重Ｆが作用する場合、この片持ち梁先端の撓みσは、
σ ＝ （Ｆ・Ｌ^３ ）／（３・Ｅ・Ｍ） ……（５）
（５）式が成り立つことが知られている。
上記連結部１０においても、一方のシリンダ室ＳａもしくはＳｂにおけるガス負荷による撓み量は、 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） に比例すると考えられる。

図５は、特定条件における （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） とＣＰＯの関係図である。
図５から、 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） が大きくなると、回転軸５の各偏心部ａ，ｂ相互間に形成される連結部１０の撓み変形によるクリアランスの拡大等が生じ、圧縮性能が悪化することが分る。

特に、 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ）＞２［ｍｍ］ になると、連結部１０での撓み変形発生による圧縮性能の低下がある。
そこで、先に説明した（４）式である、
（ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） ≦ ０．０２［ｍｍ］ ……（４）
ただし、 Ｍ＝π・（Ｄ４−Ｄｉ^４ ）／６４ であり、Ｄｉは円筒状連結部１０の内径である。
（４）式を満足する構成を採用することで、連結部１０における剛性不足による撓み変形で圧縮性能が低下するのを防止し、圧縮性能の向上を得られる。

以下の［表１］は、（４）式を満足する具体的な設計例である。

図５の縦軸に示すＣＯＰｏは、上記［表１］の （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ）＝０．０１３７ におけるＣＯＰ値である。

また、 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） が０．０２［ｍｍ］以下であれば、図５に示すように連結部１０の撓み変形による圧縮性能の低下を防止できるが、上記 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） の値が小さくなるにしたがって、 （２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ） の値が小さくなる。

しかしながら、 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） が０．０１［ｍｍ］以上であれば、多くの条件において （２Ｌ−Ｈ）（Ｄ＋２ｅ）≧０．５ の条件を満たすことが可能である。

結論として、より好ましくは、
（ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ）≧０．０１［ｍｍ］ ……（５）
（５）式が成り立つように構成すればよい。

なお、本発明は上述した実施の形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。そして、上述した実施の形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組合せにより種々の発明を形成できる。

本発明における一実施の形態に係る、回転式圧縮機の概略縦断面図および冷凍サイクル装置の冷凍サイクル構成図。 同実施の形態に係る、２気筒回転式圧縮機要部の拡大した縦断面図。 同実施の形態に係る、回転軸の第１の偏心部へ第１の偏心ローラを組込む工程を順に示す図。 同実施の形態に係る、偏心部摺動長さ／偏心部軸径に対する偏心部摺動損失の特性図。 同実施の形態に係る、 （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） に対するＣＯＰの特性図。

符号の説明

１…密閉容器に、４…電動機部、３…圧縮機構部、２…中間仕切り板、６Ａ…第１のシリンダ、６Ｂ…第２のシリンダ、Ｓａ…第１のシリンダ室、Ｓｂ…第２のシリンダ室、７…主軸受、８…副軸受、ａ…第１の偏心部、ｂ…第２の偏心部、５ａ…主軸部、５ｂ…副軸部、５…回転軸、９ａ…第１の偏心ローラ、９ｂ…第２の偏心ローラ、Ｒ…回転式圧縮機、１０…連結部、１５…凝縮器、１６…膨張装置、１７…蒸発器。

Claims (3)

1. 密閉容器内に、電動機部と圧縮機構部とを収容し、
   上記圧縮機構部は、
   中間仕切り板を介在して設けられ、それぞれが内径部を有する複数のシリンダと、
   上記一方のシリンダに取付けられ、上記中間仕切り板とともに一方のシリンダの内径部を覆って第１のシリンダ室を形成する主軸受と、
   上記他方のシリンダに取付けられ、上記中間仕切り板とともに他方のシリンダの内径部を覆って第２のシリンダ室を形成する副軸受と、
   上記第１のシリンダ室と第２のシリンダ室それぞれに収容される偏心部、上記主軸受に軸支される主軸部および、上記副軸受に軸支される副軸部を有し、上記電動機部に連結される回転軸と、
   この回転軸の上記偏心部それぞれに嵌合され、第１のシリンダ室と第２のシリンダ室内で回転駆動される偏心ローラと、
   を具備する回転式圧縮機において、
   上記回転軸の偏心部半径をＲｃ、回転軸の主軸部半径をＲｍ、回転軸の副軸部半径をＲｓ、偏心部の偏心量をｅとしたとき、
   Ｒｃ ＜ Ｒｍ＋ｅ ……（１）
   Ｒｃ ≧ Ｒｓ＋ｅ ……（２）
   （１）式および（２）式が成り立ち、かつ隣接する偏心部相互間の連結部は、円柱状もしくは円筒状に形成され、
   上記連結部の軸方向長さをＬ、連結部の軸径をφＤ、上記偏心ローラの軸方向長さ（厚み）をＨとしたとき、
   （２Ｌ−Ｈ）／（Ｄ＋２ｅ） ≧ ０．５ ……（３）
   （３）式が成り立ち、
   かつ、圧縮運転時の吐出圧力と吸込み圧力の差圧をΔＰ、偏心ローラの外径をφＤｒｏ、回転軸のヤング率をＥ、連結部の断面２次モーメントをＭとしたとき、
   （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） ≦ ０．０２［ｍｍ］ ……（４）
   （４）式が成り立つことを特徴とする回転式圧縮機。
   ただし、 Ｍ ＝ π・（Ｄ^４ −Ｄｉ^４ ）／６４
   Ｄｉ：円筒状連結部の内径
2. より好ましくは、
   （ΔＰ・Ｄｒｏ・Ｈ・Ｌ^３ ）／（Ｅ・Ｍ） ≧ ０．０１［ｍｍ］ ……（５）
   （５）式が成り立つことを特徴とする請求項１記載の回転式圧縮機。
3. 上記請求項１および請求項２のいずれかに記載の回転式圧縮機と、凝縮器と、膨張装置と、蒸発器とを備えて冷凍サイクルを構成することを特徴とする冷凍サイクル装置。

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